1、编号：ZSS.WKDS-020 XX大厦重建工程危险性较大模板工程安全专项施工方案目录第一章 工程概况1一、工程概述1二、危险性较大模板工程概况1三、模板支撑设计参数3第二章 编制依据4第三章 施工计划6一、施工进度计划6二、材料与设备计划6三、材料验收要求8四、劳动力计划8五、技术准备9六、工程施工质量目标9七、安全达标管理目标9第四章 模板工程施工工艺技术10一、梁模板支法10二、板模板支法11五、模板安装要求14六、模板安装工艺流程15七、模板安装施工方法16八、模板安装检查、验收19九、混凝土浇筑20十、模板拆除23第五章 施工安全保证措施27一、模板工程施工安全组织保障27二、模板支2、撑系统监测监控措施28第六章 专项应急预案31一、“六大伤害”的危险源辨识31二、应急组织机构34三、应急培训37第七章 模板计算书38一、梁侧模计算38一)、4001200梁侧模板设计计算38二）、600800梁侧模板设计计算44二、梁支撑脚手架的计算504、7。5米高40060083三、板支撑架计算书96第八章 附表117第九章 模板支撑节点示意图120第一章 工程概况一、工程概述工程建筑概况项目名称:XX大厦重建工程项目地址：建设单位：监理单位：设计单位：勘察单位：承建单位：总用地面积：6118.689总建筑面积：64402。72结构层数： 地下3/半地下1/地上25F结构形式:框架剪力3、墙结构建筑高度:99。8m最大层高4。95m 本方案适用于XX大厦重建工程危险性较大模板工程.超高梁板及超重梁施工方案见高大模板安全专项施工方案.二、危险性较大模板工程概况本工程后浇带未穿过危险性较大模板工程区域1、本工程楼层标高、层高、砼强度见下图:高度大于等于5米小于8米为危险性较大模板工程，本工程部位如下表表1.搭设高度超过5。0米的部位位置层高（m)板厚（mm）位置主梁次梁跨度(m)类别14层斜撑7.510048轴交RS轴400*600250*5008危大1）本方案取7.5米高梁板进行验算2、梁结构统计表：编号尺寸备注1400mm1200mm1层3轴梁（危大)3600mm800mm地下4、室（危大)4750mm600mm16层型钢混凝土梁（危大）5900mm500mm危大2。2 连梁统计表编号尺寸备注400mm1200mm危大1）本方案拟取粱（400mm1200mm、600mm800mm 、900mm500mm ）进行计算，层高4。95m进行计算。3、板结构统计表：编号尺寸备注1300 mm南、北侧地下室顶板（危大)2250 mm人防区顶板、东、西侧地下室顶板（危大）1)拟取地下室区域板厚300mm，层高3。6m进行计算。2)拟取地下室区域板厚250mm，层高4.8m进行计算。三、模板支撑设计参数 1、楼板满堂架设计参数:说明：主梁采用5050mm双方钢（或50100mm方钢）5、，次梁采用5050mm方钢序号板厚（mm)搭设高度h（m）立杆纵/横间距（m）步距（m)次梁木枋间距（mm）1250/300h51。0/1。01。53002、梁模板支撑设计参数:说明：主梁在下沿梁截面方向布置，采用双方钢(50mm50mm3。0mm)。次梁在上沿梁跨度方向布置，采用50503.0mm方钢.序号梁宽b（mm）梁高h（mm）梁底立杆排数立杆纵/横向间距水平杆步距（m）梁底次梁排数梁侧内龙骨间距梁侧螺杆沿跨度方向间距(mm）螺杆排数（间距400mm）1400120021.0m/0。4m1.532209002260080021。2m/0.6m1.552507001390050021.56、m/0。9m1。55/04750600（型钢梁换算混凝土高度700)21。5m/0.75m1。552507001540060021。5m/0。60m1。532507001四、施工要求危险性较大模板特点与施工关键：本工程危险性较大模板支撑数量较多，施工时主要应确保模板支撑架的稳定.五、技术保证条件（1)严格按照危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）文件规定编制高大模板工程安全专项施工方案。（2）严格按照关于强化建设工程施工安全和实体质量监督的若干措施（厦建质监200714号）、关于加强模板工程安全生产管理的通知（厦建质监200938号）文件规定，对模板支撑体系采用100mm17、00mm方木和U型顶托向钢管支撑有效传递竖向施工荷载。（3）根据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008）规定，对高大模板支撑体系搭设的基本构造要求严格按照规范第条、6。1.9条、6。2。4条强制性条文要求进行设置。(4)严格执行其它有关标准、规范、规程及管理文件规定.（5）项目技术负责人根据审批后的施工方案对项目部施工管理人员进行技术交底，如施工部、安全部、材料部、质检部、测量部及商务部。（6）项目部施工管理人员对施工班组人员进行现场技术、安全交底。第二章 编制依据1、为加强本工程中模板工程施工的安全组织、安全技术管理,达到安全生产目标。坚持“安全第一,预防为主，综合治理的方针，防止8、建筑施工安全事故发生，落实责任，确保人身和财产安全.2、本方案编制的有关技术规定和技术参数主要依据序号名称编号1工程测量规范GB5002620072建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020133混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20154建筑工程施工现场供用电安全规范GB50194-20145建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20166建筑施工安全技术统一规范GB5087020137建筑施工场界噪声排放标准GB1252320118建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20119建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 10建筑施工安全检查标准JG9、J59-201111建筑施工作业劳动保护用品配备及施工标准JGJ184200912建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9113建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300201314施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200515混凝土泵送施工技术规程JGJ/T 10-2011 16建筑施工安全生产标准化考评暂行办法建质2014111号17关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质200987号18建筑施工特种作业人员管理规定建质200875号19建筑施工企业负责人及项目负责人施工现场带班暂行办法建质2011111号20福建省建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程DBJ13910、1200721关于开展建筑施工模板工程质量安全专项整治工作的通知厦建工（2014）11322关于强化建设工程施工安全和实体质量监督的若干措施厦建质监200714号23关于加强模板工程安全生产管理的通知厦建质监200938号24施工组织设计25建筑设计、结构设计施工图纸第三章 施工计划一、施工进度计划 模板的施工进度按照施工组织设计中的总进度计划要求,即2017。9-2018.10。总进度计划见第八章附表。二、材料与设备计划1。 模板支撑系统主要材料如下：1。1。 模板均采用183091518mm九合板；1.2。 楞木:次楞采用50503mm3mm方钢（梁侧模板采用50100mm方木)、主楞采用11、50503mm3mm双方钢；1.3. 支撑系统:选用48.33。6mm钢管，设计计算时按483。0mm考虑；36U型可调顶托;1。4。 对拉螺栓：M16普通对拉螺栓。（计算采用M14普通对拉螺栓）1。5。 立杆下设置通长木垫板,长度不少于2跨、宽度200mm、厚度50mm。2钢管、扣件、顶托等材料进场前后安排专人检查、验收，并作相应的记录，验收合格方可使用.其中进场的材料应符合以下要求:2.1. 钢管：钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T13793）规定的3号普通钢管,其材质应符合碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定.新钢管应有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法12、应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定.钢管表面应平直光滑、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。旧钢管严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管。2。2. 扣件：扣件的规格应与钢管的外径相匹配,应采用可锻铸铁制作，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。在螺栓拧紧扭力矩达65N。m时，不得发生破坏。新扣件应有厂家生产许可证、法定检测单位产品质量合格证、质量检验报告。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831)的规定抽样检测.旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更13、换，扣件表面应涂刷防锈漆.2.3。 顶托:顶托应采用标准可调顶托，U型托盘（钢板厚度5mm，宽度120mm，长度100mm，高度60mm），顶托与楞梁两侧间如有间隙，采用木楔必须楔紧，其螺杆长度600mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm(直径为36mm），可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣,螺母厚度不得小于300mm.2.4地下室、正负零下外剪力墙、梁、柱等全部采用16止水螺杆，螺杆长度根据剪力墙厚度（以地下室外剪力墙墙体两边各出200mm为宜)，止水螺杆中间焊一个止水钢片。3总体材料设备按施工组织设计要求,需用模板、钢管材料表7:表7:材料设备表序号材料名称单位数量进场计划进14、场时间备注1模板（胶合板）m25000分批进场2017年9月开始18厚2钢管（48.33.6）t23分批进场2017年9月开始模板支撑3扣件个5000分批进场2017年9月开始模板支撑4顶托个1500分批进场2017年9月开始模板支撑5对拉螺杆（16）个1000分批进场2017年9月开始模板安装6止水螺杆（16）个500分批进场2017年9月开始模板安装7PVC塑料管m2000分批进场2017年9月开始模板安装8木枋m325分批进场2017年9月开始模板支撑9方钢(50503）t23分批进场2017年9月开始模板支撑4主要施工设备计划详表8：表8:施工设备计划表序号机械或设备名称型号规格数量国15、别产地额定功率(KW）1砂轮切割机J3GY-LD400A1福建2。22扭力扳手100N.m20上海3圆盘锯MJ1343台山东34单面压刨机MB105A2台四川1。55电焊机BX3002台206手提锯M651A20台27水平尺1m10把8手电钻钻头直径122010把9锤子重量0.5Kg20个三、材料验收要求1.模板支撑系统搭设前,应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。2. 模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测,并留存记录、资料。3。 施工单位应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指16、标进行抽检。4. 对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料(由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。5。 采用钢管扣件搭设模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130)的规定,对梁底扣件应进行100检查。6. 模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员,监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工17、序的施工。四、劳动力计划分包队伍选用具备建筑业劳务企业资质的模板工程劳务作业分包队伍,具体负责全部模板分分项工程的制作安装，并配备相应的技术、质量、安全管理人员。操作人员必须按照国家有关规定经专门的安全技术培训,取得架子工操作资格证书，持证上岗。该部位模板施工需用配置的劳动力资源见表9。表9:劳动力需用计划表职务或工种模板部位模板施工专职安全员1人,持证上岗施工员3人质检员2人电工3人，持证上岗电焊工2人，持证上岗模板工25人建筑架子工10人，持证上岗五、技术准备1。 项目部做好图纸的自审和会审工作,并按设计回复意见对相关施工管理人员做好交底，施工过程中发现疑问及时与设计做好沟通，及时处理相关18、技术问题。2召开项目现场技术交底会议，就模板施工技术措施进行交底，并明确相应管理职责范围，使其施工前作好充分准备。3。 组织对劳务作业队伍进行施工前质量、安全技术交底和文明施工宣传教育。六、工程施工质量目标确保合格工程，争创市级优良工程。七、安全达标管理目标1伤亡控制目标:针对本模板工程：杜绝在模板制作、安装、拆除及支撑系统搭设、拆除时发生坍塌、高处坠落、物体打击、机械伤害、触电、火灾的死亡、重伤安全生产责任事故。2文明施工目标：文明施工目标达到市优以上。3安全达标目标：按照建筑施工安全检查标准要求,模板工程安全检查保证项目和一般项目达标率为100。第四章 模板工程施工工艺技术一、梁模板支法梁19、模安装顺序：复核轴线底标高及轴线位置支梁底模（按规范起拱）绑扎钢筋支梁侧模复核梁模尺寸及位置与相邻梁板连接固定架子搭好后，在架子上标出控制标高，核定无误，在柱模支好并通过复核后，开始支梁底模。支设时,先从两端向中间铺设,符合模板模数的缝隙留在跨中用木模拼合，加固木档采用50100木枋间距600，50100的木枋作背楞.施工时先支梁模及一侧边模，待钢筋绑扎完毕后，封合另一侧模板。当梁高大于600mm时，增加对拉螺栓固定，对梁高大于1000的梁需用2道对拉螺栓,在梁底以上每500mm增加一道，保持梁模不变形。现浇楼板中梁截面小于300600mm模板做法 现浇楼板中梁截面大于300600mm模板做法20、当梁跨度大于或等于4m时,跨中梁底应按设计要求起拱;如设计无要求，起拱高度取梁跨的13。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。主次梁交接处做法楼层反梁做法二、板模板支法采用183091518胶合板做板模，用50503mm3mm双方钢做主龙骨，用50503mm3mm双方钢做次龙骨。用48普通钢管搭设落地式楼板支撑架，安放上可调顶托，调整顶托使之达到准确标高。在可调顶托上放置50503mm的方钢作为主龙骨。然后在主龙骨上放置次龙骨，相邻次龙骨间距小于300mm。铺设板面，调整好板面的水平标高。为了便于拆除，只在模板端部或接头处钉劳,中间尽量少钉。当板跨度大于或等于4m时，板应按设计要求起拱；如设计21、无要求，起拱高度取板跨的13。楼板支撑架立面简图（具体详计算书)三、墙模板支设本工程地下室层高分别为3。75mm 4。95mm。地下室墙体分内墙、外墙，外墙需要做抗渗处理，止水螺杆中部需要加设止水片；内墙采用对拉螺杆外套PVC套管，对拉螺杆周转使用.本工程梁、板墙柱砼采用一次性浇筑的施工工艺，墙模板采用183091518胶合板，采用50mm100mm220木方竖向布设，采用48。33。6壁厚的双钢管水平布设，第一道从柱子底部150mm起，与预留在底板上钢筋头牢固连接，底部两道间距400mm，以上两道间距均500mm；对拉螺杆采用M16500mm500mm.墙柱根部300mm以内，设置钢筋顶棍与22、主筋点焊，与对拉螺杆对应.支模顺序为:支模前检查放墙体线及控制线打定位筋支一侧模板钢筋绑扎支另一侧模校正模板位置紧固支撑固定全面检查垂直平整度二层地下室人防区域模板支模前应先将地下室人防门框安装好，并通过人防部门检查，方可进行支模。地下室外墙和生活水池、消防水池采用带止水环(双面均满焊）的对拉螺栓。砼完成后，将漏出墙外部分截断并用防水砂浆封堵。四、柱模板支法本工程框架柱模板均采用18mm厚多层木胶合板，竖向模板内龙骨采用或50mm100mm方木，间距为250mm通长加固，高度方向采用双钢管加穿墙螺杆;柱模安装工艺流程:弹柱位线 打定位筋 安装柱模板 安柱箍锁定地下室附墙柱采用止水螺杆，止水螺杆23、中部用5*60*60铁板满焊柱模采用预先配制编号,现场拼装;柱模校正采用吊线锤的方法进行，直到达到规定的要求方可紧固；柱模应与满堂脚手架相连，每根柱各面必须设置连墙点；柱模底板应留设清扫口，便于清理落入的杂物，层高超过4M时要在柱中部应留设浇捣口，便于砼下料与振捣；安装柱模时应先将底部方向固定好,然后对准边线安装柱模板；支设方法:柱模采用九夹板拼装，次龙骨50X100方木，用48钢管抱箍加固。第一道从柱子底部150mm起，与预留在底板上钢筋头牢固连接，再以上至柱顶间距不超过500mm；五、模板安装要求1模板安装一般要求：1.1. 模板支撑严格按照方案中的立杆间距施工,施工中应根据最左边和上边的24、轴线作为控制线，分别自左向右、自上向下量取搭设尺寸。1.2. 模板安装后应具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣的砼重量、侧压力及施工中所产生的荷载。1。3. 模板表面清理干净，涂水性脱模剂，不得有流坠。质量不合格模板或模板变形未修复的，严禁使用。模板接缝应严密，以防漏浆.在模板吊帮上不得蹬踩，应保护模板的牢固和严密。1.4. 模板构造应简单、装拆方便,并满足钢筋的绑扎、安装及砼的浇筑、养护等工艺要求。2模板安装质量控制措施:2。1. 及时组织模板安装安全技术交底.2。2. 在模板支设标高处通拉小白线,控制模板的支设标高。2.3。 模板的立杆横纵向间距应按模板支撑设计计算进行布置，严禁25、随意增大立杆间距.2。4。 扣件式钢管支架的扣件应拧紧,并用扭力扳手抽查扣件螺栓的扭力矩.2。5. 浇筑砼前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支撑搭设班组专人看模，每工作班护模木工不得少于2人，随时检查支撑是否变形、松动、并组织及时修复。2.6. 对跨度大于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱;梁设计无具体要求，起拱高度按全跨长度的1/10003/1000控制，考虑施工过程中的可操作性，梁跨度10。5m的起拱高度按1/1000控制取11mm。 2.7 柱模第一道箍离柱底不应大于150mm，最下两箍间距不应大于500mm。当需设置穿柱对拉螺栓时，对拉螺栓沿柱高度26、方向的布置应与柱箍等距等量。2。8 墙模第一道主楞离墙底不应大于150mm,墙边第一行对拉螺栓与第二行螺栓间距不宜大于500 mm。墙模主次楞、对拉螺栓间距应满足设计计算要求。地下结构外墙及其他有防水要求的墙体,应采用止水型对拉螺栓.2.9高度大于400mm的梁，梁底模应设有主、次楞，不得随意取消次楞而用纵向主楞代替。梁净高600mm时，应设置穿梁对拉螺栓,对拉螺栓固定应有两根并列通长的方木或双肢483.5钢管作支托，不得直接固定在梁侧面板上。2。10梁、板模板支架的扫地杆距楼地面高度,扣件式钢管脚手架应不大于200mm，碗扣式钢管脚手架应不大于350mm。立杆上端包括顶托可调螺杆在内，伸出顶27、层水平杆长度大于相关规范的规定时，应增设水平杆。2。11整体楼板的梁、板模板支架立杆在水平方向应相互拉接。支撑高度大于3.5m的架体应按满堂架的要求设置竖向和水平剪刀撑.2.12如现场具备条件，在柱、墙模板施工前,于柱墙下脚边位线上打入柱墙定位钢筋，为满足柱墙截面尺寸，在除使用止水螺杆的竖向构件上加入同标号混凝土块作为内撑。六、模板安装工艺流程1支撑系统安装顺序：垫板、底座布置放纵横水平扫地杆自角部起依次向两边竖立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随即装设第一步水平拉杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平拉杆符合要求后，拧紧扣件螺栓按上述要求依次延伸搭28、设直至第一步架完成，再全面检查一遍支架质量，确保支架质量要求后再进行第二步水平拉杆安装随后按搭设进程及时装设剪刀撑.2模板安装工艺流程：模板安装工艺流程图七、模板安装施工方法1模板支撑系统的选型：模板支撑系统采用扣件式钢管支撑架，板、梁模板支撑体系采用48。33。6mm钢管和U型顶托传递竖向施工荷载支撑方式。梁板模板钢管立柱顶部不得单独利用横杆和扣件传力,普通梁下宜设两根顶托.梁两侧楼板立杆应对称设置，立杆距梁侧的距离不大于500mm。梁板支撑应以梁为中心对称布置立杆，梁宽度范围内顶托应与梁两侧板立杆同时施工，不得采用后补的施工方法.2立杆基础:立杆下设置长度不少于2跨、宽度200mm、厚度529、0mm的通长木垫板.3楼板模板安装构造要求：梁侧边板的第一根横向支撑立杆距离梁侧间距取300mm。立杆下设置通长木垫板和底座，在立杆底部距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆；水平拉杆步距1.5m，扫地杆、水平拉杆每跨每步纵横设置。板底模板采用18mm九合板，板底次楞采用50mm100mm方木,间距300mm；主楞采用方钢，间距根据立杆间距设置。4梁模板安装构造要求：立杆下设置通长木垫板和底座，在立杆底部距地面200mm高处,沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆；水平拉杆步距1.5m，扫地杆、水平拉杆每跨每步纵横设置.为及时拆除侧模,各模板之间的关系为：顶板模板压梁30、侧模，梁侧模夹梁底模。梁底、梁侧模板采用18mm九合板.梁底次楞采用用50503mm3mm方钢，梁底次楞间距按设计参数；主楞采用50503mm3mm双方钢,间距根据立杆横距设置。5U型顶托螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm,螺杆外径与钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。6水平拉杆设置：板、梁模板支撑架纵横向水平拉杆从下往上按1。5m平均分配步距，顶托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。7剪刀撑等杆件设置要求:7.1。 满堂模板支架立杆，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的“格构柱式竖向连续剪刀撑，其宽度设置为46m,现场每道剪31、刀撑按5跨立杆间距设置。7.2. 水平剪刀撑及竖向连续剪刀撑：板、梁模板支撑架在剪刀撑部位的顶部、中间、扫地杆处各设置1道水平剪刀撑（共3道水平剪刀撑），并在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加2组之字斜撑。7。3. 剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,剪刀撑与水平方向的夹角宜在4560,现场控制在50。7。4。 剪刀撑采用搭接的,搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2 个旋转扣件固定,用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。主要固定在与之相交的水平拉杆或立杆上。剪刀撑斜杆与立杆或水平杆的每个相交处应采用旋转扣件固定。8其它杆件设置要求：8。1. 立杆接长严禁搭接,且严禁将上32、段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。必须采用对接扣件连接,相邻两立杆的对接接头不得在同步内,且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心距最近主节点不宜大于步距的1/3.8。2。 立杆垂直度偏差应不大于1/500H（H为架体总高度）,且最大偏差应不大于50mm。8。3。 扫地杆、水平拉杆应采用对接,对接扣件应交错布置，两根相邻杆件的接头不应设置在同跨内,不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距最近主节点不宜大于跨距的1/3。8.4。 立杆与水平拉杆要用直角扣件扣紧，不能隔步设置或遗漏。扣件的拧紧扭力矩应控制在4560Nm之间。8。5。 为33、保证整个模板支撑系统的稳定性，模板支架中间有结构柱的部位,按竖向间距3m（2步架高）与建筑结构柱设置一个钢管抱柱固结点.图6:模板支撑体系与柱固结点示意图图7：模板支撑体系与顶紧示意图八、模板安装检查、验收1对承重杆件（主要为支撑立杆的钢管)的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验,并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样)送法定专业检测机构进行检测。2施工过程中检查项目应符合下列要求:立柱底部基础应符合要求；垫板应满足设计要求；底座位置应正确,顶托螺杆伸出长度应符合规定；立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载;扫地杆、水平34、拉杆、剪刀撑等设置应符合规定，固定可靠；各种安全防护设施符合要求。3模板支撑系统搭设过程和完毕后,施工单位应采用扭力扳手对扣件螺栓拧紧扭力矩进行检查并形成书面记录,并请监理单位实施旁站监理。抽样方法应按随机分布原则进行，适当加大受力较大部位的抽检数量.抽检的数量为扣件数量的10%，不合格率超过抽检数量10的应全面检查，直至合格为止。对梁底支撑的扣件应进行100%检查。4扣件式钢管支架的扣件应拧紧，且应抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定,扣件螺栓的扭力矩应达到40-65N.m。5支撑系统搭设安全完毕,应报请建设单位组织施工单位、监理单位、设计单位相关人员及邀请专家组参与专项验收,验收合格并办理专项35、验收监督通知手续后，方能进行钢筋安装。验收中提出的整改意见,应认真组织整改。在浇筑砼前还要对支撑系统复验，确保支撑系统处在安全状态。6模板支撑系统必须符合规范和本方案设计要求，检查验收内容应包括：立杆底座、立杆纵横向间距;扫地杆、水平拉杆设置；水平拉杆步距；剪刀撑设置；顶托螺杆伸出长度；扣件螺栓拧紧扭力矩；固结点等。7模板安装质量控制要求：表14：模板安装质量控制依据表序号项 目允 许 偏差 (mm)检查方法1轴线位置5钢尺检查2底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查3截面内部尺寸偏差基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-54每层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m85相邻两板表面高36、低差2钢尺检查6表面平整度52m靠尺和塞尺检查7预埋钢板中心线位置38预埋管、预留孔中心线位置39插筋中心线位置5外露长度+10,010预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，011预留洞中心线位置10尺寸+10，0九、混凝土浇筑1。混凝土浇筑准备编制混凝土浇筑方案，高支模浇筑混凝土时，必须先浇墙柱（分层多次浇筑），3天后视情况才允许浇梁板，确保模板支架施工过程中均衡受载。混凝土施工前,项目技术负责人应向预拌商品混凝土厂家、施工管理人员、试验员等进行有针对性的交底，起到技术预控的作用。对混凝土小票记录的交底包括：必须记录混凝土的出站时刻、到场时刻、开始浇筑时刻、浇筑完毕时刻，以便分析混凝土罐车路上37、运输时间、罐车在现场等待时间、浇筑时间、每罐混凝土总耗用时间、发车间歇时间、前车混凝土最长裸露时间等。混凝土试块留置组数：每浇筑100m3的同配合比的混凝土，取样一次，不足100 m3的同配合比的混凝土,取样不得少于一次。每次取样应至少留置一组标准养护试件，同条件养护试件的留置组数根据实际情况确定.模板、钢筋、预埋件及管线等全部安装完毕后,应检查模板尺寸和预埋件等的规格、数量和位置，其偏差值应符合混凝土结构工程施工质量及验收规范的规定;检查模板支撑的稳定性以及接缝的严密情况;清除模板内的垃圾、泥土等杂物及钢筋上的油污；并检查钢筋的垫块是否垫好；办完隐蔽、预检手续。浇筑混凝土前,应将木模板洒水湿38、润。通知混凝土搅拌站运送混凝土，根据浇筑的部位、时间的不同，来确定罐车的台数、发车间隔时间，并合理安排罐车行走路线，保证混凝土的连续供应,连续浇筑。 安全设施、劳动力配备应妥当，并能满足浇筑速度要求。加强气象预测预报工作，混凝土施工阶段施工员负责联系一周天气情况并转发给有关劳务作业队，保证混凝土连续浇筑的顺利进行,确保混凝土质量。2。混凝土浇筑要求确定混凝土施工浇筑顺序及浇筑方法:浇筑顺序：梁混凝土浇筑采用由跨中向两端对称扩展的浇筑方式，板混凝土浇筑采用由中间向两侧对称扩展的浇筑方式.浇筑方法：投入2台混凝土汽车输送泵结合人工振捣同步进行浇筑.浇筑过程中应确保混凝土对称浇筑，避免对支撑架体产生39、水平动向荷载。在混凝土在浇筑过程中应安排专人监护，特别应加强对支撑系统的变形监测。混凝土浇筑采用平板振捣器或插入式振捣器振捣。混凝土自吊斗口或布料管口下落的自由倾落高度不得超过2m。混凝土浇筑应结合结构特点、钢筋疏密情况，对于梁混凝土浇筑应分层进行，每层厚度不得大于400mm.使用插入式振捣棒应快插慢拔，插点要均匀排列、逐点移动、顺序进行、不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振捣作用半径的1.5倍(一般为300400mm）。振捣上一层时应插入下层50100mm，以消除两层间的接缝。遇有梁柱节点或钢筋较密时,振捣棒移动间距约为20cm,同时用30振捣棒振捣.浇筑混凝土要连续进行，不得中断。如果40、必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，在前层混凝土初凝前1个小时，将后层混凝土浇筑完毕.建立交接班制度，下一班人员没接班，上一班人员不能离开岗位。浇筑混凝土时应指派木工、钢筋工负责人员进行值班，随时观察模板、钢筋、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发生问题应立即处理并应在已浇筑的混凝土初凝结前修正完好。泵送混凝土时必须保证连续工作,如果发生故障，停歇时间超过45分钟或混凝土出现离析现象,应立即用压力水或其他方法冲洗管内残留的混凝土。振捣时应特别注意钢筋密集处等位置混凝土的浇筑，钢筋过于密集难于下棒时，可采用小直径30mm振捣棒；暗梁密集处振捣棒不易振捣，可采用插入附加钢管,振捣棒在钢管内振捣.41、梁混凝土应分层下料、分层振捣，每次浇筑厚度不得大于400mm,由于主构架梁受力情况比较复杂,混凝土施工中不得留下冷缝。砼梁不留垂直施工缝，若因施工条件受影响,应根据梁高只留水平施工缝，每次砼浇捣后，上层砼施工前，必须清除松散物质用高压水冲刷施工缝，确保上下层砼结合牢固。梁混凝土一次浇筑成型，梁板按框架格顺序浇筑，每框架格先将梁根据高度分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇捣,随着阶梯形的不断延展,则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。梁帮及梁底部位要用30 或50 插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密棒点。42、构架梁混凝土分层下料、分层振捣,浇筑厚度采用尺杆配手把灯加以控制。混凝土振捣采用赶浆法，上下层的间隔时间不应超过2h,以保证新老混凝土接槎部位粘结良好.板采用平板振捣器振捣密实，浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用1。54m刮杠刮平，用木抹子抹平，并拉线检查板面标高，严格控制平整度，尤其墙柱根部.3。混凝土的养护梁板砼浇完后用塑料薄膜覆盖，待砼终凝后浇水养护，浇水次数以保证砼湿润为准，养护时间14天。根据本工程的具体情况,砼强度采用普通评定方法。砼试块由专人制作，在现场成型，并在现场同条件养护或进行标准养护,抗压、抗渗试块要求按规范留置;制作好的试块要标明施工部位、强度等级、制作日43、期，并做好养护工作，龄期到及时送检；现场同条件养护,其强度作为拆模及检验现场养护条件砼强度变化规律的依据。4。混凝土施工安全措施泵车操作工必须是经培训合格的有证人员,严禁无证操作.泵管的质量应符合要求，对磨损严重及局部穿孔现象的泵管不准使用，以防爆管伤人.泵车料斗内的混凝土保持一定的高度，防止吸入空气造成堵管或管中气锤声和造成管尾甩伤人的现象.泵车安全阀必须完好，泵送前先试送，注意观察泵的液压表和各部位工作正常后加大行程.在混凝土坍落度较小和开始起动时使用短行程。检修时必须卸压后进行。当发生堵管现象时，立即将泵机反转把混凝土退回料斗，然后正转小行程泵送，如仍然堵管，则必须经拆管排堵处理后开车，44、不得强行加压泵送，以防发生炸管等事故.混凝土浇筑结束前用压力水压泵时，泵管口前面严禁站人。砼浇筑过程中，项目部派人检查支架和支撑情况，施工员、安全员也应观测检查模板及支架的变形情况,发现下沉、松动、变形等异常现象时要立即报告现场技术负责人或项目经理及监理人员，采取措施，同时暂停施工,迅速疏散人员，待排除险情，并经施工现场技术负责人检查同意后方可继续施工.十、模板拆除1一般要求：1。1模板拆除应在结构同条件养护的试块达到规范要求设计强度后,方准拆模。1。2。 拆模时必须保护砼构件的完好,梁侧模拆除最早时间为2436小时。1.3. 拆除模板的顺序和方法，应按照模板设计的规定进行.若设计无规定时，应45、遵循先支的先拆,后支的后拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。并及时清理材料，材料归堆整齐.1.4。 模板拆除必须经项目技术负责人同意，并报监理批准，拆除时填写拆模申请,经批准后方可拆除。2模板拆除质量控制措施：2。1。 严禁用重物撞击模板，拆模时不得硬撬，注意钢管或撬棍不要划伤混凝土表面及棱角，不要使用锤子或其他工具剧烈敲打模板面。吊装模板时,要缓慢移动位置，避免剧烈撞击.2。2。 已拆除模板及其支架的结构，应在混凝土达到设计强度后，才允许承受全部计算荷载。施工中不得超载使用，严禁堆放过量建筑材料。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算，并46、加设临时支撑。2。3. 模板底模及支撑系统立杆拆除时，其混凝土强度必须达到100。当设计无具体要求时,混凝土强度应符合表中的规定.底模拆除的混凝土强度要求：表15:底模拆除混凝土强度要求表构件类型构件跨度（m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（)板2502,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件1002.4。 已拆除的模板、抗杆、支撑等应及时运走或是妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落.2。5. 拆下来的模板应及时清理整理，堆放整齐，尽量避朝天钉。十一、墙柱模板根部堵漏做法1)、材料：1:3水泥砂浆、海绵条或泡沫胶带。2）、工具：灰板、木抹子。3）、工序：放线贴海绵条安装47、大模板大模板根部砂浆封堵。4）、工艺方法：弹线定位剪力墙或柱边线及模板控制线，在现浇板上贴海绵条或泡沫胶带，厚度510mm，海绵条或泡沫胶带内边距墙边线58mm,防止挤压后伸进砼墙或柱内。然后安装大模板，在浇筑混凝土前用砂浆对模板根部进行封堵。5）、控制要点：海绵条粘贴，砂浆封堵。6）、质量要求：海绵条位置准确、砂浆封堵严密.7）、做法详图:第五章 施工安全保证措施一、模板工程施工安全组织保障1组织管理措施:1。1。 项目部成立现场安全生产管理领导小组，项目经理担任组长，项目副经理或技术负责人担任副组长，各有关施工管理的专业施工员、质检员、安全员、机管员及劳务作业队长或施工班组长担任成员。1。48、2。 现场专职安全员具体负责施工现场的安全生产监督检查工作,对有关违反工程建设标准强制性条文等的重大安全隐患,有权责令其分部分项工程停工整改.1.3. 公司与项目签订安全生产目标责任书，并每月组织管理责任评审、考核工作。1.4。 严格执行公司、项目部制定的安全生产责任制，各负其责.项目的安全生产管理目标责任应分解到各岗位施工管理人员和劳务作业队，模板工程的安全管理目标管理责任由分管模板的施工员负责,劳务作业队应具体落实模板工程施工的安全操作规程和作业工人的遵章守纪.1.5。 项目部应做好模板、支撑系统安装后的安全检查和定期旬检查工作，公司安全、技术部门也应每月组织一次安全检查，项目部应抓好存在49、问题和安全隐患整改的“三定一落实”工作。1.6。 坚持召开每周安全工作例会,总结上周工作情况,布置本周的工作安排。1。7. 公司技术负责人、安全、技术部门必须做好现场模板工程等施工、安全技术措施的落实和跟踪监管工作,在模板工程支撑系统施工完毕后,应及时组织对模板工程支撑系统的自检和验收。2组织管理机构框图:组长：何山副组长：谭冰麟副组长：陈少红副组长：张昶商务部蓝积杨技术部陈成秋安全部吴凡施工部何腾军材料部郭荔斌动力部沈龙目施工班组图9：组织管理机构框图二、模板支撑系统监测监控措施1. 班组日常应进行安全检查,项目部每周应进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。50、2模板日常检查，巡查重点部位：2。1. 杆件的设置和连接、连墙件、剪刀撑等构件是否符合要求。2.2. 底座是否松动，立杆是否悬空。2。3. 连接扣件是否松动.2。4. 架体是否有不均匀的沉降、垂直度。2.5. 施工过程中是否有超载现象。2.6。 安全防护措施是否符合规范要求。2.7。 支架与杆件是否有变形的现象。3在六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4监测措施为了监测砼浇筑过程中模板及支撑体系变化情况及是否异常，砼浇筑前先在梁底部的两端及中间各设两根吊垂线(两侧）,从梁底一直吊到立杆基础上部，吊垂尖离地控制在20mm以内，并做好记录,在吊垂尖正下方用红蓝笔做好十字标记，同时量测好线垂与立杆间51、的相对距离，在砼浇筑过程中派专人跟踪监测，吊垂与地面距离及与立杆距离变化按设计允许变形要求控制，发现异常情况，立即停止施工,加固处理后方可继续施工.5混凝土浇筑过程监测:观测主要内容是支撑及模板体系的变形及位移情况,混凝土浇筑时,安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员,待排除险情并经施工现场安全责任人检查，报监理公司同意后方可复工。监测内容：浇筑过程中专人观察支撑体系的变形；观测模板的变形及位移情况。监测方法：目测；拉尺;经纬仪及水平仪检查。6详细监测方法及方案：现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪对模板支撑系统进行施工过程的监测.因此，结合本工程的52、特点,制定了以下支架体系的沉降、位移观测方案：由于本工程的模板支顶采用扣件钢管脚手架,间距较密，且框架梁在建筑物内部，采用的观测设备受到很大的限制,为此本工程的沉降观测采用了线锤+钢尺的形式来测量其沉降值、位移偏量；观测的基准点设置在建筑物外围,测量时将基准点引测至建筑物内.6。1. 观测点布置：本工程模板的观测点分沉降观测点及位移观测点,布置主要设置在主框架梁,其中每条主框架梁的跨中设置一个观测点,次框架梁每隔一条在跨中设置一个观测点。6.2。 观测方法：将观测基准点引测至已一个约50cm高的角钢上,并将其通过螺栓固定在底板上；测量时,用钢尺测量线锤、焊接钢筋的标高,并在角钢上作原始标记，具53、体如下图所示：图10：监测图6.3。 测量时间：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值;在浇筑时，每隔30min 测量一次，并与初始值相对比,得出沉降、位移量；浇筑完成后,每隔1h 观测一次；模板的沉降测量到浇筑完成后12h 后结束。6.4。 监测预警值详表16表16：监测变形预警值表序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m12mm/4mL6.5m12mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6。5m30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/610mm吊线和卷尺5支架沉降观测12mm8mm水准54、仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢卷尺6。5。 注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护,并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时,立即通知作业人员进行疏散,并通知相关部门人员来处理。第六章 专项应急预案为了保证本工程模板工程施工安全生产工作落到实处，认真贯彻落实安全生产法、建设工程安全生产管理条例等法律法规，根据公司制定的安全生产事故应急救援预案，结合项目部实际情况，特制定此预案。一、“六大伤害”的危险源辨识1. “六大伤害”的危险源情况：根据此分项工程的特点，现场可能发生的安全事故有：坍塌、物体打击、高处坠落、机械伤害、触电、火灾等事故。存在的主要危险源和可能发生的事故有：表55、17:危险源、事故表危险源情况可能发生的事故模板支撑系统搭设不符合规范、相关要求；模板局部位置堆料够高、够重.坍塌高处作业人员无系安全带；作业面等临边无防护。高处坠落作业人员无佩带安全帽；随意抛、扔工具或材料；垂直运输材料的吊具材质和安全设施不符合要求。物体打击木工机械设备动机部位无防护罩或机械零部件破损;木工操作人员不按操作规程作业；机械伤害现场的电缆、电线破损或老化;木工机械无保护接零、漏电保护器不起作用;施工用电拉设随意、混乱。触电电焊等作业无防火措施;模板存放区域无按规定配备消防器材或设施。火灾2危险源辨识评价：表18:危险源辨识评价表序号施工阶段作业活动潜在的危险因素可能导致的事故作56、业条件危险性评价危害等级LECD1主体施工模板支设无模板施工方案或未经审批模板坍塌坠落3263642施工方案不能指导施工模板坍塌坠落3263643不按施工方案施工模板坍塌坠落32159034模板上施工荷载超过规定模板坍塌坠落324024025模板脚手架立杆支撑、水平支撑、剪刀撑间距不符合要求模板坍塌坠落324024026木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位机械伤害3274247施工人员未正确使用个人防护用品,穿绝缘鞋，戴绝缘手套触电12154548噪音、粉尘影响人体健康321659模板存放大模板存放无防倾倒措施倾倒311545410模板吊运未按照塔吊指挥程序吊装物体打击人身伤害32159031157、模板拆除2米以上高处作业无可靠立足点坠落321590312拆除区域未设置警戒线且无监护人物体打击32742413无操作平台探头板坠落32318514无临时支撑支撑不当坍塌32318515拆板工人未带安全帽物体打击33763416留有未拆除的悬空模板物体打击12714517未做到工完场清钉子伤人、棒伤人1339518噪音影响人体健康3611853危险源部位:3。1. 未按施工方案设置的模板支撑系统失稳。3。2. 作业面等洞口、临边。3.3。 标志缺陷，拆模时支架周边未设置警戒标志及专人监护。3。4. 使用的临时用电、圆盘锯等机电设备、设施。3.5. 信号缺陷，吊运、安装模板联络信号不明确。3。658、。 明火作业、木工作业区无灭火器材。3。7。 夜间作业照明不足，作业环境不良。4一般危险源识别及应对措施:4。1。 一般危险源识别4。1.1。 模板变形、断裂；4。1。2. 扣件爆裂、滑脱;4.1.3. 钢管强度或刚度不足造成弯曲变形过大或局部失稳；4。1.4. 个别顶托伸出钢管顶部超长；4.1。5。 个别钢管立杆采用搭接或立杆支撑底部悬空；4。1。6. 水平拉杆步距过大，水平剪刀撑、竖向剪刀撑不设或少设等。4.2. 预防措施4.2。1。 根据专项方案采用新模板、楞木、钢管等材料，立杆间距按设计要求布设。4.2。2。 钢管扣件先检查验收，不符合要求的不得使用；4.2。3. 水平、竖向剪刀撑、扫59、地杆按设计要求设置，不得不设、少设或加大间距尺寸设置；4。2。4。 立杆采用对接、错开布设，不得采用搭接,上下端顶紧。5重大危险源识别及应对措施：5。1. 重大危险源识别5.1。1局部失稳、整体失稳、浇筑方法不对称引起整体失稳,一般情况是钢管严重变形，扣件多数爆裂，模板坍塌等;5.1。2高处坠落、物体打击、机械伤害、触电、火灾事故等。5。2. 预防措施5.2.1模板支撑体系按方案要求搭设，材质符合要求；5.2。2加强工人的安全教育与项目部的日常检查力度；5。2.3加强工人安全用电教育、班前安全活动；用电设备专人专用，电线电缆架空设置；5。2.4机械设备专人专用，严格按操作规程操作，机械不带病运60、转等。 5。2。5防火重点部位灭火器材按规定配备。二、应急组织机构1、组织机构：此预案人力由总指挥组、现场抢救组、医疗救护组、保安组、后勤组等组织机构组成.(1）、总指挥组：总指挥长：执行项目经理（何山） 电话号码： 指挥长:生产经理(张昶） 电话号码： 成 员：项目部其他施工管理人员及班组长陈成秋、谭冰麟、郭荔斌、沈龙目、罗小杨、赵晓飞、吕广威、洪天河、吴凡等 职责：现场发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作,向各抢救小组传达抢救指令任务，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各组最新动态并做最新决策，第一时间向110、119、公司救援指挥部、政府有关部门救援或报告灾情。（2）、现场抢救组：现场抢救61、组：何山为组长，张昶为副组长,各班组长为现场抢救组成员。现场抢救组职责：采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员，防止事故进一步扩大。（3）、医疗救治组:医疗救治组：谭冰麟为组长，陈成秋为副组长,医疗服务人员为医疗救治组成员.医疗救治组职责：对抢救的伤员，视情况采取急救处置措施,尽快送医院抢救。(4）、后勤服务组：后勤服务组：赵晓飞为组长，吴凡为副组长,后勤部全体人员为后勤服务组成员。后勤服务组职责：负责交通车辆调配，紧急救援物质征集及人员的餐饮供应。2组织机构成员联系电话及职责:1。1。 组织机构成员联系电话:表19：应急组成员、联系电话及职责表序号姓名联系电话职务现场指挥伤员营救组备注162、何山执行项目经理组长现场总指挥，调动应急救援小组展开行动2张昶生产经理副组长组织人员现场展开应急救援行动3陈少红技术负责人副组长与公司及外部联络；接受政府的指令和调动。4谭冰麟安全负责人副组长组织现场警戒;组织保护紧急疏散；组织保护事故现场及相关数据信息；5吴凡安全员组员组织现场人员急救,组织伤员送医院急救.6黄海玲材料员组员组织应急救援器材、设备。7罗小杨施工员抢救组成员各组员根据所属部门配合各副组长开展应急救援行动。8何腾军施工员抢救组成员9吕广威施工员抢救组成员10沈龙目动力主管抢救组成员11赵晓飞后勤抢救组成员1。2. 职责:现场发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作，向各抢救小组传达抢63、救指令任务，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各组最新动态并做最新决策，第一时间向110、119、公司救援指挥部、政府有关部门救援或报告灾情。2。 应急通信联络遇到紧急情况要首先向项目部汇报。项目部利用电话或传真向上级部门汇报并采取相应救援措施.各营地及相关人员通信联系方式，在施工现场、营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。2.1 紧急电话通讯:2。1.1 通过电话报告“在哪里、“什么事”、“具体情况”简单明了重复二次；2。1.2 紧急电话受话人处理电话准则：由电话知道发生了紧急事态;通过电话向报告人问清灾害现场；通过电话或其它方式向机关领导报告灾情情况.2。1.3 报告事故应当包括下列内容:64、 、事故发生概况； 、事故发生的时间、地点以及事故现场情况； 、事故的简要经过； 、事故已经造成或者可能造成的伤亡人数(包括下落不明的人数）和初步估计的直接经济损失; 、已经采取的措施; 、其他应当报告的情况.2.1。4应急就医路线路线一厦门大学附属中山医院：三级甲等综合医院。医院地址：厦门市湖滨南路201209号，距离3。7公里，驾车仅需10分钟。联系电话：0592-2292201.线路目的地线路线路1厦门大学附属中山医院路线二厦门市中医院：三级甲等中医医院。医院地址：福建省厦门市仙岳路1739号，距离7.7公里，驾车仅需16分钟.联系电话：0592-5579686。线路目的地线路线路2厦门65、市中医院路线三厦门市第一医院：三级甲等综合医院.医院地址：福建省厦门市镇海路55号，距离7.5公里，驾车需22分钟。联系电话：0592-2137327。线路3厦门市第一医院对于应急预案的启动，优先考虑路线1至中山医院，距离最近。就医前需要事先打电话联系好三、应急培训应急小组成员在项目安全教育时必须附带接受紧急救援培训。培训内容：伤员急救常识、灭火器材使用常识、各种重大事故抢救常识等.务必使应急小组成员在发生重大事故时能较熟练地履行抢救职责。第七章 模板计算书一、梁侧模计算一)、4001200梁侧模板设计计算一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB66、50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003二、计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁两侧有板梁计算跨度楼板厚度h(mm）100梁计算跨度L（m）8.5混凝土梁截面高度H(mm）1200混凝土梁截面宽度B（mm)400次梁布置方向次梁竖向次梁布置根数n/次梁悬挑长度b1(mm)/对拉螺栓道数m2对拉螺栓横向间距X(mm）900主梁间距b（mm)/主梁悬挑长度b2（mm）150结构表面要求表面外露荷载参数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V(m/h）2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1。2混凝土重力密度c（kN67、/m3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k（kN/m2)4材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm（克隆、山樟平行方向）面板E（N/mm2）11500面板fm（N/mm2）31对拉螺栓规格M14(图1）剖面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0。22ct012V0.50。222441。21。1520.5=41.218kN/m2F2=cH241200/1000=28。8kN/m2标准值G4kminF1，F228.8kN/m2承载能力极限状态设计值S0.9max1。2G4k+1.4Q2k，1。35G4k+1。40。7Q68、2k则：S=0.9max(1。228.8+1.44，1.3528。8+1.40.74）=38.52kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k28。8kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3,Ibh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h为面板厚度.面板的计算跨度为次梁布置间距=220/1000=0.221、强度验算(图2）承载能力极限状态受力简图qbS138.52=38。52kN/m（图3）面板弯矩图（kNm)Mmax0.233kNmMmax/W0.233106/24000=69、9。71N/mm2f31N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=128.8=28。8kN/m(图4）正常使用极限状态受力简图（图5）面板变形图max0.53mm220/400=0。55mm满足要求五、次梁验算次梁承受的荷载为:qaS22038.52=8474.4N/mqkaSk22028.8=6336N/m由于次梁为竖向的，可根据实际情况按有悬挑的连续梁计算，跨度取支撑间距。1、抗弯强度验算（图6）承载能力极限状态受力简图（图7)梁弯矩图Mmax0。505kNmMmax/W0。505106/(83.3331000)=6。056N/mm2f15N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图8）次梁剪力70、图(kN）Vmax2。565kN=VmaxS0/(Ib）= 2。56510362。5103/（416.667104510)=0.769N/mm2fv2N/mm2满足要求3、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）次梁变形图0。744mm500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4。652KNRmaxk=3。478KN六、主梁验算主梁按连续梁计算，又因为主梁端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算,计算简图如下：（图11）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图12）主梁弯矩图Mmax1。704kNmMmax/W1。704106/(8。9861000）=189。71、575N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图13)主梁剪力图Vmax13.007kNm=VmaxS0/(Ib）= 13.00710006。084103/（21.5661041.210)=30。578N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）正常使用极限状态受力简图（图15)主梁变形图1.499mm900/400=2.25mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=2。3814。652=11.077kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N11.077kNNtb=17。8kN满足要求二）、600800梁侧模板设计计算一、计算依据1、建筑施工模板72、安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB5000920124、钢结构设计规范GB500172003二、计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁两侧有板梁计算跨度楼板厚度h(mm）100梁计算跨度L（m）8.4混凝土梁截面高度H（mm）800混凝土梁截面宽度B（mm)600次梁布置方向次梁竖向次梁布置根数n/次梁悬挑长度b1（mm）/对拉螺栓道数m2对拉螺栓横向间距X（mm)1400主梁间距b（mm)/主梁悬挑长度b2（mm）150结构表面要求表面外露荷载参数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系73、数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度c（kN/m3）24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)4材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483。0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm（克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm（N/mm2）31对拉螺栓规格M14(图1）剖面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0。50.222441.21。1520.5=41.218kN/m2F2=cH24800/1000=19。2kN/m2标准值G4kminF1,F219。2kN/m2承载能力极限状态设计值S0。9max1。74、2G4k+1.4Q2k,1.35G4k+1.40.7Q2k则：S=0。9max（1。219.2+1.44，1.3519。2+1。40。74)=26。856kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k19.2kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h为面板厚度.面板的计算跨度为次梁布置间距=250/1000=0。251、强度验算(图2)承载能力极限状态受力简图qbS126.856=26。856kN/m（图3）面板弯矩图(kNm）Mma75、x0。21kNmMmax/W0.21106/24000=8。742N/mm2f31N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=119。2=19.2kN/m（图4）正常使用极限状态受力简图(图5）面板变形图max0.59mm250/400=0。625mm满足要求五、次梁验算次梁承受的荷载为:qaS25026。856=6714N/mqkaSk25019。2=4800N/m由于次梁为竖向的,可根据实际情况按有悬挑的连续梁计算，跨度取支撑间距。1、抗弯强度验算（图6）承载能力极限状态受力简图（图7)梁弯矩图Mmax0.069kNmMmax/W0。069106/(83.3331000）=0。822N/mm76、2f15N/mm2满足要求2、抗剪强度验算(图8）次梁剪力图(kN）Vmax0。965kN=VmaxS0/（Ib）= 0.96510362。5103/(416.667104510）=0.29N/mm2fv2N/mm2满足要求3、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）次梁变形图0。024mm600/400=1。5mm满足要求4、支座反力计算Rmax=2。152KNRmaxk=1。538KN六、主梁验算主梁按连续梁计算，又因为主梁端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下:（图11）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图12）主梁弯矩图Mmax1。625kNmMmax77、/W1.625106/（8.9861000)=180.799N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图13）主梁剪力图Vmax7。616kNm=VmaxS0/（Ib)= 7.61610006。084103/(21。5661041.210）=17.905N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14)正常使用极限状态受力简图(图15)主梁变形图3.167mm1400/400=3。5mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为:N=2。3812.152=5.124kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N5。124kNNtb=17。8kN满足要求二、梁支撑脚手架78、的计算1、4001200一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、混凝土结构设计规范GB5001020104、建筑结构荷载规范GB5000920125、钢结构设计规范GB50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ30020137、施工手册(第五版）1、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)1200混凝土梁宽b（mm）400混凝土梁计算跨度L(m）8模板支架高度H（m）4.95梁跨度方向立柱间距la（m)1垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb（m)0.4计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J79、GJ1302011水平杆步距h（m）1.5立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m3次梁悬挑长度a1（mm）250结构表面要求表面外露主梁合并根数1斜撑（含水平）布置方式普通型架体底部布置类型垫板材料参数主梁类型矩形钢管主梁规格100503.0次梁类型矩形钢管次梁规格50503面板类型覆面木胶合板面板规格12mm（克隆、山樟平行方向)钢管规格483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2）/架体底部垫板面积A（m2）0。2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市福建（省)厦门市(市)地面粗糙度类型/基本风压值Wo（kN/m2)/模板及其支架80、自重标准值G1k（kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3）26钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1。5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2）3地基承载力折减系数/2、施工简图（图1)剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算,根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端,故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合:q1=0.91。2G1k+（G2k+G3k）hb+1。4Q81、1kb=0.9(1.2（0.5+（26+1.5）1200/1000)1+1。431)=39.96kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0。91.35G1k+（G2k+G3k)hb+1.40。7Q1kb=0.9（1.35（0。5+（26+1。5)1200/1000）1+1.40。731)=43。349kN/m取最不利组合得：q=maxq1，q2=max(39。96，43.349）=43.349kN/m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图Mmax=0.217kNm=Mmax/W=0.217106/24000=9.031N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=（G1k+(G3k+G2k）h82、）b=(0.5+（26+1.5）1200/1000)1=33.5kN/m(图5）简图（图6）挠度图=0。421mm=400/(（3-1）400）=0。5mm满足要求三、次梁验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1。2（0.5+(26+1.5)1200/1000)400/1000/(3-1）+1.43400/1000/(31)=7.992kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k）ha+1。40.7Q1ka=0.9（1.35（0。5+(26+1。5）1200/1000）400/1000/(31）+1.483、0.73400/1000/（3-1)）=8.67kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(7。992,8.67)=8。67kN/m计算简图:（图7）简图1、强度验算(图8）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0。851kNm=Mmax/W=0.851106/(7。791000）=109。305N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图（kN）Vmax=4。915kNmax=VmaxS/（Ib）=4。9151035.175103/(19。471040。610)=21.775N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=（G1k+（G3k+84、G2k)h）a=（0.5+(26+1。5)1200/1000）400/1000/(3-1）=6。7kN/m（图10）变形计算简图(图11）次梁变形图(mm)max=0.834mm=11000/400=2.5mm满足要求四、主梁验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为2-1=1跨梁计算。这样简化符合工况,且能保证计算的安全。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁.A。由可变荷载控制的组合：q1=0.91。2G1k+（G2k+G3k)ha+1。4Q1ka=0。9(1.2(0。5+(26+1。5）1200/1000)400/（31）1000)+1.43400/(85、31)1000）)=7。992kN/mB。由永久荷载控制的组合：q2=0。91.35G1k+(G2k+G3k）ha+1。40。7Q1ka=0.9(1。35(0.5+（26+1。5）1200/1000）400/（31)1000）+1.40.73400/(（3-1）1000）)=8。67kN/m取最不利组合得:q=maxq1,q2= max(7.992,8.67)=8.67kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+（G2k+G3k）ha=(0.5+(26+1.5）1200/1000)400/(3-1)1000）=6。7kN/m此时86、次梁的荷载简图如下（图17)次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力:R=9。444kN正常使用极限状态下在支座反力:Rk=7。298kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 67。8/1000=0.068 kN/m自重设计值为:g=0.91.2gk=0。91.267.8/1000=0.073kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算(图12）主梁弯矩图(kNm）Mmax=0.946kNm=Mmax/W=0。946106/（287、2.421000）=42。187N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）主梁剪力图（kN)Vmax= 4.737kNmax=QmaxS/（Ib)=4。737100013.902103/(112.121040.610)=9。788N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14)主梁变形图(mm)max=0。042mm=0.41000/400=1mm满足要求4、支座反力计算因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力，故经计算得：Rzmax=14。18kN五、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k88、1(h+2a)=11。352(1。5+2400/1000）=3.11ml02=k2h=11。9931.5=2.99m取两值中的大值l0=max（l01,l02）=max(3。11,2.99)=3.11m=l0/i=3.111000/(1.5910）=195。572=210满足要求2、立柱稳定性验算（顶部立杆段)1=l01/i=3.111000/（1。5910)=195.572根据1查JGJ1302011附录A.0。6得到=0.189N1= Rzmax =14。18kNf=N1/(A）=14.181000/(0.189（4.24100）=176。953N/mm2=205N/mm2满足要求3、立柱89、稳定性验算（非顶部立杆段)2=l02/i=2.991000/(1.5910）=188。019根据1查JGJ1302011附录得到=0.203N3= Rzmax +1.2Hgk=14.18+1.20。0684。95=14。583kNf=N3/（A)=14.5831000/（0.203（4.24100)）=169。46N/mm2=205N/mm2满足要求六、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =14.18kNN=14。18kNN=30kN满足要求2、600800一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-90、20113、混凝土结构设计规范GB5001020104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20137、施工手册（第五版）1、计算参数基本参数混凝土梁高h（mm）800混凝土梁宽b(mm)600混凝土梁计算跨度L(m）8。5模板支架高度H(m）4.15梁跨度方向立柱间距la(m)1。2垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb（m)0.6计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011水平杆步距h（m)1.5立杆自由端高度a（mm）400梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m5次梁悬挑长度a191、(mm)250结构表面要求表面外露主梁合并根数1斜撑（含水平）布置方式普通型架体底部布置类型垫板材料参数主梁类型矩形钢管主梁规格100503.0次梁类型矩形钢管次梁规格50503面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向）钢管规格483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A（m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市福建(省)厦门市(市）地面粗糙度类型/基本风压值Wo（kN/m2）/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2）0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3）26钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1。5施工人92、员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2）2.5地基承载力折减系数/2、施工简图（图1)剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算,根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元.W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0。91.2G1k+（G2k+G3k）hb+1.4Q1kb=0.9（1.2(0。5+（26+1。5）800/1000）1+1.42.51)=27。45kN/m由永久荷载控制的组93、合：q2=0.91。35G1k+（G2k+G3k）hb+1。40。7Q1kb=0.9(1.35（0.5+（26+1.5）800/1000）1+1。40.72。51）=29。543kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(27.45,29.543）=29.543kN/m（图3）面板简图（图4)面板弯矩图Mmax=0.083kNm=Mmax/W=0.083106/24000=3.462N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+（G3k+G2k）h)b=（0.5+（26+1.5）800/1000)1=22。5kN/m（图5）简图(图6）挠度图=0。09mm=600/94、（(51)400)=0.375mm满足要求三、次梁验算由可变荷载控制的组合:q1=0。91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1。4Q1ka=0。9(1.2(0。5+（26+1。5）800/1000）600/1000/（5-1）+1。42。5600/1000/（51)）=4.118kN/m由永久荷载控制的组合:q2=0.91。35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40。7Q1ka=0.9（1.35（0.5+（26+1。5）800/1000）600/1000/（5-1）+1.40。72。5600/1000/（51）=4.431kN/m取最不利组合得：q=maxq1，q2=max（4。118,495、.431）=4。431kN/m计算简图：(图7）简图1、强度验算(图8）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0。644kNm=Mmax/W=0。644106/(7。791000）=82.687N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图（kN)Vmax=3。08kNmax=VmaxS/(Ib)=3。081035。175103/(19.471040。610）=13。645N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+（G3k+G2k)h)a=（0.5+（26+1。5)800/1000）600/1000/(51）=3.375kN/m（图10）变96、形计算简图（图11）次梁变形图（mm)max=0.949mm=1。21000/400=3mm满足要求四、主梁验算根据实际工况,梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为21=1跨梁计算.这样简化符合工况，且能保证计算的安全。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A。由可变荷载控制的组合：q1=0。91。2G1k+（G2k+G3k）ha+1.4Q1ka=0.9（1。2（0.5+（26+1。5)800/1000）600/(（51)1000)+1。42.5600/(（51)1000)）=4.118kN/mB。由永久荷载控制的组合:q2=0.91。35G1k+(G2k+G3k）ha97、+1.40。7Q1ka=0.9(1.35(0。5+（26+1.5）800/1000）600/(（51)1000)+1。40。72。5600/(51)1000）=4.431kN/m取最不利组合得：q=maxq1，q2= max（4.118,4.431）=4.431kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+（26+1。5）800/1000）600/(51）1000）=3.375kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R98、=5。879kN正常使用极限状态下在支座反力:Rk=4。478kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 67。8/1000=0。068 kN/m自重设计值为：g=0。91。2gk=0。91。267。8/1000=0。073kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：(图18)主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图12）主梁弯矩图（kNm)Mmax=1。767kNm=Mmax/W=1。767106/(22.421000）=78。82N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）主梁剪力图（kN）V99、max= 8.841kNmax=QmaxS/（Ib）=8。841100013.902103/(112。121040.610)=18.271N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）主梁变形图(mm)max=0.208mm=0.61000/400=1。5mm满足要求4、支座反力计算因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力，故经计算得：Rzmax=14.721kN五、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1(h+2a）=11。415(1。5+2400/1000）=3.254ml02=k2h=12.0891.100、5=3。133m取两值中的大值l0=max(l01，l02）=max（3.254,3.133)=3.254m=l0/i=3.2541000/（1.5910）=204.686=210满足要求2、立柱稳定性验算（顶部立杆段）1=l01/i=3。2541000/（1。5910）=204.686根据1查JGJ1302011附录A。0。6得到=0。174N1= Rzmax =14.721kNf=N1/（A）=14.7211000/（0。174（4.24100）=199。532N/mm2=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算（非顶部立杆段）2=l02/i=3.1331000/(1。5910)=197101、。075根据1查JGJ1302011附录得到=0.186N3= Rzmax +1.2Hgk=14。721+1。20。0684。15=15。058kNf=N3/（A）=15。0581000/(0.186（4.24100)）=191。096N/mm2=205N/mm2满足要求六、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =14.721kNN=14.721kNN=30kN满足要求3、900500一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、混凝土结构设计规范GB5001020104、建筑结构荷载规范GB102、50009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20137、施工手册(第五版）1、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)500混凝土梁宽b(mm)900混凝土梁计算跨度L（m)8.5模板支架高度H（m）4。45梁跨度方向立柱间距la（m）1.2垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m）0.9计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011水平杆步距h（m)1.5立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m5次梁悬挑长度a1（mm）250结构表面要求表面外露主梁合并根数2斜撑（含水平）布置方式普通型103、架体底部布置类型垫板材料参数主梁类型矩形钢管主梁规格50503次梁类型矩形钢管次梁规格50503面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0。2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市福建（省）厦门市(市）地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m2）/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2）0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)26钢筋自重标准值G3k（kN/m3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k（kN/m2）3地基承载力折减系数/2、施工简图(图1104、）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上,无悬挑端,故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k）hb+1.4Q1kb=0。9（1。2（0。5+(26+1.5)500/1000)1+1.431)=19。17kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1。40.7Q1kb=0。9（1.105、35(0.5+（26+1.5)500/1000）1+1。40。731)=19。96kN/m取最不利组合得：q=maxq1，q2=max(19.17，19.96)=19。96kN/m（图3）面板简图(图4）面板弯矩图Mmax=0。126kNm=Mmax/W=0.126106/24000=5。263N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=（G1k+(G3k+G2k)h）b=(0.5+(26+1.5）500/1000)1=14.25kN/m（图5)简图（图6）挠度图=0.287mm=900/(5-1）400）=0.563mm满足要求三、次梁验算由可变荷载控制的组合：q1=0。91.2G106、1k+（G2k+G3k）ha+1。4Q1ka=0。9(1.2（0.5+(26+1。5)500/1000）900/1000/(51)+1。43900/1000/（5-1)）=4.313kN/m由永久荷载控制的组合:q2=0.91。35G1k+(G2k+G3k）ha+1。40。7Q1ka=0.9（1。35(0.5+（26+1。5）500/1000)900/1000/（51）+1。40.73900/1000/(5-1）=4。491kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(4.313,4.491)=4。491kN/m计算简图：（图7）简图1、强度验算（图8）次梁弯矩图（kNm)Mmax=0107、。653kNm=Mmax/W=0.653106/(7。791000）=83。799N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图（kN)Vmax=3.122kNmax=VmaxS/（Ib）=3.1221035.175103/（19.471040。610）=13。828N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=（G1k+（G3k+G2k）h）a=(0.5+（26+1。5)500/1000)900/1000/(51）=3.206kN/m（图10）变形计算简图(图11)次梁变形图(mm）max=0。902mm=1。21000/400=3mm满足要求108、四、主梁验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为2-1=1跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A。由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0。9(1.2(0。5+（26+1。5）500/1000)900/(（51）1000)+1.43900/（51)1000）=4。313kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0。91。35G1k+（G2k+G3k)ha+1。40。7Q1ka=0.9（1.35（0.5+（26+1.5)500/1000）900/（(51)10109、00)+1.40.73900/(51）1000)=4.491kN/m取最不利组合得:q=maxq1,q2= max(4。313,4。491）=4。491kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为:qk= G1k+（G2k+G3k)ha=（0.5+（26+1。5)500/1000）900/(（5-1)1000）=3。206kN/m此时次梁的荷载简图如下(图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得:承载能力极限状态下在支座反力:R=5。959kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=4。254kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 110、84。9/1000=0。085 kN/m自重设计值为：g=0。91。2gk=0。91。284.9/1000=0.092kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18)主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图12）主梁弯矩图（kNm)Mmax=2.691kNm=Mmax/W=2.691106/(15。581000）=172。697N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算(图13）主梁剪力图(kN）Vmax= 8.979kNmax=QmaxS/（Ib)=8。979100010。35103/（38。94111、1041.210）=19。888N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14)主梁变形图（mm）max=1.922mm=0.91000/400=2。25mm满足要求4、支座反力计算因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力，故经计算得:Rzmax=14.938kN五、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1，1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1（h+2a）=11。415(1.5+2400/1000）=3。254ml02=k2h=12。0891。5=3。133m取两值中的大值l0=max(l01,l02）=max(3。254,3.133)=3。25112、4m=l0/i=3。2541000/(1。5910)=204.686=210满足要求2、立柱稳定性验算（顶部立杆段)1=l01/i=3。2541000/(1.5910)=204.686根据1查JGJ1302011附录A。0。6得到=0.174N1= Rzmax =14.938kNf=N1/（A）=14。9381000/(0。174（4。24100）)=202。472N/mm2=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=3。1331000/(1.5910)=197。075根据1查JGJ130-2011附录A.0。6得到=0。186N3= Rzmax +1。2Hgk113、=14。938+1。20.0854。45=15。391kNf=N3/(A）=15.3911000/(0。186(4.24100)=195。317N/mm2=205N/mm2满足要求六、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =14.938kNN=14.938kNN=30kN满足要求4、7。5米高400600扣件式梁模板安全计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020113、混凝土结构设计规范GB5001020104、建筑结构荷载规范GB5000920125、钢结构设计规范GB50017-20036114、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ30020137、施工手册（第五版)1、计算参数基本参数混凝土梁高h（mm）600混凝土梁宽b（mm）400混凝土梁计算跨度L(m）8.4模板支架高度H（m)7.5梁跨度方向立柱间距la（m)1.2垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb（m)0.5计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011水平杆步距h(m）1.5立杆自由端高度a（mm)400梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m3次梁悬挑长度a1（mm)200结构表面要求表面外露主梁合并根数2斜撑（含水平）布置方式加强型架体底部布置类型底座材料参数主梁类型矩形钢管主梁规格50503次梁类115、型矩形钢管次梁规格50503面板类型覆面木胶合板面板规格12mm（克隆、山樟平行方向)钢管规格483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2）0.2是否考虑风荷载是架体搭设省份、城市福建(省)厦门市（市)地面粗糙度类型C类指有密集建筑群的城市市区基本风压值Wo（kN/m2)0。8模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0。5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)26钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1。5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2）3地基承载力折减系数/2、施工简图(图1）剖面图1(图2)剖面图2二、面板验算116、根据规范规定面板可按简支跨计算,根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元.W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合:q1=0.91。2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0。5+（26+1。5）600/1000)1+1.431)=22。14kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0。91。35G1k+(G2k+G3k）hb+1.40。7Q1kb=0。9(1.35(0。5+（26+1.5）600/117、1000)1+1。40.731)=23。301kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(22。14，23.301）=23.301kN/m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图Mmax=0.117kNm=Mmax/W=0。117106/24000=4。854N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=（G1k+（G3k+G2k）h）b=(0.5+(26+1.5）600/1000）1=17kN/m（图5）简图（图6）挠度图=0。214mm=400/(31）400)=0.5mm满足要求三、次梁验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91。2G1k+(G2k+G3k)ha+1。4Q1ka118、=0.9（1.2(0。5+(26+1。5)600/1000）400/1000/（3-1）+1.43400/1000/（3-1）)=4。428kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0。91.35G1k+(G2k+G3k）ha+1.40.7Q1ka=0.9（1.35(0。5+(26+1.5）600/1000）400/1000/(3-1）+1.40。73400/1000/(3-1）)=4。66kN/m取最不利组合得：q=maxq1，q2=max(4。428,4。66)=4.66kN/m计算简图：(图7)简图1、强度验算(图8）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0。692kNm=Mmax/W=0。69210119、6/(7。791000）=88。88N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图（kN)Vmax=3.295kNmax=VmaxS/（Ib)=3。2951035.175103/(19。471040。610）=14.598N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=（G1k+(G3k+G2k)h）a=(0。5+（26+1。5）600/1000）400/1000/(3-1）=3.4kN/m（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图(mm)max=1。021mm=1.21000/400=3mm满足要求四、主梁验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，120、故可将主梁的验算力学模型简化为21=1跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全.将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁.A.由可变荷载控制的组合：q1=0。91。2G1k+(G2k+G3k)ha+1。4Q1ka=0。9（1。2（0.5+(26+1.5)600/1000)400/(31）1000)+1.43400/（(3-1)1000）)=4。428kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0。91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1。40。7Q1ka=0。9(1。35(0.5+(26+1。5)600/1000）400/(（3-1）1000）+1。40。73400/（31）100121、0)=4.66kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max（4。428，4.66)=4.66kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为:qk= G1k+（G2k+G3k)ha=（0。5+（26+1.5）600/1000)400/（3-1）1000)=3。4kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17)次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得:承载能力极限状态下在支座反力：R=6。258kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=4.566kN还需考虑主梁自重,则自重标准值为gk= 84。9/1000=0.085 kN/m自重设计值为：g122、=0.91.2gk=0。91.284。9/1000=0。092kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：(图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算(图12）主梁弯矩图(kNm)Mmax=1.098kNm=Mmax/W=1.098106/（15.581000)=70.476N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算(图13）主梁剪力图(kN）Vmax= 9。41kNmax=QmaxS/（Ib）=9。41100010。35103/(38。941041.210)=20。842N/mm2=120N/mm2满123、足要求3、挠度验算（图14)主梁变形图（mm)max=0.237mm=0.51000/400=1。25mm满足要求4、支座反力计算因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力，故经计算得:Rzmax=9。41kN五、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1，1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1（h+2a)=11.281(1.5+2400/1000）=2。946ml02=k2h=11。8931.5=2。84m取两值中的大值l0=max(l01，l02)=max（2.946,2。84）=2。946m=l0/i=2.9461000/(1.5910)=185。254=124、210满足要求2、立柱稳定性验算（顶部立杆段)1=l01/i=2.9461000/(1.5910）=185。254根据1查JGJ1302011附录A。0。6得到=0.209A不考虑风荷载N1= Rzmax =9。41kNf=N1/（A）=9。411000/(0。209(4。24100)=106.187N/mm2=205N/mm2满足要求B考虑风荷载风荷载体型系数：wk=mzmsw0=0.1050.650.8=0。055kN/mMw=0。91.4klah2/10=0.91。40.0551。21。52/10=0。019kNmN2= Rzmax +0。91.4Mw/lb=9。41+0。91。40.0125、19/10=9。412kNf=N2/(A）+Mw/W=9.4121000/(0.2094.24100)+0.019106/(4.49103)=110。351N/mm2=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算（非顶部立杆段)2=l02/i=2。841000/（1。5910）=178。585根据1查JGJ1302011附录A。0。6得到=0。224A不考虑风荷载N3= Rzmax +1.2Hgk=9.41+1。20。0857。5=10.174kNf=N3/(A)=10。1741000/（0.224(4。24100)）=107。203N/mm2=205N/mm2满足要求B考虑风荷载N4= Rzm126、ax +1.2Hgk+0。91。4Mw/lb=9.41+1。20.0857。5+0.91。40。019/10=10.176kNf=N4/（A）+Mw/W=10.1761000/(0。2244。24100）+0.019106/（4.49103)=111.365N/mm2=205N/mm2满足要求六、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =9.41kNN=9。41kNN=30kN满足要求七、抗倾覆验算根据规范规定应分别按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进行抗倾覆验算.工况1：混凝土浇筑前,倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生。其他水平力作用于架127、体顶部，大小为0。02G1k，则：MT=0。91.4(kLaH2/2+0.02G1kLlbH)=0.91。4（0.0558。47.52/2+0。020.58。40.57。5）=16。65kNmMR=1。35G1kLlb2/2=1.350。58。4（31)0.5)2/2=2.835kNm不满足要求：MTMR采取拉结措施工况2:在混凝土浇筑过程中，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生,抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k+(G2k+G3k）h,则：MT=0。91。4（kL H2/2+0.02G1k+（G2k+G3k)hL128、lbH)=1。4(0.0558.47.52/2+0。02（0.5+（26+1.5）600/1000）8.40.57。5)=33.053kNmMR=1.35G1k+（G2k+G3k)hLlb2/2=1。35（0。5+(26+1.5)600/1000)8.4(（31)0。5)2/2=96.39kNm满足要求：MTMR三、板支撑架计算书1、300mm厚板计算一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ16220082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013129、二、计算参数基本参数楼板厚度h(mm）300楼板边长L（m)8。5楼板边宽B(m）8.5模板支架高度H（m）3.6主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la（m）1立柱横向间距lb（m）1水平杆步距h1（m)1.5立杆自由端高度a（mm）500架体底部布置类型垫板次梁间距a(mm)300次梁悬挑长度a1（mm)200主梁悬挑长度b1（mm)200主梁合并根数1结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式普通型计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008材料参数主梁类型矩形钢管主梁规格100503.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm（克隆、山樟平行方130、向）钢管类型483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak（kPa)/架体底部垫板面积A(m2）0。2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市福建（省)厦门市(市）地面粗糙度类型/模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1。1计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/m2)2.5计算模板及次梁时集中活荷载Q2k（kN）2.5计算主梁时均布活荷载Q3k（kN/m2）1.5计算立柱及其他支撑构件时均布活荷载Q4k（kN/m2)1基本风压值Wo（kN/m2)/简图:(图1）平面图（图2）纵向剖面图1（131、图3)横向剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元.W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=0。91.2G1k+（G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0。9(1。2(0。3+(24+1.1)300/1000）1+1。42。51）=11。606kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k）hb+1132、.40.7Q1kb=0.9(1.35（0.3+（24+1。1)300/1000）1+1。40。72.51)=11。718kN/m取最不利组合得：q=maxq1，q2=max（11.606,11。718）=11.718kN/m(图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合:q3=0。91.2G1k+（G2k+G3k)hb=0。9（1。2（0。3+(24+1。1)300/1000）1）=8。456kN/mp1=0。91。4Q2k=0.91.42.5=3.15kN(图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.91.35G1k+（G2k+G3k133、)hb=0。9(1.35（0.3+(24+1.1）300/1000）1）=9。513kN/mp2=0。91.40。7Q2k=0.91。40.72。5=2。205kN(图6）永久荷载控制的受力简图取最不利组合得:Mmax=0。331kNm（图7）面板弯矩图=Mmax/W=0。331106/24000=13。808N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=（G1k+（G3k+G2k)h）b=（0.3+（24+1。1）300/1000)1=7.83kN/m（图8)正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图=0。499mm=300/400=0。75mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为134、均布荷载时:计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=0.91。2G1k+（G2k+G3k）ha+1。4Q1ka=0.9(1.2(0。3+(24+1.1)300/1000）300/1000+1.42.5300/1000)=3.482kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0。91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40。7Q1ka=0.9（1.35(0.3+(24+1.1）300/1000)300/1000+1.40.72.5300/1000)=3。516kN/m取最不利组合得：q=maxq1，q2=max(3.482,3。516）=3。516kN/m当可变荷载135、Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.91。2G1k+（G2k+G3k)ha=0。9(1.2（0。3+（24+1。1)300/1000）300/1000)=2.537kN/mp1=0.91。4Q2k=0.91.42.5=3。15kN（图11)可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合:q4=0。91.35G1k+(G2k+G3k)ha=0。9（1。35（0.3+(24+1。1)300/1000）300/1000）=2。854kN/mp2=0。91.40.7Q2k=0.91。40。72.5=2。205kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算(图13）次梁弯矩图Mmax=0136、。681kNm=Mmax/W=0.681106/(83。333103)=8.169N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算(图14）次梁剪力图Vmax=3。657kNmax=VmaxS/(Ib0)=3。657100062.5103/(416。667104510）=1。097N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=（G1k+（G3k+G2k）h)a=（0。3+(24+1。1）300/1000)300/1000=2。349kN/m(图15）正常使用极限状态下的受力简图（图16)次梁变形图max=0.311mm=11000/400=2.5mm满足要求五、主梁验算在137、施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m,简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况.另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁.A。由可变荷载控制的组合：q1=01.2G1k+（G2k+G3k）ha+1.4Q3ka=0。9（1。2(0。3+(24+1.1)300/1000）300/1000+1。41.5300/1000)=3.104kN/mB。由永久荷载控制的组合:q2=01.35G1k+（G2k+G3k）ha+1。40.7Q3ka=0。9(1。35(0。3+(24+1。1)300/10138、00)300/1000+1.40。71.5300/1000)=3。251kN/m取最不利组合得：q=maxq1，q2=max（3。104，3.251)=3。251kN此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为:qk=G1k+（G2k+G3k)ha=(0。3+(24+1.1）300/1000）300/1000=2。349kN/m此时次梁的荷载简图如下(图18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=3.604kNRkmax=2。604kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=67.8/1000=0。068kN/m自重设计值为：g=139、01.2gk=0。91.267。8/1000=0。073kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图19)主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：(图20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图21)主梁弯矩图Mmax=1。288kNm=Mmax/W=1。288106/(22.421000）=57。444N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图22）主梁剪力图Vmax=7.81kNmax=QmaxS/(Ib0）=7。81100013。902103/（22.421040.610）=80.713N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图140、23）主梁变形图max=1。163mm=1103/400=2。5mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=13.592kN六、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h1/i=1.51000/（1.5910)=94。34=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0。592N1=0。91。2（G1k+（G2k+G3k)h）+1.4Q4klalb +0.91.2Hgk=0。9(1.2（0。3+（24+1.1）300/1000)+1.41）11+0.91。23。60。16141、3=10.35kNf=N1/(A）=10。351000/（0。592（4。24100)）=41。237N/mm2=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知,可调托座受力N= Rzmax =13.592 kNN=13.592 kNN=30kN满足要求2、250mm厚板一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ16220082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB5001720035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013二、计算参数基本参数楼板厚度h(mm）250楼板边长L（m)8.5楼板边宽B142、（m)8。5模板支架高度H（m)4。65主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la(m）1立柱横向间距lb（m)1水平杆步距h1(m）1.5立杆自由端高度a(mm)500架体底部布置类型垫板次梁间距a(mm)300次梁悬挑长度a1（mm)200主梁悬挑长度b1(mm)200主梁合并根数1结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式普通型计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008材料参数主梁类型矩形钢管主梁规格100503.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm（克隆、山樟平行方向)钢管类型483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值f143、ak（kPa)/架体底部垫板面积A(m2）0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市福建（省)厦门市（市)地面粗糙度类型/模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）0。3新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3)24钢筋自重标准值G3k（kN/m3)1.1计算模板及次梁时均布活荷载Q1k（kN/m2)2.5计算模板及次梁时集中活荷载Q2k（kN)2。5计算主梁时均布活荷载Q3k（kN/m2)1。5计算立柱及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m2)1基本风压值Wo（kN/m2）/简图：（图1）平面图(图2）纵向剖面图1（图3)横向剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况144、一般楼板面板均搁置在梁侧模板上,无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元.W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k）hb+1.4Q1kb=0。9(1。2（0.3+(24+1。1）250/1000)1+1。42。51）=10.251kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0。91。35G1k+(G2k+G3k）hb+1.40.7Q1kb=0。9(1。35（0。3+（24+1.1)250/10145、00）1+1。40。72。51)=10.194kN/m取最不利组合得：q=maxq1，q2=max（10.251,10。194)=10.251kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B。当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.91。2G1k+（G2k+G3k)hb=0.9(1.2(0.3+（24+1。1）250/1000）1)=7。101kN/mp1=0。91.4Q2k=0。91。42.5=3。15kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合:q4=0。91.35G1k+(G2k+G3k）hb=0.9(1.35（0.3+(24+1。1）250/1000)1）=146、7.989kN/mp2=0.91.40。7Q2k=0.91.40.72。5=2。205kN（图6）永久荷载控制的受力简图取最不利组合得:Mmax=0。316kNm（图7）面板弯矩图=Mmax/W=0.316106/24000=13。172N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+（G3k+G2k）h)b=（0.3+（24+1.1)250/1000）1=6。575kN/m(图8）正常使用极限状态下的受力简图(图9）挠度图=0.419mm=300/400=0。75mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的147、组合:q1=0。91。2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0。9(1。2(0.3+（24+1。1）250/1000）300/1000+1。42.5300/1000）=3.075kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0。91。35G1k+（G2k+G3k)ha+1。40。7Q1ka=0。9(1.35（0。3+（24+1.1)250/1000）300/1000+1。40.72.5300/1000）=3。058kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(3。075,3.058）=3.075kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时:由可变荷载控制的组合：q3=0.91.2G1k+（G148、2k+G3k）ha=0。9（1。2(0。3+（24+1。1)250/1000）300/1000）=2。13kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91。42。5=3.15kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合:q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha=0.9（1.35(0。3+(24+1.1)250/1000）300/1000）=2。397kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91。40.72。5=2。205kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13)次梁弯矩图Mmax=0。673kNm=Mmax/W=0.673106/（83.333103）=8149、。071N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14)次梁剪力图Vmax=3。576kNmax=VmaxS/(Ib0)=3。576100062.5103/(416。667104510）=1。073N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k）h）a=（0。3+(24+1.1)250/1000)300/1000=1.972kN/m（图15)正常使用极限状态下的受力简图(图16)次梁变形图max=0.261mm=11000/400=2.5mm满足要求五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长,型钢的主梁也不超过4m,简化为四跨连续梁150、计算，即能满足施工安全需要,也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况.主梁的方向设定为立杆的横距方向。将荷载统计后,通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=01.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9(1。2（0。3+（24+1.1）250/1000)300/1000+1.41。5300/1000)=2。697kN/mB。由永久荷载控制的组合：q2=01.35G1k+（G2k+G3k）ha+1。40。7Q3ka=0.9(1。35（0.3+(24+1。1)250/1000)300/1000+1。40。71.5300/1000）=2。793k151、N/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max（2。697，2。793）=2.793kN此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0。3+（24+1。1）250/1000)300/1000=1。972kN/m此时次梁的荷载简图如下（图18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=3。097kNRkmax=2。187kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=67.8/1000=0.068kN/m自重设计值为：g=01。2gk=0.91。267.8/1000=0.073kN/m则主梁承载152、能力极限状态的受力简图如下:（图19)主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图21）主梁弯矩图Mmax=1。108kNm=Mmax/W=1.108106/（22。421000）=49.408N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图22）主梁剪力图Vmax=6。717kNmax=QmaxS/（Ib0）=6。717100013。902103/（22。421040.610)=69。418N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图23）主梁变形图max=0.978mm=1103/400=2。5mm满153、足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故:Rzmax=11.69kN六、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h1/i=1.51000/(1.5910）=94.34=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0.592N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k）h)+1.4Q4klalb +0.91.2Hgk=0。9（1.2（0.3+（24+1。1）250/1000)+1.41）11+0。91。24.650。163=9。18kNf=N1/(A）=9。181000/(0。592（4.154、24100)）=36.573N/mm2=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =11。69 kNN=11.69 kNN=30kN满足要求第八章 附表模板排架工程专项施工方案监控记录方案主控项目1、 支撑系统搭设所需的钢管、扣件、模板等材料质量检查；2、 支撑系统搭设质量检查;3、安全防护措施检查;4、排架承重荷载检查；5、支撑系统拆除安全检查；6、支撑系统扫地杆及剪刀撑检查。监测方法监测频率支撑系统搭设过程中和完成后，根据施工方案检查。支撑系统搭设过程中,每层监测三次.需整改项目检查人整改责任人日期项目安全组监督检查表工称名称建设单位施工单位项目155、经理监理单位项目总监序号检查项目扣分标准应得分数扣减分数实得分数1保证项目施工方案模板工程无施工方案或施工方案未经审批扣10分未根据混凝土输送方法制定有针对性安全措施扣8分152支撑系统现浇混凝土模板的支撑系统无设计计算扣5分支撑系统不符合设计要求扣10分103立柱稳定支撑模板的立杆材料、扣件不符合要求扣15分立柱底部无垫板或用砖垫高扣5分不按规定设置纵横向水平支撑、竖向连续式剪刀撑、之字斜撑扣10分支架立杆的高度超过5m未按规定与建筑结构设置固结点扣10分立杆间距不符合规定扣5分154施工荷载模板上施工荷载超过规定扣10分模板上堆料不均匀扣5分105支撑拆模2m以上高处作业无可靠立足点扣5分156、拆除区域未设置警戒线且无监护人扣5分留有未拆除的悬空模板扣5分10小 计606一般项目模板验收模板拆除前未经拆模申请批准扣5分模板工程无验收手续扣5分验收单无量化验收内容扣5分支拆模板未进行安全技术交底扣5分107混凝土强度模板拆除前无混凝土强度报告扣5分混凝土强度未达规定提前拆模扣10分108运输道路在模板上运输混凝土无走道垫板扣10分走道垫板不稳不牢扣5分109作业环境作业面孔洞及临边无防护措施扣10分垂直作业上下无隔离防护措施扣10分10小 计40检查项目合计100检查人检查组组长模板总进度计划第九章 模板支撑节点示意图普通扣件式钢管模板支撑立面图1-夯实基础或硬化地面；2-垫木；3纵横向扫地杆；4水平剪刀撑；5立杆；6竖向剪刀撑;7-纵横向水平拉杆普通扣件式钢管模板支撑剖面图1-夯实基础或硬化地面；2垫木；3-纵横向扫地杆；4水平剪刀撑;5立杆;6-竖向剪刀撑；7-纵横向水平拉杆；8U型顶托；9-对拉螺栓；10-通长托木;11-立档；12-斜撑注意：纠正模板支架直接利用钢管横杆和扣件传力的错误做法，全面实行模板支撑梁板分离。300厚板支撑平面图