1、目 录第一章 工程概况1第二章 施工组织部署1第三章 施工准备1第四章 工艺流程及作业方法21、柱模板施工22、剪力墙模施工33、梁、板模施工44、楼梯模施工55、地下室墙体模施工66、模板的拆除7第五章 模板施工质量控制程序框图7第六章 质量标准8第七章 质量通病预防9第八章 模板计算式9第九章 成品保护 26第十章 安全保护措施 26第十一章 材料节约27*13、14栋高支模工程施工方案第一章、工程概况本工程位于*村，背靠横岗水库，门前便是湖景大道，右上角是湖景中学，交通快捷、便利，地理位置优越，风景秀丽。本工程为一层地下室，建筑面积共2897m2，建筑高度为4.6m。本工程墙体模板均采用2、915*1830*18木胶合板，木方为50*100*2000衫木方，剪力墙、异形柱采用穿墙对拉螺杆锁钢管进行加固，内架采用门架与钢管架相结合支撑加固体系。为确保模板工程施工质量，特编制模板施工作业指导书如下。希望各班组长、主管工长、质检员等严格遵照执行。第二章、施工组织部署1、劳动力组织 由作业队自行组织木工劳动力，根据项目进度安排，熟练木工人数30人左右方能满足工程进度需要。2、施工部署 本工程包括13、14栋地下室连体，根据沉淀缝的设置，分为2个区段施工。第三章、施工准备1、材料与机具准备1.1模板木枋及配件：新模板(915*1830*18木胶合板)5000张，新木枋(50*100*2003、0杉木枋)10000条，加固螺杆采用14圆钢5000根(各种规格)，两端开丝各10公分；墙、柱木枋使用前必须过刨，其它小型配件相应配备。1.2 1930*1219门架6000榀，钢管70吨，扣件5000个。1.3脱模剂：采用YJA-脱模剂。涂刷时须注意以下几点：取料时要遵循取多少用多少的原则，绝不可将用剩的脱模剂倒回罐内；搅拌均匀后，直接刷在模板表面；要求模板表面必须干燥、清洁，两遍涂刷成活，晾干后使用。1.4木工必要的工具：钉锤、固定扳手、手提锯、刨子、圆盘锯等。1.5辅材：2cm宽粘带纸、海绵条、铁钉、铁线、刷子、小铁铲、撬棍等。2、作业条件2.1柱模、剪力墙模、电梯井模按有关大样图加工拼4、装，柱模要求每边尺寸允许少2mm。2.2模板加工拼装好后，进行编号，并涂刷脱模剂，分规格堆放。2.3放好轴线、模板边线、水平控制标高及模板螺杆眼的位置，其中大板墙螺杆眼位必须做到横平、竖直。2.4柱子、墙钢筋绑扎完毕，水电管线及预埋件、预留木盒已安装，自检、互检合格，隐蔽手续及工序交接手续均已办理。第四章、工艺流程及作业方法1、柱模板施工1.1工艺流程柱内渣子清理、冲洗弹柱位置线（包括边线及10cm处控制线）柱箍筋标高的复核工序交接手续办理安装柱模安柱抱箍校正并安斜撑自检互检验收移交砼工种。1.2柱内渣子清理：柱内清理冲洗干净后，根据柱位图弹设柱边线及控制线（10cm），并墙体拉结筋按有关交底5、图钉在模柱上，位置必须符合交底图要求。1.3柱模安装：对于外围柱模按下图示安装柱箍，以确保节点无明显接搓。梁柱接头模板单独拼装，待楼面梁板模安装前就位固定，有梁口面按L形拼装，压入最低梁口不少于7cm，并按柱模方式加固不少于二道，如此下图：1.4安装柱模斜撑：柱模每边设2根斜撑(于上口及中部位置)，固定于满堂架上水平夹角宜为60左右。1.5每层外围柱砼浇筑完毕后，应将轴线弹设在外侧面上，测量员复核。2、剪力墙模板施工2.1工艺流程：清理墙内杂物弹边线、门洞位置线及墙体控制线(10)钢筋绑扎、预留洞口完毕自检、互检及隐蔽验收后工序交接安门洞口模及预留洞口模安侧模调整固定自检、互检验收移交砼工种。6、2.2模板制作：门洞口模板根据洞口尺寸按宽、高各20配制定型模板，墙体模板配制采用木胶合板组合拼装，见下图：2.3模板安装：每次模板安装至板底以上2位置(不足时在定型模板上补够，超高时砼浇筑前严格控制棒高)。墙模安装后，墙脚用高标号早强砂浆封闭。大阳角利用拼装模板上的水平钢管相互以扣件拧紧（间距1000），同时每侧增设钢管顶柱，通过满堂直接撑在就近结构柱上，以防阳角漏浆。 电梯井模板安装前先搭设好操作平台，平台面满铺脚手板，并将下层井筒中线弹放在砼墙体上，检查中筒偏移情况，安装筒体模板时中线应与该线重合。待拆模后弹出+50cm水平控制线。3、梁板模施工3.1工艺流程有梁板：弹线搭门架(满堂架)7、调整标高、梁柱接头模板安装安装梁底模、中间验收安装梁侧模安装板底龙骨铺底板模堵缝、清理绑梁钢筋绑板底筋、水电管线安装绑板面筋、预埋件、插筋、封边模自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。3.2柱子拆模后在柱上弹出轴线和+50cm水平线。3.3按设计标高及如下安装示意图安装，梁跨度大于4m时，梁底板按2起拱。3.4铺设梁底模时从梁柱接头向中间铺设，每块底模(1.92m)间增设一块接头模设顶柱，该顶柱待砼强度达100%以后，方准拆除，其余梁底模先拆(砼达75%)，以加快模板周转，如下图：梁底模采用18mm厚木胶合制作钉成双层，下层比上层每边宽出10cm。4、楼梯模板施工4.1采用材料：根据以8、往楼梯踏步砼浇筑后易变形通病，现楼梯段侧模、踏步侧模及踏步中三角木撑均采用50mm厚木板或采用 18mm木胶合板背面贴木枋。4.2制安方法：施工前根据实际层高放样，先安装平台梁，再安装楼梯底板模及安装外侧模，待底板筋绑完后，再装踏步侧板及中间反扶梯基一道。4.3为保证装饰后上下两跑梯侧同线，应将每跑段侧板向前分别移进2cm。5、地下车库墙体模施工本工程地下车库外墙厚度320，为保证施工质量，确定其支模方法如下:为保证墙体截面尺寸，墙体内放置预制细石砼撑条，并用14对拉螺杆加固(地下室侧墙为止水螺杆)，其纵向间距为500，横向间距为500，内楞间距为200，外楞排距500。内楞采用50*100木9、方条，外楞采用双钢管。混凝土墙模安装时，尽量使用整块模板，裁料模板放在上部 ，安装时，先在楼板面上弹出墙边线，根据边线立模，用锤校正垂直度，用木方压底。对拉螺杆安装时，对拉螺杆孔要平直，且对拉螺杆的螺帽要拧紧。地下室混凝土墙模板支设方法如下：地下室剪力墙支模是模板工程施工的重点，根据本工程特点，确保支模方式如下图所示：6、模板的拆除6.1拆模时间规定：侧模拆除时，混凝土强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模拆除时间必须由专业工长提出申请经技术负责人签发意见，并按签发意见严格进行。6.2拆除顺序：与安装顺序相反。6.3拆除注意事项：、梁板模拆除前应先在满堂架适当部位横杆（10、满足操作要求）铺上竹架板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板板模，禁止野蛮施工。、拆下的模板由人工往下传递，板底模由人工通过绳子吊远落地，严禁往下扔，以防止模板损坏。、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净撬出铁钉涂刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。第五章、模板施工质量关控制程序框图学习图纸和技术资料准备工作模板选择学习操作规范和质检准备模板涂刷隔离剂书面交底模板设计操作人员参加技术交底与钢筋工序交接克服上道工序弊病的补救措施检查脚手架、脚手架抽查支模自检执行验收标准质量评定不合格品的处理（11、返工）按件数，各抽查10%但进均按强度曲线确定拆模时间不少于3件。拆模注意砼楞角成品保护清理现场、文明施工自检记录、质量评定记录资料整理砼浇灌命令测量记录第六章、质量标准1、保证项目：支架、木枋使用前应认真挑选防止腐蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性。2、基本项目：模板接缝不应漏浆，（柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净并涂脱模剂，严禁脱模剂玷污钢筋。3、允许偏差项目：模板安装和预埋件、预留洞允许偏差（单位：mm）项 目允许偏差项 目允许偏差轴线位移3表面平整度5标 高-52相邻两板表面高低差2截面尺寸-52预留、预埋件中心线位移3垂直度3预留洞截面尺寸010第七章、质量通病预防12、1、柱模板容易产生的问题：柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。防止方法：支模前按墨线校正钢筋的位置，钉好压脚板；转角部位应采用联接角模以保证角度准确；柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行确定；梁柱接头模板要按大样进行安装而且连接要牢固。2、梁和楼板的模板容易产生的问题：梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面。防止办法：750mm梁高以下模板之间的连接插销不少于两道，梁底与梁侧板宜采用连接角模进行连接，大于700梁高的侧板，宜加穿墙螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上13、，梁板跨度大于4m，如设计无要求则按要求起拱。（1-3）第八章、模板计算根据施工图，我司对本工程模板支撑体系按以如下进行验算：地下室高4.6m支撑体系采用钢管脚手架，柱按700*2100*5000验算；剪力墙与暗柱按320*5000验算；梁300*1100验算。1、墙模板计算书墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。面板材料类型为胶合面板，模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=13.000N/mm2；内楞采14、用木楞，截面50100mm，每道内楞2根方木，间距250mm；外楞采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；每道外楞2根钢楞，间距500mm；穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径型号M14 。墙模板组装示意图1）、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取25.000； V - 混凝土的浇筑速度15、，取2.000m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1= 53.669 kN/m2。实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.000kN/m2，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。2）、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图a、强度计算其中， - 面板的强度计算值(N/mm2)； M - 面16、板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3； f - 面板的强度设计值(N/mm2)； M = ql2 / 10其中，q - 作用在模板上的侧压力，它包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5065.00=39.00kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.502.00=1.40kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 250.00mm；面板的最大弯距 M= 40.40250.002/10= 2.53105N.mm；面板的强度设计值: f = 13.000N/mm2；经计算得到，面板的强度计算值: = 2.17、53105 / 2.70104=9.352N/mm2；面板的强度计算值: =9.352N/mm2小于 f=13.000N/mm2，满足要求！b、挠度计算 V = 0.677ql4 / 100EI V = l/250其中,刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。作用在模板上的侧压力: q = 65.000.50 = 32.50N/mm；计算跨度(内楞间距): l = 250.00mm；面板的弹性模量: E = 6000.00N/mm2；面板的截面惯性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大允许挠度值:V = 1.000mm；面板的最大挠度计算值:18、 V = 0.67732.50250.004/(1006000.002.43105) = 0.589 mm；面板的最大挠度计算值: V =0.589mm 小于等于 V=1.000mm，满足要求！3）、墙模板内、外楞的计算A、内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续计算。本算例中，龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3； I = 50100100100/12 = 416.67cm4；内楞计算简图a、内楞强度计算其中， - 内楞强度计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.m19、m)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10其中，作用在内楞的荷载，q = (1.265.000+1.42.000)0.250/2=10.10kN/m；内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；经计算得到，内楞的强度计算值 = 2.53105/8.33104 = 3.030 N/mm2；内楞强度设计值: f = 13.000N/mm2；内楞的强度计算值 = 3.030 N/mm2小于 f=13.000N/mm2，满足要求！b、内楞的挠度计算 V = 0.677ql4 / 100EI V = l/250其中 E - 内楞的弹性模量20、，值为 9500.00N/mm2；内楞的最大挠度计算值: V = 0.67716.25/2500.004/(1009500.004.17106) = 0.087 mm；内楞的最大允许挠度值: V = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值: V=0.087mm 小于 V=2.000mm，满足要求！B、外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；外楞计算简图C、外楞强度计算其中 - 外楞强度计算值(N/m21、m2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。 M = 0.175Pl其中，作用在外楞的荷载: P = (1.265.00+1.42.00)0.500.50/2=10.10kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；经计算得到，外楞的强度计算值: = 8.84105/5.08103 = 173.967 N/mm2；外楞强度设计值: f = 205.000N/mm2；外楞的强度计算值: =173.967N/mm2小于 f=205.000N/mm2,满足要求！D、外楞的挠度计算 V = 1.146Pl3 / 1022、0EI V = l/400其中 E - 外楞的弹性模量，值为 210000.00N/mm2；外楞的最大挠度计算值: V = 1.1461.63104/2500.003/(100210000.001.22105) = 0.455mm；外楞的最大允许挠度值: V = 1.250mm；外楞的最大挠度计算值: V =0.455mm 小于 V=1.250mm，满足要求！4）、穿墙螺栓的计算计算公式如下: N N = fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的直径: 14 mm；穿墙螺栓23、有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 0.170105 = 17.850 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N = 16.250 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力: N=16.250kN 小于 N=17.850kN，满足要求！2、柱模板计算书柱模板的截面宽度 B = 700mm，B方向螺栓数目为 1；柱模板的截面高度 H = 2100mm，H方向螺栓数目为 4；柱模板的计算高度 L = 5000mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm；柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，B方向竖楞距离162mm，H方向竖楞距离158mm24、；柱箍采用钢楞，截面为矩形钢管80402.0，每道柱箍2根钢楞，柱箍的间距500mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。柱模板计算简图1）、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取20.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至25、新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1- 外加剂影响修正系数，取1.000；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1= 45.717 kN/m2。实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.000kN/m2，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。2）、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下:面板计算简图A、面板强度计算支座最大弯矩计算公式: M1 = -0.10qd2跨中最大弯矩计算公式: M2 = 0.08qd2其中，强度设计荷载(kN/m):q = (1.26526、.00+1.42.00)0.50 = 40.400kN/m；竖楞的距离取B方向和H方向的最大值: d = 162mm；经过计算得到最大弯矩: M = 0.1040.400.1620.162=0.106kN.M；面板截面抵抗矩: W = 500.0018.0018.00/6=27000.0mm3；经过计算得到: = M/W = 0.106106/27000.0 = 3.927N/mm2；面板的计算强度：=3.927N/mm2小于 =205.000N/mm2,满足要求！B、抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q=0.627、40.4000.162=3.927kN；截面抗剪强度计算值: T=33.927103/(250018.000)=0.654N/mm2；截面抗剪强度设计值: T=1.40N/mm2；面板的抗剪强度：T=0.654N/mm2小于 T=1.400N/mm2，满足要求！C、面板挠度计算最大挠度计算公式: V = 0.677qd4/100EI V其中,混凝土侧压力的标准值: q = 65.000 0.500 = 32.500 kN / m；面板的弹性模量: E = 6000.00 N / mm2；面板截面惯性矩: I = 500 18.0 18.0 18.0 / 12 = 243000.0 mm4；经过28、计算得到: V = (0.67765.000 0.500)1624 / (1006000243000) = 0.104 mm；面板最大允许挠度: v = 162.0 / 250 = 0.65 mm；面板的最大挠度：=0.104mm 小于 V= 0.648mm,满足要求！3）、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下:竖楞方木计算简图A、竖楞方木强度计算支座最大弯矩计算公式： M1 = -0.10qd2跨中最大弯矩计算公式： M2 = 0.08qd2其中，q - 强度设计荷载(kN/m)，竖楞的距离取B方向和H方向的最大值；q = (1.265.29、00+1.42.00)0.16 = 13.090kN/m；d为柱箍的距离: d = 500mm；经过计算得到最大弯矩: M = 0.1013.0900.500.50=0.327kN.M；竖楞方木截面抵抗矩: W = 50.0100.0100.0/6=8.33104mm3；经过计算得到: = M/W = 0.327106/8.33104 = 3.927N/mm2；竖楞方木的计算强度： =3.927N/mm2小于 =13.000N/mm2,满足要求!B、竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q=0.60.500130、3.090=3.927kN；截面抗剪强度计算值: T=33926.880/(250100)=1.178N/mm2；截面抗剪强度设计值: T=1.30N/mm2；竖楞方木抗剪强度: T=1.178N/mm2小于 T=1.30N/mm2，满足要求！C、竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式: V = 0.677qd4/100EI V其中，混凝土侧压力的标准值: q = 65.00.162=10.530kN/m；竖楞方木的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；竖楞方木截面惯性矩: I = 50.0100.0100.0100.0/12=4.17106mm4；经过计算得到: V=(0.67765.00.31、162)500.004/(1009500.0004.17106) = 0.113mm；竖楞方木最大允许挠度: V = 500/250 = 2.00mm；竖楞方木的最大挠度: V=0.113N/mm2小于 V=2.00N/mm2，满足要求！D、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为矩形钢管80402.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 9.28 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 37.13 cm4； B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；P = (1.2 65.00 + 1.4 2.00)0.162 032、.50/2 = 3.27 kN；经过连续梁的计算得到: B方向柱箍剪力图(kN) B方向柱箍弯矩图(kN.m) B方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩: M = 0.406 kN.m；最大支座力: N = 10.349 kN；最大变形: V = 0.049 mm；a、柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.41 kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 9.28 cm3； B边柱箍的强度计算值: = 41.66 N/mm2；柱箍的强度设计值: f = 205.000 N/mm2； B边柱箍的强度计算值: =41.66N/mm2小于 f=205.00033、N/mm2，满足要求!b、柱箍挠度计算经过计算得到: V = 0.049 mm；柱箍最大允许挠度:V = 350.0 / 400 = 0.875 mm；柱箍的最大挠度0.049mm 小于 V=0.875mm，满足要求!E、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: N N = fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径: 12 mm；对拉螺栓有效直径: 9.85 mm；对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 0.17076 = 12.920 kN；对拉螺34、栓所受的最大拉力: N = 10.349 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=10.349kN 小于 N=12.920kN，对拉螺栓螺栓强度验算满足要求!F、H方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为矩形钢管80402.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 9.28cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 371.30cm4； H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.265.00+1.42.00)0.158 0.50/2 = 3.19 kN；经过35、连续梁的计算得到: H方向柱箍剪力图(kN) H方向柱箍弯矩图(kN.m) H方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩: M = 0.517kN.m；最大支座力: N = 10.765kN；最大变形: V = 0.127mm；a、柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.52 kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 9.28 cm3； H边柱箍的强度计算值: = 53.025 N/mm2；柱箍的强度设计值: f = 205.000 N/mm2； H边柱箍的强度计算值: =53.025N/mm2小于 f=205.000N/mm2，满足要求!b、柱箍挠度计36、算经过计算得到: V = 0.127 mm；柱箍最大允许挠度: V = 420.000 / 400 = 1.050 mm；柱箍的最大挠度: V =0.127mm 小于 V=1.050mm，满足要求!H、H方向对拉螺栓的计算计算公式如下: N N = fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径: 12 mm；对拉螺栓有效直径: 9.85 mm；对拉螺栓有效面积: A= 76.00 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 0.17076 = 12.920 kN；对拉螺栓所受的最大拉37、力: N = 10.765 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=10.765kN 小于 N=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!3、梁高支架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20XX）。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术20XX.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为5.0米。基本尺寸为：梁截面 BD=300mm1100mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距38、 h=1.50米。梁底增加2道承重立杆。图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.50。1）、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。A、荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.0001.1000.800=22.000 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.800(21.100+0.300)/ 0.300=2.333 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (1.000+2.000)0.3000.800=0.720 kN；B、方木楞的39、支撑力计算均布荷载 q = 1.222.000+1.22.333=29.200 kN/m；集中荷载 P = 1.40.720=1.008 kN；方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为：N1=1.087 kN； N2=3.664 kN； N3=3.914 kN； N4=1.087 kN；方木按照简支梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3； I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4；方木强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯40、矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.914/0.800=4.892 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.14.8920.8000.800= 0.313 kN.m；截面应力= M / W = 0.313106/133333.3 = 2.348 N/mm2；方木的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求!方木抗剪计算：最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.64.8920.800 = 2.348 kN；截面抗剪强度计算值 T = 32348.141/(280.000100.000) = 0.440 N/41、mm2；截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2；方木的抗剪强度计算满足要求!方木挠度计算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:最大变形 V= 0.6774.077800.0004 /(1009500.000666.667103)=0.178 mm；木方的最大挠度小于 800.0/250,满足要求!C、支撑钢管的强度计算支撑钢管按照连续梁的计算如下计算简图(kN)支撑钢管变形图(kN.m)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.078 kN 中间支座最大反力Rmax=6.948；最大弯矩 Mmax=0.162 k42、N.m；最大变形 Vmax=0.045 mm；截面应力=0.162106/5080.0=31.972 N/mm2；支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求!2）、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。3）、扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.000 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.948 kN；单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN43、,按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16kN。4）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： N1 =6.948 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.000=0.775 kN； N =6.948+0.775=7.723 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； 44、- 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2945、75.850 / 15.800 = 188.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压强度计算值；=7722.867/(0.203489.000) = 77.799 N/mm2；立杆稳定性计算 = 77.799 N/mm2小于 f = 205.00满足要求！立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.3002 = 2.100 m； Lo/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000 ；公式(2)的计算结果：由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381 ；钢管立杆受压强度计算值；=772246、.867/(0.381489.000) = 41.452 N/mm2；立杆稳定性计算 = 41.452 N/mm2小于 f = 205.00满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算lo = k1k2(h+2a) (3)k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取值1.003 ；公式(3)的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.003(1.500+0.3002) = 2.458 m； Lo/i = 2458.052 / 15.800 = 156.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.247、87 ；钢管立杆受压强度计算值；=7722.867/(0.287489.000) = 55.029 N/mm2；立杆稳定性计算 = 55.029 N/mm2小于 f = 205.00满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全5、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1）、模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立48、杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2）、立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3）、整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-49、15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4）、剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5）、顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6）、支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆50、的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7）、施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。第九章、成品保护1、组装的墙51、模、柱模存放场地要平整，平放时要有木枋垫架，立放时模板触地要垫木枋，吊装墙模及搬运柱模时要轻放，不能碰撞，防止模板变形。2、拆模时不准撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楞角。3、拆下的模板，如发现模板不平或表面层损坏变形应及时维护，更换时应经木工工长同意。4、每次拆下的模板立即组织人员清理干净，涂刷脱模剂。5、柱角用旧模板包装好，楼梯踏步阳角保护模板宽5-8cm.6、模板安装过程中禁止打落钢筋上的砼垫块及移动钢筋。第十章、安全措施9.1拆模时应张挂“非操作人员禁止入内”警示牌于醒目部位，操作人员必须戴好安全帽，严禁站在正下方硬撬及将模板木枋往下扔。9.2拆下的模板木枋及时将铁钉拨出，以防扎脚。9.3吊52、装墙体组合模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动硬拉硬扯。9.4木工应遵守有关安全操作规程。9.5电梯井内搭设操作架，于每层位置铺脚手板。9.6严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。第十一章、材料节约10.1对模板要精心保护，及时清理上面的渣子，拨清模板木枋上的铁钉。10.2模板使用做到大材大用、小材小用，严禁随意将模板、木枋锯成小块使用。10.3模板、木枋及螺杆等配件必须达到规定周转次数，定型模板周转达12次以上，其它模板周转达8次以上，整条回收率为80%；螺杆一次性配置到位，损耗率为10%。10.4门型架（包括顶托、连接销、拉杆）、钢管损耗率为1%，扣件（包括扣件螺栓）损耗率为3%。