1、正本33层98.2m高层住宅工程高支模施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录一、工程概况4二、编制依据5三、准备工作51、施工人员教育准备5、入场教育5、技术教育52、材料准备63、施工工作面准备6四、施工程序6五、测量放线61、测量放线原则62、基线复核73、细部线测放7六、模板支设71、施工顺序72、墙柱模支设73、梁板模支设94、注意事项11七、模板拆除121、拆除顺序122、拆模时间12八、质量要求12九、环境保护及安全文明施工注意事项131、环境保护措施132、安全技术措施14做好预留洞孔的安全防护，2、任何人不得随意拆除。153、文明施工注意事项15工程完毕后，所有材料应堆放在指定地点。15十、模板拆除安全措施15十一、砼浇筑及安全措施15十二、应急预案161、应急救援机构16张 军（技术支持）、尚 燕（文档支持）162、应急救援机构职责163、应急救援工作程序164、应急救援装备175、应急救缓药品176、应急救援措施17(1)高空打击急救措施17(2)高空坠落急救措施18(3)坍塌事故急救措施18附：模板质量通病防治181.模板支撑及构造参数202.荷载参数203.材料参数214.梁底模板参数215.梁侧模板参数21二、梁模板荷载标准值计算211.梁侧模板荷载21三、梁侧模板面板的计算23、21.强度计算222.挠度验算23四、梁侧模板内外楞的计算231.内楞计算23（1）.内楞强度验算23（2）.内楞的挠度验算242.外楞计算25（1）.外楞抗弯强度验算25（2）.外楞的挠度验算25五、穿梁螺栓的计算26六、梁底模板计算261.抗弯强度验算272.挠度验算27七、梁底支撑的计算281.荷载的计算：28(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：28(2)模板的自重线荷载(kN/m)：282.方木的支撑力验算283.支撑钢管的强度验算29(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：30(2)模板的自重(kN/m2)：30八、扣件抗滑移的计算:31九、立杆的稳定性计算:31立杆的稳定性计算公式34、11.梁两侧立杆稳定性验算:322.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:32一、参数信息:341.模板支架参数342.荷载参数343.楼板参数344.材料参数34二、模板面板计算:351、荷载计算35(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：35(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：362、强度计算363、挠度计算36三、模板支撑方木的计算:36方木楞计算简图（mm）361.荷载的计算：36(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：37(2)模板的自重线荷载(kN/m):372.强度验算:373.抗剪验算：374.挠度验算:37四、托梁材料计算:38五、模板支架立杆荷载标准值(5、轴力):391.静荷载标准值包括以下内容：39(1)脚手架的自重(kN)：39(2)模板的自重(kN)：39(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：392.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。393.立杆的轴向压力设计值计算公式39六、立杆的稳定性计算:39立杆的稳定性计算公式39一、工程概况XXXXXX二期C7-C13栋土建工程位于xxxxx的交界处，地块东面是XX河道XX河，河道以东是XX区，南面和西面是XXXXXX村。北面临城市主干道“建设大道”，道路红线宽40m。本工程包括7栋高层住宅工程，7栋高层住宅为33层建筑，建筑高度为98.20m，并包括一层地下室，地下室顶标高分别为-06、.1m、-0.6m、-0.75m、-1.25m、-1.95m，地下室底板标高为-6.05m,地下室最大层高为5.95m；二层楼面标高为5.35m，首层最大层高为5.95m。二层以上为标准层，层高2.90m。本工程首层及二层结构框架梁主要截面尺寸为：250500、300500mm、200700mm、4501000、3001500mm、3002000mm板厚为120mm、130mm、180mm、400mm、450mm、500mm六种，最大层高均为5.95m，模板支撑体系为高支模，应编制专项施工方案，并对支撑体系进行结构验算（结构验算书见附后）。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（7、JGJ130-2001）2、广东省建设工程高支撑模板施工安全管理办法3、建筑结构荷载规范（GB550009-2001）4、建筑施工手册（第四版）5、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）6、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）7、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）8、建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；9、 XX建东区三期建筑、结构施工图纸；三、准备工作1、施工人员教育准备、入场教育模板工程作业人员进场前必须经过三级安全教育，除此一外还必须经过项目安全员、主管工长及保卫组织的项目安全常识系统教育，并建立相应的档案资料。模板工程操作人8、员正式操作前，必须确保其具备相应的操作技能。各施工段工长及班组长必须进行监督，一旦发现有不具备该项技能的工人进行模板施工工作，必须及时清退出场。模板工程作业人员分配到工作面后，应由项目主管工长结合工程的具体情况及特点作专项安全技术交底，并形成相应记录。针对施工过程中阶段性出现的具有的特定性的安全问题及隐患，工长必须现场作针对性交底，并形成相关记录。、技术教育模板工程作业人员必须经过项目技术负责人及主管工长、内业参与的施工质量技术交底教育，施工班组应对高支模质量要求、施工特点、施工程序、模板施工方法、工程质量要求、安全技术措施全面了解。在施工工作面作业后，项目技术负责人、主管工长应在现场对一些具9、体施工节点的处理方式及质量通病的预防处理措施作现场交底，并形成记录。主管工长负责贯彻实施、落实到位。对于现场出现的施工方案中未考虑到的新情况，施工人员必须第一时间反映到项目管理层，直至项目技术负责人处，由项目技术负责人进行全面验算复合，出具相应的作业指导书。2、材料准备模板工程作业人员必须细读施工图，根据施工图设计的要求确定各类构件的数量及规格，为配制模板作好准备。梁板模板采用915183018mm七夹板配制，501002000mm木方、12对拉螺杆（为方便螺杆回收周转利用，在螺杆外套14PVC硬塑套管），483.5mm空心钢管支撑。竖向构件模板采用1220*2440mm黑模板， 50100210、000mm枋钢加固。进场的木枋要经检验合格，对部分弯曲的木枋要用平刨机刨平，并保证木枋的横截面高度误差控制在2mm内。进场的模板也要经检验，确保平整光滑、无孔洞。 进场的钢管要调直，并根据现场实际门廊高度选择进场钢管的高度及可调支座。进场的扣件及时检验清洗，更换锈蚀或“咬死”的螺杆。3、施工工作面准备做好柱、梁的定位放线和标高的测设和控制工作。对钢筋工程进行交接检查验收。注意检查柱底部钢筋有无错位、顶线和超线等现象，同时采取措施保证混凝土保护层厚度和模板的顺利安装，为确保砼保护层厚度，采用砼垫块（或塑料卡子）。检查预埋铁件、预留孔洞模套是否已安装完毕。应做好模板底及混凝土二次浇筑施工缝的清理、11、凿毛、洗刷等处理工作。安装梁、板、柱的模板前，应根据需要搭设安装操作台。四、施工程序测量放线墙柱扎筋及验收、梁板支模墙柱封模、梁板扎筋及验收浇砼砼养护模板拆除五、测量放线1、测量放线原则、测量放线应坚持专职测量员测放，工长复测、质检复核的三级检测原则。、测量放线过程中应坚持“一把尺”原则。、标高的测设应坚持“一个基点”原则。现场测设一个半永久性水准点。2、基线复核根据甲方提供的控制点，测设出本楼层的控制线，并在测设过程中，先用经纬仪检验复核，定出控制线，再分出边梁轴线，并用大吊锤复核下一层的施工误差。待测量员将建筑物的控制线及轴线测放完毕后，主管工长应做以下三种复核：首先，复核轴线与控制线间的12、关系是否正确；其次，复核控制线上下层间是否吻合；最后，复核边梁轴线与下一层的边梁轴线是否吻合，偏差是否控制在允许范围内。如果发现较大偏差，协同项目经理及技术负责人现场商定处理方案后再进行下一步施工。3、细部线测放只有在基线复核正确无误后，才能进行细部线的测放。细部线测放时需有工长现场指导及跟班复查。柱、墙模线弹好后，应在外围20cm处弹出控制线，以利于支模后的模板位置校核。六、模板支设1、施工顺序梁底支模梁侧支模平台模板支设墙柱支模2、墙柱模支设在本工程中，柱子截面形状为正方形、矩形和“L”形。矩形柱、正方形柱和“L”形柱支模拟采用七夹板（915183018mm ），加50100mm方钢和钢管13、抱箍加固，方钢的横向间距按250350mm设置，钢管抱箍的竖向间距按500mm设置，施工要结合实际情况做到上疏下密。因本工程竖向构件绝大部分为剪力墙，相同形状的剪力墙支模方法同柱。方钢条定位必须准确以保证柱线角顺直，为保证边缘墙柱的方钢定位方便，可在方钢端部上加焊2.5的挂钩固定,同时为保证柱模的侧向刚度，在柱模上设置双向12对拉螺杆，其间距按400500mm设置。柱模支设示意见下图所示：剪力墙模板采用七夹板配制，模板竖楞采用50100mm木枋，横楞采用483.5mm钢管，模板支撑采用钢管脚手架，钢管立杆下端加设可调支座，并采用钢管做斜撑。为保证模板的侧向刚度，在模板中间加设对拉螺杆，300m14、m厚的墙对拉螺杆的横向间距按450mm布设，纵向间距按500mm设置；小于300mm厚的墙对拉螺杆的纵横向间距按550mm布设。对拉螺杆设置于离柱墙边不大于150mm的位置，第一道柱墙箍离楼面高度不得大于150mm，柱墙根部三四排对拉螺栓采用双螺帽。柱墙模边口应刨平直，保证接缝严密不漏浆。墙柱模底部应留出清扫口，及时冲净残渣。柱墙模加固木枋截面高度应一致，使加固点均匀受力，保证混凝土面的平整度。木枋条定位必须准确以保证柱线角顺直。3、梁板模支设本工程采用七夹板配置梁板模，以满足不同结构形状的配模要求。模板支撑均采用483.5mm钢管搭设室内满堂脚手架，钢管立杆下端铺设50100mm垫板，高支模15、板底钢管立杆纵横向间距为12001200mm、在梁底为8001200mm，当梁高超过1000时，梁底立杆间距为800800mm，并在梁底加撑。地下室板厚超过400时，板底立杆间距为10001000mm，同时在距离楼面200mm处应设置纵横的扫地杆，距离楼面1500mm左右设第一道纵横水平杆，并加设23道水平杆，水平杆的步距为1500m，在梁底、板底分别设纵横向水平支模杆，且水平支模杆与立杆需加双扣件连接，高支模架搭设要求：本工程钢管高支撑系统任何杆件不得采用竹、木杆代替。本工程钢管高支撑系统相邻立杆对接处不得在同一水平面上，高差不得小于50cm。本工程钢管高支撑系统纵横两个方向均应设置剪刀撑，16、板底每隔3.6m设一道纵横方向的落地剪刀撑，梁底每隔2.4m设一道纵横方向的落地剪刀撑，剪刀撑应设置到顶，并设一道水平剪刀撑。不得有任何漏扣现象，搭设步距不得大于1.5米。模板底部长横楞应置于顶托的中部，不得过度偏斜。高支撑系统使用的钢管、扣件必须进行检测。对于净高大于和等于800mm的梁，在梁中设置12对拉螺杆，对拉螺杆水平间距按500mm加设(当梁高超过1000时，水平间距缩小至450mm),在对拉螺杆外加设14硬塑套管，以便螺杆回收周转使用。梁侧竖愣木枋间距为300mm(梁高超过1500时，间距按200设置)，梁板模板支设要求：梁底板模支设时，必须通线，保证梁底平顺。梁底板模标高要严格按17、设计标高控制。梁侧模板支设时，上口应通线，保证侧模垂直度。模板拼接时，小块模板拼接头应留设在梁跨中部，利于加固。梁底、梁侧板模接缝应在木枋上面，避免漏浆。梁板底模下木枋间距为：梁底木枋间距150mm，板底木枋间距300mm。梁板支模、竖楞及垫木采用50100mm，梁支撑钢管抄平杆在大于和等于600的梁底必须设双扣件，以防钢管滑动。施工要结合实际情况做到上疏下密，为保证梁线条顺直，木枋定位必须准确。梁板支模时要起拱，当梁板跨度4m时，按跨度全长的13起拱。 处理好梁柱接头：梁侧和柱模相拼接时，应根据现场实际情况确定出拆模的先后序，再确定其相交及叠合方式。梁侧模与柱边模交接时，应在接缝处用木枋加固18、，木枋下端应作为柱模背枋至少用两道柱箍夹紧。平台模板应在梁侧模通线后及垂直度检查无误后开始铺设，平台模板铺设之前应先检查侧模是否加固到位。平台模板铺设前应进行对角线拉尺检查模板是否方正，保证模板拼接时的严密，应特别注意与梁侧模拼接的拼缝的严密。模板拼接时，相邻两块模板高低差不得大于2mm，拼缝宽度不得大于2mm。4、注意事项由于高支模属高危作业，除满足以上支模要求外，还应满足规范的构造要求。相邻梁支模架应拉通布置，以增强梁下架体的稳定性。另支模架体均须按规范要求布置剪刀撑。其他未尽构造布置要求，以规范规定做法为准。七、模板拆除1、拆除顺序柱模梁侧模板模梁底模2、拆模时间、墙柱模拆模时间应超过219、4h，楼板模拆模时间：跨度2砼强度应达到设计强度的50%、2跨度8砼强度应达到75%、跨度8砼强度应达到100%；梁底模拆模时间：跨度8砼强度应达到设计强度的75%、跨度8砼强度应达到100%；悬挑构件拆模时间应达到设计强度等级的100%。、拆除模板时，应注意从节点处开始或从小板处开始，尽量减少模板损耗，同时，应注意对混凝土梁柱构件的棱角保护。、模板拆除时，先将材料堆放在钢管架上，再传至楼面分类归堆，然后吊运至上一个作业面。拆模应遵循先支后拆、后支先拆，先拆不承重的模板后拆除承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆除竖向支撑等原则。对于此高支模的拆除应从中间开始向两边延伸。模板工程作业20、组织，应遵循支模与拆模统一由一个作业班组进行作业。其好处是支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。八、质量要求1、模板安装与拆除质量点设置工程项目班组目标分项项目管理点设置工艺标准允许偏差（mm）对策措施检查工具及检查方法多层高层超高层模板安装与拆除表面平整垂直度良好截面准确标高无误轴线位移模板底口偏移5331、施工前检查上道工序质量，钢筋位置及放线位置是否准确。2、及时更换有缺陷的模板，并予以修复。3、加强工序自检4、加强材料进出场管理及现场保养5、连接件扣紧不松动6、支撑点牢固可靠，损坏变形的钢龙骨、钢支柱不予使用。用盒尺21、引测检查截面尺寸表面变形、支撑不牢45252用盒尺测量检查标高底模标高不准，支撑不牢5255用水准仪、拉线或用尺量检查垂直度模板上口偏移，支撑不牢333用2m靠尺检查平整度小面平整度、大面平整度552用2m靠尺检查2、模板安装与拆除质量预防措施模板工程质量预防措施项目影响因素采取措施施工操作支撑系统不合理严格设计要求，因地制宜，合理布局扣件连接松动严格设计要求，严格控制扣件间距，加固面板拼缝不平尽量使用平直模板，扣件补缺拆除时硬撬组装前及时刷脱模剂颠倒工序强化施工工艺，完善工序间的交接检环境基底未夯实加强夯实，并铺通长脚手板，加强交接检钢筋网片位移加强工种之间的交接检、互检工作砼侧压力过大工种22、之间相互配合，加强支撑，适当振捣，设专人看模材料模板变形、孔多工种之间相互配合，加强支撑，适当振捣，设专人看模龙骨、支撑件软弱及时检查、修理，严重者退回，不予使用连接附件质量差及时同技术部门共同研究加固措施管理岗位责任制执行不严强化岗位意识，完善责任制，人员定岗重进度，轻质量加强教育，摆正进度与质量关系忽视资料管理加强全面管理意识，确立技术档案重要性的认识施工人员技术水平低进行岗位技术培训自检不认真认真执行自检负责制技术交底不清认真科学的进行书面交底指挥人员只重进度尊重科学，服从质量，好中求快违章作业严格操作规程忽视交接检、互检加强工种间配合，把质量问题消灭在上一工序中专检人员检查不细加强教育23、，不合格者予以停职3、模板及其支撑系统必须保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。模板及其支撑系统必须具有足够的强度、刚度和稳定性。模板接缝不得漏浆，模板应清理干净，并满涂隔离剂，便于模板的安拆，按规范要求留置浇捣孔、清扫孔。九、环境保护及安全文明施工注意事项1、环境保护措施1)进入现场施工人员均需进行环境和职业健康安全知识和意识的培训，培训合格者方有资格进入现场施工。2)零配件、工具的放置要轻拿轻放，尽量减少金属件的撞击，不要从较高处丢材料，以免发生较大声响。3)结构施工过程中，应控制模板搬运、装配、拆除声，要求按施工作业噪音控制措施进行作业，不允许随意敲击模板，模板拆除过程中，拆除24、的东西不能乱扔乱抛，统一由一个出口转运，采取溜槽或袋装转运，防止拆除下落的物件撞击引起扬尘。特别是从高处拆除的模板不能自由落下，或从高处向下抛落。4)合理安排施工工序，严禁在中午和夜间进行产生噪音的建筑施工作业（中午12时至下午2时，晚上8时至第二天早上7时）。由于施工中不能中断的技术原因和其它特殊情况，确需中午或夜间连续施工作业的，在向建设行政主管部门和环保部门申请，取得相应的施工许可证后方可施工。注意夜间照明灯光的投射，尽量降低光污染。5)模板作业的粉尘排放应满足GB16297-1996大气污染物综合排放标准的相关规定，以不危害作业人员健康为标准。6)工完清理建筑垃圾时，首先必须将较大部分25、装袋，然后洒水清扫，防止扬尘，清扫人员必须配戴防尘口罩，对于粉灰状的施工垃圾，采用吸尘器先吸，后用水清洗干净。2、安全技术措施进入施工现场必须佩带安全帽，外架边缘及高空作业必须佩带安全带，严禁现场嬉戏、酒后上班。模板支撑架必须搭设加固牢固方可堆放材料，材料不得集中堆放不得堆放过多过高。周边防护应及时到位，拆模时，应注意立足点的安全与稳定，并注意操作层不能站人。余材及较重工具不能随意堆放在钢管架上，必须堆放在专用平台上。施工支模时必须严格按照支模结构平面示意图的要求搭设支撑架，必须选用垂直无弯曲的、截面无损伤的钢管，搭设横立杆时，扣件必须拧紧，钢管连接件均选用合格的连接件，并进行全面的二次检查，26、剪刀撑按照要求设置，顶部横杆与立杆相交处的扣件设双扣件，即在立杆上增加一个抗压和抗滑移的直角扣件，以避免扣件的滑移而造成模板的变形和其它安全意外。做好预留洞孔的安全防护，任何人不得随意拆除。3、文明施工注意事项进入施工现场的材料必须分类堆放在指定地点。材料使用完毕后，余材要及时清理并运至下一工作面或指定地方归堆。工作面交验时，应及时清理锯沫、碎板等杂材，支撑层下的散板、铁钉、钢管、扣件等材料要及时清理，并避免混凝土污染。工程完毕后，所有材料应堆放在指定地点。十、模板拆除安全措施1）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；若设计无具体要求，应满足现行规范的强度要求。2）以同条件养护试件强度27、试验报告为依据。3）侧模拆除时混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。4）拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时应逐块拆卸，不得成片松动、翘落或拉倒。5）模板拆除顺序应与支模顺序相反，即先支后拆，后支先拆。6）拆除平台，楼板底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外的安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。7）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。8）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和钢管宜分散堆放并及时清运。9）拆模必须有拆模申请报告，未经申请不得施工。10）拆模时必须设置安全警戒线，并有安全28、告示和专职安全人员、相关管理人进行监督管理。11）做好文明施工工完场清。材料分类堆放整齐，不得堵塞主要施工通道和安全通道。十一、砼浇筑及安全措施1）本工程的混凝土采用输送泵泵送。2）混凝土输送泵管应利用专门输送通道，输送通道应搭设满堂脚手架作为操作平台以及输送泵管固定平台。3）在砼输送泵管水平管下垫轮胎，防止泵管对结构的冲击荷载。4）在混凝土浇筑现场，应采用钢筋马凳作为支架，严禁砼泵管直接与钢筋接触。十二、应急预案在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。火警：119 公安：129、10 医疗：120 交通：1221、应急救援机构为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。组 员：张 科（对外联系人）、段广明（支持人员）、车容斌（支持人员） 张 军（技术支持）、尚 燕（文档支持）2、应急救援机构职责负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。3、应急救援工作程序当事故发生时小组成员30、立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。由应急救援小组组织项目部全体员工，在保证救援本身安全的前提下，投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度31、。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。4、应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。5、应急救缓药品1）外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。2）服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。6、应急救援措施(1)高空打击急救措施1)颅32、脑损伤：首先，认真检查患者的头部和全身情况，特别注意患者的意识状态，如：是否休克和其它部位的复合伤。然后，把患者身体半卧或侧卧，保持呼吸道通畅。另外，防止患者受到震动，可用衣物把患者头部垫好进行运送。2)胸部损伤：开放性气胸，可用无菌纱布棉垫包扎伤口封闭。胸壁浮动，可用棉垫加中等压力包扎处理。胸部伤患者有呼吸困难的宜采用半卧式，可用座椅式双人搬运法或用座椅搬运。3)腹部开放性损伤：腹腔内脏器官自伤口脱出时，可用碗等覆盖保护，再进行包扎处理。搬运患者时，应采用木板或担架让患者俯卧体位运送。(2)高空坠落急救措施1)脊柱损伤：主要是保护患者的脊髓，避免再受到损伤。由数人共同配合，用均衡协调的力量抬33、起患者，使身体平直，采用俯卧式把患者放置在木板或担架进行运送。2)颈部损伤：首先稳定头部，进行适当的牵引，数人共同配合，用均衡协调的力量把患者滚动并仰卧到木板或担架上。另外，颈部下垫好小枕、头部两侧用软物固定，防止头部摆动。3)骨盆部损伤：可采用侧卧位于木板或担架上，髋、膝部要屈曲，膝下垫软物，以保持体位，然后运送。(3)坍塌事故急救措施1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍；2)应急救援领导小组防止建筑物坍塌事故扩大的抢险安全防范措施；3)应急救援领导小组负责统一组织指挥现场抢险救灾伤员救治及转送行动；4)沉着冷静、及时观察，34、掌握突发事故的动态，积极组织应急救援领导小组成员进行报警，抢救伤员，疏散人员，抢修水、气泄漏和抢运贵重物品。附：模板质量通病防治分部分项工程通病名称造成原因防治技术措施模 板A、构件断面鼓出、漏浆、蜂窝麻面B、柱仿扭A、模板系统刚度不足B、支撑间距过大C、模板底口加固不牢固A、适当加密对拉螺杆，并选用直径不小于直径12的圆钢B、支模前应将构件位置兜方找中C、底部焊外包框D、模板的拆除必须经预留试件试压楼梯踏步宽度，高度不一结构施工阶段楼梯踏步宽度、高度几何尺寸不一致，且偏差较大，粉刷面层时，不注意按弹线所示阴阳角位置进行抹面层，导致楼梯踏步宽度、高度不一致。在结构施工中，应注意到楼梯的结构尺寸35、与建筑物之间的关系。楼梯踏步起始步和收步高度应与中间踏步高度有所不同，因为楼地面或楼梯平台都有找平层，因此，楼梯起步高度应比中间踏步高度（高出找平层厚度），而收步应比中间踏步底（低找平层厚度）。同时在粉刷楼梯踏步面层时，应按弹线所示阴阳角位置抹面，应对尺寸偏差的适度剔凿，以确保楼梯踏步宽度、高度尺寸一致。相邻跑段楼梯踢面不在同一垂直面上结构施工阶段楼梯相邻跑段没有相互错开，或按对齐方式支设，粉刷面层、铺贴面砖后，踢面面跨不在同一垂直面，而是相与错开两个面砖厚，而且以后安装的楼梯栏杆直径25不锈钢管，也无法对齐在结构施工中，相邻跑段的楼梯踢面相互朝相反的方向至少错开40mm，即在休息平台处，向上36、的跑段朝上方向偏移20mm，向下的跑段朝上偏移20mm。高支模计算书本工程首层和二层最大层高均为5.95m，支模体系属于高支模。梁截面尺寸为：（250450mm）（5002000mm），最大梁截面尺寸为3002000mm，二层楼面板厚为180mm。本计算书梁验算按3002000mm计算、板验算按180厚验算。确保大梁的施工质量，避免模板和支撑系统受力变形或失稳。支模体系采用915183018mm七夹板、501002000mm木枋、483.5mm、12对拉螺杆组成。支模架在梁底：立杆横向间距为0.8m（此梁宽为0.3m），纵向间距为0.8m，立杆步距为1.5m，梁底增加2根承重立杆，承重立杆沿梁37、跨度方向间距为0.8m；在板底立杆纵横向间距为1.2m，步距为1.2m。梁底钢采用双扣件连接，梁底采用钢管支撑，并与室内满堂架连接牢固；梁侧采用木方作竖楞、钢管作横楞，方木间距均为220mm，并设置12对拉螺杆加固，螺栓水平间距为450mm，竖向间距为400mm，支模示意图如下所示：高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m38、):2.00；混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：3.95；梁两侧立杆间距(m):0.80；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土39、侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：220 ，主楞竖向根数：5；主楞间距40、为：400mm，400mm，400mm，400mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土41、的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面42、板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 220mm；面板的最大弯距 M= 0.12521.962202 = 1.331043、5Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.33105 / 7.35104=1.808N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.808N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 220mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值: = 521.962204/(38495004.844、6105) = 0.145 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =220/250 = 0.88mm；面板的最大挠度计算值 =0.145mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.88mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/45、mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: M=0.10121.96400.002= 3.55105Nmm； 最大支座力:R=1.121.960.4=5.314 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 3.55105/1.67105 = 2.129 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应46、力计算值 = 2.129 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 250mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67721.962504/(100100008.33106) = 0.007 mm；内楞的最大容许挠度值: = 250/250=1mm；内楞的最大挠度计算值 =0.007mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求47、！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.314kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.932 kNm；其中，F=1/5qh=8.784，h为梁高为2m，a为次楞间距为248、20mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.93106/1.02104 = 190.205 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =190.205N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=8.784kN； l-计算跨度：l=450mm； I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.6158784.000450.003/(100206000.000243800.000)=049、.257mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.257 mm外楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；外楞的最大挠度计算值 =0.257mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.250.445 =2.715 k50、N。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.715kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001818/6 = 4.32104mm3； I = 80018151、818/12 = 3.89105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.802.000.90=44.06kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q352、=44.06+0.30+2.02=46.38kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12546.3820.152=0.13kNm； =0.13106/4.32104=3.02N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.02 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)2.000+0.35）0.80= 41.08KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的53、弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52141.081504/(10095003.89105)=0.029mm；面板的最大挠度计算值: =0.029mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 150 / 250 = 0.6mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 54、(24+1.5)20.15=7.65 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.15(22+0.3)/ 0.3=0.752 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.15=0.675 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.27.65+1.20.752=10.083 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.675=0.945 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm55、3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 10.083+0.945=11.028 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.111.0280.80.8= 0.706 kN.m；最大应力 = M / W = 0.706106/83333.3 = 8.47 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 8.47 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.61156、.0280.8 = 5.293 kN； 方木受剪应力计算值 = 35293.44/(250100) = 1.588 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.588 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 7.650 + 0.753 = 8.403 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6778.4028004 /(10010000416.667104)=0.559mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 m57、m；方木的最大挠度计算值 = 0.559 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)2.000= 51.000 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(51.000 + 0.350 )+ 1.44.500 = 67.920 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立58、杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.688 kN，中间支座最大反力Rmax=8.135；最大弯矩 Mmax=0.234 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.057 mm；最大应力 =0.234106/5080=46.066 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 46.066 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、扣59、件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.135 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性60、验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =0.688 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.95=0.612 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(0.80-0.30)/2)0.800.35=0.218 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.80/2+(0.80-0.30)/2)0.800.180(1.50+24.00)=2.864 kN； N =0.688+0.612+0.218+2.864=4.382 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆61、的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 62、15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4382.221/(0.207489) = 43.293 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 43.293 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =8.135 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3.95-2)=0.612 kN； N =8.135+0.612=8.437 kN； - 轴心受压63、立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.64、71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8436.767/(0.207489) = 83.348 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 83.348 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等65、规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；楼板的计算长度(m):4.50；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):180.00；4.材料参数66、面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3.5； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W 67、= 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.181+0.351 = 4.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.24.85+1.41= 7.22kN/m最大弯矩M=0.17.220.32= 0.065 kNm；面板最大应力计算值 = 64980/54000 = 1.68、203 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.203 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 4.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6774.853004/(100950048.6104)=0.058 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.058 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm369、；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.18 = 1.35 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(1.35 + 0.105)+1.40.3 = 2.166 kN70、/m；最大弯距 M = 0.1ql2 = 0.12.1661.22 = 0.312 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.312106/83333.33 = 3.743 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.743 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.1661.2 = 1.56 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.56103/(2 50100) = 0.468 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N71、/mm2；方木的受剪应力计算值 0.468 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.455 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.45512004 /(10095004166666.667)= 0.516 mm；最大允许挠度 V=1200/ 250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.516 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管)72、 :48 3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.859 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.287 kNm ；最大变形 Vmax = 2.6 mm ；最大支座力 Qmax = 12.509 kN ；最大应力 = 1286775.533/10160 = 126.651 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 126.651 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为73、 2.6mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1294 = 0.516 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.21.2 = 0.504 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.181.21.2 = 6.48 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.5 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 1.21.2 = 4.32 74、kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 15.048 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 15.048 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算： l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.5+20.1 = 1.7 m ；L0 / i = 1700 / 15.8=108 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆受压应力计算值；=15048.48/(0.53489) = 58.064 N/mm2；立杆稳定性计算 = 58.064 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！