1、住宅楼 工程高支模施工方案编 制 人：技术负责人：目录第一部分工程概况5一、工程概况5二、1#、2#、3#楼结构转换部分施工平面图5三、施工要求61. 施工工艺流程62. 支撑体系63. 地基64. 材料75. 劳动力76. 施工机具77. 质量措施88. 安全规定9四、技术保证11第二部分编制依据12第三部分施工计划13一、施工工期13二、进度保证措施13三、材料设备计划13四、进度横道图13第四部分施工工艺技术14一、技术参数141. 扣件式钢管脚手架支撑体系142. 木模板体系143. 梁模板支撑大样图15二、工艺流程151. 支撑架搭设施工152. 截面尺寸1000mm1000mm以下2、梁模板安、拆施工153. 截面尺寸1000mm1000mm以上梁模板安、拆施工164. 支撑架拆除施工16三、施工方法161. 钢管脚手架支撑体系安装162. 梁模板的安装173. 楼面模板的安装184. 模板施工注意问题185. 钢筋安装186. 混凝土浇筑187. 模板支撑拆除19四、检查验收201. 材料检查验收202. 质量检查验收21第五部分施工安全保证措施23一、组织保障231. 安全保证体系232. 环境保护体系24二、技术措施251. 管理规定252. 支撑体系安装253. 模板安装264. 钢筋加工安装265. 混凝土浇筑276. 模板支撑拆除27三、文明施工28四、应急措施3、281. 应急救援架构及救援电话282. 报告程序293. 应急反应程序294. 危险源控制305. 事故应急救援方法306. 事故后的恢复程序32四、监测监控321. 监测监控情况一览表322. 监测点布设333. 监测频率334. 安全规定33第六部分、劳动力及施工机具计划34一、劳动力计划341. 管理架构342. 劳动力安排计划一览表353. 施工机具计划一览表35第七部分、计算书及相关图纸36一、验算部位36二、900mm2200mm梁361. 计算参数362. 梁侧模板验算373. 梁侧模板内外楞的计算394. 梁底模板计算425. 梁底支撑的计算446. 梁跨度方向钢管的计算484、7. 立杆的稳定性计算508. 地基承载力验算53三、7.2m标高楼板验算531、计算参数532. 模板底模计算553. 板底模板第一层龙骨的计算564. 板底模板第2层龙骨计算575. 模板支架立杆计算596. 立杆的稳定性计算597. 立杆的地基承载力计算61第一部分 工程概况一、工程概况1. 本工程为一期工程，位于市区路182号，总建筑面积56056平方米，由物业用房和1#、2#、3#、4#住宅楼组成，其中：物业用房为2层，框架结构；1#、2#、3#、4#住宅楼均为18层，框肢短柱结构，其中1#、2#、3#楼有结构转换部分，需要单独编制高支模施工方案。2. 高支模工程概况1） 1#楼首层5、（B）(H)(3)(60)轴段为结构转换部分，层高为7.20 m，梁截面有800mm1000mm、800mm1500mm、1000mm1600mm 、1200mm1600mm，其中(H)轴KZL3(3)梁截面最大为1200mm1600mm，跨度6.60 m，现浇板厚为200,梁板混凝土等级为:C30。2） 2#楼首层（A）(D)(28)(54)轴段为结构转换部分，层高为7.20 m，梁截面有600mm1000mm、900mm1800mm、900mm2200mm，其中(D)轴KZL6(1)梁截面最大为900mm2200mm，跨度8.40 m，现浇板厚为200,梁板混凝土等级为:C30。3）3#楼6、首层（1-A）(1-C)(1-7)(1-31)轴段、（2-A）(2-C)(2-7)(2-26)轴段为结构转换部分，层高为7.20 m，梁截面有400mm1000mm、800mm1400mm、800mm1500mm、1000mm1500mm，其中(1-A)、（2-A）轴KZL7(3)梁截面最大为1000mm1500mm，跨度3.85 m，现浇板厚为200,梁板混凝土等级为:C30。二、1#、2#、3#楼结构转换部分施工平面图三、施工要求1. 施工工艺流程场地平整、地基处理编制专项施工方案放立杆定位线专家论证审查支撑架搭设验收支撑架结构施工及验收支撑架拆除2. 支撑体系1）采用扣件式钢管脚手架支撑7、体系和木模板体系。2）立杆的基础应牢固、平坦，扫地杆及中间连系杆在纵横向贯通，其中横向杆在纵向杆的下方；3) 主梁下立杆间距为纵横400mm，板下立杆间距为纵横1200mm，截面高度大于1.5m的梁底应加设纵横剪刀撑、水平撑，同时为保证连系杆在纵横向贯通，排立杆前，应先弹立杆定位轴线；3）支撑架搭设前，应考虑梁底标高是否一致，如存有较大差异，应充分考虑到支撑架立杆和可调托座的正常高度，当预计会出现超规范的情况，应提前在地基标高上作分段调整，避免影响支撑架的承载力；4) 支架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度应按有关规定执行。3. 地基1） 扣件式钢管脚手架支撑体系的地基应平整夯实、如支撑面是泥8、土地面时，应有可靠的排水措施，防止积水浸泡地基。2） 如原地基经计算满足承载力要求，经夯实平整后可直接在钢管下加下托和垫板（木），垫板（木）厚度不小于50mm，宽度不小于250mm；3）如原地基经计算不满足承载力要求或原地基是新回填土时，应对原地基进行夯实平整，再在上面浇筑300mm厚的C30混凝土承载。4. 材料1） 扣件式钢管脚手架支撑体系选用483mm焊接钢管及其配件（扣件和可调上托、可调下托）；木模板体系选用18mm厚建筑木模板，8080mm木枋、M14对拉螺杆。2) 采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。9、没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。3）搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。4）钢管外观质量要求： 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管应进行防锈处理。5）扣件外观质量要求：有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；扣件应进行防锈处理。6）对模板、木枋等原材料要求检查合格后方可使用于高支模工程。对有腐朽、裂缝、虫眼等的木枋、板材，禁止用于模板工程。7） 严禁将外径48与51的钢管混合使用，同时不配套的10、配件严禁使用于同一脚手架。5. 劳动力1）木工工种必须90%以上为有高支模工程经验的熟练木工；2）其他工种按施组普通楼面人员要求配置。6. 施工机具1） 安全防护设施有效可靠，操作平台要稳固并保证通道畅通；自分配电箱到施工机具的电缆应按规定架空。2) 圆锯A.操作平台要稳固，锯片不得连续缺齿和缺齿太多，螺丝帽要上紧。圆锯应有防护罩，不得使用倒顺开关，应使用点动开关。B. 操作人应站在锯片一侧，禁止站在与锯片同一直线上，手臂不得跨越锯片操作。C.进料必须紧贴靠山，不得用力过猛，遇硬节应慢推，接料要待料出锯片15cm，不得用手硬拉。D.加工旧料时，须先清除铁钉、水泥浆、泥砂等。 E.锯短料时应用推11、棍，接料使用刨钩。禁止锯超过圆锯半径的木料。F.锯片未停稳前不许用手触动，也不要用力猛推木料的方法强迫锯片停转。 G.电动机外壳及开关的铁外壳应采取接零或接地保护，且须安装漏电保护开关。3) 手电钻A.使用前要先检查电源绝缘是否良好，有无破损，电线须架空，操作时要戴绝缘手套，使用时要安装漏电保护开关。B.按规定正确使用手电钻，发现有漏电现象或电动机温度过高、转速突然变慢和有异声，应立即停止使用，并交电工检修。C.在高空作业时，应搭设脚手架，危险处作业要挂好安全带，工作中要注意前、后、左、右的操作条件，防止发生事故。D.向上钻孔时，只许用手或扛杆的办法顶托钻把，不许用头或肩扛等办法。E.电钻在转12、动中，只准用钻把对准孔位、禁止用手扶钻头对孔。F.工作完毕后，应切断电源，收好导线以备再用。7. 质量措施1) 在高支模安装前，要对高支模的各种材料进行严格检验，严禁将不同规格的材料混用，严禁以次充好，尤其是钢管、扣件、可调托座以及木枋等，不合格的不得使用。2）统一选用483.0钢管，其质量符合GB/T700碳素结构钢中Q235-A级钢的规定，使用前必须检查，使用钢管应顺直，无严重锈蚀、无弯曲变形、无开裂的钢管方可使用。3）扣件材质必须符合钢管脚手架扣件（GB15831-1995）要求，无开裂及滑丝的扣件方可使用。4）现场使用木枋要剔除已经使用多次、枋身陈旧的木枋，尽量选用截面大小符合方案要求13、，枋身比较结实的木枋。5）在模板的开口部位需加设木枋以增强其刚度、强度，如图，在主次梁交接处主梁的加固措施。木枋加固主梁开口处主梁6）模板拼缝应平整严密，拼缝处内贴胶带，拼缝位置下面必须有次龙骨支撑并钉牢（如下图），防止漏浆； 木枋梁侧模板模斜撑木枋梁底模7）为提高模板支撑安全系数，决定现场分两次浇筑混凝土，以板底标高为水平施工缝，先浇筑梁底至板底段梁混凝土，浇筑完后2天再浇筑板混凝土。8）为了增加砼面的光滑度及提高模板的周转次数，板模后，应清除附在板上的砂浆，并刷脱模剂。对于底层模板的接缝采用宽幅胶带纸贴缝。9) 安排专人对高支模工程用的扣件、可调托座逐个检查、维护，保证每个扣件和可调托座外14、观符合要求且无滑丝现象。10） 拆除下来的钢管、扣件、模板、木枋等材料要及时整理、保养、维护。8. 安全规定1) 高大模板支持系统的拆除作业必须自上而下逐层进行,严禁上下同时拆除作业,分段拆除的高度不宜大于2步；连墙件必须随支撑架逐层拆除，严禁先将连墙件全部拆除或数层拆除后再拆支撑架。2） 支撑底端地面应整平夯实，并加垫木，不得垫砖，可调托座（上托、下托）的调节螺杆伸出长度不宜大于200mm，如大于200mm须采取增加一度水平拉杆的固定措施。3） 支模应接工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。4） 支设4m高以上的立柱模板，四周必须顶牢，操作时要搭设工作台，不15、足4m高的可使用马凳操作。5） 支设独立梁模时应设临时工作台，不得站在柱模上操作和梁底模板上行走。6） 二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或用绳子系牢后升降，不得乱扔。7） 不得在支撑架上堆放大批模板等材料。8） 模板上有予留孔洞者，应在安装后将洞口盖好。砼板上的予留洞应在拆模后将洞口盖好。9） 拆除模板应经施工技术人员同意，并具备验收手续。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。 10） 拆模前，周围应设围栏或警戒标志，重要通道应设专人看管，禁止无关人员入内。11） 拆模的顺序应按自上而下，从里到外，先拆掉支撑的水16、平和斜支撑，后拆模板支撑，梁应先拆侧模后拆底模，拆模人应站一侧，不得站在拆模下方，几人同时拆模应注意相互间安全距离，保证安全操作。12） 拆下的模板应及时运到指定的地点集中堆放或清理归垛，防止钉子扎脚伤人。四、技术保证 1. 技术保证体系项目经理：安全技术负责人：技术负责人：生产调度负责人：消防管理负责人：劳务管理负责人： 2. 高支模工程的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案第二部分 编制依据一、湘江翰林一期工程施工图二、建筑结构荷载规范GB 50009-20XX(20XX年版)三、木结构设计规范GB 50005-20XX(20XX年版)四、混凝土结构设计规范GB 50010-20XX五、混凝17、土结构工程施工规范GB 50666-20XX六、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-20XX(20XX年版)七、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20XX）八、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-20XX）九、施工现场临时用电安全技术规范（JCJ46-20XX）十、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）十一、工程建设标准强制性条文 （房屋建筑部分） 20XX年版十二、建设部、省市有关高支模施工技术、质量、安全和文明施工的规定十三、本工程施工组织设计。第三部分 施工计划一、施工工期计划工期20天。二、进度保证措施1）运用统筹原理和优化理论，利用电子计算机对施工18、进度计划实行及时科学的优化、调整，从而合理安排施工程序，科学组织施工管理，缩短工期。2） 依据施工进度计划，根据各阶段施工进度的要求，及时调整劳动力需用量计划，合理配置施工所需的劳动力，保证流水施工的要求。3） 工程施工实行每天检查，制度天天落实，随时调整计划，及时确定对策，使进度计划确实能指导生产并真正付诸实施。4） 加强质量管理，接受有关部门的监督，缩短工序间交验停歇时间，强化质量意识，确保工程创优良工程标准，不因质量问题影响施工进度，同时提前收集积累技术资料，保证一次验收合格。三、材料设备计划1. 按施工进度计划要求，提前2天将所需材料、设备运至施工现场指定地点分类堆放。2. 经检验合格19、的钢管、扣件、建筑木模板、木枋应按品种、规格分类，架空堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。3.施工现场应建立钢管、扣件、建筑木模板、木枋使用台帐，详细记录钢管、扣件、建筑木模板、木枋的来源、数量和质量检验等情况。四、进度横道图项目名称计划施工天数（天）1234567891011121314151617181920钢管支撑梁板模板梁板钢筋隐蔽验收浇混凝土第四部分 施工工艺技术一、技术参数1. 扣件式钢管脚手架支撑体系项目名称技术参数项目名称技术参数主梁下立杆间距纵横 400 mm板底下立杆间距纵横 1200 mm钢管类型483.0配 件扣件、可调托座层高7.2 m最大梁跨度8.4 m立杆步距1.20、2 m，1.8m（底）地基承载力标准值220 kPa连墙件连接方式钢管抱箍与柱拉结主梁下单独设置剪刀撑纵横向2. 木模板体系项目名称技术参数项目名称技术参数建筑木模板18 mm木 枋8080 mm梁底模首层龙骨木枋250mm梁底模二层龙骨双钢管400对拉螺杆4排M14400mm梁侧模板竖肋钢管400mm板底第一层龙骨木枋400mm板底第二层龙骨钢400mm梁边至板支撑的距离800 mm柱边至梁支撑的距离50 mm3. 梁模板支撑大样图二、工艺流程1. 支撑架搭设施工施工首层柱场地清理、定好水平控制标高弹立杆定位轴线摆放扫地杆逐根竖立杆并与扫地杆连接安装第一道纵横连系杆连系杆跟柱抱箍连接继续安装21、纵横连系杆,按规定跟柱抱箍连接安装剪刀撑、水平撑安装梁板钢管龙骨。2. 截面尺寸1000mm1000mm以下梁模板安、拆施工定好水平控制标高梁板竖向支撑安装（包括纵横水平拉杆、剪刀撑和水平撑、钢管龙骨）架设梁底木枋龙骨于钢管龙骨上梁模板安装架设板底龙骨于钢管龙骨上楼板模板安装梁板钢筋施工梁板混凝土浇筑混凝土养护松钢管脚手架可调上托拆除梁板模板，清理模板拆除钢管支撑体系。3. 截面尺寸1000mm1000mm以上梁模板安、拆施工定好水平控制标高梁竖向支撑安装（包括纵横水平拉杆、剪刀撑和水平撑、钢管龙骨）架设梁底木枋龙骨于钢管龙骨上梁底模板安装梁钢筋施工梁侧模板安装架设板底龙骨于钢管龙骨上楼板模板22、安装楼板钢筋施工梁板混凝土浇筑混凝土养护松钢管脚手架可调上托拆除梁板模板，清理模板拆除钢管支撑体系。4. 支撑架拆除施工支撑架周围设置围栏或警戒标识，划出工作禁区自上而下首先拆除跨中支撑架由跨中向外推进。三、施工方法1. 钢管脚手架支撑体系安装1） 立杆施工要求A、立杆摆放前要用墨斗线弹出立杆位置线，严格按位置线处竖立杆，立杆底座不得悬空；同时尽量采用通长钢管作立杆，保证立杆垂直；B、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开距离不小于500mm，各接头中心距主节点不大于步跨的1/3；C、严禁使用不合格、锈蚀和有裂纹的扣件，立杆的垂直偏差必须23、符合规定要求；D、在支撑架安装过程中，应用线锤或经纬仪密切监测其安装垂直度，严格控制，确保支撑架的安全性。2） 纵横连系杆施工要求A、纵横连系杆间距与立杆间距相同，步距不大于1.5m，纵横连系杆轴线离主节点的距离不应大于150mm，纵横连系杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接；B、距立杆底座上不大于200mm处设置纵横扫地杆，横向杆在纵向杆下，纵向杆固定在立杆的内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧；C、纵横向连系杆要平整，接长一般采用对接扣件连接，相邻纵向连系杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm；D、调整扣件位置时，要松开扣件螺栓移动扣件，不能猛力敲打；E、扣件24、螺栓必须松紧适度，用定扭（力）扳手拧紧扣件螺栓的力矩达到4050N-m，不能大于65N-m，对接扣件为3.0kN，直角扣件为8.0kN；对接扣件安装时其开口向内，以免雨水进入，直角扣件安装时开口不能向下，以保证安全。3） 剪刀撑施工要求A、 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，其宽度不应小于6m，剪刀撑应设于钢管立杆的外侧，斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm；剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为45。60。之间；B、 剪刀撑斜杆的接头采用搭接方式，搭接长度不应小于1000mm，并采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处和搭接中段固定25、；C、 剪刀撑应纵横设置，且不少于2道，其间距不得超过6.5m，支撑主梁的立杆必须设置剪刀撑；D、剪刀撑必须与连墙件、立杆、纵横连系杆同步搭设。4） 扣件、钢管、可调托座要求A、扣件与钢管的接触面要保证严密，确保扣件与钢管连接紧固；B、扣件和钢管的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑丝的严禁使用。C、安排专人逐个对工程用扣件、可调托座进行检查，确保扣件和可调托座的安全使用5） 连墙件与墙柱连接，竖向间距3.0m，水平间距4.5m（支撑体系必须与每根柱连接，该水平间距要求仅适用于支撑体系与剪力墙连接），采用单杆箍式与双排箍柱式，用适长的横向平杆（最好利用纵横连系杆）和短钢管抱紧柱子固定26、或是预埋短钢管上。2. 梁模板的安装1） 在楼面上弹出轴线、梁及支撑安装位置控制线，然后按设计标高调整钢管支撑可调上托的标高，将其调至预定的高度；2） 在可调上托的托板上安放钢管龙骨，固定后在钢管龙骨上安装梁底木枋龙骨；3） 安装梁底模板，并拉线找平，当梁跨度大于4m时，梁底模板按跨度0.1%起拱，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱；4）对于梁高大于等于1000mm的梁，在梁底模板安装后，先安装梁筋再安装梁侧模、压脚板及斜撑，梁侧模板在中部加M12对拉螺杆（详见梁模板支撑大样图），小于1000mm的梁按一般施工顺序进行，即一次性安装完梁板模板，再安装梁板钢筋；3. 楼面模板的安装1) 通线调27、整钢管支撑可调上托的标高，将其调至预定的高度；2）在可调上托的托板上安放钢管龙骨，固定后在钢管龙骨上安装板底木枋龙骨；3）在木枋龙骨上安装板模板，当板跨度大于或等于4m时，模板按跨度0.1%起拱。4. 模板施工注意问题1） 模板安装施工时，必须严格按照设计要求或方案要求进行起拱；2） 对于楼板跨度较大的模板支撑拆除必须在混凝土强度达到100%后方能拆除，以免发生安全事故；3） 模板应拼缝平整严密，采取措施填缝，不得漏浆，模内必须干净；4） 楼板（侧墙）模板应尽量采用大模板，模板拼缝内贴胶带，防止漏浆；5） 模板安装完后，应及时安装钢筋及浇筑混凝土。5. 钢筋安装1） 支模分段或整体搭设完毕，必28、须填写模板验收记录表，经项目部检查验收合格后，方能进行钢筋安装；2） 截面尺寸1000mm1000mm以下的梁及楼板钢筋安装可参照主体施组普通楼面梁板的施工方法；3） 截面尺寸1000mm1000mm以下的梁，考虑到梁高较大，钢筋较多，故钢筋安装在梁侧模安装前施工，但要设置防梁筋倾覆措施。6. 混凝土浇筑 1） 梁板混凝土采用商品混凝土，混凝土输送泵泵送浇筑，用插入式振动棒和平板震动器进行振捣；2） 对于梁高较大的梁，混凝土浇筑要注意采用分层（每层厚度500mm）进行浇筑用插入式振动棒进行振捣，以保证混凝土的密实度；3） 混凝土浇筑完成后，要带模养护3天后才能拆除梁侧模，拆除模板后满挂湿麻包进29、行养护，以防止混凝土因其内外温差较大出现裂缝，养护时间符合规范要求；4）砼浇筑前应在模板或柱筋上作出浇筑高度标记。7. 模板支撑拆除1） 拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可进行拆除；周围设置围栏或警戒标识，划出工作禁区，禁止非拆人员进入，重要通道安排专人守护；拆除时，拆除成员要明确分工，统一指挥，操作过程中要精力集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内；2） 严格遵守拆除顺序，遵守从上而下，先搭后拆的原则，不允许分立面拆架或在上下两步同时作业，须做到一步一清、一杆一清，逐层拆除，每层拆除后不能破坏下层支撑架的稳定性；3） 拆立杆时，要先抱住立杆再拆最后两个扣；拆除连系杆30、剪刀撑时，应先拆中间扣，安排人托住中间，再拆两头扣，由中间操作人往下递钢管，不得往下乱扔；拆除的钢管、扣件等材料应由专人传递或用绳索吊下，不得往下投扔，以免伤人和不必要的损失；4） 侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤，在拆除模板过程中，不应对楼层形成冲击荷载；5） 拆除过程中最好不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚；拆除过程不宜中断，如确需中断，应将拆除部分处理清楚告一段落，并检查是否会倒塌，确认安全后方可停歇；6） 拆除下来的钢管、扣件、模板、木枋要分类堆放，如需暂时堆放在楼面，应分散堆放并及时清运。7） 拆模时间一览表构件类型构件跨度（m）达到设计混凝土强度标31、准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100四、检查验收1. 材料检查验收 1）钢管序号检查项目允许偏差（mm）检查工具1钢管的外径、壁厚-0.5、-0.5游标卡尺2钢管端面倾斜偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管表面锈蚀深度0.5游标卡尺4立杆弯曲20钢板尺5水平杆、斜杆弯曲30钢板尺 2）扣件、建筑木模板、木枋、可调托座序号检查项目合格要求检查方法（工具）1扣件有无开裂、滑丝无开裂、滑丝目测、固定扳手2建筑木模板厚度、翘曲厚度18mm，无翘曲游标卡尺、目测3枋身新旧程度初次使用目测4有无腐朽、裂缝、虫眼无目测5可调托座有无严重锈蚀、滑丝无目测2. 质量检查验收32、 1）钢管支撑体系序号检查项目允许偏差（mm）检查方法（工具）1垫板有无晃动、有无悬杆无目测2垂直度每步架步距h/1000, 2.0经纬仪或吊线检查支撑整体支撑高度H/600, 503立杆垂直度检查10 m720 m2530 m5036 m754钢管间距步距20钢卷尺纵距50横距205一跨距内水平架两端高差跨距l/600,+3.0水平仪水平尺6支撑整体水平度支撑长度l/600,507横向水平杆外伸300mm长度偏差50钢卷尺 2） 扣件拧紧的质量要求序号检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许不合格数（个）1连接立杆与水平杆或剪刀撑的扣件，接长杆件的扣件120032005052连接水平杆的33、扣件（非主节点处）120032005010 3） 模板工程序号检查项目允许偏差（mm）检查方法（工具）1轴线(纵横向取较大值)5经纬仪、钢卷尺2标高5水准仪或拉线、钢尺检查3截面尺寸+4，-5经纬仪、钢卷尺4层高垂直度8经纬仪或吊线、钢尺检查5相邻两块板表面高低差2钢卷尺6表面平整度52m靠尺、塞尺7预留洞中心线位置10钢卷尺8预留洞截面尺寸+10，0钢卷尺9预埋件位移3钢卷尺10拼缝宽度1.5钢卷尺11模板面涂刷隔离剂无目测第五部分 施工安全保证措施一、组织保障1. 安全保证体系2. 环境保护体系二、技术措施1. 管理规定 1) 高支模板的技术方案必须经企业的技术和安全负责人审批签字并盖章后34、才能实施；2) 施工前必须明确高支模施工现场安全责任人，负责高支模施工全过程的安全管理工作，施工现场安全责任人应在高支模支撑体系搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底；3） 项目部必须严格按照审批后的方案组织施工，如确需变更方案内容，须重新进行方案报审程序，经企业的技术和安全负责人审批同意后，方可组织变更内容施工，确保施工安全；4） 支撑体系搭设和拆除人员必须是经过现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，体检合格的架子工方能上岗，上岗人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。5） 作业时必须采用稳固的登高措施，严禁攀爬支撑上35、下；雨天作业要有防滑措施和避雷措施，六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设与拆除作业；雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪；6） 在高支模支撑架使用过程中，项目部须安排专人进行检查、维护，严禁在使用过程中拆除主节点纵横水平杆、扫地杆、连墙杆；7）在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守，用电安全严格执行施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-20XX规定；8) 模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内；9） 项目部必须对作业人员进行安全技术交底，并制定相应的奖惩措施，督促作业人员严格遵守安全操作规程和公司、项目部的安全管理制度36、，做好安全防护工作。2. 支撑体系安装1）在支撑架安装过程中，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内；2） 在支撑安装过程中，应设置防倾覆的临时固定措施在支撑两旁设临时斜抛；3） 支撑架各杆件相交伸出的端头部分均应大于100mm，以防杆件滑落；4） 防电：各种电线不得直接在钢管上缠绕，电线和电动机具必须与支撑架接触时，应当有可靠的绝缘措施，并要通过安全员的检查方可使用；5） 夜间照明：夜间施工应设置足够数量的防暴白炽灯照明，且照度适中，不得有阴暗死角，以防操作人员与支撑架的某些杆件碰撞；6） 当天搭设完工后，应仔细检查岗位四周情况，如发现隐患，应及时进行复查继续完成下一个37、程序、部位的结束，方可撤离岗位；7） 高支模支撑架不得与施工用外脚手架、混凝土输送泵管相连；8）严禁酒后作业和疲劳作业，工人在架上作业要注意自我安全防护和保护他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严格遵守安全操作规程。3.模板安装1） 在模板安装过程中，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内；2）支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下，作业时必须采用稳固的登高措施；3） 防火：应在模板加工场设置足够数量的灭火器，如有电焊操作，必须有专人看守，防止星火点燃易燃物品；4） 使用圆锯和手电钻等施工机具时，要严格遵守相关操作规程和安全用电规38、定；5）不得在支撑架上集中堆放大批模板等材料；模板停放处，必须有可靠的防倾覆安全保证措施；6) 模板必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象；7） 模板安装完后，应把模板清扫干净，认真检查支撑是否牢固，都符合要求后按规定办理专项验收，验收合格后方可进行钢筋安装施工。;8) 严禁酒后作业和疲劳作业，工人在架上作业要注意自我安全防护和保护他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严格遵守安全操作规程。4. 钢筋加工安装 1) 操作台上铁屑应及时清理，防止铁屑飞溅伤眼；弯钢筋时，动作应一致，用力均匀，防止脱扣，搬运转向要配合得当，注意力集中，以防砸伤手脚；2） 使用钢筋加工机械设备应39、遵守加工机械操作规程和安全用电规定；3） 搬运钢筋，应防止碰撞电线，施工中严禁钢筋与电线、焊把相碰、摩擦以防触电；4） 绑扎大梁钢筋时，应设附加钢骨架，防止梁筋倾覆，梁筋与钢骨架未固定前，严禁人员上下，以防倒塌；5）避免将大量钢筋集中堆放在模板上；6) 严禁酒后作业和疲劳作业，工人在架上作业要注意自我安全防护和保护他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严格遵守安全操作规程。5. 混凝土浇筑1） 混凝土浇筑前，必须安排专人检查支撑架的稳固和变形情况，符合要求后方允许浇筑混凝土；2） 混凝土浇筑时，须安排安全员、架子班长、木工班长专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象应立即暂停施工，并将40、施工人员撤离危险区域；3） 使用插入式振动棒和平板震动器应遵守相关操作规程和安全用电规定；4）严禁酒后作业和疲劳作业，工人在架上作业要注意自我安全防护和保护他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严格遵守安全操作规程。6.模板支撑拆除1） 模板支撑应在混凝土强度合格报告出来，经项目技术负责人检查验证并确认不再需要时，还需要通过有关负责人审批同意后方能拆除；2） 支撑架的拆除前应经项目安全员进行拆除安全技术交底，并应在统一指挥下进行，按后装先拆、先装后拆的顺序组织拆除施工；3）在拆除过程中，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内；4）严格遵守拆除顺序，遵守从上而下，先搭后拆的41、原则，木枋和钢管交替拆除，即：拆一排木枋，就拆支撑该木枋的钢管，首先从板中开始拆除，再由板中沿主梁两侧方向拆除，须做到一步一清、一杆一清，逐层拆除，每层拆除后不能破坏下层支撑架的稳定性；5） 同一层的构配件和加固件按先上后下、先外后里的顺序进行；6） 在支撑拆除过程中，应设置防倾覆的临时固定措施在支撑两旁设置临时斜抛；7） 在拆除过程中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，各材料配件严禁抛掷至地面（楼面）；8) 严禁酒后作业和疲劳作业，工人在架上作业要注意自我安全防护和保护他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严格遵守安全操作规程。三、文明施工1. 支撑架搭设或拆除前，应在周边设置围栏和警戒标志，并42、派专人看守，严禁非操作人员入内，同时做好场地周围排水工作；2. 施工期间，材料、施工机具按总平面布局分类堆放, 材料堆放处还要按名称、品种、规格挂材料牌，因施工造成的建筑垃圾也要堆放整齐。 3. 加大文明施工硬件的投入：A、将支撑架立杆刷黄色油漆标识，连系杆和剪刀撑用钢管刷红白相间油漆标识；B、在进入作业区域通道两侧张挂安全文明施工挂图；C、材料堆放、加工场地应硬化处理。4. 施工现场有防粉尘、防噪音措施, 现场不焚烧有毒、有害物质, 夜间未经许可不能随意施工。5. 建立安全文明施工技术措施交底制度，严禁在作业区域嬉笑打闹，严禁酒后作业和疲劳作业等，同时按照JGJ59-99检查评分表相关内容，43、施工前对各班组分别进行交底。四、应急措施1.应急救援架构及救援电话 1)应急救援架构应急反应指挥中心应急救援技术组后勤保障组 应急反应指挥中心： 应急救援技术组： 后勤保障组： 2) 应急救援电话火警 119 医院救护 120 盗警 1102. 报告程序事件重大立即通知项目最高指挥员险情排队后最高指挥员宣布中止紧急状态，回复正常生产专业工程师、相关人员组织工人工具到现场排队事故预兆最高指挥员组织专业工程师和相关人员到事故预兆现场首先发现者通知就近指挥者就近指挥迅速判明情况后有能力解决则立即组织解决，超过项目部能力则通知上级公司和社会相关部门3. 应急反应程序发现预兆按通告程序通知相关人员相关人44、员准备相应工具到达现场报到现场最高指挥员宣布解除紧急状态，恢复正常生产同心协力排除险情调集适用人力，设备工具，清理必要通道、场地最高指挥员组织启动应急机构，撤离无关人员，并确定排险方案超过项目部能力请求上级公司和社会相关部门后努力稳定现状，待救援人员到后积极协助排除险情4. 危险源控制1）高处坠落造成原因 A、架子工操作时不按规定系安全带； B、大型脚手架、立网、随层平网、间隔平网封闭不严；C、被蹬踏物材质强不够，突然断裂； D、高处作业移动位置时塔空、失稳； E、高处作业时，由于站立不当或操作失误被移动的物体中碰撞坠落等。主要原因：作业人员缺乏高处作业的安全技术知识；防高处坠落的安全设施、设45、备不健全。2）物体打击造成原因A、在高空作业中，由于工具零件、砖瓦、木块等物体从高处坠落伤人；B、人为乱扔废物、杂物伤人；C、拆除脚手架作业，如扣件、钢管掉落伤人。3）支撑架坍塌事故造成原因A、脚手架重心偏移，局部悬挑构件变形捣制脚手架失稳而倒塌。B、脚手架与建筑物拉结数量不足，超面积或拉结不牢；C、施工前未进行安全技术设计，设计有缺陷或未按设计方案施工和使用；D、架体过高、过大，附加荷载超载，搭设完毕后的检查不认真。5. 事故应急救援方法 1） 高处坠落救援方法 A、当发生高处坠落事故后，抢救重点放在对休克、骨折和出血上进行处理； B、发现高处坠落事故，首先打120通知抢救，同时观察伤者的受46、伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克；遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。对于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗；C、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷着应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗；D、发现颈椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后搬运。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬47、板上，以免受伤的颈椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救颈椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运；E、发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、木枋等；F、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。2） 高支模坍塌救援方法A、当发现高支模坍塌事故后，立即通知“120”抢救；B、当发生大面积倒塌、坍塌时，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向以及受影响的位置，有序指挥员工疏散；C、在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用48、电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产；D、立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场；E、现场急救处理方法尽快解除伤者重物压迫，减少挤压综合症的发生；伤肢骨折，可用夹板等简单托持伤肢；伤肢降温（避免冻伤），尽量避免局部热缺血；伤肢不应抬高、按摩或热敷；如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带；迅速转往医院；F、按规定上报有关主管部门请求救援。3）火灾事故救援方法及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，49、积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。4）触电事故救援方法立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。5） 高温中暑救援方法将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。6） 其他人身伤害事故救援方法当发生如高空坠50、落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。6. 事故后的恢复程序当事故预兆排除后并经应急指挥中心确认指挥中心现场宣布事故预兆解除，并撤除警戒线，清理现场恢复正常生产生产安全部经理会同项目部安全员、专业技术人员调查原因提出解决事故预兆的原因的办法，经公司领导批准后实施。资料员将从发现事故预兆开始到整改方案实施完毕所有资料整理记录归档7. 未尽事项，详“专项安全应急救援预案”方案。四、监测监控1. 监测监控情况一览表序号监测项目监测时间监控报警值监测方法1地基沉降高支模施工全过程10 mm目测2立杆底座沉降量高支51、模施工全过程10 mm塞尺3支撑架压缩变形高支模施工全过程相应结构计算跨度的1/1000全站仪、目测4支撑架水平位移高支模施工全过程2 mm全站仪、目测5模板沉降钢筋、混凝土施工中计算跨度的l/250目测2. 监测点布设1) 在1#、2#、3#楼板中间及边界立杆区域分别布设2个支撑架水平位移监测点、3个支撑架压缩变形观测点及3个地基沉降观测点。2）在1#、2#、3#楼最大截面梁下分别布设2个支撑架压缩变形观测点及2个地基沉降观测点。3. 监测频率1） 整体或分段达到设计高度后；2） 作业层上施加荷载前；3） 遇6级大风或大暴雨后；4） 停用超过1个月；5） 在混凝土浇筑过程中实施实时监测，一般52、监测频率不宜超过2030分钟一次；6） 每搭设完68m高度后；7） 设计要求预压的模板支撑架体系的预压过程中及预压加载完成后。4. 安全规定1） 如发现事故预兆，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向以及受影响的位置，立即有序指挥作业人员疏散；2） 如发生事故应立即报告应急反应指挥中心，及时启动应急预案应急处理。第六部分、劳动力及施工机具计划一、劳动力计划1. 管理架构建立由项目经理、技术负责人、施工员、质检员、材料员、标准员、安全员、作业班组长组成管理架构，作业班组长有指挥、调配、检查的直接责任。项目经理技术负责人质检员施工员材料员机械员安全员电工班长木工班长架子班长钢筋班长泥工班长253、. 劳动力安排计划一览表工 种人 数工 种人 数技术管理2质量管理4安全管理1木 工25钢筋工20架子工15泥 工12电 工13. 施工机具计划一览表施工机具数量施工机具数量力矩扳手4 把插入式振动棒5 根圆 锯1 台平板震动器1 台手电钻2 把切割机1 台第七部分、计算书及相关图纸一、验算部位因为1#、2#、3#楼转换层都是局部转换，面积不大，梁规格不多，板厚及混凝土强度等级亦是一样，经分析、比较1#、2#、3#楼转换层结构布局，结合支撑架整体刚度、施工进度和方便施工等因素综合考虑，决定：1#、2#、3#楼梁板支撑形式统一，支撑架参数统一；承载验算即按2#楼(D)轴KZL6(1)梁（900m54、m2200mm）和楼板模板支撑进行验算，梁板支撑示意图如下：二、900mm2200mm梁1.计算参数1）结构及模板支撑参数结构楼板厚=200mm，梁宽b=900mm，梁高h=2200mm，层高=7.20m；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度=18mm；支撑架立杆的第一道步距h=1.80m，以上步距1.2m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；梁边至板支撑的距离=0.80m；，杆上端伸出至模板支撑点的长度a=0.20m。2）荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；55、新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3） 木模板及木枋材料参数木模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度=18mm；木枋80mm80mm。木模板弹性模量E=9000.00N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；木枋板弹性模量E=10000.00N/mm2，抗弯强度fm=17.00N/mm2，抗剪强度fv=1.70N/mm24）梁侧模板参数梁侧模板钢管竖肋间距（内肋）=300mm；梁侧模板加强肋采用双钢管4排。穿梁对拉螺杆M14间距(mm)：4排400m56、m。2.梁侧模板验算 1）梁侧模板参数强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算57、得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。2）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)A、 抗弯强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 100*.1*.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括58、: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2*1*18*0.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4*1*2*0.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 200mm；面板的最大弯距 M= 0.125*21.96?002 = 1.10*105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.10*105 / 7.35*104=1.494N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.494N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/m59、m2，满足要求！B、挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 100*1.8*1.8*1.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值: = 5*21.96*3004/(384*9500*4.86*105) = 0.099 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.099mm小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！3. 梁侧模板内外楞的计算A、内60、楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48*3.0；内钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4；内楞计算简图内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2*18*0.9+1.4*2*0.9)*1=21.96kN/m； 内楞计算跨度61、(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: M=0.101*21.96*231.432= 1.19*105Nmm； 最大支座力:R=1.1*21.96*0.231=4.831 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.19*105/8.98*103 = 13.229 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 13.229 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！内楞的挠度验算其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； E62、 - 内楞的弹性模量： 206000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.16*105mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.677*21.96*5004/(100*106000*5.16*105) = 0.086 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.086mm小于 内楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！B、外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.831kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48*3.0；外钢楞截面抵抗63、矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4；外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F*a=1.208 kNm；其中，F=1/848=6.039，h为梁高为2.2m，a为次楞间距为300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.21*106/8.98*103 = 134.499 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =134.499N/mm2小于 外楞64、的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！外楞的挠度验算其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=6.039kN； l-计算跨度：l=400mm； I-外楞的截面惯性矩：I=215600mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.615*6039.000600.003/(100*206000.000*215600.000)=0.141mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.141 mm外楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；外楞的最大挠度计算值 =0.141mm小于 外楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！穿梁螺栓的计算验算公式如65、下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2*18+1.4*2)*0.4*1.475 =14.396 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170*105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=14.396kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！4. 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯66、强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 600?8*18/6 = 3.24*104mm3； I = 600*18*18*18/12 = 2.92*105mm4；1）抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =167、80.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）*.60*.20*.90=36.35kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2*.35*.60*.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4*.00*.60*.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=36.35+0.23+1.51=38.09kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 0.10*8.092*.182=0.123kNm； =0.123*06/3.24*04=3.809N/mm2；梁底模面板计算应力 =368、.809 N/mm2小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2） 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)*.200+0.35）*.60= 33.87KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =180.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =180.00/250 = 0.720mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677*3.87*804/(100*500*.92*05)=0.087mm；面69、板的最大挠度计算值: =0.087mm小于 面板的最大允许挠度值: = 180 / 250 = 0.72mm，满足要求！5. 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1）荷载的计算A、钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)*.2*.18=10.098 kN/m；B、模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.35*.18*（2*.2+0.9)/ 0.9=0.371 kN/m；C、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(70、kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2).18=0.81 kN/m；2）钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.2*0.098+1.2*.371=12.563 kN/m；活荷载设计值 P = 1.4*.81=1.134 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.49cm3 I=10.78cm4A、钢管强度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 12.563+1.134=13.697 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.1*3.697*.0871、6*.086= 0.01 kN.m；最大应力 = M / W = 0.01*06/4490 = 2.241 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 2.241 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!B、钢管抗剪验算截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力: V = 0.6*2.563*.6 = 4.523 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 424.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =2*522.608/424.000 = 21.333 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 21.333 N/72、mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!C、钢管挠度验算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q = 10.098 + 0.371 = 10.469 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.677*0.469*5.7144 /(100*06000*0.78?04)=0mm；钢管的最大允许挠度 =0.086*000/250=0.343 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0 mm小于 钢管的最大允许挠度 =0.343 mm，满足要求！3）支撑托梁的强度验算支撑托梁按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：A、钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = 73、(24.000+1.500)*.200= 56.100 kN/m2；B、模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；C、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2*（56.100 + 0.350 )+ 1.4*.500 = 74.040 kN/m2；梁底支撑根数为 n，梁底小横杆支撑间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N 。当n=2时：当n2时： 计算简图(kN) 弯矩图(kN)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.174、89 kN，中间支座最大反力Rmax=1.31；最大弯矩 Mmax=0.031 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.006 mm；最大应力 =0.031*06/8980=3.454 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 3.454 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!6. 梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1）梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.189 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(k75、N穖) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.078 kNm ；最大变形 Vmax = 0.087 mm ；最大支座力 Rmax = 1.451 kN ；最大应力 = 0.078*106 /(4.49*103 )=17.304 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 17.304 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.087mm小于600/150与10 mm,满足要求!2）梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算76、；集中力P= 1.31 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN穖) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.539 kNm ；最大变形 Vmax = 0.605 mm ；最大支座力 Rmax = 10.071 kN ；最大应力 = 0.539*106 /(4.49*103 )=120.084 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 120.084 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.605mm小于600/150与10 mm,77、满足要求!7. 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式1）梁内侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.965 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2*0.149*7.2-2.2)=0.893 kN； N =1.965+1.286=3.252 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； 78、f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155?.7*1 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.9 = 123 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.434 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3251.961/(0.434*424) = 17.672 N/79、mm2；钢管立杆稳定性计算 = 17.672 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.2 按照表2取值1.021 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185*1.021*(1+0.1) = 1.452 m；Lo/i = 1451.862 / 15.9 = 91 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.654 ；钢管立杆80、受压应力计算值 ；=3251.961/(0.654*424) = 11.727 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 11.727 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2）梁外侧立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 1.965/Sin75o = 2.035 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2*1.149?7.2-2.2)/Sin75o = 0.925 kN； N = 2.035+ 0.925 = 2.96 kN；-边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 75 o；- 轴心受压立杆的稳定系数，由81、长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh/S82、in = 1.185*1.7/0.966 = 2.086 m；Lo/i = 2085.564 / 15.9 = 131 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.391 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2959.715/(0.391*424) = 17.853 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 17.853 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.2 按照83、表2取值1.021 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185*1.021*(1+0.1) = 1.452 m；Lo/i = 1451.862 / 15.9 = 91 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.654 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2959.715/(0.654*424) = 10.673 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 10.673 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。8. 地基承载力验算立柱底垫板的底面平84、均压力pN/(mfA)5.48/(0.90.20.4)76.1kPafak220kPa，满足要求。三、7.2m标高楼板验算1、计算参数1）模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):7.20；采用的钢管(mm):48*3.0 ；板底龙骨:木枋；立杆承重连接方式:可调托座；2）荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3）材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板85、弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 ?3；4）楼板参数楼板的计算厚度(mm):200.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元2. 模板底模计算面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 10086、*1.82/6 = 54 cm3；I = 100*1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1）荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25*0.2*1+0.35*1= 5.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5*0.1= 2.5 kN/m；2）强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2*5.35+1.4*2.5= 9.92kN/m最大弯矩M=0.1*9.92*0.252= 0.062 kNm；面板最大应力计算值 = 6200087、/54000 = 1.148 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.148 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3）挠度计算挠度计算公式为其中q = 5.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.677*5.35*2504/(100*9500*48.6*104)=0.031 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.031 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!3. 板底模板第一层龙骨的计算方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5*10*88、10/6 = 83.33 cm3；I=5*10*10*10/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1）荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25*0.25*0.2 = 1.25 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35*0.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.5*0.25 = 0.625 kN/m；2）强度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 1.2 *(q1 + q2)+ 1.4 *p1 = 1.2*(1.25 + 089、.088)+1.4*0.625 = 2.48 kN/m；最大弯矩M = 0.125ql2 = 0.125*0.48*12 = 0.31 kNm；枋木最大应力计算值 = M /W = 0.31*106/83333.33 = 3.72 N/mm2；枋木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；枋木的最大应力计算值为 3.72 N/mm2 小于枋木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3）抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.625*2.48*1= 1.55 kN；枋木受剪应力计算值 = 3 *1.55*103/(2 *50*100) = 0.90、465 N/mm2；枋木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；枋木的受剪应力计算值 0.465 N/mm2 小于枋木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4）挠度验算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 1.337 kN/m；最大挠度计算值 = 0.521*1.337*10004 /(100*9500*4166666.667)= 0.176 mm；最大允许挠度 V=1000/ 250=4 mm；枋木的最大挠度计算值 0.176 mm 小于枋木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!4. 板底模板第2层龙骨计算托梁按照91、集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(钢管) :48 *3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.1 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 1.163 kNm ；最大变形 Vmax = 1.845 mm ；最大支座力 Qmax = 13.563 kN ；最大应力 = 1162685.981/8980 = 129.475 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 129.475 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 92、205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.845mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!5. 模板支架立杆计算作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1）静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.138*.2 = 0.996 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35*= 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25*.2* = 5 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.346 kN；2）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算93、得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) *= 4.5 kN；3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.916 kN；6. 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.916 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢94、管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.1* = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13915.776/（0.537*95、24） = 61.118 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 61.118 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.011 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185?.011?1.5+0.1?) = 2.037 m；Lo/i = 2036.66 / 15.9 = 128 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13915.776/（0.406*24） = 80.838 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 80.838 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。7. 立杆的地基承载力计算立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)13.916/(0.90.20.4)193.3kPafak220kPa，满足要求