1、 xx公馆二期 模板施工方案目录一、编制根据：2二、工程概况：2三、工程设计特点2四、模板施工方案3模板施工方案一、编制根据：1、xxxx公馆二期工程项目设计图纸；2、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-；3、xx建设集团有限公司关于质量文献：质量手册SDTYI00001（4）；程序文献SDTYII001（4）；4、建筑施工手册（第四版缩印本）。二、工程概况：拟建场区位于xx市东港区西至兖州路、南至海曲东路、北至淄博路，总建筑面积约为9.4万；构造形式18#、22#、23#、24#楼为剪力墙构造，23-B#楼、车库为框架构造为11300，层数18#楼地上34层，地下2层；22#楼地上34层2、，地下2层；23#楼地上33层，地下2层；24#楼地上33层，地下2层，23-B#楼地上2层，车库地下1层。构造设计耐久年限为50年，主楼地下室防水级别为二级，屋面防水级别为一级；23-B#楼屋面防水级别为二级；车库防水级别为一、二级。本工程基坑开挖、基坑支护、基坑变形监测为建设单位另行发包工程项目。三、工程设计特点住宅楼构造类型为剪力墙构造，抗震级别为二级，构造抗震设防烈度为7度。本工程采用筏板构造，基本底标高为-10.2m。筏板厚度800mm，混凝土强度级别18#22#楼筏板为C30P6混凝土、-6.25至17.280为C45混凝土、17.280至31.780为C40混凝土、31.780至3、43.380为C35混凝土、43.380至机房为C30混凝土，23#24#楼筏板基本为C30P6混凝土、-6.25至19.430为C45混凝土、19.43至33.930为C40混凝土、33.930至45.530为C35混凝土、45.530至机房为C30混凝土，车库筏板梁板为C30P6混凝土、柱子为C30混凝土、外墙为C35P6混凝土混凝土构造构件强度级别如下表所示构件部位混凝土强度级别备注特别办法基本素混凝土垫层C15基本厚度按100mm地下室某些应采用低水化热水泥配备混凝土，并适量加入级优质粉煤灰。（约水泥用量12%）本工程应严格按建施做好外保温。基本底板主楼筏板为C30P6抗渗混凝土主体剪4、力墙、18#22#楼筏板为C30P6混凝土、-6.25至17.280为C45混凝土、17.280至31.780为C40混凝土、31.780至43.380为C35混凝土、43.380至机房为C30混凝土，23#24#楼筏板基本为C30P6混凝土、-6.25至19.430为C45混凝土、19.43至33.930为C40混凝土、33.930至45.530为C35混凝土、45.530至机房为C30混凝土地下室外墙P6抗渗混凝土圈梁、构造柱现浇过梁C20细石原则构件按原则图规定四、模板施工方案（一）、基本模板工程1、基本模板采用木模板：木模板表面应干净，表面平整，模板孔眼无错位。支设模板前将模板表面清理5、干净，涂刷隔离剂，隔离剂应对混凝土及模板无有害作用。2、垫层模板：采用胶合板模板支设，木方加固，木方支撑，间距为1000，如下图所示：3、筏板模板：a、底板基本模板：筏板外侧模板依照车库底板坡度严格按照尺寸加工制作，运用12钢筋支撑于底板附加筋内焊牢，间接500mm一道。模板材料准备木工班凿毛、清理杂物混凝土班养护、保潮养护班凿毛、清理、保潮验收质检员下支模告知质检员支撑模板安装、校核及自检申请专检木工班验收模板系统质检员下浇筑混凝土令质检员浇 混 凝 土混 凝 土 班养护养护班提出拆模申请木工班检查混凝土强度质检员下拆模告知质检员模板拆除木工班混凝土缺陷修补混 凝 土 班混 凝 土 养 护养6、护班混凝土达到拆模强度混凝土强度达不到规定合格整 改木工班不合格不合格整 改混凝土 班养护班模板工程质量控制工作流程图合格1000mm b、在底板钢筋上焊制“”型预埋件支撑梁侧模板，防止模板下垂。采用12制作，间距1m设立一种。预埋件焊接固定前依照抄测标高进行控制，竖向预埋件长度为依照实际制作（考虑坡度），水平钢筋长度为模板加固宽度。4、筏板后浇带模板：（1）后浇带模板采用木模板与方木配制，后浇带周边采用钢板网进行封闭，然后采用木模板进行支设。基本后浇带模板施工图5、梁板后浇带模板:后浇带模板在本跨内应支设一种独立单元，并应用水平杆与整体模板支撑体系连接，模板拆除时应暂时保存不拆。待后浇带混凝7、土浇筑完毕并达到设计强度后方可拆除。支撑体系采用碗扣式脚手架，立杆纵横间距600，纵横向水平杆间距1200。如下图所示： 注：原则层内支撑为满堂脚手架，6、集水坑、电梯井模板支设：7、地下室剪力墙模板：（1）内外墙采用覆膜板，厚度为15mm。主楞采用48.33.6双钢管;次楞为5080mm方木,间距200mm。对拉栓为14对拉螺杆，外墙采用止水螺杆；纵向间距450mm,竖向间距为450mm，最顶部一道对拉螺杆距砼完毕面不不不大于400mm。（2）采用覆膜板支模，对模板及支撑系统强度、刚度和稳定性规定较高，外侧模板支撑，采用内侧拉结，螺栓加固方案。（3）外围剪力墙模板加固采用蝴蝶卡、对拉止水螺栓8、钢管和方木进行加固，采用14对拉止水螺栓，对拉止水螺栓纵向间距450mm，竖向间距为450mm；墙体模板1/2如下螺栓使用双螺母。模板垂直度和轴线位置校正后，剪力墙内侧模板进行支撑，支撑牢固。所有地下室外墙止水螺栓，见图42。止水螺杆限位塑料垫块剔除后凹槽采用高标号水泥砂浆填实并抹压平整，涂刷防锈漆，并涂刷2遍聚氨酯防水涂料，直径10cm，厚度1.5mm,聚氨酯进场进行复检，合格后方准使用。内墙采用普通对拉螺杆，做法同外墙。 模板加固图 螺栓详图（注：此种螺栓只用于地下室外墙，其他部位螺栓采用光滑螺栓穿PVC过墙管）。（4）模板安装前应弹出模板就位线，并在剪力墙中间预放水泥撑棍，可有效控制剪9、力墙截面尺寸。为防止漏浆，墙根部现浇面在距墙200范畴内必要做到抹压平整,模板缝贴双面海绵胶条。浇筑前，为防止漏浆导致烂根，墙模板底部用角铁水平贴地面堵严实，墙模板高度与墙实体高度之差不能超过10mm。（5）楼梯间、外墙、电梯井、预留洞口等剪力墙模板在支上面模板时，模板包住下面剪力墙50mm，下层构造浇筑混凝土之前，提前预埋M14对拉螺栓，水平间距同模板支设对拉螺栓间距规定，预埋位置距离混凝土构造楼面标高50mm处（标高下方处），支设模板前，粘接双面粘接胶带，以防止错台。楼梯间、外墙、电梯井接茬做法8、地下室梁模板工程：（1）梁底模、侧模用覆膜板模板，厚度为15mm。主楞采用48.33.6短钢10、管，间距为500mm。次楞为5080mm方木，间距200mm。1）梁与板一起施工，均采用覆模板，梁板模板拼装时，应从两端向中间拼，把拼缝放在梁中间，以保证模板拼缝质量，禁止采用不大于30mm补条做法,在梁柱节点处必要采用整板套割梁洞进行拼装。2）梁底支撑采用48 3.5钢管，梁宽600mm时必要保证梁底下设二排支撑立杆，600mm时设立一排立杆，间距500mm，接近模板端部横杆距端部宜在100150mm之间。梁侧模底部采用步步紧和在梁底横向水平杆上设立扣件固定，梁高700mm以上时加设14对拉螺杆，间距500mm，如图示：梁模板加固图梁按照规范规定进行起拱；绑扎完梁钢筋，经检查合格后，清除杂物11、，安装梁两侧模板，梁侧板高低于600mm梁侧模加固采用木方配合步步紧加固，梁侧板高高于600mm梁侧模加固采用木方、钢架管并在侧模中部增设对拉螺栓加固，螺栓沿梁方向间距500mm，梁侧模包住底模。（3）梁模支设时梁底模端部搁放在墙窝或梁窝侧模上，禁止有吃模现象。（4）为防止漏浆，侧模与底模交界面使用双面胶条。9、地下室板模支设：（1）地下室现浇板模板采用满堂脚手架支撑体系。施工时先做好标高测量工作，用水准仪把水平标高直接引测到模板安装位置。地下负二层层高3.15m，18#22#楼负一层层高2.98m，23#24#楼负一层为3.350m。（2）板模支设：板模脚手架搭设时，立杆纵横向间距间距为1m12、,立杆顶部使用丝托，便于调节标高，丝杠外露长度不得不不大于200mm，。立杆纵横方向水平拉杆步距为1.5m，地面上200mm设立一道扫地杆。每6m设斜杆，保证支撑稳定性。板底主楞间距1000mm，采用双钢管；次楞净距100mm，两侧距梁为50mm，采用5080木方；然后铺设15mm厚覆膜板，覆膜板拼缝严密，以防漏浆。（3）每根立杆底部应设立垫板。模板支架立杆在安装同步，应架设水平支撑，立杆高度不不大于2m时，应设立两道水平支撑，每增高1.5m时，再增设一道水平支撑。大横杆采用纵横持续设立，并在建筑物四周及中间部位设立加固点。（4）在模板反面用红漆注明构造部位，以便模板拆除后可以按照尺寸规定分类13、堆放，且再次使用以便。梁跨度不不大于或等于4m且不大于8m时，模板按跨度1起拱；梁跨度不不大于8m时，模板按跨度2起拱；悬臂梁按悬臂长度4起拱，起拱高度不不不大于20mm。（5）模板上不能堆放重物，不得碰撞。（6) 安装完毕按模板工程验收原则进行检查其支撑系表面平整度，对角线拼缝等验收合格后进行钢筋绑扎。10、楼梯：先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模、安装外帮侧模和踏步模板，架体采用扣件式钢管脚手架，在楼梯斜板施工缝位置留设10cm缝，便于清理施工缝位置垃圾。如图所示。11、柱模板支设：柱模板采用胶合板支设，柱模支设前，应将基层找平并清理干净，钢筋绑扎完毕，并卡好定型塑14、料垫圈，办好隐检手续。依照柱截面尺寸预先拼制好模板，一面一片，内楞采用50mm80mm方木，间距150mm；柱箍采用80435槽钢，最下一道柱箍距地面100，第二道距第一道300，以上间距500，用M16螺栓对拉，柱外侧用钢管对顶。为了使柱底模板不位移，并便于加固，在柱四周焊模板定位筋，作为底部加固模板支撑点。柱每边应设足够拉杆及支撑，柱支撑和校正采用满堂脚手架，脚手架间每隔6m设剪刀撑一道，以保证立杆稳定性。12、模板拆除：依照同条件养护试块强度实验报告，底模拆除时，混凝土强度应符合下列规定： 板：跨度 2米， 8米 达到砼设计强度级别75%；跨度8米板和梁及悬臂构件 达到砼设计强度级别1015、0%接到拆模告知单方准拆模。墙模及梁侧模拆除时砼强度能保证表面及楞角不因拆除模板受损时，方可拆除。模板拆除顺序和办法，应遵循先支后拆、先拆非承重部位后拆承重部位原则。拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待该片模板所有拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。拆下模板应及时清理粘结物，难以清除时可采用模板除垢剂清除，禁止敲砸，拆下扣件，步步紧等要及时集中收集管理。模板拆除后，模板负责人姓名与混凝土负责人姓名及时上墙，梁板某些人名应留资料。13、质量规定：各种连接件、支承件、加固件必要安装牢固，无松动现象，模板拼缝要严密，各种预理件、预留孔洞位置要精确，固定要牢固。组装完模板作好自检，16、报专职质检员进行检查，验收合格后方可进行下道工序，并办理工序交接检手续。模板与混凝土接触面应涂刷隔离剂。模板支设容许偏差见下表所示：模板支设容许偏差项目名称容许偏差（mm）检查办法轴线位置梁柱8剪力墙5用尺量检查截面尺寸4用尺量检查垂直度层高3线坠检查全高H/100030经纬仪检查安装接口相邻板面高低差1平尺及塞尺外墙模板上口平直度5拉10m通线检查电梯井筒模井筒长、宽定位中心+20，-0线坠、轴线双控制垂直度合计偏差H/100030线坠、轴线双控制门窗口模板标高+5,0用尺量检查边界尺寸10,0用尺量检查垂直度2专用靠尺外墙门窗洞口水平位移单层5用尺量检查全高合计20经纬仪或吊线检查（二） 17、主体模板工程1、施工准备：15厚双面覆膜木模板，50mm*70mm原则尺寸红松方木，有着丰富施工经验木工操作工人若干名。2、施工工序：施工放线-配模板-立墙柱模板-搭设内脚手架-支设梁板模板-支设顶板模板-加固梁侧模、墙、柱模板-尺寸校正3、施工放线：依照设计图纸，按照距墙柱边线200画出控制边线（双线控制），墙柱端头也是200控制线；施工放线必要认真、力求细致精确。4、配模板：依照设计图纸，进行图纸深化，合理配模，画出配模图，模板打穿墙螺丝孔间距合理布置，孔点布置如下图所示：600mm（注：墙模实际配模尺寸不大于图纸尺寸10mm）5、搭设内脚手架: 使用成品钢管脚手架，依照设计图纸房间尺寸18、合理安排站杆间距，水平杆件长度：600、900、1200，内架结合点采用卡槽形式，水平杆两步，开始搭设前在站杆底垫置10010015（厚）木模板垫木，第一步站杆距剪力墙柱不得不不大于300；6、支设梁板模板:（1）依照设计标高抄测构造控制50平线于满堂内架上，并重复校验；（2）梁底设一排竖向支撑，支撑间距1.2米，梁底设小横杆，间距1.2米，小横杆两端紧贴梁模龙骨设立加固扣件，防止砼浇筑时梁游移。支撑立杆下设垫板，并应在支架两端和中间部位与建筑构造拉结，支撑立杆在安装同步，架设水平方向纵横支撑。在复核梁底标高校正轴线位置无误后，搭设和调平模板支架，固定钢架杆，再在横杆上铺放梁底板，拉线找直。附19、图如下： 内支撑简图（3）内脚手架顶部加顶丝（大头丝），钢方管架于大头丝上，方管上摆放5080木方，间距不不不大于150，模板长向拼缝垂直于方管；方管距离剪力墙柱面不得不不大于200。（4）特殊部位解决，同一平面梁模与墙模交接处不得采用直缝交接，梁模必要伸入墙模不不大于30cm（详细尺寸参照墙模对拉螺栓位置及墙模配模）。7、顶板支设:顶板模板及其龙骨敷设原则：a、 所有双向板和竖向跨度大单向板（依照图纸分析，竖向跨度大单向板占所有单向板80%以上）主龙骨均横向布置，顶板模板铺设方向为：沿竖向依次布置，单张整板长边垂直于竖向方向。（1） 主龙骨设立，依照内架支撑点沿房间短边方向设立主龙骨（定型方20、管），步距同内架支撑点距离，长度短方向通长，距墙或梁加固方木距离不得不不大于5cm。（2） 副龙骨铺设，沿长边方向铺设副龙骨，方木采用截面50*80型，立用（及长向边垂直于地面），长度尽量通长，如无法实现通长设立，两方木于主龙骨处交接，交接区域以主龙骨为中点每边不得低于25cm，主龙骨间距（净空）不得不不大于15cm，主龙骨靠剪力墙或梁端头距墙梁加固方木不得不不大于5cm。（3） 模板铺设，在同一户型内选取构造面积最大房间作为基准房间，模板沿长向铺设。短边不大于20cm模板禁止使用，若浮现20cm如下状况，则采用“两板凑数法” （割板拼板）解决。例如：在整板（整板短边长取915mm）敷设完毕后21、需要加设短边为10cm模板，可采用51.5cm+50cm方案进行调节。所有拼板区域均设立在房间进门最远端。如下图示 顶板模板分解图（4）顶板模板间拼缝不得不不大于2mm，如不不大于2mm必要揭板重铺,2mm如下采用高强度石膏弥缝解决。8、加固梁侧模、墙、柱模板:（1） 墙柱模板加固站杆采用方钢与木方相结合方式，横杆（5道）所有采用双方钢，穿墙螺栓杆为直径14粗丝，采用羊角螺栓配合钢垫片拧紧螺栓；墙顶与阴角方木通长对顶。墙柱阳角部位锁扣拼缝，大墙平面模板拼缝处木方压缝解决阴阳角采用专用阴阳角加固件，如下图所示，并在阳角部位加设镰刀卡，“步步紧”加固方式。（2） 梁侧模板加固侧模采用短木方立档，镰22、刀卡紧固，梁墙交接处墙面木方进一步梁内至少150，梁墙模板拼缝处墙立木方压缝。（3） 加强设立，凡梁净高不不大于30cm（针对于短肢剪力墙构造梁高度普遍较小，无大框梁）者，于梁侧模居中设立通长方木一道，采用与内架连接水平支顶。梁中间增长梁底杆用以在梁侧模设立管加固梁侧模。9、尺寸校正:依照原则规定，根据施工控制线，对剪力墙柱梁垂直平整、轴线位移、顶板水平度、模板拼缝等进行校正，检查羊角螺栓紧固限度，阳角模板加固与否到位，支撑站杆加固。A、剪力墙模板计算1、荷载记录新浇混凝土对模板侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH244223、00/1000=100.8kN/m2原则值G4kminF1,F241.218kN/m2承载能力极限状态设计值依照墙厚大小拟定组合类型：当墙厚不不大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k当墙厚不不不大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k则：S=0.9max(1.241.218+1.4(12+(1-1)4),1.3541.218+1.40.7(12+(1-1)4)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k41.218kN/m22、面板验算依照规范规定面板可按简支跨计算，依照施工状24、况普通楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种状况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中h为面板厚度。（1）、强度验算qbS151.844=51.844kN/m（图3）承载能力极限状态受力简图（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.259kNmMmax/W0.259106/37500=6.913N/mm2f30N/mm2满足规定（2）、挠度验算qkbSk=141.218=41.218kN/m（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）面板变形图max0.265mm20025、/250=0.8mm满足规定3、次梁验算qaS200/100051.844=10.369kN/mqkaSk200/100041.218=8.244kN/m（1）、抗弯强度验算（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）梁弯矩图Mmax0.207kNmMmax/W0.207106/(53.3331000)=3.888N/mm2f13N/mm2满足规定（2）、抗剪强度验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax2.426kN=VmaxS0/(Ib)=2.42610340103/(213.333104510)=0.91N/mm2fv1.4N/mm2满足规定（3）、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图26、11）次梁变形图0.12mm450/250=1.8mm满足规定（4）、支座反力计算Rmax=4.728KNRmaxk=3.759KN4、主梁验算因主梁跨度普通是较大，为了以便计算且保证安全，可以按有悬挑四跨持续梁计算，计算简图如下：（图12）承载能力极限状态受力简图（1）、抗弯强度验算（图13）主梁弯矩图Mmax0.946kNmMmax/W0.946106/(10.161000)=93.065N/mm2f205N/mm2满足规定（2）、抗剪强度验算（图14）主梁剪力图Vmax5.913kN=VmaxS0/(Ib)=5.91310006.946103/(24.381041.410)=12.03227、N/mm2fv120N/mm2满足规定（3）、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）主梁变形图0.454mm450/250=1.8mm满足规定（4）、支座反力计算对拉螺栓承受支座反力：N=14.197KN5、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N0.95XYFs0.95XY(1.2G4k+1.4Q3k)0.95450/1000450/1000(1.241.218+1.42)=10.054kNNtb=17.8kN满足规定B、梁模板计算梁采用15mm厚木模板，48.33.6钢管脚手架支设，按梁最大尺寸计算，梁高700mm,宽200mm。梁底木模板及木楞验算：1.面板验算依照规范规定面板可按28、简支跨计算，依照施工状况普通楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种状况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm4（1）、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)1+1.42.51=28.58kN/m由永久荷载控制组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)129、+1.40.72.51=30.665kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(28.58,30.665)=30.665kN/m（图3）面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)1=25.08kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载控制组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)1=28.215kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图5）面板简图30、（图6）面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.134kNm=Mmax/W=0.134106/24000=5.591N/mm2f=31N/mm2满足规定（2）、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)800/1000)1=20.9kN/m（图7）简图（图8）挠度图=0.024mm=550/(6-1)250)=0.44mm满足规定2.次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)550/1000/(6-1)+1.42.5550/100031、/(6-1)=3.144kN/m由永久荷载控制组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)550/1000/(6-1)+1.40.72.5550/1000/(6-1)=3.373kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(3.144,3.373)=3.373kN/m计算简图：（图9）简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)550/1000/(6-1)=2.759kN/mp1=1.4Q1k=1.32、42.5=3.5kN（图10）简图由永久荷载控制组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)550/1000/(6-1)=3.104kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图11）简图（1）、强度验算（图12）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0.961kNm=Mmax/W=0.961106/(85.3331000)=11.264N/mm2f=13N/mm2满足规定（2）、抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)Vmax=4.19kNmax=VmaxS/(Ib)=4.1910340103/(341.3331045133、0)=0.982N/mm2=1.5N/mm2满足规定（3）、挠度验算挠度验算荷载记录，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)800/1000)550/1000/(6-1)=2.299kN/m（图14）变形计算简图（图15）次梁变形图(mm)max=0.336mm=11000/250=4mm满足规定3.主梁验算梁两侧楼板立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。依照实际工况，梁下增长立杆根数为2，故可将主梁验算力学模型简化为2+2-1=3跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算安全。等跨持续梁，跨度为:3跨距为：(34、等跨)0.333依照建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁主梁时，施工人员及设备荷载原则值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时荷载需重新记录。将荷载记录后，通过次梁以集中力方式传递至主梁。A.由可变荷载控制组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)550/(6-1)1000)+1.41.5550/(6-1)1000)=2.691kN/mB.由永久荷载控制组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(235、4+1.5)800/1000)550/(6-1)1000)+1.40.71.5550/(6-1)1000)=2.939kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(2.691,2.939)=2.939kN此时次梁荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)800/1000)550/(6-1)1000)=2.299kN/m此时次梁荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图依照力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=3.201kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=2.36、504kN还需考虑主梁自重，则自重原则值为gk=65.3/1000=0.065 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图（1）、抗弯验算（图16）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.225kNm=Mmax/W=0.225106/(8.9861000)=25.041N/mm2f=205N/mm2满足规定（2）、抗剪验算（图17）主梁剪力图(kN)Vmax= 6.414kNmax=QmaxS/(Ib)37、=6.41410006.084103/(21.5661041.210)=15.079N/mm2=120N/mm2满足规定（3）、挠度验算（图18）主梁变形图(mm)max=0.021mm=11000/(2+1)/250=1.333mm满足规定（4）、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端最大支座反力和非两端支座最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=0.377kN非端支座最大支座反力为：R2=9.262kN4.端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件滑移力R1=0.377kNN=8kN满足规定5.可调托座验算非端支座最大支38、座反力为即为可调托座受力R2=9.262kNN=150kN满足规定6.立柱验算（1）、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-附录C取用l01=k1(h+2a)=11.501(1.2+2400/1000)=3.002ml02=k2h=12.3991.2=2.879m取两值中大值l0=max(l01,l02)=max(3.002,2.879)=3.002m=l0/i=3.0021000/(1.5910)=188.805=210满足规定（2）、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=1.1551.501(1.2+2400/1000)1000/(1.5910)=218.07依照39、1查JGJ130-附录A.0.6得到=0.203梁两侧立杆承受楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)la1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)250/1000)+1.4(1+2)0.80.8=7.968kN由第五节知，梁两侧立杆承受荷载为就是端支座最大反力R1=0.377kN由于梁中间立杆和两侧立杆受力状况不同样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=9.262kNf=NA/(A)=9.2621000/(0.203(4.24100)=107.605N/mm2=205N/mm2满足规定（3）、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/40、i=1.1552.3991.21000/(1.5910)=209.12依照1查JGJ130-附录A.0.6得到=0.166此处还应考虑架体自重产生荷载NC=NA+1.2Hgk=9.262+1.20.065(3.65+(800-250)/1000)=9.591kNf=NC/(A)=9.5911000/(0.166(4.24100)=136.463N/mm2=205N/mm2满足规定C、框架柱模板框架柱截面最大尺寸为600mm600mm,采用覆模板，选用80435槽钢做柱箍,柱箍间距为600mm；内楞采用50mm80mm红松木楞，查施工手册表2-105，其截面抵抗矩W=53000mm3，惯性矩I=41、2140000mm4，查施工手册表2-98，抗弯强度设计值fm=13N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.9N/mm2，弹性模量E=9000N/mm2。因木材工作环境为露天，属施工荷载，依照施工手册表2-99，其强度设计值及弹性模量做如下调节：fm=131.30.9=15.21N/mm2，fv=1.91.30.9=2.22N/mm2，E=90001=9000N/mm21、荷载计算:新浇筑混凝土对模板侧面压力:F1=0.22ct012V1/2=0.222451.01.1531/2=52.58KN/m2F2=CH=244=96KN/m2选F1与F2中较小值,取F1=52.58KN/m2设计值F=1.42、452.581=73.612 KN/m2倾到砼时产生荷载:查施工手册表8-66得:4KN/m2设计值：41.415.6KN/m2。组合值：F1=73.612+5.6=79.212 KN/m22、构件验算木楞验算计算简图如下：化为线均布荷载q1=F10.15=79.2120.15=11.88KN/m（用于强度验算）q2=F0.15=73.6120.15=11.04KN/m（用于挠度验算）b、强度验算M=0.10ql2=0.1011.880.62=0.428KNm=M/W=0.428106/53103=8.08 N/mm215.21N/mm2c、抗剪强度验算：VKVql=0.511.880.63.43、56KN剪应力：3V/2bh33560/（28050）1.34N/mm2fV=2.22N/mm2 (可)d、挠度验算=0.677qt4/100EI=0.67711.046004/1009000214104=0.50mm=1mm（可）柱箍验算a、计算简图如下：化为线荷载q1=79.2120.6=47.53KN/mq2=73.6120.6=44.17KN/mb、强度验算M=ql2=47.5312=47.53KNm=M/W=4753000/25300=187.87N/mm2205 N/mm2c、挠度验算=5ql4/384EI=544.178004/3842.06106101.30104=0.08mm44、1.5mm（符合）对拉螺栓验算对拉螺栓上拉力值为N=0.847.53=38.02KNM16螺栓截面容许拉力24.50KN 共2肢224.50=49.038.02KN（符合规定）D、顶板模板计算 地下车库顶板厚度为400mm，净高为3750mm，主楼地下共二层，负一层顶板为180mm，净高18#22#楼为2800mm；23#24#楼为3170mm，负二层顶板为120mm，净高为3030mm，主楼原则层层高2900mm，板厚120mm，对400厚及180mm板厚进行顶板模板验算：（一）400板厚：一、面板验算依照规范规定面板可按简支跨计算，依照施工状况普通楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可45、按简支跨一种状况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)1+1.42.51=11.39kN/m由永久荷载控制组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.3+(24+1.1)250/1000)1+1.40.72.51=11.326kN/m取最不利组合得：q=maxq46、1,q2= max(11.39,11.326)=11.39kN/m（图4）可变荷载控制受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)1=7.89kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图5）可变荷载控制受力简图2由永久荷载控制组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.3+(24+1.1)250/1000)1=8.876kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN取最不利组合得：（图6）永久荷载控制受力简图（图7）面板弯矩图M47、max= 0.097kNm=Mmax/W=0.097106/24000=4.057N/mm2f=31N/mm2满足规定2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)250/1000)1=6.575kN/m（图8）正常使用极限状态下受力简图（图9）挠度图=0.005mm=100/250=0.4mm满足规定二、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制受力简图1由可变荷载控制组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka =1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)100/1000+1.42.5100/100048、=1.139kN/m由永久荷载控制组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka =1.35(0.3+(24+1.1)250/1000)100/1000+1.40.72.5100/1000=1.133kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(1.139,1.133)=1.139kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)100/1000=0.789kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图11）可变荷载控制受力简图2由永久荷载控制组合49、：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.352(0.3+(24+1.1)250/1000)100/1000=0.889kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图12）永久荷载控制受力简图1、强度验算（图13）次梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.546kNm=Mmax/W=0.546106/(53.333103)=10.236N/mm2f=13N/mm2满足规定2、抗剪验算（图14）次梁剪力图(kN)Vmax= 3.579kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.57910340103/(213.333104510)=1.342N/mm2= 1.5N/mm250、满足规定3、挠度验算挠度验算荷载记录，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)250/1000)100/1000=0.657kN/m （图15）正常使用极限状态下受力简图（图16）次梁变形图(mm)max=0.192mm=11000/250=4 mm满足规定三、主梁验算在施工过程中使用木方普通为4m长，型钢主梁也不超过4m，简化为四跨持续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际状况。此外还需考虑主梁两端悬挑状况。主梁方向设定为立杆横距方向。依照建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁主梁时，施工人员及设备荷载原则值(Q1k51、）可取1.5kN/；故主梁验算时荷载需重新记录。将荷载记录后，通过次梁以集中力方式传递至主梁。A.由可变荷载控制组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)100/1000+1.41.5100/1000)=0.899kN/mB.由永久荷载控制组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)250/1000)100/1000+1.40.71.5100/1000)=0.931kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(0.899,52、0.931)=0.931kN此时次梁荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)250/1000)100/1000=0.657kN/m此时次梁荷载简图如下（图18）次梁正常使用极限状态受力简图依照力学求解计算可得：Rmax=1.056kNRkmax=0.746kN还需考虑主梁自重，则自重原则值为gk=65.3/1000=0.065kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则53、主梁正常使用极限状态受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图21）主梁弯矩图(kNm)Mmax= 1.053kNm=Mmax/W= 1.053106/(8.9861000)=117.148N/mm2f= 205N/mm2满足规定2、抗剪验算（图22）主梁剪力图(kN)Vmax= 5.841kNmax=QmaxS/(Ib0)=5.84110006.084103/(21.5661041.210)=13.731 N/mm2=120 N/mm2满足规定3、挠度验算（图23）主梁变形图(mm)max=1.158 mm=1103/250=4mm满足规定4、支座反力计算立柱稳定验54、算要用到承载能力极限状态下支座反力，故：Rzmax=11.685kN四、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1，1、2按JGJ130-附录C取用l01= k1(h+2a)=11.574(1.5+2200/1000)=2.991ml02=k2h =11.9931.5=2.99m取两值中大值l0=max(l01，l02)=max(2.991,2.99)=2.991m=l0/i=2.9911000/(1.5910)=188.088=210满足规定2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=2.9911000/(1.5910)=188.088依照1查JGJ130-附录A.0.6得到=0.255、03N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)+1.4(1+2)11=10.881kNf=N1/(A)=10.8811000/(0.203(5.06100)=106.023N/mm2=205N/mm2满足规定3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=2.991000/(1.5910)=188.019依照1查JGJ130-附录A.0.6得到=0.203N3=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+0.91.2Hgk =0.9(1.2(0.3+(56、24+1.1)250/1000)+1.4(1+2)11+0.91.24.30.163=11.638kNf=N3/(A)=11.6381000/(0.203(5.06100)=113.321N/mm2=205N/mm2满足规定五、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=11.685 kNN=11.685 kNN=150kN满足规定（二）180mm厚板一、面板验算依照规范规定面板可按简支跨计算，依照施工状况普通楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种状况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3，I=bh3/12=57、1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)180/1000)1+1.42.51=9.282kN/m由永久荷载控制组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.3+(24+1.1)180/1000)1+1.40.72.51=8.954kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(9.282,8.954)=9.282kN/m（图4）可变荷载控制受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变58、荷载控制组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.3+(24+1.1)180/1000)1=5.782kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图5）可变荷载控制受力简图2由永久荷载控制组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.3+(24+1.1)180/1000)1=6.504kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN取最不利组合得：（图6）永久荷载控制受力简图（图7）面板弯矩图Mmax= 0.095kNm=Mmax/W=0.095106/24000=3.947N/mm2f=31N/mm2满足规定2、挠度验算qk59、=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)180/1000)1=4.818kN/m（图8）正常使用极限状态下受力简图（图9）挠度图=0.004mm=100/250=0.4mm满足规定二、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制受力简图1由可变荷载控制组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka =1.2(0.3+(24+1.1)180/1000)100/1000+1.42.5100/1000=0.928kN/m由永久荷载控制组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka =1.35(0.3+(2460、+1.1)180/1000)100/1000+1.40.72.5100/1000=0.895kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(0.928,0.895)=0.928kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)180/1000)100/1000=0.578kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图11）可变荷载控制受力简图2由永久荷载控制组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.352(0.3+(24+1.1)180/1000)100/1000=0.651kN61、/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图12）永久荷载控制受力简图1、强度验算（图13）次梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.524kNm=Mmax/W=0.524106/(53.333103)=9.818N/mm2f=13N/mm2满足规定2、抗剪验算（图14）次梁剪力图(kN)Vmax= 3.558kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.55810340103/(213.333104510)=1.334N/mm2= 1.5N/mm2满足规定3、挠度验算挠度验算荷载记录，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)180/1000)100/1062、00=0.482kN/m （图15）正常使用极限状态下受力简图（图16）次梁变形图(mm)max=0.141mm=11000/250=4 mm满足规定三、主梁验算在施工过程中使用木方普通为4m长，型钢主梁也不超过4m，简化为四跨持续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际状况。此外还需考虑主梁两端悬挑状况。主梁方向设定为立杆横距方向。依照建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁主梁时，施工人员及设备荷载原则值(Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时荷载需重新记录。将荷载记录后，通过次梁以集中力方式传递至主梁。A.由可变荷载控制组合：q1=0.91.263、G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)180/1000)100/1000+1.41.5100/1000)=0.709kN/mB.由永久荷载控制组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)180/1000)100/1000+1.40.71.5100/1000)=0.718kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(0.709,0.718)=0.718kN此时次梁荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态荷载为：qk=G1k+(G2k64、+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)180/1000)100/1000=0.482kN/m此时次梁荷载简图如下（图18）次梁正常使用极限状态受力简图依照力学求解计算可得：Rmax=0.814kNRkmax=0.546kN还需考虑主梁自重，则自重原则值为gk=65.3/1000=0.065kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图21）主梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.81365、kNm=Mmax/W= 0.813106/(8.9861000)=90.471N/mm2f= 205N/mm2满足规定2、抗剪验算（图22）主梁剪力图(kN)Vmax= 4.512kNmax=QmaxS/(Ib0)=4.51210006.084103/(21.5661041.210)=10.606 N/mm2=120 N/mm2满足规定3、挠度验算（图23）主梁变形图(mm)max=0.852 mm=1103/250=4mm满足规定4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下支座反力，故：Rzmax=9.024kN四、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1，1、2按JGJ13066、-附录C取用l01= k1(h+2a)=11.574(1.5+2200/1000)=2.991ml02=k2h =11.9931.5=2.99m取两值中大值l0=max(l01，l02)=max(2.991,2.99)=2.991m=l0/i=2.9911000/(1.5910)=188.088=210满足规定2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=2.9911000/(1.5910)=188.088依照1查JGJ130-附录A.0.6得到=0.203N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)180/67、1000)+1.4(1+2)11=8.983kNf=N1/(A)=8.9831000/(0.203(5.06100)=87.533N/mm2=205N/mm2满足规定3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=2.991000/(1.5910)=188.019依照1查JGJ130-附录A.0.6得到=0.203N3=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+0.91.2Hgk =0.9(1.2(0.3+(24+1.1)180/1000)+1.4(1+2)11+0.91.22.920.163=9.497kNf=N3/(A)=9.4971000/(0.203(5.06100)=92.479N/mm2=205N/mm2满足规定五、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=9.024 kNN=9.024 kNN=150kN满足规定