1、目 录第一章 工程概况3第一节 工程总体概况3第二节 地下室结构专项概况3第二章 编制依据4第三章 模板体系选型4第一节 材料的选择5第二节 材料的配置计划6第四章 模板体系的设计方案9第一节 施工顺序9第二节 构件截面尺寸分类9第五章 现浇模板搭设方案11第一节 梁板墙柱模板施工方案设计11第二节 模板施工工艺21第三节 模板施工方法21第四节 搭设构造要求24第五节 混凝土的浇筑方法25第六节 模板的拆除26第六章 后浇带施工29第一节 地下室底板后浇带29第二节 侧墙后浇带31第三节 结构梁、顶板、楼面后浇带33第七章 施工质量安全保证措施37第一节 模板脚手架施工质量控制管理37第二节2、 施工安全管理37第三节 紧急救援预案39第四节 施工监测和安全管理46第八章 计算书48第一节 墙（500厚）模板计算书48第二节 柱（600600）模板计算书53第三节 柱（13001500）模板计算书57第四节 梁（300700）支模架计算书62第五节 梁（2001400）支模架计算书74第六节 梁（4002500）支模架计算书88第七节 梁（13001800）支模架计算书102第八节250mm厚楼板承插型盘扣式钢管支撑计算书115第九节 250mm厚楼板扣件式钢管支撑计算书125第九节 抱柱箍做法大样及轮扣架与扣件式钢管架相互拉结做法133第一章 工程概况第一节 工程总体概况荣庆二期项3、目位于xx市xx区三角市，场地北侧为东华西路，西侧邻近东和永胜西约与12层住宅楼紧邻，西南侧为东濠涌高架桥，南侧为永安东街，东侧为规划路，临近15层建筑。本工程基坑占地面积3634，总建筑面积37461，其中地上27181，地下室10280。地下3层，深度13.8m，地上由a、b两栋塔楼以及裙楼商铺组成，其中a栋为31层住宅楼，建筑总高度为99.8m，b栋为20层住宅楼，建筑总高度为59.90m。其结构形式为钢筋混凝土框架剪力墙结构。本工程总体规划效果图如下：第二节 结构专项概况本工程地下室结构三层，a栋塔楼地上31层，b栋塔楼地上20层。其结构形式为框架-剪力墙结构，首层楼板顶面标高为0.04、50，地下三层底板面标高为-13.150，负三层负一层层高分别为3.85m、3.6m、5.65m（3.85m）。板厚主要以120mm（负二、负一层板）、180mm（首层板）为主，局部板厚为150（负一层板）、120、250（负二、首层板）。a栋首层层高6米，二层层高4米，3-6层层高3.6米，7-天面层层高3米；b栋首层层高4.7米，2-20层层高2.9米。板厚主要以100mm 、120mm、180mm为主。梁尺寸多样，主要以小截面梁为主，如：200（300）600、300（400）800；局部存在大截面梁，如500（600）1200、3001980、4002500。柱有多种尺寸，主要以中小截5、面柱为主，如600600、10001400、12001200、12001300、13001400、13001500 。结构外墙厚500、400mm，剪力墙厚400、300、200mm。第二章 编制依据1. 工程施工图纸、图纸会审及设计变更等；2建筑施工手册（第五版）；3. 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2013；4. 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2015；5. 混凝土结构设计规范 GB50010-2010；6. 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008；7. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011；8建筑施工承插型盘扣式钢管支架6、安全技术规程（JGJ231-2010）；9. 建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011；10. 建筑结构荷载规范 GB50009；11. 木结构设计规范 GB50005-2003；12. 建筑工程施工工艺标准（中国建筑工程总公司编制）；13.危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号)；14建设部省、市有关模板施工技术、质量、安全和文明施工的规定。第三章 模板体系选型本模板方案主要针对本工程普通混凝土梁、板及墙柱模板专项内容。本工程支模架绝大部分搭设高度小于5m，采用483.0mm轮扣式脚手架搭设，对于负一层局部位置大于5m、a栋首层层高6米的采用扣件式钢管脚手架。对于非规则构7、件（如外轮廓内凹处）、圆弧处局部梁板、梁与板交接位等，若无法以轮扣式脚手架按方案规则搭设时，以普通扣件式钢管脚手架搭设、补接；并以架体横杆、剪刀撑布置要求将普通扣件式脚手与轮扣式脚手架连结整体。第一节 材料的选择确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。轮扣架钢管型号选用选用的钢管，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结8、疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚等的偏差应符合表 钢管必须涂有防锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。钢管尺寸允许偏差表序号项目允许偏差（mm）检查工具1外径游标卡尺2壁厚游标卡尺3立杆钢管弯曲立杆弯曲3mL4m12钢板尺4mL6m204水平杆、剪刀撑弯曲L6m30钢板尺地下室水平结构模板选用183091518mm普通木胶合板，竖向结构模板选用183091518mm黑模板。a栋塔楼地上竖向结构采用9、黑模板，水平结构采用塑料模板；b栋塔楼地上竖向结构采用黑模板，水平结构采用木胶合板，模板尺寸为183091518mm。必须符合我国林业部规定的混凝土模板用模板专业标准ZBB70006-88中的规定。施工至地上结构时，a、b栋塔楼分别需要4套轮扣式脚手架。水平、竖向结构次龙骨：木枋选用经过刨制且质量较好的50100mm木枋；不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。木材的材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定。第二节 材料的配置计划1. 轮扣架通用立杆型号：LG-30(300mm)、LG-60(600mm)、LG-90(900mm)、LG-120(1200mm)、LG-10、180(1800mm)、LG-240(2400mm)（立杆长度未加100mm长对接的钢筒）；2. 轮扣架通用横杆型号：HG-60(600mm)、HG-90(900mm)、HG-120(1200mm)。 立杆横杆材质均为Q235，壁厚为3.0mm。轮扣架钢管壁厚3.0mm，剪刀撑和对拉钢管使用普通钢管和扣件。3. 立杆组合表根据本工程地下室层高分别为3.85m、3.6m、5.65m（3.85m）,本工程采用的主要立杆规格为1800mm、1200mm；横杆规格均为1200mm。梁板支模架立杆组合如下表：立杆组合表 层高梁高板厚5.65（3.85）梁700mm2400+6001800+900240011、+2400梁1000mm1800+90024002400+1200+900梁1200mm24001200+9002400+900+900梁1400mm24001200+9002400+900+600梁2500mm/1200楼板（250）/2400+2400+300地上层高分别为,其中层高6米采用扣件式脚手架，其他层高采用盘扣式脚手架。本工程盘扣式脚手架采用的主要立杆规格为2400mm、1800mm、1200mm、900mm、600mm、300mm；横杆规格为1200mm、900mm、600 mm。梁板支模架立杆组合如下表：立杆组合表 层高梁高板厚4m3m（2.9m）梁700mm2400+90012、+6002400+6002400+3001200+900梁900mm2400+12002400+60024001200+600梁1800mm/楼板（200）2400+1200+6002400+12002400+6002400+3004. 轮扣式脚手架照片实例： 1、轮扣式脚手架立杆2、轮扣式脚手架横杆3、连接节点4、架体整体效果第四章 模板体系的设计方案第一节 施工顺序1墙、柱施工顺序：测量放线，确定墙、柱位置绑扎墙、柱钢筋墙、柱预留洞，水电等安装预埋验收墙、柱钢筋支墙、柱模板浇筑墙、柱混凝土混凝土养护达到强度（龄期）后拆除墙、柱模板。2梁、板施工顺序：测量放线，确定本层梁、板位置按照方案搭设13、梁、板支模钢管脚手架验收支模架铺设次龙骨（木枋）及梁、板模板梁、板标高及尺寸复核绑扎梁、板钢筋梁、板预留洞口及机电预埋验收钢筋浇注梁、板砼砼养护达到设计强度（龄期）后，拆除梁、板模板及支模架体。第二节 构件截面尺寸分类本工程标准层采用轮扣式脚手架作为梁板模板支撑体系，墙柱支撑体系采用扣件式普通钢管支架。根据结构施工图纸，结构构件截面有多种尺寸规格。现对其进行分类，分为大、小几种截面尺寸，并根据构件截面尺寸选有代表性的构件进行计算分析。小截面尺寸梁（mm）150400；150450；150500；200450；200550；200600；200600；300550；300600；300700（计14、算时取截面300700进行计算）中截面尺寸梁350750；200800；300800；400800；500800；400900；3001000；2001020；2501020；3001020；5001200；6001200；2001300；2001400；（ 2001400进行计算）较大截面尺寸梁（mm）3001980；4001600；4001980； 6001600；6001800；8001800；8002000； 4002500；（计算时取截面4002500进行计算）大截面尺寸梁（mm）12002000；13001600；13001800；（计算时取截面13001800进行计算）楼板（mm15、）板厚h=120；h=150；h=180；h=250计算时取250计算。柱（mm）主要截面为600600；12001200；13001200；10001400；13001500；计算时分别取600600、13001500进行计算；混凝土墙（mm）厚度主要有200、300、400、500（计算时采取500mm计算）第五章 现浇模板搭设方案本工程地下室水平楼板模板、梁模板体系采用“木模板+木枋（次龙骨）+双钢管（主龙骨）”模板及支撑系统；竖向结构模板体系采用“黑模板+方钢（次龙骨）+双钢管（主龙骨）” 模板及支撑系统。地上结构a栋塔楼水平楼板模板、梁模板体系采用“塑料模板+木枋（次龙骨）+双钢管（16、主龙骨）”模板及支撑系统；竖向结构模板体系采用“黑模板+木枋（次龙骨）+双钢管（主龙骨）” 模板及支撑系统；b栋塔楼水平楼板模板、梁模板体系采用“木模板+木枋（次龙骨）+双钢管（主龙骨）”模板及支撑系统；竖向结构模板体系采用“黑模板+木枋（次龙骨）+双钢管（主龙骨）” 模板及支撑系统。木枋选用50mm100mm落叶松，木构件特性：fm=13N/mm2， fv2，E=9000N/ mm2；水平结构面板采用木模板，厚度为18mm，fm=15N/mm2，fv2，E=6000N/ mm2；塑料模板厚度15mm, fm=50N/mm2, E=9000N/ mm2;钢管为483.0钢管， fm205N/m17、m2105 N/mm2。第一节 梁板墙柱模板施工方案设计梁、板模板支设中，模板体系为：主楞为483.0双钢管，次楞为50mm100mm木枋，面板为18mm厚木模板，对拉螺杆采用M14螺杆及配套蝴蝶扣。支撑架为48轮扣式脚手架。墙柱模板支设中体系为：主楞为483.0双钢管，次楞为50mm100mm木枋，面板为18厚的黑模板，对拉螺杆为M14螺杆及及配套蝴蝶扣。1. 墙模板设计类别对拉螺杆竖楞（次龙骨）横楞（主龙骨）面板（黑模板）500mm墙体M14螺杆，水平方向间距450mm，竖直方向450mm5050方钢的间距250mm483.0双钢管，间距450mm18mm厚模板450注：层高较高时，根据实18、际需要增加斜撑加强，以增强稳定性及模板整体强度。地下室外墙采用止水螺杆，止水片尺寸为70mm70mm2mm；底部距第一道螺杆距地面200mm，顶部螺杆距板底350mm；人防墙部位对拉螺杆采用止水螺杆，止水片尺寸为70mm70mm2mm；止水螺杆两端做505018木塞。墙模板支撑图支撑体系如下图所示：地下室外侧板施工缝及止水带示意图搅拌桩施工至东南面临近东濠涌一侧转角位置时，因南面东濠涌一侧绿化占道一直未办理下来致使现有外墙无法外扩，搅拌桩机已没有工作面进行施工。设计决定将南面基坑边线向内退缩1000mm，搅拌桩与旋挖桩也相应向内移动1000mm。变更后原基坑边线与地下室结构外墙边线由1200m19、m缩小至200mm，因此考虑该位置支模方式采用单面支模方式。单面支模采用18mm厚木胶合板，次龙骨为方钢50100250mm，主龙骨为双钢管483.0mm400mm，对拉螺栓采用M14普通螺栓600mm与双钢管对拉，每900mm布设斜撑。靠墙侧1300处起埋设3排（横）25钢筋900（横）2700（纵），埋设钢筋长度为300mm，埋入深度为150mm。单面支模平面布置图外墙单面支模系统平面图外墙单面支模系统立面图2. 柱模板设计类别对拉螺杆竖楞柱箍面板（黑模板）600（B）600（H）柱柱箍对拉螺杆M14，竖向间距400mm，B方向设1道 M14对拉螺杆，H方向设1道M14对拉螺杆柱b方向设竖20、肋5根，柱h方向设竖肋5根 柱箍采用双钢管mm，间距400mm）18mm厚模板1300（B）1500（H）柱柱箍对拉螺杆M14，竖向间距400mm，B方向设2道对拉螺杆，H方向设3道M14对拉螺杆柱b方向设竖肋6根，柱h方向设竖肋7根柱箍采用双钢管mm，间距400mm）18mm厚模板注：第一道抱箍距柱脚200mm，顶部柱箍距板底350mm。混凝土柱均为方形柱、矩形柱，柱截面尺寸较小，以600600、12001200、13001200、10001400、13001500较多，柱模板采用18厚黑模板，竖肋采用50100木枋，柱箍采用双钢管mm。具体支撑设计详下图：3. 梁模板设计本工程地下室梁截面21、主要有小截面梁：150400；150450；150500；200450；200550；200600；200600；300550；300600；300700（计算时取截面300700进行计算）；中截面梁：350750；200800；300800；400800；500800；400900；3001000；2001020；2501020；3001020；5001200；6001200；2001300；2001400；（ 2001400进行计算）；较大截面梁：3001980；4001600；4001980； 6001600；6001800；8001800；8002000； 4002500；（计算时取截22、面4002500进行计算）；大截面梁：12002000；13001600；13001800；（计算时取截面13001800进行计算）。类别梁侧对拉螺杆梁侧和梁底次楞（次龙骨）梁侧主楞（主龙骨）梁底主楞（主龙骨）面板（模板）梁底立杆300700梁-50100木枋间距300mm-48900mm18mm厚模板梁跨方向间距900，垂直方向9002001400梁M14，水平间距600mm，2道螺杆50100木枋间距200mm4848900mm18mm厚模板梁跨方向间距900，垂直方向9004002500梁M14，水平间距600mm，4道螺杆50100木枋间距200mm4848600mm18mm厚模板梁跨23、方向间距600，垂直方向60013001800梁M14，水平间距600mm，4道螺杆间距200mm4848600mm18mm厚模板梁跨方向间距600，垂直方向6004. 板模板设计本工程地下室楼层层高主要有3.6m、3.85m、5.65m，板厚板厚h=120mm，h=150 mm，h=180 mm，h=250 mm，地上楼层层高有2.9m、3m、3.6m、4m、4.7m，板厚板厚h=120mm，h=100 mm，h=120 mm，h=180 mm，本方案取250 mm计算。类别楼板次楞（次龙骨）楼板主楞（主龙骨）面板（木模板）满堂架250mm楼板50100木枋间距350mm双钢管间距900mm24、18mm厚模板立杆纵横向间距900mm，步距900mm5. 楼梯模板设计楼梯模板采用封闭式模板。固定用螺杆对拉，楼梯封闭模板下部可以留设出气口,楼梯模板底部脚手架与楼板脚手架联结。立杆间距为900mm900mm,局部按实微调.底部设置双向扫地杆，端部加设通长木枋垫板。楼梯模板支撑图6. 洞口模板设计门窗洞口模板采用木楞组合模板，施工时在门窗模两侧粘贴双面胶防止漏浆。为保证窗下墙的混凝土质量,在窗模下侧板上钻23个透气孔，便于排出振捣时产生的气泡。为防止门窗模纵向跑模,用短钢筋作为限位筋焊在附加筋上，以限制门窗模的位置。门窗洞口模板示意图第二节 模板施工工艺1. 墙模板安装工艺2. 矩形柱模安装25、工艺3. 梁模安装工艺4. 板模安装工艺满堂架第三节 模板施工方法1. 满堂架搭设满堂架搭设应放线抄平，梁架立杆每排间距按设计排放，并采用纵横向横杆与满堂架拉结牢固。且纵横向剪刀撑必须按要求搭设。剪刀撑应纵横向搭设，每6跨设置一道，由底到顶全高设置。2. 墙侧模板支设墙模板：模板次楞采用50100木枋，主楞采用2483.0钢管横楞加固。对拉螺杆采用M14或M14止水螺杆（止水片为70702mm），墙模板使用前必须刷涂水质脱模剂。模板支设前应进行木工翻样，将墙模板根据所在部位编号标记，并根据模板设计钻好螺杆孔。模板脚部在墨线上钻孔并加设限位钢筋头，钢筋头直径宜位610mm，每隔800mm设置一个26、。模板支设时根据楼板所弹模板边线，压线由下而上安装。墙模板应先将墙体一面模板就位后临时固定，将对拉螺杆安装在一面模板螺杆孔上，再将另一面模板根据对拉螺杆孔对孔安装上墙。然后根据对拉螺杆安装模板钢管横楞，钢管横楞应平直美观。并及时上紧螺杆蝴蝶扣固定钢管横楞，蝴蝶扣加固时可将模板截面拉紧3-5mm。模板支设必须全高吊线拉紧蝴蝶扣，校正垂直度。3. 柱侧模板支设柱侧模板：采用次楞50100木枋，主楞采用2483.0钢管。柱模板支设必须刷涂水质脱模剂。模板支设前应进行木工翻样，将柱模板根据所在部位编号标记。模板支设时根据楼板所弹模板边线，压线由下而上安装，柱模板脚部在墨线上钻孔并加设限位钢筋头，钢筋头27、直径宜位610mm，每隔800mm设置一个。相邻块模板拼接部位，采用50100木枋顶牢拼接边。柱模板就位后，将50100木枋根据支模要求安装在模板上，方钢间距应根据模板边长均匀分布，采用钢管抱箍夹紧，及时上紧抱箍螺杆蝴蝶扣，蝴蝶扣加固时可将模板截面拉紧3-5mm。柱模板支设时要求全高吊线，校正垂直度，柱与板交接位置应坐浆。4. 梁模板支设对框架主梁模板，梁一侧模板应待主梁钢筋绑扎完成后支设。梁高较大模板，设对拉螺杆拉结模板。梁柱墙模板交接处，先在墙柱模板位置留出梁截面开口，梁模板压墙柱模板支设。梁板平面模板压梁侧立面模板支设。梁侧模板压梁底模板支设。梁模板支设应先在楼板上弹线，吊线安装梁模板底28、模，梁底木枋须立放横向铺设。梁模板阳角应设50100木枋顶牢。如梁模板采用对拉螺杆加固时，梁侧模板安装可参照墙侧模板支设，梁模板加固应加设顶撑梁模板与满堂架连接。5. 楼板模板mm。楼板模板拼接时应尽可能使用整块模板，如遇宽度不足处，应将窄边拼缝留置在板跨中部，梁边柱边等为保证美观宜采用整块模板，梁板模板起拱为1/10003/1000。6. 预埋预埋件埋设前应根据每层结构板面控制轴线重新放线，不得依模板边定位预埋件。预埋件就位应挂线抄平就位，固定采用将埋件锚脚与结构钢筋焊接牢固或采用短钢筋将埋件钢板固定的结构钢筋上。结构侧面埋件应在支模前将埋件固定在钢筋上，吊线安装，保证埋件进出位置。7. 预29、留孔洞、门洞预留孔洞应在支设模板前在结构楼面和模板上弹出预留孔洞边线，再安装模板，孔洞模板边应对撑牢固，支承点间距不大于500。对撑可使用顶撑钢管调节。洞口模板支设完成后，应检查洞口尺寸和标高，并测量对角较差。8. 一次性高强螺栓孔处理8.1 模板拆除以后，在螺杆根部，将墙体中预先埋设的小木块凿出；8.2. 用气割齐坑底割除露在墙体以外部位的螺栓；8.3. 用1：2.5的水泥砂浆补平小坑至墙面。9. 墙、柱根部的处理为确保墙、柱根部不烂根，在安装模板时，所有墙柱根部需在墙柱底部位置处用木板固定压脚，在混凝土浇筑前12小时用1：3水泥砂浆对墙柱模板下口进行堵缝处理，以防止混凝土浇筑时因漏浆而导致30、烂根。地下室侧墙、高低跨处墙柱及洞口边墙柱的模板与原混凝土的搭接长度为200mm，另上述部位混凝土面下200mm处预埋直径25mm的钢筋头做为模板的支撑，预埋的间距为800mm。10. 梁、柱头的处理考虑到梁柱接头处阴阳角多，为确保线条顺直，要求模板接缝平整且缝隙小。模板边线平直，四角归方，接缝平整。对于跨度L4m的梁板要求支模时应按规范起拱L/250。竖向剪刀撑布置图18mm厚木垫块板模板支撑体系立面布置第四节 搭设构造要求1. 立杆底座每根立柱底部应加设木垫块，垫板厚度不得小于18mm，长宽为100mm，立杆应立在木垫块的中心。2. 扫地杆及水平杆在立柱底距地面350mm高处，水平杆的步距31、为1200mm，局部位置的步距不宜大于1500mm。3. 剪刀撑满堂模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m，设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为46m，纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑。在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，并在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑，剪刀撑应用旋转扣件与模板支撑体系固定。梁底沿梁纵向至少有一排竖向剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560，详竖向剪刀撑布置图。旋转扣件4. 立杆自由长度及可调顶托伸出长度立杆顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧32、，其顶托伸出钢管顶部不得大于200mm，立杆端部自由长度不大于60cm.螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。用铁丝将顶托和主龙骨绑扎固定。第五节 混凝土的浇筑方法1. 混凝土浇筑的安全控制1.1. 混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认模板支架符合安全和质量要求，钢筋安装工程达到隐蔽的条件，安装预留完毕，天气条件许可，能具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土；1.2. 浇筑过程确保支撑系统受力均匀，避免引起模板支撑系统的失稳倾斜；1.3. 浇筑时，在控制施工荷载，混凝土不能集中浇筑在一处，堆高不得超过400mm，面积不得大于133、m2，随浇随铺。混凝土梁一次性浇筑高度不得大于400mm；1.4. 先浇筑高支模部位两侧的柱，待柱混凝土过到具备拆模强度时，在本方案中要求先浇筑墙柱混凝土，再将支撑系统与柱连接、抱紧或顶紧，然后浇梁板混凝土；1.5. 采用车载泵浇筑，楼面层采用布料机浇筑时，布料机底部要有加强支撑。布料机应用不少于3根钢丝绳斜拉住布料机顶端,防止倾倒伤人。2.1. 框架结构中，柱和梁板的混凝土浇筑顺序，按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。使梁板下的立杆与柱有刚性连结，两者间隔72小时或柱强度达到70%以上，施工缝留在梁底一下50100mm。浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀，避免引34、起模板支撑系统的失稳倾斜；2.2. 梁板按框架顺序浇筑，每框架内先将梁根据高度水平分层浇筑，每次浇筑高度不大于400mm，浇筑时对称浇筑。悬挑板部位应先浇筑室内后浇筑向室外，楼面砼浇筑时混凝土的堆放高度不得大于400mm，推进方向应从中间部分开始向两边推进。若采用砼泵输送，水平方向推进速度为每小时约68m。大型梁砼应从跨中向两端对称分层进行浇筑，浇筑速度每小时35m；2.3. 主体混凝土采用平板振动器和插入式振捣器振捣，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁柱节点钢筋较密时要加强振捣；2.4. 浇筑过程中要有木工、钢筋工值班，随时观察模板、钢筋、预埋件和插筋等有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离35、作业人员，并采取相应的加固措施；2.5. 泵送混凝土时必须连续进行，如果发生故障，停歇时间超过45分钟或混凝土出现离析现场，应立即用压力水或其他方法冲洗管内残留的混凝土；2.6. 混凝土养护以保湿为主，可覆盖塑料薄膜。第六节 模板的拆除1. 强度要求模板的拆除必须在混凝土的达到一定的强度后方可拆除，各种结构类型的拆模强度如下表所示：各种结构类型的拆模强度序号模板名称现浇结构拆模时所需混凝土强度结构类型结构跨度（m）混凝土设计强度标准值%1底模板2502，8758100梁8758100悬臂构件/1002侧模墙柱按混凝土强度表面及棱角能达到不受损坏2. 拆模申请拆除模板前，应经施工技术人员按试块强36、度检查，确认砼已达到拆模强度时，填写拆模申请，方可拆模。上层楼板浇砼时，下一层楼板的模板支撑不得拆除，并对砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板能够安全承载。3. 安全防护高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员应配挂好安全带，禁止站在模板上的横拉杆上操作，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。4. 技术要求4.1. 工作前，应检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下；4.2. 拆模应遵循先安37、装后拆除，后安装先拆除的原则；4.3. 拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。已拆除的模板、拉杆、支撑等及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落；4.4. 在混凝土墙体、平板上留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全护栏，或将洞盖严；4.5. 拆除时不可用力过猛，模板及支撑拆除后要及时运走，保持施工现场的整洁、文明；4.6. 模板拆除后，要派专人负责除去板上的铁钉、板面粘结的剩余砼及涂刷脱模剂，以延长模板使用寿命。第六章 后浇带施工第一节 地下室底板后浇带1. 后浇带留设施工1.1垫层、防水施工地下室底板后浇带根据底板厚度，在后浇带位置下方设置38、成凹槽，两侧凹槽斜坡不小于135，下方垫层、防水层、保护层均沿斜凹槽施工。后浇带垫层根据地基土质情况可做成素混凝土、砌体等，如防水图纸设计无保护层，需向业主沟通协调保护好防水层。后浇带处的钢筋须根据设计要求安装，后浇部位钢筋、止水钢板需要做好防锈、防腐工作。如后浇带部位两边混凝土不能同时施工，钢筋需留出足够的长度。止水钢板的选择及放置需符合设计及规范要求，其坡口要朝向迎水面，采用钢筋头与结构钢筋焊接固定。后浇带混凝土浇筑时需注意接缝处的混凝土封堵及振捣工作。接缝处混凝土应进行两次振捣，第一次混凝土振捣时间要相对延长，以接缝处混凝土不再下沉及有不再产生气泡为度，避免混凝土漏浆导致蜂窝或不密实；接39、缝处第二次要进行细致的振动，确保此部份混凝土密实。为有效地控制界面混凝土流动，在接缝处采用一层快易收口网（密目钢丝网）将混凝土隔断封堵，以避免大量混凝土流入后浇带。针对较厚的底板（h300mm）的收口网需采用钢筋网进行加固，后浇带上部采用木枋防止后浇带混凝土浇筑时跑浆，木枋需沿着后浇带方向铺设，采用小模板或与结构钢筋绑扎固定。地下室底板后浇带留设施工说明：1） 收口网需采用钢筋网加固，钢筋网一般采用C810焊制，其竖向钢筋间距宜250mm。2） 不小于135度斜凹槽大小及宽度根据具体后浇带设计确定。2. 后浇带防护后浇带留滞期间，为了防止后期施工建筑垃圾落入后浇带，造成后期垃圾清理困难，后浇带40、上方必须做好有效防护。地下室底板后浇带保护建议铺设塑料薄膜和废旧模板，废旧模板必须固定牢固，表面标识采用黄黑油漆涂刷需满足公司洞口防护要求。考虑到地下室底板后浇带积水无法有效控制，因此后浇带钢筋必须做好防腐防锈处理。地下室底板后浇带防护说明：1）后浇带防护固定、表面标识须满足公司洞口防护要求。3. 后浇带结构封闭施工待结构满足设计要求，后浇带可进行封闭施工时，应及时安排进行后浇带结构封闭施工。封闭施工前，后浇带的积水清除、各种垃圾清理工作需高度重视，需安排专人进行过程监控。接缝表面的快易收口网需拆除并清理干净，接缝面的浮浆需打凿并清理干净，然后用清水冲洗打凿面。后浇带的混凝土应比原混凝土高一个41、强度等级，底板设计采用防水混凝土的抗渗等级同时需提高一级，同时应掺加膨胀剂使混凝土具有微膨胀功能。对于后浇带处的第二次混凝土浇筑，新旧混凝土接缝处施工时需进行二次振捣，确保接缝密实。4. 后浇带砼结构养护后浇带养护需蓄水养护，养护时间不得少于设计要求时间，因此在后浇带混凝土浇筑前需安排人在两侧砌筑60mm高、120mm厚的砌体反坎。第二节 侧墙后浇带1. 后浇带留设施工后浇带处的钢筋须根据设计要求安装，且该部位钢筋要做好防锈蚀、防腐工作。如果后浇带部位两边混凝土不能同时施工的，水平钢筋需留出足够的长度。有防水设计的墙体需按设计及规范要求选择及放置止水钢板，其坡口要朝向迎水面，采用钢筋头与结构钢42、筋焊接固定。墙体模板安装加固需严格根据方案实施，安装墙体对拉螺杆时宜优先考虑到后浇带后期模板的加固，宜在后浇带两侧离后浇带边不大于150mm位置设置一排对拉螺杆，纵向间距根据墙体混凝土浇筑计算确定。后浇带处防止混凝土浇筑过程中跑浆严重，在收口处设置快易收口网，快易收口网加固采用小模板与墙体模板体系连接或对顶固定。墙体混凝土浇筑时需根据墙体高度分段浇筑，严格按照墙体浇筑方案实施把控。浇筑过程中需注意接缝处的混凝土振捣工作，接缝处混凝土应进行两次振捣，第一次混凝土振捣时间要相对延长，避免接缝处出现较多的蜂窝或不密实；接缝处第二次要进行细致的振动，确保此部份混凝土密实。侧墙后浇带留设施工说明：1）适43、用于地下室侧墙后浇带留置说明：1） 适用于普通墙体后浇带留置2. 后浇带外防水、外侧模板施工结合现场施工经验，地下室外墙通常存在外防水施工，后浇带位置防水往往是防水控制节点的重要、难点。考虑到工程进度与场地使用，地下室外回填土施工往往需在侧墙后浇带封闭之前进行。为了确保地下室后浇带的施工质量，同时保证后浇带处的防水施工满足要求，本方案提出两种操作方案，具体介绍如下：在外墙后浇带处外侧顺着结构墙体砌筑200mm厚的墙体，作为后浇带结构封闭外侧模板，同时作为结构外防水附着体。在回填土施工前将地下室所有外防水施工完成，确保地下室形成完全的封闭体系。该墙体两端须超过后浇带边不小于250mm，具体强度、44、高度、构造措施设计需根据工程情况考虑抵抗外侧回填土侧压力计算确定，确保后浇带留置期间该侧墙安全不坍塌。考虑到后浇带位置防水施工的重要性，结合结构防水施工工艺要求，该砌体墙外侧需采用防水砂浆进行基层处理，然后再同钢筋砼结构外墙一起进行外防水施工。该处防水施工过程中对相关转角位置做好补强，验收合格后统一施工防水保护层。最后统一进行对地下室外墙进行回填土施工。地下室外墙后浇带施工方案二说明：1）200mm厚砌体墙模板强度需确保，且墙体外侧需做好防水基层，确保防水施工质量。2）后浇带内侧模板加固需利用原结构模板加固对拉螺杆，因此在原结构模板拆除时保留后浇带两侧对拉螺杆。螺杆加固不满足时可采用抛撑。3.45、 后浇带结构封闭混凝土浇筑施工外墙后浇带封闭施工内侧模板安装前，后浇带两侧接缝表面的快易收口网拆除、清理及接缝面松散混凝土、浮浆清除工作需安排专人监控，接缝面松散混凝土、浮浆凿除后需清水冲洗干净。混凝土浇筑需根据墙体高度进行分段浇筑，加强接缝处混凝土振捣工作，确保接缝处混凝土板浇捣密实。4. 后浇带砼结构养护后浇带混凝土需进行保湿养护，模板拆除后需安排专人进行淋水养护，养护不得少于设计要求时间。第三节 结构梁、顶板、楼面后浇带1. 后浇带支撑体系与模板铺设结合工程施工经验，后浇带模板支撑体系兼顾结构受力传递的作用，本方案针对后浇带支撑体系的安装、拆除拟定了两个方案，具体介绍如下：后浇带模板支撑46、体系与周边大面模板支撑体系分开搭设，大面模板支撑架先拆除，后浇带模板与支撑体系全部保留。为了避免后浇带两侧板面模板拆除出现悬空模板，尽量减少后浇带模板留置数量，结构梁、顶板、楼面后浇带模板须单独铺设，与大面模板分开。顶板、楼面后浇带支撑体系范围为3块标准模板宽度（915mm3），沿着后浇带方向将模板顺次平行铺设，使得在支撑架受力范围内后浇带模板不得与两侧板面模板交叉。待后浇带封闭施工完毕达到拆模强度后再行拆除所有支撑架与模板。顶板、楼面后浇带支撑体系设计方案说明：1） 后浇带支撑体系至少3跨，与周边大面支撑体系断开。2） 后浇带位置模板铺设需依据模板模数，模板须为3块平行顺次铺设。2. 后浇带47、钢筋工程后浇带处的钢筋须根据设计要求安装，后浇部位钢筋、止水钢板需做好防锈、防腐工作。如果后浇带部位两边混凝土不能同时施工的，钢筋需留出足够的长度。止水钢板的选择及放置需符合设计及规范要求，其坡口要朝向迎水面，采用钢筋头与结构钢筋焊接固定。3. 混凝土浇筑后浇带混凝土浇筑时需注意接缝处的混凝土封堵及振捣工作。接缝处混凝土应进行两次振捣，第一次混凝土振捣时间要相对延长，以接缝处混凝土不再下沉及有不再产生气泡为度，避免混凝土漏浆导致蜂窝或不密实；接缝处第二次要进行细致的振动，确保此部份混凝土密实。为有效地控制界面混凝土流动，在接缝处采用一层快易收口网（密目钢丝网）将混凝土隔断封堵，以避免大量混凝土48、流入后浇带。针对较厚的底板（h300mm）的收口网需采用钢筋网进行加固，后浇带上部采用木枋防止后浇带混凝土浇筑时跑浆，木枋需沿着后浇带方向铺设，采用小模板或与结构钢筋绑扎固定。4. 结构传力支撑体留设后浇带结构传力支撑体系的设计需根据后浇带未封闭之前的结构构件受力情况、传力途径具体计算，尤其注意结构梁、大跨度板的支撑。后浇带结构传力支撑体系采用普通模板支撑体系。当周边大面混凝土结构达到拆除条件后，后浇带模板支撑体系所有支撑体系、模板均保留，待后浇带结构封闭施工达到拆模条件后再拆除。严禁先将后浇带模板拆除，再进行结构回顶。该方案中后浇带模板需一直留滞，该部分模板不能得到充分利用，存在资源浪费。大49、面支撑体、模板拆除，后浇带结构传力支撑体保留说明：1） 混凝土浇筑完成后需在后浇带两侧砌筑60mm高200mm厚砌体挡水坎，避免砼养护水流至后浇带锈蚀钢筋。2） 挡水坎上侧铺设塑料薄膜和模板对后浇带进行保护，防止建筑垃圾落入后浇带。5. 后浇带结构封闭施工后浇带模板支撑体系所有支撑体系、模板一直保留。在后浇带结构封闭施工时不需重新搭设模板支撑架、安装模板。后浇带混凝土浇筑前，必须安排专人对模板及支撑架进行检查，确保整个混凝土浇筑过程中模板及支撑架稳固。后浇带结构封闭时，后浇带模板安装说明：1） 模板及支撑体系沿用前期留设架体。2） 混凝土浇筑前需安排专人对模板、架体进行全面检查，遇模板腐烂等情50、况需更换。 5.2钢筋安装、验收后浇带封闭前，应对钢筋质量重新进行检查，钢筋安装需严格按设计和相关规范要求，对有问题的部分要进行处理后，验收合格后方可浇筑混凝土。 后浇带的混凝土应比原混凝土高一个强度等级，设计采用防水混凝土的抗渗等级同时需提高一级，同时应掺加膨胀剂使混凝土具有微膨胀功能。对于后浇带处的第二次混凝土浇筑，新旧混凝土接缝处施工时需进行二次振捣，确保接缝密实。6. 后浇带砼结构养护在后浇带混凝土浇筑前需安排人检查后浇带两侧60mm高、120mm厚的砌体反坎，确保后浇带能够蓄水养护，且不得少于规范及设计要求。第七章 施工质量安全保证措施第一节 模板脚手架施工质量控制管理模板脚手架施工51、管理流程图每次混凝土浇灌前，模板工程项目部必须组织验收，验收主要参加人员：项目经理、项目副经理、技术负责人、质量负责人、安全主任，专业工长、质检员、安全员；其中，技术负责人对模板方案的现场执行情况验收。经项目部验收合格后，应通知监理、业主人员进行检查验收，符合要求后，方可进入下一道工序施工。第二节 施工安全管理1. 施工安全管理模板支撑架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全及时考核管理规则GB5306-85考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。搭设架体人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。架体的构配件质量与搭设质量，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的52、规定，以及建筑施工模板安全技术规范等的要求，进行检查验收，合格后方可使用。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在模板支架上，严禁悬挂起重设备。架体的安全检查与维护，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第8.2.28.2.5条的规定，以及建筑施工模板安全技术规范等的要求执行。外围维护安全网应按有关规定搭设或拆除。在支架使用期间，严禁拆除下列杆件：1.1. 纵横向水平杆，立杆、纵、横向扫地杆、剪刀撑等，搭设支架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。1.2. 在架体上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。1.3. 工地临时用电线路的搭设等，应按现53、行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的有关规定执行。1.4. 搭设架体时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。2. 专业施工人员安全施工管理2.1. 木工模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直，底端平整并用横顺拉杆和剪刀撑拉牢。支模应按工序进行，模板设置固定前，不得进行下道工序，禁止利用拉杆、支撑攀登上下。拆除模板应经项目技术负责人同意。操作时应按顺序施工，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落位倒。不得留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定地点集中堆放，防止钉子扎脚。木料加工前，应清除泥砂、铁钉、铁丝及活动节疤等硬性物质。场地的木屑应54、随时清除，并送到指定储存地点，妥善处理。各种械机械的安全装置必须齐全、完好、可靠。无安全装置的木工机械禁止使用，并上报班组长或工长进行维修，符合要求后，方可投入使用。2.2. 钢筋工钢材、半成品等应按规格、品种分别堆放整齐，制作场地要平整，工作台要稳固。拉直钢筋，卡头要卡牢，锚固要结实牢固，拉筋沿线2米区域内禁止行人。展开盘圆钢筋要一头卡牢，防止回弹，切断时要先用脚踩紧。多人合运钢筋，起、落、转、停动作要一致，人工上下传送不在同一垂直线上，钢筋堆放要分散、稳当，防止倾倒和塌落伤人。起吊钢筋骨架，下方禁止站人，必须待骨架降落到离地1米以内始准靠近，就位支撑好方可摘钩。2.3. 混凝土工用泵送混凝55、土，管道接头安全阀必须完好，管道的架子必须牢固，输送前必须试送，检修前必须卸压。使用振动棒应穿胶鞋，湿手不得接触开关，电源线不得有破皮漏电。第三节 紧急救援预案 1. 施工的危险源和可能造成的伤害危险源列表危险源模板支撑体系坍塌，人员在基坑使用机具施工引起触电；模板加工机械伤人。可能造成的伤害作业人员与模板支撑体系一同坍塌、触电伤害、机械伤害等。安全事故可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。2. 预防措施防支撑体系坍塌1.严格按照相关规范和已审批的施工方案进行模板支撑体系的搭设，不得擅自改变方案中规定的支杆设置间距，选用搭设材料时，有残缺及破旧的材料不能使用。2.施工时安排安排人员注意支撑体系的56、变化，发现异常要及时停止施工并组织撤离。防机械伤人模板加工机械须配备完整的防护装置，操作工人必须正确操作机械。防触电“装得安全，拆得彻底，用得正确，修得及时”的基本要求，为防止触电现象发生，在日常施工用电中要严格执行有关用电的安全要求。2.发生触电应急救援措施：要贯彻“迅速、就地、正确、坚持”的触电急救八字方针；将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源；用干燥的绝缘木棒将电源线从触电者身上拨离，严禁直接接触电源或触电者。3. 应急与响应机构、职责与分工应急救援小组的组成目的是对工地内可能发生的重大险情作出响应。其工作宗旨是减少人员伤亡，并关注财产损失和环境污染。紧急工作组成员必须57、经过紧急医疗救护和事故预案等紧急救援知识的培训，并能熟练掌握和运用。紧急工作组应经常组织培训和演习。3.1. 紧急救援的一般原则：以确保人员的安全为第一，其次是控制材料的损失。紧急救援最关键是速度，因为大多数坍塌死亡者是窒息死亡，因此，救援时间就是生命。此外要培养施工人员正确的处险意识，凡发现险情要立刻使用事故报警系统进行通报，紧急救援响应者必须是紧急工作组成员，其他人员应该撤离至安全区域，并服从紧急工作组成员的指挥。3.2. 急救知识与技术：鉴于模板支撑架坍塌事故所造成的伤害主要是机械性窒息引起呼吸功能衰竭和颅脑损伤所致中枢神经系统功能衰竭，因此紧急工作组成员必须熟练掌握止血包扎、骨折固定、58、伤员搬运及心肺复苏等急救知识与技术。救援担任职务姓名联系电话项目部应急组长唐振林抢险抢修组组长卜英聚技术支持组组长姚伟安全警戒组组长张建刚医疗救护组组长袁涛材料物资组组长罗伟后勤保障组组长徐林林当发生重大安全事故时（人员死亡），应急救援预案启动，由事故应急救援领导领导小组负责人之一向公司报告事故情况，并在24小时内写出书面报告。公司负责人在接到事故报告如实将情况报与安全生产监督管理部门、公安部门、工会、生产经营主管部门，同时项目事故应急领导小组其他成员到事故现场组织、指挥救援行动，部署应急救援方案。由通讯联络小组对外联络救护车辆对伤员进行救护，并安排人员到路口引导外部救援车辆到达。抢险救护小组59、组织人员进行抢险、人员救护，直到外援到达，并配合外部救援人员进行救援活动。疏散保安疏散伤员及无关人员，维持好现场的持续，防止混乱发生引起的人员进一步伤亡，清理好道路以保证外援顺利到达并保护好事故现场，并分发救援物质及在伤员被送走前作简单的救护。在项目人员及外部救援力量的共同努力下尽快完成事故救援。事故后由项目事故应急救援领导指挥小组完成对事故伤亡人员的统计，并配合事故调查组对事故的调查工作。由公司负责对善后工作进行安排。报警电话：110医院急救电话: 120广东省人民医院：火警电话:119广东省人民医院距项目部约1.4km，到达医院所需时间约为13分钟，从施工现场沿东华西路走较场西路再到中山三60、路到终点。伤员病情稳定好转后应急预案才能终止。4. 报告4.1. 报告流程当事故发生时、按以下工作流程迅速报告：事故第一发发现人现场值班人员质量安全部现场指挥组广东省人民医院，并同时向公司总经理汇报。4.2. 报告内容现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况，可能产生的后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。当发生重大安全事故时（人员死亡），应急救援预案启动，由事故应急救援领导领导小组负责人之一向公司报告事故情况，并在24小时内写出书面报告。公司负责人在接到事故报告如实将情况报与安全生产监督管理部门、公安部门、工会、生产经营主管部门，同时项目事故应急领导小组其他成员到事故61、现场组织、指挥救援行动，部署应急救援方案。由通讯联络小组对外联络救护车辆对伤员进行救护，并安排人员到路口引导外部救援车辆到达。抢险救护小组组织人员进行抢险、人员救护，直到外援到达，并配合外部救援人员进行救援活动。疏散保安疏散伤员及无关人员，维持好现场的持续，防止混乱发生引起的人员进一步伤亡，清理好道路以保证外援顺利到达并保护好事故现场，并分发救援物质及在伤员被送走前作简单的救护。在项目人员及外部救援力量的共同努力下尽快完成事故救援。事故后由项目事故应急救援领导指挥小组完成对事故伤亡人员的统计，并配合事故调查组对事故的调查工作。由公司负责对善后工作进行安排。4.3. 联系方式利用对讲话和电话联系62、生产调度部门和安全部门值班人员，由值班人员按流程逐级报告。5. 疏散5.1.疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。5.2.疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。5.3.疏散组派专人引导疏散至安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区，如存在立即进行施救。5.4.指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令，并联系施救所需设备、器具。6. 针对性措施和应急措施6.1. 坍塌事故的预防与应急坍塌事故往往伤害人员多，后果严重，多为重大或特大人身伤亡事故，本工程必须做好支撑系统与竖向结构实体的连接处理，确保各个节点的连接必须牢固可靠。本工程绝不允许发生坍塌事故。如果不幸发生坍塌事故后，63、应立即报告分公司和公司主管领导和生产安全部。 因塌方造成人身事故后，应同时采取两个方面的措施，一方面立即扒挖，抢救伤员并密切注意伤员情况，防止二次受伤；另一方面对伤员上部的坍塌部位采取临时支撑措施，防止因二次坍塌伤及抢救者或加重事故后果。排险和抢救应由有经验的人指挥进行。 对危害大的复杂情况，应由生产安全部门及有关技术部门共同商定处理措施。 6.2. 高处坠落事故预防与应急6.2.1. 预防（1）以预防坠落事故为目标，对于可能发生坠落事故等特定危险施工的同时，在施工前，制订防范措施，并应在日常安全检查中加以确认。（2）凡身体不适合从事高处作业的人员，不得从事高处作业。从事高处作业的人员按规定进64、行体检和定期体检。（3）严禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋进入施工现场。（4）作业人员严禁互相打闹，以免失足发生坠落事故。（5）不得攀爬脚手架。（6）进行悬空作业时，应有牢靠的立足点并正确系挂安全带。（7）建筑物临边、基坑周边等，必须设置1.2m高且能承受任何方向的100N外力的临时护栏，护栏围密目式（2000目）的安全网。（8）边长大于250mm的预留洞口，采用木板盖板加防滑移措施，边长大于1500mm的洞口，四周设置防护栏杆并围密目式（2000目）安全网，洞口下挂安全平网。（9）各种架子搭好后，项目经理必须组织架子工和使用的班组共同检查验收，验收合格后，方准上架操作。使用时，特别是台风暴雨后，65、要检查架子是否稳固，发现问题及时加固，确保使用安全。（10）施工使用的临时梯子要牢固，踏步宽300-400mm，与地面角度成60-70度，梯脚要有防滑措施，顶端捆扎牢固或设专人扶梯。6.2.2. 应急预案：当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。（1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。（2）出现颅脑外伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向66、一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（3）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（4）发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则67、，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与另一侧下肢缚在一起。（5）遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施：（A）一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带，较紧地包扎。（B）加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。（C）止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之68、间垫上消毒纱布棉纱。每隔25-1分钟。（6）动用最快的交通工具或其它措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。6.3. 触电事故的预防与应急预防工作，主要必须明确在脚手架上禁止拉电缆电源线，这是主要的预防措施。（1）有人触电时，抢救者首先要立刻断开近处电源（拉闸、拔插头），如触电距开关太远，用电工绝缘钳或干燥木柄铁锹、斧子等切断电线断开电源， 或用绝缘物如木板、木棍等不导电材料拉开触电者或者挑开电线，使之脱离电源，切忌直接用手或金属材料及潮湿物件直接去拉电线和触电的人，以防止解救的人再次触电。 触电人脱离电源后，如果触电人神志清69、醒，但有些心慌、四肢麻木、全身无力；或者触电人在触电过程中曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电人安静休息，不要走动，严密观察，必要时送医院诊治。 （2）触电人已失去知觉，但心脏还在跳动，还有呼吸，应使触电人在空气清新的地方舒适、安静地平躺，解开妨碍呼吸的衣扣、腰带，若天气寒冷要注意保持体温，并迅速请医生（或打120）到现场诊治。 如果触电人已失去知觉、呼吸停止，但心脏还在跳动，尽快把他仰面放平进行人工呼吸。（3）如果触电人呼吸和心脏跳动完全停止，应立即进行人工呼吸和心脏胸外按压急救。 6.4. 物体打击的预防与应急1）防止物体打击的预防措施：（1）加强对员工的安全知识教育，提高安全意识和技能。（70、2）凡现场人员必须正确佩戴符合标准要求的安全帽。（3）经常进行安全检查，对于凡有可能造成落物或对人员形成打击威胁的部位，必须进行日巡查，保证其安全可靠。（4）施工现场严禁抛掷作业（其中包括脚手架拆除、施工临时设施拆除及垃圾废料清理）。（5）作业前项目负责人必须根据现场情况进行安全技术交底，使作业人员明确安全生产状态及要点，避免事故发生。（6）作业前安全管理人员及操作手必须对设备进行检查和空载运行，在确定无故障情况时方能进行作业。2）物体打击事故应急救援措施：（1）发生物体打击事故，要迅速启动项目求援小组，及时停止阻断事故源的工作和作业，防止事故的扩大，并根据伤害的性质和程度，利用现场的一切条件71、，实施相应的救护措施。（2）及时速报上级预案指挥部，伤势严重的应及时拨打120 求救。（3）出血性外伤应及时采取应急止血措施，避免伤员因失血过多造成生命危险。（4）骨折性伤员，在挪动伤员时冷静小心，采取正确的方法救护避免伤势扩大。（5）脊椎骨折伤员要保证伤员平稳卧姿式，严禁采用抱、拉、抬、背、搭腿等方法处理，以防脊髓受伤导致伤情加重，以致造成瘫痪。（6）对事故现场要注意保护，以便调查组调查。7. 现场保护安全警戒组划定安全警戒区域并组织相关人员认真保护事故现场，凡与事故有关的物体、痕迹、状态均不得破坏，为抢救伤员需要移动现场某些物体时，必须做好现场标志。成立由总指挥牵头、由项目经理、施工管理部72、工程技术部、质量安全部、综合办公室等部门人员及工会组织成员的事故调查组、配合有关部门收集相关证据分析事故原因。8. 现场恢复抢险工作完毕，相关政府职能部门现场调查取证结束后，充分辩识恢复过程中存在的危险源，当安全隐患彻底清除后，方可恢复正常工作状态。第四节 施工监测和安全管理1.1.本支模施工过程中，主要安全隐患是高处堕落、物体打击、支顶倾斜坍塌等。1.2.监测结果报告必须包括检测项目及其允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结果评述，并绘制直角坐标系实时记录监测值。1.3.监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方面采取应急或抢险措施，同时必须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、73、市建设科技委办公室、市建委建筑业管理处报告。2.监测项目、测点布置和监测要求2.1.监测项目：支架沉降、位移和变形。2.2.观测点布置：本工程支模的观测点分沉降观测点和位移观测点，布置主要设置在4002500等截面尺寸过大梁，在梁底、跨中每个区域均布设置3个观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。监测示意图如下：（3）监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20-30分钟一次。并与初始值相对比，得出沉降、位移量和梁中挠度变形值，浇筑完成后，每隔3h观测一次；模板的沉降量到浇筑完成后6h后结束。（4）当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列74、容许值：对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400;对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250；支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000.而本工程的模板多为结构表面隐蔽模板，其最大变形控制为模板构件计算跨度的1/250，本工程跨度多为9-10m。故本工程检测预警控制值取值为：对结构梁支架沉降预警值为8mm；梁支架位移预警值为10mm。（5）注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员进行处理。第八章 计算书第一节 墙（500厚）模板计算书1、墙模板系统基本参数 计算墙面厚度500mm，高度5650mm；模板面75、板采用木板，厚度18mm；内竖肋采用50100mm木枋，内竖肋间距150mm；外横檩采用，外横檩垂直间距450mm；对拉螺栓水平间距450mm，直径14mm。2、荷载标准值验算(1)新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值F1200/(T+15)12V=2(3,T=20.00,V=3.00m/h,H=5.65m,1=1.00,2)F2=H=kN/m2比较F1和F2取较小值，F=kN/m2, 有效压头高度为F/=m。（2)荷载组合计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F kN/m2 G=1.2 kN/m2倾倒混凝土产生的荷载Q3K kN/m2Q=1.4 kN/m2墙76、侧模和侧肋强度荷载组合+ kN/m2墙侧模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 kN/m23、墙模板面板的验算面板的计算宽度取单块面板高度1000mm，面板按照5跨连续梁计算面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=mm3；I=mm4；荷载计算值q=,q，=N/mm。1)抗弯强度验算Mmax=KMqL2=2=-0.18kNm=-0.18106N.mm=Mmax/W=-0.181062面板的抗弯强度2fm2，满足要求。2)抗剪验算Vmax=KVqL=0.60677.660.15=7.059kN=7059N=3Vmax/（2bh）=2面板的抗剪强度2fv2，满足要求。3)挠度验算max=Kq，L4/77、100EI=0.64460.051504mm=mm面板的挠度max=0.04mm允许挠度=1.80mm，满足要求。4、模板内竖肋的验算竖肋采用50100mm木枋；木枋间距150mm；W=501002/6=83333mm3；I=501003/12=4166667mm4；q=,按照4跨连续梁计算(1)抗弯强度验算Mmax2=2=252426Nmm=0.25kNm=Mmax/W=2 2fm2，满足要求。(2)抗剪验算Vmax=KVqL=0.60711.650.45=3.18kN=3182N=3Vmax/(2bh)=2内竖肋的抗剪强度2fv2，满足要求。(3)挠度验算按强度计算荷载组合,不考虑倾倒、振78、捣砼产生的荷载，故q，=N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.6329.014504mm=mm内竖肋的挠度max=0.06mm=1.80mm，满足要求。5、墙模板外横檩的验算 外横檩承受内竖肋传递的荷载，按照集中荷载下5跨连续梁计算,间距为对拉螺杆水平间距450mm。由内竖肋传递的荷载,P=kN采用,W=24490=8980mm3,I=2107800=215600mm4,A=2424=848mm2(1)外横檩抗弯强度验算Mmax=KMPL=0.2813.000.45=0.38kNm=380000N.mm=Mmax/W=N/mm2外横檩的抗弯强度22，满足要求。(2)抗剪强度验算Vmax=79、KVP=1.2813.00=3.84kN=3840N=3Vmax/(2bh)=N/mm2外横檩的抗剪强度2fv2，满足要求。(3)挠度验算max=KPL3/(100EI)=1.79530004503mm=mm外横檩的挠度max=0.11mm=1.80mm，满足要求。6、对拉螺栓的验算对拉螺栓直径mm，容许拉力值Nbt=kN 对拉螺栓所受的最大拉力:N=对拉螺栓强度验算为所受的最大拉力N=10.04kN最大容许拉力值Nbt=17.80kN，满足要求。7、计算结果模板面板采用木板，厚度18mm；内竖肋采用50100mm木枋，内竖肋间距150mm；外横檩采用483.0双钢管，外横檩垂直间距450mm80、；对拉螺栓水平间距450mm，直径14mm。第二节 柱（600600）模板计算书1、基本参数柱截面宽度b=600mm，柱截面高度h=600mm，柱高度H=5650mm，结构表面隐蔽。柱b方向设竖肋4根，对拉螺栓1根，柱h方向设竖肋4根，对拉螺栓1根，柱箍间距400mm，柱模板采用18厚木板，竖肋采用50100mm木枋，柱箍采用双钢管mm，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=N/mm2，抗剪强度fv=N/mm2；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=N/mm2，抗剪强度fv=N/mm2。 2、荷载计算（1）荷载标准值1）新浇混凝土的侧压力F1200/(T+15)12V81、(1/2)2(3,1=1.00,2=1.15,V=2.50m/h,T=20.00)F2=H=24柱高2F1、F2两者取小值2，有效压头高度为F/=m（2)荷载组合计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F kN/m2 G=1.2 kN/m2倾倒混凝土产生的荷载Q3K kN/m2Q=1.4 kN/m2柱侧模和侧肋强度荷载组合+ kN/m2柱侧模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 kN/m23、柱模板面板验算面板的计算宽度取单块面板高度1000mm，q=kN/m，q,=kN/m取柱截面高度b方向（通过比较b和h，取大者）进行计算：竖肋间距L=200mm，计算跨数3跨；木模板82、厚度h=18mm；W=1000h2/6=1000182/6=54000mm3,I=1000h3/12=1000183/12=486000mm4(1)抗弯强度验算弯矩系数KM=，Mmax=KMqL2=0.10071.382002=285520N.mm =Mmax/W=N/mm2 模板抗弯强度2fm2,满足要求。(2)抗剪强度验算抗剪系数KV=，Vmax=KVqL=kN=3Vmax/(21000h)=N/mm2模板抗剪强度2fv2,满足要求。(3)挠度验算挠度系数K=，挠度max=Kq,L4/100EI=0.67754.822004mm=mm模板挠度max=0.14mm=0.80mm,满足要求。483、竖肋验算竖肋木枋的计算宽度取b或h两方向最大间距200m荷载计算值q=kN/m，q,=kN/m竖肋采用的50100mm木枋，W=501002/6=83333mm3，I=501003/12=4166667mm4计算跨度柱箍间距400mm，跨数4跨(1)抗弯强度验算弯矩系数KM=，Mmax=KMqL2=0.10714.284002=244474Nmm=Mmax/W=N/mm2竖肋抗弯强度2fm2,满足要求。(2)抗剪强度验算剪力系数KV=，Vmax=KV qL=kN=3Vmax/(2bh)=N/mm2 2fv2,满足要求。（3)挠度验算挠度系数K=，挠度max=Kq,L4/100EI=0.63284、10.964004mm=mm竖肋挠度max=0.05mm=1.60mm,满足要求。5、B方向柱箍验算柱箍采用双钢管，W=25080=10160mm3 ,I=2121900=243800mm4竖肋传递到柱箍的集中荷载P=（取竖肋承受的最大支座反力）设有1根对拉螺栓，按2跨连续梁进行计算经计算得到：Mmax=.m；max=；Rmax=(1)抗弯强度验算=Mmax/W=222,满足要求。(2)挠度验算max=mm，=mmB向柱箍挠度max=0.09mm=1.76mm,满足要求。6、H方向柱箍的计算柱箍采用双钢管，W=25080=10160mm3,I=2121900=243800mm4;竖肋传递到柱箍85、的集中荷载P=（取竖肋承受的最大支座反力）设有1根对拉螺栓，按2跨梁进行计算经计算得到：Mmax=.m；max=；Rmax=（1）抗弯强度验算=Mmax/W=2 2f=205N/mm2,满足要求。 （2）挠度验算max=mm，=mmH向柱箍挠度max=0.09mm=1.76mm,满足要求。7、B方向对拉螺栓验算对拉螺栓直径14mm，容许拉力值Nbt=kN所受最大拉力N=Rmax=kNB向对拉螺栓所受最大拉力N=15.18kN最大容许拉力值Nbt=17.80kN强度验算满足要求。8、H方向对拉螺栓验算对拉螺栓直径14mm，容许拉力值Nbt=kN所受最大拉力N=Rmax=kNH向对拉螺栓所受的最大86、拉力N=15.18kN最大容许拉力值Nbt=17.80kN强度验算满足要求。9、计算结果 柱模板采用18厚夹板，竖肋采用50100mm木枋,柱箍采用双钢管483.5mm，柱箍间距400mm，柱b方向设竖肋4根，对拉螺栓14mm,1根，柱h方向设竖肋4根，对拉螺栓14mm,1根。第三节 柱（13001500）模板计算书1、基本参数柱截面宽度b=1300mm，柱截面高度h=1500mm，柱高度H=5650mm，结构表面隐蔽。柱b方向设竖肋6根，对拉螺栓2根，柱h方向设竖肋7根，对拉螺栓3根，柱箍间距400mm，柱模板采用18厚木板，竖肋采用50100mm木枋，柱箍采用双钢管mm，木材弹性模量E=987、000N/mm2，抗弯强度fm=N/mm2，抗剪强度fv=N/mm2；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=N/mm2，抗剪强度fv=N/mm2。 2、荷载计算（1）荷载标准值1）新浇混凝土的侧压力F1200/(T+15)12V(1/2)2(3,1=1.00,2=1.15,V=2.50m/h,T=20.00)F2=H=24柱高2F1、F2两者取小值2，有效压头高度为F/=m（2)荷载组合计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F kN/m2 G=1.2 kN/m2倾倒混凝土产生的荷载Q3K kN/m2Q=1.4 kN/m2柱侧模和侧肋强度荷载组合+ k88、N/m2柱侧模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 kN/m23、柱模板面板验算面板的计算宽度取单块面板高度1000mm，q=kN/m，q,=kN/m取柱截面高度b方向（通过比较b和h，取大者）进行计算：竖肋间距L=260mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=1000h2/6=1000182/6=54000mm3,I=1000h3/12=1000183/12=486000mm4(1)抗弯强度验算弯矩系数KM=，Mmax=KMqL2=0.10571.382602=506655N.mm =Mmax/W=N/mm2 模板抗弯强度2fm2,满足要求。(2)抗剪强度验算抗剪系数KV=，Vmax=KV89、qL=kN=3Vmax/(21000h)=N/mm2模板抗剪强度2fv2,满足要求。(3)挠度验算挠度系数K=，挠度max=Kq,L4/100EI=0.64454.822604mm=mm模板挠度max=0.37mm=1.04mm,满足要求。4、竖肋验算竖肋木枋的计算宽度取b或h两方向最大间距260m荷载计算值q=kN/m，q,=kN/m竖肋采用的50100mm木枋，W=501002/6=83333mm3，I=501003/12=4166667mm4计算跨度柱箍间距400mm，跨数4跨(1)抗弯强度验算弯矩系数KM=，Mmax=KMqL2=0.10718.564002=317747Nmm=Mma90、x/W=N/mm2竖肋抗弯强度2fm2,满足要求。(2)抗剪强度验算剪力系数KV=，Vmax=KV qL=kN=3Vmax/(2bh)=N/mm2 2fv2,满足要求。（3)挠度验算挠度系数K=，挠度max=Kq,L4/100EI=0.63214.254004mm=mm竖肋挠度max=0.06mm=1.60mm,满足要求。5、B方向柱箍验算柱箍采用双钢管，W=25080=10160mm3 ,I=2121900=243800mm4竖肋传递到柱箍的集中荷载（取竖肋承受的最大支座反力）设有2根对拉螺栓，按3跨连续梁进行计算经计算得到：Mmax.m；max；Rmax(1)抗弯强度验算=Mmax/W=291、22,满足要求。(2)挠度验算max=mm，=mmB向柱箍挠度max=0.51mm=2.32mm,满足要求。6、H方向柱箍的计算柱箍采用双钢管，W=25080=10160mm3,I=2121900=243800mm4;竖肋传递到柱箍的集中荷载（取竖肋承受的最大支座反力）设有3根对拉螺栓，按4跨梁进行计算经计算得到：Mmax.m；max；Rmax（1）抗弯强度验算=Mmax/W=2 2f=205N/mm2,满足要求。 （2）挠度验算max=mm，=mmH向柱箍挠度max=0.29mm=2.08mm,满足要求。7、B方向对拉螺栓验算对拉螺栓直径14mm，容许拉力值Nbt=kN所受最大拉力N=Rma92、x=kNB向对拉螺栓所受最大拉力N=16.97kN最大容许拉力值Nbt=17.80kN强度验算满足要求。8、H方向对拉螺栓验算对拉螺栓直径14mm，容许拉力值Nbt=kN所受最大拉力N=Rmax=kNH向对拉螺栓所受的最大拉力N=16.13kN最大容许拉力值Nbt=17.80kN强度验算满足要求。9、计算结果 柱模板采用18厚夹板，竖肋采用50100mm木枋,柱箍采用双钢管483.5mm，柱箍间距400mm，柱b方向设竖肋6根，对拉螺栓14mm,2根，柱h方向设竖肋7根，对拉螺栓14mm,3根。第四节 梁（300700）支模架计算书1计算参数结构楼板厚180mm，梁宽b=300mm，梁高h=793、00mm，层高6.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为木板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm2，抗剪强度fv22，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv22。梁截面尺寸bh(mm)300700楼板厚度(mm)180层高(m)结构表面要求隐蔽梁边立杆至板立杆距离(m)2梁底模验算模板材料木板模板厚度(mm)18弹性模量E(N/mm2)6000抗弯强度fm(N/mm2)抗剪强度fv(N/mm2)第一层龙骨(94、次楞)间距L(mm)300模板自重标准值(kN/m2)砼自重标准值(kN/m2)钢筋自重标准值(kN/m3)振捣砼荷载(kN/m2)（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.30 + 1.04 ) 1.2 = 0.48 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.30 0.70 1.2 = 6.05 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.30 0.70 1.2 = 0.38 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.30 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 7.75 kN/m梁95、底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 5.76 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。W=bh2/6=300182/6=16200mm3,I=bh3/12=300183/12=145800mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.1057.753002=-73238Nmm=Mmax2梁底模抗弯强度2fm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.6067.75300=1409N=3Vmax2梁底模抗剪强度2fv2,满足要求96、。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=5.76kN/m;max=Kq2L4/(100EI)=0.6445.763004梁底模挠度max=0.34mm=1.20mm,满足要求。（3）第一层龙骨(次楞)验算第一层龙骨(次楞)材料木枋木枋截面尺寸bh(mm)50100枋材弹性模量E(N/mm2)9000抗弯强度fm(N/mm2)抗剪强度fv(N/mm2)次楞截面抵抗矩W(mm3)85333次楞弹性模量I（mm4）3413333施工均布活荷载(kN/m2)第二层龙骨(主楞)间距L(mm)600梁边立杆至板立杆距离(m)钢管横向间距L=600mm ，C=300、=300/600=0.50,第一层龙97、骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算Mq=qcL(2-)/8=7.75300/1000600/1000(2-0.50)/8=0.26kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载2a=0.5(L-c)=0.5(600-300)=150mm=0.2m，Mp=Pa=1.040.15=0.16kNmMmax=MqMp=(0.26+0.16)106=420000Nmm=0.42kNm=Mmax2第一层龙骨2fm2,满足要求。2）98、抗剪强度验算Vmax=3Vmax2第一层龙骨2fv2,满足要求。3）挠度验算q=q2q=qcL3(8-423)/(384EI) =5.76300600323p=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.04100015060022max=qp第一层龙骨(次楞)挠度max=0.44mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨(主楞)验算第二层龙骨(主楞)材料双钢管钢管规格钢材弹性模量E(N/mm2)206000抗弯强度fm(N/mm2)抗剪强度fv(N/mm2)次楞截面抵抗矩W(mm3)8980次楞截面惯性矩I（mm4）215600支撑纵向间距(mm)900主99、楞计算跨数5跨钢管横向间距34 ；1）抗弯强度验算弯矩系数KMMmax=KmPL=-0.2812.201000900=-556380Nmm=-0.56kNm=Mmax2第二层龙骨22,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.281,Vmax=KVP=1.2812.20=2.82kN =3Vmax2第二层龙骨2fv2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.795,P=V=1/2q梁宽P板传max= KPL3/(100EI)=1.7951.9010009003第二层龙骨(主楞)挠度max=0.56mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 支撑材料截面积A（mm2）回转半径i（100、mm）每米长质量（kN/m）钢材抗弯强度f（N/mm2）钢材弹性模量E（N/mm2）206000支撑横向间距（mm）600支撑纵向间距（mm）900支撑立杆步距（m）(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为每根钢管承载NQK1=3.3512200=7372N2):NQK2=1.40.600.901000=756N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2=7372+756=8128N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03265.31000=173N水平拉杆5层,拉杆重量=51.5047.90=359N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=173+359=532NGK+NQK101、=1.2532+8128=8766N(2)钢管立杆长细比验算LO1=h=1.41.20=1.68m,LO2LO=LO2=1.80m=1800mm,i=15.90mm,=LO钢管立杆长细比113.21150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.496,P=N/(m2钢管立杆稳定性计算22,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=8.77kN=8766N（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft2,hOSpc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,hh 102、ftpc,m)UmhO钢管支承面受冲切承载力54.85kN8.77kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算Ab2,Al2l=(Ab/Al)=3.00,fcc=0.857200=6120kN/m2lfccAl支承面局部受压承载力F=137.70kN8.77kN,满足要求。侧模板材料木板侧模厚度(mm)18板材弹性模量E(N/mm2)6000抗弯强度fm(N/mm2)抗剪强度fv(N/mm2)竖肋间距L(mm)300侧模板计算跨数5跨（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22200/(T+15)12V1/22 =(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F22103、F1、F222)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 16.80 kN/m2 G=1.2 20.16 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 25.76 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 16.80 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=520182/6=28080mm3，I=bh3/12=520183/12=252720mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KMMmax=KMqL2=-0.10513104、.403002=-126630Nmm=-0.13kNm=Mmax2 侧模抗弯强度2fm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60613.40300/1000=2.44kN =3Vmax2侧模抗剪强度2fv2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kmax=KqL4/100EI=0.6448.743004侧模挠度max=0.30mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 6. 侧肋强度验算侧肋材料木枋木枋截面尺寸bh(mm)50100侧肋计算跨度(mm)520侧肋计算跨数1跨枋材弹性模量E(N/mm2)9000抗弯强度fm(N/mm2)抗剪强度fv(105、N/mm2)次楞截面抵抗矩W(mm3)83333次楞弹性模量I（mm4）4166667计算跨度520mm,跨数1跨,木枋尺寸 b=50mm，h=100mm；W=bh2/6=501002/6=83333mm3,I=bh3/12=501003/12=4166667mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125,q=25.76300/1000=7.73N/mm；Mmax=KMqL2=-0.1257.735202=-261274Nmm=-0.26kNm=Mmax2侧肋抗弯强度2fm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.500,Vmax=KVqL =0.5007.73520/1000=2106、.01kN =3Vmax2侧肋抗剪强度2fv2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.302,q=16.80300/1000=5.04N/mm;max=KqL4/100EI=1.3025.045204侧肋挠度max=0.13mm=2.08mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 7.计算结果底模材料木板底模厚度(mm)18第一层龙骨(次楞)材料木枋截面尺寸bh(mm)50100第一层龙骨(次楞)间距L(mm)300第二层龙骨(主楞)材料双钢管钢管规格第二层龙骨(主楞)间距L(mm)600支撑材料支撑横向间距（mm）600支撑纵向间距（mm）900支撑立杆步距（m）侧模板材料木板侧模厚度(mm)107、18侧肋材料木枋截面尺寸bh(mm)50100侧肋间距(mm)520檩梁材料截面类型檩梁间距(mm)对拉螺杆排数对拉螺杆横向间距(mm)第五节 梁（2001400）支模架计算书1计算参数结构楼板厚250mm，梁宽b=200mm，梁高h=1400mm，层高6.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm2，抗剪强度fv22，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv22。梁截面尺108、寸bh(mm)2001400楼板厚度(mm)250层高(m)结构表面要求隐蔽梁边立杆至板立杆距离(m)2梁底模验算模板材料夹板模板厚度(mm)18弹性模量E(N/mm2)6000抗弯强度fm(N/mm2)抗剪强度fv(N/mm2)第一层龙骨(次楞)间距L(mm)200模板自重标准值(kN/m2)砼自重标准值(kN/m2)钢筋自重标准值(kN/m3)振捣砼荷载(kN/m2)（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.20 + 2.30 ) 1.2 = 0.90 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.20 1.40109、 1.2 = 8.06 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.20 1.40 1.2 = 0.50 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.20 1.4 = 0.56 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 10.03 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 7.89 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=200mm。W=bh2/6=200182/6=10800mm3,I=bh3/12=200183/12=97200mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2110、=-0.10510.032002=-42126Nmm=Mmax2梁底模抗弯强度2fm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60610.03200=1216N=3Vmax2梁底模抗剪强度2fv2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=7.89kN/m;max=Kq2L4/(100EI)=0.6447.892004梁底模挠度max=0.14mm=0.80mm,满足要求。（3）第一层龙骨(次楞)验算第一层龙骨(次楞)材料木枋木枋截面尺寸bh(mm)50100枋材弹性模量E(N/mm2)9000抗弯强度fm(N/mm2)抗剪强度fv(N/mm2111、)次楞截面抵抗矩W(mm3)83333次楞弹性模量I（mm4）4166667施工均布活荷载(kN/m2)第二层龙骨(主楞)间距L(mm)900梁边立杆至板立杆距离(m)钢管横向间距L=900mm ，C=200、=200/900=0.22,第一层龙骨(次楞)采用木枋b=50mm,h=100mm；W=bh2/6=501002/6=83333mm3；I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算Mq=qcL(2-)/8=10.03200/1000900/1000(2-0.22)/8=0.40kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1112、.4活载2a=0.5(L-c)=0.5(900-200)=350mm=0.4m，Mp=Pa=1.080.35=0.38kNmMmax=MqMp=(0.40+0.38)106=780000Nmm=0.78kNm=Mmax2第一层龙骨2fm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=3Vmax2第一层龙骨2fv2,满足要求。3）挠度验算q=q2q=qcL3(8-423)/(384EI) =7.89200900323p=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.08100035090022max=qp第一层龙骨(次楞)挠度max=1.43mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（113、4）第二层龙骨(主楞)验算第二层龙骨(主楞)材料双钢管钢管规格钢材弹性模量E(N/mm2)206000抗弯强度fm(N/mm2)抗剪强度fv(N/mm2)次楞截面抵抗矩W(mm3)8980次楞截面惯性矩I（mm4）215600支撑纵向间距(mm)900主楞计算跨数5跨钢管横向间距34 ；1）抗弯强度验算弯矩系数KMMmax=KmPL=0.4762.081000900=892000Nmm=0.89kNm=Mmax2第二层龙骨22,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=2.976,Vmax=KVP=2.9762.08=6.19kN =3Vmax2第二层龙骨2fv2,满足要求。3）挠度强度验算挠度114、系数K=3.238,P=V=1/2q梁宽P板传max= KPL3/(100EI)=3.2381.8710009003第二层龙骨(主楞)挠度max=0.99mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 支撑材料截面积A（mm2）回转半径i（mm）每米长质量（kN/m）钢材抗弯强度f（N/mm2）钢材弹性模量E（N/mm2）206000支撑横向间距（mm）900支撑纵向间距（mm）900支撑立杆步距（m）(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=10599N2):NQK2=1.40.900.901000=1134N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2=10599+1134=11733N钢115、管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03264.61000=150N水平拉杆4层,拉杆重量=41.8047.90=345N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=150+345=495NGK+NQK=1.2495+11733=12327N(2)钢管立杆长细比验算LO1=h=1.41.20=1.68m,LO2LO=LO2=2.20m=2200mm,i=15.90mm,=LO钢管立杆长细比138.36150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.357,P=N/(m2钢管立杆稳定性计算22,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,116、楼板厚=120mm,上部荷载为：F=12.33kN=12327N（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft2,hOSpc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,hh ftpc,m)UmhO钢管支承面受冲切承载力54.85kN12.33kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算Ab2,Al2l=(Ab/Al)=3.00,fcc=0.857200=6120kN/m2lfccAl支承面局部受压承载力F=137.70kN12.33kN,满足要求。侧模板材料夹板侧模厚度(mm)18板材弹性模量E(N/mm2)6000抗弯强度fm(N/mm2)抗剪强度f117、v(N/mm2)竖肋间距L(mm)300侧模板计算跨数5跨（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22200/(T+15)12V1/22 =(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F22F1、F222)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 33.60 kN/m2 G=1.2 40.32 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 45.92 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 33.60 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm118、，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=1150182/6=62100mm3，I=bh3/12=1150183/12=558900mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KMMmax=KMqL2=-0.10552.813002=-499055Nmm=-0.50kNm=Mmax2 侧模抗弯强度2fm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60652.81300/1000=9.60kN =3Vmax2侧模抗剪强度2fv2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kmax=KqL4/100EI=0.64438.643004侧模挠度max=0.60mm=1.20m119、m,满足要求。计算简图及内力图如下图： Fs=0.95(GF+QQ2k2;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1400-250)/3=383mm=0.38m,N=abFs=0.600.3843.62=9.95kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb对拉螺栓受力9.95kN容许拉力17.80kN,满足要求。7. 侧肋强度验算侧肋材料木枋木枋截面尺寸bh(mm)50100侧肋计算跨度(mm)383侧肋计算跨数3跨枋材弹性模量E(N/mm2)9000抗弯强度fm(N/mm2)抗剪强度fv(N/mm2)次楞截面抵抗矩W(mm3)83333次楞弹性模量I（mm4）416666120、7计算跨度383mm,跨数3跨,木枋尺寸 b=50mm，h=100mm；W=bh2/6=501002/6=83333mm3,I=bh3/12=501003/12=4166667mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.100,q=45.92300/1000=13.78N/mm；Mmax=KMqL2=0.10013.783832=202137Nmm=0.20kNm=Mmax2侧肋抗弯强度2fm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.600,Vmax=KVqL =0.60013.78383/1000=3.17kN =3Vmax2侧肋抗剪强度2fv2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.121、677,q=33.60300/1000=10.08N/mm;max=KqL4/100EI=0.67710.083834侧肋挠度max=0.04mm=1.53mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 檩梁材料双钢管截面类型483.2对拉螺杆横向间距(mm)600侧肋间距(mm)300计算跨数5跨截面积A（mm2）450截面抵抗矩W(mm3)4730弹性模量I（mm4）113500侧肋最大支座力（kN） 对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用483.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KMMmax=Km122、PL=0.1715.810.60106=596106Nmm=0.60kNm =Mmax2檩梁抗弯强度2fm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6585.81=3.82kN =3Vmax2檩梁抗剪强度2fv2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.10qL=1.1010.080.38=4.25kN;max=KP,L3/(100EI)=1.09742506003檩梁挠度max=0.22mm=2.40mm,满足要求。9.计算结果底模材料夹板底模厚度(mm)18第一层龙骨(次楞)材料木枋截面尺寸bh(mm)50100第一层龙骨(次楞)间距L(123、mm)200第二层龙骨(主楞)材料双钢管钢管规格第二层龙骨(主楞)间距L(mm)900支撑材料支撑横向间距（mm）900支撑纵向间距（mm）900支撑立杆步距（m）侧模板材料夹板侧模厚度(mm)18侧肋材料木枋截面尺寸bh(mm)50100侧肋间距(mm)383檩梁材料双钢管截面类型檩梁间距(mm)383对拉螺杆排数2排对拉螺杆横向间距(mm)600第六节 梁（4002500）支模架计算书1计算参数结构楼板厚100mm，梁宽b=400mm，梁高h=2500mm，层高3.85m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6124、000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm2，抗剪强度fv22，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv22。梁截面尺寸bh(mm)4002500楼板厚度(mm)100层高(m)结构表面要求隐蔽梁边立杆至板立杆距离(m)2梁底模验算模板材料夹板模板厚度(mm)18弹性模量E(N/mm2)6000抗弯强度fm(N/mm2)抗剪强度fv(N/mm2)第一层龙骨(次楞)间距L(mm)200模板自重标准值(kN/m2)砼自重标准值(kN/m2)钢筋自重标准值(kN/m3)振捣砼荷载(kN/m2)（1）梁底125、模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.40 + 4.80 ) 1.2 = 1.87 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.40 2.50 1.2 = 28.80 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.40 2.50 1.2 = 1.80 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 33.59 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 27.06 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=200mm，计算跨数5跨；126、底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。W=bh2/6=400182/6=21600mm3,I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.10533.592002=-141078Nmm=Mmax2梁底模抗弯强度2fm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60633.59200=4071N=3Vmax2梁底模抗剪强度2fv2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=27.06kN/m;max=Kq2L4/(100EI)=0.64427.062004梁127、底模挠度max=0.24mm=0.80mm,满足要求。（3）第一层龙骨(次楞)验算第一层龙骨(次楞)材料木枋木枋截面尺寸bh(mm)8080枋材弹性模量E(N/mm2)9000抗弯强度fm(N/mm2)抗剪强度fv(N/mm2)次楞截面抵抗矩W(mm3)85333次楞弹性模量I（mm4）3413333施工均布活荷载(kN/m2)第二层龙骨(主楞)间距L(mm)600梁边立杆至板立杆距离(m)钢管横向间距L=600mm ，C=400、=400/600=0.67,第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/1128、2=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算Mq=qcL(2-)/8=16.80400/1000600/1000(2-0.67)/8=0.67kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载2a=0.5(L-c)=0.5(600-400)=100mm=0.1m，Mp=Pa=0.480.10=0.05kNmMmax=MqMp=(0.67+0.05)106=720000Nmm=0.72kNm=Mmax2第一层龙骨2fm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=3Vmax2第一层龙骨2fv2,满足要求。3）挠度验算q=q2q=qcL3(8-423)/(384EI)129、 =13.53400600323p=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.48100010060022max=qp第一层龙骨(次楞)挠度max=0.71mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨(主楞)验算第二层龙骨(主楞)材料双钢管钢管规格钢材弹性模量E(N/mm2)206000抗弯强度fm(N/mm2)抗剪强度fv(N/mm2)次楞截面抵抗矩W(mm3)8980次楞截面惯性矩I（mm4）215600支撑纵向间距(mm)600主楞计算跨数5跨钢管横向间距34 ；1）抗弯强度验算弯矩系数KMMmax=KmPL=-0.2813.841000600=-64130、7424Nmm=-0.65kNm=Mmax2第二层龙骨22,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.281,Vmax=KVP=1.2813.84=4.92kN =3Vmax2第二层龙骨2fv2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.795,P=V=1/2q梁宽P板传max= KPL3/(100EI)=1.7953.1910006003第二层龙骨(主楞)挠度max=0.28mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 支撑材料截面积A（mm2）回转半径i（mm）每米长质量（kN/m）钢材抗弯强度f（N/mm2）钢材弹性模量E（N/mm2）206000支撑横向间距（mm）600支131、撑纵向间距（mm）600支撑立杆步距（m）(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为每根钢管承载NQK1=3.3513840=12868N2):NQK2=1.40.600.601000=504N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2=12868+504=13372N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03261.41000=46N水平拉杆2层,拉杆重量=21.2047.90=115N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=46+115=161NGK+NQK=1.2161+13372=13565N(2)钢管立杆长细比验算LO1=h=1.41.20=1.68m,LO2LO=LO2132、=2.20m=2200mm,i=15.90mm,=LO钢管立杆长细比138.36150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.357,P=N/(m2钢管立杆稳定性计算22,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=13.57kN=13565N（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft2,hOSpc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,hh ftpc,m)UmhO钢管支承面受冲切承载力54.85kN13.57kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验133、算Ab2,Al2l=(Ab/Al)=3.00,fcc=0.857200=6120kN/m2lfccAl支承面局部受压承载力F=137.70kN13.57kN,满足要求。侧模板材料木板侧模厚度(mm)18板材弹性模量E(N/mm2)6000抗弯强度fm(N/mm2)抗剪强度fv(N/mm2)竖肋间距L(mm)200侧模板计算跨数5跨（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22200/(T+15)12V1/22 =(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F22F1、F222)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 45.75 kN/134、m2 G=1.2 54.90 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 60.50 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 45.75 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=200mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=2400182/6=129600mm3，I=bh3/12=2400183/12=1166400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KMMmax=KMqL2=-0.105145.202002=-609840Nmm=-0.61kNm=Mmax2 侧模抗弯强度2fm2,满足要求。135、2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606145.20200/1000=17.60kN =3Vmax2侧模抗剪强度2fv2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kmax=KqL4/100EI=0.644109.802004侧模挠度max=0.16mm=0.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： Fs=0.95(GF+QQ2k2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=400mm=0.40m，竖向间距b=(2500-100)/5=480mm=0.48m,N=abFs=0.400.4857.48=11.04kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb对拉螺栓受力11.04kN容许拉力1136、7.80kN,满足要求。7. 侧肋强度验算侧肋材料木枋木枋截面尺寸bh(mm)50100侧肋计算跨度(mm)480侧肋计算跨数4跨枋材弹性模量E(N/mm2)9000抗弯强度fm(N/mm2)抗剪强度fv(N/mm2)次楞截面抵抗矩W(mm3)83333次楞弹性模量I（mm4）4166667计算跨度480mm,跨数4跨,木枋尺寸 b=50mm，h=100mm；W=bh2/6=501002/6=83333mm3,I=bh3/12=501003/12=4166667mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.107,q=60.50200/1000=12.10N/mm；Mmax=KMqL2=0.10137、712.104802=298299Nmm=0.30kNm=Mmax2侧肋抗弯强度2fm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.607,Vmax=KVqL =0.60712.10480/1000=3.53kN =3Vmax2侧肋抗剪强度2fv2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.632,q=45.75200/1000=9.15N/mm;max=KqL4/100EI=0.6329.154804侧肋挠度max=0.08mm=1.92mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 檩梁材料双钢管截面类型483.0对拉螺杆横向间距(mm)400侧肋间距(mm)200计算跨数5跨截面积A（mm2）4138、24截面抵抗矩W(mm3)4490弹性模量I（mm4）107800侧肋最大支座力（kN） 对拉螺杆横向间距400mm，侧肋间距200mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用483.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KMMmax=KmPL=0.1716.640.40106=454176Nmm=0.45kNm =Mmax2檩梁抗弯强度2fm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6586.64=4.37kN =3Vmax2檩梁抗剪强度2fv2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.14qL139、=1.149.150.48=5.02kN;max=KP,L3/(100EI)=1.09750204003檩梁挠度max=0.08mm=1.60mm,满足要求。9.计算结果底模材料夹板底模厚度(mm)18第一层龙骨(次楞)材料木枋截面尺寸bh(mm)8080第一层龙骨(次楞)间距L(mm)200第二层龙骨(主楞)材料双钢管钢管规格第二层龙骨(主楞)间距L(mm)600支撑材料支撑横向间距（mm）600支撑纵向间距（mm）600支撑立杆步距（m）侧模板材料木板侧模厚度(mm)18侧肋材料木枋截面尺寸bh(mm)50100侧肋间距(mm)480檩梁材料双钢管截面类型檩梁间距(mm)480对拉螺杆排数140、4排对拉螺杆横向间距(mm)400第七节 梁（13001800）支模架计算书1计算参数结构楼板厚180mm，梁宽b=1300mm，梁高h=1800mm，层高6.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.90m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm2，抗剪强度fv22，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv22。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自141、重 0.3 kN/m2 (1.30 + 3.24 ) 1.2 = 1.63 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 1.30 1.80 1.2 = 67.39 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 1.30 1.80 1.2 = 4.21 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 1.30 1.4 = 3.64 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 76.88 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 61.03 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=1300mm。W=bh2/6=1300182/6=142、70200mm3,I=bh3/12=1300183/12=631800mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.10576.882002=-322896Nmm=Mmax2梁底模抗弯强度2fm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60676.88200=9318N=3Vmax2梁底模抗剪强度2fv2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=61.03kN/m;max=Kq2L4/(100EI)=0.64461.032004梁底模挠度max=0.17mm=0.80mm,满足要求。（3）第一层龙骨(次楞)143、验算第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；立杆横向尺寸L2=600mm，梁宽度b=1300mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4a 、梁传荷载计算q=q1b、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载2经过(1)计算得到从左到右各支座力分别为：N1=-0.15kN,N2=1.33kN,N3=8.37kN,N4=2.75kN,N5=42.65kN,N6经过(1)计算得到：Mmax=0.48kN.m；Vmax=4.35kN；Fmax=8.37kN；max1）抗弯承载力验算=Mmax/W=0.48106144、2第一层龙骨抗弯强度22,满足要求。2)抗剪强度验算=3Vmax2第一层龙骨抗剪强度22,满足要求。3）挠度验算max第一层龙骨挠度max=0.34mm2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距W=8980mm3，I=215600mm4 ,A=848mm2 ,P=Fmax=9.49kN。1）抗弯强度验算弯矩系数KMMmax=KM6=-1.41kN.m =Mmax2第二层龙骨22,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KvVmax=KV=3Vmax2第二层龙骨2fv2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kmax=KPL3/(100EI)=1.795837060145、03第二层龙骨(主楞)挠度max=0.73mm=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为每根钢管承载NQK1=2.1988370=18397N2):NQK2=1.40.600.601000=504N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2=18397+504=18901N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03264.21000=137N水平拉杆4层,拉杆重量=41.2047.90=230N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=137+230=367NGK+NQK=1.2367+18901=19341N(2)钢管立杆长细比验算L146、O1=h=1.41.20=1.68m,LO2LO=LO1=1.68m=1680mm,i=15.90mm,=LO钢管立杆长细比105.66150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.431,P=N/(m2钢管立杆稳定性计算22,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=19.34kN=19341N（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft2,hOSpc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,hh ftpc,m)UmhO钢管支承面受冲切承载力54.85kN147、19.34kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算Ab2,Al2l=(Ab/Al)=3.00,fcc=0.857200=6120kN/m2lfccAl支承面局部受压承载力F=137.70kN19.34kN,满足要求。（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22200/(T+15)12V1/22 =(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F22F1、F222)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 43.20 kN/m2 G=1.2 51.84 kN/m2倾倒混凝土产生的荷载Q3K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60148、 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 57.44 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 43.20 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=200mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=1620182/6=87480mm3，I=bh3/12=1620183/12=787320mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KMMmax=KMqL2=-0.10593.052002=-390810Nmm=-0.39kNm=Mmax2 侧模抗弯强度2fm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60693.05200/1000=11.28kN149、 =3Vmax2侧模抗剪强度2fv2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kmax=KqL4/100EI=0.64469.982004侧模挠度max=0.15mm=0.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： Fs=0.95(GF+QQ2k2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=400mm=0.40m，竖向间距b=(1800-180)/5=324mm=0.32m,N=abFs=0.400.3254.57=6.98kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb对拉螺栓受力6.98kN容许拉力17.80kN,满足要求。 7. 侧肋强度验算计算跨度324mm,跨数5跨,木枋尺寸 b=50mm，h=100mm；W=bh150、2/6=501002/6=83333mm3,I=bh3/12=501003/12=4166667mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.105,q=57.44200/1000=11.49N/mm；Mmax=KMqL2=0.10511.493242=126648Nmm=0.13kNm=Mmax2侧肋抗弯强度2fm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVqL =0.60611.49324/1000=2.26kN =3Vmax2侧肋抗剪强度2fv2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q=43.20200/1000=8.64N/mm;max=KqL4/10151、0EI=0.6448.643244侧肋挠度max=0.02mm=1.30mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 对拉螺杆横向间距400mm，侧肋间距200mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用483.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KMMmax=KmPL=0.1714.210.40106=287964Nmm=0.29kNm =Mmax2檩梁抗弯强度2fm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6584.21=2.77kN =3Vmax2檩梁抗剪强度2fv2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.0152、97,P,=1.13qL=1.138.640.32=3.17kN;max=KP,L3/(100EI)=1.09731694003檩梁挠度max=0.05mm=1.60mm,满足要求。9.计算结果 底模厚度18mm,侧模厚度18mm;第一层龙骨(次楞)8080mm木枋200mm，第二层龙骨(主楞)双钢管483.0600mm；套扣式483.0钢管支撑纵向间距600mm，钢管横向间距600mm，竖肋50100mm木枋200mm，对拉螺栓483.0双钢管，采用作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结4排,14400mm。 立杆顶层步距1.20m,立杆中间层最大步距1.20m,支架架体四周外立面向内的第一跨每层153、均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪刀撑。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。第八节 250mm厚楼板承插型盘扣式钢管支撑计算书结构板厚250mm，层高m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：木板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13N/mm2,顺纹抗剪强度fv=N/mm2 ；支154、撑采用承插型套扣式钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=m钢管直径48mm,壁厚mm,截面积cm2,回转半径i=cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205N/mm2,抗剪强度fv=120N/mm2。（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.3 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24 kN/m3 1.0 0.25 1.2 = 7.20 kN/m钢筋荷载 1.1 kN/m3 1.0 0.25 1.2 = 0.33 kN/m施工人员及施工设备荷载 1 kN/m2 1.0155、 1.4 = 1.40 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 9.29 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 7.89 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=剪力系数KV=，M1=KMq1L2 =-0.1059.293502=-119493N.mmV1=KVq1L=0.6069.29350=1970Nb.荷载支座弯矩系数KM=M2=KMq156、2L2 =-0.1057.893502=-101485N.mm跨中弯矩系数KM=M3=KMq2L2 =0.0787.893502=75389N.mm剪力系数KV=V2=KVq2L=0.6067.89350=1673N挠度系数K=2=Kq2L4/(100EI)=0.644(7.89/1.2)3504mmC施工人员及施工设备荷载按1kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KMM4=KMPL=0.2001.401000350=98000N.mm支座弯矩系数KMM5=KMPL=-0.1001.401000350=-49000N.mm剪力系数KVV3=KVP=kN157、挠度系数K3=KPL3/(100EI)=1.456(1.40/1.4)10003503mm2）抗弯强度验算M1=-119493N.mmM2M5=-150485N.mmM3M4=173389N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=173389Nmm=0.17kNm=Mmax/W=N/mm2 楼板底模抗弯强度2fm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1970NV2+ V3=1673+840=2513N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=kN=3Vmax/（2bh）=N/mm2楼板底模抗剪强度2fv2,满足要求。4)挠度验158、算max=mm=mm楼板底模挠度max=0.43mm=1.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨(次楞)间距350mm,计算跨数2跨；第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=kN/mMmax=KMqL2=-0.1253.259002=-329063Nmm=-0.33kNm=Mmax/W =N/mm2 第一层龙骨2fm2,满足要求。2)抗159、剪强度验算剪力系数KV=Vmax=KVqL=3Vmax/（2bh）=N/mm2第一层龙骨2fv2,满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=N/mm,挠度系数K= max=KqL4/(100EI)=0.5212.309004mm=mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.26mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=848mm2W=8980mm3, I=215600mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=P=kNMmax=KMPL=0.2673656900=878537160、Nmm=0.88kNm=Mmax/W=N/mm2第二层龙骨2f=205N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=Vmax=KVP=3Vmax/(2bh)=N/mm2第二层龙骨2fv=120N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=P，=kNmax=KP，L3/(100EI)=0.15125889003mm=mm第二层龙骨(主楞)挠度max=1.47mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(1)荷载计算每根钢管承载NQK12）:NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =10738+810=11548N 钢管重量kN/m161、,立杆重量=3.600.03261000=117N水平拉杆4层,拉杆重量=4(0.90+0.90) 0.041000=288N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量=117+288+=405NGKNQK =1.2405+11548=12034N(2)钢管立杆长细比验算LO1=h=1.401.2=1.68m,LO2LO=LO2=2.20m=2200mm,i=15.90mm,=LO钢管立杆长细比138.36150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=,P=N/（A）=N/mm2 承扣式钢管立杆稳定性2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算套扣式钢管脚手架立杆设配套底座（1）支承面受冲切承载力162、验算S=2.00,ft2,hOSpc,m=0N/mm2,Um=2(100+160)+2(100+160)=1040mm,hh ftpc,m)UmhO 受冲切承载力182.87kNF=12.03kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab2,Al2l=(Ab/Al)=3.00,fcc=0.8516700=14195kN/m2lfccAl支承面局部受压承载力319.39kNF=12.03kN,满足要求。底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=80mm，h=80mm,间距350mm；第二层龙骨(主楞)采用双钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距90163、0mm,立杆步距m。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45-60之间,斜杆应每步与立杆扣接。第九节 250mm厚楼板扣件式钢管支撑计算书结构板厚250mm，层高m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：木板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=N/mm2,顺纹抗剪强度fv=N/mm2 ；支撑采用钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=500mm；钢管直径48mm,壁厚164、mm,截面积cm2,回转半径i=cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=N/mm2,抗剪强度fv=N/mm2。（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.25 1.2 = 7.20 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.25 1.2 = 0.33 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 11.39 kN/m底模和龙骨挠度165、验算计算组合 q2 = 7.89 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=，M1=KMq1L2 =-0.10511.393502=-146504Nmm剪力系数KV= ，V1=KVq1L=0.60611.39350=2416Nb.荷载支座弯矩系数KM=，M2=KMq2L2=-0.1057.893502=-101485Nmm跨中弯矩系数KM=，M3=KMq2L2166、=0.0787.893502=75389Nmm剪力系数KV=，V2=KVq2L=0.6067.89350=1673N挠度系数K=,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(7.89/1.2)3504mmkN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.501000350=245000Nmm支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000350=-122500Nmm剪力系数KV=0.600，V3=KVP=kN挠度系数K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1167、.4)10003503mm2）抗弯强度验算M1=-146504Nmm，M2M5=-223985Nmm，M3M4=320389Nmm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=320389Nmm=0.32kNm，=Mmax/W=N/mm2 楼板底模抗弯强度2fm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=2416N，V2+ V3=1673+2100=3773N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=kN，=3Vmax/（2bh）=N/mm2楼板底模抗剪强度2fv2,满足要求。4)挠度验算max=mm=mm楼板底模挠度max=0.76mm=1.4168、0mm,满足要求。内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨(次楞)间距350mm,计算跨数2跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=，q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=kN/mMmax=-KMqL2=-0.1253.999002=-403988Nmm=-0.40kNm=Mmax/W=N/mm2 第一层龙骨2fm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=，Vmax=KVqL=3Vmax/（2bh）=N169、/mm2第一层龙骨2fv2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=，q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5212.309004mm=mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.26mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=848mm2；W=8980mm3, I=215600mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=，P=Mmax=KMPL=0.2664489900=1074667Nmm=1.07kNm=Mmax/W=N/mm2第二层龙骨22,满足170、要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=，Vmax=KVP=3Vmax/(2bh)=N/mm2第二层龙骨2fv2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=，P，=Nmax=KP，L3/(100EI)=3.46625889003mm=mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.74mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=13178N2):NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=13178+810=13988N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=5.400.03261000=176N水平拉杆4层,拉杆重量=4(0171、.90+0.90)0.03261000=235N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=414.60=58N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=176+235+58=469NGK+NQK=1.2469+13988=14551N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m=150.00cm,钢管的i=1.59cm,=L0钢管杆件长细比94.3150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/(m2钢管立杆稳定性2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft2,hOS=1pc,m=0N/mm2,172、Um=2(100+230)+2(100+230)=1320mm,h=1h ftpc,m)UmhO 受冲切承载力333.66kNF=14.55kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab2,Al2l=(Ab/Al)=3.00,fcc=0.8516700=14195kN/m2lfccAl支承面局部受压承载力319.39kNFa=14.55kN,满足要求。底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=80mm，h=80mm,间距350mm；第二层龙骨(主楞)采用双钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距m。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60。第九节 抱柱箍做法大样及轮扣架与扣件式钢管架相互拉结做法 对于临边部位的支模架体系（轮扣架和扣件式钢管脚手架），架体分别在底层和顶层水平杆部位各加设一道抱箍，抱箍采用4根钢管用扣件连接在架体上，具体做法如下图：抱住箍做法大样