1、XX市XX医院高层综合病房楼工程高架梁板模板施工方案编制：审核：审批：编制单位： xxXX建设集团有限公司 XX市XX医院高层综合病房楼项目部 编制日期：目录第一节、工程概况1一、工程概况1二、施工要求1三、技术保证条件1第二节、编制依据2第三节、材料与设备计划3第四节、施工工艺技术3一、技术参数3二、工艺流程4三、施工方法4四、检查验收9第五节、施工安全保证措施错误！未定义书签。一、组织保障错误！未定义书签。二、技术措施11三、监测监控和应急预案1错误！未定义书签。第六节、劳动力计划13一、专职安全生产管理人员13二、所需劳动力安排13第七节、计算书及相关图纸14【计算书】14XX市XX医院2、高层综合病房楼工程高架梁板模板专项施工方案第一节、工程概况一、工程概况本工程位于XX市工农路312号XX医院院内，是集病房、手术为一体的现代化综合病房楼。地下二层，地上二十二层,建筑总高度94.60m。建筑面积76500.7m2。其中地下二层层高4.2，地下一层层高5.2，地上一、二层层高5.2，这几层层高高，砼构件大，其中标高-0.030层现浇板厚180mm，梁最大400*1300；标高5.170、10.370现浇板厚分别为130、120mm，梁最大为350*1000；/轴间标高13.870处梁、板为高架模，为门厅处，共高三层，架底至楼板顶为13.900m，现浇板厚为150mm，最大梁为403、0*1500。本工程模板支设均采用梁胶合（板竹胶）大模板、钢管、方木支撑、对拉螺栓锁定方法支设。为确保工程质量和安全生产，加快施工进度，提高施工效率，指导木工准确、迅速的支设和拆除结构构件模板，特制定以下模板支设与拆除方案：二、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。三、技术保证条件1、安全网络2、模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二节、编制依据建筑结构荷载规范GB 50009-20XX混凝土结构设计规范GB 50010-20XX混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204、4-20XX钢结构设计规范GB 50017-20XX钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-20XX建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20XX施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-20XX建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-20XX建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑施工高处作业安全技术规范JGJ90-91本工程施工图纸本工程施工组织设计品茗安全计算软件第三节、材料与设备计划1、搭设支模架的钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3092中规定的3号普通钢管。2、钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15、5831的规定。3、脚手板、脚手片采用符合有关要求。4、竹、木胶合模板板材的选用：胶合模板板材表面应平整光滑，应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。胶合板厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。面板材料18mm厚胶合面板主楞材料圆钢管次楞材料木方梁底支撑方木板底支撑方木支架钢管483.2第四节、施工工艺技术一、技术参数【标高13.870梁模板扣件钢管架】立杆沿梁跨度方向间距(m)0.7立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)0.1立杆步距(m)1.5梁支撑架搭设高度(m)13.9梁两侧立杆间距(m)0.9承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向6、立杆承重连接方式双扣件梁底纵向支撑根数3梁截面宽度(m)0.4梁截面高度(m)1.5主楞间距(mm)500次楞根数5主楞竖向支撑点数量4穿梁螺栓类型M12穿梁螺栓水平间距(mm)500竖向支撑点到梁底距离依次为150，500，850，1200模板自重(kN/m2)0.5钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2.5新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)36振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)4【标高13.870板模板扣件钢管高架】立杆纵距(m)0.7立杆横距(m)0.7立杆步距(m)1.5模板支架搭设高度(m)13.75立杆上端伸出至模板支撑点的7、长度(m)0.1板底支撑间距(mm)300立杆承重连接方式施工均布荷载标准值(kN/m2)2.5【-0.030标高梁模板钢管架】立杆沿梁跨度方向间距(m)0.7立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)0.1立杆步距(m)1.6梁支撑架搭设高度(m)5.2梁两侧立杆间距(m)0.8承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向立杆承重连接方式双扣件梁底纵向支撑根数3梁截面宽度(m)0.4梁截面高度(m)1.3主楞间距(mm)600次楞根数5主楞竖向支撑点数量3穿梁螺栓类型M12穿梁螺栓水平间距(mm)600竖向支撑点到梁底距离依次为200，600，900模板自重(kN/m2)0.5钢筋自重(kN/m38、)1.5施工荷载(kN/m2)2.5新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)31.2振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)4【板-0.030标高板模板钢管高架】立杆纵距(m)0.7立杆横距(m)0.7立杆步距(m)1.6模板支架搭设高度(m)5.02立杆上端伸出至模板支撑点的长度(m)0.1板底支撑间距(mm)300立杆承重连接方式施工均布荷载标准值(kN/m2)2.5二、工艺流程1、梁扣件弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板9、连接牢固办预检。2、板扣件搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度办预检。三、施工方法1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。4、一般规定(1) 保证结构和构件10、各部分形状尺寸，相互位置的正确。(2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(4) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(5) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上设扫地杆。(6) 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。(7) 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.2mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个11、旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。5、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：6、剪刀撑：按下图设置7、周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2) 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3) 搭设过程中，必须注意所有水平拉杆的端部均应与四周梁、柱抱紧顶牢以免发生水平位移（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。四、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用12、，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，确保一次验收通过。3、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查4、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20XX脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（13、立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点XX距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵14、向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求第五节、施工安全保证措施一、组织保障安全保证体系二、技术措施1、准备工作1) 首先引测建筑的轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高引测到模板的安装位置；3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；2、梁、板模板支设1) 所有跨度4m的梁必须按规范规定起拱；2) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；3) 梁、板的安装要密切15、配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；4) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；5) 梁高300的梁侧模板底部用方木固定钢管顶、夹牢；3、模板支架搭设的一构造要求(1)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(2)木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。安装时应保证上下同心。(3)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。(4) 搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。（5）模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。3、模板拆除(1) 拆模板前先进行针对性的安全技术交底16、，并做好记录，交底双方履行签字手续。(2) 拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。三、监控监测及应急预案:详见专项方案事故预防措施和应急预案。1、(1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安17、全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(5) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过3040分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。2、应急通信联络项18、目负责人：马超云手机：13837767083安 全 员：鲁朋果手机：13183301619技术负责人：高 晓手机：13503907593医院救护XX：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴,以便紧急情况下使用。第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下马超云（项目经理）组长，负责协调指挥工作；安全19、主管：鲁朋果组员，负责现场安全检查工作；二、所需劳动力安排 安全员3人木工（人）40架子工（人）20水电工（人）5其它工种（人）7第七节、计算书梁模板钢管架计算书梁段:KL178A(2)一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.50；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.70；梁支撑架搭设高度H(m)：13.90；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；20、梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：36.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/21、mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，500mm，850mm，1200mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根数：222、；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 44.620 kN/m2、323、6.000 kN/m2，取较小值36.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁24、计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5360.9=19.44kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (1500-150)/(5-1)= 337.5mm；面板的最大弯矩 M= 0.119.44(1500-150)/(5-1)2 + 0.1172.52(1500-150)/(5-1)2= 2.55105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.119.440(1500-150)/(5-1)/1000+1.22.525、20(1500-150)/(5-1)/1000=8.238 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.55105 / 2.70104=9.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =9.4N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 19.44N/mm； l-计算跨度: l = (1500-150)/(5-1)=337.5mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板26、的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67719.44(1500-150)/(5-1)4/(10060002.43105) = 1.171 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1500-150)/(5-1)/250 = 1.35mm；面板的最大挠度计算值 =1.171mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.35mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 8.238/0.500= 16.4727、5kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.412 kNm，最大支座反力 R= 9.061 kN，最大变形 = 0.189 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 4.12105/8.33104 = 4.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值28、: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 4.9 N/mm2小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.189mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力9.061kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.732=9.46cm3；I = 211.357=22.71cm4；E = 2060029、0.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.680 kNm，最大支座反力 R= 9.696 kN，最大变形 = 0.211 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.80105/9.46103 = 71.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =71.8N/mm2小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.211 mm主楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.30、875mm；主楞的最大挠度计算值 =0.211mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3501818/6 = 1.89104mm3； I = 350181818/12 = 1.70105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯31、强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.50+0.500.350.90=14.648kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.50)0.350.90=1.984kN/m；q=14.648+1.984=16.632kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12516.63220XX=8.32104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37514.6470.2+0.4371.9840.2=1.272kNRB=1.25ql=1.2532、16.6320.2=4.158kN =Mmax/W=8.32104/1.89104=4.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.4 N/mm2小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=12.206kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 033、.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52114.64720XX/(10060001.70105)=0.12mm；面板的最大挠度计算值: =0.12mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.158/0.35=11.88kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照两跨连续梁计算。本算例中，34、方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.125ql2= 0.12511.880.352 = 0.182 kNm；最大应力 = M / W = 0.182106/83333.3 = 2.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V = 0.62511.880.35 = 2.535、99 kN；方木受剪应力计算值 = 32.5991000/(250100) = 0.78 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.78 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.521ql4/(100EI)=l/400方木最大挠度计算值 = 0.52111.883504/(1009000416.667104)=0.025mm；方木的最大允许挠度 =0.3501000/250=1.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.025 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.4 mm，满足要求！3.36、支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.272kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.158kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.400)/40.350(1.20.15024.000+1.42.500)+1.220.350(1.500-0.150)0.500=0.909kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.55 kN；N2=7.419 kN；最大弯矩 Mmax=0.189 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.072 mm；最大应力 =0.137、89106/4730=39.9 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 39.9 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.73 cm3；I=11.36 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.55 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形38、图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.067 kNm ；最大变形 max = 0.093 mm ；最大支座力 Rmax = 1.183 kN ；最大应力 =M/W= 0.067106 /(4.73103 )=14.2 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 14.2 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.093mm小于700/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 7.419 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计39、算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.909 kNm ；最大变形 max = 1.257 mm ；最大支座力 Rmax = 8.532 kN ；最大应力 =M/W= 0.909106 /(4.73103 )=192.1 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 192.1 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.257mm小于700/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照双扣件承载力设计值取16.00kN，40、按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.532 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =8.532kN；脚手架钢41、管的自重： N3 = 1.20.12913.9=2.153kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.70/2+(0.90-0.40)/4)0.700.50+(0.70/2+(0.90-0.40)/4)0.700.150(1.50+24.00)=1.726kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.500+2.000)0.700/2+(0.900-0.400)/40.700=2.095kN；N =N2+N3+N4+N5=8.532+2.153+1.726+2.095=14.506kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面42、回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横43、杆XX线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=14505.663/(0.205450) = 157.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 157.2N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =7.419kN；脚手架钢管的自重： N3 =1.20.12913.9=2.15344、kN；N =N1+N3 =7.419+2.153=9.572kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+2045、.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆XX线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=9572.417/(0.205450) = 103.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 103.8N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按46、下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.034(1.5+0.12) = 2.051 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.034；lo/i = 2051.353 / 15.9 = 129；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.401；钢管立杆的最大应力计算值；= 14505.663/(0.401450) = 53N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 53N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙47、件，否则存在安全隐患。板模板钢管高架计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):13.75；采用的钢管(mm):483.2 ；板底支撑连接方式:；立杆承重连接方式:，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为10mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):950048、；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):150.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 7012/6 = 11.667 cm3；I = 7013/12 = 5.833 cm4；模板49、面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.150.7+0.50.7 = 2.975 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.7= 1.75 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.22.975+1.41.75= 6.02kN/m最大弯矩 M=0.16.022502= 37625 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 37625/11666.667 = 3.225 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 3.250、25 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=2.975kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6772.9752504/(10095005.833104)=0.142 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.142 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 =51、 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.15+0.50.25 = 1.062 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.062+1.40.625 = 2.15 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.150.72 = 0.105 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.105106/83333.33 =52、 1.264 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.264 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.150.7 = 0.903 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.903103/(2 50100) = 0.271 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.271 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(10053、EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.062 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.0627004 /(10090004166666.667)= 0.046 mm；最大允许挠度 =700/ 250=2.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.046 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.8 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.806kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.377 kNm ；最大变形 Vm54、ax = 0.525 mm ；最大支座力 Qmax = 5.621 kN ；最大应力 = 377325/4730 = 79.773 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 79.773 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.525mm 小于 700/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.621 kN55、；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13813.75 = 1.903 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.70.7 = 0.245 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.150.70.7 = 1.837 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.986 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算56、得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+0.45 ) 0.70.7 = 1.445 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.806 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 6.806 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3；- 钢管立杆最大应力计算57、值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆XX线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=6806.3/(0.537450) = 28.166 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 28.166 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求58、！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.034(1.5+0.12) = 2.051 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.034 ；Lo/i = 2051.353 / 15.9 = 129 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.401 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=6806.3/(0.401450) = 37.718 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 37.718 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 59、N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:-0.03层KL45（2）。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.30；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.70；梁支撑架搭设高度H(m)：5.20；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型60、为483.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：31.2；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值f61、v(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：600；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，600mm，900mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm62、)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.300m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 44.620 kN/m2、31.200 kN/m2，取较小值31.200 kN/m63、2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 601.81.8/6=32.4cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其64、中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.631.2=22.464kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.64=3.36kN/m；计算跨度: l = (1300-180)/(5-1)= 280mm；面板的最大弯矩 M= 0.122.464(1300-180)/(5-1)2 + 0.1173.36(1300-180)/(5-1)2= 2.07105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.122.464(1300-180)/(5-1)/1000+1.23.360(1300-180)/(5-1)/1000=8.04865、 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.07105 / 3.24104=6.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.4N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 22.464N/mm； l-计算跨度: l = (1300-180)/(5-1)=280mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 601.81.81.8/12=29.66、16cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67722.464(1300-180)/(5-1)4/(10060002.92105) = 0.534 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1300-180)/(5-1)/250 = 1.12mm；面板的最大挠度计算值 =0.534mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.12mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 8.048/0.600= 13.413kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度1067、0mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.483 kNm，最大支座反力 R= 8.853 kN，最大变形 = 0.319 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 4.83105/8.33104 = 5.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 68、5.8 N/mm2小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；次楞的最大挠度计算值 =0.319mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力8.853kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.732=9.46cm3；I = 211.357=22.71cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 69、主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.974 kNm，最大支座反力 R= 14.705 kN，最大变形 = 0.617 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 9.74105/9.46103 = 102.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =102.9N/mm2小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.617 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.617mm 小于 主楞70、的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3501818/6 = 1.89104mm3； I = 350181818/12 = 1.70105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q171、=1.2(24.00+1.50)1.30+0.500.35=14.133kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.50)0.35=2.205kN/m；q=14.133+2.205=16.338kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12516.33820XX=8.17104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37514.1330.2+0.4372.2050.2=1.253kNRB=1.25ql=1.2516.3380.2=4.084kN =Mmax/W=8.17104/1.89104=472、.3N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.3 N/mm2小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=11.778kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52114.13320XX/(1006073、001.70105)=0.115mm；面板的最大挠度计算值: =0.115mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.084/0.35=11.67kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照两跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm374、；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.125ql2= 0.12511.670.352 = 0.179 kNm；最大应力 = M / W = 0.179106/83333.3 = 2.1 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V = 0.62511.670.35 = 2.553 kN；方木受剪应力计算值 = 32.5531000/(250100) = 075、.766 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.766 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.521ql4/(100EI)=l/400方木最大挠度计算值 = 0.52111.673504 /(1009000416.667104)=0.024mm；方木的最大允许挠度 =0.3501000/250=1.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.024 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.4 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.253kN梁76、底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.085kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.800-0.400)/40.350(1.20.18024.000+1.42.500)+1.220.350(1.300-0.180)0.500=0.774kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.633 kN；N2=6.871 kN；最大弯矩 Mmax=0.152 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.052 mm；最大应力 =0.152106/4730=32.1 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 77、N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 32.1 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.73 cm3；I=11.36 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.633 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.078 kNm ；最大变形 max78、 = 0.107 mm ；最大支座力 Rmax = 1.361 kN ；最大应力 =M/W= 0.078106 /(4.73103 )=16.4 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 16.4 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.107mm小于700/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 6.871 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm79、)最大弯矩 Mmax = 0.842 kNm ；最大变形 max = 1.164 mm ；最大支座力 Rmax = 7.902 kN ；最大应力 =M/W= 0.842106 /(4.73103 )=177.9 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 177.9 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.164mm小于700/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80、80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.902 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =7.902kN；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1255.2=0.779kN；楼板混凝土81、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.70/2+(0.80-0.40)/4)0.700.50+(0.70/2+(0.80-0.40)/4)0.700.180(1.50+24.00)=1.924kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.500+2.000)0.700/2+(0.800-0.400)/40.700=1.984kN；N =N2+N3+N4+N5=7.902+0.779+1.924+1.984=12.589kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： 82、A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆XX线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 83、lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182；钢管立杆受压应力计算值；=12588.922/(0.182450) = 153.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 153.7N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =6.871kN；脚手架钢管的自重： N3 =1.20.1255.2=0.779kN；N =N1+N3 =6.871+0.779=7.65kN；- 轴心受压84、立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163 ； -85、 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆XX线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182；钢管立杆受压应力计算值；=7649.877/(0.182450) = 93.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 93.4N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1631.004(1.6+0.1286、) = 2.102 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.8按照表2取值1.004；lo/i = 2101.774 / 15.9 = 132；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386；钢管立杆的最大应力计算值；= 12588.922/(0.386450) = 44N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 44N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。板模板钢管高架计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排87、距(m):0.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.02；采用的钢管(mm):483.2 ；板底支撑连接方式:；立杆承重连接方式:，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为10mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.4088、0；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):180.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 7012/6 = 11.667 cm3；I = 7013/12 = 5.833 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模89、板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.180.7+0.50.7 = 3.5 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.7= 1.75 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.5+1.41.75= 6.65kN/m最大弯矩 M=0.16.652502= 41562.5 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 41562.5/11666.667 = 3.562 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 3.562 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算90、挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.5kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.52504/(10095005.833104)=0.167 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.167 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板91、的自重(kN/m)：q1= 250.250.18+0.50.25 = 1.25 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.25+1.40.625 = 2.375 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.3750.72 = 0.116 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.116106/83333.33 = 1.396 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力92、计算值为 1.396 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.3750.7 = 0.997 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.997103/(2 50100) = 0.299 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.299 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.25 kN/m；最大挠度计算值 = 0.93、6771.257004 /(10090004166666.667)= 0.054 mm；最大允许挠度 =700/ 250=2.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.054 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.8 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.995kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.417 kNm ；最大变形 Vmax = 0.58 mm ；最大支座力 Qmax = 6.21 kN ；最大应力 = 416894、12.5/4730 = 88.121 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 88.121 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.58mm 小于 700/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 6.21 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架95、的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1345.02 = 0.673 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.70.7 = 0.245 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.180.70.7 = 2.205 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.123 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+0.45 ) 0.70.7 = 1.445 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的96、轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 5.771 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 5.771 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3；- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计97、算: l0 = h+2a = 1.6+0.12 = 1.8 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆XX线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1800 / 15.9 = 113 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.496 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=5770.916/(0.496450) = 25.855 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 25.855 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.004(1.6+0.12) = 2.102 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.8 按照表2取值1.004 ；Lo/i = 2101.774 / 15.9 = 132 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=5770.916/(0.386450) = 33.223 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 33.223 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。