1、目 录1编制依据21。1施工图纸、合同1.2施工组织设计21主要施工规范、规程2。工程概况23。施工安排3。1模板方案编制总体思想3。2模板体系的指导思想3。3质量目标33。4模板工程重点、难点34。施工准备44.主要机械设备的选择及数量44.2劳动力准备43模板方案的选择54。4物资供应的准备5.主要项目施工方法65。1流水段划分。2梁、板模板65.3柱模板1254楼梯模板145 排架搭设与拆除55.预留洞口模板185。7脱模剂选择8。8成品保护186主要施工管理措施196.工期保证措施196质量保证措施206.安全保证措施17安全应急预案28模板计算书251。编制依据1。1施工图纸、合同类2、别名 称备注项目xxxx新城幼儿园工程项目施工合同、设计图纸xx市规划设计研究院有限责任公司设计1.施工组织设计类别名 称备注项目xx市xx新城幼儿园工程施工组织设计。3主要施工规范、规程建筑结构荷载规范(G5009-2001);混凝土结构设计规范(50-2002）;钢结构设计规范（B0172003）；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（J10-211);建筑施工模板安全技术规范（JGJ162008)；危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质0097号2。工程概况xxxx新城幼儿园工程项目位于xxxx区xx路江宙路交界口;属于框架结构;总建筑面积：4969 平方米;建筑最高处高度 16.1m3、；层数3;层高分别为层 。m ,层.00m，3层 4。0m,总工期:12天。本工程最大跨度9m5.4m，层高分别为层 4。2 ,2层 400m,3层 4。03m,板厚普遍140mm、局部150mm，梁截面最大为3mm80m,柱最大截面5000。3。施工安排3.1模板方案编制总体思想1）、工程的施工有如下特点：、主体结构施工工期紧迫,从挖土至主体结构封顶计划工期120天。、工程质量要求高,混凝土表面基本不做抹灰处理，即为清水混凝土表面3、模板全部采用双面覆膜胶合板,厚m,尺寸91m;背楞采用40mm9mm的木方，梁宽00、梁高度00m时采用48.2。7钢管加12mm穿墙螺杆道配合3型卡、双螺帽加4、固。、工程施工中须确保安全和文明施工。2）、面对以上工期紧、质量要求高、施工难度大等特点，因此模板方案的编制应当充分考虑这些不利因素：、首先是施工的流水段划分应当合理，模板的配置数量应能满足施工流水要求。、模板的选型、模板的设计应当合理,尽量减少模板拼缝，尽量发挥垂直运输机机械性能,以提高工作效率，缩短工期。、各种模板必须是新品,严把产品质量关，模板质量不合格的，不许进入现场使用，重点是板、梁、柱的表面平整度和强度。4、各种架设工具进场前，必须经过油漆刷新处理，以达到施工现场文明整洁的要求.模板体系的指导思想模板体系的选型恰当与否以及模板的拼装质量和施工工艺直接关系到本工程混凝土观感,关系到本5、工程清水混凝土效果,关系到本工程的施工进度和工程质量目标的实现。因此,为了优质、高速的完成工程的建设，根据工程结构特点和工期紧等情况，本工程模板设计主要遵循操作简便快捷、接缝少、强度大、机械化程度高等特点。3。3质量目标本工程质量目标为：合格，验收一次性通过.模板的设计、施工质量标准,按清水混凝土质量标准实施。清水混凝土外观要求达到：表面平整光滑，线条顺直,几何尺寸准确，色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性,结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接,表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准3.4模板工程重点、难点本工程为三层教学用房,轴6、线跨度大,同一层内纵横交错梁较多，底层为素填土，防止排架整体下沉、失稳是该部位模板支设控制重点.为保证工程质量,模板方案将对以下的重点进行专项控制：地基回填控制；素土回填每层铺设厚度30，夯实采用蛙式打夯机或挖土机履带压实，一夯压半夯,行行相接，全面进行夯实,不少于三遍。施工中宜整体进行施工，如必须分段施工时，接头处应作成斜坡,每层错开0.1米，并应充分夯实。压实系数0。97;确保地基承载力15Mpa。为防止排架下沉、提高架体稳定性，架体立杆下满铺2m0mm000m木板底座.模板方案质量控制要点序号部 位控 制 点1顶板阴角阴角顺直,无错台、漏浆。2梁阴阳角顺直,无漏浆,表面无错台3梁柱接头接7、头处阴阳角方正顺直，无错台漏浆门窗洞口洞口模板无变形,阴阳角无漏浆、错台5雨篷、阳台栏板表面平直,位置准确4。施工准备4.主要机械设备的选择及数量由于本工程质量要求高、工期紧现场施工场地狭小,根据工程工期、工作量、平面尺寸和施工需要,结合我公司的综合能力进行平衡调配,对不足部分可新添置或租赁情况，具体计划如下:机 械 名 称单 位数 量型 号砂轮机台2圆盘锯台2手电钻台台 钻台1交流电焊机台4.2劳动力准备为使本工程顺利进行,根据工艺流程及关键线路设定,及时协调各生产要素，科学合理组织劳动力,使工序衔接紧密,节奏明快,操作人员的劳动强度均衡。根据施工总控制计划,现场木工劳动力投入见下表(高峰期8、):工种木工架子工壮工其它合计人数60210101004.3模板方案的选择根据本工程特点,为确保工程质量,我单位决定在模具方面投资大量优质高成本材料,以确保构件的几何尺寸、平整度、垂直度等达到工程验收标准.计划模板采用双面覆膜胶合板,厚5m,尺寸9151830mm；并用409方木,482.mm钢管以及12螺杆作为加固支承手段。塑面胶合板具有以下优点: (1)板幅大,自重轻,板面平整,即可减少安装工作量,节省现场人工费用,又可减少外露表面的装饰及磨去接缝的费用; （2）承载能力大，特别是经过表面处理后耐磨性好,能多次重复使用； (3)材质轻;（4)保温性能好,能防止温度变化过快,冬季施工有助于混9、凝土的保温; (5）锯载方便,易加工成各种形状的模板； (6)用于清水混凝土模板，最为理想。4物资供应的准备本工程所用模板及其支撑体系材料均由我公司自行采购,材料进场后,按照公司质量体系程序文件中物资采购供应程序操作,确保进场材料的质量。所有进场材料,必须严格按照物资验收程序进行验收，不合格物资严禁进场使用.主要材料计划如下表:材料名称规 格单位数 量使用部位胶合板5mM2400柱、墙、顶板及梁方 木090mm300柱、墙、梁、板、钢 管8mm10支撑体系十字扣件万个支撑体系接头扣件个2000支撑体系旋转扣件个100支撑体系可调托头L=60mm个0顶板对拉螺栓2根1000柱5。主要项目施工方法10、5.1流水段划分流水施工是一种科学的施工组织方法，它的基本思路是运用各种先进的施工技术和施工工艺，压缩或调整各施工工序在一个流水段上的持续时间，实现均衡流水施工。我公司在以往的许多工程中均实施流水施工，达到了工期短、质量高、投入少的综合效益.本工程按照图纸中-轴间沉降缝分二个施工段进行流水段施工，依照施工段的划分进行劳动力调整，提高操作的熟练程度和劳动生产率.5.梁、板模板1)顶板模板设计顶板模板用双面覆膜胶合板,厚15m,尺寸915830m；根据所采购胶合板的规格，加工顶板模板，次龙骨用4090m木方间距30m,主龙骨用482.7的钢管,间距为80mm,木方表面刨平以保证与模板接合面平整.支11、撑采用满堂钢管脚手架体系.(顶板模板设计计算书见附录二)梁模设计梁模板采用1mm胶合模板，加固肋采用0木方及4。527 钢管配合,当梁宽超过00m、梁高超过700m时另加穿墙螺栓，螺栓通过山型卡、螺帽与加固肋等连接,螺栓横向间距为80mm,竖向排距二道。梁底模次龙骨采用4090m木方,沿梁纵向布置二道(梁宽250m）或四道(梁宽30-350m),主龙骨采用钢管支撑,间距80mm.梁模采用梁侧模包底模,板模上表面与梁侧模上口在板底标高水平拼缝。梁跨LM 时，梁底模起拱,起拱高度本工程按13跨长起拱,悬臂梁预起拱L300.梁、板模板搭设尺寸一览表共享空间层高4。27m:梁板截面尺寸（m）立杆方案立12、杆横向间距（mm）立杆纵向间距（mm）梁底、板底扣件对拉螺杆50厚顶板满堂8000双扣件/2042800800双扣件/0070280000双扣件300045580梁中U型支托、梁两侧双扣件307703450+4580梁中U型支托、梁两侧双扣件128003508503045800梁中U型支托、梁两侧双扣件21280057703450+450梁中U型支托、梁两侧双扣件800本方案空间以150mm厚顶板,35085梁（三立杆),20*7梁（二立杆)为对象进行计算。3)梁及顶板模板支撑a模板排架支撑选用满堂红钢管架脚手架支撑系统支撑间距根据房间跨度及板厚尺寸确定,本工程排架竖向支撑间距为0800mm。13、b水平纵横杆支撑间距同竖向支撑间距,步距为160mm。c梁、顶板支模时，按规范及设计要求起拱，本工程起拱高度为-3.起拱的具体作法为:调节上部可调支撑，以调整高度,满足起拱要求.4)梁、板模板安装a主要工艺流程:搭设满堂脚手架铺梁底模板绑扎梁钢筋支梁铡模板安装主龙骨安装次龙骨铺面板模板校正标高及平整度预检验收b梁、板模板安装）按照支架排立图搭设满堂钢管支撑排架,支搭梁底钢管脚手架；按设计标高调整梁底水平钢管的标高并固定梁底水平杆位置，铺设主、次梁底板。2)梁钢筋绑扎完毕后,支立梁侧模；同时按设计标高搭设水平钢管（主龙骨），按设计间距铺设木方（次龙骨)，铺竹胶板,用园钉固定，再依标高控制线在板下14、调整高度并固定紧扣件及保险扣件,控制板面标高略高1mm左右.3)板与板交接缝处应放好木方，便于固定胶合板.）调节支柱高度,将主龙骨找平，当梁底板跨度等于及大于4m时,梁、板底应按13起拱。5）为保证梁板接缝处混凝土成型良好，该部位模板衔接应做成企口形式.)平台板铺完后,用水平仪测量模板标高，进行校正,并用靠尺找平。)将模板上杂物清理干净,办预检。梁柱节点模板采用1mm厚胶合板,同梁模板一起支设、固定。在柱与梁相交的位置,有梁一侧柱模板上开口，开口宽度为梁宽+2倍覆膜胶合板厚(152=m），开口高度为梁高顶板厚覆膜竹胶板厚(15m)。支模时,梁柱节点处柱模板压梁模板（将梁的侧模及梁底模模板伸入柱15、模板预留梁开口处)，接缝贴海绵条或胶带。)梁、板模板的拆除现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度,当设计无特殊要求时,须符合下列规定:a侧模：混凝土强度达到.2Ma（现场以手指略用力压，混凝土表面无指痕）后，方可开始拆除。底模在混凝土强度符合下表规定后，方可拆除：结构类型结构跨度按设计的混凝土强度标准值的百分率（）板202，758100梁758100悬臂100c板:设置晚拆（加固)支撑,早拆部分在混凝土强度达到设计标准值的100%后即可拆除,拆部分须待混凝土强度符合上表规定且在上层结构混凝土浇筑完毕天后方可拆除。d梁:梁底模拆除应满足上表要求,且待上一层结构混凝土浇筑完毕3天后方可拆除。梁、16、板模板拆除措施e.)应首先拆除梁侧模板,再拆除楼板模板，楼板模板拆除时,先松开顶板扣件或调节顶部支撑头,使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求,保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板,其余模板均落在脚手架上。e.2)用钩子或扁铲撬棍将未拆下的模板撬下,等模板全部落下之后,再集中运出并堆放指定地点，分规格码放好.模板拆除后,运到堆放地点,必须安排木工或混凝土工进行模板二次清理，清理的过程中注意保证模板的平整性和完整性.3)拆除模板时,操作人员应站在安全的地方.e）拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始,分别向两端拆除。 .5）拆下的模板及时清理粘结物,涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的扣件及时17、集中统一管理。）梁、板模板安装质量要求a模板及其支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性，不允许出现沉降和变形。b模板内侧平整，模板接缝不大于1mm，模板与混凝土接触面应清理干净,脱模剂涂刷均匀。c在浇注混凝土过程中,派专人看模,检查扣件、螺栓、螺帽紧固情况,发现变形、松动等现象及时修整加固。模板安装允许偏差项 目允许偏差（mm)检查方法梁轴线位移尺 量梁标高2靠尺梁截面尺寸5拉线尺量相邻两板面高低差+4 -尺 量板表面平整度2m靠尺预留洞中心线位移0尺 量截面内部尺寸+10 -0）质量控制措施支撑搭设时,必须保证上下层支撑在同一垂直线上。b按设计标高调整主龙骨的标高,然后安装梁底模板，并要拉线找直18、,此时,应按前述要求,进行梁底板起拱,注意起拱应在支模开始时进行,而后将侧模和底模连成整体。在预留起拱量时,要迭加上地基下沉、支撑间隙闭合等因素，使梁在拆模后起拱量符合规范要求。c现浇楼板的起拱，除按设计要求起拱外,还应将整块楼板的支模高度上提5mm,确保混凝土浇筑后楼板厚度和挠度满足规范要求。d梁底支撑间距应能保证在混凝土重量和施工荷载作用下不产生变形.e模板拆除须在混凝土强度达到设计强度标准值时才可以拆除，拆模的具体时间由项目技术部门提供，并认真填写拆模申请书。f要注意梁模与柱模的接口处理,以及梁模板与楼板模板接口处的处理，谨防在这些部位发生漏浆或构件尺寸偏差等现象。检查钢筋是否绑扎完毕，19、电线管、电线盒、预埋件、门窗洞口预埋是否完毕,钢筋是否办完隐蔽工程的验收。h水平模板涂刷水质脱模剂时，防止施工过程中踩踏污染钢筋，禁止使用废机油做脱模剂；不许在模板就位后刷脱模剂，以防止污染钢筋和污染混凝土接触面；i模板之间的联结处、墙板的转角处,必须严密牢固可靠,防止出现混凝土表面错台和漏浆、烂根现象。模板的缝隙大于规范要求时,要用海绵条等堵严.j混凝土浇筑过程中，须留有木工人员进行监视,发现问题及时解决。k成品保护：为防止破坏模板成品工序必须做到：不让重物冲击支好的模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好顶板模上焊接钢筋时要垫起，并在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料；在支好顶板模上进行预埋20、管打弯，起线时不得直接以模板为支点,须用木方作垫护进行。5。柱模板1柱模板均采用5mm胶合模板，加固肋条4090mm 木方300及482。7mm的钢管配置柱箍肋450,具体尺寸根据柱形调整。具体作法详见框架柱模板加固图，即下图. .在组装模板时，要使模板对称放置，以便保持柱主体的方正及垂直;支设工艺如下:a、按照柱体位置线焊牢焊实根部定位筋。b、将预先拼好的相邻三侧模板按照位置线就位,然后安装斜撑。c、清除柱内杂物,再安装另一侧模板，调整斜撑使模板垂直后，拧紧柱箍肋对拉螺栓d、模板安装完后，应检查支撑扣件、螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密等。其受力计算见附录四。4柱模板配置注意事项:a）要21、保证模板具有足够的强度和稳定性,能够承受新浇筑混凝土的重量和侧压力。b）力求构造简单，支拆方便,接缝严密;保证混凝土浇筑时不漏浆。c)配置的模板，应优先选用大块模板，减少拼缝，拼缝不大于规范要求（1m)。设置对拉螺栓的模板宜使用原有已开孔的模板.柱模板安装a施工流程柱钢筋隐检柱砼浇灌柱砼养护拆 模下一工序施工模板预检抄平弹线柱钢筋安装找平粘贴海绵条组拼模板模板清理涂刷隔离剂焊接限位钢筋固定校正安装对拉螺栓柱模板安装要求）安装柱模板前，检查柱中心线、边线和模板安装线是否准确,无误后方可安装柱模板。)柱根部位置线必须准确,模板就位准确,穿墙螺栓应按要求,全部上好、拧紧,以防浇捣时柱胀模。c)清扫完22、柱内杂物，再安装最后一侧模板。d）模板就位时，应从相邻的相互垂直边开始组拼安装就位，这样可以减少临时支撑设置,以保证柱模处于稳定状态及有利于柱模板的方正、垂直)组拼模板时,保证内背楞间距,内背楞与模板连接牢固,间距不大于30m.当背楞长度不足需要接长时，接头处需要增加同样数量的背楞。)在按装模板时，要使两侧有螺杆孔的模板对称放置，以使穿柱螺栓与柱模保持垂直。g)支承系统应经过设计计算,保证具有足够的强度和稳定性。)模板拆除:待混凝土强度达到.Mpa,（在模板拆除时不缺棱掉角)时方可拆除柱模板.先松动拆除对拉螺栓,再拆除斜撑,然后拆除柱箍肋、竖木方背楞和模板.可用撬棍轻轻撬动模板，将模板拆下，严23、禁使用大锤砸模板，防止柱混凝土的破坏.i）模板的堆放：待安装的模板堆放时,板面朝上，刚拆卸的模板则应朝下堆放高度不应超过。2m,且应有垫木架空.c）安装允许偏差如下表:序号项 目允许偏差（m）备注轴线位移52截面尺寸4，53层高垂直度层高55层高垂直度层高5m85.楼梯模板1）楼梯模板为5mm胶合板,楼梯随楼层梁板一起支模、绑扎钢筋和浇筑混凝土。2）所有楼梯模板及三角踏步板采用15mm厚胶合板,4mm9mm方木沿板长方向间距300m设置.支撑及主龙骨采用.7钢管。楼梯模板、三角踏步板现场制作，现场安装。)楼梯模板施工,先支好底模,再支倒三角踏步模。施工过程中应注意控制标高,双跑楼梯踏步模注意装24、修错台尺寸关系。4)模板支设必须满足行人通过。楼梯模板施工前应根据实际层高放样,先支设平台模板,再支设楼梯底模板,然后支设楼梯外帮侧模，外帮侧模应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线,侧板位置线，钉好固定踏步侧模的档板，在现场安装支钉踏步板(支模详见下图)。5。5 排架搭设与拆除1 、施工顺序 放出轴线及梁位置线,定好水平控制标高 梁板钢管脚手架搭设安装架设梁底钢管龙骨梁底模及侧模安装架设板底木方龙骨楼板模板安装梁板钢筋绑扎铺设梁板混凝土浇筑混凝土保养至规范、设计强度拆除板模板拆除梁模板,清理模板 拆除水平拉杆、剪刀撑及钢管脚手架。2、搭设1）模板支模采用钢管脚手架支撑系统,纵横水平拉杆采用82。7m25、m钢管.2）钢管脚手架支撑的搭设必须满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JG130201)的规定。3）脚手架支撑支设前,应按本施工组织设计要求进行三级技术交底,并要签字确认。4）要对钢管、配件、加固件进行检查、验收，严禁使用不合格的钢管、配件.5）对各层楼面进行清理干净,不得有杂物。6）先按钢管立杆位置放置垫板、底座安放位置要准确,搭设时可采用逐排和通层搭设的方法,并应随搭随设扫地杆及水平纵横加固杆.7)按图纸、施工方案计算、分配摆放好需要的钢管及配件数量,梁模板支撑的排架采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑排架采用平行于板短向布置方式,并根据梁底及板底的高度搭设。8）梁和楼板的脚手架26、跨距和间距必须按本方案布置。9)排架搭设安装前,应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。排架应垂直,上下层排架应在同一竖直中心线上。排架搭设安装宜排列整齐,并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。0)纵横向剪力撑在排架外侧沿周边设置,内部按m或按跨度间距设置。纵横向剪力撑施工期间不得随意拆除。11)排架纵横水平杆沿高度方向设置，步距1600从底部往上搭设，第一道水平杆(扫地杆)设在离地面200mm处。排架立杆必须平稳地支承在地面上(不得悬空）,并在立杆底座下铺设垫块。12）主梁下模板承重排架纵、横向水平杆应与已浇注的砼柱连接成拉结节点,增强整体稳定性及整体抗倾覆能力。13)排架支撑搭设27、安装完成后,应认真检查排架是否牢固，发现问题，立即整改。排架与楼面框架柱连接节点图就近框架柱排架体系钢管扣件抱柱箍间距同排架步据 3、拆除1）支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。2)拆除每层支撑及模板前,应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到规定的强度要求后,并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时,方可拆除.)排架拆除前,外脚手架与建筑物边设安全平网,预防物体高处坠落事故发生.）排架拆除时，不应对楼层形成冲击荷载.拆除钢管宜分散堆放并及时清运。5）严格控制其支架拆除的顺序。6)拆除排架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。7）拆除排架支撑时，应设置警戒28、区和警戒标志,并由专职人员负责警戒.8）排架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：(）排架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；(2)同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行.（3)水平杆、支撑必须随排架拆除进度逐步拆除。（)工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业,并按规定使用安全防护用品。（5）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。（6)拆下的钢管与配件,应集中用机械吊运或由井架传送至地面，防止碰撞,严禁抛掷。5。6预留洞口模板板预留洞:用四块15m厚胶合板制作成符合设计要求的顶板留洞口模板.固定方法靠洞口加筋固定;为29、防止混凝土漏入,应在洞模内塞满木屑或其它杂物5.脱模剂选择1)柱施工由于是先绑钢筋后支模板，脱模剂与钢筋接触较少,因此可选油质脱模剂。涂刷时，应保证涂刷均匀无流淌挂坠现象,做到少而均。)现浇板模板应采用水质脱模剂。5。8成品保护）在分项施工技术交底中写清施工人员应知应会的成品保护工作内容。2）组装成型的大模板吊运时不得碰撞墙体,合理存放,保持不变形。拆模时严禁大锤敲击,防止混凝土开裂。)混凝土拆模后,及时对混凝土阳角部位,用护角条进行保护.4)进场后的模板,临时堆放时，距地间距大于1m;必须用编织布临时遮盖,使用前，必须刷脱模剂。5)模板拆除时，严禁用撬棍乱撬和高处向下乱抛，以防口角损坏。6)30、梁、板模板支设完成以后,在其上面焊接或割除钢筋时,模板上必须垫铁板，以防烧伤模板）边角模板严禁用整板模切割.8）浇混凝土时,必须有专人看护模板，防止胀模、跑模现象的发生。9)相同部位、尺寸的模板，尽量做到同部位上、下层周转。避免用到别处不同尺寸部位。10)施工过程中，严禁用利器或重物乱撞模板，以防损坏或变形.6.主要施工管理措施6。工期保证措施6.1制定分级进度保证计划：根据总进度计划编制月进度计划,根据月进度计划编制周计划，周计划根据前五天的实际情况,调整并且制定下周计划,实行日保周、周保月，月保总进度计划的管理方式.。1。2加强操作人员对质量意识的培养,提高施工质量和一次成活率。达到质量标31、准的一次成活率提高了,也就加快了施工速度,从而可以保证施工进度。1.3根据进度计划、工程量和流水段的划分合理安排劳动力和投入生产设备,保证按照进度计划的要求完成任务。6。1。4采取流水作业.最大效益地安排机械设备、劳动力及施工工序,缩短工期。6。1.5适当增大设备投入，如使用二台塔吊、汽车混凝土输送泵保证建筑材料的运送能力和提高施工效率。6利用专业队伍的专业施工优势,合理调配,交叉施工,提高工作效率。6。1。7定期召开生产例会，对施工中出现的矛盾加以解决。实行网络控制，确定关键工序，工作时间，确保施工进度计划的有效落实和实施。6。8加强工序质量控制,做好成品保护，减少返工、返修,提高产品一次到32、位率。6。1。9实行奖惩制度,充分调动施工班组的积极性，加快施工进度6。质量保证措施6.2。1质量目标及质量方针工程质量目标:创优质主体结构工程。.2. 保证质量的总体措施:.。1全体施工人员牢牢树立起“质量第一”意识，确保工程优良，质量无通病“零缺陷工程。2.2 组织具有丰富施工经验的项目管理班子。该项目班子主要管理人员,均具有各型建筑尤其是同类工程施工管理经验,能使该工程管理更上一层楼。6。.23 组建质量领导小组实行项目经理、项目工程师质量负责制,施工技术岗位责任制,对工程全过程全方位进行过程控制。6.23质量保证体系根据质量保证体系,建立岗位责任制和质量监督制度。按照企业的项目管理模式33、，以GBT100-SO001模式标准建立有效的质量保证体系,并制定项目质量计划，以合同为制约,强化质量的过程和程序管理和控制。各施工队伍国际质量标准ISO-9001公司质量部项目经理现场技术负责人现场经理质检员各施工工长各专业分公司624模板施工质量保证措施为了保证混凝土墙、板面平整，并符合清水混凝土质量标准,对模板加工制作及组装加强控制和质量标准.a、模板上墙之前，涂刷混凝土脱模剂，保证混凝土拆除模板时混凝土面层的观感质量。b、混凝土浇筑速度对模板测压力影响很大，施工中混凝土应分层浇筑。c、模板支撑,对拉螺栓要设专人检查是否稳定,是否拧紧牢固,不得有漏支、漏拧现象发生,以免发生胀模。d、搭设34、支撑时,根据房间布点图放在相应位置上。普通U形托插入钢管的深度不小于12m；支撑系统及配件连接牢固，无松动现象,模板拼缝严密,不漏浆。、模板支设过程中，木屑、杂物必须清理干净,在顶板下口、墙根部留设清扫口。将杂物及时清扫后在封上。f、各类模板制作应严格要求,经项目部技术质量处验收合格后方可投入使用。模板支设完后先进行自检，其允许偏差必须符合要求。凡不符合要求的应及时返工调整,合格后方可报验。g、拆模时,需在立柱的下层水平支撑上铺放脚手架,操作人员行走不宜直接踩在水平支撑上操作，拆下的模板必须及时码放在楼层上。h、拆模时，混凝土强度应遵照“502002有关规定，剪力墙如果提前松动对拉螺栓，应根据35、天气、温度、外加剂等因素掌握，控制在混凝土初凝后达到1.2Ma方可拆模，楼板模板拆模必须填写拆模报告。i、缝隙的控制：现浇板混凝土浇筑时沿墙筋根部拉线,填砂浆用木抹子挫平,安装大模板时清理板面,贴铺海棉条外墙施工缝及门窗口模板缝隙也应采用海绵条贴缝.63安全保证措施6。31安全管理方针及目标安全管理方针是“安全第一,预防为主。安全目标:确保无重大工伤事故，杜绝死亡事故；轻伤频率控制在3以内，创xx市安全文明工地。6。3。安全组织保证体系以项目经理为首，由现场经理、安全员、工长、各专业负责人等各方面的管理人员组成安全保证体系。项目经理公司安全部项目技术负责人现场经理现场安全员各施工工长各专业分公36、司配属队伍。3。3安全保证措施1、圆盘锯等机械设备使用必须遵守安全操作规程，定期对电气设备检查保养.2、模板搭拆过程中，支撑系统上注意不能集中超载堆置模板、杆件等材料。、基础及共享空间模板安装过程中,先检查基坑土壁、边坡的稳固情况,发现有危险时,必须待采取了有效加固措施后方可施工。4、模板放置不得压电线、电焊管线等.、模板拆除时,严禁使用重锤敲击。拆除模板后及时清理混凝土渣块。6、上层混凝土未浇筑时,下层梁、板模板不得拆除。7、混凝土浇筑过程中,安排专人检查模板及支架情况，发现问题及隐患时，及时采取措施并报告项目部管理人员。8、 废弃的模板集中堆放整齐,定期清理。7安全应急预案、目的;施工现场37、一旦发生坍塌、塔吊倒塌事故，将会造成人员伤亡和直接经济损失为了争取在第一时间抢救伤员,最大限度地降低员工及相关方生命安全风险和经济损失,特制定在本项目部坍塌倒塌应急救援预案。、组织;本项目部成立应急救援指挥小组，负责指挥及协调工作。应急处理小组名单和联系方式职务姓名职责联系电话备注组 长朱华良全面负责0516762100领导组织副组长刘洋现场组织组织协调副组长陆炳南基坑支护和施工应急组织维护秩序组 员金文昌外界联系医院、消防、安全办组 员薛斌斌内部联系0672105善后处理3、职责3。1、朱华良负责现场指挥，了解掌握事故情况、组织现场抢救工作。32、刘洋负责现场抢救伤员,及时通知当事人的家属，38、派人做好接待，善后处理工作。33、陆炳南负责现场保护，维护秩序,做好当事人周围人员的问讯记录.、金文昌负责联络医院、消防，受现场指挥小组命令,立即通知当地安全生产监督局.5、薛斌斌负责现场自查自纠,清除隐患，防止同类事故发生。、事故处理救援程序。1、不论任何人,一旦发现有排架失稳坍塌、倒塌的发生性,应立即呼叫在场全体人员进行疏散。4.2、接到报告后,立即召集应急指挥小组,开展抢救工作(项目经理或管理人员）,各岗位人员迅速到场。43、立即抢救伤员:现场抢救，同时通知医疗急救中心(打120)应务必讲清受伤人数、人员受伤情况和工作地点，并派金文昌到主要路口引导救护车送指定医院。急救箱、担架(抢救受伤39、者须用担架)存放在现场医务室;派人随同救护车到医院,随时了解伤情，及时反馈伤者情况；通知当事人的家属,做好接待工作，安慰、稳定家属的情绪;积极做好善后处理工作。4.4、立即派人保护现场，设置警戒线、维护现场秩序、疏散人员、召集有关人员做好当事人周边的问讯取证记录,了解事故现场情况配合事故调查。4。5、立即向公司报告,并立即向当地的安全生产监察局、建设行政主管部门、公安局、派出所报告,配合做好事故调查、取证、处理。.6、立即组织安全自查自纠、消除隐患，确保施工安全;立即组织对全体施工作业人员的举一反三防坍塌倒塌安全再教育,提高安全防范意识，做到遵章守纪，防止同类事故发生。47、在没有人受伤情况下40、，项目经理组织生产经理、项目技术负责、安全员、施工员对坍塌、塔吊倒塌事故进行原因分析、调查,并确保相应的纠正补救措施与方案报公司质安科，公司质安科审批确认同意后,在确保人身人员安全的前提下，组织恢复正常施工秩序.5、 各相关通讯地址5.1、医疗急救中心：25.2、 公安、派出所:110 5.3、 火警电话：115.4、 公司电话：67875.5、 xx区安检站电话：678816、急救路线及医院8。模板计算书楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JG10001）。 计算依据施工技术002.3。扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 计算参数： 模板支架搭41、设高度为。1， 立杆的纵距b=0。80,立杆的横距 =0。8m,立杆的步距 h1。60m。 面板厚度5m，剪切强度1.4/mm2,抗弯强度00/mm，弹性模量600。0N/m。 木方00m，间距00m，剪切强度。/mm,抗弯强度1。0N/mm2,弹性模量000。0/m4。 模板自重0.3/m2，混凝土钢筋自重25.0kNm3,施工活荷载30k/m2。 地基承载力标准值115kN/m2,基础底面扩展面积0。10m2,地基承载力调整系数。40。 扣件计算折减系数取.0。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯42、强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值q1 = 25.000150.80+0.0.00=。240N/m 活荷载标准值 2 = （2。0+1。00)0。80=2。40kNm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: = 80.1。5016 30。0cm3； I= 80。001。0.1.0/2 = 22.0m; ()抗弯强度计算 f = M/ W 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2); M- 面板的最大弯距(N.m）; W- 面板的净截面抵抗矩; f 面板的抗弯强度设计值,取3。00/mm2; =0。100l2 其中 荷载设计43、值(kN/）； 经计算得到M 0.00(1.203。240+1。42。400)0.00000.65kN。 经计算得到面板抗弯强度计算值 0.51000000/30000=。174N/m 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! （2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/bh T 其中最大剪力 Q=600（1.203.2401。4。00）0。0=1。0k 截面抗剪强度计算值=3305。0/（200。00015.000）=0.13/mm2 截面抗剪强度设计值 T=.40N/mm2 抗剪强度验算 T，满足要求！ （3)挠度计算 v = 0.677q4 / 00EI 12。0kN时,应采用可调托座。 五44、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1。静荷载标准值包括以下内容： (1）脚手架钢管的自重（k): NG 0。1164.10=。476k 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN）: NG= 0.308000.800=0。92k (）钢筋混凝土楼板自重(kN）: G3 = 25.0000。150.8000.00=2。400N 经计算得到,静荷载标准值 NG (NG+NG2+NG3) = 3。0N。 2。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载. 经计算得到，活荷载标准值 NQ （0045、20)0.8000.800=1.k 3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 。20 + 1Q 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值, = 6.7kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到; i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 。00 - 立杆净截面面积 （cm2）； W -立杆净截面抵抗矩（c3)；W =0.00 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2); 钢管立杆抗压强度设计值,f 05。0Nm; l0 计算长度 (m); 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架,由公式(1）或（2）计算 l k1uh (1） l = (+246、a) () k - 计算长度附加系数，按照表1取值为1.3; u 计算长度系数,参照扣件式规范表.3.3;u=1。700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a =0。0m; 公式（1)的计算结果：l0=。1631.700160=3.163m =316/0。01.00 。00 =6370/(1.002，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(）的计算结果：l01。6020.10=1。800m =18000。=.00 =1。000 =630(1。0006202785789500000000000000000000)=0。0N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支47、撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0= 1k2(+2a) （3） 2 计算长度附加系数,按照表2取值为。007； 公式(）的计算结果：l1。1631.007(1。600+2010）=2。108m =208/0.0=1。000 =.00 70/（。0002,立杆的稳定性计算 ,满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 七、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 f 其中 p -立杆基础底面的平均压力 (Nm2）,p =NA; 39。81 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN）;N =6。3 基础底面面积 （);A = 0.16 fg48、地基承载力设计值 （kN/2）;fg = 46.00 地基承载力设计值应按下式计算 gkc fk 其中 c 脚手架地基承载力调整系数;kc = 0。40 fgk 地基承载力标准值；fgk 115。00 地基承载力的计算满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书30850梁 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG130-2001）. 计算依据2施工技术2002.。扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 计算参数： 模板支架搭设高度为4。1m, 梁截面 BD=50m850，立杆的纵距(跨度方向） =.80m,立杆的步距 h=1.m, 梁底增加1道承重立杆 面板厚度15m,剪切强度。4N/49、2,抗弯强度30。0mm2，弹性模量600.0N/m4。 木方90mm,剪切强度1.3N/mm,抗弯强度130N/m2,弹性模量0。0/mm4. 梁两侧立杆间距 0.0m. 梁底按照均匀布置承重杆根计算。 模板自重。5N/m2,混凝土钢筋自重25.0kN/m,施工活荷载5。0k/m2. 梁两侧的楼板厚度0。15，梁两侧的楼板计算长度0.40m。 地基承载力标准值5N/m2，基础底面扩展面积0。040m2，地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取10 图 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递. 集中力大小为F = 1.2025.00.15。400050、00140kN。 采用的钢管类型为 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等. 1.荷载的计算： （1）钢筋混凝土梁自重（N/m)： q1= 25。00008500。0700kN/m （）模板的自重线荷载(k/m）： q2 = 0。500.00(20。850+。50)/。0=。33k/ (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（k): 经计算得到,活荷载标准值 1 =（.000+4.000)0。3500。800=。400kN 均布荷载 q = 1。21。00+.20.343=3211k/m51、 集中荷载 。1.40=1。96N 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中,截面惯性矩和截面抵抗矩W分别为: W=0。01。01.50/ 30.00c3; I = 80。00。50.50150/12 22.50m4; 计算简图 弯矩图（kN。m） 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下: 变形计算受力图 变形图(m） 经过计算得到从左到右各支座力分别为 1=.36kN N2=。106N N3=4。106kN N4=0。93N 最大弯矩 M= 0。4N 最大变形V 0。018m (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f= 0.410052、01030000=1。600/mm2 面板的抗弯强度设计值 f,取300Nmm2； 面板的抗弯强度验算 f ,满足要求! (2）抗剪计算可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32330/(20005。0）。292/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。4N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3）挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 。01 面板的最大挠度小于16。7/50，满足要求！ 二、梁底支撑木方的计算 (一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 。16/0.00=5。3kN/m 最大弯矩 M = 53、0.1ql=015。10。800。0=.28kN。m 最大剪力 Q=06。8005。132=。463k 最大支座力 N=1.。805。132=4.516N 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩和截面抵抗矩W分别为: W= 4.9.009.00/ = 54。00cm3; I = 4。009。009。009。0/2=243。00c； ()木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f03280654000.0=6。08/mm 木方的抗弯计算强度小于1.0N/mm2,满足要求! （2）木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下： Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh 2k54、时,应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 立杆的轴心压力设计值，它包括: 横杆的最大支座反力 1.00k (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 = 1。200。1164。10=0。571k N= .000.571。571kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到; i 计算立杆的截面回转半径 (c)；i= 0。00 A 立杆净截面面积（cm2）； A = 207578956000000000000000.00 W 立杆净截面抵抗矩(c3);W 0 钢管立杆抗压强度计算值(/m2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值, = 25.00N/m2; l055、 - 计算长度 (）； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2）计算 l k1h (1) l0 = (h+2a） (2） k1 计算长度附加系数,按照表取值为1.163; u 计算长度系数,参照扣件式规范表5。3.;u= 1.00 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a =0.70m; 公式（）的计算结果:l=1.1.7001.60=。6m =3163/0。0=1.0 =1.000 =（1。02,立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 公式（2)的计算结果：l01.602。700=3。0m =3000。01。000 =1。000 =51/（1。0006027879560056、0000000000000000)=。00N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算 0= k2(h+2) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1。007； 公式(3）的计算结果：l0。163100（1。600+0.700)=513m =353/0。01。000 =1 =57/（.0002,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。 表 模板支架计算长度附加系数 k - 步距 （m） h0。 0.9h1.2 1.2h5 15h2.1 k1 1.243 1。185 1。167 57、1163 - 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 - (m） 4 6 8 1 1 14 6 18 20 25 30 35 0 +2a或uh（m） .3 1。0 。1 1。0 1.039 1。042 5 。1 1.81 1。092 1.113 。13 1。5 1。13 1.44 1.0 1。02 1.02 1031 1。039 1。071.05 .0641。72 。092 1.111 1。29 1149 . 。0 1.07 .015 1。24 1.31 。0 。04 。0 。062 1079 。097 1。11 。132 。2 。 .007 101 .021 。9 1。036 1.04 1。158、 。0 1。074 1.090 1。106 1.123 1。80 1. 1。007 。04 1.020 1。026 103 1.40 1.046 。5 101。8 1。096 1111 1.9 1。0 1。07 102 1。01 1.2 1。030 1。0351。42 1。48 1。062 1.7 1.0 1。104 2.4 1。 1。07 1.01 1。8 1022 1。09 1。03 .039 1。04 1。060。073 108 1.10 2。25 1。 1007 1。00 1。016 1.02 .07 1.032 1。037 1。4 15 1070 。081 。04 .7 .0 1.059、07 1.010 .016 1.020101.032 1037 .02。053 06 .07 .091 - 六、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p f 其中 p 立杆基础底面的平均压力 （kN/m2），p = N/A;p= 14.8 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 （kN);N .7 A 基础底面面积 (m2);A 0.16 f- 地基承载力设计值(kN/m2)；g = 4600 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc gk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc 4 fg 地基承载力标准值；fk =15。0 地基承载力的计算满足要求!梁侧模板计算书58560、0m梁 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度350m,高度80m，两侧楼板厚度10m。 模板面板采用普通胶合板. 内龙骨布置道,内龙骨采用4090mm木方. 外龙骨间距800m,外龙骨采用双钢管48m2。7mm。 对拉螺栓布置2道,在断面内水平间距2000020，断面跨度方向间距0,直径12mm。 面板厚度1mm，剪切强度.4N/m2，抗弯强度0。0N/mm,弹性模量60000N/mm4。 木方剪切强度。3N/mm2，抗弯强度13/m2,弹性模量900。N/mm4。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土61、侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度,取2400kNm3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料）取20/（T+15),取2。00h; T 混凝土的入模温度，取20。00； V- 混凝土的浇筑速度,取2500h; H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。800m； 1外加剂影响修正系数，取1。00; 混凝土坍落度影响修正系数,取。850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F14.90kN/m2 考虑结构的重要性系数09,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F=.914.190=12.77N/m 考虑结构的重62、要性系数0。9，倒混凝土时产生的荷载标准值 =0.4.00=3.60kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算. 面板的计算宽度取0。22m。 荷载计算值 q=1.212.771.220+1。43。600。22=.48N/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=22.00151。50/6 = 825c3; I= 2.001.51.51.50/12 =6.cm； 计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图（kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下: 变形计算受63、力图 变形图（m) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N=0394kN N2=1。084kN 3=1.084kN 4=.3kN 最大弯矩 =021kN.m 最大变形 V 0。120mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。21000000/250=2。54N/m2 面板的抗弯强度设计值 ,取30.0N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! （2）抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 =3591。(220。015.0）=0。29mm2 截面抗剪强度设计值1。0N/m2 抗剪强度验算 T,满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0120m64、m 面板的最大挠度小于220.0250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=。0.2212。771.40.223。60=4.48kNm 挠度计算荷载标准值=0。2277=2。80/ 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 =。580。00=4.40kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0。14.800。800。0=0。87kN。m 最大剪力 Q=。60。04.4802151k 最大支座力 N=1。0.004.48=3。943kN 截面力学参数65、为 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 4。09。009。0/6= .00c3； = 4。09。009。09.00/2 243.00cm； （)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f0。27106/5400.0=5。31Nm2 抗弯计算强度小于3.0N/mm2，满足要求！ （2）抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下： Q 。6q 截面抗剪强度必须满足: T = /2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3251/(090）=。89N/mm 截面抗剪强度设计值 T=1。3N/m2 抗剪强度计算满足要求! (）挠度计算 最大变形v =。6772。1000。0/(100900.002466、30000。0)=356 最大挠度小于0.0/50，满足要求！ 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力. 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m） 支撑钢管剪力图(N) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=.09kN。m 最大变形 ax0.24mm 最大支座力 max7。8kN 抗弯计算强度f=0.709108496000。0=8.5mm2 支撑钢管的抗弯计算强67、度小于20。0Nm2,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于30.0/15与10m，满足要求!六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N =f 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2）; f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取7m2； 对拉螺栓的直径(mm)： 1 对拉螺栓有效直径(mm)： 10 对拉螺栓有效面积(m): = 76.00 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 2。20 对拉螺栓所受的最大拉力(kN)： N = 7。85 对拉螺栓强度验算满足要求！梁模板扣件钢管高支撑架计算书20077mm梁计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（GJ132）。 计算依68、据2施工技术2002。3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 计算参数： 模板支架搭设高度为4。1m， 梁截面 D=200mm70mm,立杆的纵距(跨度方向） l=0.0，立杆的步距h=1。60m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度15mm,剪切强度。4Nmm2,抗弯强度。0Nm2,弹性模量600。/m 木方400mm，剪切强度1。3/2，抗弯强度30mm,弹性模量900。/mm4. 梁两侧立杆间距 m. 梁底按照均匀布置承重杆根计算。 模板自重0。5kN,混凝土钢筋自重25.00km3，施工活荷载5.0N/2。 梁两侧的楼板厚度。5,梁两侧的楼板计算长度0.30m。 地基承载力标准值1169、N/m2，基础底面扩展面积0。2,地基承载力调整系数040。 扣件计算折减系数取1.0。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为F = 1202。0000.500300800=1。00k。 采用的钢管类型为 一、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。 1.荷载的计算: （1）钢筋混凝土梁自重(kN/m)： 1 25.00。770。800=1.40kNm (2)模板的自重线荷载(N/m): q = 。5000。00(700.00)0.0=3。470、80kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN）: 经计算得到,活荷载标准值 = (1。004。00)0。20.80=0.800kN 均布荷载 = 1。2015400+1。203。80=22.656kN/ 集中荷载P 1。4800=110k 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.55/6 30.0c； I =80。01。01。50。50/12 20cm4; 计算简图 弯矩图(N.) 剪力图(kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过71、计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2。82 N2=282kN 最大弯矩M= 0。169k.m 最大变形 V= 0。27m （1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 =0。61000100/3000=5633N/mm2 面板的抗弯强度设计值f，取00N/m; 面板的抗弯强度验算f f，满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 =825.0/(2800。0015。000）=.53/m2 截面抗剪强度设计值=1.4/mm2 抗剪强度验算 T,满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v 0.287m 面板的最大挠度小于20.020，满足要求! 二、梁底支撑木方的计72、算 (一)梁底木方计算 按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 均布荷载 = 。826/0.80=3。52kN/m 最大弯矩 M 0。q=0。.530.00。80=0.26。m 最大剪力 Q=0.60。803。532=1.695kN 最大支座力 N=1。1。83.53=3.08kN 木方的截面力学参数为 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩分别为： = 49。009。06 = 4.0m3； 4。009.09。009.00/12 24。00c4; （1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 =0.2606/50000。19/m 木方的抗弯计算强度小于373、0N2,满足要求! (）木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q= 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: =3/2bh 2.0kN时,应采用可调托座. 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 立杆的轴心压力设计值，它包括: 横杆的最大支座反力 1=0.00kN(已经包括组合系数） 脚手架钢管的自重N2 1200.1164.00.57kN N = 0。0000.1=0。5k - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到; i 计算立杆的截面回转半径 （c）;i = 。0 立杆净截面面积 (m2）； 立杆净截面抵抗矩（cm3）; = 000 钢管立杆抗压强度计算值74、 （N/mm2）； f- 钢管立杆抗压强度设计值，f 205.00N/mm2； l0 - 计算长度 （m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 0 = 1h (1） l0 = (h+) (2） 计算长度附加系数,按照表取值为.163； -计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.7m; 公式（1)的计算结果:l1。163。701。6=3.m =31630.=。0 =1.00 571/(1.2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式（2）的计算结果：l=1.60+20.0=3.00m 30000。075、=1。000 =1。0 =7/(。002,立杆的稳定性计算 f，满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式（3)计算 l0 = k1(h+2a） (3) k 计算长度附加系数,按照表取值为。7; 公式(3)的计算结果：0=1。163。0（1。6000.700)3。53 351/0.0=1.00 1000 =57/(1。000,立杆的稳定性计算 ，满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。 表 模板支架计算长度附加系数 k - 步距 h（m) 0。9 9h1. 1.2h15 1.h2。1 k 1.243 。185 1 1.163 - 表 模板支架计算长76、度附加系数 k2 - H（) 4 6 8 10 1 14 16 1 2 2 30 5 0 h+2a或1h(m) .35 1.0 。014 1026 1.039 142 1.054 1。061 。81 .0 1。113 1。137 1。15 1。17 1.4 。0 1。02 02 1。031 1.039 1047.06 1。04 1072 1.921。111 .19 。49 1.53 1。0 1.00 1. .024 1031。39 1。0 1。055 1.62 079 。97 。14 1.13 1。6 1。0 1007 1。014 1。0211.029 1。03 1。0 。051 。056 .77、074 1。001106 1123 1。0 1. 10 14 102 1。06 1.33 。40 1。4 1。052 .067 。1 1。06 1。1 。2 .0 1.7 0 .018 1.024 .30 5 1。02 1。08 1.062 1.076 1.090 1.04 04 1.1。0 1.02 101 1。0 。9 1。035。39 1。44 1。0 1.073 。0 1。11 2。25 1 1.0 1。0 1。016 1。20 1.7 1。32 1。03 .42 1。057 1.07 1。8 .94 。70 1。1。01。01 1。0161。20 1。027 1.032 1。037 78、1。0421.53 1.066 。07 1。091 - 六、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中p立杆基础底面的平均压力 （kN/m2),p = N/A;p =.9 N -上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (N)；N 07 - 基础底面面积（m2）;A 01 fg -地基承载力设计值 （kN/2）;f 46.0 地基承载力设计值应按下式计算 f kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数;kc 0。40 g 地基承载力标准值;fgk = 115。00 地基承载力的计算满足要求!梁木模板与支撑计算书00770mm梁 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B279、0mm, 梁截面高度 H=770m, 梁模板使用的木方截面400mm, 梁模板截面侧面木方距离30mm。 梁底模面板厚度h5,弹性模量E=6000/mm2，抗弯强度f=0N/m。 梁侧模面板厚度h=15mm,弹性模量E000/mm2,抗弯强度f=30N/mm。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 0.340kN2; 钢筋自重= 1。500N/m3; 混凝土自重 =4。000kN/m3; 施工荷载标准值 = 。0N/2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中c 混凝土的重力密80、度,取2.000kN/m3; 新浇混凝土的初凝时间,为时（表示无资料）取200(T），取。0h； T 混凝土的入模温度,取20。000； 混凝土的浇筑速度,取200m/h; H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0800m; 外加剂影响修正系数,取。000； 2-混凝土坍落度影响修正系数,取0。80。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=1410N/m2 考虑结构的重要性系数0.，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0。94。190=12。71kN/m2 考虑结构的重要性系数0。，倒混凝土时产生的荷载标准值 2。94。00=300kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁81、底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含! 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q(1.21。+1。403）0。7=.681N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩和截面抵抗矩W分别为： W 77。001.50。0/6 =8.883; I =77.00。501。.50/2 1.64； (1)抗弯强度计算 = M / W f 其中 面板的抗弯强度计算值(N/mm)； 面板的最大弯距(。m）; -面板的净截面抵抗矩； 面板的抗弯强度设计值，取300N/m2； 0。100ql2 其中 荷载82、设计值(N/m); 经计算得到 =0。10(1.29。8341.2。772)0。3000。30=。141N.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 411000002887=.88/mm 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求！ (）抗剪计算 可以不计算 T = 3/2bhT 其中最大剪力Q=0。600（1.20。834+1.77)。302。3kN 截面抗剪强度计算值 T=3823。0/（2770。0015.0)=。367/m2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T T,满足要求! (3）挠度计算 v =0.67l4 10EI v = 面板最大挠度计算值 v .67798383、004/(060002156)=45mm 面板的最大挠度小于300.0/2,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 1.梁侧竖楞抗弯强度计算 计算公式: f=M/ f 其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/m)； M 梁侧竖楞的最大弯距(Nmm); - 梁侧竖楞的净截面抵抗矩，W =5400cm3; f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f =3N/m2。 M= ql 8 其中 q - 作用在模板上的侧压力； q =（1。21。77+1。403。6)0。3=6.11k/m l 计算跨度(梁板高度)，l 77mm； 经计算得到,梁侧竖楞的抗弯强度计算值11.700.70/8/5400.00838N/mm2; 梁侧84、竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求！ 2梁侧竖楞挠度计算 计算公式: v = 5ql4/ 384EI v= /250 其中q 作用在模板上的侧压力， 12。7710。0=3。831/mm； l计算跨度(梁板高度), =770mm； - 梁侧竖楞弹性模量,E = 90N/mm2； I 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 243。0cm4; 梁侧竖楞的最大挠度计算值， = 5.31770。（38495002430000）=0。70mm; 梁侧竖楞的最大允许挠度值，v =3。080mm； 梁侧竖楞的挠度验算 ,满足要求！ 3。穿梁螺栓强度计算 没有布置穿梁螺栓，无须计算! 六、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用85、钢管脚手架形式，参见楼板模板支架计算内容。柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=500mm, 柱模板的截面高度 =6mm， 柱模板的计算高度 =40mm, 柱箍间距计算跨度 d= 40m。 柱箍采用双钢管48m.8. 柱模板竖楞截面宽度4mm,高度90m。 方向竖楞4根,H方向竖楞4根. 面板厚度5mm，剪切强度1.4Nmm2,抗弯强度30.0N/2,弹性模量0.0Nmm4。 木方剪切强度。3Nm2，抗弯强度13。0N/m,弹性模量9000.N/m4。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考86、虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c- 混凝土的重力密度,取24。00N/m; t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料）取2/(T+15)，取。000h; - 混凝土的入模温度，取000； -混凝土的浇筑速度，取2.500/h; H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取.00; 外加剂影响修正系数，取1。000； 混凝土坍落度影响修正系数，取0。850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.90kN2 考虑结构的重要性系数0。9,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1.4.190=12.77kN2 考虑结构87、的重要性系数0。9,倒混凝土时产生的荷载标准值 F20。4。000=3。0km2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算,计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0。45m。 荷载计算值q=。22。77.450+.403.6000.0=9。64km 面板的截面惯性矩和截面抵抗矩分别为: 本算例中,截面惯性矩和截面抵抗矩W分别为： 45.01.501。5/6 16。88m3； I = 45。.501。01。50/12 1.66cm4; (1)抗弯强度计算 f= / f 其中 f - 面板的抗弯强度计算值（m2)； M - 面板的最大弯距(N。m88、）; W 面板的净截面抵抗矩; 面板的抗弯强度设计值,取30。00/m； M = 0。100q2 其中q - 荷载设计值（k/m); 经计算得到 0100（1.205。747+1。4162）0.870187=002kN. 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。321000/165=1。92Nmm2 面板的抗弯强度验算f f，满足要求! （2)抗剪计算 可以不计算 T =3Q/b 其中最大剪力Q=0。600(.205。747+1.41.62)0。17=1.026kN 截面抗剪强度计算值T=31026。0/(245.005。000).228N/mm 截面抗剪强度设计值 T=1.0Nm2 抗剪强89、度验算 T T，满足要求! (3）挠度计算 v = 677l4 10I l /250 面板最大挠度计算值v 0。6775。47187/（106012656）=0。2mm 面板的最大挠度小于8/250，满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0。17m。 荷载计算值 = 。770。17+1。3。600。17=3.02kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载q 1。7/0。450=。802kN/ 最大90、弯矩 M 0.1q013。8020。50.4。07N.m 最大剪力 Q0.60.53.802=1。0kN 最大支座力 N=1.10。403。82=18kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W 4.009.0。0/6 54.00c3; I =4。09.00。009。0/1 = 3。0cm; (1）抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。07710/5400.01。4N/2 抗弯计算强度小于30Nmm2,满足要求！ （2）抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值T=126/（2409091、）=0.42/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。0N/ 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 =。72.38450.0/（10000.0243.0)=0。03mm 最大挠度小于450.0/0，满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P= (212。71。40。60)0。15 。4= 1。1kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.) 支撑钢管剪力图（k) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下: 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm） 经过连续梁的计算得92、到 最大弯矩 m=0。N。m 最大变形vmx0426m 最大支座力Qax。108kN 抗弯计算强度f0。51016/8496000.=6.N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于4。/15与1m,满足要求！ 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式： N N = A 其中N 对拉螺栓所受的拉力; 对拉螺栓有效面积 (m2）； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取10N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm）： 12 对拉螺栓有效直径(mm): 对拉螺栓有效面积（mm2):A= 76。00 对拉螺栓最大容许拉力值(k): 12.90 对拉螺栓所受的最大拉力(N):93、 =2。108 对拉螺栓强度验算满足要求！ 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P: = (。12.77+1。403。60)0.17 045 = 1。1kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力. 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kNm) 支撑钢管剪力图（N) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（m） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Ma=0678kN.m 最大变形vax=0.735mm 最大支座力Qmax=2。566kN 抗弯计算强度 f。67816/849000.0=9.80N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0Nmm2,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于84.0/1与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式： N = fA 其中 - 对拉螺栓所受的拉力; A对拉螺栓有效面积 (m2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取0N/2; 对拉螺栓的直径（m）: 对拉螺栓有效直径（m): 对拉螺栓有效面积（mm）：A 6.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN）:N = 1.920 对拉螺栓所受的最大拉力（kN): N = 256 对拉螺栓强度验算满足要求！