1、目 录一、编制依据：2二、工程概况：2三、工程各部位结构尺寸：3四、材料选用：4五、施工准备5六、模板设计及施工方法：7七 、成品保护措施：21八、模板拆除、堆放：22九、安全技术措施：25十、应急预案27十一、计算书30一、编制依据：1、 12栋住宅+幼儿园工程地库、112#楼、幼儿园、A、B、C、D区商业网点施工图纸及有关规范、标准；2、 施工组织设计；建设工程施工合同及有关资料文件等。3、 建筑结构可靠度设计统一标准（GB50068-20XX）4、 建筑抗震设防分类标准（GB 50223-20XX）5、 建筑结构荷载规范（GB 50009-20XX）6、 混凝土结构设计规范（GB 5002、10-20XX）7、 高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ 3-20XX)8、 建筑地基基础设计规范（GB 50007-20XX）9、 地下工程防水技术规范（GB 50108-20XX）10、 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 50204-20XX）11、 建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB 50202-20XX）二、工程概况：12栋住宅+幼儿园工程分为地下车库、112#住宅楼、幼儿园、A、B、C、D区商业网点，总面积为161110.75m2。地库为钢筋混凝土板柱结构，车库部分地下一层，层高3.7m，建筑面积39070.54m2；112#住宅楼为框架剪力墙结构，地下二层，均与地库相连， 3、4#、5#、12#楼为11层，建筑高度43.8m；其余均为17层，建筑高度55.6m，住宅楼面积为91776 m2。幼儿园为框架结构，地下为车库，地上3层，层建筑高度10.8m，建筑面积：1550.30 m2。A、B、C、D区商业网点为框架结构，地上24层，建筑高度9.65（A区）、16.85m。建筑面积28778 m2。基础采用筏板和独立基础设计。三、工程各部位结构尺寸：1、地下室部分结构形式板柱结构楼层标高（mm）地下车库：3700主楼部分夹层：2190商网部分夹层：1400筏板厚度（mm）地下车库：3501、2、3、6、7、8、9、10、11#楼 ：10004、5、12#楼：800板厚度4、（mm）地库顶板：350，局部200、250、300主楼地下二层顶板：200主楼地下一层顶板：180，局部120墙体厚度（mm）外墙：300内墙：250、300框架柱截面尺寸（mm）450450、500500、600600、700700梁截面尺寸（mm）400900、400500、450900、500600、200300、200500、250400、250450、250500、250550、250600、350900结构形式框架剪力墙层高（m）1、2、3、6、7、8、9、10、11#楼十七层，层高3m ，顶层3.1m建筑高度（m）55.6m4、5、12#楼十一层，层高3m43.8m幼儿园三层，5、一层4.7m、二层3.7m、三层3m10.8mA区商业网点二层9.65mB、C、D区商业网点三、四层16.85m板厚度（mm）100mm，局部120mm墙体厚度（mm）200mm框架柱截面尺寸（mm）500500，550550,600600梁截面尺寸（mm）200300,200500,200550,200700,250350,250500,250600,250700,250800,300700,3008002、地上部分四、材料选用：1、 为保证工程质量，实现创优目标，针对本工程特点，构件拟采用木模板。模板配置的规格为183091518mm覆膜胶合夹板，次龙骨为40*40*3mm方钢，主龙骨为36、0*60*2.5mm方钢；14穿墙螺杆对拉；支模用的木枋采用40903000mm。支撑系统主要采用轮扣式钢管脚手架。每次模板使用前涂刷脱模剂，以延长模板使用周期，确保砼施工质量。2、 模板的接缝不应漏浆，木材材质不宜低于等材。3、 模板及其支架结构必须满足工程结构安全性和稳定性的要求，模板和支架应符合下列规定：（1） 保证工程结构形体，集合尺寸和相互位置的准确性。（2） 具有足够承载力、刚度和稳定性，可靠承受自重、浇筑的混凝土及其施工荷载。（3） 构造简单、装拆方便，满足钢筋安装、混凝土浇筑、养护工艺的要求。4、 隔离剂（脱模剂）的涂刷是为了保证模板与混凝土脱模和混凝土表面光滑。严禁采用油性等7、影响结构或妨碍装饰工程施工的隔离剂。严禁隔离剂污染钢筋与混凝土接槎处。5、 钢管支撑，采用直径为48mm，管壁厚度为3.5mm的钢管组成，每根支柱受压控制荷载为20KN。6、 斜撑，用于支撑墙或梁模板，构造与钢管支撑基本相同，两端分别设卡座，以便于墙或梁的横档连接固定。7、模板成型卡具，方钢定性卡具，F型卡具，木卡具，用于固定侧模于底板上，也可用于侧模上口卡固定位置。五、施工准备1、技术准备：（1） 根据施工组织设计、施工图纸要求计算模板配置数量，确定各部位模板施工方法，编制模板设计施工方案。（2） 技术负责人及主管工长对操作班组做好方案、技术交底岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。（3）8、 根据施工进度，技术员提前制定模板所需材料进场计划。（4） 及时组织模板制作工具及材料进场，对于进场的模板由质检员组织相关部门进行验收，达不到要求的坚决退场。1、 生产准备：（1）、人员准备：序号分工模板制作、加工施工队伍（人）施工准备阶段木料加工30模板拼装50基础施工阶段模板运输、安装、拆除150模板清理、刷脱模剂50主体施工阶段模板运输、安装、拆除150模板清理、刷脱模剂50（2）、机械准备：序号名称数量序号名称数量1压刨85手提锯自备2圆盘锯86吹风机33砂轮切割机87手用电钻64电焊机6（3）、现场准备：在木工加工场加工木模板及其附件和方木，在施工现场专设几块模板堆放区（设置在塔吊的9、吊装半径内），便于直接运输到施工部位。（4）、运输准备：多层板在加工区组装成模板，包括墙柱模、梁帮板等，然后用塔吊吊运至现场。 ()、预埋准备：采用钢筋定位，根据构件断面尺寸切割一定长度的钢筋，梅花状排列，点焊在预埋钢筋上，以保证钢筋与模板位置的准确。3、模板加工：（1）、模板加工应按照模板方案要求进行加工。（2）、背楞与面板及柱箍的两个接触面应用压刨刨平整，而且用在同一块模板上的木方高度要严格一致，以确保面板、背楞及柱箍接触良好协同工作。（3）、木方之间的接头位置应相互错开，接头处搭接木方不小于500mm。（4）、现场支柱模时，如发现背楞与柱箍之间有缝隙，可将扁钢或木楔子塞入缝内，保证接触严10、密。4、模板组装：模板的组装应严格按照设计图纸、规范及工艺规程的要求进行，做到尺寸准确，支撑稳固，拼缝严密。六、模板设计及施工方法：（一）模板支设方法1、柱模板方柱模板安装，先将柱子第一段四面模板就位组拼好，校正调整好对角线，要求模板竖直，位置准确，并用柱箍固定。然后以第一段模板为基准，用同样方法组拼第二段模板，直到柱全高。各段组拼时其水平接头和竖向接头要同时用U形卡正反交替连接，在安装到一定高度时，要进行支撑或搭结，以防倾倒，并用支撑式拉杆上的调节螺栓校正模板垂直度。（1） 安装程序如下搭设安装架子第一段模板安装就位检查对角线、竖直和位置安装柱箍第二、三等段模板及柱箍安装安装有梁口的柱模板全11、面校正检查群体固定.（2） 柱模安装注意事项A、柱模与梁模连接处的处理方法：保证柱模长度符合模数，不符合部分放到节点部位处理，以梁底标高为准，由上往下配模，不符模数部分放到根部处理。B、支设的柱模，其标高、位置要准确，支设应牢固。C、柱模板根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆。D、柱模的浇筑口和清扫口，在配模时应一并考虑留出。E、梁柱模板分两次支设时，在柱子混凝土浇筑达到拆模强度时拆下部模板，最上一段柱模先保留不拆，以便于与梁模板连接。2、梁模板复核梁底标高，校正轴线位置无误后，搭设和调平梁模支架，安装水平拉杆和剪刀撑，固定楞条和梁卡具，再在模楞上铺设梁底板，用钩头螺栓与楞条固定，拼接角模，然后绑扎12、梁钢筋，安装并固定两侧模板，插入对拉螺杆拧紧，最后调整梁平直，跨度大于4m时按设计要求起拱L/400。（1）安装程序复核梁底板标高、校正轴线位置搭设梁模支架安装梁卡具安装梁模底板扎梁钢筋装两侧梁模穿对拉螺栓按设计要求起拱复核梁模尺寸位置与相邻梁模连接固定（2）梁模安装注意事项A、梁口与柱头模板的连接特别重要，可采用方木、木条镶拼的方法。B、底层梁模支架下的土地面应夯实平整，并按要求设置垫木，排水通畅。多层支设时，应使上下支柱在一条垂直线上。C、起拱应在侧模外楞连接前进行，起拱后再连接侧模内外楞，紧固对拉螺栓，调整梁模口平直，卡上梁口卡。D、使用扣件钢管脚手作支撑，扣件要拧紧，横杆间距不大于1.13、5m，支柱间距不大于2m。3、墙模板（1）安装程序组装前检查安装就位一侧第一步模板安装竖楞调整平直安装就位一侧第二、三步模板并调整平直绑扎钢筋安装就位另一侧第一、二、三步模板并调整平直安装穿墙螺栓安装横楞调整模板平直。（2）墙模板安装注意事项A、组拼时应从墙角模板开始，向互相垂直的两个方向组拼，以减少临时支撑的设置，否则要随时注意拆换和增加支撑，以保证墙模处于稳定状态。B、完成板的组拼后，安装竖楞，竖楞与模板用钩头螺栓紧固或直接用铁钉紧固，楞条长度不够需加长时，接头处应有同样数量楞条。C、组装模板时，要使两侧穿孔的模板对称放置，以使穿墙螺栓与墙保持垂直。D、外墙大模，相邻模板边肋用U形卡连接的14、间距，不得大于300mm，U形卡要反正交替安装。E、上下层墙模接槎处理，可在下层模板上端设一道穿墙螺栓，拆模时该层模板暂不拆除，在支上层模板时，作为上层模板支承面，或在下层混凝土墙上端往下200mm左右处，设置水平预埋螺检，紧固一道通长的角钢，作为上层模板的支承。4、楼板模板搭设支架及拉杆安装纵横楞调平柱顶标高铺设模板块检查模板平整度并调平。楼板模板安装注意事项：组拼时宜以每个节间从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，相邻模板拼缝应严密、不漏浆。5、地下室外剪力墙模板 地下室外剪力墙模板采用砖模，实心砖、MU7.5水泥砂浆砌筑，宽度240mm，高度至筏板基础面。6、电梯井、集水坑15、排水沟预制电梯井、集水坑、排水沟木方盒钢筋绑扎完成定位筋焊接完成放入预制的木盒加固安装注意事项：定位筋焊接时一定要复核标高、定位是否正正确，安装一定要牢固，防止浇筑混凝土时上浮。7、后浇带模板：顶板后浇带采用独立支撑形式，即模板工程施工同时设置后浇带独立支撑系统，后浇带两侧模板拆除时不影响后浇带独立支撑系统，拆除后浇带两侧模板时保证后浇带的结构不受扰动；后浇带两侧支撑架拆除时后浇带独立支撑系统不得拆除，直至满足设计要求混凝土浇筑完成方可拆除。外墙后浇带采用钢板封模，即在地下室外墙后浇带位置采用钢板与墙板钢筋进行焊接，与混凝土外墙面平，减少外墙后浇带部位的二次砌筑，推进防水施工工序，加快地下室16、回填土，缩短工期。8、早拆体系： 地下室早拆支撑采用48钢管，搭设成800800格构柱。楼板模板浇筑34 天后，混凝土强度达到设计强度的50%以上时，可拆除周围顶板支撑，而预先独立支撑的体系仍然支顶着现浇楼板，直到混凝土强度达到符合规范允许拆模数值后再拆除。9、楼梯模板楼梯间模板采用一次支模，二次浇注，支楼梯间模板时，预支至上层休息平台。安装程序：搭设支撑立杆、水平杆安装顶丝铺设主龙骨铺设次龙骨调整标高铺设平台板底模验收钢筋绑扎斜板侧模安装踏步立模安装整体加固验收注意事项：1、楼梯两边的剪力墙模板整体预先拼接，整体吊装。2、楼梯间踏步板采用可调标高踏步模。3、工具化楼梯踏步上拉杆采用方钢焊制挡17、板搁置梯段模板。10、卫生间反坎 卫生间200mm（结构面向上200mm）反坎在一次结构楼面混凝土浇筑时一起施工。11、门垛与门过梁小于300mm的砖砌门垛、过梁与结构梁间距小于400mm，在一次结构施工时同时施工。12、定位筋待板混凝土达到1.2Mpa以上（上人无脚印），轴线及墙柱放线完成后，用电转在楼面上沿墙柱线钻6的洞，深3cm，后将5cm长6钢筋插入洞内。13、对拉螺杆及其设置使用14的对拉螺杆，螺杆长度为墙厚加上500mm。地下室外墙为了能保证止水，需要在螺杆的中部焊接50503mm的止水钢片；其他墙体施工时为了能使穿墙螺杆重复使用，防止混凝土粘结穿墙螺栓，并保证墙体厚度，螺杆应套以18、与墙厚相同的PVC塑科套管，套管直径为16mm，人防部位墙体不应穿PVC塑料套管，具体见下图：（二）支撑体系搭设1、模板支撑的基本要求（1）模板支撑架是用以保证模板面的形状和位置，并承受模板、钢筋和新浇混凝土的自重以及施工荷载的临时性承重结构。（2）由于本工程为框架及框架-剪力墙结构施工，层高较高，因此模板支撑采用钢管作为受力系统。（3）作为模板支撑，其基本要求是模板支撑系统必须是稳定性结构，支撑要有足够的承载能力及刚度；模板支撑的安装与拆卸要简便；适用对象要广，重复使用次数要多，维修费用要低。2、支撑搭设采用扣件式钢管脚手架，满堂搭设。其优点在于搭拆方便，强度高，稳定性好。梁板脚手架，其中板19、下脚手架立杆纵横间距为10001000mm。梁下立杆间距按如下要求搭设：梁高700mm时按5001000mm搭设，梁高700mm时按10001000mm搭设。（1）在搭设过程中注意水平钢管错开接头。（2）楼板模板满堂支模架搭设立杆双向中距不得大于1.5m，并采用两道横拉杆加强立杆刚度，同时应将剪刀撑钢管搭设好后，才能铺设梁底、板底木模板，以免架子太高晃动使梁板位置偏移。（3）对于梁板跨度较大受力较集中的位置的立杆，都应加双扣件加固，防止施工中由于集中荷载影响造成梁和板的模板下沉或者梁、板模下滑。（4）斜撑，用于支撑墙或预制梁模板，构造与钢管支撑基本相同，两端分别设卡座，以便于墙或梁的横档连接固20、定。（三）、脱模剂涂刷、模内清理：1、脱模剂涂刷：使用乳质脱模剂，拆下的模板要及时清理和刷脱模剂，必须先将模板内外和周边的灰浆清理干净，模板清理工具包括扁铲、砂纸、滚刷、擦布。使用乳质脱模剂，要用滚刷顺序涂刷，涂刷均匀不要漏刷。2、模内清理：分两步，第一步：剔除混凝土接茬处浮浆及松散混凝土，露出石子；第二步：分两种情况（1）墙、柱合模前，用空压机清除钢筋绑扎施工留下的浮灰、杂物。（2）梁、板钢筋绑扎完毕后，用空压机清除模内杂物。梁板均留清扫口：梁留在梁底一端；顶板利用投测孔做清扫口。（四）、质量要求：1、验收标准：（1）模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，其支撑部分应有足够的支撑面积21、。（2）模板表面清理干净并均匀涂刷脱模剂。（3）接缝不漏浆，严禁脱模剂污染钢筋、污染混凝土接槎处。（4）现浇结构模板安装允许偏差和检验方法，预埋件和预留孔洞的允许偏差应符合下表规定。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基 础10钢尺检查柱、墙、梁+4， -5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度32m靠尺和塞尺检查预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插 筋中心22、线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺 寸+10，02、为加强质量控制，关键环节加强预检：（1）窗口模立完后先预检再安装模板。（2）墙、柱、梁、顶板模板应100%检查验收。（3）模板验收及浇筑混凝土时必须拉通线控制标高和各轴线位置、构件尺寸。（4）墙、柱合模后，打混凝土前要进行验收办预检；梁支完底模后进行验收，待梁筋绑扎完毕后，支侧模，并进行整体验收，办预检，顶板模板分别在支模完成后及钢筋绑扎完毕后，进行两次验收，并在打混凝土之前办预检，墙、柱、梁、顶板自检合格后报监理进行验收，在监理签认合格后方可进行下道工序，不合格者要立即进行返工修整。（五）23、技术质量措施：1、支顶板前放线工应提供模板标高控制线，支顶板后质检员应检查标高，确保准确无误。2、确保墙体平整度，一定按模板设计进行模板加工并验收，施工中正常拆模、吊运，保证模板不变形。3、杜绝模板接缝漏浆，框架柱阴阳角,梁的阴阳角,门窗洞口的模板拼缝处贴1cm0.5cm海绵条。4、杜绝层间交接处错台，要求墙体模板垂直控制在2mm以内。为防止混凝土接槎处漏浆，在墙模根部、顶模侧面、框架柱上口贴1cm0.5cm海绵条，海绵条贴在模板上，不能贴在混凝土表面上。5、解决门窗混凝土掉角问题，拆模时注意保护，拆模后在阳角处加塑料扣角。6、加强模板清理，杜绝粘模现象，用扁铲清理模板板面，铲掉混凝土残渣，24、用滚刷涂刷油质脱模剂，用抹布将板面的附油擦净。7、针对模板工程出现的问题及时分析原因，采取改进措施。8、所有预留洞、预埋件均需按要求留设，并在合模前与水电队配合核对。9、模板支搭完毕后，要进行预检，经技术、质量、工长和监理签认合格后方可进行下道工序。浇筑混凝土时必须有木工专门负责看管模板。10、所有的模板接缝处须贴密封条和塑料胶带，保证接茬质量。七、成品保护措施：1、模板安装时轻起轻放，不得碰撞已完柱、墙、梁等，以防模板变形和损坏结构。2、模板安装时不得随意开洞，穿墙螺栓穿在专用条板上。3、在模板内进行钢筋焊接等工作时，必须用石棉板或薄钢板隔离。4、拆模时，不得用大锤硬砸或械撬杠硬撬，或用力过25、猛，以免损伤结构和模板，拆下的模板不得抛弃。5、拆下的模板及时进行板面清理，如发现边框变形、配件损坏，及时修理，拆下的零星配件用箱或袋收集。6、模板在使用过程中加强管理，按规格分类堆放，及时涂刷隔离剂。7、墙体、框架柱模板拆除后，立即对角部混凝土制作胶合板拼角进行保护，防止混凝土角部被碰掉。八、模板拆除、堆放：1、柱、墙、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到要求的脱模强度。柱模板在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；墙模板必须待混凝土强度达到1.2Mpa以上时，方可拆除。2、底面模板拆除时，混凝土强度必须满足以下要求方可拆除（见下表）。梁、板除了留置规范要求的试块外，还需留置26、14天的同条件拆模试块、1.2Mpa拆模试块和同条件等效试块。底模拆除混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件1003、顶板、梁拆模前要填写拆模申请，报技术负责人审批，审批后方可拆除。4、必须等到支设三层顶板时，才能拆除一层顶板。5、结构上一层梁、板支柱必须和下一层对齐，梁板支柱立杆距离墙体、框架柱距离为200mm，技术人员画好排列图。6、拆模程序一般是：先支的后拆，后支的先拆；先拆非承重部位，后拆承重部位。肋形楼盖先拆柱、墙模板，再拆楼板底模、梁侧模板，最后拆梁底模板。7、梁底模拆除，有穿墙螺栓者27、，先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模。拆除跨度较大的梁下支柱时，先从跨中开始，分别向两端拆除。8、拆下的模板及时清理粘结物，修理并涂刷隔离剂，分类堆放整齐备用，拆下的连接件及配件及时收集，集中统一管理。9、模板拆除后，必须先清理模板平台及四周杂物，检查大模板上的吊环完好无损后，调整塔吊吊臂至被拆除模板的正上方垂直吊出。10、填写完梁板拆模申请，经过技术负责人审批后，按照以上要求进行拆模。拆模时应该边拆除模板边加固，梁底立杆沿梁纵向支撑间距为1200mm；板下立杆间距2000mm。立杆顶部和底部均有通长100mm100mm方木，立杆采用两道拉杆连接，立杆和拉杆均为48钢管；悬挑结构拆模后应继续28、支撑，并保证上下层支柱位置垂直，待结构整体完成后由上到下逐层拆除支柱。11、后浇带两侧离边上200mm处加设两排立杆，立杆纵向间距1200mm，排距为1200mm，等到后浇带处混凝土浇筑达到强度后方可拆除。12、拆模要按技术要求的程序进行，不能颠倒顺序，随意拆除。尤其是顶板、梁模板的拆除，要以混凝土同期试块的强度为准，填拆模申请表，得到技术部门的许可后，方可拆模。拆模时不要硬砸、硬撬及高空抛掷，以防模板损坏变形。模板分段拆除后，要及时分类整理，集中运出，经修整后码放整齐。13、梁、板模拆除高度在2m以上的模板时，必须塔设脚手架，做好安全防护。梁、板模板拆除应分区段由里向外进行，严防砸伤。被后浇29、带截断的框架梁，底模整跨不拆除，以保证悬臂梁的结构安全,顶板在后浇带处的支撑不拆除，以承受上部施工荷载。预应力大梁砼达到张拉允许强度后，需拆除梁的侧模，但梁底模必须等到预应力筋张拉完毕后方可拆除。14、模拆除后，及时包裹塑料布浇水养护，并砌四周用木胶合板保护混凝土角部。15、模板吊运时要绑扎栓牢，轻起轻放，就位平稳准确，严禁碰撞楼板及其他已完工部位。16、拆下的模板及时清理灰浆等杂物。带丝扣的配件要及时刷油防锈蚀，柱、梁侧模板板面刷脱模剂。各种部件分别堆放，使用中加强管理，计划好，不要乱拿乱用。17、模板要定期检查和维修，保证模板使用质量。重点检查吊点、各板间连接是否牢固、模板有无扭曲变形、模30、板有无损坏等，有问题的修好后再使用。18、钢管、方木等使用前，尺寸、规格、数量应计划好，严禁随意切割成短料。胶合板加强板边保护，涂刷封边胶，多次周转后板边分层散花的钉小木条修补，涂刷胶结材料补边。九、安全技术措施：1、现场施工人员必须进行安全教育，经安全考试合格及手续齐全后方可入场。操作前戴好个人安全保护用品，认真按安全、技术交底中有关规定执行，杜绝违章作业和野蛮施工，严禁酒后及疲劳作业。2、安装及拆除高度在2m以上的模板应搭设脚手架。“临边”作业，下层要设置安全保护网（架），拴好安全带后才允许上人操作。工作时思想集中，防止空中坠物打击伤人。3、墙体、柱子模板立好后设临时支撑加固，防止模板倾倒31、压、砸伤人。4、梁、顶板模板安装、拆除属于高空作业，操作人员应系好安全带，作业面下方严禁站人，闲杂人员不得进入作业区。5、无支腿的模板就位后，必须先用临时支撑将模板临时固定牢靠，以防模板倾覆伤人。6、模板起吊前，应反复检查穿墙螺栓等连接件是否拆净，模板背面灰浆块及其它杂物是否清理干净，确无遗漏后方可起吊。7、在电梯间进行模板施工作业，必须逐层搭好操作平台，并检查预埋钢管伸入墙内的尺寸是否符合安全规定，经安全员检查合格后方可上人操作，拆除平台时，先挂好吊钩，操作人员退到安全地带后，方可起吊。8、安装和拆除模板时，操作人员和指挥者必须站在安全可靠的地方，防止意外伤人。9、模板起吊过程中，落钩应缓慢32、升降，禁止一次起吊两块或两块以上大模板，风力超过5级时，应停止吊装作业。10、吊运模板应系牢绳、卡，必须采用自锁卡环，防止脱钩，零散材料应绑好或装入专用吊笼内起吊。塔吊司机、信号工、装卸工要协调好，严格执行塔吊吊运“十不准”的规定，严禁冒险违章作业。11、装卸模板要相互配合，协调作业。传递模板、工具时上下有人接应，不得乱扔乱摔。同一垂直面上下不得交叉作业。12、模板施工中不得随意削减模板支撑及其它加固措施，浇筑混凝土时模板出现漏浆、跑模等异常现象时，应暂停此部位施工，并立即采取措施堵严、加固后再行作业。模板拆除要等待混凝土达到规定的强度，经有关人员签字同意后方可拆除。13、遇5级以上大风或雨天33、气应暂停室外作业。14、拆模后形成的临空面应及时搭设1.2m高护栏，模板拆除后及时将混凝土楼板上预留洞口盖好或搭设防护栏，挂水平安全网。15、吊装工、信号工、焊工、电工等特殊工种必须由专业人员持证上岗。十、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责1、应急领导小组组 长：肖 寒副组长：杨建飞、张成元成 员：蔡黄彬、郑华山、蔡凯健、于东、李超、焦宏伟2、职责(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2)34、 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、平时要向所有人员进行安全教育。三、应急预案1、事故报告程序若事故一旦发生，需按预先成立的应急小组人员分工，各负其责，重伤人员紧急送外抢救工作门卫在大门口迎接救护的车辆，有程序的处理事故、事件，最大限度的减少，人员和财产损失。事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。2、事故报告事故发生后，需立即查明事故原因及责任人，以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、35、受伤(死亡：人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位。应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员；发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门。3、现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：架体坍塌坠落、雷击触电事故、高温中暑、火灾事故、机具伤人、高空抛物、落物伤人等事故。(1) 架体坍塌坠落事故应急处理：如果发生脚手架坍塌事故，按预先分工进行抢救；现场有关人员立即通知现场负责人，由安全员负责拨打应急救护电话“120”，通知有关部门和附近医院，到现场救护，现场总指挥由项目经理担当，负责全面组织协调工作，生产负责人亲自带领有关工长36、及外包队负责人，分别对事故现场进行抢救，如有重伤人员由土建工长负责送外救护，电气工长先切断相关电源，防止发生触电事故，门卫值勤人员在大门口迎接救护车辆及人员；水暖工长等人员协助生产负责人对现场清理，抬运物品，及时抢救被砸人员或被压人员，最大限度的减少重伤程度，如有轻伤人员可采取简易现场救护工作，如包扎、止血等措施，以免造成重大伤亡；架子工组织所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，现场清理由外包队管理者组织有关职工协助清理材料，如有人员被砸应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度的减小事故损失。(2) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿37、等绝缘工具把电线挑开；伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理；局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(3) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高；用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察；及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(4) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势；消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延；注意人身安全，积极抢救被困人员38、，配合消防人员扑灭大火。（5）其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。四、应急通信联络项目经理： 肖 寒 18643530388安全员： 杨建飞 15144586081应急救护电话：120火警：119应急救援医院：白山市中心医院地址：白山市八道江区通江路19号联系电话：0439-3226090十一、计算书1、柱模板柱模板计算取截面最大700700柱进行计算。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支39、撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:方钢管；宽度(mm):25.00；高度(mm):60.00；壁厚(mm):2.50；柱箍的间距(mm):600；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:方钢管；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40、40.00；高度(mm):40.00；壁厚(mm):3.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时41、间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行42、强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 165 mm，且竖楞数为 5，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =165.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.600.90=12.983kN/m；倾倒43、混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.600.90=1.512kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12.983+1.512=14.495 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.114.495165165= 3.95104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 60018.018.0/6=3.24104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N44、/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 3.95104 / 3.24104 = 1.218N/mm2；面板的最大应力计算值 =1.218N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =165.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.600.90=12.983kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.600.90=1.512kN/m；式中，0.945、0为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12.983+1.512=14.495 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.614.495165.0 = 1435.037N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1435.037N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31435.037/(260018.0)=46、0.199N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.199N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.6012.02 kN/m；-面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =165.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 6047、018.018.018.0/12 = 2.92105 mm4；面板最大容许挠度: = 165 / 250 = 0.66 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67712.02165.04/(1006000.02.92105) = 0.034 mm；面板的最大挠度计算值 =0.034mm 小于面板最大容许挠度设计值 = 0.66mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为600mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用方钢管，宽度40mm，高度40mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:48、W = 5.0991=5.1cm3；I = 10.1971=10.2cm4；竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.1650.900=3.570kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1650.900=0.416kN/m； q = 3.570+0.416=3.986 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.13.986600.0600.0= 1.44105Nmm； =M/(xW49、)f其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.10103； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/1.05W = 1.44105/(1.055.10103) = 26.803N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =26.803N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值 =205N/mm2，满足要求！2.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.50、17 = 3.99 kN/m；max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 210000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.02105；竖楞最大容许挠度: = 600/400 = 2.4mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6773.99600.04/(100210000.01.02105) = 0.163 mm；竖楞的最大挠度计算值=0.163mm 小于竖楞最大容许挠度 =2.4mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方钢管，宽度25mm，高度60mm，壁厚2.5mm，51、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.7572=11.51cm3；I = 17.2712=34.54cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.165 0.6 = 2.39 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.897 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.102 kNm；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.008 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: 52、M = 101681.09 Nmm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 11514 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 8.41 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.02108/(1.051.15107)=8.41N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.008 mm；柱箍最大容许挠度: = 233.3 / 250 = 0.933 mm；柱箍的最大挠度=0.008mm 小于柱箍最大容许挠度 =0.933mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN53、=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号: M12 ；对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm；对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.897 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=3.897kN 小于对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方钢管，宽度25mm，高度60mm，壁厚2.5mm54、，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.7572=11.51cm3；I = 17.2712=34.54cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.220.040.9+1.420.9)0.165 0.6 = 2.39 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.897 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.102 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.008 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 101655、81.09 Nmm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 11514 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 8.411 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1.02108/(1.051.15107)=8.411N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.008 mm；柱箍最大容许挠度: = 233.333 / 250 = 0.933 mm；柱箍的最大挠度 =0.008mm 小于柱箍最大容许挠度 =0.933mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA56、其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径: M12 ；对拉螺栓有效直径: 9.85 mm；对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.897 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=3.897kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!2、墙模板计算书一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):150；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞间距(mm):57、930；穿墙螺栓竖向间距(mm):930；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:方钢管；主楞合并根数:2；宽度(mm):25.00；高度(mm):60.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:方钢管；次楞合并根数:2；宽度(mm):40.00；高度(mm):40.00；壁厚(mm):3.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):13.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计58、值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN59、/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算：面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =150.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2160、7.0310.9300.900=17.106kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.930.90=3.515kN/m；其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.117.106150.02+0.1173.515150.02= 4.77104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 93013.013.0/6=2.62104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm261、；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 4.77104 / 2.62104 = 1.8N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =1.8N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =150.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.9300.900=17.106kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.930.90=3.515kN/m；面板的最大剪力：V = 0.617.106150.0 + 0.61762、3.515150.0 = 1864.9N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1864.9N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 930mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 13.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =31864.9/(293013.0)=0.231N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.231N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 63、=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.93 = 15.839N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 150mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 931.31.31.3/12=17.03cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67715.841504/(10060001.70105) = 0.053 m64、m；面板的最大挠度计算值: =0.053mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.6mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用方钢管，宽度40mm，高度40mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =5.0992= 10.198cm3；I =10.1972= 20.394cm4；次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =930.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:65、 1.217.0310.1500.900=2.759kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.150.90=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.12.759930.02+0.1170.567930.02= 2.96105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=1.02104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=205.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 2.96105/1.02104 = 29 N/mm2；次楞的66、抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 29 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =930.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.1500.900/2=1.380kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.150.90/2=0.284kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.61.380930.0+ 0.667、170.284930.0 = 932.4N；截面抗剪强度必须满足下式：=Vbh02-(b-)h2/(8Iz) fv其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 932.4N； IZ -方钢管的惯性矩(mm4)：IZ = 101972.00 mm4； -方钢管的壁厚的2倍(mm)：= 6.00 mm； b -方钢管的宽度(mm)：b = 40.00 mm； h0-方钢管的高度(mm)：h0 = 40.00 mm； h -方钢管腹板高度(mm)：h = 34.00 mm； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 125 N/mm2；次楞截面的受68、剪应力计算值: =932.4/240.0040.002-(40.00-6.00)34.002/(8101972.0006.00)=2.352N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =2.352N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值 fv=125N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.15=2.55 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =930.0mm ； E-69、次楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.04105mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6775.11/29304/(1002060002.04105) = 0.308 mm；次楞的最大容许挠度值: = 3.72mm；次楞的最大挠度计算值 =0.308mm 小于次楞的最大容许挠度值 =3.72mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用方钢管，宽度25mm，高度60mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =6.6892= 13.378cm3；I =2070、.0682= 40.136cm4；E = 206000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kNm)主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.217.030.150.931.430.150.933.437kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 450mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 2.21105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.34104 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm71、2；主楞的最大应力计算值: = 2.21105/1.34104 = 16.5 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =16.5N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=Vbh02-(b-)h2/(8Iz) fv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 2810.8N； IZ -方钢管的惯性矩(mm4)：IZ = 20XX82.00 mm4； -方钢管的壁厚的2倍(mm)：= 6.00 mm； b -方钢管的宽度(mm)：b = 25.00 mm； h0-方钢管的高度(mm)：h72、0 = 60.00 mm； h -方钢管腹板高度(mm)：h = 54.00 mm； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 125 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值:=2810.8/225.0060.002-(25.00-6.00)54.002/(820XX82.0006.00)=5.047N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =5.047N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值 fv=125N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.075mm；主楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；主楞的最大挠度计算值 =0.075mm 小于主楞的最大容许挠度值73、 =1.8mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 5.13 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=5.131kN 小于穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求74、！3、梁模板一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN75、/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值76、fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t77、 - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用78、下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (879、00-100)/(4-1)= 233.33mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(800-100)/(4-1)2 + 0.1172.52(800-100)/(4-1)2= 6.85104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(800-100)/(4-1)/1000+1.22.520(800-100)/(4-1)/1000=3.179 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.85104 / 3.33104=2.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.1N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f80、=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (800-100)/(4-1)=233.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(800-100)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.097 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(800-100)/(4-1)/25081、 = 0.933mm；面板的最大挠度计算值 =0.097mm 小于面板的最大容许挠度值 =0.933mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.179/0.500= 6.359kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最82、大弯矩 M = 0.159 kNm，最大支座反力 R= 3.497 kN，最大变形 = 0.119 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.59105/6.40104 = 2.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.5 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.119mm 小于次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞83、传递的集中力，取次楞的最大支座力3.497kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.758 kNm，最大支座反力 R= 8.744 kN，最大变形 = 0.750 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.58105/1.02104 = 74.6 N/mm2；主楞的抗84、弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =74.6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.750 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.75mm 小于主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截85、面抵抗矩W分别为:W = 3002020/6 = 2.00104mm3； I = 300202020/12 = 2.00105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2(24.00+1.50)0.300.800.90=6.610kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.500.300.90=0.162kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.300.90=1.512kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2=0.1(6.61+086、.162)20XX+0.1171.51220XX=3.42104Nmm； =Mmax/W=3.42104/2.00104=1.7N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.7 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=6.610+0.162=6.772kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm287、；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.77220XX/(10060002.00105)=0.061mm；面板的最大挠度计算值: =0.061mm 小于面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑钢管的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1= 1.2(24+1.5)0.30.80.2+ 0.50.2(20.7+0.3)= 1.673 kN；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN)： q2 = 1.4(2+2)0.30.2=0.336 kN；均布荷载设计值 q = 88、1.673+0.336 = 2.009 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.201.20.1024.00+1.4(2.00+2.00)(0.60-0.30)/4=0.127kN2.支撑钢管的强度验算本工程梁底支撑采用钢管，钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08100cm3；I=1.22101cm4；E= 206000 N/mm2；简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)钢管的支座力:N1=N2=1.131 kN；最大剪力：V= 1.131 kN钢管最大正应力计算值： =M/W=0.242106 /5.08103=47.689、 N/mm2；钢管最大剪应力计算值： =2V/A=21.131103/(4.89100)=4.627N/mm2；钢管的最大挠度： =0.162 mm；钢管的允许挠度: =600.000/250=2.400 mm；钢管最大应力计算值 47.643 N/mm2小于钢管抗弯强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求！钢管受剪应力计算值 4.627 N/mm2小于钢管抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！钢管的最大挠度 =0.162 mm 小于钢管的最大允许挠度 =2.400 mm，满足要求！七、梁底纵向钢管计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑钢管的支座反力。钢90、管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.131 kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.543 kNm ；最大变形 max = 1.511 mm ；最大支座力 Rmax = 5.067 kN ；最大应力 =M/W= 0.543106 /(5.08103 )=106.9 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 10691、.9 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.511mm小于1000/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面92、计算结果得到 R=5.067 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.131 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =5.067 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1293.3=0.511 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(1.50/2+(0.60-0.30)/4)1.000.50+(1.50/2+(0.60-0.30)/4)1.000.100(1.50+24.00)93、=3.020 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(0.600-0.300)/41.000=4.620 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=1.131+5.067+0.511+3.02+4.62=14.349 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设94、计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应95、力计算值；=14349.016/(0.207489) = 141.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 141.8 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！4、板模板一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.90；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):2596、.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别97、为：W = 1201.82/6 = 64.8 cm3；I = 1201.83/12 = 58.32 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.11.2+0.51.2 = 3.66 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11.2= 1.2 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.66+1.41.2= 6.072kN/m最大弯矩M=0.16.0723002= 54648 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 54648/64800 = 098、.843 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.843 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 3.66kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.663004/(100950058.32104)=0.036 mm；面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.036 mm 小于面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:99、W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4；方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.30.1+0.50.3 = 0.915 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.20.915+1.40.3 = 1.518 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.5181.22 = 0.219 kNm；方木最大100、应力计算值 = M /W = 0.219106/64000 = 3.415 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.415 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.5181.2 = 1.093 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.093103/(2 6080) = 0.342 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.342 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求101、!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.915 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.915120XX /(10090002560000)= 0.558 mm；最大允许挠度 =1200/ 250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.558 mm 小于方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.822kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mm102、ax = 0.82 kNm ；最大变形 Vmax = 3.312 mm ；最大支座力 Qmax = 7.97 kN ；最大应力 = 819829.287/5080 = 161.384 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 161.384 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 3.312mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该103、工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 7.97 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1292.9 = 0.374 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.51.21.2 =104、 0.72 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.11.21.2 = 3.672 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.766 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 1.21.2 = 4.32 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.768 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.768 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 105、计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.731.5，1.5+20.1=2.997； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.997；L0 / i = 2997.225 / 15.8=190 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.199 ；钢管立杆受压应力计算值；=11767.668/(0.199489) = 120.928 N/mm2；立杆稳定性计算 = 120.928 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！