1、模板工程专项施工方案一、 工程概况xx幼儿园工程;工程建设地点：xx路；属于框架结构；地上3层;地下1层;（地下一层为消防水池,面积为201.07）建筑高度：11。1m；标准层层高:3.6m ;总建筑面积：4005.42平方米;总工期：306天。本工程由*有限公司投资建设，*设计，*勘察，*监理,*组织施工;由*担任项目经理，*担任技术负责人。本工程结构构件尺寸如下:柱:700700、700850、800650、800800、850850最大柱截面尺寸为850850，以下柱模板的计算数值取最大截面尺寸,计算其能否满足要求。梁板:主梁200400、200500、250550、250650、2502、700、250600、300650、350700、350800等,最大梁断面尺寸35080。板：板厚为130mm第一章 编制依据一 施工图纸xx幼儿园设计施工图。二 主要规程、规范建筑结构荷载规范GB500092012中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范GB500102010中国建筑工业出版社；建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第五版 中国建筑工业出版社;建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008中国建筑工业出版社;建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011）； 建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ 80-91）; 建筑施工模板安全技术规范（JG3、J 1622008）； 建筑施工现场环境与卫生标准（JGJ 1462004)； 建筑施工安全检查标准（JGJ 592011）； 建筑施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）； 建筑机械使用安全技术规程（JGJ 33-2012）； 施工现场机械设备检查技术规程(JGJ 1602008)建筑施工安全文明工地标准(DBJ 13812006）； 其他有关法律法规、规范标准和规范性文件等. 第二章 模板及支撑系统要求一、模板和脚手架应有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇筑混凝土的自重和侧压力,以及在施工过程中产生的荷载，不破坏、不倒塌，结构牢固稳定，确保操作者安全.模板的极限挠度4、值应符合混凝土表面平整度的要求.二、模板的接缝应不漏浆，保证混凝土结构和构件各部分形状和相互位置的正确；构造简单，装拆方便、改装容易、储运方便并便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑、养护等。三、在保证质量、工期前提下，结合工程具体情况，应优选通用性强、周转率高、支拆用工少、模板自重轻的模板方案，尽量减少模板一次性投入，达到技术经济指标合理的要求。四、现浇混凝土结构模板安装的允许偏差见下表:项 目允许偏差（mm)轴线位置5底模上表面标高5截面内部尺寸基础10柱、墙、梁4、5层高垂直度全高5m6全高5m8相邻两板表面高低差2表面平整度5第三章 模板工艺1、本工程混凝土的要求：混凝土表面平整、线角挺括5、,色泽基本一致;大截面结构线角通顺,细部美化；无明显接茬痕;混凝土内实外光，无明显蜂窝麻面及气泡；对穿螺栓位置整齐,收头美观，模板拼缝有规律。2、材料选用1）模板的扣件钢管支撑使用483。5钢管，严禁使用弯曲、锈蚀、端口不平的钢管，有裂缝的扣件及松口的螺丝帽必须更换.2）模板采用18厚优质多层胶合板,尺寸为9151830,木枋规格为1001002000，作为木夹板的背楞，要求刨面，保证木枋高度一致，受力均匀;剪力墙、框架柱外横棱采用483。5钢管等,穿墙螺杆拉结两面的钢管，受力点为双钢管,模板不存在受力集中问题,拉结刚度大,在砼浇捣的动载下不易变形，较好地保证构件的截面尺寸。3)木模板使用之前6、适当使用脱模剂,以延长模板使用周期，确保砼施工质量。当模板出现破损及时修补、截边，不能修补的要更换模板。4）对拉螺栓为1014的圆钢，用于墙和断面高度超过700的梁,有条件可加套胶杯和塑料套管;地下室外墙和水箱墙的螺杆加焊50503的止水钢片,在模板拆除后，先在外墙外侧螺杆处凿20深，2020见方孔洞，用气焊将螺杆从孔洞底部割除。对拉螺栓长度根据构件断面和加固形式的具体要求计算确定。第四章 柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞,用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍,用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系.柱7、模板设计示意图柱截面宽度B(mm）：850。00；柱截面高度H（mm)：850.00；柱模板的总计算高度：H = 3.00m；计算简图一、参数信息1。基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目：1;柱截面高度H方向竖楞数目：3；对拉螺栓直径(mm）：M12;2。柱箍信息柱箍材料：木方;宽度（mm）：60。00;高度（mm)：80.00；柱箍的间距（mm）：450;柱箍合并根数:1;3.竖楞信息竖楞材料：木方；竖楞合并根数：1；宽度（mm）：60。00;高度(mm）:80。00；4。面板参数面板类型：胶合面板;面板厚度（mm）：18。008、；面板弹性模量（N/mm2)：6000。00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2）：1。50；5。木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2）:13。00;方木弹性模量E（N/mm2）：9000。00；方木抗剪强度设计值ft（N/mm2):1。50；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0。22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20。000； V - 混凝土的浇筑速度9、，取2.500m/h； H 模板计算高度，取3.000m；1 外加剂影响修正系数,取1。200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20。036 kN/m2、72。000 kN/m2，取较小值20。036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20。036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2.三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算.强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧10、压力。由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 395 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算.面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩（Nmm）； l-计算跨度（竖楞间距）: l =395。0mm; q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.220。040。450。90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。42。000。450。90=1。134kN/m；式中,0.90为按施工11、手册取用的临时结构折减系数. q = q1 + q2 =9。737+1。134=10。871 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 10。871395395= 1.70105N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力（N/mm2）; M -面板计算最大弯矩（Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b：面板截面宽度，h：面板截面厚度； W= 45018。018。0/6=2。43104 mm3； f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13。000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1。70105/ 2。43104 = 6。980N12、/mm2;面板的最大应力计算值 =6。98N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2,满足要求!2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下：V=0。625ql其中， V面板计算最大剪力（N）； l-计算跨度（竖楞间距）： l =395。0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。220。040。450.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000。450。90=1。134kN/m；式中，0。90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9。737+1。134=10.871 13、kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62510。871395.0 = 2683。901N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/（2bhn）fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2）;V-面板计算最大剪力（N）：V = 2683。901N； b构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn面板厚度（mm）:hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 13。000 N/mm2;面板截面受剪应力计算值： =32683.901/（245018。0)=0.497N/mm2；面板截面抗剪强度设计值： fv=1。500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0。49714、N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 fv=1。5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0。521ql4/(100EI）其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）： q = 20。040。459。02 kN/m; -面板最大挠度（mm); l-计算跨度(竖楞间距）： l =395.0mm ; E面板弹性模量(N/mm2）:E = 6000.00 N/mm2； I面板截面的惯性矩（mm4)；I=bh3/12 I= 45018。018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 395 / 250 = 115、。58 mm;面板的最大挠度计算值: = 0.5219。02395。04/(1006000。02.19105) = 0.871 mm;面板的最大挠度计算值 =0.871mm 小于面板最大容许挠度设计值 = 1。58mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m，柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 608080/61 = 64cm3；I = 60808080/121 = 256cm4;竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座16、最大弯矩计算公式：M=0。1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩（Nmm)； l计算跨度(柱箍间距)： l =450。0mm; q-作用在竖楞上的线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。220。0360。3950。900=8。547kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。42.0000。3950。900=0。995kN/m; q = 8。547+0。995=9。543 kN/m;竖楞的最大弯距:M =0.19。543450。0450。0= 1。93105Nmm； =M/Wf其中， 竖楞承受的应力（N/mm2）； M -竖楞计算最大弯矩（Nmm）； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3），W17、=6.40104; f -竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2); f=13。000N/mm2；竖楞的最大应力计算值： = M/W = 1。93105/6.40104 = 3。019N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =3。019N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求!2。抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力（N）; l计算跨度（柱箍间距）： l =450。0mm; q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.220。0360.3950。900=8。547kN/m；倾倒混凝土侧压力18、设计值q2:1.42。0000.3950。900=0。995kN/m； q = 8。547+0。995=9。543 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0。69。543450.0 = 2576.545N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn）fv其中， -竖楞截面最大受剪应力（N/mm2); V -竖楞计算最大剪力（N）：V=0.6ql= 0.69.543450=2576。545N； b -竖楞的截面宽度（mm）:b = 60。0mm ； hn竖楞的截面高度（mm）：hn = 80.0mm ； fv竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1。500 N/mm2;竖楞截面最大受剪19、应力计算值: =32576.545/(260。080。01）=0.805N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0。805N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3。挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：max=0。677ql4/（100EI）=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载（kN/m）： q =20。040。40 = 9。54 kN/m; max-竖楞最大挠度(mm）； l-计算跨度(柱箍间距)： l =450.0mm ； E竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000。00 N/mm2 20、； I-竖楞截面的惯性矩（mm4),I=2.56106；竖楞最大容许挠度： = 450/250 = 1。8mm;竖楞的最大挠度计算值： = 0。6779。54450。04/(1009000。02。56106） = 0。115 mm;竖楞的最大挠度计算值 =0。115mm 小于竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中,柱箍采用木方,宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 608080/6 1= 64cm3；I = 60808080/12 1= 256cm4；按集中荷载计算（附计算简图）:B方向柱箍计算简图其中 P -竖楞传递到柱箍的集21、中荷载（kN）;P = （1。2 20.040。9 + 1。4 20.9)0。395 0.45 = 4.29 kN；B方向柱箍剪力图(kN）最大支座力: N = 5.941 kN；B方向柱箍弯矩图（kNm）最大弯矩: M = 0。185 kNm；B方向柱箍变形图(mm)最大变形： = 0.117 mm;1。 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/Wf其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 185355。03 Nmm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩： W = 64000 mm3；B边柱箍的最大应力计算值： = 2.9 N/mm2;柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2;B边柱22、箍的最大应力计算值 =1。85108/6。40107=2.9N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2。 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0。117 mm；柱箍最大容许挠度： = 425 / 250 = 1.7 mm;柱箍的最大挠度 =0。117mm 小于柱箍最大容许挠度 =1。7mm，满足要求！3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， 柱箍承受的剪应力（N/mm2）； V柱箍计算最大剪力(N）：V = 2576。545N； b-柱箍的截面宽度（mm)：b = 60。0mm; hn-柱箍的截面高度（mm）:hn = 80。0mm ； fv-柱箍抗剪强度设23、计值(N/mm2）:fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =32576。545/（260。080.01）=0.805N/mm2;柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.805N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下：NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 （mm2）； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2;查表得:对拉螺栓的型号： M12 ；对拉螺栓的有效直径： 9。85 mm；对拉螺栓的有效面积： A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5。94124、 kN。对拉螺栓最大容许拉力值： N = 1。701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=5.941kN 小于对拉螺栓最大容许拉力值 N=12。92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方,宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 608080/6 1= 64cm3；I = 60808080/12 1= 256cm4;按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN）； P = （1。220.040。9+1。420.9）0。395 0。45 = 4.29 kN;25、H方向柱箍剪力图（kN)最大支座力: N = 5.941 kN；H方向柱箍弯矩图（kNm）最大弯矩： M = 0.185 kNm；H方向柱箍变形图（mm)最大变形： = 0。117 mm；1。柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式： =M/Wf其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值： M = 185355.03 Nmm;弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩： W = 64000 mm3；H边柱箍的最大应力计算值： = 2.896 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值： f = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1。85108/6.40107=2。896N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/26、mm2，满足要求!2。 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0。117 mm；柱箍最大容许挠度： = 425 / 250 = 1。7 mm;柱箍的最大挠度 =0.117mm 小于柱箍最大容许挠度 =1。7mm，满足要求！3。柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中, 柱箍承受的剪应力（N/mm2）； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 2576.545N； b-柱箍的截面宽度（mm）:b = 60。0mm； hn柱箍的截面高度（mm）:hn = 80。0mm ； fv柱箍抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 13。000 N/mm2;柱箍截面最大受剪应力计算值: =32576。545/（27、260.080。01）=0.805N/mm2;柱箍截面最大受剪应力计算值 =0。805N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2,满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下：NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力; A 对拉螺栓有效面积 （mm2); f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得:对拉螺栓的直径： M12 ;对拉螺栓有效直径： 9。85 mm；对拉螺栓有效面积： A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值： N = 1。701057。6010-5 = 12。92 kN;对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5。941 kN。对拉螺栓所受的最大拉力： 28、N=5.941kN 小于 N=12。92kN,对拉螺栓强度验算满足要求！九、柱模板施工要点1、弹柱位置线时每边要外延50mm，另在柱位置线300mm处，再弹一道检查线。2、安装柱模板：安装前可先在模板下口钉海绵条，再组装模板,矫正后再安装柱箍，柱箍安装应水平.3、为了防止模板移位、扭转和弯曲，在柱模板上、下、中各设一道钢管与模板架连成整体.同时，柱箍螺栓不要一次拧紧，在对模板的轴线位置、垂直偏差、对角线、轴向等全面校正后再紧固。4、梁边到柱边距小于250mm，用木枋对撑。5、混凝土浇筑前，将柱模内清理干净，封闭200100清理口，柱模板底角用干硬性砂浆补缝。6、为保证在施工缝位置混凝土的密实性29、,需保证接头处新旧混凝土结合紧密及在接头部位的模板拼装的严密性，保证混凝土浇筑时不漏浆。在第二次施工时，先将第一次施工的柱头浮浆和松散的碎石清除干净，再在柱头混凝土侧面贴双面胶，保证模板与原混凝土接触面结合紧密，保证施工缝不漏浆，确保柱混凝土施工质量。第五章 梁模板(扣件钢管架）计算书梁段：Kly9(1A）35033008001500一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m）：0。35；梁截面高度 D(m）：0。80；混凝土板厚度（mm）：130.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）：1。00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:0。10；立杆步距h(m）：1。50；板底承重立杆30、横向间距或排距Lb(m)：1。50;梁支撑架搭设高度H（m）：3。30；梁两侧立杆间距（m）：0.60;承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0;采用的钢管类型为483。6；立杆承重连接方式：可调托座；2。荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24。00;模板自重(kN/m2）：0.30;钢筋自重（kN/m3）:1。50；施工均布荷载标准值(kN/m2）：2。0;新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2)：17。8;振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）:2。0;振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：4.0;3。材料参数木材品种：柏木;木材弹性模量E（N/mm2):31、9000。0；木材抗压强度设计值fc（N/mm):16。0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17。0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1.7;面板材质：胶合面板;面板厚度（mm）：20。00；面板弹性模量E（N/mm2）：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2）:13。0;4。梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm）：60.0;梁底方木截面高度h（mm):80。0;梁底纵向支撑根数：2；5。梁侧模板参数主楞间距（mm）：500;次楞根数:4；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm）：M12；穿梁螺栓水平间距(mm）：500；竖向支撑点到梁底距离依次是:150mm，30032、mm，450mm，600mm;主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2;次楞材料:木方;宽度（mm)：60。00；高度（mm)：80。00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值： F=0。22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3; t 新浇混凝土的初凝时间，取2。000h; T - 混凝土的入模温度，取20。000; V - 混凝土的浇筑速度,取1。500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，33、取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150。分别计算得 17。848 kN/m2、18。000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图（单位：mm）1。强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M 面板的最大弯矩(Nmm); 面板的弯曲应力计算值（N/mm234、） f 面板的抗弯强度设计值（N/mm2);按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算:M = 0。1q1l2+0.117q2l2其中,q 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1。20。517。85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值： q2= 1。40。54=2。8kN/m；计算跨度: l = (800-130）/(41)= 223。33mm；面板的最大弯矩 M= 0。110.709（800130)/(4-1）2 + 0。1172.8(800-130)/（4-1）2= 6.98104Nmm;面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1。2q2l=1。110。35、709(800-130)/（41）/1000+1.22.800（800130）/（41）/1000=3.381 kN;经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6。98104 / 3。33104=2.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2。1N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2。挠度验算 =0.677ql4/（100EI）=l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10。709N/mm； l-计算跨度： l = （800-130)/（41）=223.33mm; E-面板材质的弹36、性模量: E = 6000N/mm2; I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33。33cm4；面板的最大挠度计算值： = 0.67710。709（800-130)/(4-1）4/（10060003。33105） = 0.09 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(800-130）/(4-1）/250 = 0.893mm；面板的最大挠度计算值 =0。09mm 小于面板的最大容许挠度值 =0。893mm,满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 337、.381/0。500= 6.762kN/m本工程中,次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图（kN）弯矩图（kNm)变形图（mm）经过计算得到最大弯矩 M = 0.169 kNm，最大支座反力 R= 3.719 kN，最大变形 = 0。126 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下： = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1。69105/6。40104 = 2.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值38、: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.6 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2,满足要求!（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值： = 500/400=1。25mm；次楞的最大挠度计算值 =0。126mm 小于次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2。主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3。719kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm,高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 = 128cm3;I = 26888/12 = 512cm4；E = 939、000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图（kNm）主楞变形图（mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0。279 kNm，最大支座反力 R= 5。678 kN，最大变形 = 0。073 mm(1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值： = 2.79105/1。28105 = 2。2 N/mm2;主楞的抗弯强度设计值： f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =2。2N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.073 mm主楞的最大容许挠度值： = 150/400=0。375mm；40、主楞的最大挠度计算值 =0。073mm 小于主楞的最大容许挠度值 =0。375mm,满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：NN= fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 （mm2）； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2；穿梁螺栓型号： M12 ；查表得:穿梁螺栓有效直径: 9。85 mm;穿梁螺栓有效面积： A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5。678 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12。92 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.678kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12。92kN，满41、足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10002020/6 = 6.67104mm3； I = 1000202020/12 = 6.67105mm4;1。抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m）:q1=1.2（24。00+1.50）42、0.80+0.301。00=24.840kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）:q2=1。4（2。00+2。00)1。00=5。600kN/m；q=24.840+5.600=30。440kN/m;最大弯矩及支座反力计算公式如下：Mmax=ql2/8 = 1/830。443502=4。66105Nmm;RA=RB=0。5ql=0.530。440。35=5。327kN =Mmax/W=4.66105/6。67104=7N/mm2;梁底模面板计算应力 =7 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷43、载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/（384EI）=l/250其中,q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1。2=20.700kN/m； l计算跨度（梁底支撑间距）： l =350。00mm； E-面板的弹性模量： E = 6000。0N/mm2；面板的最大允许挠度值： =350.00/250 = 1。400mm；面板的最大挠度计算值： = 524。843504/（38460006.67105）=1。213mm；面板的最大挠度计算值： =1。213mm 小于面板的最大允许挠度值： =1。4mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要44、考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1。荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:q=5。327/1=5。327kN/m2。方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4;方木强度验算计算公式如下：最大弯矩 M =0。1ql2= 0。15.32712 = 0。533 kNm；最大应力 = M / W = 0。533106/64000 = 45、8。3 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 8.3 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求！方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/（2bh0）其中最大剪力： V =0。65。3271 = 3.196 kN;方木受剪应力计算值 = 33.1961000/(26080) = 0.999 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1。7 N/mm2;方木的受剪应力计算值 0。999 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下： = 0。677ql4/（100EI）=l/250方木最大挠度计算值46、 = 0。6775.32710004 /（1009000256104)=1。565mm;方木的最大允许挠度 =1。0001000/250=4。000 mm；方木的最大挠度计算值 = 1。565 mm 小于方木的最大允许挠度 =4 mm,满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=5。327kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=（0。6000.350）/41。000（1。20。13024。000+1.42。000)+1。221.000(0。8000。130)0。300=0。891kN简图（kNm）剪力图（kN）弯矩图（kNm）变形图（mm）经过47、连续梁的计算得到：支座力：N1=N2=6。218 kN；最大弯矩 Mmax=0.777 kNm；最大挠度计算值 Vmax=1.312 mm；最大应力 =0.777106/5080=153 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 153 N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/（A）f1。梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括:横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =6。218 kN ；脚手架钢48、管的自重： N2 = 1。20.1293.3=0。511 kN；N =6。218+0。511=6.729 kN; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm）：i = 1.58; A - 立杆净截面面积 （cm2）： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08; 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max49、1。1551。71.5，1.5+20。1= 2。945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1。155 ; - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3。3，=1。7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0。1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2945。25 / 15。8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。207 ；钢管立杆受压应力计算值；=6729。236/（0。207489) = 66.5 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 66。5 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足50、要求！十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外,还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度;c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2。立杆步距的设计a。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c。高支撑架步距以0.9-1。5m为宜，不宜超过1.5m。3。整体性构造层的设计a.51、当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b。单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d。在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b。中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔1015m设置.5。顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于30052、mm；b。顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆,且不宜大于200mm；6。支撑架搭设的要求a。严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40-65N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d。地基支座的设计要满足承载力的要求.7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架53、上方堆放；c。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。第六章 板模板（扣件钢管高架）计算书一、参数信息1。模板支架参数横向间距或排距（m）：1。00；纵距（m）：1.00；步距（m)：1.50;立杆上端伸出至模板支撑点长度（m):0。10;模板支架搭设高度（m):3。60；采用的钢管（mm）:483.6;板底支撑连接方式：方木支撑;立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0。80;2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0。350；混凝土与钢筋自重(kN/m3）：25.000；施工均布荷载标准值（kN/m2)：1.000;3。材料参数面板采用胶合面板,厚54、度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2):13；木方弹性模量E（N/mm2）：9000。000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000；木方抗剪强度设计值（N/mm2):1.400；木方的间隔距离（mm):300。000；木方的截面宽度（mm）:60。00;木方的截面高度(mm):80。00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001。82/6 = 54 cm3;I = 1001.83/12 = 4855、。6 cm4;模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）:q1 = 250。11+0。351 = 2。85 kN/m;（2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m）：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下：M=0.1ql2其中：q=1.22.85+1。41= 4。82kN/m最大弯矩M=0。14。823002= 43380 Nmm;面板最大应力计算值 =M/W= 43380/54000 = 0.803 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0。803 N/mm2小于面板56、的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/（100EI）=l/250其中q =q1= 2。85kN/m面板最大挠度计算值 = 0。6772。853004/(100950048.6104)=0。034 mm；面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm;面板的最大挠度计算值 0。034 mm 小于面板的最大允许挠度 1。2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4；方木楞计算简图(mm)57、1。荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):q1= 250.30.1+0.350。3 = 0.855 kN/m ；（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2。强度验算计算公式如下：M=0。1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1。4 q2 = 1。20.855+1.40.3 = 1。446 kN/m；最大弯矩 M = 0。1ql2 = 0。11。44612 = 0。145 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0。145106/64000 = 2。259 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13。000 58、N/mm2；方木的最大应力计算值为 2。259 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3。抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0。61.4461 = 0。868 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0。868103/（2 6080） = 0。271 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2;方木的受剪应力计算值 0。271 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求！4。挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/（100EI）=l/250均布荷载 q = q1 = 0.855 kN/m;最大挠度59、计算值 = 0。6770。85510004 /(10090002560000)= 0。251 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0。251 mm 小于方木的最大允许挠度 4 mm，满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.446kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kNm) 支撑钢管计算变形图（mm） 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0。487 kNm ；最大变形 Vmax = 1.244 mm ；最大支座力 Qmax = 5.259 kN ;最大应力 = 4860、6762.16/5080 = 95.819 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 95.819 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度为 1.244mm 小于 1000/150与10 mm，满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16。00kN,按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN .纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5）: R Rc其中61、 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取12。80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力,R= 5.259 kN；R 12。80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 六、模板支架立杆荷载设计值（轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1。静荷载标准值包括以下内容（1）脚手架的自重（kN)：NG1 = 0。1293。6 = 0。465 kN;（2）模板的自重（kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN;（3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250。111 = 2。5 kN;静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 62、= 3。315 kN;2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = （1+2 ） 11 = 3 kN;3。立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1.4NQ = 8.178 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A）f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.178 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径（cm） :i = 1.58 cm; A 立杆净截面面积（cm2)：A = 4。89 cm2; W - 立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：W=5。08 cm63、3； - 钢管立杆受压应力计算值 （N/mm2）； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 （m）;根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.71。5，1。5+20。1=2.945; k - 计算长度附加系数,取1.155； 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。1 m;得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15。8=186 ；由长细比 lo/i64、 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。207 ；钢管立杆受压应力计算值；=8177。712/(0.207489) = 80。789 N/mm2;立杆稳定性计算 = 80。789 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2,满足要求！第七章 模板的拆除一、模板拆除时的混凝土强度要求现浇整体式结构的模板拆除期限按设计规定，如设计无规定时，应满足下列要求：1、竖向杆件模板（如墙、柱、梁外侧等)，其混凝土的强度在其表面及棱角不致因拆模而受损坏时，方可拆除；2、梁板、斜墙等底部承重模板应在混凝土强度达到规范规定的拆模强度,悬挑梁板等结构达到设计强度的100时，方能拆除；混凝土65、达到拆模强度所需要时间与所用水泥品种、混凝土配合比、养护条件等因素有关，可根据有关试验资料和同条件养护试块的抗压强度确定是否可以拆模。3、当混凝土强度达到拆模强度后,应对已拆除侧模板的结构及其支承结构进行检查，确认混凝土无影响结构性能的缺陷,而结构又有足够的承载能力后，方准拆除承重模板和支架。4、已拆模的结构,应在混凝土强度达到设计强度等级后，才允许承受全部计算荷载。当承受的施工荷载需大于计算荷载时,必须经过核算,必要时应加设临时支撑.二、模板的拆除顺序和方法1、模板的拆除顺序一般是先非承重模板,后承重模板；先侧板，后底板。2、遵循先支后拆，先拆非承重部位，后拆承重部位以及自上而下的原则。拆模66、时,严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。3、拆模时，工作人员应站在安全处，以免发生事故,待该段模板全部拆除后,方准将模板、配件、支架等运出码堆.4、拆下的模板、配件等,严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、修理和涂刷好隔离剂，以备使用.5、拆除竖直面模板，应自上而下进行；拆除跨度较大的梁下支柱时,应先从跨中开始，分别拆向两端.6、拆除梁、楼板底模时,应先松动木楔或降低支架，然后逐块或分片拆除。拆除的模板用绳吊至地面，不得从高空扔下。7、多层楼板支柱的拆除，应按下列要求进行:上层楼板正在浇筑混凝土时，下一层楼板的模板支柱不得拆除,再下一层楼板的支柱，在相应荷载验算符合要求情况下,仅可拆67、除一部分;跨度为4m或4m以上梁下均应保留支柱,支柱间距不得大于3m。8、在拆除模板过程中，如发现混凝土有影响结构安全的质量问题，应暂停拆除。经过处理后，方可继续拆除。第八章 质量通病防治措施和质量保证措施一、模板质量通病及防治措施1、轴线偏位拆模后，发现砼柱、墙实际位置与建筑物轴线偏移。1）原因分析轴线放线错误。墙、柱板根部和顶部无限位措施，发生偏位后不及时纠正，造成累积误差.支模时不拉水平、竖向通线,且无竖向总垂直控制措施。模板刚度差，水平拉杆不设或间距过大。砼浇捣时,不均匀对称下料，或一次浇捣高度过高挤偏模板。螺栓顶撑、木楔使用不当或松动造成偏位。2)预防措施模板放线后，要有专人进行技术68、复核，无误后才能支模。墙、柱模板根部和顶部必须加设限位措施，例如采用焊接钢件限位以保证底部和顶部位置准确.支模时要拉水平、竖向通线，并设竖向总垂直控制线,保持竖向位置准确。根据砼结构特点，对模板进行专门设计，以保证模板及其支架具有足够强度、刚度和稳定性。砼浇捣前对模板轴线、支架、顶撑、螺栓进行认真检查、复核,发现问题及时进行处理。砼浇捣时，要均匀、对称下料,浇筑高度要控制在施工规范允许范围内.2、变形拆模后发现砼柱、梁、墙出现凸肚、缩颈或老化弯曲现象。1）原因分析支撑及围檩间距过大，模板截面小、刚度差。墙模板无对拉螺栓或螺栓间距过大，螺栓规格过小.洞口内模板对撑不牢固，易在砼振捣时模板被挤偏。69、梁、柱模板卡具间距过大或未夹紧模板，以致砼振捣时产生侧向压力导致局部爆模。浇捣墙、柱砼速度过快一次浇注过高，振捣过份.2）预防措施模板及支架设计时，应考虑其本身自重、施工荷载及砼浇捣时侧向压力和振捣时产生的荷载，以保证模板及支架有足够的承载能力和刚度。梁、柱模板若采用卡具时,其间距要按规格设置并要卡紧模板,其宽度比截面尺寸略小。浇筑砼时要均匀对称下料，控制浇筑高度，特别是内洞口模板两侧，既要保证振捣密实，又要防止过分振捣引起模板变形。梁板跨度大于4m时中间起拱，当设计无要求时，起拱高度为全跨的13。3、标高偏差测量楼层标高时,发现砼结构层标高与施工图设计标高有偏差。1）原因分析每层楼无标高控制70、点，竖向模板根部未做平.模板顶部无标高标记或不按标记施工。楼梯踏步模板未考虑装修层厚度差。2）预防措施每层楼设标高控制点，竖向模板根部须做找平。模板顶部设标高标记,严格按标记施工。楼梯踏步模板安装时应考虑装修层厚度。4、接缝不严由于模板间接缝不严造成砼浇捣时漏浆,表面出现蜂窝，严重的出现孔洞、露筋。1)原因分析模板安装周期过长,因木模干缩造成裂缝.木模板含水量过大,制作粗糙,拼缝不严。浇筑砼时木模板不提前浇水湿润，使其胀开。梁、柱交接部位，接头尺寸不准、错位。2)预防措施严格控制木模板含水率,制作时拼缝要严密。木模板安装周期不宜过长，浇砼时要提前浇水湿润使其胀开密实。梁、柱交接部位支撑要牢固,71、拼缝严密，发生错位拨正修好。5、脱模剂使用不符合要求拆模后模板表面用废机油涂刷造成砼污染或砼残浆清除即刷脱模剂造成砼表面出现麻面等缺陷。1)原因分析拆模后不清理砼残浆即脱模剂.脱模剂涂刷不均匀或漏涂或涂层过厚。使用废机油作脱模剂污染钢筋砼，影响砼表面装饰质量.2）预防措施拆模后，必须清除模板上遗留的砼残浆，再刷脱模剂.严禁废机油作脱模剂.涂刷要均匀，一般以2度为宜，以防漏刷或涂刷过厚。6、模内清理不干净模内残留木块、碎砖等建筑物及拆模发现砼中有缝隙,且有垃圾杂物。1）原因分析墙、柱根部的拐角,梁柱接头最低处不留清扫孔或所留位置无法清扫.封模之前未进行第一遍清扫.钢筋绑扎完毕,模内未用压缩空气或72、压力水清扫.2、预防措施在封模前,将模内垃圾清除干净。正确留设清扫孔。钢筋绑扎完毕，用压缩空气或压力水清扫模内垃圾。7、梁模板缺陷梁下口爆模，上口偏歪,梁中部下挠。1）原因分析夹板未订牢或夹木不足以抵抗砼侧压力，致使夹木钉子被拔出,侧模下口向外歪移。梁模支撑按一般经验配料，梁自重和施工荷载未经验算，致使超荷，造成梁底模板及支撑不够牢固而下挠。梁侧模上口横档未拉通线，斜撑角度过大（大于60支撑不牢造成局部偏正.2）预防措施根据梁的高度适当加设横档，一般距梁底3040cm14对拉螺栓，沿梁长方向间距不大于1m。夹木应与支撑顶部的横担木钉牢。梁底模板按规定起拱。8、柱模板缺陷炸模：造成断面尺寸鼓出，73、漏浆,砼不密实或蜂窝麻面;偏斜,成排柱子不在同一直线上;柱扭曲.1）原因分析柱箍不牢或钉子被砼侧压力拔出。成排柱子支模不跟线，不找方,钢筋偏移，未拨正就套柱模。模板一面松，一面紧或模板上有残渣未很好清理。2）预防措施成排柱子应先在底部弹出通线,将柱位置兜方找中，支模前必须先校正钢筋位置。柱模外间隔5001000mm加设柱箍.较高的柱子在模板中部一侧面留临时浇注孔。二、质量保证措施1、模板安装前必须对专业工长、质量员、施工班组进行交底，明确该施工部位的重点之处和质量允许偏差，做到事前控制.2、模板安装时专业工长必须跟班检查，质量员经常抽查,技术组在施工前期先跟班指导，施工中不时进行检查，发现问题74、及时解决，确保事中监督。3、定期召开班组质量会议,对发现的问题作出总结和处理措施,做到事后总结反馈,确保不再出现类似情况。第九章、安全保证措施一、模板安装前必须由安全员进行安全交底，每天上班前专业工长和班组长必须对所进行施工的区域进行检查,发现安全隐患及时整改，并对工人交底所施工区域需注意的部位。二、安装过程中必须随时注意周围的情况，及时消除安全隐患。三、安装模板应按照规定的程序进行，本道工序模板未固定之前,不能进行下一道工序的施工。四、模板的支柱必须支撑在牢靠处，底部用木板、专用支撑脚等垫牢，不准使用脆性材料(如砖块等）铺垫,也不得直接支撑在砼面上.五、为保证模板的稳定性,除按照规定加设立柱75、外，还应在沿立柱的纵向及横向加设水平支撑和剪刀撑。六、当下层楼板未达到规定强度要求的情况下，支设上层模板时，下层的模板支柱不能提前拆除。七、支模时，上下层立柱应在同一垂直线上，使其受力合理。八、模板高度不足4m,可在高凳上作业。不准站在模板上、钢筋上操作或在梁底模板上行走,更不准从模板的支撑杆上上下攀登。九、模板拆除前，必须确认混凝土强度已经达到要求，经工地负责人批准，方可进行拆除。拆除模板时应按照规定的顺序进行，并有专人指挥。高处拆除的模板和支撑，不准乱扔。十、拆模现场要有专人负责监护，禁止无关人员进入拆模现场。禁止拆模人员在上下同一垂直面上作业,防止发生人员坠落和物体打击事故。十一、拆除模76、板时不准采用大面积撬落的方法，防止伤人和损坏物料.十二、大面积模板拆除作业前,应在作业区周边设围挡和醒目标志,拆下的模板应及时清理、分类堆放。十三、不能留有悬空模板，防止突然落下伤人。十四、高处作业注意事项:1)高处作业人员要身穿紧口工作服，脚穿防滑鞋,头戴安全帽,腰系安全带。2）遇到大雾、大雨和六级以上大风时，禁止高处作业.3）高处作业暂时不用的工具，应装入工具袋，随用随拿。用不着的工具和拆下的材料应采用系绳溜放到地面,不得向下抛掷,应及时清理运送到指定地面。十五、交叉作业注意事项：1）作业人员在进行上下立体交叉作业时,不得在上下同一垂直面上作业。下层作业位置必须处于上层作业物体可能坠落范围77、之外;当不能满足时,上下之间应设隔离防护层。2)禁止下层作业人员在防护栏杆、平台等的下方休息。十六、攀登作业注意事项：1）作业人员应从规定的通道上下,不得在阳台之间等非规定的通道攀登、翻跃.2）上下梯子时，必须面对梯子,双手扶牢，不得手持物件攀登。3）禁止在阳台栏杆、钢筋和管架、模板及其支撑杆上作业。4)禁止沿屋架上弦、檩条及未固定的物件上行走和作业.5）人员上下脚手架应走专用通道，禁止攀爬脚手架杆件上下。在脚手架上作业或行走要注意脚下探头板.十七、操作木工机械注意事项：1）木工机械必须专人管理.2)安全防护装置必须齐全可靠，操作时不准拆卸。3）操作时不准戴手套，不准在运转中维修保养、加油清理和调整。4)加工旧木料前必须将铁钉、灰垢清除干净。5)每日工作完毕，必须活完场清，拉闸断电,锁好电闸箱。6)严禁使用多功能木工机械.