1、 目 录一、编制依据3 二、工程慨况.3三、施工准备4四、脚手架设计与施工4五、模板工程9六、模板制作、安装技术措施11七、其它注意事项.13八、混凝土浇筑施工技术措施13九、模板拆除及养护.14十、质量保证措施.15十一、安全技术措施。.17十二、应急预案18十三、计算书.20十四、附图.。76 一、编制依据1。1本工程施工组织设计1。2 本工程设计图纸。1.3 现行国家及地方施工技术规范、规程建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)建筑施工现场高处作业安全技2、术规范(JGJ-80-91）钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程（DG/TJ08016-2004）1.4其他 (1） 建设部“关于建筑业进一步推广应用十项新技术的通知”。（2) 企业ISO9001:2000 质量体系管理文件和环境/职业健康安全管理体系文件（3) 企业项目管理手册。 （4)危险性较大的分部分项工程安全管理办法 （5)建质2009254号建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（6）xx市工程建设规范危险性较大分部分项工程及其重大危险源安全管理规范DGJ征求意见稿二、工程概况2。1。 工程概况 本工程位于位于xx工业区北区,汇旺路以南、世盛路西侧,为xx汽车变速器整体搬迁项3、目（二期）行政及研发大楼。占地面积为6181，建筑面积为28784，主楼为地上六层,裙房四层,建筑高度29.65米。为全钢筋混凝土框架结构，抗震设防烈度为7度，抗振等级为二级.采用桩+独立承台基础,一层层高5。5米，其他各层均为4.5米.1）该工程北侧大门厅HJ轴间、1/141/16处为共享大厅,一、三层通透，二层无楼层板,平面尺寸分别为(6100 ，1620）面积为92.11。共享大厅层高：上层楼板至下层楼板为9900，上层梁至下层梁净高为9250，(最大梁的截面为350750)。三层砼浇筑时，共享大厅周边柱，梁与同层楼面梁板同步浇筑；三层结构排架高度为9700。2) 该工程的1/DG轴、14、2轴14轴四层无楼层板,三层至屋顶层通透,平面尺寸为：（16150、22970)面积为370.9655, 上层楼板至下层楼板为8880，上层梁至下层梁净高为7500，（最大梁的截面为5001500）.屋顶层砼浇筑时，大厅周边柱,梁与同层楼面梁、板同步浇筑；屋顶结构排架高度为9800。为保证施工过程中的安全，需对以上部位的模板及支撑体系进行设计验算，并对方案进行专家论证。本方案计算时仅以三屋面层为例进行计算。屋面层层板厚120,梁截面尺寸为：主梁5001500，次梁350750。2。2工程主要参建单位 建设单位：xx施工单位： 监理单位：xx设计单位:xx三、施工准备 3.1组织施工技术人员在施5、工前认真熟悉图纸，了解设计意图，熟悉各部位及各空间的相对关系及标高.发现问题及时同设计院沟通，做到提前发现问题，提前解决问题. 3。2编制模板及支撑体系专项设计施工方案,对施工队组进行技术交底。 3。3对施工人员进行安全和技术培训，加强队组的技术素质.四、脚手架设计与施工 4.1脚手架及其附件材料要求钢管（1）钢管规格及材质要求钢管均采用483.0mm高频焊接钢管。其材质应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700）中Q235A级钢的规定。（2)外观检查钢管外观应平直光滑,没有裂缝、折痕、结疤、分层、严重锈蚀（内外壁）和硬弯曲等现象。钢管必须涂有防锈漆。（3)钢管上严禁打孔。4.1。2扣件(16、）材质采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。（2）外观检查扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、缺爪、螺栓断丝或滑丝的严禁使用。4.2脚手架搭设及构造要求4.2。1 立杆立杆接头采用对接扣件连接，立杆与水平杆采用直角扣件连接。接头交错布置,两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。且每根立杆的允许荷载以小于8kN为宜。4。2.2水平杆水平杆采用对接扣件连7、接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3（本工程不大于50cm)，大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300,局部高差不超过5cm。4。2.3剪刀撑本工程脚手架采用水平剪刀撑与竖向剪刀撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑应按规范要求设置，在主梁侧及周边设置竖向剪刀撑，斜杆与地面的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置,剪刀撑的斜杆应扣在立杆或水平杆上，两端分别用旋转扣件固定。最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处。 水平剪刀撑：分别在1.8M、6。3M的高度，8、在模板支撑的两侧每隔四跨连续设置水平剪刀撑夹角为450600。四周支撑在已浇筑的结构梁上，或与四周脚手架连接牢固.为保证剪刀撑的顺直,同时充分考虑剪刀撑的安全作用,剪刀撑采用搭接连接，且连接扣件不少于3个. 其它构造要求（1) 扣件的紧固程度宜在4050 Nm，并不大于65 Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨,直角扣件安装时开口不得向下,以保证安全。(2)各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。（3）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。（4）钢管和扣件均要现场取样送检，合格后方可使用.（5）梁底立杆必须保证垂直9、，且立杆应对正梁的中心线。4。3支撑架验收标准支撑架搭设完毕后在混凝土浇筑前应有项目部组织对模板支撑架立杆、水平杆、剪刀撑及扣件拧紧情况进行验收。扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准4。3。2脚手架搭设的允许偏差和检验方法五、模板工程模板工程是结构外观好坏的重要保证，在整个结构施工中也是投入最大的一部分，模板系统的选择正确与否直接影响到施工进度及工程质量。5。1模板的支设模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除,用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂.5。2顶板模板支设 顶板模板采用18mm 厚木多层板,40mm85mm 木方做次楞，中心间距300mm，483.10、0钢管作主楞，中心间距800mm，采用483.0满堂钢管架做支撑系统，考虑到整个支撑系统的稳定性，除设水平剪刀撑和竖向剪刀撑以外，支撑架在屋顶层与周边模板支撑架连接为整体,在三与四层用钢管将支撑架与已浇筑的结构柱拉接，板底每根排架立杆顶部采用双扣件加固。 5。2。2顶板模板施工时注意以下几点：1）支撑钢管必须在楼面弹线下垫50mm250mm通长木跳板；2)钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通;3）平台模板与梁模板如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；4)根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：4m 开间按1起拱，4mL611、m按2起拱，6mL的按23起拱。5）顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上,板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm,板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体“吃模”,板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净,刷好脱模剂。 5。3楼面梁模板体系 采用18厚多层板，梁侧部分水平次龙骨采用40x85木方,间距185mm，竖向主龙骨采用48钢管,主梁间距600mm，次梁间距800mm。主梁侧模按水平12、间距600mm设三道12对拉螺栓.次梁侧模按水平间距800mm设一道12对拉螺栓。 梁底模次龙骨采用40x85mm木方，主龙骨为钢管,主梁间距600mm，次梁间距800mm。次梁梁底部设置3根木方，主梁梁底设4根木方，钢管主龙骨与板下支撑连成一体。 支撑系统：梁下主龙骨钢管与板下扣件架连成整体，梁下支撑扣件采用双扣件.六、模板制作、安装技术措施6.1 进场模板质量标准模板要求:6.1.1 技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木多层板出厂合格证和检测报告来检验）.6.1.2 外观质量检查标准(通过观察检验)任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡.不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于013、。001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 。6。1.3 规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处,长短边分别测3点、1点,取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法:用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点,取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺(或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。62模板安装质量要求必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 50204-2002)及相关规范要求.即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑14、混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。621 主控项目(1)安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设通长垫板。检查数量:全数检查。检验方法:对照模板设计文件和施工技术方案观察.（2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量:全数检查。检验方法：观察。622一般项目（1）模板安装应满足下列要求：1)模板的接缝不应漏浆;在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水;2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；3)浇筑混凝土前,模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查.检验方法：观察.（2)对跨度不15、小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板,其模板应按要求起拱.检查数量:按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁,应抽查构件数量的10%，且不应少于3 件；对板,应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查.(3)固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表6-1 的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10,且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间).检验方法:钢尺检查。62.3现浇结构模板安装偏差规定检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10,且不应少于3 件16、;对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间）。检验方法:检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。62.4顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点,测量抄出楼层标高的500线，根据层高及板厚定出顶板模板的底标高线.62。5模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整.62.6清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物,清理干净后，用木多层板背订木方固定。62。7跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱12mm;跨度大于6m 的板起拱23.七、其他注17、意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量.严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底.7.1 多层板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。7。2 进场木方先压刨平直统一尺寸,并码放整齐,木方下口要垫平。八、混凝土浇筑施工技术措施 8.1浇筑技术措施 8.1。1在浇筑砼前应先同安装专业进行密切配合,经双方各自检查确认无误且接到浇灌令后方可浇筑。 8.1。2每次砼浇筑前必须做好隐蔽工程验收工作,具备完善各分项工程质量的质保资料，具备审批过的浇筑令，对各工种交底清楚，对人18、力物力合理安排，加强组织管理，在施工过程中，严格按照操作顺序进行监督，确保每次砼能够顺利浇筑。砼浇筑时，分层用插入式或平板式振捣器振捣密实，同时应注意梁柱模板拼接处的振捣，防止漏振，每层应在水泥初凝时间内浇筑完成。楼板混凝土浇筑时,面标高应予以测量控制，用红漆做好标高标记，并划线控制。 8。1.3楼面结构浇砼采用汽车泵进行浇捣,浇筑时由专人指挥均匀布料,防止在平台上堆积。砼的浇筑主要采取插入式振动棒捣固，振动棒必须“快插慢拔”,移动间距不得大于400mm。振动棒头必须探入下皮混凝土50mm左右，以消除两层之间的接缝,在振捣上层砼时要在下层砼初凝之前进行。 8。1。4振动器在使用过程中每一插点要19、掌握好振捣时间，振动器插点要均匀排列。在振捣砼时，不得紧靠模板、预埋件、钢筋振动，以尽量避免钢筋、预埋件等移位。 8。1.5砼浇筑过程中，要保证砼保护层厚度及钢筋位置的准确性，不得踩踏钢筋，或者移动预埋件和预留洞的位置，如发生偏差和位移，要及时纠正. 8。1。6施工平台砼，当平台砼开始浇筑时,需配备泥工进行找平工作，在施工中，先用铁锹将砼表面赶平、将已振实的砼表面拍平拍实，用滚筒碾压砼表面，使表面泛出薄浆(滚筒来回碾压至少三遍），用括尺括平表面，局部凹陷处用砼填平压实.混凝土入模后振动机紧跟其后,同时对流淌部分的砼进行跟踪振动密实.在平台混凝土浇筑收头时，砼表面收头时用刮尺刮平，稍待收水后再用20、木蟹分二次打磨平整,至无木印为此，且对阴角处散落砼及浆液及时清理干净. 8.1。7在浇筑混凝土过程中进行位移和变形监测。即浇筑混凝土时，应派专人看模,经常观察模板、支架、钢筋、埋件的情况,当发现变形移位时，应组织劳动力整改。九、模板拆除及养护 9。1梁板底模拆除时混凝土的强度要求梁板底模拆除时应符合下表的规定：构件类型构件跨度(m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%)板2502，8758100梁8758100悬臂构件-100 9.2梁侧模拆除时，混凝土强度应以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，(现场以手指略微用力压，砼表面无指痕）后，方可开始拆除.预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰21、扰而松动。 9。3遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及由上而下的原则，严禁用大锤和撬棍硬砸硬碰。 9.4梁、板模板为15mm厚多层板，现场拆装时人工传递,严禁对多层板面板进行抛掷，要求现场工长加强监督，避免不必要的浪费。 9。5梁侧模、板底模等模板，使用后有变形等损伤的要及时进行修补。 9.6支撑件和连接件应逐渐拆卸，模板拆除时，不得损伤混凝土。 9.7拆下的模板和配件均应分类堆放整齐，现场工长加强监督，严禁配件随意丢弃的现象出现。9。8对于预应力混凝土梁板,侧模在满足拆模强度后即可拆除,底模在预应力张拉后方可拆除。十、质量保证措施10.1质量目标 拆模后混凝土表面平整光滑，线条顺直，几22、何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣，模板拼缝痕迹有规律性,结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需抹灰即可达到相当于中级抹灰的质量标准。要求一次验收合格率100%。10.2质量保证体系 建立由项目经理领导，有总工程师策划、组织实施,现场经理和质量员中间控制，专业工长检查监督的管理系统，形成项目经理部、劳务公司和施工作业班组的质量管理网络.10。3模板工程质量控制程序 模板成型交验班组内实行“三检制，合格后班组长检验，合格后依次报项目专业工长、质量员进行核定,并向监理报验.每个环节检查出质量问题（不符合本方案质量、技术标准及相关规范），视性质、轻重23、等查处责任，并由负责人负责改正问题。10.4模板工程质量标准及控制10.4。1模板安装质量标准必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）及相关规范要求.（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架；上下层支架的架体立柱应对准，下方并铺设垫板。（2）在涂刷模板隔离剂时，要求在堆放场内涂刷，不得在操作面上,以免粘污钢筋和混凝土接槎处(通过观察检查)。(3）模板安装的允许偏差及检验方法现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置3尺量底模上表面标高3水准仪或拉线尺量截面内部尺寸基础5尺量墙、梁、柱3层高垂直度24、全高5m3经纬仪或吊线、尺量全高5m5相邻两板表面高低差2尺量表面平整2靠尺、楔形塞阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺预埋铁件中心线位移2拉线、尺量预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长 度+5，-0预留孔洞中心线位置5拉线、尺量尺寸+5,0门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线6插筋中心线位移5尺量外露长度+10，010.4.2质量控制注意点（1）浇注砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动.浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模,随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。（2）混凝土吊斗不得冲击顶模，造成模板几何尺寸不准.（3）所有接缝处加粘海绵条(包括柱墙根部、门窗洞模板与大钢模25、板面接合处、梁柱交接处等容易漏浆部位)。（4)模板支好后，垃圾清理不得用变压空气吹,而应该用吸尘器吸，以免锯沫等影响混凝土质量。（5）在浇注顶板混凝土时不能将布料机放在高大模板支撑的上面，应单独搭架支撑布料机。十一、安全技术措施11。1模板安装安全措施（1）工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。（2)特殊工种持证上岗，有关证件须符合xx市有关规定。(3）起吊或安装模板时，须和附近高压线路或电源保持一定的安全距离，吊钩重物下不得站人。模板吊运由持证起重工指挥，符合相关安全操作规程.（4)在现场高空模板施工必须有操作架（特别是施工外围）,操作架上必须铺跳板，绑好防护栏杆及踢脚板。临边施工须特别26、做好安全防护,搭好操作架,施工时系好安全带。（5)高架搭设时人员上下应从已完结构楼层或者外脚手架上下，禁止利用拉杆、支撑攀登上下。（6)高架搭设到一层高度以后应在楼层位置采用脚手板及竹笆进行隔离封闭后继续向上搭设.（5）严禁上下同时交叉作业，严防高空坠落。（14)传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。 11。2模板拆除的安全措施（1）拆除模板必须经施工负责人同意，方可拆除，操作人员必须戴好安全帽.操作时应按顺序分段进行,超过4米以上高度，不允许让模板料自由下落。严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒.(2）拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道,将非安全通道应用钢管、安全网封闭，并挂“禁止通行”安27、全标志，操作人员不得进此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前认真检查螺栓是否拆完、是否有拌钩挂地方,并清理模板上的杂物，仔细检查吊钩是否有开焊,脱扣现象.(3）拆除模板前，应将下方一切预留洞口及建筑物用木板或安全网作防护围蔽，防止模板枋料坠落伤人.（4)完工后，不得留下松动和悬挂的模板材料等.拆下的模板材料应及时运送到指定地点集中堆放稳妥。（5）拆除模板用长撬棍.应防止整块模板掉下，以免伤人.（6）当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设与拆除作业.雨、后上架作业应有防滑措施。11.3 模板平台上施工及混凝土浇筑安全措施（1）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不28、得超载。脚手架不得与模板支架相连。（2）混凝土浇筑前下层支撑架系统不得先行拆除.（3)浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动，并组织及时恢复.（4）混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣,并采取有效措施防止混凝土超高堆置。(5）混凝土浇筑过程中,应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人,施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理. 十二、应急预案坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。更好地适应法律和经济活动的要求；给企业员工的工作和施29、工场区周围居民提供更好更安全的环境;保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行；防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”。应急措施:本工程模板支撑钢管扣件式支撑，编制了详细的施工方案，在施工过程中必须严格按照施工方案实施，特别加强对各项应薄弱部位（剪刀撑、斜杆、立杆的间距、搭接等)的检查,做到先验收合格后进行下道工序施工,严格执行模板拆除申请制度，如在施工过程中由于特殊原因，产生安全事故,我单位已准备好紧急救援人员、物资、资金，在第一时间通知30、上级有关部门。救援车辆：项目部轿车、面包车、卡车等救援物资：铁铲20把、撬棍15根、医疗急救箱1只、切割机2台、气焊1组。人员管理措施： 有工人施工必须有带班班长负责，有管理人员旁站指挥调度，跟踪监督管理，严禁出现管理盲区死角。现场管理人员名单:应急小组人员组成: 组长: 邢光忠（总指挥） 电话： 杜志清(技术负责） 电话： 瞿剑峰(安全主管） 电话： 邢礼国(总工长） 电话：组员： 吴金新（栋号负责人） 电话： 严威虎（栋号负责人） 电话： 翟永刚翟(资料收集） 电话： 张羹(人员救治） 电话： 张学俊(现场危险排查) 电话： 唐文军（现场协调） 电话： 茅红春（后勤辅助） 电话:救援电话：31、医院急救120公司值班电话：021-65049963区安监站电话:市安监站电话：02154614788十三、计算书板模板(扣件钢管高架）计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001）、钢结构设计规范（GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息：1.模板支架参数横向间距或排距32、（m）:0.800；纵距(m）:0。800；步距（m)：1.500；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:0。080;模板支架搭设高度（m):9.000;采用的钢管（mm）:双扣件；扣件连接方式：48 3，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.750；板底支撑连接方式:方木支撑；2。荷载参数模板与木板自重（kN/m2）:0。350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25。000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2。500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18.000mm.面板弹性模量E（N/mm2）：9500.000；面板抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000；板底支撑采用方木支撑33、；木方弹性模量E(N/mm2):9500。000；木方抗弯强度设计值（N/mm2)：13.000；木方抗剪强度设计值（N/mm2)：1。400；木方的间隔距离(mm）:250.000；木方的截面宽度（mm）：40。000；木方的截面高度(mm）：85。000； 4。楼板参数楼板的计算厚度（mm）:120。000；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.8002/6 = 54。000 cm3;I = 1001.8003/12 = 48。600 cm4;模板面34、板的按照三跨连续梁计算.面板计算简图1、荷载计算（1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25。0000。1201+0。3501 = 3.350 kN/m；（2)活荷载为施工人员及设备荷载（kN）：q2 = 120。0001= 2.500 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：其中:q=1.23。350+1。42.500= 7.520kN/m；最大弯矩M=0.17.520(250。00010-3）2= 0。047 kNm;面板最大应力计算值 = 0.047106/54。000103 = 0。870 N/mm2；面板35、的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2;面板的最大应力计算值为 0。870 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13.000 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 7。520kN/m面板最大挠度计算值 v = 0。6777。520250。0004/(1009500.00048.600104)=0.043 mm； 面板最大允许挠度 V=250。000/250=1。000 mm；面板的最大挠度计算值 0。043 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.000 mm，满足要求！三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.00036、8.5008.500/6 = 48.167 cm3；I=4.0008。5008.5008.500/12 = 204。708 cm4;方木楞计算简图1。荷载的计算：（1）钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25。0000。2500。120 = 0.750 kN/m；（2)模板的自重线荷载（kN/m）:q2= 0。3500.250 = 0.088 kN/m ；（3）活荷载为施工荷载标准值时产生的荷载（kN）：p1 = 2。5000。250 = 0。625 kN；2。强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 1.2(q1 + q2） +1。437、 p1 = 1。2(0.750+0.088）+1。40。625 = 1。880 kN/m；最大弯距 M = 0.1ql2 = 0。11。8800.8002 = 0.120 kN;最大支座力 N = 1。1ql = 1。11.8800。800 = 1.654 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.120106/48.167103 = 2.498 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13。000 N/mm2;方木的最大应力计算值为 2。498 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13。000 N/mm2,满足要求！3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最38、大剪力： Q = 0.61。8800.800 = 0.902 kN；方木受剪应力计算值 T = 30.902103/（240。00085。000) = 0.398 N/mm2;方木抗剪强度设计值 T = 1。400 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.398 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1。400 N/mm2，满足要求!4。挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 0。838 kN/m；集中荷载 p = 0.625 kN；最大挠度计算值 V= 0。6770.838800.0004 /(1009500.0039、0204.708104） = 0。119 mm;最大允许挠度 V= 800。000/250=3.200 mm;方木的最大挠度计算值 0。119 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.200 mm，满足要求!四、横向支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = 1.654 kN； 支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m）支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图（kN)最大弯矩 Mmax = 0。770 kN.m；最大变形 Vmax = 1。967 mm；最大支座力 Qmax = 8。314 kN；钢管最大应力 = 0。770106/4440、90.000=171.492 N/mm2；钢管抗压强度设计值 f=205。000 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 171.492 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度1.967小于800。000/150与10 mm，满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.750，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.000kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R=8.314kN； R 12 kN，双扣件抗41、滑承载力的设计计算满足要求! ！六、模板支架立杆荷载标准值(轴力）:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1）脚手架的自重（kN)：NG1 = 0。1299。000= 1.162 kN;钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。（2)模板的自重（kN）：NG2 = 0。3500.8000.800 = 0。224 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重（kN):NG3 = 25。0000.1200.8000.800 = 1。920 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3。306 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载42、。经计算得到,活荷载标准值 NQ = 2.5000。8000.800 = 1.600 kN；3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N = 1。2NG + 1.4NQ = 6。207 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式：其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN） ：N = 6.207 kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径（cm） ：i = 1.590 cm; A - 立杆净截面面积（cm2)：A = 4.240 cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩)（cm3）：W=4。490 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 43、(N/mm2）; f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205。000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。080 m；上式的计算结果:立杆计算长度 L0 = h+2a = 1。500+20.080 = 1.660 m；L0/i = 1.660103 / 1。590101=104.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。558;钢管立杆受压应力计算值；=6.207103/（0.5584。240102) = 26.235 N/mm2;立杆44、稳定性计算 = 26.235 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205。000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a） k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 计算长度附加系数，h+2a = 1.660 按照表2取值1.020；上式的计算结果:立杆计算长度 Lo = k1k2（h+2a) = 1。1671。020（1.500+20.080) = 1。976 m；Lo/i = 1975.964 / 15。900 = 124。000；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.428;钢管立45、杆受压应力计算值;=6。207103/(0。4284。240102) = 34.204 N/mm2；立杆稳定性计算 = 34.204 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205.000 N/mm2,满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患.以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值:fg = fgkkc = 170。000 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 170.000 kpa； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1。000； 46、立杆基础底面的平均压力：p = N/A =24.828 kpa；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 6.207 kN；基础底面面积 ：A = 0。250 m2。p=24.828 fg=170.000 kpa。地基承载力满足要求！梁模板（扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB500102002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001）、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:L1。一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m):0。500；梁截面高度 D（m)：47、1.500；混凝土板厚度(mm）：120.000；立杆梁跨度方向间距La（m）:0.800；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m)：0。100；立杆步距(m)：1。500；梁支撑架搭设高度H(m):7。500;梁两侧立柱间距(m）:0.770；承重架支设：梁底支撑小楞垂直梁截面方向梁底增加承重立杆根数：2板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0。200；采用的钢管类型为48 3；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0。750；2.荷载参数模板自重（kN/m2）：0。350；钢筋自重(kN/m3)：1.500;施工均布荷载标准值(kN/m2）:2.500；新浇混48、凝土侧压力标准值（kN/m2）：18。000；倾倒混凝土侧压力（kN/m2)：2。000；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2):2.000；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000。000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2）:13。000；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1.700;面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2）:9500.000；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.000；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm):40.000；梁底方木截面高度h(mm)：85.000;梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.000；5。梁侧模49、板参数主楞间距（mm)：600;次楞根数：8; 主楞竖向支撑点数量为：3; 支撑点竖向间距为:200mm，400mm；400mm；穿梁螺栓水平间距(mm）:600。000；穿梁螺栓直径（mm):M12；主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型圆形钢管 483.0次楞龙骨材料：木楞,宽度40mm,高度85mm; 次楞合并根数：1；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：其中 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t - 新浇混凝土的50、初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h; H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m; 1- 外加剂影响修正系数,取1.200; 2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18。000 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=18.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受51、弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.次楞（内龙骨）的根数为8根.面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图（单位：mm)1.强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2）； M - 面板的最大弯距(N.mm）; W - 面板的净截面抵抗矩，W = 60.0001.8001.800/6=32.400cm3； f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1。20.652、0018。0000.90=11。664kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值： q2= 1。40。6002。0000.90=1。512kN/m；q = q1+q2 = 11.664+1.512 = 13.176 kN/m；计算跨度(内楞间距）: l = 460.00mm;面板的最大弯距 M= 0。113。176460.002 = 27.880104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值： = 27.880104/32。400103=8.605N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f = 13。000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.605N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.053、00N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18。0000.600 = 10。800N/mm； l计算跨度(内楞间距）: l = 460。00mm； E-面板材质的弹性模量： E = 9500。000N/mm2； I面板的截面惯性矩： I = 60。0001。8001。8001。800/12=29。160cm4;面板的最大挠度计算值: = 0.67710.800460。004/（1009500.00029。160104） = 1.182 mm；面板的最大容许挠度值： = l/250 =460.00/250 = 1.840mm;面板的最大挠度计算值 54、=1.182m 小于 面板的最大容许挠度值 =1。840mm,满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，内龙骨采用木楞，宽度40。000mm，高度85.000mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 40。00085。00021/6 = 48.167cm3；I = 40。00085.00031/12 = 204.708cm4；内楞计算简图（1)内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 内楞弯曲应力计算值（N/mm2)； M - 内楞的最大弯距（N.mm）； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内55、楞的强度设计值（N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩:其中，作用在内楞的荷载:q = （1。218.0000.90+1.42.0000.90)460.0010-3=10。102kN/m； 内楞计算跨度（内楞间距)： l = 600.000mm； 内楞的最大弯距： M=0。110。102600.0002= 36。366104N.mm;最大支座力：R=1。110。102600。00010-3=6.667kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 36.366104/48.167103 = 7.550 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2;内楞最大受弯应力计算56、值 = 7。550 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=13.000N/mm2,满足要求！（2）内楞的挠度验算其中 l-计算跨度（内楞间距）：l = 600。000mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q =18。000460.0010-3= 8.280 N/mm；E - 面板材质的弹性模量：9000.000N/mm2; I-面板的截面惯性矩：E = 204.708104N/mm2；内楞的最大挠度计算值： = 0.6778.280600。0004/(1009000。000204。708104) = 0。394 mm；内楞的最大容许挠度值: =600.000/250=2.400mm57、；内楞的最大挠度计算值 =0。394mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.400mm,满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.667kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆形钢管 483.0;内钢楞截面抵抗矩 W = 8。980cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 21。560cm4;外楞计算简图外楞弯矩图（kN.m）外楞变形图（mm)(1)外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N。mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值（58、N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0。860kN.m 外楞最大计算跨度： l=780。00mm;经计算得到，外楞的受弯应力计算值: =0。860106/8.980103=95.762N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值： f=205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =95。762N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205。000N/mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.681mm外楞的最大容许挠度值： =780.00/250=1.950mm；外楞的最大挠度计算值 =0。681mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.950mm，满59、足要求!五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2）； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取169。737 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的型号： M12； 穿梁螺栓有效直径: 9.850 mm; 穿梁螺栓有效面积: A= 76.000 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218.000+1.42.000)0.6000.300=4.392 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 169.73776.000/1000 = 12。900 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.392kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.900kN60、,满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算.强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 800.00018.00018.000/6 = 4。320104mm3； I = 800.00018。00018。00018。000/12 = 3.888105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲61、应力计算值(N/mm2）； M 计算的最大弯矩 （kN。m)； l-计算跨度(梁底支撑间距）: l =166.667mm； q 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m）；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:= 1.2（24.000+1.500）0。8001。5000.90=33.048kN/m；模板结构自重荷载：q2:= 1。20。3500。8000.90=0.302kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3：= 1.42.0000.8000。90=2.016kN/m；q = q1 + q2 + q3=33。048+0.302+2.016=35。366kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax62、 = 0.1035.3660.1672=0.098kN。m； =0.098106/4。320104=2。274N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.274 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载： q =（24。000+1。500)1。500+0.350）0。800= 30.880KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距）： l =166。667mm; E-面板的弹性模量： E = 9500.000N/mm2；面板的最63、大允许挠度值: =166。667/250 = 0。667mm；面板的最大挠度计算值: = 0。67730。880166。6674/(1009500.0003.888105）=0.044mm；面板的最大挠度计算值: =0。044mm 小于 面板的最大允许挠度值： = 166。667 / 250 = 0.667mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.1。荷载的计算：（1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+164、。500）1。5000.167=6。375 kN/m；（2）模板的自重线荷载（kN/m):q2 = 0。3500.167（21。500+0。500)/0.500=0.408 kN/m；（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m）:经计算得到,活荷载标准值 P1= (2.500+2。000)0。167=0.750 kN/m；2。方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.26。375+1。20。408=8。140 kN/m;活荷载设计值 P = 1。40.750=1。050 kN/m;方木计算简图方木按照三跨连续梁计算.本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=465、.0008.5008.500/6 = 48.167 cm3； I=4.0008.5008.5008.500/12 = 204.708 cm4；方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 8。140+1。050=9。190 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.19。1900.1600。160= 0.024 kN。m；最大应力 = M / W = 0。024106/48.167103 = 0.488 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13。000 N/mm2；方木的最大应力计算值 0。488 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值66、 13.000 N/mm2,满足要求！方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力： V = 0.69.1900.160 = 0。882 kN；方木受剪应力计算值 = 30。882103/(240.00085。000) = 0。389 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.700 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0。389 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求！方木挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q = 6。375 + 0.408 = 6。783 kN/m;方木最大挠度计算值 = 0。6776.783(067、。160103)4/（1009000。000204。708104）=0。002mm；方木的最大允许挠度 =0。1601000/250=0。640 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.002 mm 小于 方木的最大允许挠度 = 0.640 mm，满足要求！3。支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1）钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = （24.000+1.500）1.500= 38。250 kN/m2；（2）模板的自重（kN/m2）：q2 = 0。350 kN/m2；(3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m2）：q3= （2.500+2。068、00)=4。500 kN/m2;q = 1.2(38.250+0.350）+1。44。500 = 52.620 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时: 当n2时： 计算简图(kN)支撑钢管变形图（mm)支撑钢管弯矩图(kN。m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA=RB=0。263 kN；中间支座最大反力Rmax=1.680；最大弯矩 Mmax=0.034 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0。006 mm;最大应力 =0。034106/4490。000=7.671 N/mm269、;支撑抗弯设计强度 f=205。0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 7.671 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2，满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递.1。梁两侧支撑钢管的强度计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0。263 KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图（mm)支撑钢管计算剪力图(kN）最大弯矩 Mmax = 0。101 kN。m;最大变形 Vmax = 0.204 mm;最大支座力 Rmax = 1.180 kN；70、最大应力 = 0.101106/(4.490103）=22。530 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值 22。530 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度Vmax=0。006mm小于800。000/150与10mm,满足要求！2。梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.680 KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN。m）支撑钢管计算变形图（mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0。645 kN.m；最大变形 Vmax71、 = 1.298 mm;最大支座力 Rmax = 7。526 kN；最大应力 = 0.645106/（4。490103)=143。666N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值143.666 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度Vmax=1。298mm小于800。000/150与10mm，满足要求！九、扣件抗滑移的计算双扣件承载力设计值取12。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。750，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为12.000kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范72、5.2。5）:R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.000 kN; R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7。526 kN；R 12 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! ！十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N 立杆的轴心压力设计值,它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.263 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20。1297。500=1.162 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1。2（0。200/2+(0。7500.500)/2）0。2000.373、50=0。019 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.200/2+（0。7500。500)/2）0.2000。100（1。500+24。000）= 0.138 kN； N =0。263+1。162+0。019+0.138=1.582 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm）:i = 1。590； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4。240； W - 立杆净截面抵抗矩（cm3）：W = 4.490； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205。0074、 N/mm2； lo - 计算长度 （m）；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1） k1 - 计算长度附加系数,取值为：1.167； u - 计算长度系数,参照扣件式规范表5。3。3，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。1671。7001。500 = 2。976 m；Lo/i = 2975.850/15。900 = 187.000；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205;钢管立杆受压应力计算值 ；=1581.934/(0.205424.000） =18。200N/mm2；钢管立杆稳定性75、计算 = 18。200 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205。00 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =7。526 kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1。20.129（7。500-1.500)=0。930 kN； N =7。526+0。930=8。455 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到; i 计算立杆的截面回转半径 （cm）：i = 1.590； A - 立杆净截面面积 (cm2）： A = 4。240； W 立杆净截面抵抗矩(cm3）：76、W = 4。490； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205。00 N/mm2； lo - 计算长度 （m）；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ; u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3。3,u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m；Lo/i = 2975。850 / 15.900 = 187。000;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=77、 0.205;钢管立杆受压应力计算值 : =8455。238/(0.205424。000) =97.276N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 97。276 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2,满足要求!梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L2。一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m）：0.350;梁截面高度 D（m)：0.750;混凝土板厚度(mm）:100。000；立杆梁跨度方向间距La（m)：0.800；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m):0。100；立杆步距(m):1.500；梁支撑架搭设高度H（m):8.250;梁两侧立柱间距(m）78、：0.800；承重架支设：梁底支撑小楞垂直梁截面方向梁底增加承重立杆根数：1板底承重立杆横向间距或排距Lb(m）:0.175;采用的钢管类型为48 3；扣件连接方式：双扣件,考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0。750;2。荷载参数模板自重（kN/m2)：0.350；钢筋自重(kN/m3）：1.500；施工均布荷载标准值(kN/m2）:2.500；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2）：18.000；倾倒混凝土侧压力(kN/m2）:2。000;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)：2.000;3。材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000。000；木材抗弯强度设79、计值fm(N/mm2):13.000;木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1.700；面板类型：胶合面板;面板弹性模量E(N/mm2):9500.000；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2）:13。000；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm）：40。000;梁底方木截面高度h(mm）：85。000；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm）：18.000；5.梁侧模板参数主楞间距（mm）：800；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量为:2； 支撑点竖向间距为：300mm，100mm；穿梁螺栓水平间距（mm）:800。000；穿梁螺栓直径（mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型圆形钢管80、 483.0次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm，高度85mm； 次楞合并根数：1;二、梁模板荷载标准值计算1。梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值：其中 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度,取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取1。500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0。75081、m; 1 外加剂影响修正系数,取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18。000 kN/m2,取较小值18。000 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=18。000kN/m2.三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞(内龙骨)的根数为4根.面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm）1。强度验算跨中弯矩计算公式82、如下：其中, - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm）; W - 面板的净截面抵抗矩,W = 80.0001。8001.800/6=43。200cm3； f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20。80018。0000。90=15。552kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值： q2= 1。40。8002。0000。90=2。016kN/m;q = q1+q2 = 15。552+2。016 = 17.568 kN/m；计算跨度（内楞间距): l 83、= 216。67mm；面板的最大弯距 M= 0。117.568216。672 = 8。247104N。mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8。247104/43。200103=1。909N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f = 13。000N/mm2;面板的受弯应力计算值 =1。909N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2。挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q = 18。0000。800 = 14。400N/mm； l-计算跨度(内楞间距)： l = 216。67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500。000N84、/mm2; I-面板的截面惯性矩： I = 80。0001.8001。8001.800/12=38.880cm4；面板的最大挠度计算值： = 0。67714。400216.674/（1009500。00038.880104） = 0。058 mm；面板的最大容许挠度值： = l/250 =216.67/250 = 0。867mm;面板的最大挠度计算值 =0.058m 小于 面板的最大容许挠度值 =0.867mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞,宽度40。000mm,高度85。00085、mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 40.00085。00021/6 = 48。167cm3；I = 40。00085.00031/12 = 204。708cm4；内楞计算简图(1）内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2); M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中,作用在内楞的荷载：q = （1.218。0000。90+1。42.0000.90)216.6710-3=4。758kN/m； 内楞计算跨度（内楞间距）： l = 800.000mm； 内86、楞的最大弯距: M=0.14。758800。0002= 30.451104N。mm;最大支座力:R=1.14。758800.000103=4。187kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 30。451104/48。167103 = 6.322 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2;内楞最大受弯应力计算值 = 6.322 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=13。000N/mm2，满足要求!（2）内楞的挠度验算其中 l-计算跨度（内楞间距)：l = 800.000mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q =18。000216.67103= 387、。900 N/mm；E - 面板材质的弹性模量：9000.000N/mm2； I面板的截面惯性矩：E = 204。708104N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0。6773.900800.0004/(1009000。000204。708104） = 0.587 mm；内楞的最大容许挠度值： =800.000/250=3。200mm；内楞的最大挠度计算值 =0。587mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =3。200mm，满足要求!2.外楞计算外楞（木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.187kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩88、W分别为：截面类型为圆形钢管 483。0；内钢楞截面抵抗矩 W = 8。980cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 21。560cm4;外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m）外楞变形图(mm)（1)外楞抗弯强度验算其中 外楞受弯应力计算值（N/mm2) M 外楞的最大弯距（N。mm）; W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2）。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0。419kN.m 外楞最大计算跨度： l=300.00mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值： =0.419106/8。980103=46。626N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f=205.000N/mm2;外89、楞的受弯应力计算值 =46.626N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205。000N/mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0。229mm外楞的最大容许挠度值: =300。00/250=0。750mm；外楞的最大挠度计算值 =0。229mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0。750mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 （mm2）； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取169.737 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的型号: M12； 穿梁螺栓有效直径： 9。850 mm； 穿梁螺栓90、有效面积： A= 76。000 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1。218。000+1。42。000）0.8000.350=6。832 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 169。73776。000/1000 = 12.900 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.832kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12。900kN,满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算.强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板91、结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 800.00018。00018.000/6 = 4.320104mm3； I = 800.00018。00018.00018。000/12 = 3.888105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中, - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2）； M 计算的最大弯矩 (kN。m）； l-计算跨度（梁底支撑间距）: l =175.000mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:= 1。2（24。000+1.500）0。80092、0。7500。90=16.524kN/m；模板结构自重荷载：q2：= 1。20。3500。8000。90=0.302kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:= 1。42.0000.8000.90=2。016kN/m；q = q1 + q2 + q3=16.524+0.302+2。016=18.842kN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mmax = 0。1018.8420.1752=0。058kN.m； =0。058106/4.320104=1。336N/mm2；梁底模面板计算应力 =1。336 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2,满足要求！2.挠度验算根93、据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中，q-作用在模板上的压力线荷载： q =（24。000+1。500）0。750+0。350）0。800= 15。580KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距）: l =175.000mm； E面板的弹性模量： E = 9500。000N/mm2;面板的最大允许挠度值: =175.000/250 = 0.700mm;面板的最大挠度计算值： = 0。67715。580175.0004/（1009500.0003.888105)=0。027mm；面板的最大挠度计算值： =0。027mm 小于 面板的最大允许挠度94、值： = 175。000 / 250 = 0.700mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木.强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1。荷载的计算：(1）钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24。000+1。500）0。7500。175=3.347 kN/m；(2)模板的自重线荷载（kN/m）：q2 = 0.3500。175(20.750+0.350)/0.350=0.324 kN/m;(3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）:经计算95、得到，活荷载标准值 P1= (2。500+2.000)0。175=0.788 kN/m;2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1。23。347+1。20。324=4。405 kN/m;活荷载设计值 P = 1.40.788=1.103 kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=4.0008.5008.500/6 = 48。167 cm3; I=4.0008.5008.5008。500/12 = 204。708 cm4；方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：线荷载设计值 q = 4。4096、5+1。103=5。507 kN/m；最大弯距 M =0。1ql2= 0。15。5070.2000.200= 0。022 kN.m;最大应力 = M / W = 0.022106/48.167103 = 0。457 N/mm2;抗弯强度设计值 f=13。000 N/mm2;方木的最大应力计算值 0.457 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.000 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力： V = 0。65.5070。200 = 0.661 kN;方木受剪应力计算值 = 30.661103/(240.00085.000) = 0.292 N/mm2；方木97、抗剪强度设计值 = 1.700 N/mm2;方木的受剪应力计算值 0.292 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求！方木挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q = 3。347 + 0。324 = 3.671 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6773.671(0.200103)4/(1009000。000204.708104)=0.002mm；方木的最大允许挠度 =0。2001000/250=0.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0。002 mm 小于 方木的最大允许挠度 = 0.800 mm，满足要求！398、。支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下:（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m2）：q1 = （24。000+1。500）0.750= 19.125 kN/m2；(2）模板的自重（kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2）：q3= (2.500+2。000）=4.500 kN/m2；q = 1.2（19.125+0。350）+1。44.500 = 29。670 kN/m2；梁底支撑根数为 n,立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h，梁底支撑传递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当99、n=2时： 当n2时： 计算简图（kN)支撑钢管变形图（mm)支撑钢管弯矩图（kN。m）经过连续梁的计算得到：支座反力 RA=RB=0。143 kN；中间支座最大反力Rmax=0。879；最大弯矩 Mmax=0。045 kN。m；最大挠度计算值 Vmax=0.014 mm；最大应力 =0.045106/4490.000=9。972 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 9。972 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中100、荷载传递.1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.143 KN。支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN。m）支撑钢管计算变形图(mm）支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0。043 kN。m；最大变形 Vmax = 0.087 mm；最大支座力 Rmax = 0。482 kN；最大应力 = 0.043106/(4.490103)=9。540 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值 9.540 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大101、挠度Vmax=0。014mm小于800.000/150与10mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P= 0。879 KN。支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kN。m)支撑钢管计算变形图（mm)支撑钢管计算剪力图(kN）最大弯矩 Mmax = 0。264 kN。m；最大变形 Vmax = 0。535 mm;最大支座力 Rmax = 2。966 kN；最大应力 = 0。264106/（4.490103）=58.723N/mm2;支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值58.723 N/mm2小于支撑钢管的抗102、压强度设计值205N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度Vmax=0。535mm小于800.000/150与10mm，满足要求!九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页,双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。750，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为12。000kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5）：R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12。000 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=2.966103、 kN;R 12 kN,双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ ！十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N 立杆的轴心压力设计值,它包括: 横杆的最大支座反力： N1 =0.143 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1。20.1298。250=1。278 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0。175/2+（0。8000.350）/2)0.1750。350=0.023 kN; 楼板钢筋混凝土自重荷载： N4=1。2(0.175/2+（0.8000.350）/2)0.1750.100(1。500+24。000）= 0.167 kN； N =0.1104、43+1。278+0.023+0.167=1。611 kN; - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到; i 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1。590； A 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4。240； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3):W = 4。490； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m）;如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh （1） k1 - 计算长度附加系数,取值为：1。167； u 计算长度系数,参照扣件式规范105、表5.3。3，u =1。700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。1671.7001.500 = 2。976 m；Lo/i = 2975。850/15。900 = 187.000；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值 ；=1611。187/(0。205424。000） =18。536N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 18。536 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求!2。梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大106、支座反力： N1 =2.966 kN; 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(8.2500.750）=1.162 kN； N =2.966+1.162=4.128 kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1。590； A 立杆净截面面积 （cm2)： A = 4.240; W - 立杆净截面抵抗矩（cm3):W = 4.490； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 （m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，107、按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1。167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3，u =1.700;上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。1671。7001.500 = 2.976 m;Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值 : =4128.124/(0。205424.000） =47。493N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 47。493 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205。00 N/mm2，满足要求！十一、立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值:fg = fgkkc = 170。000 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 170。000 kpa; 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1。000； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =6.445 kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 1。611 kN；基础底面面积 ：A = 0.250 m2.p=6.445 fg=170.000 kpa。地基承载力满足要求！