1、目 录1编制依据12工程概况13塔吊概况14塔吊基础选择24.1 工程地质情况24.2 基础设计45塔吊基础施工75.1 施工顺序75.2 桩基施工75.3 土方、垫层施工75.4 模板施工85.5 钢筋施工85.6 地脚螺栓预埋85.7 防雷接地装置85.8 混凝土施工86安全保证措施97塔吊基础验算107.1 设计参数107.2 QTZ80（6010Fz-6）四桩基础计算书117.3 QTZ80（5610Fz-6）四桩基础计算书111编制依据建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）；建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；混凝土结构设计规范（GB50010-2010）；xxx2、x地块项目岩土工程勘察报告；本工程建筑、结构设计图纸；QTZ80(5610FZ-6)、XGT100(6010FZ-6)自升塔式起重机使用说明书。2工程概况工程位于xx市xx区，吉印大道北侧，西侧殷富街、东侧清水亭东路。结构体系为：结构体系：框架-剪力墙、框架，基础类别：桩基础，0.000相当于绝对值为9.750m。由十三栋标准丙二类厂房，两栋厂区研发办公楼，全埋地下车库及配套附属建筑组成，总建筑面积：96541.07。建筑高度：1#厂房59.95m；2#厂房41.5m；3#、5#、8#12#厂房14.05m；6#、7#、13#、15#、16#厂房18.25m；17#厂房9.45m；地下车库5.3、85m。3塔吊概况本工程一共分三期完成，共布置5台塔吊，塔吊平面位置及塔吊编号详见平面布置图。一期施工阶段现场同时布置两台塔吊施工，分别位于7#楼南侧（1#塔吊6010FZ-6）、16#楼南侧（2#塔吊6010FZ-6）；二期施工阶段现场同时布置两台塔吊施工，分别位于16#楼南侧（2#塔吊6010FZ-6）、9#楼北侧（3#塔吊6010FZ-6）；三期施工阶段现场同时布置两台塔吊施工，分别位于1#楼西北角（4#塔吊5610FZ-6）、2#楼南侧（5#塔吊5610FZ-6）。根据工程场地条件、工程进度及施工特点，对塔吊进行优化布置。当二期工程施工开始时，现场6#楼、7#楼和13#楼主体结构已全部4、施工完毕，此时将垂直运输的1#塔吊拆除，现场调整至9#楼北侧重新立塔安装，编号为3#塔吊。各塔吊安装情况及基础设计如下表：编号塔吊型号安装高度（m）安装臂长（m）基础尺寸（m）地耐力（MPa）1#6010FZ-640m60m661.40.22#6010FZ-640m60m661.40.23#6010FZ-640m60m661.40.24#5610FZ-677.5m50m5.55.51.40.25#5610FZ-660mm50m5.55.51.40.24塔吊基础选择4.1 工程地质情况 根据地质勘察报告，工程场地内未发现其它影响地基稳定性的不良地质现象。在勘探深度范围内地基土层可分为5个大层，进5、一步分为7个亚层，现自上而下描述如下：层素填土(Q4ml)：灰黄色，灰色，松散，不均匀，成份以黏性土为主，夹灰色耕植土，局部表层为大量碎石、建筑垃圾等。自然回填时间10年，已完成自身固结。该层在场区普遍分布，厚度0.505.60米；建议地基承载力特征值fak：70kpa。-1层粉质粘土(Q4al)：灰黄色，软可塑，场地局部为可塑状，不均匀，中偏高压缩性，土切面光滑具光泽，干强度中等，韧性中等。该层场区内局部缺失。厚度0.506.00米，层顶标高3.858.65米；建议地基承载力特征值fak：120kpa。-2层淤泥质粉质粘土(Q4al)：灰色，流塑，夹软塑状态粉质黏土，土质不均匀，高压缩性，土6、切面光滑具光泽，干强度较低，韧性较低。该层在场区内分布普遍，厚度1.0020.00米，层顶标高-9.376.37米；建议地基承载力特征值fak：70kpa。第-2A粉砂(Q4al)：灰黄色，稍密状态，不均匀，主要成份为石英、长石等组成。摇震反应迅速，可见有大量云母碎片，夹粉土成份。该层呈透镜体状分布于第-2层中。厚度1.6013.30米，层顶标高-4.345.62米；建议地基承载力特征值fak：120kpa。第-3层粉质粘土(Q4al)：灰黄色，可塑，该层局部底部含砂，不均匀，中压缩性，土切面光滑具光泽，干强度中等，韧性中等。该层在场区普遍分布，厚度3.0010.90米，层顶标高-16.38-7、10.48米；建议地基承载力特征值fak：160kpa。第-4层含砾粉质粘土(Q4al)：灰黄色，可塑，局部硬塑，含有砾碎石、砾砂成份，碎石粒径大小多为25cm，含量约30%左右，呈次棱角状、稍圆状，稍有分选，稍有磨圆，分布混杂无层理。不均匀，中压缩性，干强度中等，韧性中等。该层在水平方向和垂直方向上分布不甚均匀，局部状态较好。厚度0.404.80米，层顶标高-23.19-17.63米；建议地基承载力特征值fak：200kpa。-1层强风化粉砂岩：砖红色，岩体结构大部分破坏，矿物成分显著变化，手捏易碎，风化裂隙发育，岩体破碎，岩芯呈碎块状、短柱状，岩体基本质量等级为级，属极软岩。该层在场区普遍8、分布，层顶标高-25.57-20.57米，该层未揭穿，最大揭露厚度为5.00米；建议地基承载力特征值fak：350kpa。依据xxxx地块项目岩土工程勘察报告中所描述，单桩竖向承载力估算参数按下表选用。地层号混凝土预制桩抗拔系数qsik(kPa)qpk(kPa)-1400.70-2220.70-2A240.50-3552200(1630)0.70-4602600(1630)0.70-118090000.60备 注1、qsik:桩周土的极限侧阻力标准值。2、qpk:桩端土的极限端阻力标准值。3、估算承载力特征值时，上述参数除以2。4、5-1层为软岩，当采用管桩时，应按规范采取措施，防止桩端持力层9、软化。1#塔吊基础附近地勘钻孔为J27，J59，剖面13-13、14-14，塔吊承台开挖深度6.7m，坑底标高-7.45m，土质为-2层淤泥质粉质粘土，地基承载特征值70kpa；1#塔吊基础采用4根高强预应力管桩基础，将-1层强风化粉砂岩作为桩基持力层，预计坑底标高以下桩长26.7米。2#塔吊基础附近地勘钻孔为J35，J39，剖面7-7、8-8，塔吊承台开挖深度7.76m，坑底标高-8.51m，土质为第-2A粉砂，地基承载特征值120kpa；2#塔吊基础采用4根高强预应力管桩基础，将-1层强风化粉砂岩作为桩基持力层，预计坑底标高以下桩长25.6米。3#塔吊基础附近地勘钻孔为J64，J70，剖面10、15-15、18-18，塔吊承台开挖深度8.26m，坑底标高-9.01m，土质为-2层淤泥质粉质粘土，地基承载特征值70kpa；3#塔吊基础采用4根高强预应力管桩基础，将-1层强风化粉砂岩作为桩基持力层，预计坑底标高以下桩长25.1米。4#塔吊基础附近地勘钻孔为J102，J109，剖面26-26，塔吊承台开挖深度7.46m，坑底标高-8.21m，土质为-2层淤泥质粉质粘土，地基承载特征值70kpa；4#塔吊基础采用4根高强预应力管桩基础，将-1层强风化粉砂岩作为桩基持力层，预计坑底标高以下桩长25.9米。5#塔吊基础附近地勘钻孔为J96，J111，剖面23-23，塔吊承台开挖深度7.96m，坑11、底标高-8.71m，土质为第-2A粉砂，地基承载特征值120kpa；5#塔吊基础采用4根高强预应力管桩基础，将-1层强风化粉砂岩作为桩基持力层，预计坑底标高以下桩长25.4米。4.2 基础设计根据本工程的地质情况及现场情况，塔吊基础采用桩承台基础，桩身钢筋伸入承台1m，基础尺寸为：6000mm6000mm，高1400mm。具体做法如下：在基础四角击入四根500预制管桩，桩入土深度为25.1m26.7m；桩位置详见塔吊基础平面布置图，单桩承载力设计值为2000KN，以-1层强风化粉砂岩为桩尖持力层。1#塔吊基础承台底面标高为-7.35米，顶面标高为-5.95米；2#塔吊基础承台底面标高为-8.412、1米，顶面标高为-7.01米；3#塔吊基础承台底面标高为-8.91米，顶面标高为-7.51米；4#塔吊基础承台底面标高为-8.11米，顶面标高为-6.71米；5#塔吊基础承台底面标高为-8.61米，顶面标高为-7.21米；塔吊位于地下车库内时地下车库底板和顶板需要设置后浇板，钢筋预留并设置止水钢板。承台均采用C35商品砼，承台配筋根据塔吊基础设计计算中配筋。塔吊定位见下图：5塔吊基础施工5.1 施工顺序基础土方开挖及降水截桩、破桩头桩芯钢筋绑扎桩芯砼浇灌基底平整基础垫层浇筑基础砖胎膜砌筑抹灰基础底筋绑扎塔吊地脚埋设基础面筋绑扎及墙柱、底板插筋基础砼浇筑。5.2 桩基施工管桩采用C80高强预应力13、管桩，桩径500mm，壁厚100mm，单桩竖向抗压承载力特征值2000KN，管桩以-1层强风化粉砂岩为桩基持力层，桩端进入持力层不得小于1000mm，桩入承台100mm。管桩沉桩方式采用静力压桩式，根据塔吊基础桩基定位，将管桩压入持力层，沉桩深度应以设计有效桩长控制为主，压桩力控制为辅的双控制措施。经纬仪跟踪监测，保证桩垂直度。5.3 土方、垫层施工先按定位尺寸撒好灰线，机械开挖至设计标高，按要求桩头处理后，整平夯实基底，浇筑100mm厚C15垫层。5.4 模板施工塔吊基础模板体系选用15mm厚多层板，10050mm木方，根据定位线采用483.5mm钢管扣件加固。5.5 钢筋施工塔吊基础钢筋制14、作加工、绑扎严格按照基础图纸要求进行，由于多数塔吊位于地下车库内，塔吊标准节要穿过地下车库底板和顶板，地下车库底板和顶板钢筋按原设计配筋进行预埋，预留搭接长度，四周设置止水钢板及快易收口网。5.6 地脚螺栓预埋地脚螺栓及调平框采用塔吊厂家提供，在埋设时必须在机电工长的现场监督下预埋，必须保证按塔吊说明书准确定位并加固牢靠，利用经纬仪及水准仪随测随调保证预埋螺栓定位准确、水平。预埋件的定位无误后并办理隐蔽验收手续。5.7 防雷接地装置根据塔式起重机安全规程，起重机金属结构、所有电气设备的金属外壳、金属线管等，均需可靠接地。严格按照使用说明书进行防雷接地装置的预留预埋，用10圆钢将桩心钢筋和承台钢15、筋焊接，承台钢筋通过预埋螺栓和塔吊标准节引入塔吊顶端避雷器，要求圆钢和承台钢筋焊缝饱满，每根桩不少于2个接地点。并办理隐蔽验收手续。5.8 混凝土施工在钢筋绑扎、模板加固、螺栓预埋件埋设、防雷接地预埋完成并经验收合格后方可进行混凝土浇注，混凝土采用C35商品混凝土，塔吊基础属大体积混凝土，浇筑时应分层进行，每层控制不超过500mm，振捣密实；浇筑过程中应避免影响预埋螺栓的定位，采用经纬仪及水准仪随测随调。浇筑后派专人进行蓄水养护，养护时间不少于14d，拆除模板、周边土方回填夯实，进行塔吊安装，塔吊安装详见安装方案。管桩与塔吊基础连接大样6安全保证措施1、施工人员进入施工现场必须佩带安全帽，安全16、帽应符合GB28112007安全帽标准的技术要求，并按规定的佩带方法使用。2、塔吊基础基坑开挖时需按要求防坡，基坑底部需保留施工人员操作空间，塔吊基础承台边距基坑边距离不小于800mm。3、雨天禁止进行钢筋焊结、预埋件焊接等电焊工作。4、夜间施工，需配备足够的照明设备，非电工不得进行接电工作。5、塔吊承台垫层浇注、钢筋绑扎过程中，注意塔吊基坑周边土方位移变化，防止土方塌陷造成人员伤亡。6、成立由总承包管理负责人为组长的塔机作业指挥中心，负责各塔机之间关系、协调、维修、顶升和运行工作。7、成立防汛领导小组，制定防汛计划和应急措施。明确遇雨施工中的施工工艺、安全、防雷等施工要点，做好施工人员的培训17、工作以及对工人的技术交底。8、施工期间加强对未来几天天气预报的关注，根据天气预报情况合理组织生产。9、定期检查塔吊基础固定螺栓是否牢固，并保证排水良好，避免塔吊基础固定构件积水浸泡。10、在塔吊基础预留基坑配备自动潜水泵，并定期检查潜水泵的工作运转，发现故障立即维修或更换，防止基础积水。11、在雨前对避雷装置进行全面检查，施工中定期检查，并应测量接地电阻，确保防雷安全，雷电停止后应检查避雷器的连接线和地线是否完好无损。7塔吊基础验算根据工程施工特点及建筑楼层高度，XGT100（6010Fz-6）塔吊安装高度40.0m；QTZ80（5610Fz-6）塔吊安装高度77.5m。基础进行验算如下：7.18、1 设计参数塔吊型号XGT100（6010Fz-6）自重F1=541.6kN最大起重荷载F2=58.84kN塔吊倾覆力距M=2362.3kN.m塔吊起重高度H=40.0m塔身宽度B=1.6m桩混凝土等级C80承台混凝土等级C35保护层厚度50mm矩形承台边长6m承台厚度Hc=1.400m承台箍筋间距S=200mm承台钢筋级别级桩空心直径0.300m承台底面埋深D=3.81m桩直径d=0.500m桩间距a=4.000m桩钢筋级别级桩入土深度30.51m桩型与工艺预制管桩塔吊型号QTZ80（5610Fz-6）自重F1=511.2kN最大起重荷载F2=58.84kN塔吊倾覆力距M=2757.38kN19、.m塔吊起重高度H=77.5m塔身宽度B=1.6m桩混凝土等级C80承台混凝土等级C35保护层厚度50mm矩形承台边长5.5m承台厚度Hc=1.400m承台钢筋间距S=175mm承台钢筋级别级桩空心直径0.300m承台底面埋深D=6.02m桩直径d=0.500m桩间距a=4.000m桩钢筋级别级桩入土深度31.92m桩型与工艺预制管桩7.2 XGT100（6010Fz-6）四桩基础计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：XGT100(6010Fz-6)， 塔吊起升高度H：40.000m，塔身宽度B：1.6m， 基础埋深D：3.810m，自重F1：541.6kN， 基础承台厚度Hc：1.400m，20、最大起重荷载F2：58.84kN， 基础承台宽度Bc：6.000m，桩钢筋级别:HPB235， 桩直径或者方桩边长：0.500m，桩间距a：4m， 承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm， 空心桩的空心直径：0.30m。 二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=541.60kN；塔吊最大起重荷载F2=58.84kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=600.44kN；风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax2362.3kNm；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第条21、，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=600.44kN； Gk桩基承台的自重标准值：Gk=25BcBcHc=256.006.001.40=1260.00kN； Mxk,Myk承台底面的弯矩标准值，取2362.30kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.83m； Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大压力：Nkmax=(600.44+1260.00)/4+2362.302.83/(22、22.832)=882.71kN。最小压力：Nkmin=(600.44+1260.00)/4-2362.302.83/(22.832)=47.51kN。不需要验算桩的抗拔！2. 承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.20m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=681.25kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2681.251.20=1635.00kNm。四、承台截面23、主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho承台的计算高度：Hc-50.00=1350.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：s=1635.00106/(1.0016.706000.001350.002)=0.009；24、 =1-(1-20.009)0.5=0.009； s =1-0.009/2=0.996； Asx =Asy =1635.00106/(0.9961350.00300.00)=4055.28mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:6000.001400.000.15%=12600.00mm2。五、承台截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承台计算截面处的计算宽度，b0=6000mm； 计算截面的剪跨比，=a/h0，此处，a=1m；当 3时,取=3，得=0.741； hs受剪切承载力截面高25、度影响系数，当h0800mm时，取h0=800mm，h02000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，hs=(800/1350)1/4=0.877； 承台剪切系数，=1.75/(0.741+1)=1.005；0.8771.0051.5760001350=11217.025kN1.2882.71=1059.252kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第条：桩的轴向压力设计值中最大值Nk=882.71kN；单桩竖向极限承载力标准值公式：Quk=uqsikli+qpk(Aj+pAp1) u桩身的周长26、，u=1.571m； Aj空心桩桩端净面积,Aj=0.126m2； p桩端土塞效应系数，p=0.8； Ap1空心桩敞口面积，Ap1=0.071m2；各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)抗拔系数土名称118.5022.000.000.70-2层淤泥质粉质粘土26.6055.002200.000.70第-3层粉质粘土32.1060.002600.000.70第-4层含砾粉质粘土45.00180.009000.000.60-1层强风化粉砂岩由于桩的入土深度为30.51m,所以桩端是在第4层土层。单桩竖向承载力验算: Quk=1.57114927、1.8+9000(0.126+0.80.071)=3983.225kN；单桩竖向承载力特征值：R=Quk/2+cfakAc=3983.225/2+0.653508.804=3994.443kN；Nk=882.71kN1.2R=1.23994.443=4793.332kN；桩基竖向承载力满足要求！七、桩配筋计算1、桩构造配筋计算As=d2/40.65%=3.145002/40.65%=1276mm2；2、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算桩不受拉力，不计算这部分配筋，只需构造配筋！7.3 QTZ80（5610Fz-6）四桩基础计算书一、塔吊28、的基本参数信息塔吊型号：QZT80(5610Fz-6)， 塔吊起升高度H：77.500m，塔身宽度B：1.6m， 基础埋深D：6.020m，自重F1：511.2kN， 基础承台厚度Hc：1.400m，最大起重荷载F2：58.84kN， 基础承台宽度Bc：5.500m，桩钢筋级别:HPB235， 桩直径或者方桩边长：0.500m，桩间距a：4m， 承台箍筋间距S：175.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm， 空心桩的空心直径：0.30m。 二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=511.20kN；塔吊最大起重荷载F2=58.84kN；作用于桩基承台顶面的竖向力F29、k=F1+F2=570.04kN；1、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处xxxx市，基本风压为0=0.40kN/m2；查表得：荷载高度变化系数z=1.54；挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.6+22.5+(41.62+2.52)0.5)0.18/(1.62.5)=0.624；因为是角钢/方钢，体型系数s=1.9；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.001.91.540.4=0.819kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=030、.8190.6241.677.577.50.5=2455.422kNm；MkmaxMeMPhc276.92455.42217.91.42757.38kNm；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=570.04kN； Gk桩基承台的自重标准值：Gk=25BcBcHc=255.505.501.40=1058.75kN； Mxk,Myk承台31、底面的弯矩标准值，取2757.38kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.83m； Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大压力：Nkmax=(570.04+1058.75)/4+2757.382.83/(22.832)=894.64kN。最小压力：Nkmin=(570.04+1058.75)/4-2757.382.83/(22.832)=-80.24kN。需要验算桩的抗拔！2. 承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,y32、i单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.20m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=755.94kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2755.941.20=1814.26kNm。四、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗33、压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho承台的计算高度：Hc-50.00=1350.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：s=1814.26106/(1.0016.705500.001350.002)=0.011； =1-(1-20.011)0.5=0.011； s =1-0.011/2=0.995； Asx =Asy =1814.26106/(0.9951350.00300.00)=4504.19mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:5500.001400.000.15%=11550.00mm2。五、承台截面抗剪切计算依据建34、筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5500mm； 计算截面的剪跨比，=a/h0，此处，a=1m；当 3时,取=3，得=0.741； hs受剪切承载力截面高度影响系数，当h0800mm时，取h0=800mm，h02000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，hs=(800/1350)1/4=0.877； 承台剪切系数，=1.75/(0.741+1)=1.005；0.8771.0051.5755001350=10282.273kN1.2894.638=1073.566kN；经过计算承35、台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第条：桩的轴向压力设计值中最大值Nk=894.638kN；单桩竖向极限承载力标准值公式：Quk=uqsikli+qpk(Aj+pAp1) u桩身的周长，u=1.571m； Aj空心桩桩端净面积,Aj=0.126m2； p桩端土塞效应系数，p=0.374； Ap1空心桩敞口面积，Ap1=0.071m2；各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)抗拔系数土名称11.7040.000.000.70-1层粉质粘土25.0022.000.36、000.70-2层淤泥质粉质粘土37.2024.000.000.50第-2A粉砂47.5022.000.000.70-2层淤泥质粉质粘土57.1055.002200.000.70第-3层粉质粘土62.2560.002600.000.70第-4层含砾粉质粘土75.00180.009000.000.60-1层强风化粉砂岩由于桩的入土深度为31.92m,所以桩端是在第7层土层。单桩竖向承载力验算: Quk=1.5711251.9+9000(0.126+0.3740.071)=3335.636kN；单桩竖向承载力特征值：R=Quk/2+cfakAc=3335.636/2+0.653507.366=3337、43.617kN；Nk=894.638kN1.2R=1.23343.617=4012.341kN；桩基竖向承载力满足要求！七、桩基础抗拔验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第条。群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tuk=iqsikuili其中：Tuk桩基抗拔极限承载力标准值； ui破坏表面周长，取ui=d=3.142 0.5=1.571m； qsik 桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值； i 抗拔系数，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，桩长l与桩径d之比小于20时，取小值； li第i层土层的厚度。经过计算得到：Tuk=iqsiku38、ili=1289.17kN；群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tgk=（uliqsikli）/4= 3693.20kNul 桩群外围周长，ul = 4（4+0.5)=18.00m；桩基抗拔承载力公式：Nk Tgk/2+GgpNk Tuk/2+Gp其中 Nk - 桩基上拔力设计值，Nk=80.24kN； Ggp - 群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp =3231.90kN； Gp - 基桩自重设计值，Gp =100.28kN；Tgk/2+Ggp=3693.195/2+3231.9=5078.498kN 80.243kN；Tuk/2+Gp=1289.168/2+100.28=744.864kN 80.243kN；桩抗拔满足要求。八、桩配筋计算1、桩构造配筋计算As=d2/40.65%=3.145002/40.65%=1276mm2；2、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.4条正截面受拉承载力计算。 N fyAs式中：N轴向拉力设计值，N=80243.02N； fy钢筋强度抗压强度设计值，fy=210.00N/mm2； As纵向普通钢筋的全部截面积。As=N/fy=80243.02/210.00=382.11mm2