1、银行办公楼项目塔吊基础工程专项施工方案目 录1. 编制目的及依据11.1. 编制目的11.2. 编制依据11.2.1. 相关技术文件11.2.2. 施工规范21.2.3. 塔吊说明书22. 工程概况22.1. 工程概况22.2. 工程地质概况33. 塔吊设备选型及布置53.1. 塔吊选型及平面布置原则53.2. 塔吊选型63.3. 塔吊布置74. 塔吊基础设计144.1. 塔吊基础设计概况144.2. 承台基础做法及详图164.2.1. QTZ5013承台基础164.2.2. STT553STT293承台基础195. 施工资源配置235.1. 机械配置计划235.2. 劳动力资源配置计划2452、.3. 测量、试验及检测仪器配置计划256. 塔吊基础施工方案266.1. 塔吊基础施工流程266.2. 施工测量286.2.1. 施工测量准备286.2.2. 测量控制网的布设296.2.3. 施工测量296.3. 灌注桩施工306.4. 钢结构承台施工316.4.1. 钢结构承台施工流程316.4.2. 承台施工要点327. 质量保证措施347.1. 质量管理程序347.2. 质量管理措施358. 安全生产管理措施418.1. 安全管理目标418.2. 安全管理组织体系428.3. 安全管理制度428.4. 安全组织技术措施438.5. 施工质量安全保护措施449. 文明施工与环境保护措施3、459.1. 文明施工目标459.2. 文明施工组织体系459.3. 文明施工管理措施459.3.1. 工程现场进出场规定459.3.2. 安全施工环保措施459.3.3. 安全施工及检查记录4610. 塔吊基础计算书4610.1. STT553塔吊基础计算书4610.1.1. 说明4610.1.2. 承台做法及参数4710.1.3. 荷载取值及荷载组合效应4810.1.4. 联系梁计算5110.1.5. 连接位置计算5510.1.6. 格构柱验算5810.1.7. 桩基承载力计算6110.2. STT293塔吊基础计算书6410.2.1. 说明6410.2.2. 承台做法及参数6410.2.4、3. 荷载取值及荷载组合效应6610.2.4. 联系梁计算6810.2.5. 连接位置计算7310.2.6. 格构柱验算7610.2.7. 桩基承载力计算7810.3. TQZ5013塔吊基础计算书8110.3.1. 塔吊的基本参数8110.3.2. 塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算8210.3.3. 矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算8210.3.4. 矩形承台截面主筋的计算8510.3.5. 矩形承台受冲切验算8610.3.6. 矩形承台斜截面抗剪切计算8810.3.7. 桩竖向极限承载力验算8910.3.8. 桩的抗拔承载力验算9110.3.9. 桩身受压承载力验算9210.3.10.5、 桩身抗拔承载力验算931. 编制目的及依据1.1. 编制目的我公司承接的*银行股份有限公司*省分行新建营业办公楼（一期）工程目前正在进行桩基工程施工，按照我部施工安排，计划桩基施工中间阶段插入塔吊桩施工，特编制此塔吊基础施工方案，以便能提前施工塔吊基础并安装塔吊，利于后期施工。为了满足*银行股份有限公司*省分行新建营业办公楼（一期）工程施工需要，我部本着经济合理、方便使用等原则作了较详细的分析，确定本工程现场内塔吊配置3台，承担本工程地下室和上部结构施工期间水平和垂直运输。1.2. 编制依据1.2.1. 相关技术文件1、“*银行股份有限公司*省分行新建营业办公楼（一期）工程”深基坑工程支护设6、计图纸及结构施工设计图。2、“*银行股份有限公司*省分行新建营业办公楼（一期）工程”招标文件及合同。3、武汉市建设科学技术委员会*银行股份有限公司*省分行新建营业办公楼（一期）基坑工程设计方案论证意见（武建科基坑201342号）。4、*武汉中南勘察设计院提供的岩土工程勘察报告书。5、本工程图纸会审纪要及施工组织设计。1.2.2. 施工规范1、建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）。2、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）。3、建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）。4、塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T_187-2009）。5、国家和行业现行的相关施工及工程质量7、验收规范。6、建筑钢结构焊接技术规程（JGJ81-2002）。7、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）(2006年版)。1.2.3. 塔吊说明书1、STT553型/STT293型塔吊使用说明书。2、TQZ5013塔吊使用说明书。2. 工程概况2.1. 工程概况插表 1工程基本概况表工程名称*银行股份有限公司*省分行新建营业办公楼（一期）工程工程地址建设单位勘察单位设计单位监理单位质量监督单位监测单位*银行股份有限公司*省分行新建营业办公楼（一期）项目位于*省武汉市汉口江汉区新华路251号，东为新华路，南为新华小路，西为劲松巷，北邻在建的钰龙国际广场。本工程总建筑面积95954，其中地上8、建筑面积75998m2，地下建筑面积19956m2，主楼为钢管混凝土框架-钢筋混凝土核心筒结构体系，采用桩筏基础，裙楼是钢管混凝土框架结构，采用桩基础，地下室采用钢筋混凝土框架结构（主楼及裙楼延伸到地下室的部分采用钢管混凝土框架）。本工程一期主楼38层，裙房4层，地下3层，建筑高度最高212.39m，其中地下一层、二层主要用作车库、设备用房等，地下三层局部设6级人防地下室，地上14层和25层为避乱层，其余均为办公，屋面以上为机房及装饰构架。2.2. 工程地质概况根据中南勘察设计院岩土工程详细勘察资料,自上而下地层大致分布如下：第(1)层杂填土、第（2）层粘土、第(3)层淤泥质粉质粘土、第(4)9、层粉质粘土夹粉砂、第(5-1)层粉砂、第(5-2)层粉细砂、第(5-2-1)层粉质粘土、第(5-3)层细砂、第(6)层中粗砂夹卵砾石、第(7-1)层强风化粉砂质泥岩、第(7-2)层中风化粉砂质泥岩、第(7-3)层中风化粉砂质泥岩（较完整）。94插表 2地基土自上而下分层的特性指标层序层名埋深m厚度m空间分布工 程性 质 杂填土Qml0.00.01.64.1场区均有分布结构松散，均匀性差粘土Q4al1.63.60.63.8场区局部分布有一定强度,中等偏高压缩性淤泥质粘土Q4al2.06.04.410.2场区均有分布强度低，高压缩性淤泥质粘土夹粉砂Q4al8.013.03.210.2场区均有分布 10、有一定强度,高压缩性-1细砂Q4al+pl15.019.03.28.0场区均有分布有一定强度,中等压缩性-2细砂Q4al+pl20.826.06.015.7场区均有分布有一定强度,中低压缩性土-2-1粘土Q4al+pl31.538.20.53.8场区局部分布有一定强度,中压缩性土-3细砂Q4al+pl31.240.23.811.0场区均有分布有一定强度,低压缩性中粗砂夹卵砾石Q4al+pl42.043.82.14.7场区均有分布强度高,低压缩性-1泥质粉砂岩强风化（S）44.847.50.51.5场区均有分布强度高,低压缩性-2泥质粉砂岩中风化（S）46.048.21.44.5场区均有分布强度11、高，可视为不可缩层-3泥质粉砂岩中风化（较完整）49.051.5未钻穿钻探孔中揭露强度高，可视为不可缩层3. 塔吊设备选型及布置3.1. 塔吊选型及平面布置原则1、交叉覆盖原则：在地下室施工阶段，首先考虑尽量覆盖地下室结构施工区域，利用塔吊进行材料的水平运输，以减少人工搬运，提高施工工效。2、长臂大吨位原则：地下室施工阶段无通道可直接延伸至基坑底部，加工场及堆场多布置在基坑周边区域。材料尽量考虑在基坑周边道路进行卸料，要想提高材料的运输效率则需选择长臂且吨位较大的塔吊。3、高效材料转运的原则：钢筋及周转架料运量巨大，另外还有大量的施工材料需要转运。因此塔吊的起重量要大，臂长要长，方可有效提高材12、料转运效率。4、避开地下室框架结构：工程单层面积大，为了满足材料运输的需要，塔吊尽量布置在地下室范围内，在布置的过程中尽量避开后浇带、框架梁、框架柱及承重剪力墙，以减少对结构的影响，同时为施工创造便利条件。5、避开内支撑梁板：现场整体设置3道混凝土内支撑，塔吊布置时需避开。6、自立高度大的原则：地下室结构施工阶段，塔吊无法进行附着，因此塔吊的自立高度需要错开。7.充分考虑塔吊安装和拆除所需空间，满足塔吊安拆的要求。3.2. 塔吊选型结合本工程的结构形式、施工特点以及现场实际情况，综合考虑塔吊吊重、吊幅、施工便利等因素，项目部拟布置3台塔吊，型号分别为STT553、STT293、QTZ5013。13、STT553塔吊，臂长60m，独立自由高度67.60m，标准节尺寸2.5m2.5m6.0m。STT293塔吊，臂长50m，独立自由高度52.24m，标准节尺寸2.0m2.0m3.0m。QTZ5013塔吊，臂长40m，独立自由高度40.00m，标准节尺寸1.6m1.6m2.5m。插表 3塔吊选用情况表序号塔吊编号塔吊型号安装臂长建筑高度安装高度自由高度臂端吊重11#STT55360m塔楼212.39m、裙楼24.7m232.39m67.60m8.6t22#STT29350m塔楼212.39m、裙楼24.7m232.39m52.24m5.3t33#QTZ501340m塔楼212.39m、裙楼24.14、7m40m40.00m1.75t3.3. 塔吊布置根据本工程场地实际条件及施工需要，本工程布置3台塔吊，分别为：STT553、STT293、QTZ5013，具体分布及定位详见插图1插图3。插图 1塔吊平面布置图插图 2塔吊桩与栈桥、内支撑位置示意图插图 3塔吊桩平面定位图4. 塔吊基础设计4.1. 塔吊基础设计概况本工程共用三台塔吊STT553、STT293、QTZ5013，其中塔吊STT553、STT293布置在地下室范围以内，基础形式为钻孔灌注桩格构柱+钢承台；QTZ5013布置在地下室范围外，主要用于转运材料以及地下室施工阶段，基础形式为钻孔灌注桩混凝土承台。插表 4 塔吊基础简要信息序15、号塔吊编号塔吊型号基础形式设计桩长格构柱长基础尺寸承台面标高11#STT553桩+格构柱+钢承台34m19m8008005050-3.6m22#STT293桩+格构柱+钢承台34m19m8008005050-3.6m33#QTZ5013桩+承台35m/500050001400-2.3m备注1、1#、2#塔吊桩桩径1300mm，1#、2#塔吊桩桩端要求进入持力层均为第(7-3)层中风化粉砂质泥岩（较完整）的深度h不小于1.0m；3#塔吊桩桩径800mm；1#、2#、3#塔吊桩心距均为3000mm。2.1#、2#塔吊桩混凝土等级采用水下C40；3#塔吊桩混凝土等级采用水下C40。插表 5 塔吊桩基16、参数表塔吊编号型号塔吊桩径（mm）桩长（m）砼强度等级配筋持力层1#塔吊STT553130034水下C4022C28，A8200/100(7-3)层中风化粉砂质泥岩2#塔吊STT293130034水下C4022C28，A8200/100(7-3)层中风化粉砂质泥岩3#塔吊QTZ501380035水下C4015B25，A8200/100(-2-1)粘土4.2. 承台基础做法及详图4.2.1. QTZ5013承台基础插表 6 QTZ5013承台基础参数项参数承台尺寸500050001400混凝土强度等级水下C40配筋承台底筋、面筋均为26B25190双向；拉钩为B12570570梅花形布置保护层厚17、度50mm插图 4 QTZ5013塔吊混凝土承台配筋图插图 5 QTZ5013塔吊标准节尺寸插图 6 QTZ5013塔吊桩详图4.2.2. STT553STT293承台基础插图 7 STT553STT293塔吊钢承台详图插图 8 STT553STT293塔吊立柱桩详图插图 9 STT553STT293塔吊格构柱连杆示意图5. 施工资源配置5.1. 机械配置计划根据现场施工进度安排，塔吊立柱桩主要配置1台徐工360旋挖钻机，1处钢筋笼、格构柱及钢承台加工场（堆放场），1台起重设备。机械设备配置明细见下表：插表 7机械资源配置表序号设备名称型号规格数量额定功率（KW）备注1工程钻机徐工360旋挖钻18、机1台80长桩成孔2泥浆泵3PNL1台22泥浆循环3排污泵2.5PS1台7.5废浆外运4吊车QUY501台/钢筋笼吊装5泥浆车/1台/废浆外运6钢筋切断机GQ501台4钢筋加工7钢筋套丝机HGS-401台4钢筋加工8导管直径250100m/混凝土浇筑9除砂器ZCSQ300X21台8泥浆除砂10反铲ZX200-31台122护筒埋设11交流焊机BX-5001台/承台焊接12空气压缩机XF2001台/承台焊接13二氧化碳焊机CPXDG-6001台/承台焊接14焊缝量规/1把/焊缝测量15电焊条烘箱ZYHC-601个/焊条烘干16电热焊条保温筒TRB系列(5kg)1个/焊条保温5.2. 劳动力资源配置19、计划本工程所需的劳动力主要有钻工、钢筋工、混凝土工、泥浆工、吊车司机、机修工、电工、电焊工、普工、测量工等。具体劳动力安排如下列各表所示：插表 8劳动力资源配置表序号工种数量备注1钻工4人成孔施工2钢筋工4人钢筋加工3电焊工2人钢筋笼焊接4混凝土工3人混凝土灌注5机修工2人机械维修6电工2人用电架设7测量工2人桩位测量8泥浆车司机2人废浆外运9吊车司机2人吊车驾驶10普工4人场地清理、辅助搬用11钢承台焊工6人钢承台焊接5.3. 测量、试验及检测仪器配置计划插表 9测量仪器配置表序号名称型号精度用途数量1经纬仪J22角度测量1台2激光经纬仪J2-JD2垂直投影1台3水准仪DSZ33mm/ km20、施工水准测量1台4水准仪DSZ22mm/ km施工水准测量1台5全站仪SETEC2（3mm2ppD）角度、距离测量1台650m钢卷尺垂直、水平距离测量2把其他辅助仪器:垂直目镜、棱镜、塔尺、5m 钢卷尺、反射接收靶、磁铁线坠、三脚架、对讲机等插表 10试验仪器配置表序号名称型号数量用途备注1混凝土抗压试模MHA-156组混凝土抗压试件成型2混凝土塌落度桶TLY-11套混凝土塌落度检测插表 11检测仪器配置表序号机械设备名称型号规格数量备注1泥浆取样绞车60m深度1台2泥浆粘度计1006型1台3泥浆含砂量计NA-11台4泥浆比重计NB-11台6. 塔吊基础施工方案6.1. 塔吊基础施工流程塔吊S21、TT553、STT293：塔吊基础桩+格构柱施工土方开挖格构柱头处理牛腿及加劲板施工格构柱盖板施工钢结构平台吊装钢结构平台焊接施工塔吊底座安装。塔吊QTZ5013：塔吊桩施工土方开挖桩头处理素土夯实、平整垫层混凝土浇筑底筋绑扎塔吊支座安装面筋绑扎塔吊支脚垂直度复核混凝土浇筑及养护。STT553、STT293塔吊基础在第一道内支撑施工结束后进行；QTZ5013塔吊基础根据现场实际情况施工。插图 10塔吊承台施工整体流程图6.2. 施工测量6.2.1. 施工测量准备与业主办理测量定位交接手续，并填写“施工测量控制记录”作为施工测量放线的依据。进行测量仪器的检定和配备，保证所有仪器设备都处于正常高效22、运行状态。了解设计意图，工程特点、平面布置、周围环境、现场地形、定位条件，做好内业计算工作。仔细审阅平面图，确定的平面和高程相对定位关系。详细勘察现场的场容场貌和环境特点，综合考虑这些因素对测量控制的影响，优化设计测量线路和控制网的布设。复核检校城市规划部门提供的坐标控制点和水准点，确认无误方可依此引测测量控制网。进行测量仪器的检定和配备，准备测量资料和表格。6.2.2. 测量控制网的布设1、平面控制网的布设根据城市规划部门提供的坐标控制点，经复核检查后，利用全站仪进行平面轴线的布设。在不受施工干扰且通视良好的位置设置轴线点的控制桩，同时在围墙上用红油漆做好显著标记。在施工全过程中，对控制桩妥23、加保护，用20020010mm的钢板，加焊锚脚，埋入混凝土内，在板上刻画“十”字丝以确定精密点位，并在桩上搭设短钢管进行围护。2、高程控制网的布设根据城市规划部门提供的高程控制点，用精密水准仪进行闭合检查，布设一套高程控制网。场区内至少引测两个水准点，点间距离控制在5m左右，以此测设出高程控制网，闭合差控制在3mm以内。标高引测和场地方格网，均报请业主、顾问公司及监理工程师确认。6.2.3. 施工测量1、平面控制桩与桩之间的相对位置关系。根据平面控制网中的控制点，利用全站仪，采用极坐标法和直角坐标法，测定各桩位的平面位置。采用钻孔灌注桩，由于桩机行走，会对放出的点位造成一些影响，在放出桩位后，24、每根桩定位时还需要核准后才能开始成桩。2、高程控制本工程高程控制的主要内容是：立柱桩的桩顶标高。所有控制点的标高由现场建立的水准控制网引测用全站仪、水准仪、塔尺传递高程。施工过程中，应定期对测量控制网的标高进行复测，确保测量基准点的准确。6.3. 灌注桩施工灌注桩施工工艺、流程、施工要点与工程桩相同，具体内容详见我司之前报送的*银行*省分行新建营业办公楼（一期）桩基施工方案的“灌注桩施工要点”。6.4. 钢结构承台施工6.4.1. 钢结构承台施工流程插图 11塔吊承台制作流程图6.4.2. 承台施工要点1、局部挖深格构柱顶部标高为-4.400m，当土方挖至标高-4.000m时，现场采用小型反铲25、人工配合将塔吊桩区域开挖至-4.4m，并对外露的格构柱采用人工进行清理。严禁反铲触碰格构柱，防止对格构柱造成损伤及过大变形。2、格构柱顶端牛腿及加劲板焊接格构柱顶端清理完毕后，将最上端缀板中部50mm宽区域割除，之后在最上端缀板下段加焊一块760mm400mm的20mm厚缀板，加缀板焊接完成后焊接十字交叉加劲板及牛腿立板，最后焊接格构柱端部垫板。插图 12塔吊牛腿制作流程图3、承台梁的加工及安装承台梁在钢构件加工厂内加工，板材切割必须采用机械切割，严禁采用气割，承台梁内部焊缝采用机械焊接融透坡口焊，加工完成后运输进场。加工控制指标见下表：现场采用QUY50汽车吊进行吊装，吊点设置为四个，采用226、8mm直径钢筋制作定位筋，定位筋设置在承台联系梁梁上下翼缘，吊装定位后采用全站仪进行标高控制，顶面平整度不得小于1，之后与格构柱顶板焊接在一起，采用角焊缝，焊缝厚度为40mm。插图 13十字梁钢承台示意图4.塔吊锚固脚安装十字承台梁安装完成后开始进行锚固脚的安装，锚固脚与十字梁上翼缘采用角焊缝连接，焊缝厚度为50mm，周边满焊。塔吊锚固脚安装控制指标按照各型号塔吊说明书中的相关要求进行控制。5.塔吊安装锚固脚焊接完成后组织塔吊的安装工作，本方案不对塔吊安装进行说明，详见后续提交的塔吊安装方案。6.格构式连杆连接土方逐层进行开挖，随开挖进度，现场随时对露出作业面的立柱桩进行清理，采用风镐对需焊接27、槽钢连杆的位置进行破除清理，之后按照设计焊接槽钢连杆，格构式连杆采用25槽钢与20mm厚钢板焊接制作。7. 质量保证措施7.1. 质量管理程序1、质量保证程序插图 14质量保证程序2、过程质量执行程序插图 15质量执行程序7.2. 质量管理措施1、建立由项目经理领导、技术总工中间控制、质检员基层检查三级管理体系。2、加强现场工程质量的检查监控，强化“三检”工作的及时性和准确性，使工序质量指标控制在设计和规范要求的允许偏差内。现场施工负责人向施工班组作详细的技术交底，交底中要包括质量标准、关键工序、特殊工序和质量保措施，操作工人严格按交底施工。3、工序结束后，班长必须及时认真地做好自检自查工作，28、并填写自检表交当班施工员，由当班施工员组织上下道工序的班长对已完工序进行验收，由该工序的班长填写分项工程评定表或记录表交质检组。4、所有钢材必须有材质证明和复验报告，不允许有不合格的材料或产品投入使用。5、对进入现场的各种型号的钢材，分型号堆放，并做好标识、标明产品名称、规格、生产厂家、出厂日期、进货日期、检验状态等，同一根桩确保为同一厂家的钢筋。6、每根桩在混凝土灌注过程中，要留置1组试块（3块）。经选定的同条件试块，要存放至指定的位置进行养护。7、所有隐蔽工程(孔深、孔径、钢筋笼制作、钢筋焊接）记录必须报质检员自检合格后、经监理工程师验收，才能进行下道工序。8、钢筋除锈后表面必须洁净，搭接29、长度符合规定值，确保钢筋笼连接质量。9、每根桩开钻前，必须依据控制点复检桩位，使桩位准确。严禁用施工后的桩位复核或施放桩位。10、浇灌质量的控制浇筑时，导管下设的位置和混凝土面上升测量记录以及导管的提升时间等主要技术参数均进行严格检查，有效地杜绝埋管、断桩事故，确保砼面均匀上升。砼的充盈系数不小于1.0，不大于1.3。11、施工过程质量控制流程结合立柱桩特点，钻孔、钢筋笼制作安装、立柱桩制作安装为关键工序，砼灌注为特殊工序。为确保立柱桩的施工质量，针对关键工序、特殊工序制定了详细控制标准，具体标准见下表：插表 12关键工序质量控制控制表工序过程各项内容控制点设置控制标准实施措施检查方法钻孔垂直30、度/小于0.5%水平尺及铅垂复合垂直度泥浆质量比 重粘 度含砂率1.11.2528s8%测泥浆比重、粘度、含砂率比重计等量具孔深孔深有效桩长用测绳测孔深测绳复合孔深钢筋笼制作安装品种质量钢筋出厂合格证、复验报告；焊条合格证。必须符合设计要求和规范规定1.认真执行工艺标准2.严格技术交底3.严格按图施工1.索要出厂合格证2.复检3.尺量允许偏差严格制作模具尺寸、检查来料和下料尺寸1.主筋间距10mm2.箍筋间距20mm3.笼径10mm4.笼长100mm1.预先画线。2.检测使用工具。3.度量定位模具 并预先加固。4.加强自检、交接检及专项检。钢卷尺量和观察连接质量严格按配料单下料、制作均不小于规31、范规定及设计要求1.对焊工培训上岗。2.加强自检、交接检、专项检。钢卷尺量，观察，小尖锤敲，取样送检。插表 13格构柱加工控制项项目充许偏差项目允许偏差拼装单元总长5.0mm各接头间距4.0mm拼装单元弯曲矢高L/1500，且小于10mm相邻柱间距离3.0mm接口错边2.0mm预拼装单元柱身扭曲h/200，且小于5.0mm插表 14特殊工序质量控制表工序过程控制点的设置控制标准实施措施检查方法混凝土灌注导管安装导管接头严密管内无砼垢1.加密封圈2.使用完后立即冲洗干净目测砼灌注导管埋入砼内26m专人测量导管外砼面的高度测绳测量砼面的高度桩顶砼标高超灌桩顶1m控制最后一次砼灌注量测绳测砼面标高充32、盈系数1.01.3孔深达到预计标高计算充盈系数插表 15钢承台加工质量控制标准一览表序号控制项控制标准质量检验手段1焊脚尺寸偏差04mm观察检查2板材切割质量切割无裂纹、夹渣、分层和大于1mm的缺楞观察或用放大镜及百分尺检查，有疑义时作渗透、磁粉或超声波探伤检查3零件宽度长度偏差3mm钢尺、塞尺检查4零件边缘缺棱1mm钢尺、塞尺检查5型钢端部垂直度2mm钢尺、塞尺检查6螺栓孔直径允许偏差0.18mm钢尺、塞尺检查7同一组内任意两孔之间距离1mm钢尺检查8相邻两组的端孔间距离2mm钢尺检查8. 安全生产管理措施8.1. 安全管理目标安全管理目标：坚持“安全第一，预防为主”的方针，消灭一切责任事故33、确保人身财产不受损害。杜绝一切机械安全事故，杜绝施工安全重大事故，防止一般事故的发生。8.2. 安全管理组织体系插图 16安全管理组织体系图8.3. 安全管理制度1、安全技术交底制：根据安全措施要求和现场实际情况，各级管理人员必需亲自逐级进行书面交底。2、班前检查制：现场工程师必须督促与检查施工班组对安全防护措施是否进行了检查。3、大、中型机械设备实行验收制：凡不经验收的一律不得投入使用。4、检查与隐患整改制：项目部组织安全生产检查，对查出的安全隐患须定时间、定人员整改，并作好安全隐患整改消项记录。5、实行安全生产奖罚制与事故报告制。6、危急情况停工制：一旦出现危及生命财产安全险情，要立即停工34、，同时即刻报告顾问公司、业主、监理及公司，及时采取措施排除险情；7、持证上岗制：特殊工种必需持有上岗操作证，严禁无证操作。8.4. 安全组织技术措施1、现场施工用设备禁止使用破损或绝缘性能差的电线，严禁电线随地走。电器设备要有良好的保护接地接零，传动装置有防护罩。2、加强防火消防管理，切实加强火源管理，易燃、易爆物品指定专人管理。焊工作业时必须清理周围的易燃物品。消防工具、器材要齐全并安装在适当楼层及位置，指定专人负责清理定期检查。3、上岗人员必须戴安全帽，上高人员必须系安全带。浇灌时，活动漏斗上和吊车起重臂下严禁站人。4、安全用电，电器设备必须安装漏电保护器，输电线路须按规定连、架设。如不能35、架设，必须铺设安全可靠的电缆。5、所有施工设备在使用前一定要试运行，确认正常后再正式运行。凡不符合安全要求的机械、设备禁止使用。6、吊装时要听从指挥人员的信号，信号不明确或可能引起事故时，应暂停操作。各种电动工具必须按规定接零接地，并设置单一开关，遇有临时停电时，必须拉闸加锁。8.5. 施工质量安全保护措施在钻孔灌注桩的施工过程中，必须确保质量，杜绝各类质量安全事故的发生。1、防止钻头的脱落与小块金属掉入孔内。各种工具应该放置整齐，不准放在孔口。每次提钻要检查钻头是否有伤，发现有损伤及时进行修理与更换。2、导管的脱管与埋管。卸导管时，要一节一节的卸，并清洗干净，特别是丝扣部分。停放时间较长时应36、在丝扣部分涂喷油，以防生锈。为防止埋管，一定要准确测量孔深，及时拔管，并保持埋管深度在26m。3、注意钢筋笼的下掉与上浮。若下笼受阻不能强行冲击，必须提笼扫孔重新下笼。笼体起吊要直，接头严格按规范和设计进行。吊筋要牢固地焊接在钢筋笼上，并将其上端固定，以防止其下掉与上浮。4、发现导管漏水应及时处理，立即查明原因和漏水位置，并进行修补。若浸水严重，应换掉漏水导管，接头处要上好密封圈。5、严禁钢筋笼被导管挂起，发生质量事故。6、立柱桩成孔后，若遇到特殊情况，钢筋笼、混凝土等施工不能及时跟进，现场搭设钢管架对孔口进行防护，以防发生安全事故；若遇到暴雨时，现场需将孔口用模板进行封闭，以防雨水灌入孔内，37、发生塌孔等安全事故。7、立柱桩施工完成，在混凝土初凝之前，需搭设钢管防护架对孔口进行防护，避免发生坠人、坠物等安全事故；待混凝土强度达到一定强度后，及时用粘土将空孔部位回填至孔口。9. 文明施工与环境保护措施9.1. 文明施工目标文明施工目标：现场布局合理，保持道路清洁，环境整洁，物流有序，标识醒目。9.2. 文明施工组织体系鉴于立柱桩施工过程存在泥浆处理问题，为了把文明施工落到实处，提高综合管理水平和施工人员的素质，拟成立以项目书记为组长的现场文明施工管理小组。9.3. 文明施工管理措施9.3.1. 工程现场进出场规定1）施工现场员工配戴出入证。2）现场员工不准携带任何非法或未经授权的物品进38、入施工现场。3）进入施工现场时必须戴安全帽。9.3.2. 安全施工环保措施1）工程开工前制定、下发并组织员工学习安全施工环保措施，并由专职安全员监督检查执行。2）立柱桩施工期间产生的泥浆，要定时、定人清运出场，确保现场环境整洁。3）对进入施工现场的受控物品，按检验报批后方可进行使用。4）施工时控制对居民的干扰影响，应预先与附近居民沟通，建立良好关系；与居民发生争执时，及时向业主汇报，由项目部进行协调，不得与居民发生斗殴等。9.3.3. 安全施工及检查记录安全员必须及时跟踪检查施工现场安全施工执行情况，并形成记录，提出整改措施。10. 塔吊基础计算书10.1. STT553塔吊基础计算书10.139、.1. 说明*银行股份有限公司*省分行新建营业办公楼（一期）共布置3台塔吊，型号分别为STT553、STT293、TQ5013,其中STT553布置在地下连续墙以内。STT553基础形式采用钻孔灌注桩+格构柱钢承台形式，4根钻孔灌注桩，桩心间距为3m3m，有效桩长34m，桩顶标高为-18.150m（有效桩顶标高为垫层底）。STT553钻孔灌注桩直径1300mm，配置22C28竖向主筋；格构柱由角钢4L20024和76040020缀板焊接而成，截面为800800，钢材为Q345B；十字承台梁主要尺寸8008005050，钢材为Q345B，承台底标高为-4.40m；荷载按照STT553塔吊60m臂40、长，67.6m塔吊高度（吊钩下高度）取值。10.1.2. 承台做法及参数十字承台梁采用50mm厚钢板焊制的H型钢制成，联系梁A及联系梁B截面尺寸均为8008005050，格构柱端板厚度为50mm，牛腿立板厚度为50mm，十字钢承台及格构柱钢材材质为Q345B；十字承台梁内的焊缝均采用通透坡口焊，焊缝厚度为50mm，焊缝质量按一级计，格构柱牛腿及其与承台梁下翼缘的焊缝均为角焊缝，焊缝厚度不小于较薄板件的厚度。1、Q235钢材：抗拉（抗压）强度设计值抗剪强度设计值E43通透坡口焊：抗拉（抗压）强度设计值抗剪强度设计值E43角焊缝：抗拉、抗压、抗剪强度设计值2、Q345钢材：抗拉（抗压）强度设计值抗41、剪强度设计值E50通透坡口焊：抗拉（抗压）强度设计值抗剪强度设计值E50角焊缝：抗拉、抗压、抗剪强度设计值10.1.3. 荷载取值及荷载组合效应工作状态及非工作状态荷载如下：工作状态： =7094kNm，=1573kN，=51kN非工作状态：=8911kNm，=1393kN，=152kN承台自重估算：=135 kN塔吊存在下述两种典型受力情况： 4 5按照塔式起重机混凝土基础工程技术规范（JGJ/T187-2009）中第6.3.2条公式计算基桩的桩顶作用效应按下列公式计算计算塔吊锚固脚对十字承台联系梁的集中力作用，即取Gk0时的计算结果。荷载效应标准组合时，作用在承台顶面的竖向力，工作状态取142、5731.35=2123.55kN，非工作状态取13931.35=1880.55kN；荷载效应标准组合时，沿矩形或方形承台的对角线方向，或沿十字型承台中任一条形承台纵向作用于承台顶面的力矩，工作状态取值70941.4=9931.6kN，非工作状态取值89111.4=12475.4kN；n承台上的支腿数量，取4；荷载效应标准组合时，塔机作用于承台顶面的水平力，工作状态取值511.35=68.85kN，非工作状态下取值1521.35=205.2kN；h承台的高度，取0.8m；L矩形承台对角线或十字形承台中任意两端集中力的轴线距离，吊臂与塔身平行时取2.5m，吊臂与塔身夹角为45时为2.51.41443、3.535m。1、吊臂与塔身方向平行工况工作状态 =4521KN/-3459KN 非工作状态 =5511KN/-4569KN 2、吊臂与塔身方向夹角45工况工作状态 =3353KN/-2291KN 非工作状态 =4035KN/-3093KN 10.1.4. 联系梁计算1、 联系梁内力计算建立计算模型，联系梁与格构柱连接为焊接，连接处按固定支座进行计算，联系梁在塔吊支座处受压力或拉力，计算方法如下：联系梁支座反力计算公式： 联系梁弯矩计算公式： 将1.3节荷载组合效应计算结果代入上述公式，计算出联系梁内力，联系梁内力结果见联系梁内力图所示。插图 17联系梁内力图通过内力计算可知,联系梁所受最大剪44、力为5491kN,最大弯矩为1761kN.m。2、 连系梁强度验算联系梁面积A=115000mm2，抗弯模量。联系梁回转半径ix332.2mm，Sx18062500mm3；剪应力正应力折算应力3、 根据钢结构设计规范第4.2.1条规定，对于Q345材质，当小于10.5时，无需计算整体稳定性，对于联系梁=4.242m，=0.8m，可不验算联系梁的整体稳定。4、 联系梁局部稳定性验算根据钢结构设计规范第4.3.1条规定，对于直接承受动力荷载的梁，当时，可不计算局部稳定性。可按照4.3.2条配置横向加劲肋，在局部受压位置配置横向加劲肋。5、 联系梁B焊缝位置强度验算联系梁B为中部断开，采用通透坡口焊45、焊接在联系梁A中部，焊缝厚度均为50mm，所受最大剪力为21kN，最大弯矩为27。根据钢结构设计规范第7.1.2条规定，对接焊缝或对接与角接组合焊缝的强度计算应满足：焊缝剪应力；焊缝正应力；折算应力lw800-250700mm；he50mm；Awhelw5070035000Wwhe（lw）2/64083334焊缝剪应力焊缝正应力折算应力10.1.5. 连接位置计算1、 联系梁上翼缘锚栓位置抗剪强度验算每个锚固脚共8个锚栓，钢板厚度50mm，螺帽直径70mm，螺杆直径60mm，抗剪面积A=83.146060/4=22608。根据钢结构设计规范第7.2.1条规定， 满足要求！2、 上翼缘与腹板焊缝46、（腹板与下翼缘焊缝）强度验算组合H型钢采用通透坡口焊，焊缝厚度为50mm，锚固脚垫板尺寸为800mm800mm，因此取焊缝计算长度l=800mm。焊缝强度满足要求！3、 下翼缘板材与格构柱端板焊缝强度验算联系梁下翼缘钢板通过角焊缝与格构柱端板采用角焊缝连接，上下两块板材均为50mm厚，角焊缝厚度为40mm，有效焊缝厚度为30mm，按照4条角焊缝，每条角焊缝的长度取700mm，长度共2800mm，所受最大剪力为5491kN,最大弯矩为1761KN.m。根据钢结构设计规范第7.1.3条规定，直角角焊缝的强度计算如下：焊缝剪应力；焊缝正应力；折算应力4lw70042800mm；he50mm；Awhe47、4lw502800140000；Wwhe（4lw）2/650(4700)2/665333334焊缝剪应力焊缝正应力折算应力焊缝强度满足要求！4、 缀板与格构柱角钢角焊缝强度验算缀板与角钢采用角焊缝连接，角焊缝厚度为20mm，有效厚度为15mm，单条角焊缝长度为400mm（仅考虑竖向角焊缝），每块缀板两条焊缝。根据钢结构设计规范第7.1.3条规定，直角角焊缝的强度计算如下：焊缝剪应力；焊缝正应力；折算应力2lw4002800mm；he15mm；Awhe2lw1580012000；Wwhe（lw）2/62154002/6800000格构柱剪力缀板所受剪力缀板所受弯矩焊缝剪应力焊缝正应力折算应力焊缝48、强度满足要求！10.1.6. 格构柱验算根据联系梁的内力计算得到，格构柱承受的最大压力5491kN，最大拉力4589kN，最大弯矩1761kN.m。格构式截面800mm800mm，由4根L20024mm等边角钢和缀板焊接组成，格构柱水平连杆和斜连杆均采用25a型槽钢进行构造连接，钢格构柱截面模量较大，因此不考虑连杆对格构柱的侧向约束作用。格构柱参数取值如下：毛截面面积A=36280mm2，回转半径=0.430.8=0.344m毛截面惯性距IxAix24293.23106mm4，毛截面模量W1xAix2/23018666217.4mm3。为简化计算，K1取10，K2取10，查钢结构设计规范（GB49、50017-2003）附录D-1： 计算长度系数0.549，根据钢结构设计规范（GB50017-2003）5.1.3条，格构柱长细比格构式分肢的长细比（相邻两缀板净距为0.4m）40格构柱换算长细比=查钢结构设计规范（GB50017-2003）中表C-2得，1、格构柱抗压（抗拉）强度验算由于格构柱受压力大于拉力，因此只需计算格构柱抗压强度，按钢结构设计规范第5.2.1条进行强度验算。Mx取1761KN.m，My取0，计算抗压强度计算如下：格构柱角钢强度满足要求！2、 格构柱整体稳定性验算根据钢结构设计规范，格构式压弯构件的稳定性计算按照第5.2.3条进行计算。NEx3.142EA/(1.1x250、)3.1422.0610536280/（1.122.342）134225.42103 格构柱整体稳定性满足要求！3、 格构柱分肢长细比验算格构柱分肢长细比满足要求！4、 结论根据上述计算，十字承台联系梁可以满足STT553型号塔吊的受力及使用要求。10.1.7. 桩基承载力计算通过联系梁内力图计算分析，单桩最大压力为5491kN，最大拉力为4589 kN。1、 桩基抗压承载力计算立柱桩有效桩长34m，直径1300mm，桩顶标高为18.15m，桩底标高-52.15m，桩端要求进入持力层第（7-3）层中风化粉砂质泥岩（较完整）的深度h不小于1.0m，工程桩有效桩长L不小于34.0m.。各层土厚度及51、侧阻力特征值表如下：序号土层编号土名称土侧阻力特征值(kPa)土端阻力特征值(kPa)土厚度(m)1 杂填土Qml/2.52粘土Q4al/2.13淤泥质粘土Q4al/6.84淤泥质粘土夹粉砂Q4al/6.75-1细砂Q4al+pl20/5.66-2细砂Q4al+pl25/10.57-2-1粘土Q4al+pl30/28-3细砂Q4al+pl35/7.59中粗砂夹卵砾石Q4al+pl50/3.410-1泥质粉砂岩强风化（S）55/111-2泥质粉砂岩中风化（S）100/2.912-3泥质粉砂岩中风化（较完整）14025001依照塔式起重机混凝土基础工程技术规范（JGJ/T187-2009）中第6.52、3.4条公式，桩基竖向抗压承载力特征值按下式计算： 其中、桩端端阻力、桩侧阻力特征值；桩底端横截面面积；桩身周边长度；第i层岩土的厚度；依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009）中第6.3.3条规定 ，1.205491 7723.4kN 1.29268kN54914589KN所以，桩基抗拉承载力满足要求！3、 桩身抗压承载力计算桩径为1.2m，混凝土强度等级C40，=5491kN= 0.719.16006003.14 =11315kN桩身抗压承载力满足要求！4、 桩身轴心抗拉承载力计算桩主筋为22C28=4589kN=3602214143.14=4874.3kN桩身轴心53、抗拉承载力满足要求！综上所述，所设计的新增立柱桩可以满足塔吊施工承载力要求！10.2. STT293塔吊基础计算书10.2.1. 说明*银行股份有限公司*省分行新建营业办公楼（一期）共布置3台塔吊，型号分别为STT553、STT293、TQ5013,其中STT293布置在地下连续墙以内。STT293基础形式采用钻孔灌注桩+格构柱钢承台形式，4根钻孔灌注桩，桩心间距为2.5m2.5m，有效桩长34m，桩顶标高为-18.150m（有效桩顶标高为垫层底）。STT293钻孔灌注桩直径1000mm，配置18C28竖向主筋；格构柱由角钢4L20018和48040014缀板焊接而成，截面为500500，钢材54、为Q345B；十字承台梁主要尺寸6006003030，钢材为Q345B，承台底标高为-4.40m；荷载按照STT293塔吊60m臂长，52.24m塔吊高度（吊钩下高度）取值。10.2.2. 承台做法及参数十字承台梁采用30mm厚钢板焊制的H型钢制成，联系梁A及联系梁B截面尺寸均为6006003030，格构柱端板厚度为30mm，牛腿立板厚度为30mm，十字钢承台及格构柱钢材材质为Q345B；十字承台梁内的焊缝均采用通透坡口焊，焊缝厚度为30mm，焊缝质量按一级计，格构柱牛腿及其与承台梁下翼缘的焊缝均为角焊缝，焊缝厚度不小于较薄板件的厚度。1、Q235钢材：抗拉（抗压）强度设计值抗剪强度设计值E455、3通透坡口焊：抗拉（抗压）强度设计值抗剪强度设计值E43角焊缝：抗拉、抗压、抗剪强度设计值2、Q345钢材：抗拉（抗压）强度设计值抗剪强度设计值E50通透坡口焊：抗拉（抗压）强度设计值抗剪强度设计值E50角焊缝：抗拉、抗压、抗剪强度设计值10.2.3. 荷载取值及荷载组合效应工作状态及非工作状态荷载如下：工作状态： =3924 kNm，=1413 kN，=38kN非工作状态：=3794 kNm，=1074kN，=137kN承台自重估算：=60 kN塔吊存在下述两种典型受力情况： 4 5塔吊承台受力示意图(吊臂平行与塔身方向)塔吊承台受力示意图(吊臂与塔身方向成45)按照塔式起重机混凝土基础工程56、技术规范（JGJ/T187-2009）中第6.3.2条公式计算基桩的桩顶作用效应按下列公式计算计算塔吊锚固脚对十字承台联系梁的集中力作用，即取Gk0时的计算结果。荷载效应标准组合时，作用在承台顶面的竖向力，工作状态取14131.35=1907.55kN，非工作状态取10741.35=1449.9kN；荷载效应标准组合时，沿矩形或方形承台的对角线方向，或沿十字型承台中任一条形承台纵向作用于承台顶面的力矩，工作状态取值，非工作状态取值；n承台上的支腿数量，取4；荷载效应标准组合时，塔机作用于承台顶面的水平力，工作状态取值381.35=51.3kN，非工作状态下取值1371.35=184.95kN；57、h承台的高度，取0.6m；L矩形承台对角线或十字形承台中任意两端集中力的轴线距离，吊臂与塔身平行时取1.886m，吊臂与塔身夹角为45时为1.8861.4142.667m。1、吊臂与塔身方向平行工况工作状态 非工作状态 2、吊臂与塔身方向夹角45工况工作状态 非工作状态10.2.4. 联系梁计算1、联系梁内力计算建立计算模型，联系梁与格构柱连接为焊接，连接处按固定支座进行计算，联系梁在塔吊支座处受压力或拉力，计算方法如下：联系梁支座反力计算公式： 联系梁弯矩计算公式： 将2.3节荷载组合效应计算结果代入上述公式，计算出联系梁内力，联系梁内力结果见联系梁内力图所示。插图 18联系梁内力图通过内力58、计算可知,联系梁所受最大剪力为2376.27kN,最大弯矩为。2、联系梁强度验算联系梁面积，抗弯模量。联系梁回转半径ix252.2mm，Sx6223500mm3；剪应力正应力折算应力联系梁强度满足要求！3、 联系梁整体稳定性验算根据钢结构设计规范第4.2.1条规定，对于Q345材质，当小于10.5时，无需计算整体稳定性，对于联系梁=3.535m，=0.6m，可不验算联系梁的整体稳定。4、 联系梁局部稳定性验算根据钢结构设计规范第4.3.1条规定，对于直接承受动力何荷载的梁，当时，可不计算局部稳定性。可按照4.3.2条配置横向加劲肋，在局部受压位置配置横向加劲肋。5、 联系梁B焊缝位置强度验算联59、系梁B为中部断开，采用通透坡口焊焊接在联系梁A中部，焊缝厚度均为30mm，所受最大剪力为172kN，最大弯矩为25.41。根据钢结构设计规范第7.1.2条规定，对接焊缝或对接与角接组合焊缝的强度计算应满足：焊缝剪应力；焊缝正应力；折算应力lw600-230540mm，取480mm；he30mm；Awhelw3048014400Wwhe（lw）2/61152000焊缝剪应力焊缝正应力折算应力10.2.5. 连接位置计算1、 联系梁上翼缘锚栓位置抗剪强度验算每个锚固脚共8个锚栓，钢板厚度30mm，螺帽直径50mm，螺杆直径40mm，抗剪面积A=83.144040/4=10048。根据钢结构设计规范60、第7.2.1条规定， 满足要求！2、 上翼缘与腹板焊缝（腹板与下翼缘焊缝）强度验算组合H型钢采用通透坡口焊，焊缝厚度为30mm，锚固脚垫板尺寸为600mm600mm，因此取焊缝计算长度l=600mm。 焊缝强度满足要求！3、 下翼缘板材与格构柱端板焊缝强度验算联系梁下翼缘钢板通过角焊缝与格构柱端板采用角焊缝连接，上下两块板材均为30mm厚，角焊缝厚度为20mm，有效焊缝厚度为14mm，按照4条角焊缝，每条角焊缝的长度取500mm，长度共2000mm，所受最大剪力为2376.27kN,最大弯矩为。根据钢结构设计规范第7.1.3条规定，直角角焊缝的强度计算如下：焊缝剪应力；焊缝正应力；折算应力4l61、w50042000mm；he30mm；Awhe4lw30200060000；Wwhe（lw）2/64305002/65000000焊缝剪应力焊缝正应力折算应力焊缝强度满足要求！4、 缀板与格构柱角钢角焊缝强度验算缀板与角钢采用角焊缝连接，角焊缝厚度为14mm，有效厚度为9.8mm，单条角焊缝长度为400mm（仅考虑竖向角焊缝），每块缀板两条焊缝。根据钢结构设计规范第7.1.3条规定，直角角焊缝的强度计算如下：焊缝剪应力；焊缝正应力；折算应力2lw4002800mm；he9.8mm；Awhe2lw9.88007840；Wwhe（lw）2/629.84002/6522666.7格构柱剪力缀板所受剪62、力缀板所受弯矩焊缝剪应力焊缝正应力折算应力焊缝强度满足要求！10.2.6. 格构柱验算根据联系梁的内力计算得到，格构柱承受的最大压力2376.27kN，最大拉力1501.91kN，最大弯矩。格构式截面500mm500mm，由4根L20018mm等边角钢和缀板焊接组成，格构柱水平连杆和斜连杆均采用25a型槽钢进行构造连接，钢格构柱截面模量较大，因此不考虑连杆对格构柱的侧向约束作用。格构柱参数取值如下：毛截面面积A=27720mm2，回转半径0.430.5=0.215m,毛截面惯性距IxAix21281.4106mm4，毛截面模量W1xAix2/2305571304mm3。为简化计算，K1取0，K63、2取10，查钢结构设计规范（GB50017-2003）附录D-1： 计算长度系数0.549，根据钢结构设计规范（GB50017-2003）5.1.3条，格构柱长细比格构式分肢的长细比=3.57（相邻两缀板净距为0.4m）40格构柱换算长细比=35.93查钢结构设计规范（GB50017-2003）中表C-2得，0.8871、 格构柱抗压（抗拉）强度验算由于格构柱受压力大于拉力，因此只需计算格构柱抗压强度，按钢结构设计规范第5.2.1条进行强度验算。Mx取，My取0，计算抗压强度计算如下：格构柱角钢强度满足要求！2、 构柱整体稳定性验算根据钢结构设计规范，格构式压弯构件的稳定性计算按照第5.2.364、条进行计算。NEx3.142EA/(1.1x2)3.1422.0610527720/（1.135.752）40047.5103f=295N/mm2格构柱整体稳定性满足要求！3、 格构柱分肢长细比验算格构柱分肢长细比满足要求！4、 结论根据上述计算，十字承台联系梁可以满足STT293型号塔吊的受力及使用要求。10.2.7. 桩基承载力计算通过联系梁内力图计算分析，单桩最大压力为2376.27kN，最大拉力为1501.91 kN。1、 桩基抗压承载力计算立柱桩有效桩长34m，直径1000mm，桩顶标高为18.15m，桩底标高-52.15m，桩端要求进入持力层第（7-3）层中风化粉砂质泥岩（较完整）65、的深度h不小于1.0m，工程桩有效桩长L不小于34.0m.。各层土厚度及侧阻力特征值表如下：序号土层编号土名称土侧阻力特征值(kPa)土端阻力特征值(kPa)土厚度(m)1 杂填土Qml/2.52粘土Q4al/2.13淤泥质粘土Q4al/6.84淤泥质粘土夹粉砂Q4al/6.75-1细砂Q4al+pl20/5.66-2细砂Q4al+pl25/10.57-2-1粘土Q4al+pl30/28-3细砂Q4al+pl35/7.59中粗砂夹卵砾石Q4al+pl50/3.410-1泥质粉砂岩强风化（S）55/111-2泥质粉砂岩中风化（S）100/2.912-3泥质粉砂岩中风化（较完整）14025001依66、照塔式起重机混凝土基础工程技术规范（JGJ/T187-2009）中第6.3.4条公式，桩基竖向抗压承载力特征值按下式计算： 其中、桩端端阻力、桩侧阻力特征值；桩底端横截面面积；桩身周边长度；第i层岩土的厚度；依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009）中第6.3.3条规定 ，1.202376.27 6165.5kN 1.27398.6kN2376.271501.91KN所以，桩基抗拉承载力满足要求！3、 桩身抗压承载力计算桩径为1.0m，混凝土强度等级C40，=2376.27kN= 0.719.15005003.14 =10495.4kN桩身抗压承载力满足要求！4、 桩身67、轴心抗拉承载力计算桩主筋为18C28=1501.91kN=3602214143.14=3988kN桩身轴心抗拉承载力满足要求！综上所述，所设计的新增立柱桩可以满足塔吊施工承载力要求！10.3. QTZ5013塔吊基础计算书10.3.1. 塔吊的基本参数塔吊型号：TQZ5013塔吊起升计算高度或自由高度H=40m，（实际安装高度约40m,按独立状态进行计算）非工作状态（HS）： Fv=620KN；Fh=85KN；M=2430KNm；其中：Fv、Fh为作用在基础上的垂直、水平载荷（N）；M为作用在基础上的弯矩（Nm）。承台混凝土强度等级：C35， 桩钢筋级别:II级钢,基础以上土的计算厚度D=0m68、， 基础承台厚度Hc=1.35m，塔身宽度B=1.7m， 基础承台尺寸：50005000mm桩间距a=3.0m， 桩直径=0.8m，桩长=35m 承台砼的保护层厚度=40.00mm10.3.2. 塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算应按最大自由高度时的HS工况计算，FvkFv=620KN作用于桩基承台顶面的竖向力设计值F=1.35Fvk=837kN塔吊的倾覆力矩设计值M=1.352430=3280.5kNm10.3.3. 矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算塔吊工况在x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照塔吊大臂沿X轴方向和与X轴方向成45时两种HS工况分别进行验算。1、 桩顶竖向力的计算依据塔69、式起重机混凝土基础技术规程JGJ/T-187-2009的第6.3.2条。轴心竖向力作用下偏心竖向力作用下式中：荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，基桩的平均竖向力；荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，角桩的最大竖向力；荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，角桩的最小竖向力；荷载效应标准组合时，作用于桩基承台顶面的竖向力；桩基承台及其上土的自重标准值，对稳定的地下水位以下部分应扣除水的浮力；桩基中的桩数荷载效应标准组合时，沿矩形或方形承台的对角线方向作用于承台顶面的力矩；荷载效应标准组合时，塔机作用于承台顶面的水平力；承台的高度；矩形承台对角线两端基桩的轴线距离；Fv=620KN，551.352584370、.75KN=M=2430KNm，Fh=85KN轴心荷载作用下：=（620+843.75）/4=366KN=（620+843.75）/4（2430+851.35）/(31.414)=366600KN Qkmax=966KN Qkmin=-234KN2、 矩形承台弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009的第6.4.1条。矩形承台弯矩的计算截面取在塔机基础节柱边。其中,分别为绕X轴、Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kNm)；,分别为垂直y轴、x轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离取0.65m，2.55m；扣除承台自重，在荷载效应基本组合下的第i桩桩顶竖向反力设计值；Ni71、kmax=1.35（966-843.75/4）=1019.3KN，Nikmin=1.35（-234-843.75/4）=-600.7KNNik =1.35（366-843.75/4）=155.1KN经过计算得到弯矩设计值：=1019.32.35600.70.65+155.12.35-155.10.65=3049.48kNm。10.3.4. 矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中：系数，当混凝土强度不超过C50时，取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法。得=1.0；混凝土抗压强度设计值查表得1672、.7N/mm2；承台的计算高度Hc-40.00=1310.00mm；钢筋受拉强度设计值，=300.00N/mm2；经过计算得：=3049.48106/(1.016.7500013102)=0.021； =1-(1-20.021)0.5=0.0212； =1-0.0212/2=0.989； =3049.48106/(0.9891310300)=7848.8mm2。根据塔吊说明书中承台做法，承台配置2625钢筋，截面面积12756.25mm2，配筋率为0.19%，满足设计及最小配筋率要求。本工程塔吊基础承台配筋按底筋双向2625190mm；面筋双向2625190mm，梅花型拉筋12570x570。73、10.3.5. 矩形承台受冲切验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T_187-2009的第6.4.7条对承台的冲切承载力进行计算。承台受角桩冲切的承载力验算如下：承台角桩冲切计算示意图式中：N荷载效应基本组合时，不计承台及其上土重的角桩桩顶的竖向力设计值；1x、1y角桩冲切系数；c1、c2角桩内边缘至承台外边缘的水平距离；a1x、a1y从承台底角桩顶内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离；当塔机塔身柱边位于该45度线以内时，则取由塔机塔身柱边与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线；hp承台受冲切承载力截面高度影响系数，当h800mm时，取1.0；h2000mm时，取0.74、9,；其间按线性内插法取值；ft承台混凝土抗拉强度设计值；h0承台外边缘的有效高度；1x、2x角桩冲跨比，其值应满足0.25-1.0，1x= a1x/h0，1y= a1y/h0；N= Nikmax =1.35（966-843.75/4）=1019.3KN， 1x=1y=330/1310=0.2521x=1y =0.56/0.452=1.241.24(1.4+0.33/2)20.9541.571061.31=7615.3KN Nl=1019.3kN承台受角桩冲切承载力满足要求。10.3.6. 矩形承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.9条和第5.9.10条，75、对未设置暗梁的矩形承台，须对承台斜截面受剪承载力进行验算。承台斜截面受剪承载力可按下列公式计算 式中：不计承台及其上土重力，在荷载效应基本组合下，斜截面的最大剪力设计值；混凝土轴心抗拉强度设计值，取=1.57MPa；承台计算截面处的计算宽度，=5000mm；承台计算截面处的计算高度，=1310mm；承台剪切系数；计算截面的剪跨比，=/，=/，此处，为柱边（墙边）或承台变阶处至、方向计算一排桩的桩边的水平距离，取330mm；当3时,取=3；受剪切承载力截面高度影响系数；当2000mm时，=2000mm；其间按线性内插法取值。=330/1310=0.252，取=0.2521310mm， =0.8876、4，=1.75/1.252=1.398=0.8841.3981.5750001310=12708.7KN=1019.3KN12708.7KN满足要求10.3.7. 桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑地基基础设计规范(GB5007-2002)。塔吊桩为摩擦桩，桩顶标高为1.400m，桩长为35m，桩底标高-36.400m，持力层为第层粉砂层。各层土厚度及侧阻力标准值表如下（上层杂填土不考虑）:序号土层编号土名称土侧阻力特征值(kPa)土端阻力特征值(kPa)土厚度(m)1 杂填土Qml20/2.52粘土Q4al30/2.13淤泥质粘土Q4al20/6.84淤泥质粘土夹粉砂Q4al20/6.77、75-1细砂Q4al+pl20/66-2细砂Q4al+pl25/10.37-2-1粘土Q4al+pl30/2依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T_187-2009的第6.3.4条。式中单桩竖向承载力特征值；、桩端端阻力、桩侧阻力特征值，由当地静载荷试验结果统计分析算得；桩底端横截面面积；桩身周边长度；第i层岩土的厚度。塔吊基础桩单桩竖向承载力特征值：=3.14 0.8（201.1+302.1+206.8+206.7+206+2510.3+302)+0=1990.8KNQk=366KN=1990.8KN，轴心竖向力满足6.3.3-1条要求Qkmax =966KN1.2=2389KN，偏78、心竖向力满足6.3.3-2条要求10.3.8. 桩的抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T_187-2009的第6.3.5条。式中按荷载效应标准组合计算的基桩拔力；单桩竖向抗拔承载力特征值；抗拔系数，当无试验资料且桩的入土深度不小于6.0m时，可根据土质和桩的入土深度，取=0.50.8（砂性土，桩入土较浅时取低值；黏性土和粉土，桩入土较深时取高值）；取=0.6；桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计。=3.140.80.6（201.1+302.1+206.8+206.7+206+2510.3+302）+0.502435（25-10）=1450.7KN= Qkmin =23479、KN抗拔承载力满足要求。10.3.9. 桩身受压承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T_187-2009的第6.3.6条。式中荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值；基桩成桩工艺系数，混凝土预制桩和预应力混凝土空心桩取0.85；干作业非挤土灌注桩取0.90；泥浆护壁和套管护壁非挤土灌注桩和挤土灌注桩取0.700.80；软土地区挤土灌注桩取0.60；混凝土轴心抗压强度设计值；按现行混凝土结构设计规范取值，桩身混凝土等级为C35；桩身横截面积；纵向主筋抗压强度设计值；纵向主筋截面面积（15B25）；=1.35 Qkmax =1.35966=1304.1KN =0.816.70.580、024106+0.9300153.142525/4=8699KN受压承载力满足要求。10.3.10. 桩身抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T_187-2009的第6.3.6条。钢筋混凝土轴心抗拔桩的正截面受拉承载力应符合下式规定：式中荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值；、普通钢筋、预应力钢筋的抗拉强度设计值；、普通钢筋、预应力钢筋的截面面积。=1.35 Qkmin=1.35234KN=315.9KN=3003.1425215/4=2207KN ,受拉承载力满足要求。另外，桩身螺旋筋为8200，且桩顶以下5d=4.5m范围内箍筋加密，间距为100m，加劲筋162000。