1、目 录1、编制依据32、工程概况42。1 设计概况:42.2 现场情况52。3 结构平面图52.4 工程难点53、施工安排53。1 施工部位及工期要求53.2 劳动组织及职责分工64、施工准备74。1 技术准备74.2 机具准备84.3 材料准备95、主要施工方法95.1 流水段的划分95。2 模板及支撑配置数量95。3 模板隔离剂选用95。4 模板设计105.5 模板加工135。6 模板的存放135。7 模板安装135。8 模板的拆除165。9 模板的维护与修理176、模板质量管理措施186。1 检验批的划分186。2 模板安装主控项目质量要求186.3 模板安装允许偏差及检验方法186。42、 模板质量目标197、模板安全管理措施197。1 模板加工、安装安全管理措施197。2 模板拆除、吊装安全管理措施207。3 模板堆放管理措施217。4 模板其他安全管理措施228、模板技术管理措施229、模板计算239。1 柱模板支撑计算书（11001100）239。2 柱模板支撑计算书(700700mm）299。3 柱模板支撑计算书（900900mm）359.4 墙模板计算书(墙厚取最大截面500mm计算)419.5 梁木模板与支撑计算书（取最大截面梁800900验算）469.6 梁模板门式脚手架支撑计算书489。7 地下室顶板模板计算书（取地下二层250mm厚偏安全计算）539.8 楼板3、模板门式脚手架支撑计算书54附图1：地下室施工阶段总平面布置图59附图2：梁板模板支撑示意图60附图3：剪力墙、柱模板示意图61附图4：柱模板示意图62附图5：后浇带模板支撑示意图63附图6：后浇带模板平面示意图641、编制依据 主要依据施工图纸、施工组织设计、规范和规程以及企业规定与制度，具体见表1.模板编制的主要依据表1序号名 称编 号备 注1XX大厦施工图纸建施工程编号:03003结施2XX大厦地下室施工组织设计3规范标准规定 制度、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1282000）XX房地产开发有限公司与XX建工集团公司4、签订的施工合同中华人民共和国建设标准强制性条文施工质量和安全部分XX建工集团公司管理制度汇编建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001建筑施工手册第二版XX建工集团公司模板施工技术方案编制的统一规定闽六建2004技质3号2、工程概况2。1 设计概况:1建筑面积（m2)总建筑面积58000地下室面积8078占地面积6510标准层面积17582层 数地下2层地上25层3层高(m)地下一层3.8地下二层4。24结构形式基础结构形式桩基、承台主体结构形式框架-核心筒结构5地下防水结构自防水S10材料20厚防水砂浆找平层,2mm厚的聚合物水泥基防水涂料，4mm厚改性沥青防水卷材,40厚C20细5、石混凝土混凝土保护层或20厚1：2。5水泥砂浆保护层构造防水二级6结构断面尺寸外墙厚度(mm）400内墙厚度(mm)200、300、400、450、500柱断面尺寸（mm)600600、700800、800800、900900、10001000、11001100梁断面尺寸(mm)350650、350750、300500、400700、400500、500700、500800、500600、600800、600900、700900、800900.楼板厚度（mm)250、200、1607楼梯结构形式梁板式楼梯8坡道结构形式剪力墙板9施工缝设置底板按后浇带划分浇筑。柱施工缝留在梁底处。墙施工缝留在板6、（梁） 底处，满足规范和设计要求。楼梯施工缝留在楼梯板中间三分之一跨长处.10钢筋类型非预应力11水电设备情况2.2 现场情况 由于现场场地拥挤,梁板模板均采用定型九夹板，墙、板模板采用九夹板拼装,故在施工现场南向及北向设置模板加工厂与木料临时堆场。具体位置见附图1.2。3 结构平面图详见地下一层、二层结构平面图2.4 工程难点2。4。1 管理方面难点 本工程地下室面积大，平面结构复杂，故对工人的素质要求高,同时由于梁钢筋节点复杂,水电风安装预埋等工种交叉作业，增加了模板工程的管理难度。2.4.2 技术方面难点 本工程面积大,地下室平面结构复杂，梁、柱、墙、板的断面均较大，后浇带施工模板安装，7、质量要求高；同时与钢筋、水电设备安装立体交叉作业、工期紧，质量要求高；剪力墙筒体大模多、柱模板断面大、穿腹拉杆螺栓应用多，因而模板技术含量高,因此在模板技术方面也提出了更高的要求，同时增加了在模板安装技术方面的难度。3、施工安排3。1 施工部位及工期要求时 间部 位开 始 时 间结 束 时 间流水天数备注年月日年月日基础底板2005419200552536实际天数为86天地下室二层2005510200561233地下室一层20056102005713333.2 劳动组织及职责分工3。2.1 质量管理组织及职责项目经理：陈建贸负责项目全面生产工作工作。项经部技术负责人：黄光武1、全面负责工程的技8、术工作。2、负责钢筋、模板、混凝土等施工过程监控。模板施工员：陈 如 发 1、对模板工程进行技术交底；2、对施工过程进行监控；3、负责模板工程验收。土建质检员：翁 琪1、对模板工程质量进行监控、检查、督促不合格项目的整改；2、对建材质量进行检查、监控。测量放样员： 陈 炜 负责工程的全部放线工作、保护控制桩、水准点。质量管理组织及职责分工3.2.2 操作者分工及数量： 根据施工进度计划及施工流水段划分进行劳动力安排，主要劳动力分工及数量，如下表：劳动力准备一览表序号 施工部位工 种地下室墙体梁板柱1木工6080602电气焊工63电 工24、施工准备4。1 技术准备4.1。1 熟悉审查图纸、学习9、有关规程、规范、企业规定制度.项经部技术负责人组织项目经理部施工、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图纸的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录,通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审纪要，作为施工图的变更依据和施工依据。熟悉各部位截面尺寸、标高、制定模板初步设计方案，同时组织相关人员学习规范、规程与企业规定制度.从而提高管理人员的管理水平和岗位技能水平，保证模板工程的施工质量与进度,防止返工、误工引起的不必要损失。 4。1。2 新技术、新工艺、新材料的应用 后浇带模板独立支撑系统 模板采用门架加钢管支撑 筒体剪力墙大10、拼模的应用 止水螺栓、穿腹螺栓的应用 脱模剂、隔离剂的应用4.2 机具准备 主要施工及工具准备详见下表.机具及工具准备一览表名 称规 格功 率数 量锤子重量0.25、0.5Kg500个单头扳手开口宽（mm):1719、2224圆盘锯MJ1063KW2台平刨MB5033KW2台手电钻8把台钻VV508S520W2台手提电锯M651A1。05KW4台手提电刨0。45KW4台压刨MB10657。5KW2台活动扳手最大开口宽65mm手电钻钻头直径1220mm12个空压机1立方2台钢丝钳长150、175mm墨斗 、粉线带砂轮切割机配套2个水准仪S31台垂铅仪J31台水平尺长450、500、550mm钢卷11、尺50m、30m、5m直尺23m工程检测尺2m塞规一般4.3 材料准备模板材料施工计划表序号名称规格单位数量进场时间1胶合板板189151830片160002方木100100(4m）m240003门架1200个60004顶托个200005钢管吨506止水螺栓个200007穿腹螺栓个20008铁钉吨0。55、主要施工方法5.1 流水段的划分 流水施工可以使工程有节奏、均衡、连续施工,根据本工程的实际情况，地下室部份按、分成三个施工段,即按南、北楼、裙房各为一个施工段.5。2 模板及支撑配置数量 本工程地下室模板面积约26000平方米，根据施工进度的要求和工程的实际需要,在地下室施工阶段，配备墙柱12、模板1.5套，梁板模板2.5套，具体材料需用量计划详见4。3.5。3 模板隔离剂选用 模板隔离剂选用水性隔离剂，涂刷隔离剂前必须清理模板的的水泥渣、铁钉等杂物，梁板模板可在模板安装后、钢筋未开始绑扎前进行涂刷,墙柱模板板必须在隔离剂涂刷后安装。5。4 模板设计5。4。1 0。000以下模板设计 (1) 垫层模板 承台、底板垫层为300厚C15毛石混凝土垫层，垫层侧模板采用100100方木，沿垫层边线设置方木,方木支撑在基坑围护桩上. （2） 底板、承台模板 承台最大高度为2000mm，底板厚度为500mm，侧模全部采用砖模。积水坑、电梯井采用九夹板按井坑大小加工成定型模板，翻转使用.（3) 墙13、模采用183091518胶合板面板，100100mm方木作内楞,间距300mm，483.5mm钢管双拼作外楞，间距700mm，12对拉止水螺栓和钢管斜支撑加固，穿墙螺栓水平距离300mm，竖向距离700mm。 （4) 柱模板柱模采用定型18mm厚胶合板制作整体模板.柱长700mm的柱，竖楞采用100100mm方木，方木均经压刨找平,每250mm一道，柱箍采用100100mm方木双拼，间距500mm.1000mm柱长700mm的柱，竖楞采用100100mm方木，间距250mm,柱箍柱箍采用100100mm方木双拼，间距350mm，中间加一道16对拉螺栓。11001100、10001000的柱，竖14、楞采用100100mm方木，每200mm一道，柱箍采用100100mm方木双拼，间距400mm，中间加二道16对拉螺栓. (5) 梁模板梁的底模与侧模均采用定型18mm厚胶合板制作拼模,梁侧格栅采用50100mm方木700，压骨用50100mm方木300,并加10对拉螺栓300,每300mm两侧加道4060mm方木斜撑.支撑梁底的小楞选用75150mm方木间距300mm，托梁选用100100mm1200的方木通长布置在门架上，门架间距1。2m布置.门架用交叉拉杆满布保持支撑的稳定。 （6） 顶板(板）模板地下室板、顶板模板采用门架加胶合板体系，地下室板顶板模板选用胶合板189151830mm，15、搁栅选用50100mm方木366mm，托梁选用100100mm 1200mm,支撑门架按1200mm排列。配板的方式应先用标准尺寸的整块胶合板对称排列，不足部分留在中央及两端，用胶合板锯成所需尺寸嵌补.板缝均用铁皮封缝，确保砼表面光滑平整。（7) 后浇带模板本工程主楼与裙楼之间在地下室部份（底板至顶板之间）有两道十字交叉的后浇带，按图纸要求,后浇带应等本层混凝土浇筑60天后才能浇捣砼,所以这两处后浇带模板及支撑体系应设计为独立支撑体系，与其它模板支撑体系分开，在拆模时单独留置后浇带模板及支撑体系. 墙体后浇带模板用胶合板，100100mm方木双面经刨光后作格栅300，100100mm方木双拼616、00作横楞,12500对拉止水螺栓和钢管斜支撑加固。 顶板后浇带模板地下室板、顶板模板采用门型架加胶合板体系，地下室板顶板模板选用胶合板189151830mm，搁栅选用100100mm方木366mm,牵杠选用100100mm 1200mm，支撑门架间间距按1200mm排列，后浇带模板详后剖面图。 （8) 门窗洞口模板 采用50mm厚的木板定型门窗洞口模，其角用定型角钢固定，并用螺栓拉牢.侧面用铁钉将胶合板固定在木板上，木螺丝要凹进胶合板表面，上、下边加内控式定位筋分左、中、右三道支撑定位,左右两侧与暗柱内控式定位筋分上、中、下固定。5。4。3 楼梯模板设计 楼梯模板为胶合板,踏步侧板两端钉在梯17、段侧板木档上，靠墙的一端钉在反三角木上，踏步板龙骨采用50mm厚方木,制作时在梯段侧板内划出踏步形状与尺寸，并在踏步高度线一侧留出踏步侧板厚度定上木档。5。4。4 栏板模板设计 栏板模板采用183091518胶合板面板,100100mm方木作竖楞（方木均经压刨找平)，100100mm方木双拼600作横楞，12500对拉螺栓和钢管斜支撑加固。5.5 模板加工5.5。1 模板加工要求 柱、梁的模板加工必须满足截面尺寸,两对角线误差小于1mm,尺寸过大的模板需进行刨边,否则禁止使用.次龙骨（格栅）必须双面刨光，主龙骨(牵杠）至少要单面刨光。翘曲、变形的方木不得作为龙骨使用。5.5。2 模板加工管理 18、模板加完毕后，必须经过项目经理部技术负责人、施工员、质检人员验收合格后方可使用。对于周转使用的胶合板,如果有飞边、破损模板必须切掉破损部份,然后封面加以利用。5。6 模板的存放5。6。1 存放的位置及场地要求 模板进场后，必须堆放在模板加工场，加工场分为加工场所与木料堆场两个部份，模堆放应整齐、稳固、按各种模板、成品、半成品、废品等分门别类堆放，做到成垛、成堆、成捆并挂牌注明。模板加工场地面为硬地坪（混凝土地面)，堆放时模板底部必须垫上枕木，以便塔吊吊运时方便穿绳。5。7 模板安装5。7.1 模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装，安装柱模前，要清除杂19、物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆.5。7。2 0。000以下模板安装 （1) 底板(承台）模板安装顺序及技术要求：垫层施工完毕后进行底板模板安装，底板侧模全部采用砖模，沿底板边线外延50mm砌筑240mm厚砖墙，高度为底板厚高600mm。 积水坑、电梯井模板采用18厚胶合板按坑大小加工面定型模板。模板固定要牢固，并用钢丝将模板拉到底板钢筋上,防止浇筑混凝土时模板上浮。 (2） 墙体模板安装顺序及技术要点： 1) 模板安装顺序 模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模。 2） 技术要点： 安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测20、量放线工作.为防止墙体模板根部出现漏浆“烂根现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。 （3） 梁模板安装顺序及技术要求要点： 1） 模板安装顺序： 搭设各调平模板支架（包括安装水平拉杆和剪刀撑） 按标高铺梁底模板拉线找直绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板。 2） 技术要点: 按设计要求起拱2,并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。（4） 楼板模板安装顺序及技术要点: 1） 模板安装顺序： 门架搭设主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下一道工序.2) 技术要点：楼板模板当采用单块就位21、时,宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接,然后向中内铺设。按设计要求起拱2，起拱部位为中间起拱，四周不起拱.(5) 柱模板安装顺序：1） 模板安装顺序:搭设脚手架柱模板就位安装安装柱模安设支撑固定柱模浇筑混凝土拆除脚手架、模板清理模板。2) 技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口拼接,然后加柱箍、支撑体第将柱固定。5.7。2 后浇带模板安装后浇带模板使用独立支撑体系，与梁板同时安装。详见后浇带模板剖面图与平面图(附图5与附图6)。5。7。3 模板安装施工的三检制度模板安装施工实行三检制度.模板安装完毕后，先由班组自检，后经项目技术负责人、质检员、施工员复检合格后，再由工序交接施22、工员进行交接检,检查合格后，方可进行下道工序施工。5。8 模板的拆除5。8。1 墙柱模板的拆除在混凝土强度达到1。2Mpa能保证其表面棱角不因拆除模板而受损后方右拆除,拆除的顺序为先纵墙后横墙。先松动穿墙螺栓，再松动地脚螺栓使模板与墙体脱开。脱模困难时，可用撬棍在模板底部撬动,严禁在上口撬动、晃动或大锤砸模板,拆除下的模板应及时清理模板上的残渣，并进行全面检查和维修，做好检验批质量验收记录，保证其使用质量。5。8.2 门洞口模板的拆除松开洞口模板四角脱模器及与大模连接的螺栓，撬棍从侧面撬动脱模,禁止从垂直面砸击洞口模板,防止过梁混凝土拉裂，已拆模板及时修整,所有洞口大于1m时拆模后立即用钢管加23、顶托回撑。5。8。3 梁板模板的拆除梁板模板拆除参考每层每段梁板混凝土同条件试块抗压强度报告,同时实行模板拆除审批制度。跨度均在2m以下,强度达到50即可拆除，跨度大于8m的梁板混凝土强度达到设计强度100%强度后方可拆,悬挑梁达到设计100%强度方可拆除,其余梁板模板要混凝土强度达到设计强度的75强度后方可拆除.拆楼板模板时从房间一端开始,防止坠落人或物造成质量、安全事故。楼板模板拆除时注意保护楼板模板，不能硬撬模板接缝处,以防损坏胶合板.拆除的胶合板、龙骨、门架与上下托等要整齐堆放，并注意不要集中堆料。拆掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人.5。8.4 后浇带模板的拆除参考24、同条件试块强度报告和混凝土龄期累计温度曲线，一般在混凝土结构时间28天后拆模.墙体、顶板模板拆模板,用撬棍从侧边撬动脱模,拆除下的模板及时清理模板残渣及画线剔凿后浇带处混凝土。5。8。5 模板拆除审批制度 当同条件拆模试块强度达到设计要求时,由木部施工员申请拆模，经项目经理或项目技术负责人审批后，报送监理，经监理工程师审核通过后,方可以拆除模板.5。9 模板的维护与修理5。9。1 模板使用维护吊装模板时轻起轻放，不宜碰撞已安装好的模板与其它硬物;大模板吊运就位时要平稳、准确，不得兜挂钢筋。用撬棍调整大模板时，要注意保护模板下口海绵条。严格控制看扩模时间,拆模时按程序进行，禁止用大锤敲击或撬辊硬25、撬，以免损伤混凝土表面和棱角。模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板,防止墙面拉裂.拆下的模板，如发现不平或肋边损坏变形,应及时修理,平整.定型模板在使用过程中应加强管理，分规格堆放,及量修理，保证编号的清晰。拆模时要注意对成品加以保护，严禁破坏。5.9。2 模板的维修胶合板运输堆放要防止雨淋水浸；严禁与硬物碰撞、撬棍敲打、钢筋在上拖拉、振捣器振捣、任意抛掷等现象,以保证板面覆膜不受损坏；切割或钻孔后的模板侧面要涂刷，防止水浸后引起胶合的起层与变形；胶合板使用后及时用清洁剂清理，严禁用坚硬物敲刮板面及裁口方木阳角;对操作面的模板要及时维修，当板面有划痕、碰伤或其它轻微缺陷时，应用专用腻子嵌平、磨26、光，并刷BD-01环氧木模保护剂，胶合一般周转次数为6次，当拆下的模板四周破坏、四边板开裂分层时，将模板破损部份切掉四周刷封边漆，然后重复利用。6、模板质量管理措施6。1 检验批的划分地下室按、分成三个施工段,即按南、北楼、裙房各为一个施工段。因此按施工段分为3个检验批。其中；承台底板3个检验批。地下室二层柱3个检验批。地下室二层梁板3个检验批。地下室一层柱3个检验批.地下室一层梁板（顶板）3个检验批。6。2 模板安装主控项目质量要求(1）安装现浇结构的上层模板及支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。(2）在涂刷模板隔离剂时,不得玷污钢筋27、和混凝土接槎处.6.3 模板安装允许偏差及检验方法序号项目充许偏差（mm)检查方法1基础轴线位移5尺量检查2柱、墙、梁轴线位移3尺量检查3标高2、5用水准仪或拉线和尺量检查4基础截面尺寸10尺量检查5柱、墙、梁截面尺寸2、5尺量检查6每层垂直度3线垂或2m托线板检查7相邻两板表面高低差1用直尺和尺量检查8表面平整度3用2m靠尺和楔形塞尺检查9预埋件中心线位移3拉线尺量检查10预埋管预留孔中心线位移3拉线尺量检查11预埋螺栓中心线位移2拉线尺量检查12预埋螺栓外露长度10、0拉线尺量检查13预留洞口中心线位移10拉线尺量检查14预留洞口截面内部尺寸10、0拉线尺量检查6。4 模板质量目标模板分项28、工程质量目标：合格7、模板安全管理措施7。1 模板加工、安装安全管理措施1、模板加工作业场所照明使用220V白炽灯和电弧灯，通道照明采用36V的低压电源.2、登高作业时,各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。3、设防雷击措施。4、安装墙柱模板时，随支撑固定,防止倾覆。5、预拼模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。6、安装整块柱模板,不得将柱子钢筋代替临时支撑.7、雨、雪及五级大风等天气情况下禁止施工。8、基础及地下工程模板安装时，先检查基坑土壁、壁边坡的稳定情况,发现滑坡、塌方危险时,必须先采取有效加固措施后方可施工。9、操作人员上下基坑要设扶梯.基坑29、上口边缘1m以内不允许堆放构件和材料，模板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。10、模板放置时不得压有电线、气焊管线等。11、大模板放置角度大于其自稳角。12、模板安装时,采取防止触电保护措施,操作人员带绝缘手套、穿绝缘鞋.模板安装就位后由专人将大模板串联起来，并与避雷网接通,防止漏电伤人。13、板、梁保证三层支撑，且支撑点在同一位置.7。2 模板拆除、吊装安全管理措施1、装拆施工时，上下有人接应,随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手架上或抛掷。2、拆除承重模板,设临时支撑，防止突然整块塌落。3、吊装模板时,必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩，并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。430、拆除模板由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员佩挂好安全带,禁止站在模板的横杆上操作,拆下的模板集中吊运,并多点捆牢，不准向下乱扔.拆模间歇时,将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固,严防突然掉落、倒塌伤人.5、拆模起吊前，复查穿墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起。6、清理模板和涂刷大模板隔离剂时，必须将模板支撑牢固，两板中间保持不少于60cm的走道。7、模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除后的模板及时清理混凝土渣块。由专人负责校对模板几何尺寸,偏差过大及时修理。7。3 模板堆放管理措施1、平模立放满足750800自稳角要求31、，采用两块大模板板面对板面对放,中间留出50cm宽的作业通道,模板上方用拉杆固定。2、没有支撑或自稳角不足的大模板(阴阳角模、异型角模)存放于专用插放架里,存放地点硬化,平稳且下垫100100mm方木。3、大模板按编号分类码放.4、存放于施工楼层上的大模板必须有可靠的防倾倒措施，不得沿建筑物周边放置，要垂直于建筑物外边线存放。5、平模板叠放时,垫木必须上下对齐，绑扎牢固。6、大模板拆除后在涂刷隔离剂时要临时固定。7、大模板上操作平台应有护身拦杆,脚手板固定牢固，搭设好临时上人梯道。7。4 模板其他安全管理措施1、做好安全宣传工作，张贴安全标语和安全标志，注意防火、明火作业工地由专人负责,登记审32、批。2、定专人防火责任区,严禁在木工场内吸烟，施工的易燃、易爆材料应制定保管和操作措施。3、工地用电拉搭电线及电源设置由工地电工负责，班组不得私自拆除、搭接.4、临时照明电源线必须使用三芯电缆线，不得拖地,应架设在2。5m高度以上，裸露老化电线不得使用，且不得架设柱筋上，应钉木支架撑柱。8、模板技术管理措施(1)门架支撑系统均在纵横轴方向增加钢管扫地杠和加强杠。（2）模板采用新型九夹板加包角.（3）采用脱模剂、隔离剂。（4）地下室墙体几何尺寸采用穿墙止水螺栓定位.独立拄和框架梁几何尺寸采用穿腹拉杆螺栓.(5）后浇带采用门架加钢管支撑的独立支撑系统。（6）筒体剪力墙采用大模、拼摸。9、模板计算933、。1 柱模板支撑计算书（11001100） 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1100mm,B方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=1100mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 4200-800=3400mm, 柱箍间距计算跨度 d = 400mm. 柱模板竖楞截面宽度100mm，高度100mm，间距200mm。 柱箍采用方木，截面100100mm，每道柱箍2根方木，间距400mm。 柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算. 柱模板计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考34、虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值： 其中 - 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料)取200/（T+15)，取5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20。000; V - 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取3。400m； 1- 外加剂影响修正系数,取1。200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150. 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=58。880kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=58。880kN/m35、2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3。000kN/m2. 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 1。面板强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q - 强度设计荷载(kN/m）； q = （1。258.88+1。43。00)0。40 = 29。94kN/m d - 竖楞的距离，d = 200mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0。1029.9420.200.20=0。120kN。M 面板截面抵抗矩 W = 400.018。018.0/6=21600.0mm3 经过计算得到 = M/W = 0。136、20106/21600.0 = 5。545N/mm2 面板的计算强度小于15.0N/mm2，满足要求！ 2。抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0。6qd 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。60。20029。942=3。593kN 截面抗剪强度计算值 T=33593/(240018)=0.749N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.面板挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q - 混凝土侧压力的标准值,q = 58。8800。400=23.552kN/m; E - 面板的弹性模量,取6000。0N/m37、m2； I - 面板截面惯性矩 I = 400。018。018.018。0/12=194400.0mm4； 经过计算得到 v =0.677(58.8800.40）200。04/（1006000。0194400。0） = 0.219mm v 面板最大允许挠度，v = 200。000/250 = 0.80mm； 面板的最大挠度满足要求！ 四、竖楞方木的计算 竖楞方木直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞方木计算简图 1.竖楞方木强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q - 强度设计荷载(kN/m); q = （1。258。88+1。43。038、0）0。20 = 14。97kN/m d为柱箍的距离，d = 400mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0。1014。9710。400。40=0。240kN。M 竖楞方木截面抵抗矩 W = 100。0100.0100。0/6=166666。7mm3 经过计算得到 = M/W = 0。240106/166666。7 = 1.437N/mm2 竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 2。竖楞方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0。6qd 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.40014.971=3。593kN 截面抗剪强度计算值 39、T=33593/（2100100)=0.539N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2 竖楞方木抗剪强度计算满足要求! 3。竖楞方木挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q - 混凝土侧压力的标准值,q = 58。8800.200=11。776kN/m； E 竖楞方木的弹性模量，取9500。0N/mm2； I 竖楞方木截面惯性矩 I = 100。0100。0100。0100。0/12=8333334。0mm4； 经过计算得到 v =0.677（58。8800。20）400。04/(1009500.08333334。0) = 0。026mm v 竖楞方木最大允许挠度，v = 400。040、00/250 = 1.60mm; 竖楞方木的最大挠度满足要求! 五、B方向柱箍的计算 本算例中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 10。0010。0010。00/6 = 166.67cm3 I = 10。0010。0010。0010。00/12 = 833.33cm4 B方向柱箍计算简图 其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）； P = （1。258。88+1.43.00)0.20 0.40 = 5.99kN 经过连续梁的计算得到 B方向柱箍剪力图（kN） B方向柱箍弯矩图(kN。m) B方向柱箍变形图(kN。m） 最大弯矩 M = 0。946kN.m 最大41、支座力 N = 15.703kN 最大变形 v = 0。125mm 1。柱箍强度计算 柱箍截面强度计算公式 =M/W f 其中 M - 柱箍杆件的最大弯矩设计值， M = 0。95kN。m； W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 333。33cm3; 柱箍的强度设计值（N/mm2）: f = 13。000 B边柱箍的强度计算值 f = 2。70N/mm2; B边柱箍的强度验算满足要求！ 2。柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0。125mm v 柱箍最大允许挠度，v = 366。667/250 = 1.47mm; 柱箍的最大挠度满足要求！ 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = 42、fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 （mm2）； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力15。70kN。 经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要取16mm! 七、H方向柱箍的计算 H方向柱箍计算简图 其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN）； P = (1。258.88+1.43。00）0.20 0。40 = 5。99kN 经过连续梁的计算得到 H方向柱箍剪力图（kN） H方向柱箍弯矩图(kN.m） H方向柱箍变形图（kN.m） 最大弯矩 M = 0。946kN。m 最大支座力 N = 15。703kN 最大变形 v43、 = 0。125mm 1。柱箍强度计算 柱箍截面强度计算公式 =M/W f 其中 M 柱箍杆件的最大弯矩设计值， M = 0。95kN。m； W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩， W = 333。33cm3； 柱箍的强度设计值(N/mm2）: f = 13.000 H边柱箍的强度计算值 f = 2。70N/mm2； H边柱箍的强度验算满足要求！ 2。柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0.125mm v 柱箍最大允许挠度，v = 366.667/250 = 1。47mm； 柱箍的最大挠度满足要求！ 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉44、螺栓有效面积 （mm2）； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2; 对拉螺拴的强度要大于最大支座力15。70kN。 经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要取16mm！9。2 柱模板支撑计算书(700700mm） 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=700mm, 柱模板的截面高度 H=700mm, 柱模板的计算高度 L = 4200700=3500mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。 柱模板竖楞截面宽度100mm，高度100mm，间距250mm. 柱箍采用方木,截面100100mm，每道柱箍2根方木，间距500mm. 柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按45、受弯杆件进行计算。 柱模板计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间,为0时（表示无资料)取200/(T+15），取5。714h; T - 混凝土的入模温度，取20.000; V - 混凝土的浇筑速度，取2。000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3。500m； 1 外加剂影响修正系数,取1。200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150. 根据公式计算的46、新浇混凝土侧压力标准值 F1=58。880kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=58.880kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3。000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 1。面板强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q - 强度设计荷载（kN/m); q = (1.258。88+1。43。00）0.50 = 37。43kN/m d - 竖楞的距离,d = 250mm; 经过计算得到最大弯矩 M = 0.1037。4280.250.25=0.234kN。47、M 面板截面抵抗矩 W = 500。018.018。0/6=27000.0mm3 经过计算得到 = M/W = 0。234106/27000.0 = 8.664N/mm2 面板的计算强度小于15。0N/mm2,满足要求! 2。抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.25037。428=5。614kN 截面抗剪强度计算值 T=35614/(250018）=0。936N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求！ 3.面板挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q - 混凝48、土侧压力的标准值,q = 58。8800.500=29.440kN/m； E - 面板的弹性模量,取6000。0N/mm2； I 面板截面惯性矩 I = 500。018。018。018.0/12=243000.0mm4； 经过计算得到 v =0。677(58.8800.50)250。04/(1006000。0243000.0） = 0。534mm v 面板最大允许挠度，v = 250。000/250 = 1。00mm； 面板的最大挠度满足要求！ 四、竖楞方木的计算 竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下 竖楞方木计算简图 1.竖楞方木强度计算 支座最大弯矩49、计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q - 强度设计荷载（kN/m）； q = （1.258。88+1.43.00)0。25 = 18.71kN/m d为柱箍的距离，d = 500mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0。1018.7140。500.50=0。468kN.M 竖楞方木截面抵抗矩 W = 100。0100。0100.0/6=166666.7mm3 经过计算得到 = M/W = 0。468106/166666.7 = 2。807N/mm2 竖楞方木的计算强度小于13。0N/mm2，满足要求! 2。竖楞方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下： Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足50、： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。60。50018。714=5.614kN 截面抗剪强度计算值 T=35614/（2100100）=0.842N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2 竖楞方木抗剪强度计算满足要求! 3。竖楞方木挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q - 混凝土侧压力的标准值,q = 58。8800。250=14。720kN/m； E 竖楞方木的弹性模量，取9500。0N/mm2； I 竖楞方木截面惯性矩 I = 100.0100。0100.0100。0/12=8333334。0mm4; 经过计算得到 v =0.677(58。8800.25）50051、。04/(1009500。08333334.0) = 0。079mm v 竖楞方木最大允许挠度,v = 500。000/250 = 2.00mm； 竖楞方木的最大挠度满足要求！ 五、B方向柱箍的计算 本算例中，柱箍采用方木,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010。0010。00/6 = 166。67cm3 I = 10。0010.0010。0010.00/12 = 833。33cm4 B方向柱箍计算简图 其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）； P = (1.258.88+1。43.00）0。25 0.50 = 9.36kN 经过连续梁的计算得到 B方向柱箍剪力52、图(kN) B方向柱箍弯矩图（kN。m） B方向柱箍变形图(kN。m） 最大弯矩 M = 4。398kN.m 最大支座力 N = 14.036kN 最大变形 v = 2。517mm 1。柱箍强度计算 柱箍截面强度计算公式 =M/W f 其中 M 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 4。40kN.m; W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 333.33cm3； 柱箍的强度设计值（N/mm2）: f = 13.000 B边柱箍的强度计算值 f = 12。57N/mm2； B边柱箍的强度验算满足要求! 2。柱箍挠度计算 经过计算得到 v =2。517mm v 柱箍最大允许挠度，v = 700。53、000/250 = 2.80mm； 柱箍的最大挠度满足要求！ 六、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺拴！ 七、H方向柱箍的计算 H方向柱箍计算简图 其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN）； P = （1。258。88+1.43。00)0。25 0.50 = 9.36kN 经过连续梁的计算得到 H方向柱箍剪力图(kN） H方向柱箍弯矩图(kN。m） H方向柱箍变形图（kN。m) 最大弯矩 最大支座力 N = 14.036kN 最大变形 v = 2.517mm 1.柱箍强度计算 柱箍截面强度计算公式 =M/W f 其中 M 柱箍杆件的最大弯矩设计值， M = 4。40kN。m；54、 W - 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 333。33cm3； 柱箍的强度设计值（N/mm2）: f = 13.000 H边柱箍的强度计算值 f = 12.57N/mm2; H边柱箍的强度验算满足要求！ 2.柱箍挠度计算 经过计算得到 v =2。517mm v 柱箍最大允许挠度,v = 700。000/250 = 2。80mm； 柱箍的最大挠度满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 H方向没有设置对拉螺拴!9。3 柱模板支撑计算书（900900mm） 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=900mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=900mm,H方向对拉螺栓1道， 柱模板55、的计算高度 L = 4200-700=3500mm, 柱箍间距计算跨度 d = 350mm。 柱模板竖楞截面宽度100mm，高度100mm，间距200mm。 柱箍采用方木，截面100100mm,每道柱箍2根方木，间距350mm。 柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值： 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15），取5。7156、4h； T 混凝土的入模温度,取20.000; V 混凝土的浇筑速度,取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.500m; 1 外加剂影响修正系数，取1。200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150. 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=58.880kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=58.880kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3。000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 1。面板强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最57、大弯矩计算公式 其中 q - 强度设计荷载(kN/m)； q = (1。258。88+1。43。00）0。35 = 26。20kN/m d - 竖楞的距离，d = 200mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0。1026。2000。200。20=0。105kN。M 面板截面抵抗矩 W = 350.018。018.0/6=18900.0mm3 经过计算得到 = M/W = 0。105106/18900.0 = 5.545N/mm2 面板的计算强度小于15.0N/mm2，满足要求！ 2。抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0。6qd 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 其中最58、大剪力 Q=0。60。20026。200=3。144kN 截面抗剪强度计算值 T=33144/(235018）=0。749N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3。面板挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 58.8800。350=20。608kN/m; E - 面板的弹性模量,取6000.0N/mm2; I - 面板截面惯性矩 I = 350。018.018。018。0/12=170100。0mm4; 经过计算得到 v =0.677(58。8800.35）200。04/（1006000。0170100.0） = 0。59、219mm v 面板最大允许挠度,v = 200.000/250 = 0。80mm; 面板的最大挠度满足要求! 四、竖楞方木的计算 竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞方木计算简图 1.竖楞方木强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q - 强度设计荷载（kN/m）; q = （1。258。88+1.43。00)0.20 = 14.97kN/m d为柱箍的距离，d = 350mm; 经过计算得到最大弯矩 M = 0。1014。9710。350.35=0。183kN。M 竖楞方木截面抵抗矩 W = 100.0100。0100。0/60、6=166666。7mm3 经过计算得到 = M/W = 0.183106/166666。7 = 1。100N/mm2 竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 2。竖楞方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0。6qd 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。60。35014。971=3。144kN 截面抗剪强度计算值 T=33144/(2100100)=0。472N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 竖楞方木抗剪强度计算满足要求！ 3.竖楞方木挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q - 混凝土侧压力的标准值，q = 58.61、8800.200=11。776kN/m； E - 竖楞方木的弹性模量，取9500.0N/mm2； I - 竖楞方木截面惯性矩 I = 100.0100.0100.0100。0/12=8333334.0mm4； 经过计算得到 v =0.677（58。8800.20）350。04/(1009500.08333334。0） = 0。015mm v 竖楞方木最大允许挠度，v = 350.000/250 = 1。40mm; 竖楞方木的最大挠度满足要求! 五、B方向柱箍的计算 本算例中，柱箍采用方木,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10。0010.0010。00/6 = 166。67cm3 I62、 = 10.0010.0010。0010.00/12 = 833.33cm4 B方向柱箍计算简图 其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）; P = (1.258.88+1.43。00）0。20 0。35 = 5.24kN 经过连续梁的计算得到 B方向柱箍剪力图（kN) B方向柱箍弯矩图（kN。m) B方向柱箍变形图(kN.m） 最大弯矩 M = 0。994kN.m 最大支座力 N = 18。787kN 最大变形 v = 0。097mm 1。柱箍强度计算 柱箍截面强度计算公式 =M/W f 其中 M 柱箍杆件的最大弯矩设计值， M = 0。99kN。m; W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩63、， W = 333。33cm3； 柱箍的强度设计值（N/mm2)： f = 13。000 B边柱箍的强度计算值 f = 2.84N/mm2； B边柱箍的强度验算满足要求！ 2。柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0.097mm v 柱箍最大允许挠度，v = 450.000/250 = 1。80mm； 柱箍的最大挠度满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式： N N = fA 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 （mm2）； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力18.79kN。 经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于64、14mm! 七、H方向柱箍的计算 H方向柱箍计算简图 其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）； P = （1.258.88+1。43。00）0。20 0.35 = 5.24kN 经过连续梁的计算得到 H方向柱箍剪力图（kN) H方向柱箍弯矩图（kN。m） H方向柱箍变形图（kN。m) 最大弯矩 M = 0。994kN。m 最大支座力 N = 18.787kN 最大变形 v = 0。097mm 1.柱箍强度计算 柱箍截面强度计算公式 =M/W f 其中 M - 柱箍杆件的最大弯矩设计值， M = 0.99kN。m; W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 333.33cm3； 柱65、箍的强度设计值(N/mm2）： f = 13。000 H边柱箍的强度计算值 f = 2。84N/mm2; H边柱箍的强度验算满足要求！ 2。柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0。097mm v 柱箍最大允许挠度,v = 450。000/250 = 1.80mm； 柱箍的最大挠度满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 （mm2); f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2; 对拉螺拴的强度要大于最大支座力18。79kN。 经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于14mm！9.4 墙模板计算书(墙厚取最大截66、面500mm计算) 一、墙模板基本参数 墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞）组成，直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨; 用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结， 每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2,抗弯强度f=15N/mm2。 内楞采用方木，截面100100mm，每道内楞1根方木,间距300mm。 外楞采用圆钢管483。5，每道外楞2根钢楞，间距700mm. 穿墙螺栓水平距离300mm，穿墙螺栓竖向距离700mm,直径12mm。 墙模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇67、混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值： 其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间,为0时（表示无资料)取200/(T+15）,取5.714h; T - 混凝土的入模温度，取20。000; V - 混凝土的浇筑速度，取2。000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4。000m; 1- 外加剂影响修正系数，取1。200; 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=58。880kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土68、侧压力标准值 F1=58.880kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6。000kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小， 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图 1。强度计算 = M/W f 其中 面板的强度计算值(N/mm2）； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 70.001。801。80/6=37。80cm3； f - 面板的强度设计值(N/mm2). M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1。20。69、7058。88=49.46kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值，q2= 1。40.706。00=5.88kN/m； l - 计算跨度(内楞间距），l = 300mm; 面板的强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的强度计算值13。176N/mm2； 面板的强度验算 f，满足要求！ 2。挠度计算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 41。22N/mm； l - 计算跨度(内楞间距）,l = 300mm; E - 面板的弹性模量，E = 6000N/mm2； I - 面板的截面惯性矩，I = 70。001。80170、.801.80/12=34.02cm4； 面板的最大允许挠度值，v = 1.200mm； 面板的最大挠度计算值， v = 1。107mm； 面板的挠度验算 v v,满足要求! 四、墙模板内外楞的计算 （一).内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 10。0010。0010。00/6 = 166。67cm3; I = 10.0010.0010。0010。00/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图 1.内楞强度计算 = M/W f 其中 内楞强度计算值（N/mm2）; M 内楞的最大弯距(71、N.mm）; W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的强度设计值(N/mm2）。 M = ql2 / 10 其中 q - 作用在内楞的荷载，q = (1。258。88+1.46。00）0。30=23。72kN/m； l - 内楞计算跨度（外楞间距），l = 700mm; 内楞强度设计值f = 13。000N/mm2; 经计算得到，内楞的强度计算值6。973N/mm2; 内楞的强度验算 f,满足要求！ 2。内楞的挠度计算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l/250 其中 E 内楞的弹性模量，E = 9500。00N/mm2； 内楞的最大允许挠度值，v = 2。800mm; 内楞的最72、大挠度计算值， v = 0。363mm； 内楞的挠度验算 v v，满足要求! （二)。外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载,按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 外钢楞的规格： 圆钢管483。5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 5。08cm3; 外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4; 外楞计算简图 3。外楞强度计算 = M/W f 其中 外楞强度计算值(N/mm2）; M 外楞的最大弯距(N。mm）; W - 外楞的净截面抵抗矩; f 外楞的强度设计值(N/mm2)。 M = 0。175Pl 其中 P - 作用在外楞的荷载，P = (1。73、258。88+1.46。00)0。300。70=16。60kN； l - 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 300mm； 外楞强度设计值f = 205。000N/mm2； 经计算得到，外楞的强度计算值85。787N/mm2; 外楞的强度验算 f，满足要求! 4。外楞的挠度计算 v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/400 其中 E - 外楞的弹性模量，E = 210000。00N/mm2; 外楞的最大允许挠度值，v = 0。750mm; 外楞的最大挠度计算值， v = 0。075mm； 外楞的挠度验算 v v，满足要求！ 五、穿墙螺栓的计算 计算公式： N N = fA74、 其中 N 穿墙螺栓所受的拉力; A 穿墙螺栓有效面积 （mm2）； f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿墙螺栓的直径（mm）： 12 穿墙螺栓有效直径(mm): 10 穿墙螺栓有效面积（mm2）: A = 76。000 穿墙螺栓最大容许拉力值(kN）： N = 12.920 穿墙螺栓所受的最大拉力（kN）: N = 12。365 穿墙螺栓强度验算满足要求！9.5 梁木模板与支撑计算书（取最大截面梁800900验算） 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=800mm, 梁截面高度 H=900-200=700mm, H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径10mm， 对拉螺栓在垂直于梁截75、面方向距离（即计算跨度)300mm。 梁模板使用的方木截面50100mm， 梁模板截面侧面方木距离300mm. 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm,弹性模量E=6000N/mm2,抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0。340kN/m2; 钢筋自重 = 1。500kN/m3; 混凝土自重 = 24.000kN/m3; 施工荷载标准值 = 2。500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式76、中的较小值： 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5。714h； T 混凝土的入模温度，取20。000; V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h; H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。700m； 1- 外加剂影响修正系数,取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28。800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6。000kN/m2。 三、梁77、底模板木楞计算 梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 1.强度计算 强度计算公式要求： = M/W f 其中 梁侧模板的强度计算值(N/mm2）; M 计算的最大弯矩 （kN。m）； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm）； q=（1.228。80+1。46。00）0.70=30。072N/mm 最大弯矩计算公式如下： M=0。1030。0720。3002=0.271kN。m =0.271106/37800。0=7。160N/mm2 梁侧模面板计算强度小于15。00N/mm2，满足要求! 2。抗剪计78、算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0。6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30030。072=5。413kN 截面抗剪强度计算值 T=35413/(270018)=0。644N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3。挠度计算 最大挠度计算公式如下： 其中 q = 28。800。70=20.16N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67720.160300.04/(1006000。00340200.0)=0.542mm 梁侧模板的挠度计算值： v = 0。542mm小于 v 79、= 300/250，满足要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式： N N = fA 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 （mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = （1。228.80+1。46.00）0。700。30/1=9.02kN 穿梁螺栓直径为10mm； 穿梁螺栓有效直径为9。0mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=63。617mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=10。815kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=9。022kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距300mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓. 穿梁螺栓80、强度满足要求！ 六、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容9.6 梁模板门式脚手架支撑计算书 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(JGJ128-2000). 计算的脚手架搭设高度为4。2-0。9=3.3米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235. 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1。22米，门架的高度 h0 = 1.93米,步距1。93米，跨距 l = 2。50米. 门架 h1 = 1。54米,h2 = 0.08米，b1 = 0。75米. 门架立杆采用27。21.9mm钢管，立杆加强杆采用48.03。5mm钢管。 每榀门架之间的距离81、1。20m，每榀门架内的方木数量4根. 梁底方木截面宽度75mm,高度150mm。 梁底托梁截面宽度100mm,高度100mm. 1-立杆；2-立杆加强杆；3-横杆;4-横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 一、梁底方木的计算 方木按照简支梁计算,方木的截面力学参数为 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 7。5015.0015.00/6 = 281。25cm3； I = 7。5015.0015。0015.00/12 = 2109.38cm4; 方木楞计算简图 1.荷载的计算： （1）钢筋混凝土板自重(kN/m）： q1 = 25。5000.90082、0。407=9.333kN/m （2)模板的自重线荷载（kN/m)： q2 = 0。3400.407（20。900+0。800）/0.800=0.449kN/m （3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m): 经计算得到,活荷载标准值 q3 = 2。0000。407=0。813kN/m 经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2（9.333+0。449）+1.40。813=12。878kN/m 2。强度计算 最大弯矩的计算公式如下: M = ql2/8 最大弯矩 M = 1。201。2012。88/8=2。318kN。m 截面应力 =2。318106/281250.0=8.83、24N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！ 3.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下： Q = ql/2 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=1。20012。878/2=7.727kN 截面抗剪强度计算值 T=37727/（275150）=1。030N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求！ 4。挠度计算 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下： v = 5ql4/384EI 最大变形 v =510。7311200.04/（3849500。0021093750.0）=1。484、46mm 方木的最大挠度小于1200。0/250，满足要求! 二、梁底托梁的计算 梁底托梁按照集中荷载下连续梁计算 计算简图 梁底托梁弯矩图（kN。m） 梁底托梁变形图（mm) 梁底托梁剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1。901kN.m 最大变形 vmax=2。006mm 最大剪力 Qmax=6。709kN 截面应力 =1。901106/166666。7=11。406N/mm2 梁底托梁的计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！ 梁底托梁的最大挠度小于1220。0/250，满足要求！ 梁底托梁抗剪强度计算值 T=36709/（2100100）=1.006N/mm2 85、梁底托梁抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 梁底托梁的抗剪强度计算满足要求！ 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： （1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m） 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为: 门架（MF1219） 1榀 0。224kN 交叉支撑 2副 20。400=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0。012kN 锁臂 2副 20。009=0。017kN 合计 0。465kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 086、。465 / 1.930 = 0.241kN/m （2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用26.82。5mm钢管,按照4步4跨设置,每米高的钢管重计算： tg=（41。930)/（42。500)=0。772 20。038（42。500)/cos/（41。930)=0。126kN/m 水平加固杆采用26。82.5mm钢管,按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0。038（12。500）/(41。930）=0.012kN/m 每跨内的直角扣件1个,旋转扣件1个,每米高的钢管重为0。037kN/m； （10。014+40.014）/1。930=0。037kN/m 每米高的附87、件重量为0。020kN/m; 每米高的栏杆重量为0。010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.205kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.446kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力8.195kN，17.758kN 第2榀门架两端点力15。466kN，15。466kN 第3榀门架两端点力17。758kN，8.195kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 30。932kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设88、计值计算公式 N = 1。2NGH + NQ 其中 NG - 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0。446kN/m； NQ 托梁传递荷载,NQ = 30。932kN； H 脚手架的搭设高度，H = 3。3m。 经计算得到,N = 1。20.4463。300+30。932=32.699kN. 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 32。70kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN）； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 - 门架立杆的稳定系数，由长细比 kh0/i 查表得到，=0。349； k - 调整系数，k=1。13；89、 i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.55cm; I - 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.32cm4； h0 门架的高度，h0=1。93m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.19cm4; A1 - 门架立杆的截面面积，A1=3.04cm2； h1 - 门架加强杆的高度，h1=1.54m; I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1。42cm4； A - 一榀门架立杆的截面面积，A1=6。08cm2； f - 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2. 经计算得到，Nd= 43。499kN. 立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求！9。7 地下室顶板模板计算书（取地下二层25090、mm厚偏安全计算）1.楼板荷载计算：(单位:KN/M2）荷 载 名 称标 准 值荷 载 分 项 系 数 设 计 值板底模自重0.31.20。36混凝土自重240。257.2钢筋自重1.10。250.33施工人员及设备荷载均布2.51.43.5集中2。53。52。楼板底模模板的验算：（乘以折减系数0。85)2.1 强度验算的均布荷载设计值(含施工荷载）q1=(0。36+7.2+0.33+3.5)0。9150。85 = 8。86 KN/M 刚度验算的均布荷载设计值(不含施工荷载）q2=（0。36+7。2+0。33）0.9150.85 = 6.14 KN/M 施工集中荷载设计值 F=1。42.50。91、85 = 2.98 KN当施工荷载均步作用时：(按5跨连续梁计算)M支MAX = 0。107 q1L2= 0.107 8.860。3662 = 0.127 KNMVMAX = 0.607 q1L= 0.607 8.86 366 = 1968 N2.3 当施工荷载集中作用时：(按5跨连续梁计算） M中MAX = 0。077 q2L2+0。169FL= 0.0776.140。3662+0。6192。980.366= 0.74 KNMM支MAX = 0。107 q2L2+0.161FL= 0。1076.140.3662+0。1612.980.366 = 0。26KNM VMAX = 0.607 q292、L+0。661F = 0。607 6。14 366 + 0.6612.981000= 3333 KNM2。4 抗弯强度验算: W = 1/6 bh2 = 1/6 915182 = 49410 mm3 = M / W = 0。74106 / 49410 = 15 Fm= 24 N/ mm2底模的抗弯强度计算满足要求!2。5 抗剪强度验算: T = 3Q/2bh = 3 3333 /(291518) = 0.30 N/ mm2 FV= 1。4 N/ mm2底模的抗剪强度计算满足要求!2。6 挠度验算： I = 1/12 bh3 = 1/12915183= 444690 mm4 W=0。632 q293、L4/100EI = 0.632 6。14 3664/（1008000444690) = 0。20mm 366/250= 1。46mm底模的挠度计算满足要求!9.8 楼板模板门式脚手架支撑计算书 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1282000). 计算的脚手架搭设高度为4。2-0。2=4。0米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1。22米，门架的高度 h0 = 1。93米，步距1。93米,跨距 l = 2.50米. 门架 h1 = 1。54米，h2 = 0。08米,b1 = 0.75米。 门架立杆采用27.21。9m94、m钢管,立杆加强杆采用48.03。5mm钢管。 每榀门架之间的距离1。20m，每榀门架内的方木数量4根。 梁底方木截面宽度50mm，高度100mm。 梁底托梁截面宽度75mm，高度150mm. 1-立杆；2-立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 一、楼板底方木的计算 方木按照简支梁计算,方木的截面力学参数为 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 5.0010。0010。00/6 = 83。33cm3； I = 5。0010。0010.0010。00/12 = 416。67cm4; 方木楞计算简图 1。荷载的计算: （1)钢筋混95、凝土板自重（kN/m): q1 = 25。5000.2500。407=2。592kN/m (2)模板的自重线荷载（kN/m): q2 = 0。3400。407=0。138kN/m （3）活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载（kN/m）： 经计算得到,活荷载标准值 q3 = 2。0000。407=0.813kN/m 经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1。2(2。592+0.138）+1.40。813=4。416kN/m 2.强度计算 最大弯矩的计算公式如下: M = ql2/8 最大弯矩 M = 1.201.204.42/8=0。795kN.m 截面应力 =0。795106/83333.3=996、.54N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2，满足要求! 3.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下： Q = 0.5ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。51.2004。416=2。649kN 截面抗剪强度计算值 T=32649/（250100)=0。795N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求！ 4。挠度计算 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: v = 5ql4/384EI 最大变形 v =53。6801200。04/(3849500.004166667.0）=0。297、51mm 方木的最大挠度小于1200.0/250，满足要求! 二、楼板底托梁的计算 楼板底托梁按照集中荷载下连续梁计算 计算简图 楼板底托梁弯矩图（kN。m） 楼板底托梁变形图（mm） 楼板底托梁剪力图（kN） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.955kN。m 最大变形 vmax=0.815mm 最大剪力 Qmax=6.902kN 截面应力 =1。955106/281250。0=6。953N/mm2 楼板底托梁的计算强度小于13。0N/mm2,满足要求！ 楼板底托梁的最大挠度小于1220.0/250，满足要求！ 楼板底托梁抗剪强度计算值 T=36902/（275150)=0。92098、N/mm2 楼板底托梁抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2 楼板底托梁的抗剪强度计算满足要求！ 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： （1）脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为: 门架(MF1219) 1榀 0。224kN 交叉支撑 2副 20.400=0。080kN 水平架 5步4设 0。1654/5=0。132kN 连接棒 2个 20。006=0。012kN 锁臂 2副 20。009=0.017kN 合计 0。465kN 经计算得到,每米高脚手架自重合计 99、NGk1 = 0。465 / 1.930 = 0.241kN/m (2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算（kN/m） 剪刀撑采用26.82.5mm钢管，按照4步4跨设置,每米高的钢管重计算: tg=(41。930）/(42。500）=0。772 20。038（42.500）/cos/（41。930)=0。126kN/m 水平加固杆采用26。82。5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0。038（12.500)/（41。930)=0。012kN/m 每跨内的直角扣件1个,旋转扣件1个,每米高的钢管重为0。037kN/m； （10。014+40。014）/1.930=0。037kN100、/m 每米高的附件重量为0.020kN/m; 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.205kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0。446kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和. 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力8.430kN,18。267kN 第2榀门架两端点力15。910kN,15.910kN 第3榀门架两端点力18。267kN，8。430kN 经计算得到,托梁传递荷载为 NQ = 31.819kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一101、榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1。2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值,NG = 0.446kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 31.819kN； H 脚手架的搭设高度,H = 4。0m。 经计算得到,N = 1。20。4463。950+31。819=33.934kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 33.93kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值（kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 - 门架立杆的稳定系数，由长细比 kh0/i 查表得到，=0.349； k - 调整系数,k=1102、。13； i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.55cm; I 门架立杆的换算截面惯性矩,I=7。32cm4; h0 门架的高度，h0=1。93m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩,I0=6。19cm4； A1 - 门架立杆的截面面积，A1=3。04cm2； h1 - 门架加强杆的高度，h1=1。54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1。42cm4； A - 一榀门架立杆的截面面积，A1=6。08cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205。00N/mm2。 经计算得到,Nd= 43.499kN. 立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求!附图1：地下室施工阶段总平面布置图附图2：梁板模板支撑示意图附图3：剪力墙、柱模板示意图附图4：柱模板示意图附图5：后浇带模板支撑示意图附图6：后浇带模板平面示意图