1、目 录一、 编制依据1二、 工程概况11、 建筑工程概况12、 工程结构概况1三、施工准备1四、构造要求与模板安装21、 构造要求22、 模板安装一般要求2五、模板的拆除41、模板拆除前的准备工作42、模板的拆除43、模板拆除的安全措施5六、质量通病及预防保证措施5七、安全、环保文明施工措施17八、应急预案181、 应急材料182、 应急措施18九、模板计算191、 板模板计算书192、 梁模板计算书273、 柱模板支架计算书35办公楼模板工程专项施工方案一、 编制依据（1） XX重工(XX)产业园办公楼工程设计图纸（2） 建筑施工扣件式钢管模板支模板支架技术规范（DB33/1035-20062、）（3） 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011）（4） 建筑结构荷载规范（GB500092012）（5） 建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011)（6） 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）（7） 建筑施工模板安全技术规范(JGJ1622008)二、 工程概况1、 建筑工程概况本建筑物为XX重工（XX）产业园中的一个单位工程,工程名称为办公楼，位于XX市,建设单位为XX重工(XX）有限公司，监理单位为（XX)建设监理公司，设计单位为XX设计研究院，施工单位为XXXX集团有限公司。办公楼占地面位1523.68m2，总建筑面积为8287.66 m2，主体为地下一3、层，地上五层的钢筋混凝土框架结构办公楼。其中地下室建筑面积为482.8平方米。建筑高度23。55米。本工程设计使用年限为50年，抗震设防等级为7级.地上耐火等级为2级,地下耐火等级为1级。屋面防水为双层SBS高聚物卷材防水,防水等级为2级.场地设计自然地坪标高为+196.20，室内设计标高为+196.95。2、 工程结构概况地下室一层为框架剪力墙结构，层高为4。42m，地下室顶板厚为250mm.地下室混凝土内墙厚为250，混凝土外墙厚300mm，框架梁为（250350）mm(5001750）mm（最大跨度为38m），框架柱最大尺寸7001000mm。主体结构为框架结构，一层到四层层高为4.2m4、,五层为4。25m，屋面一层高2.8m, 屋面二层高为1。7m.板厚为100150mm。标准层框架梁均为(250500）mm（6001000）mm，框架柱最大尺寸7001000mm。三、施工准备 施工前必须仔细审核图纸，有关的图纸问题必须在是施工前解决，计算各种模板和支撑的数量。施工前应根据不同不问进行木模板的配模。本工程所有框架梁底模、柱模采用普通，模板支设，楼模板及梁两侧模板采用多层夹板(18mm以上）。采用扣件式钢管支撑体系（483。2mm）及40mm60mm、60mm80mm、80mm100mm方木. 模板支架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应5、与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项.安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。四、构造要求与模板安装1、 构造要求（1） 保证结构和构建各部分形状尺寸，相互位置的正确.（2） 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。（3） 构造简单,装拆方便，并满足钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求.（4） 多层支撑时,上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设垫板.（5） 支架按本模板设计搭设，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。2、 模板安装一般要求 （1)梁模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 搭设和调6、平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)按标高铺梁底模板拉线找直绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板 技术要点按设计要求起拱(跨度大于4m，起拱0.2%)，并注意梁的侧模包住底模,下面龙骨包住侧模. (2）楼板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 ”满堂脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序 技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接,然后向中央铺设，按设计要求起拱（跨度大于4m时,起拱0.2)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。(3)柱模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 搭设脚手架柱模就位安7、装安装柱模龙骨支撑固定柱模浇筑混凝土拆除脚手架、模板清理模板 技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。 （4）模板组拼 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝,两板接头处要加设卡子,以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下: 1、两块模板之间拼缝 1 2、相邻模板之间高低差 1 3、模板平整度 2 4、模板平面尺寸偏差 3 （5）模板定位 当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度(1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放8、出墙柱截面位置尺寸线、模板500 控制线,以便于梁模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后,开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到上. 首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线,并以该控制线为起点，引出每道轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线,施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。 （6)模板的支设 模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物,并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。 （7）模板施工时注意以下几点: 1、横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方； 2、钢管排架搭9、设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通； 3、根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4不考虑起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm； 4、梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45） 5、板模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条； 6、从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按1200mm（900） 和1500mm (1200)的间距立支撑,这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道,在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横10、杆形成人行通道）。五、模板的拆除1、模板拆除前的准备工作1)、施工员和安全员应对拆模的工人进行技术交底；2)、模板拆除前最好有混凝土的强度报告；3）、拆除模板前应由质检员提出模板拆除申请报告，由项目技术负责人签字确认后方可拆除；4)、拆模前应检查支撑系统是否牢固，是否由工作面；5）、符合以上条件后方可进行模板的拆除工作.2、模板的拆除（1)柱模板的拆除柱模板的拆除时间应符合规定要求，混凝土强度达到1.2Mpa时即可松动柱箍,并将柱箍拆除，使模板与混凝土柱面自行脱离,若不能自行脱离，应用小锤轻轻敲击模板拆除模板.脱模困难的，可在模板底部用撬棍撬动，不得在上口撬动、晃动或用大锤砸模。（2）墙体模板11、的拆除1)对于冬季施工阶段墙体混凝土强度达到1。2Mpa时即可松动穿墙螺栓或拉片，使之与墙面脱开，但不立即拆除模板，待混凝土强度达到受冻临界强度4Mpa时拆掉墙体模板,对于非冬季施工阶段墙体混凝土强度达到1.2Mpa，方可拆除.2）先松动拆除墙体模板支撑，拆除扣钉，使模板完全脱离混凝土墙，当局部有吸附或粘接时，可在模板下口用撬棍轻轻撬动模板，将模板拆下。3)模板脱模后，应趁板面潮湿容易清理时，用扁铲或用铲刀、钢丝刷、砂纸等工具；消除粘附的砂浆和隔离剂残渣，再用棉丝擦净,然后涂刷新的隔离剂。（3）、梁板底模的拆除1）当梁板底模达到拆模条件时即可拆模，拆除模板前要检查支撑等是否牢固，支撑符合要求时12、才可进行模板的拆除。2）拆除模板时,先将支撑模板的横杆降下约20cm，再紧固扣件，以免模板的大面积垮塌发生伤害事故.3）然后用用撬棍轻轻撬动模板，将模板拆下。4)模板脱模后，应趁板面潮湿容易清理时，用扁铲或用铲刀、钢丝刷、砂纸等工具；消除粘附的砂浆和隔离剂残渣，再用棉丝擦净，然后涂刷新的隔离剂。3、模板拆除的安全措施1）、拆除模板前应先对操作工人进行技术交底，并严格按交底内容进行施工；拆模时应设专人指挥,并设置警戒线,明确划分境界范围；2）、拆模前作好工人的自身防护以及操作面四周的围护，在楼上拆模不得让模板垮落到楼下，拆除梁板底模时，应将拆下的模板及时用人工传递到楼面上堆码整齐，待拆完一个区域13、后及时清理到周转材料堆放处;3)、拆模时不要用力过猛过急，拆下来的材料要及时运走，先拆除非承重部分，后拆除承重部分.4)、拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端.5）、多层建筑模板支柱的拆除,应按下列要求进行：上层楼板正在浇筑砼时,下一层楼板的模板支柱不得拆除，再下一层木板的支柱仅可拆除一部分,跨度4m以上的梁下均应保留支柱，其间距不得大于3m。6）、模板拆除后应清理干净，堆放整齐，以便下次使用。六、质量通病及预防保证措施模板的制作与安装质量，对于保证砼、钢筋的混凝土结构与构件的外观平整和几何尺寸的准确，以及结构的强度和刚度等将起重要的作用。由于模板尺寸错误、支设不牢而造成工程14、质量问题时有发生，引起高度的重视。（一)接缝不严1.现象：由于模板间接缝不严有间隙，混凝土浇筑时产生漏浆，混凝土表面出现蜂窝，严重的出现孔洞、露筋。2。原因分析：(1）翻样不认真或有误，模板制作马虎，拼装时接缝过大。（2)木模板安装周期过长，因模板干缩造成裂缝。轴线测放产生误差。（3)木模板制作粗糙，拼缝不严(4）浇筑混凝土时，木模板未提前浇水湿润，使其胀开。(5)梁柱交接部位，接头尺寸不准，错位。3.防治措施:(1）翻样要认真,严格按1/101/50的比例将各部位翻成详图，详细编注，经复核无误后认真向操作工人交底，强化工人质量意识，认真制作定型模板和拼装。（2）严格控制模板含水率，制作时拼缝15、要严密.（3)木模板安装周期不易过长,浇筑混凝土时，木模板要提前浇水湿润，使其胀开密缝.(4）梁柱交接部位支撑要牢靠,拼缝要严密,发生错位要校正好。（二)模板未清理干净1。现 象：（1)模板内残留木块、浮浆残渣、碎石等建筑垃圾，拆模后发现混凝土中有缝隙,且有垃圾夹杂物。2.原因分析:（1）钢筋绑扎完毕，未用压力水冲洗模板，封模前未进行清扫.（2）墙柱根部，梁柱接头最低处未留清扫孔，或所留位置不当无法进行清扫.3.防治措施：（1）钢筋绑扎完毕，用高压水冲洗模板，清除模内垃圾。（2）封模前派专人清扫模内垃圾。(3)墙柱根部、梁柱接头处预留清扫孔,预留孔尺寸100mm100mm，模内垃圾清除完毕后及16、时封严清扫口。(三)柱模板缺陷1。现象（1）炸模，造成截面尺寸不准，鼓出、漏浆，混凝土不密实或蜂窝麻面。（2）偏斜，一排柱子不在同一轴线上(3）柱身扭曲，梁柱接头处偏差大.2.原因分析（1）柱箍筋间距太大或不牢，钢筋骨架缩小,或木模钉子被混凝土压力拔出。（2）测放轴线不认真,梁柱接头处未按大样图安装组合。（3)成排柱子支模不跟线，不找方，钢筋偏移未扳正就套柱模。(4）模板两侧松紧不一,未进行模板柱箍和对立穿墙螺栓.3.预防措施（1）成排柱子支模前,应先在底部弹出通线，将柱子位置兜方找中。（2)柱子支模前必须先校正钢筋位置。（3）成排柱子支撑时应先立两端柱模,校直与复核位置无误后，顶部拉通长线，17、再立中间各根柱模。（4）根据柱子断面的大小及高度，柱模外面每隔500800mm应加设牢固的柱箍，必要时增加对拉螺栓，防止炸模.（四）板模板缺陷1。现 象板中部下挠；板底混凝土面不平；采用木模板时梁边模板嵌入梁内不易拆除。2.原因分析（1)模板龙骨用料较小或间距偏大，不能提供足够的刚度及强度，底模未按设计或规范要求起拱，造成挠度过大。（2)板下支撑底部不牢，混凝土浇筑过程中荷载不断增加，支撑下沉，板模下挠。3.防治措施（1）现浇板模板下的龙骨和牵杠木应有模板设计计算确定，确保有足够的刚度和强度，支撑面要平整。（2)支撑材料应有足够的强度，前后左右相互搭牢增加稳定性；支撑如支撑再软土地基上，应先将18、地面夯实，并铺设通长垫木，必要时垫木下再加垫横板,以增加支撑再地面的接触面，保证在混凝土重量作用下不发生下沉。(3）板模板应按规定要求起拱。（五)墙模板缺陷1。现象(1）炸模、倾斜变形，墙体不垂直（2）墙体厚薄不一,墙面高低不平。(3）墙根跑浆、露筋，模板底部被混凝土及砂浆裹住，拆模困难。(4）墙角模板拆不出.2。原因分析（1）模板制作不平整,厚度不一致，相邻两块墙模板拼接不严，不平，支撑不牢，没有采用对拉螺栓来承受混凝土对模板的侧压力，以致混凝土浇筑时炸模。(2)模板间支撑方法不当，如只有水平支撑，当1墙振捣混凝土时，墙模受混凝土侧压力作用向两侧挤出，1墙外侧有斜撑顶住,模板不易外倾；而1墙19、与2墙间只有水平支撑，侧压力使1墙模板鼓出，水平支撑推向2墙模板，使模板内凹，墙体失去平直；当2墙浇筑混凝土时,其侧压力推向3墙，使3墙位置偏移更大。（3）角模与墙板拼接不严，水泥浆漏出,包裹模板下口。拆模时间太迟,模板与混凝土粘结力过大。（4）未涂刷隔离剂。3。防治措施(1）墙面模板应拼装平整，符合质量检验评定标准.（2)墙身中间应根据模板设计书配制对拉螺栓，模板两侧以连杆增强强度来承担混凝土的侧压力，确保不炸模。两模板之间,应根据墙的厚度用钢管或硬塑料撑头，以保证墙体厚度一致。（3）模板面应涂刷隔离剂.(4）外墙所设的拉顶支撑要牢固可靠,支撑的间距、位置应有模板设计确定。轴线位移1现象混凝20、土浇筑后拆除模板时，发现柱、墙实际位置与建筑物轴线位置有偏移。2原因分析（1）翻样不认真或技术交底不清，模板拼装时组合件未能按规定到位。（2）轴线测放产生误差。（3)墙、柱模板根部和顶部无限位措施或限位不牢，发生偏位后又未及时纠正,造成累积误差。（4）支模时，未拉水平、竖向通线，且无竖向垂直度控制措施。（5）模板刚度差，未设水平拉杆或水平拉杆间距过大。（6）混凝土浇筑时未均匀对称下料，或一次浇筑高度过高造成侧压力大挤偏模板。（7）对拉螺栓、顶撑、木楔使用不当或松动造成轴线偏位。3防治措施(1）严格按1/101/15的比例将各分部、分项翻成详图并注明各部位编号、轴线位置、几何尺寸、剖面形状、预留21、孔洞、预埋件等，经复核无误后认真对生产班组及操作工人进行技术交底，作为模板制作，安装的依据。(2）模板轴线测放后，组织专人进行技术复核验收,确认无误后才能支模。（3）墙、柱模板根部和预部必须设可靠的限位措施，如采用现浇楼板混凝土上预埋短钢筋固定钢支撑，以保证底部位置准确.（4）支模时要拉水平、竖向通线,并设竖向垂直度控制线，以保证模板水平、竖向位置准确。（5）根据混凝土结构特点,对模板进行专门设计，以保证模板及其支架具有足够强度、刚度及稳定性。（6)混凝土浇筑前，对模板轴线、支架、顶撑、螺栓进行认真检查、复核，发现问题及时进行处理。（7)混凝土浇筑时,要均匀对称下料，浇筑高度应严格控制在施工规22、范允许的范围内。 标高偏差1现象测量时，发现混凝土结构层标高度及预埋件、预留孔洞的标高与施工图设计标高之间有偏差.2原因分析（1）楼层无标高控制点或控制点偏少，控制网无法闭合；竖向模板根部未找平。（2)模板顶部无标高标记，或未按标记施工。（3）高层建筑标高控制线转测次数过多，累计误差过大。（4）预埋件、预留孔洞未固定牢，施工时未重视施工方法.（5)楼梯踏步模板未考虑装修层厚度。3防治措施（1）每层楼设足够的标高控制点，竖向模板根部须做找平。（2)模板顶部设标高标记，严格按标记施工.（3)建筑楼层标高由首层0.000标高控制,严禁逐层向上引测,以防止累计误差，当建筑高度超过30m时,应另设标高控23、制线,每层标高引测点应不少于2个，以便复核.（4）预埋件及预留孔洞，在安装前应与图纸对照，确认无误后准确固定在设计位置上，必要时用电焊或套框等方法将其固定，在浇筑混凝土时，应沿其周围分层均匀浇筑，严禁碰击和振动预埋件模板。（5）楼梯踏步模板安装时应考虑装修层厚度。 结构变形1现象拆模后发现混凝土柱、梁、墙出现鼓凸、缩颈或翘曲现象。2原因分析（1）支撑及围檩间距过大,模板刚度差.（2）组拼小钢模，连接件未按规定设置，造成模板整体性差。(3）墙模板无对拉螺栓或螺栓间距过大，螺栓规格过小。（4)竖向承重支撑在地基土上未夯实,未垫平板，也无排水措施，造成支撑部分地基下沉。（5)门窗洞口内模间对撑不牢固24、，易在混凝土振捣时模板被挤偏。（6）梁、柱模板卡具间距达大，或未夹紧模板,或对拉螺栓配备数量不足,以致局部模板无法承受混凝土振捣时产生的侧向压力,导致局部爆模。（7）浇筑墙、柱混凝土速度过快,一次浇灌高度过高,振捣过度。（8）采用木模板或胶合板施工，经验收合格后未及时浇筑混凝土，长期日晒雨淋面变形。3防治措施（1）模板及支撑系统设计时，应充分考虑其本身自重、施工荷载及混凝土的自得及浇捣时产生的侧向压力，以保证模板及支架有足够的承载能力、刚度和稳定性.(2)梁底支撑间距应能够保证在混凝土重量和施工荷载作用下不产生变形，支撑底部若为泥土地基，应先认真夯实,设排水沟，并铺放通长垫木或型钢，以确保支撑25、不沉陷。（3)组合小钢模拼装时，连接件应按规定放置，围檩及对拉螺栓间距、规格应按设计要求设置。（4）梁、柱模板若采用卡蛤时,其间距要规定设置，并要卡紧模板,其宽度比截面尺寸略小。（5）梁、墙模板上部必须有临时撑头，以保证混凝土浇捣时,梁、墙上口宽度。（6）浇捣混凝土时，要均匀对称不下料，严格控制浇灌高度，特别是门窗洞口模板两侧,既要保证混凝土振捣密实，又要防止过分振捣引起模板变形。（7）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/1000-3/1000.（8）采用木模板、胶合板模板施工时，经验收合格后应及时浇筑混凝土，防止木模板长期26、暴晒雨淋发生变形。 接缝不严1现象由于模板间接缝不严有间隙，混凝土浇筑时产生漏浆，混凝土表面出现蜂窝，严重的出现孔洞、露筋。2原因分析（1）翻样不认真或无误，模板制作马虎，拼装时接缝过大.（2）木模板安装周期过长,因木模干缩造成裂缝。（3）木模板制作粗糙，拼缝不严。(4）浇筑混凝土时，木模板未提前浇水湿润，使其胀开.（5）钢模板变形未及时修整。（6）钢模板接缝措施不当。（7）梁、柱交接部位,接头尺寸不准、错位。3防治措施（）翻样要认真，严格按1/101/50比例将各分部分项细部翻成详图,详细编注，经复核无误后认真向操作工人交底,强化工人质量意识，认真制作定型模板和拼装。（2）严格控制木模板含水27、率，制作时拼缝严密。（3）木模板安装周期不宜过长，浇筑混凝土时，木模板要提前浇水湿润,使其胀开密缝.（4）钢模板变形，特别是边杠外变形，要及时修整平直.(5）钢模板间嵌缝措施要控制，不能用油毡、塑料布,水泥袋等去嵌缝堵漏.(6）梁、柱交接部位支撑要牢靠，拼缝要严密（必要时缝间加双面胶纸），发生错位要校正好. 模板未清理干净1现象模板内残留木块、浮浆残渣、碎石等到建筑垃圾，拆模后发现混凝土中有缝隙,且有垃圾夹杂物2原因分析（1）钢筋绑扎完毕,模板位置未用压缩空气或压力水清扫.（2)封模前未进行清扫。（3)墙柱根部、梁柱接头最低处未留清扫孔，或所留位置不当无法进行清扫。3防治措施（1）钢筋绑扎完毕28、，用压缩空气或压力水清除模板内垃圾(2）地封模前，派专人将模内垃圾清除干净（3）墙柱根部、梁柱接头处未留清扫孔，预留孔尺寸100mm100mm，模内垃圾清除完毕后及时将清扫口处封严. 封闭或竖向模板无排气孔、浇捣孔1现象由于封闭或竖向的模板无排气孔，混凝土表面易出现气孔等缺陷，高柱、高墙模板未留浇捣孔，易出现混凝土浇捣不实或空洞现象。2原因分析（1）墙体内大型顶留洞口底模未设排气孔，易使混凝土对称下料时产生气囊，导致混凝土不实。（2）高柱、高墙侧模无浇捣孔，造成混凝土浇灌自由落距过大，易离析或振动棒不能插到位，造成振捣不实。3防治措施(1）墙体的大型预留洞口（门窗洞等）底模应开设排气孔,使混凝29、土浇筑时气泡及时排出，确保混凝土浇筑密实。（2）高柱、高墙（超过3m)侧模要开设浇捣孔，以便于混凝土浇灌和振捣。 模板支撑选配不当1现象由于模板支撑体系选配和支撑方法不当，结构混凝土浇筑时产生变形。2原因分析（1）支撑选配马虎，未经过安全验算,无足够的承载能力及刚度,混凝土浇筑后模板变形.（2）支撑稳定性差，无保证措施，混凝土浇筑后支撑自身失稳，使模板变形。3防治措施(1）模板支撑系统根据不同的结构类型和模板类型来选配，以便相互协调配套。使用时,应对支承系统进行必要的验算和复核，尤其是支柱间距应经计算确定,确保模板支撑系统具有足够的承载能力、刚度和稳定性。(2）木质支撑体系如与木模板配合,木支30、撑必须钉牢楔紧，支柱之间必须加强拉结连紧,木支柱脚下用对拔木楔调整标高并固定，荷载达大的木模板支撑体系可采用枕木堆塔方法操作,作扒钉固定好。(3）钢质支撑体系其钢楞和支撑的布置形式应满足模板设计要求，并能保证安全承受施工荷载，钢管支撑体系一般宜扣成整体排架式，其立柱纵横间距一般为1m左右(荷载大时应采用密排形式），同时应加设斜撑和剪刀撑。(4）支撑体夭的基底必须坚实可靠，竖向支撑基底加为土层时，应在支撑底铺垫型钢或脚手板等硬质材料。（5）在多层或高层施工中,应注意逐层加设支撑,分层分散施工荷载。侧向支撑必须支顶牢固,拉结和加固可靠，必要时应打入地锚或在混凝土中预埋铁件和短钢筋头做撑脚.顶板模板31、缺陷1现象板中部下挠;板底混凝土面不平；采用木模板时梁边模板嵌入梁内不易拆除。2原因分析（1）模板龙骨用料较小或间距偏大,不能提供足够的强度以及刚度，底模未按设计或规范要求起拱，造成挠底过大。（2）板下支撑底部不牢，混凝土浇筑过程中荷载不断增加，支撑下沉，板模下挠。（3)板底模板不平，混凝土接触面平整度超过允许偏差。（4）将板模板铺钉在梁侧模上面，甚至略伸入梁模内，浇筑混凝土后，板模板吸水膨胀，梁模也略有外胀，造成边缘一块模板嵌牢在混凝土内。3防治措施（1)楼板模板下的龙骨和牵杠木应由模板设计计算确定，确保有足够的强度和刚度，支承面要平整.（2）支撑材料应有足够强度，前后左右相互搭牢增加稳定性32、；支撑如撑在软土地基上,必须将地面预先夯实，并铺设通长垫木,必要时垫木下再加垫横板，以增加支撑在地面上的接触面，保证在混凝土重量作用下不发生下沉(要采取措施消除泥地受潮后可能发生的下沉)。（3)木模板板模与梁模连接处，板模应铺到侧模外口齐平，避免模板嵌入梁混凝土内，以便于拆除。（4）板模板应按规定要求起拱。钢木模板混用时，缝隙必须嵌实,并保持水平一致. 墙模板缺陷1现象(1)炸模、倾斜变形，墙体不垂直。（2）墙体厚薄不一,墙面高低不平。（3）墙根跑浆、露筋，模板底部被混凝土及砂浆裹住，拆模困难。（4）墙角模板拆不出。2原因分析（1）钢模板事先未作排版设计，未绘排列图；相邻模板未设置围檩或间距过33、大,对拉螺栓选用过小或未拧紧；墙根未设导墙,模板根部不平，缝隙过大。（2）模板制作不平整，厚度不一致,相邻两块墙模板拼接不严、不平,支撑不牢，没有采用对拉螺栓来承受混凝土对模板的侧压力，以致混凝土浇筑时炸模；或因选用的对拉螺栓直径太小或间距偏大，不能承受混凝土侧压力而被拉断。（3）混凝土浇筑分层过厚,振捣不密实，模板受侧压力过大,支撑变形。（4）角模与墙模板拼接不严,水泥浆漏出，包裹模板下口.拆模时间太迟，模板与混凝土粘结力过大。（5）未涂刷隔离剂,或涂刷后被雨水冲走。3防治措施（1）墙面模板应拼装平整，符合质量检验评定标准。（2)有几道混凝土墙时，除顶部设通长连接木方定位外，相互间均应用剪刀34、撑撑牢。（3）墙身中间应根据模板设计书配制对拉螺栓,模板两侧以连杆增强刚度来承担混凝土的侧压力，确保不炸模（一般采用1216mm螺栓)。两片模板之间,应根据墙的厚度用钢管或硬塑料撑头，以保证墙本厚度一致。有防水要求时，应采用焊有止水片的螺栓.（4）每层混凝土的浇筑厚度，应控制在施工规范允许范围内。（5)模板面应涂刷隔离剂。(6）墙根按墙厚度先浇灌150200mm高导墙作根部模板支撑，模板上口应用扁钢封口，拼装时，钢模板上端边肋要加工两个缺口，将两块模板的缺口对齐，板条放入缺口内，用U形卡卡紧。（7)龙骨不宜采用钢花梁，墙梁交接处和墙顶上口应设拉结，外墙所设的垃顶支撑要牢固可靠，支撑的间距、位置35、宜由模板设计确定。 楼梯模板缺陷1现象楼梯侧帮露浆、麻面，底部不平。2原因分析（1）楼梯底模采用钢模板,遇有不能满足模数配齐时，以木模板相拼,楼梯侧帮模也用木模板制作，易形成拼缝不严密，造成跑浆。(2）底板平整度偏差过大，支撑不牢靠.3防治措施(1）侧帮在梯段处可用钢模板，以2mm厚薄钢板模和8号槽钢点焊连接成型,每步两块侧帮必须对称不使用，侧帮与楼梯培养帮用U形卡连接.(2)底模应平整，拼缝要严密，符合施工规范要求,若支撑杆细长比过大，应加剪力撑撑牢。（3）采用胶合板组膈模板时,楼梯支撑底板的木龙骨间距宜为300-500mm，支承和横托的间距为800-1000mm,托木两端用斜支撑支柱,下用36、单楔楔紧，斜撑间用牵杠互相拉牢，龙骨外面钉上外帮侧板，其高底与踏步口齐，踏步侧板下口钉1根小支撑，以保证踏步侧板的稳固。七、安全、环保文明施工措施1、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。2、支模前必须搭好相关脚手架(见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。3、在拆墙模前不准将脚手架拆除,用塔吊拆时与起重工配合;拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭,挂”禁止通行”安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作.4、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及37、时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。5、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m,外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器,锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用;使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽;机械停用时断电加锁。6、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤38、人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点,且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板7、木模板堆放时，使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。8、大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人.9、在电梯间进行模板施工作业时,必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响,因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低.当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h.10、环保与文明施工夜间22:00639、：00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理,并存放进指定垃圾站.做到工完场清.整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。八、应急预案1、 应急材料钢丝绳、钢管、手动葫芦、手电筒等若干2、 应急措施（1） 浇捣施工过程中，如支撑架有上面情况，必须马上停止施工,上部作业人员全部疏散到安全地方,项目部组织人员进行检查排除各种存在的安全隐患，加强对高支撑的检查和验收工作,根据脚手架验收规范严格执行,保证不超载施工。（2） 一旦在混凝土施工过程中，一处板或梁处出现轻微下陷,施工人员应马上通知项目部，及时疏散施工人员,马上卸掉板上的混40、凝土,停止施工，再加强底部支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加固通过验收后再施工，保证高支模的安全.（3） 发生火灾事故时，现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火,并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散.在火势扩大蔓延时，立即寻求第三方求助，拨打119，并组织抢救财产和保护现场。（4） 触电情况的发生采取的应急措施：发现有人触电时，应立即切断电源或用干木棍、竹竿等绝怨我把电线从触电者身上移开，是伤员尽早脱离电源。对神智清醒者，应让其在通风处休息一会儿，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使其呼吸不受阻碍。对心跳停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外按压等急救措施41、进行抢救，并同时呼唤周围的同伴拨打120.（5） 坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小和呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶到现场。对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员，这时千万不要轻易帮运，以免加重伤情.在对伤员急救钱，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颌面损伤的伤员，将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣,对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防颅内感染而危及生命。对于大血管损伤的伤员，这时应立即采取止血方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血.九、模板计算1、 板42、模板计算书（1） 综合说明设计范围:楼板，长宽=8m3。8m,楼板厚0。3m.（一） 模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。（二） 编制依据1、 中华人民共和国行业标准，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302011）。2、 建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(DB 33/1035-2006）。以下简称规程。3、 建设部建筑施工安全检查标准(JGJ 591999）。4、 本工程相关图纸,设计文件。5、 国家、省有关模板支撑架设计、施工的其他规范、规程和文件.（2）搭设方案（一43、） 基本搭设参数模板支架高H为4.42m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1。5m,立杆纵距la取0。8m,横距lb取0.8m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m.模板底模的方木,截面宽60mm，高80mm，布设间距0。2m。（二） 材料及荷载取值说明本撑架使用483。2mm钢管,钢管壁厚不得小于3mm,钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏. 按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重,以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等.（3） 板模板支架的强度44、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上.按照“底模-底模方木/钢管横向水平钢管扣件/可调托座立杆-基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算.其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一） 板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算， 1、荷载计算，此时， 模板的截面抵抗矩为:W=800182/6=4.32104mm； 模板自重标准值：x1=0。30.8=0.24kN/m； 新浇混凝土自重标准值：x2=0.25240。8=5。76kN/m;板中钢筋自重标准值:x3=0。31.10。8=0.264kN/m；施工人员及设备活荷载标准值:x4=10。8=0。8kN/m；振捣混凝土时产生的荷载45、标准值：x5=20.8=1.6kN/m。g1=（x1+x2+x3）1。2=（0.24+5.76+0.264）1。2=7。517kN/m；q1=（x4+x5）1。4=（0。8+1。6)1。4=3。36kN/m；对荷载分布进行最不利组合，最大弯矩计算公式如下:Mmax=-0。1g1lc20。117q1lc2=-0。17。5170.220。1173.360。22=0。046kN/m。2、底模抗弯强度验算=M/Wf=0.046106/(4.32104）=1.064N/mm2底模面板的受弯强度计算值=1.064N/mm2小于抗弯强度设计值fm=15N/mm2,满足要求。3、底模抗剪强度计算。荷载对模板产46、生的剪力为Q=0。6g1lc+0。617q1lc=0.67.5170.2+0。6173.360.2=1.317kN;按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算:=3Q/（2bh）fv=31317/（2100018)=0.110N/mm2；底模的抗剪强度=0。110N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1。4N/mm2，满足要求.4、底模挠度验算模板弹性模量E=6000N/mm2；模板惯性矩I=800183/12=3.888105mm4；根据JGJ 1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数,因此，底模的总的变形按照下面的公式计算；=0.677(x1+x2+x3）l4/47、（100EI）+0。990（x4+x5)l4/（100EI） =0。677(0。24+5.76+0。264）2004/（1006000388800）+0.990（0.8+1.6)2004/(1006000388800）=0。045mm;挠度设计值=Min(200/150,10)=1.333mm底模面板的挠度设计值=0.045mm小于挠度设计值=Min(200/150，10）mm,满足要求。（二） 底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算1、 荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.2=0.06kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.3240。2=1。44kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=048、.31.10.2=0。066kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10.2=0。2kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20。2=0。4kN/m;g2=(x1+x2+x3)1。2=(0。06+1.44+0。066）1.2=1.879kN/m；q2=（x4+x5）1。4=（0。2+0.4）1。4=0.84kN/m；支座最大弯矩计算公式如下：Mmax=-0。1g2la20.117q2la2=0。11。8790。840。82=-0.183kN。m。2、 方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩W=bh2/6=60802/6=6.4104mm3；=M/Wf=0.183106/（6。4104）=2。49、859N/mm2；底模方木的受弯强度计算值=2。859N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm，满足要求。3、 底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0。61.8790.8+0.6170。840。8=1.317kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：=3Q/(2bh）fv=31317/（26080）=0。412N/mm2；底模方木的抗剪强度=0。412N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1。3N/mm2，满足要求。4、 底模方木挠度验算方木弹性模量E=9000N/mm2；方木惯性矩I=60803/12=2。56106mm4；根据JGJ 150、302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总得变形按照下面的公式计算：=0。677（0。06+1.44+0。066）8004/（10090002560000）+0。990（0。2+0。4）8004/（10090002560000） =0.294mm；挠度设计值=Min(800/150,10）=5.333mm底模面板的挠度设计值=0.294mm小于挠度设计值=Min（800/150，10）mm,满足要求.（三） 板底横向水平管的强度与刚度验算根据JGJ 1302001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载,如图所示51、。1、 荷载计算材料自重：0.035kN/m；方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即=1。1g2la+1.2q2la=1。11。8790。8+1。20.840.8=2.460kN；按叠加原理简化计算,钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。2、 强度与刚度验算横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如下： 800 800 800 0.594 0.713 0.713 支撑钢管计算弯矩图(kN.m）1.28 支撑钢管计算变形图（mm)2.669 2.6770.2920.32.0764.461 4.4532.0841.1923.561 3.569 3.5691.1841.193352、.569 3.5612.0844.452 4.46 4.462.0760.2930.3012.678 2.67支撑钢管计算剪力图(kN)中间支座的最大支座力Rmax=10。398kN；钢管的最大应力计算值=0.713106/4。73103=150.801N/mm2;钢管的最大挠度max=1.28mm;支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm；支撑钢管的最大应力计算值=150。801N/mm2小于钢管抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求。支撑钢管的最大挠度值=1.28小于最大允许挠度=min(800/150，10)mm，满足要求。（四） 扣件抗滑力验算板底横向水平钢管的最大支座反力53、，即为扣件受到的最大滑移力,扣件连续方式采用双扣件,扣件抗滑力按下式验算1。05NRcN=10。398kN；双扣件抗滑移力1。05N=10。918kN小于Rc=12kN,满足要求。（五） 立杆稳定性验算1、 不组合风荷载时,立杆稳定性计算立杆荷载。根据规程,支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：N=1.35NGK+1.4NQK 其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶部扣件)传来的荷载和下部钢管自重两部分,分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部扣件的滑移力（或可调托座传力)，根据前节扣件抗滑里计算，此值为f1=10.398kN。除此之外，根据规程条文54、说明4。2。1条，支架自重按模板支架高度乘以0。15kN/m取值，故支架自重部分荷载可取为F2=0.154。42=0。663kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F21.35=10。398+0.6631.35=11.293kn；其中1.35为下部钢管、扣件自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。立杆稳定性验算。按下式验算=1.05Nut/(H)f计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1。5+20.1=1。7m；l0=kh=1.1671。3251.5=2。319m；故l0取2。319m；=l0/i=2.319103/15.9=146；查规程附录C得=0。3255、4；KH=1/（1+0。005（H-4）KH=1/（1+0.005（4.424)）=0。998；=1.05N/(H)=1.0511.431103/（0.3244.51020.998）=82。487N/mm2;立杆的受压强度计算值=82。487N/mm2小于立杆抗压强度设计值f=205N/mm2,满足要求.2、 组合风荷载时，立杆稳定性计算立杆荷载.根据规程,支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut=11。43kN；风荷载标准值按下式计算：k=0。7zs0=0.70.740.2730.45=0.064kN/m2；MW=0。851.4MWK=056、.851.4klah2/10=0.851。40。0640.81.52/10=0.014kN。m。立杆稳定性验算=1。05Nut/(H)+MW/Wf=1。05Nut/(H)+MW/W=1。0511.431103/（0.3244。51020.998）+0.014106/（4。73103）=85。447N/mm2；立杆的受压强度计算值=85。447N/mm2小于立杆抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求.（六） 立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求fg地基承载力设计值fg=fgkkc=1701=170kPa；其中，地基承载力的标准值：fgk=170kPa；脚手架地基承载力57、调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：=N/A=11。431/0.25=45.723kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11。43kN；基础底面面积：A=0。25m2。=45.732kPafg=170kPa，地基承载力满足要求2、 梁模板计算书梁模板支撑简图面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照多跨连续梁计算。荷载计算：模板自重标准值：q1=0.30.45=0。14kN/m;新浇混凝土自重标准值：q2=1.3240。45=14。04kN/m;梁钢筋自重标准值:q3=1.31。50.45=0.88kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：q4=10。45=058、.45kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值:q5=20。45=0。9kN/m。q恒=（q1+q2+q3)1。2=(0。14+14。04+0。88)1.2=20.32kN/m；q活=（q4+q5）1。4=（0.45+0.9)1。4=1.89kN/m；抗弯强度验算:=M/WMmax=0.1q恒l2-0。117q活l2=-0。120。320。220。1171.890。22=-0.09kN。m最大支座反力R=1。1q恒l+1.2q活l=1。120。320.2+1。21。890.2=4。924kN=M/W=9。01104/(2。43104)=3.7N/mm2面板计算应力=3。7N/mm2小于梁底模面板59、的抗弯强度设计值fm=15N/mm2,满足要求.抗剪强度验算:面板承受的剪力为Q=0.6q恒l+0。617q活l=0。620.320.2+0.6171.890.2=2.672kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：=3Q/（2bh）fv=32672/（245018）=0。495N/mm2；面板受剪应力计算值=0.49N/mm2小于fv=1。4N/mm2，满足要求挠度验算：面板的最大挠度计算值：=0.67715。052004/（10060002。19105） =0。124mm面板的最大挠度值=Min（200/150,10）=1。33mm面板的最大挠度计算值=0。12mm小于面板的最大允许挠=60、1。33mm,满足要求。梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算:本算例中，支撑小楞采用483。2mm钢管,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 4.73103mm2,I =1.14105mm2；1、 荷载计算梁底横向支撑小楞按照受局部线荷载的多跨连续梁进行计算，该线荷载是梁底面板传递的均布线荷载。计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。P=(0.80.45)/40.20。25241。2=0。126kN。q=4.92/0。45=10.943kN/m。2、 强度及刚度验算最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩,计算简图及内力、变形图如下：弯矩图（kN.m）剪力图（kN)变形图61、（mm）支座力分别为N1=N2=0。264kN中间支座的最大支座力N=2。324kN；最大弯矩 Mmax = 0.056kN.m；最大剪力 Q = 2。324kN。m；最大变形=0.034mm。最大受弯应力=Mmax/W=5。61104/4。73103=11。853N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值= 11.853N/mm2小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=205N/mm2，满足要求。=22。32103/450=10.328N/mm2;支撑小楞的抗剪强度设计值fv=120N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值=10。328N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv=120N/mm2，满足要求.62、梁底横向支撑小楞的最大挠度=0。034mm；支撑小楞的最大挠度设计值=0。034mm小于支撑小楞的最大允许挠度=Min(800/150，10)mm,满足要求。梁跨度方向钢管计算： 作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑钢管的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4。73cm3；I=11.36cm3；E=206000N/mm2；梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力p=0。264kN.计算简图弯矩图（kN.m)变形图（mm)剪力图（kN)最大弯矩 Mmax=0。079kN.m最大变形 vmax=0。153mm最大支座力 Rmax=63、1。155kN最大应力=M/W=0.079106/（4。73103）=16。745N/mm2支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2支撑钢管的最大应力计算值=16.745N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2，满足要求。支撑钢管的最大挠度=0.153mm小于最大挠度值【】=min(800/150，10)mm,满足要求.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力p=2.324kN。弯矩图（kN.m）变形图（mm）剪力图（kN)最大变形 vmax=1.344m最大支座力 Rmax=10.168kN最大应力=M/W=0。697106/(4。764、3103）=147.404N/mm2支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2支撑钢管的最大应力计算值=147。404N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2，满足要求。支撑钢管的最大挠度=1.344mm小于最大挠度值v800/150,10)mm，满足要求.扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)： 1.05R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,R=10。04kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件！当直角扣65、件的拧紧力矩达40-65N。m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。不组合风荷载时,立杆的稳定性计算=1.05Nut/(H)f计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.5+20.3=2。1m；l0=kh=1.1671.3251。5=2。319m；故l0取2.319m;=l0/i=2。319103/15.9=146；查规程附录C得=0。324；KH=1/（1+0。005（H4）KH=1/（1+0。005（4。42-4)）=0.998；=1.05N/(H）=1。0511.431103/(66、0.3244。51020.998）=82。487N/mm2；立杆的受压强度计算值=79。198N/mm2小于立杆抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。组合风荷载时，立杆稳定性计算立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut=10。937kN；风荷载标准值按下式计算：k=0.7zs0=0。70。450。740.355=0.083kN/m2；MW=0.851.4klah2/10=0.851.40.0830。81。52/10=0.018kN。m。立杆稳定性验算=1。05Nut/（H)+MW/Wf=1.05Nut/（H）+M67、W/W=1。0510.937103/（0.3244。51020.998）+17725.157/(4.73103）=82.946N/mm2；立杆的受压强度计算值=82。946N/mm2小于立杆抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。模板支架整体侧向力计算根据规程4.2。10条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为：N1=3FH/（m+l）lbN1=3206。065100/（1+1）800）=1970。453N。考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算：=（1。05Nut+N1）/（H）f计算得:=（1。068、510937.075+1970。453)/（0。3244500。998)=92.787N/mm2。=92.787N/mm2小于205N/mm2,模板支架整体侧向力满足要求。立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求fg地基承载力设计值fg=fgkkc=1701=170kPa；其中，地基承载力的标准值：fgk=170kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1;立杆基础底面的平均压力：=1.05N/A=1.0510.937/0.25=45.935kPa;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:N=10.937kN；基础底面面积：A=0。25m2.=45.935kPafg=170k69、Pa，地基承载力满足要求。3、 柱模板支架计算书截面尺寸为1000mm1000mm，柱高4。42m，每节模板高2。21m,采取分节浇筑混凝土，每节浇筑高度为2。21m，浇筑速度=2m3/h，浇筑时气温T=30，试计算确定柱箍尺寸、间距和模板截面。柱模受到的混凝土侧压力为:Fk=0.2225200/(30+15)11=34.56kN/m2。Fk=H=242。21=53。04kN/m2取二式之中较小值，Fk=34。56kN/m2,并考虑倾倒荷载4kN/m2。总侧压力 Fk=34。56+4=38。56kN/m2.柱箍间距s计算：假定模板厚度为30mm，每块拼板宽100mm，则侧压力的线布荷载：qk=70、38。560.1=3.86kN/m,又两跨连续梁的挠度系数Kf=0。521，得：S=（91031/12100303)/(40.5213。86)）=631mm据计算选用柱箍间距s=600mm631mm。柱箍截面计算：柱箍受到的侧压力F=34.561.2+41.4=47.07kN/m2，线布荷载q=47。070。6=28.2kN/m对于长边,假定设2根拉杆，两边悬臂150mm，则最大弯矩为：Mmax=（142）qd2/8=（1-4（0。15/0。5)2）28.20.52/8=0。564kN。m长边柱箍截面抵抗矩W1=Mmax/fm=564000/13=43385mm3选用80mm60mm（bh)截71、面W1=48000mm3，符合要求.对于短边，按简支梁计算,其最大弯矩为：Mmax=（2)qcl/8=（2-1000/1000）28.211/8=3。53kN。m短边柱箍需要截面抵抗矩W2=Mmax/fm=3530000/13=271538mm3选用120mm120mm（bh）截面w=288000mm3大于271538mm3,符合要求。长边柱箍用2根螺栓固定，每根受到的拉力为N=（1/2）ql=（1/2)28.21=14。1kN螺栓需要截面积 A0=N/f=14100/215=65.58mm2选用10mm螺栓 A0=78。54mm265.58mm2，满足要求。 模板计算:按简支梁计算m=1/8ql2=（1/8）4。7112=0。889kN.m模板需要截面抵抗矩 W=M/f=889000/13=68385mm3假定模板截面为180mm160mm,Wn=768000mm3，符合要求.挠度验算：=5qkl4/（384EI)=538。610004/(38491031/121801603）=0.909mm1000/1000=1mm符合刚度要求。