1、合肥市XX区XX科技园第二复建点（东组团)西地块工程塔吊基础施工方案目 录第一章、工程概况2第二章、编制依据3第三章 、塔吊平面位置的确定4第四章、塔吊基础设计7第五章、塔吊基础验算9第六章、塔吊基础防护、基坑排水24塔吊基础施工方案第一章、工程概况工程名称:合肥市XX区XX科技园第二复建点（东组团)工程建设单位：有限公司设计单位：设计研究院监理单位：监理有限公司施工单位：有限公司本工程拟开工日期：2015年12月1日竣工日期：2017年9月10日合肥市XX区XX科技园第二复建点工程，该工程位于XX。其中分为：14楼（层高2.9米，总高度78.9米，地上27层,地下2层,建筑类别为A型）、152、19楼（层高2.9米,总高度90.5米,地上31层，地下2层,建筑类别为A型）、16#楼（层高2.9米,总高度78.9米，地上27层，地下2层，建筑类别为E型）、17#楼（层高2。9米，总高度96。3米,地上33层，地下2层，建筑类别为C型）、18#楼(层高2。9米，总高度78.9米，地上27层，地下2层,建筑类别为C型）、20、21楼（层高2。9米，总高度96。3米，地上33层，地下2层,建筑类别为B型)、1综合楼（为5层建筑，建筑高度21。6m）及其配套场区道路、围墙、大门、室外给排水、室外电气、室外消防、景观、绿化等辅助设施工程施工.总建筑面积114669。73平方米。结构设计抗震设防3、烈度为7度，高层住宅为一类居住建筑，建筑耐火等级为地上一级，地下一级，屋面防水等级级,地下室防水等级级,综合楼等级为二级，屋面防水等级级，设计使用年限50年。西区地下车库,底板厚350mm，顶板350mm，地下室外墙厚350mm，强度等级均为C35 P6；14#、16楼为CFG桩+筏板，CFG桩径410mm，有效桩长11m,筏板厚1。35m;15、17楼为CFG桩+筏板，CFG桩径410mm，有效桩长10m，筏板厚1。35m;18楼为CFG桩+筏板，CFG桩径410mm，有效桩长10.5m，筏板厚1.35m；19楼为CFG桩+筏板，CFG桩径410mm，有效桩长9.5m,筏板厚1.35m;204、21#楼为CFG桩+筏板，CFG桩径410mm,有效桩长10m,筏板厚1。5m。结构形式：现浇钢筋混凝土框架、框剪结构.基础形式：独立基础 、筏板基础.第二章、塔吊基础方案编制依据本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB502022002）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015)塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T187-2009）塔式起重机操作使用规程（JG/T 100-1999）施工现场临时用电安全技术规范(JGJ 462005）建筑施工安全检查标准（JGJ592011）第三章 、塔吊平面位置的确定根据现场实际情况5、,合肥市XX区XX科技园第二复建点（东组团）工程拟定选择有效使用半径为52M的塔吊一台，有效使用半径为46M的塔吊四台。以满足施工要求。同时根据工程造型、平面位置、场区道路结合塔吊有效使用半径，利用CAD进行平面位置布置,最终选择满足塔吊安拆要求，便于吊装材料，旋转覆盖建筑物面积最大的位置。(具体布置见总平面布置图）塔吊基础定位如下1、14#楼南侧塔吊(1#塔吊)基础定位图2、17楼西侧塔吊(2塔吊)基础定位图3、20楼西侧塔吊（3#塔吊）基础定位图4、19楼南边塔吊（4塔吊）基础定位图5、18楼南边塔吊(5塔吊）基础定位图第四章、塔吊基础设计根据岩土工程勘察报告,四台塔吊基础均位于层粘土层中6、，地基承载力特征Fak=290Kpa，根据塔吊使用说明书要求,1#、2#、3#、4#、5#塔吊基础为5*5*1。35M钢筋混凝土承台,砼强度等级不小于C35,地基承载力不小于200kPa,考虑到施工进度,地下室筏板施工前提前安装塔吊.一、塔吊基础埋深设计塔吊基础埋深设计应本着不影响自身基础承载力及与之相邻的主楼基础安全性为原则，现拟定四台塔吊基础的基底标高与相邻主楼基础底标高一致.1、1#、3#塔吊：14楼设计0。000相当于绝对标高57.15m，与塔吊基础相邻的筏板基础底标高7.75m（现地貌标高为-0.6，故基础埋深为7.15），塔吊基础底面标高同相邻筏板基础底标高，即绝对标高49。4m，7、塔吊基础高度1。5m.2、2#、4#塔吊：17#、19楼设计0。000相当于绝对标高均为57.55m，与塔吊基础相邻的筏板基础底标高-7。7m（现地貌标高为-0.6,故基础埋深为7。1），塔吊基础底面标高同相邻筏板基础底标高，即绝对标高49。85m,塔吊基础高度1.5m。3、5#塔吊：18#楼设计0.000相当于绝对标高均为57。55m，与塔吊基础相邻的筏板基础底标高-7。75m（现地貌标高为-0。6，故基础埋深为7。15),塔吊基础底面标高同相邻筏板基础底标高，即绝对标高49。8m，塔吊基础高度1。35m。二、塔吊基础简图QTZ5610型塔吊基础图第五章、塔吊基础验算A、1#、3塔吊一、 参8、数信息一、基本参数塔吊型号QTZ5610塔吊自重(kN)362最大起重荷载（kN)60塔身宽度B（m）1。6塔吊起升高度H（m）120塔吊倾覆力矩M(kNm）1794。12额定起重力矩(kNm)699标准节长度（m）2.5基础所受水平力（kN)15.8主弦杆材料角钢/方钢宽度/直径（mm)160省份安徽地区合肥市基本风压0。35地面粗糙度类别B类 田野乡村风荷载高度变化系数2。38基础的混凝土强度等级C35基础埋深d(m)7。15基础承台厚度hc(m）1.5基础承台宽度Bc(m）5地基承载力设计值（kPa)290钢筋级别HRB335基础底面配筋直径（mm）25计算简图二、塔吊对交叉梁中心作用力9、的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重:G=362kN;塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：FkGQ36260422kN；2、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB500092012）中风荷载体型系数：地处安徽合肥市,基本风压为0=0.35kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数z=2。38；挡风系数计算：=3B+2b+（4B2+b2）1/2c/(Bb)=（31。6+22。5+(41.62+2。52）0。5)0.016/(1。62。5)=0.055;因为是角钢/方钢,体型系数s=2。9；高度z处的风振系数取：z=1。0；所以风荷载设计值为：=0。7zsz0=0。71。002.92。310、80。35=1。691kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算:M=BHH0。5=1.6910.0551.61201200。5=1071。418kNm; MkmaxMeMPhc6991071。41815。81。51794.12kNm;三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算:eMk/（Fk+Gk)Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离; Mk作用在基础上的弯矩； Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力，Gk25551。5=937。5kN； Bc为基础的底面宽度；计算得：e=1794。12/(422+937.5)=1。32m 5/6=0。8311、3m地面压应力计算：Pk（Fk+Gk）/APkmax2(FkGk)/（3aBc)式中 Fk作用在基础上的垂直载荷; Gk混凝土基础重力； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m），按下式计算： aBc/20.5Mk/（FkGk）5/20.5-1794.12/(422+937。5）=2。216m。 Bc基础底面的宽度，取Bc=5m;不考虑附着基础设计值：Pk（422937.5）/5254.38kPaPkmax=2(422+937.5）/（32.2165)= 81.805kPa;实际计算取的地基承载力设计值为:fa=290。000kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=54.380kP12、a，满足要求！地基承载力特征值1。2fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=81.805kPa，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB500072011）第8.2。7条。验算公式如下： F1 0。7hpftamho式中 hp -受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1。0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9,其间按线性内插法取用；取 hp=0。94； ft -混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1。57MPa； ho -基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.45m； am 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度;am=（at+ab)/2； 13、am=1.60+(1。60 +21.45）/2=3.05m； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽(即塔身宽度）;取at1。6m; ab 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长,当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1。60 +21.45=4。50； Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=98.17kPa； Al -冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00(514、。004。50）/2=1.25m2 Fl -相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值.Fl=PjAl； Fl=98.171。25=122。71kN。允许冲切力：0。70.941.573050。001450.00=4568707.85N=4568。71kN Fl= 122.71kN;实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六、承台配筋计算1。抗弯计算依据建筑地基基础设计规范(GB 500072011）第8.2.7条。计算公式如下:MI=a12（2l+a)(Pmax+P-2G/A)+（PmaxP）l/12式中：MI -任意截面II处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； 15、a1 -任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(BcB)/2(5.00-1.60)/2=1.70m； Pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取98。17kN/m2； P -相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，PPmax（3aal)/3a98.17（31。6-1。7）/(31.6）=63。399kPa； G 考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1。3525BcBchc=1。35255。005.001.50=1265.63kN/m2; l 基础宽度，取l=5。00m； a -塔身宽度，取a=1。60m； a -截面I - I在16、基底的投影长度, 取a=1.60m。 经过计算得MI=1。702（25.00+1。60）(98。17+63.40-21265.63/5。002）+(98。17-63。40)5.00/12=210.36kNm。2.配筋面积计算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/（sh0fy)式中，l -当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，取为0.94，期间按线性内插法确定，取l=1。00； fc -混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16。70kN/m2； ho -承台的计算高度,ho=1.45m。经过计算得： s=2117、0.36106/（1。0016.705。00103（1。45103）2)=0.001; =1-（1-20。001)0.5=0。001； s=1-0.001/2=0。999； As=210。36106/(0。9991。45103300。00)=483.89mm2.由于最小配筋率为0。15%，所以最小配筋面积为:5000。001500。000.15=11250.00mm2。故取 As=11250.00mm2.建议配筋值:HRB335钢筋，25210mm.承台底面单向根数23根。实际配筋值11290.7 mm2。七、 地基变形计算规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于130kPa或18、小于130kPa但有地区经验,且黏性土的状态不低于可塑（液性指数IL不大于0.75)、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算,其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。塔吊计算满足要求!B、2#、4塔吊一、基本参数塔吊型号QTZ5610塔吊自重（kN)362最大起重荷载(kN)60塔身宽度B(m）1.6塔吊起升高度H(m）塔吊倾覆力矩M（kNm）1794。12额定起重力矩（kNm）699标准节长度(m)2.5基础所受水平力(kN）15.8主弦杆材料角钢/方钢宽度/直径(mm）160省份安徽地区合肥市基本风压0。35地面粗糙度类别B类 田野乡村风荷载高度变化系数2。38基础的19、混凝土强度等级C35基础埋深d（m)7.1基础承台厚度hc（m）1。5基础承台宽度Bc(m)5地基承载力设计值（kPa）290钢筋级别HRB335基础底面配筋直径（mm)25二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重:G=362kN；塔吊最大起重荷载:Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：FkGQ36260422kN；2、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2012）中风荷载体型系数：地处安徽合肥市，基本风压为0=0。35kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数z=2.38；挡风系数计算:=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb）=（31.6+22。5+(41.20、62+2。52)0。5）0.016/(1.62。5)=0。055；因为是角钢/方钢，体型系数s=2。9；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71。002。92。380。35=1.691kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=1。6910。0551.61201200.5=1071.418kNm；MkmaxMeMPhc6991071.41815.81。51794.12kNm；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eMk/(Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离; Mk作用在基础上21、的弯矩； Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力，Gk25551.5=937。5kN； Bc为基础的底面宽度；计算得：e=1794。12/（422+937.5）=1.32m Fl= 122.71kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求!六、承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）第8.2。7条.计算公式如下：MI=a12(2l+a）（Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中:MI -任意截面II处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(BcB)/2（5。001.22、60）/2=1.70m； Pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值,取98。17kN/m2； P -相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值,PPmax（3aal）/3a98.17（31。6-1.7)/（31.6）=63。399kPa; G -考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.3525BcBchc=1.35255.005。001。50=1265。63kN/m2； l -基础宽度，取l=5。00m； a -塔身宽度,取a=1.60m； a -截面I I在基底的投影长度, 取a=1.60m。 经过计算得MI=1.702（25。00+1.60）23、(98。17+63.4021265.63/5.002）+(98.1763.40)5。00/12=210.36kNm。2。配筋面积计算 s = M/（1fcbh02） = 1（1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l -当混凝土强度不超过C50时, 1取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，取为0。94，期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc -混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2; ho -承台的计算高度，ho=1。45m。经过计算得: s=210。36106/（1。0016.705。00103(1.45103)2）=0.001； =1(24、120。001）0。5=0.001； s=1-0。001/2=0.999; As=210.36106/（0。9991。45103300.00)=483。89mm2。由于最小配筋率为0。15%,所以最小配筋面积为:5000.001500.000。15%=11250.00mm2。故取 As=11250.00mm2.建议配筋值：HRB335钢筋，25210mm。承台底面单向根数23根.实际配筋值11290。7 mm2。七、地基变形计算规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地区经验,且黏性土的状态不低于可塑（液性指数IL不大于0。75）、砂土的密实度25、不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。塔吊计算满足要求!C、5#塔吊一、基本参数塔吊型号QTZ5610塔吊自重（kN)362最大起重荷载(kN）60塔身宽度B(m）1。6塔吊起升高度H（m)塔吊倾覆力矩M(kNm）1794。12额定起重力矩(kNm）699标准节长度(m）2.5基础所受水平力（kN)15.8主弦杆材料角钢/方钢宽度/直径(mm)160省份安徽地区合肥市基本风压0。35地面粗糙度类别B类 田野乡村风荷载高度变化系数2。38基础的混凝土强度等级C35基础埋深d（m）7.15基础承台厚度hc(m）1.35基础承台宽度Bc（m）5地基26、承载力设计值(kPa)290钢筋级别HRB335基础底面配筋直径（mm)25二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=362kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：FkGQ36260422kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax1794。12kNm;三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算:eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk作用在基础上的弯矩; Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力，Gk25551.35=843。75kN； Bc为基础的底面宽度；计算得:e=127、794。12/(422+843.75）=1。417m 5/6=0。833m地面压应力计算：Pk（Fk+Gk）/APkmax2(FkGk）/(3aBc）式中 Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m)，按下式计算： aBc/20。5Mk/(FkGk）5/20.51794.12/（422+843。75)=2.118m。 Bc基础底面的宽度,取Bc=5m；不考虑附着基础设计值：Pk(422843.75）/5250.63kPaPkmax=2（422+843。75）/（32.1185)= 79。678kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=2928、0。000kPa;地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=50。630kPa，满足要求!地基承载力特征值1。2fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=79.678kPa，满足要求!五、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）第8.2。7条。验算公式如下: F1 0。7hpftamho式中 hp -受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0。9，其间按线性内插法取用;取 hp=0.95； ft -混凝土轴心抗拉强度设计值;取 ft=1。57MPa; ho 基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.329、0m; am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab）/2; am=1。60+(1.60 +21.30）/2=2。90m； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时,取柱宽（即塔身宽度）；取at1.6m； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.60 +21。30=4。20； Pj 扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力;取 Pj=30、95.61kPa； Al -冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5。00(5。004.20）/2=2。00m2 Fl -相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl； Fl=95.612.00=191.23kN。允许冲切力：0.70。951.572900。001300。00=3936068.50N=3936。07kN Fl= 191。23kN;实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六、承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB500072011)第8。2.7条。计算公式如下：MI=a12(2l+a)(Pmax+P2G/A)+（Pmax-P）l31、/12式中:MI -任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面II至基底边缘最大反力处的距离；取a1=（Bc-B）/2(5.00-1.60）/2=1。70m； Pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取95.61kN/m2； P -相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值,PPmax(3aal）/3a95.61（31.6-1。7)/（31.6）=61。751kPa； G -考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1。3525BcBchc=1.35255.005.001。35=1139。06kN/m2； l -基础宽度32、，取l=5。00m； a -塔身宽度，取a=1.60m； a 截面I I在基底的投影长度， 取a=1.60m. 经过计算得MI=1.702(25.00+1。60)（95。61+61。7521139。06/5.002）+（95。6161.75)5。00/12=225.83kNm。2。配筋面积计算 s = M/（1fcbh02） = 1（12s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy）式中，l -当混凝土强度不超过C50时, 1取为1。0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定,取l=1.00; fc -混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16。70kN/m2；33、 ho -承台的计算高度，ho=1。30m。经过计算得： s=225。83106/(1。0016.705.00103（1.30103）2)=0.002； =1(1-20。002)0。5=0.002; s=1-0.002/2=0.999； As=225.83106/（0。9991.30103300。00）=579。51mm2。由于最小配筋率为0.15，所以最小配筋面积为：5000.001350.000。15=10125。00mm2。故取 As=10125.00mm2。建议配筋值：HRB335钢筋，25230mm。承台底面单向根数21根。实际配筋值10308.9 mm2。七、地基变形计算规范规定:34、当地基主要受力层的承载力特征值（fak）不小于130kPa或小于130kPa但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数IL不大于0。75）、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算,其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。塔吊计算满足要求！第六章、塔吊基础防护、基坑排水1、基础工程施工阶段。塔吊基础基坑周边按照基坑支护图纸设计要求做好支护，沿边坡底边设300*300排水沟，排水沟与车库基础周边排水沟相连，塔吊基础基坑积水可通过排水沟汇入集水坑后由自吸泵排出基坑。2、 主体结构阶段1、3塔吊。基础回填土之前沿塔吊基础四周砌筑240mm厚挡土墙一道,挡土墙采用Mu10实心35、粘土砖M5水泥砂浆砌筑。当墙体总高超过2m时每隔2m设置200高圈梁一道，圈梁钢筋选4根12的三级钢筋，箍筋选用6.5的间距200，采用C20的混凝土浇筑，每个挡墙中间加构造柱截面为240*300（配筋4根12的三级钢筋,箍筋选用6.5的间距200）挡土墙顶面高出室外地面1。2m以用作防护。图一 塔吊基础挡土墙平面图图二 塔吊基础挡土墙剖面图3、挡土墙承载力验算:地下水标高:1。000 m重度（)/粘聚力(c)/内摩擦角（)/干重度(d）/孔隙率e（%)/孔隙比18。100 /13.000 /12。000 /13.300 /51。000 /1.060相应参数:=15。000 度H =4100.36、000 m摩擦角(）/内摩擦角（k)=0.330土对挡土墙基底的摩擦系数()=0.300抗滑移稳定性限值 Ksm = 1。300抗倾覆稳定性限值 Ktm = 1.600基地合力偏心距 / 基础宽度 限值= 0.250荷载 q =300.000挡土墙材料容重：25.000计算过程（1).参数计算:挡土墙截面S=4。648 m2挡土墙形心x0=1.188 mr(加权平均重度）=18。100水的压力值：rw=9。8 kN/m3=2c/r/h=0.198 =75.071度=15.000度Kq（被动土压力系数）=5.269=0.330*=0.330*12.000=3。960 度Ka(主动土压力系数)1.37、300，抗滑移稳定性满足。（4)。偏心距计算:基底合力G=G1（挡土墙)+Eaz+G2(填土)合力偏心距e=（G1*x0+Eaz*xf+G2*B1/2)/（G1+G2+Eaz)-x0=36.439 mm基底合力偏心距/基础宽度=36.439/209。000=0。17=0。250,满足偏心要求。（5）.承载力计算：W=1/6*B*L*L=0。348 m3Pkmax=（Fk+Gk)/A+Mk/WPkmin=(Fk+Gk）/A-Mk/WGk=G1+G2+Eaz=144。100 kNMk=5。250 kN/m2Fk=0Pkmax=84.021 kN/m2Pkmin=53.872 kN/m2Pk=(Fk+Gk）/A=68.947要求地基承载力fa70.018 kN/m2故该砌体挡土墙承载力符合要求。图三2#塔吊穿车库顶板示意图图四4(5）塔吊穿车库顶板示意图