1、 成都市南部xxx中心岩土工程勘察报告1概 述1.1 工程概况成都市南部xxx中心项目位于成都市天府大道西侧与武候大道交汇200m处，总用地面积约为295000m2，总建筑面积为378932m2，地上建筑基底面积39889m2 。项目为群体建筑，由110号共10幢建筑组成，地下12层，地上最高15层，主要结构型式为框架剪力墙及框架结构，基础拟采用筏板基础和独立基础。由中国建筑西南设计研究院及法国保罗安德鲁设计事务所设计。各幢楼的建筑名称、使用功能、地上及地下层数、层高、屋面标高、地下室地面标高、0.000相对于绝对标高值、结构型式、设防类别、建筑结构安全等级、地基基础设计等级、抗震等级、基础型2、式及岩土工程勘察等级等详见表1.1各幢建筑物性质一览表。受成都市兴南投资有限公司的委托，我院对拟建的成都市南部xxx中心项目场地进行详细阶段的岩土工程勘察工作。5号楼因房屋拆迁问题未解决，致使5KD10、5K18号钻孔未进行钻探。1.2 勘察工作的目的和任务按照国家现行规范及行业标准，依据项目业主提供的成都市南部xxx中心项目地质勘察工程招标文件、地质详细勘察招标文件补遗书及成都市南部xxx中心项目地质勘察要求，结合项目业主、设计单位提供的有关建筑设计文件和我院提供的成都市xxx广场岩土工程初步勘察报告（注：在初勘阶段，本项目名称为“成都市xxx广场”，现更名为“成都市南部xxx中心”，以下同3、），对本工程勘察工作提出达到详细勘察阶段的勘察目的、任务及技术要求为：（1）查明建筑场地内及附近有无影响工程稳定性的不良地质作用的类型、成因、分布范围、发展趋势和危害程度，提出整治方案的建议，并提供设计、施工所需计算参数；（2）查明场地埋藏的河道、沟滨、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物；（3）查明建筑场地影响范围内的各岩土层类型、成因、时代、地层结构、深度、分布、工程特性、较弱土层和坚硬土层的分布及各岩土层的物理力学性质，分析和评价地基的稳定性、均匀性和地基承载力；（4）查明场地内地基各岩土层的承载力特征值、变形模量、基床系数等物理力学性质指标、地基变形计算参数等设计所需工程资料，论证采4、用天然地基基础形式的可行性，对持力层、基础型式及埋深提出建议。对于岩质地基和基坑工程应查明岩石坚硬程度、岩体完整程度、基本质量等级、风化程度及岩石各风化带内的单轴抗压强度（天然、饱和、烘干三种状态）；（5）查明场地地下水类型、埋藏条件、补给及排泄条件，提供地下水水位及其季节性变化幅度及历史最高水位，提供未来50年（结构设计使用年限）的最高水位，提供防水设计水位和抗浮设计水位建议值。提供地下水各组成成份的含量，判定水质和土是否对水泥及钢结构具有侵蚀性。提供各土层的渗透系数及基坑开挖时应采取的降水控制措施，并分析评价降水对周围环境的影响；（6）提供勘察场地的抗震设防烈度、设计基本地震加速度和设计特5、征周期。判定场地类别，评价场地属于对抗震有利、不利或危险地段，提供场地土类型、覆盖层厚度、土层剪切波速等有关地震参数；（7）判别有无液化土层和评价其液化等级；（8）提供抗浮锚杆中锚固体与岩、土体的粘结强度特征值；（9）预测地基沉降、差异沉降和倾斜等变形特征；（10）对可能采用的复合地基或桩基类型、适宜性、持力层选择提出建议，提供桩的极限侧阻力、极限端阻力和变形计算的有关参数，对沉桩可行性、施工时对环境的影响及桩基施工中应注意的问题提出建议；（11）对基坑工程的设计、施工方案提出建议，提供基坑各侧边坡的地质模型的建议；（12）对初步勘察中遗留的有关问题提出结论性建议；（13）按现行国家规范、行业6、标准提出满足施工图设计要求的详细阶段的岩土工程勘察报告书。1.3 本次勘察执行的技术标准1.3.1项目业主提供的相关资料(1)成都市南部xxx中心项目地质详细勘察工程招标文件（招标文号：XNTZKCZXKCZB04002）(2)成都市南部xxx中心项目地质勘察要求(3)成都市xxx广场岩土工程初步勘察报告(初步勘察) (4)地质详细勘察招标文件补遗书(一)(5) 总平面图及各单体建筑平面布置图1.3.2国家标准(1)岩土工程勘察规范（GB50021-2001）(2)建筑地基础设计规范（GB50007-2002）(3)建筑抗震设计规范（GB50011-2001）(4)土工试验方法标准（GB/T57、0123-1999）(5)膨胀土地区建筑技术规范（GBJ11287）(6)工程岩体分级标准（GB5021894）(7)工程岩体试验方法标准（GB/T5026699）(8)地基土动力特性测试规范（GB/T5026997）(9)工程测量规范（GB5002693）(10)工程勘察设计收费标准（2002年修订本）(11)工程建设标准强制性条文房屋建筑部分（2002年版）1.3.3行业标准(1)高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004J3662004）(2)建筑桩基技术规范（JGJ9494）(3)建筑地基处理技术规范（JGJ792002）(4)建筑工程地质钻探技术标准（JGJ8792）(5)原状土8、取样技术标准（JGJ8992）(6)建筑基坑支护技术规程（JGJ12099）(7)建筑工程勘察文件编制深度规定（试行）建设部2003.6(8)静力触探技术标准（CEC04：88）1.3.4成都市地方标准(1)成都地区建筑地基基础设计规范(DB51/T5026-2001)(2)工程建设地方标准强制性条文(3)成都抗震设防区划图（1996年）2 勘察工作布置及完成的工作量2.1勘探点平面布置2.1.1钻孔的平面布置本工程招标文件所提出的钻孔布置方案2004年11月8日依据当时的建筑设计有关文件布设。但根据2004年12月17日提供的最新总平面图及各单体建筑平面布置图（电子文件），我院已根据现行的国9、家规范、行业标准、已有的初步勘察资料及目前的设计文件对各建筑钻孔孔位、孔深及勘探孔性质进行了必要的调整。调整后的钻孔主要在柱列线（主要为轴线交点）布置并兼顾到各单栋建筑的轮廓线及地下室边缘线。共布置钻孔513个，其中控制性钻孔185个，一般性钻孔328个。为对卵石层进行密实度划分及进行钻探对比，所有控制性钻孔均为双孔，即同时进行动力触探和植物胶护壁的回钻钻进，故实际钻孔数量为698个。2.1.2技术性测试点平面布置本工程在场地地表水出露的3个沟塘进行取水及取土（水上水下各一件）进行腐蚀性分析。每栋楼布置13孔采用三重管回旋取土器取一级原状土样，对整个场地4个孔卵石层中的中砂采用冲击取砂器取一级10、原状砂样。在场地2、3、5、7、8、10号楼各布置一个平板载荷试验点（编号：Z1Z6），深度1.03.5m，对粘土进行平板载荷试验。在场地2、5、7号楼布置3个抽水试验点（编号：C1C3），进行场地的抽水试验，试验井深度深入中等风化泥岩1.52.5m，并对相应位置进行了钻探，准确判断抽水试验点的地层结构，为抽水试验结果分析提供依据。在场地2、5、7号楼场地中部布置3个常时地微动测试试验点（编号：D1D3）。对16号楼各在1个控制性钻孔内布置1个波速测试孔（编号：1KD10、2KD9、3KD8、4KD11、5KD11、6KD11），并对1KD10、2KD9、2KD10、3KD8、4KD11、4K11、D15、5KD22、6KD7、6KD11、7KD5、8KD5、8KD7、8KD28号钻孔的岩芯进行了岩芯波速测试，以评价岩体的完整性。需要说明的是，因受房屋拆迁进度的影响，1、3、5号楼部分孔位在原方案基础上有所移动。钻孔新位置详见各单栋建筑物轮廓及勘探点平面布置图。2.2 钻孔深度2.2.1拟建建筑场地内勘探点深度的确定控制性钻孔是根据勘察规范的规定，勘探点深度的确定原则为：勘察深度应满足地基变形计算深度的要求；一般性钻孔应适当大于主要受力层的深度。在考虑上述原则的基础上，还应满足地基承载力和软弱下卧层验算、支护体系、工程降水抗浮的设计及对某些不良地质作用追索等的要求。由于目前设计单位未提出12、有关荷载参数，本勘察报告在不具备变形深度计算的条件下，首先按高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004、J3662004）第4.1.4条提供的有关公式计算确定高层建筑勘探孔深度计算值如下：1、控制性钻孔深度：dc=d+cb2、一般性钻孔深度：dg=d+gb式中符号意义参见高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004J3662004）第4.1.4条。对低层及多层建筑勘探点深度的计算值按岩土工程勘察规范（GB50021-2001）第4.1.14、4.1.18及4.1.19条有关规定。本场地勘探点深度按规范要求初步确定后，根据本工程初步勘察成果、基岩埋深情况、有关工程经验、可能的基础型式和基坑13、降水、基坑支护、地基加固、基础抗浮的设计与施工等的要求，综合考虑了各栋建筑物控制性钻孔和一般性钻孔的深度。特别需要指出的是：1、2、3、4、5、6号楼的裙楼及7、8、9号楼虽然其层数不高，荷载较轻，但其埋藏较深，整个建筑物几乎完全埋于地面以下，且场地地下水位较高，故在满足拟建物地基基础设计与施工的前提下，地基基础抗浮问题是决定其勘探点的深度的主要因素，根据本工程勘察成果、有关工程经验、基础抗浮的设计与施工等的要求确定其控制性勘探点的深度为进入中风化泥岩内不小于5.0m。一般性勘探点深度到达中风化泥岩顶板。2.2.2地下室周边勘探点深度的确定本工程19号楼均设12层地下室，其周边勘探点的布设原则14、是在满足地基基础设计的前提下，同时应满足基坑支护体系及工程降水设计的要求。按岩土工程勘察规范（GB50021-2001）第4.8.3条和高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004、J3662004）第4.4.3条及4.4.4条及建筑基坑支护技术规程（JGJ12099）第3.2.2条的规定结合初步勘察成果确定相应部位的勘探点深度。本次勘察对基坑影响范围内的地段按高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004、J3662004）及岩土工程勘察规范（GB50021-2001）第4.8.3条及建筑基坑支护技术规程（JGJ12099）第3.2.2条的有关规定，仅在地下室边缘布置勘探点，深度满足基坑稳15、定性验算要求，在基坑外围不单独布置勘探点，而采取以调查或搜集资料为主。根据现场钻探揭露的地层结构结合各栋建筑物的性质，本次勘察实际钻孔深度为8.026.6m。各单栋建筑勘察深度详见表2.2.2。各单栋建筑勘察深度一览表表2.2.2建筑物编 号建筑物内钻孔地下室基坑边坡钻孔一般性孔 深终孔地层控制性孔 深终孔地层一般性孔 深终孔地层控制性孔 深终孔地层1号楼15.617.5中等风化泥岩24.125.3中等风化泥岩15.317.9中等风化泥岩20.825.3中等风化泥岩2号楼16.618.9中等风化泥岩23.926.2中等风化泥岩16.517.6中等风化泥岩23.925.0中等风化泥岩3号楼15.16、817.8中等风化泥岩24.525.5中等风化泥岩15.619.6中等风化泥岩23.525.3中等风化泥岩4号楼14.617.6中等风化泥岩23.524.1中等风化泥岩14.616.0中等风化泥岩20.824.0中等风化泥岩5号楼15.117.1中等风化泥岩23.124.9中等风化泥岩14.520.0中等风化泥岩20.423.8中等风化泥岩6号楼14.817.0中等风化泥岩22.224.9中等风化泥岩15.018.7中等风化泥岩20.724.7中等风化泥岩7号楼14.215.4中等风化泥岩20.726.2中等风化泥岩14.115.3中等风化泥岩21.122.0中等风化泥岩8号楼15.517.417、中等风化泥岩21.024.5中等风化泥岩15.817.1中等风化泥岩24.324.8中等风化泥岩9号楼16.317.6中等风化泥岩23.624.6中等风化泥岩16.218.1中等风化泥岩23.826.7中等风化泥岩10号楼8.012.5卵石13.014.1卵石2.3 勘察技术方法及完成的工作量2.3.1地质调查调查场地及其周围有无影响工程稳定性的不良地质作用（如河道、沟滨、墓穴、防空洞、孤石等）及地下管线等的分布，进一步收集了场地内及附近已有的工程地质、气象等资料。2.3.2测放钻孔钻孔测放采用坐标控制，测放过程中采用瑞士产TC2000全站仪依据甲方提供的红线控制点及场地原地形上的I等水准点的18、坐标和高程进行控制点的测放。每栋建筑物场地共布置控制性测放点410个（并相互校核），然后在各拟建建筑物场地内采用J2经纬仪、SDZ2水准仪利用控制性测放点对各建筑场地内的勘探点进行测放。勘探点测放达到的精度为：平面位置偏差小于0.25m；高程偏差小于0.05m。各勘探点均设置有编号的标志桩，并核对了桩号及实地位置，1、5、10号楼因障碍需改变的钻探点，重新测定了点位，并在“建筑轮廓及勘探点平面布置图”中绘制了实际实施钻探的孔位。2.3.3钻探针对本工程场地的具体地层性质，按照岩土工程勘察规范（GB50021-2001）第9章及建筑工程地质钻探技术标准（JGJ8792）的有关规定，我院对本工程钻19、探工作采用的钻探设备、钻进工艺、钻探方法选型如下：（1）鉴别孔：对粘土、粉质粘土、粉土、粉砂均采用获得国家银质奖的SH30A型钻机（无锡产）及孔底锤击钻探工艺干作业钻进，对素填土采用套管护壁措施。（2）技术孔：指取岩、土样及原位测试钻孔，主要为控制性钻孔，采用国产XY1型钻机，并采用我院于1993年获得中国建筑工程总公司科技推广优秀项目奖的SM植物胶和SD系列钻具（双层单动岩芯管、金刚石钻头）进行回转钻进工艺，对上部粘土、粉质粘土、粉土、粉砂采用无泵返循环回转（岩芯钻探）干法钻进工艺进行取样。钻探主要执行的技术标准： 钻孔孔径：上部细粒土层钻探口径为127，砂卵石层钻探口径为89，泥岩则采用直20、径为75mm的双重岩芯管钻头，以准确测定岩石质量指标RQD；回次进尺：对土层在主要持力层中或重点研究部位，回次进尺不超过0.5m，并满足鉴别厚度220cm的薄层要求，其它部位回次进尺不超过1m，在泥岩中钻进回次进尺不超过2.0m；钻进深度和岩土分层深度的量测精度不低于5cm；每回次至少留一块土芯于土芯盒内，岩芯则全部存放于岩芯箱内；钻孔垂直度偏差小于2；野外编录配合使用微型贯入仪及点荷载仪以保证野外编录的定量化、标准化。细粒土层进行连续取芯，砂卵石及泥岩采取率不低于80%。2.3.4岩土样的采取为了保证原状岩、土样采集的质量，我院在本工程钻探中对采集不同级别岩、土样所需的设备、取土器及钻进方法21、选型如表2.3.4。岩土样采集质量等级与钻探、取样设备选型表2.3.4样品级别扰动程度钻探设备取土器类型取土样方法适用地层试验内容土样级不扰动人工挖取探坑刻取人工粘土胀缩性试验、三轴压缩试验、标准固结实验不扰动XY1单动三重管回转粘性土、粉土、砂土常规物性指标、强度指标、三轴压缩实验、标准固结试验、级轻微扰动XY1厚壁敞口取土器回转粘性土、粉土、砂土常规物性指标级显著扰动SH30A厚壁敞口取土器锤击粘性土、粉土、砂土土类定名、含水量XY1SD系列钻具回转砂、卵石土级完全扰动SH30A标准贯入器锤击粘性土、粉土、砂土土类定名泥岩级不扰动XY1双层岩芯管金刚石钻头回转泥岩常规物性指标、抗压强度试验22、点荷载试验、岩块波速试验岩土样采取执行的技术标准：取土器下放之前清孔，孔底残留浮土厚度不超过5cm；贯入式取土器采用快速、连续的静压方式，贯入速度不小于0.1m/s；取出的土样现场测取采取率，采取率控制在0.951.0；取出的原状样及时用纱布条蜡封或用粘胶带封口，并帖上土样标签；对取得的原状样采用专用土样箱包装，并及时送至试验室进行试验，贮存时间不超过3天；各取样钻孔自老土起在主要受力层（基础底面下1.0倍基础宽度范围内）取样间距为12m，以下根据土层情况每层采取一个不扰动样，对厚度大于0.5m的夹层或透镜体采取不扰动样。膨胀性土的取样：在大气影响深度内（本场地计算为3.1m），每个控制性勘23、探孔均采取、级土试样，取样间距为1.0m，在大气影响深度以下取样间距为1.52.0m；地下水位以上、以下及地表水体分布区域的水位上、下均应采取相同土样各3件进行土的腐蚀性试验。2.3.5水位的观测及水样的采集钻探过程中准确地量测地下水位，其初见水位和静止水位在各钻孔内直接量测，静止水位稳定时间不少于24小时，并在勘察结束后统一量测，其量测精度不低于2cm。对地下水位的季节性变化幅度、历史最高水位等指标以搜集利用有关资料获得。按岩土工程勘察规范（GB50021-2001）第12.1.2条的规定，对本场地在3个抽水试验孔中采取地下水试样3件，地表沟塘中的水试样9件，进行水质简分析，准确判定场地地下24、地表水体对混凝土、混凝土中的钢筋及钢结构的腐蚀性。水样的采集执行的标准： 水试样代表天然条件下的水质情况； 所取水试样及时试验，放置时间不超过12小时。2.3.6原位测试（1）标准贯入测试（SPT）：对分布于场地的粘土、粉质粘土、粉土、粉砂及卵石层的中砂进行标准贯入测试，评价其承载力、密实度及对饱和粉土、砂土层进行液化判别，对场地内主要土层（粘土及粉质粘土）测试数据495个。本场地揭露的粉土、粉砂零星分布，且厚度较薄，本工程勘察对其测试数据为161次，卵石层中的中砂对上部卵石层采用XY-1型工程钻机植物胶钻透后，进行套管护壁，然后进行标准贯入试验。同时，对每次标准贯入试验完毕后，均在相应部位25、取级土样进行定名及粘粒含量试验。执行的技术标准为：标准贯入试验孔以采用回转钻进方法，并保持孔内水位略高于地下水位；孔壁不稳定时用套管护壁，钻至试验标高以上15cm处，清除孔底残留土后再进行试验；采用自动脱勾的自由落锤法进行锤击，锤击速率小于每分钟30击；触探杆相对弯曲小于1/1000。（2）N120超重型动力触探测试（DPT）：对所有钻孔内的卵石层进行连续系统的N120超重型动力触探测试，以判断其密实程度，初步确定卵石土的承载力、变形模量及其它有关力学指标。同时在各单体建筑场地内控制性钻孔进行钻、动探对比，通过连续取芯的钻孔所取得的岩芯与N120指标的对比，进行N120动力触探曲线的解释，进而26、对砂卵石层进行详细准确的力学分层。执行的技术标准为：采用自动落锤装置；触探杆最大倾斜度不超过2%；锤击速率每分钟为1530击。2.3.7针对本工程选用的专项原位测试项目（1）载荷试验受工期限制，本次勘察仅对分布于场地的膨胀性粘土进行静载荷试验，以准确评定其承载力，估算其变形模量，并计算其基床系数。结合初步勘察资料，本次详细勘察共布置6个静载荷试验点(硬塑粘土与可塑性粘土各三个)。执行的技术标准为：试坑直径不小于承压板直径的3倍；采用圆形刚性承压板；试验方法采用分级维持荷载沉降相对稳定法；荷载量测精度不低于最大荷载的1%；沉降量测精度不低于0.01mm。（2）静力触探测试对场地上部细粒土（素填土27、粘土、粉质粘土、粉土、粉砂）进行连续系统的力学测试，以定量准确地评价其物理、力学性质指标、桩基础设计参数，配合全断面取芯钻孔进行准确的地质分层，判定土层均匀性，判断沉桩可能性，判别地基土液化可能性及等级。静力触探孔与原钻孔的间距不小于1.0m，一般为2m或25倍钻探孔径，并在钻探工作开始前进行。执行的技术标准为：探头贯入速率为1.2m/min；深度记录误差不大于触探深度的1%。（3）岩石点荷载试验对岩芯钻孔所取出的岩芯（岩块）进行点荷载试验，计算岩层的点荷载强度及单轴抗压（抗拉）强度值，进而估算各岩层的地基承载力，同时，配合岩块的波速测试指标可较为准确地进行岩层风化带的划分，并评价岩体基本质28、量等级。执行的技术标准为：接触点距试件自由端的最小距离不小于加荷两点间距的0.5倍；加荷速率应使试件在1060s内破坏；破坏面贯穿整个试件并通过两个加荷点。（4）袖珍贯入测试在进行现场地质编录的同时，采用袖珍贯入测试，可预估地基承载力、变形模量及液性指数，进行较为准确的现场野外编录，使野外编录定量化、标准化，以获得准确的第一手原始资料，指导勘察方案的优化。（5）抽水试验对本工程而言，为了准确评价地层的渗透性，为基坑降水及评价降水对地基环境的影响，进行抽水试验。根据初步勘察资料，在场地内代表性部位布置三个井点进行完整井多孔稳定流抽水试验，利用详勘钻孔作为观测孔以获得较为准确地的有关水文地质参数，29、如渗透系数、导水系数、给水度、释水系数、越流系数、越流等因素。本次详勘抽水试验孔布置于场地可能的建筑基坑外，供以后作降水井用。抽水井的深度为20m，成孔直径600mm，内管直径300mm。执行的技术标准为：采用三次降深，最大降深接近工程设计所需的地下水位降深的标高；水位量测采用同一种方法和仪器，读数对抽水孔为cm；抽水结束后量测恢复水位。（6）工程物探钻孔波速测试采用单孔波速测试手段，以测定各类岩、土体的压缩波、剪切波或瑞利波的波速，并用其确定与波速有关的岩土参数，判别建筑场地类别、划分对建筑抗震有利、不利及危险地段，提供地震反应分析所需的场地土动力参数、评价岩体完整性、估算场地卓越周期，判定30、砂土液化，评价场地类别。同时还评价地基振动特性，进而为抗震、防震设计提供有关参数。按建筑抗震设计规范（GB50011-2001）第4.1.3条的规定，本场地在每幢中高层及高层建筑（即16号楼场地）下布置一个波速测试钻孔，共计6个。执行的技术标准为：测试孔垂直；将三分量检波器固定在孔内预定深度，并紧贴孔壁；测试点的垂直间距取1m；自下而上逐点测试。场地微振动（常时微振动）测试通过对场地进行常时微振动的测试，确定场地卓越周期及脉动幅度值，为抗震设计（地震响应分析）及地震区划分等提供参数。用来研究分析今后地震时场地振动的卓越周期和频谱特性，这对预测震害和判定有效的防灾对策能提供基础资料。本工程选取地31、面测点方式，地面与孔中同时观测，在整个场地共布置三个测点。2.3.8室内岩石、土工试验土工试验项目系根据工程性质、基础类型、地基土性质及均匀性、基坑支护、降水设计等因素确定，具体项目为：2.3.8.1常规室内岩石、土工试验项目的布置（1）常规物理性质试验：测定土的一般物理性质指标，用于土类定名，评价其物理性质。此项目对所有原状土及扰动试样均作；（2）颗粒分析试验：对场地内的砂卵石土及标贯器中的粉土、砂土进行颗分试验，以进行准确的定名，并计算其颗粒含量、不均匀系数及曲率系数。（3）直剪试验（快剪）：测定地基土强度参数C、值，计算地基土强度，为基础设计提供参数。（4）压缩试验：测定地基土的压缩系数32、和压缩模量，用于分层评价地基土变形特性和进行沉降验算。（5）岩块的物性指标及单轴抗压强度试验：测定岩块的物性指标及天然、烘干和饱和三种状态下的单轴抗压强度及天然状态的抗剪强度指标，用于评价泥岩岩体的天然地基承载力、嵌岩桩地基承载力、泥岩的软化性。18号楼场地泥岩中风化带的三种状态下的单轴抗压强度及天然状态的抗剪强度均分别取6组试样进行试验。（6）水质简分析试验：测定水样中各成份的含量，用于评价地下水对混凝土、混凝土中的钢筋及钢结构的腐蚀性。对前述2.3.5条所规定的水试样均进行试验分析。2.3.8.2针对本工程选用的专项室内岩石、土工试验项目（1）胀缩性试验场地地处膨胀土分布区，准确查明地基土33、的胀缩特性、判断其对地基基础（特别是多层建筑物及地下室外墙等）的影响，进行粘土的膨胀性试验。通过测定自由膨胀率、不同压力下的膨胀率、收缩系数及膨胀力、线收缩率、体收缩率，为地基评价和计算地基土的膨胀变形量、收缩变形量提供参数。（2）三轴压缩试验根据施工进度、地层条件，以尽可能模拟符合建筑和地基土的实际受力状况而进行的三轴压缩试验。通过测定地基土的抗剪强度指标，准确地确定地基土的承载力，为基坑支护设计提供反映建筑物和地基土的实际受力状况下的抗剪强度参数。其成果除提供抗剪强度指标外，还包括摩尔圆及其强度包线。按有关规定要求，在每幢建筑场地内的粘性土、粉土分别采取1组级原状土试样进行三轴压缩试验。（34、3）标准固结试验通过不同压力下的单轴压缩试验，计算土的有效自重压力至土的有效自重压力与附加压力之和的压力段的压缩性指标，可较为准确地预估建筑物的实际沉降量，同时试验的最大压力满足绘制完整的elgP曲线的需要，以求得先期固结压力、压缩指数、回弹模量及回弹再压缩模量。可进行考虑应力历史条件下的固结沉降计算及进行因基坑开挖卸荷而引起的回弹量的计算。按有关规范的规定，在每幢建筑场地内的粘性土、粉土分别采取1件级原状土试样进行标准固结试验。（4）细粒土的室内渗透试验通过测定粘性土、粉土及砂土的渗透系数，为基坑降水方案的选取、降水设计及评价降水对周围环境的影响提供参数，对砂土采用常水头法，对粘土、粉质粘土35、及粉土采用变水头法。本工程对位于各幢建筑物场地内的粘性土、粉土及砂土均取样1件进行渗透试验。（5）土的酸碱度、易溶盐、有机质含量试验测定酸碱度、易溶盐（如碳酸盐、氯离子、硫酸根、钙离子、镁离子等）及有机质含量，判别土壤对环境的影响及土对混凝土、混凝土中的钢筋及钢结构的腐蚀性。（6）岩块的室内波速测试测定岩块的纵波速度、横波速度，配合现场节理裂隙调查、连续的点荷载强度及岩体波速测试指标，计算岩体的基本质量指标，对岩体基本质量进行分级，进而评价各级岩体承载力基本值及标准值（特征值），同时，可对岩体风化带进行定量划分。在每幢建筑场地内选取1个控制性钻孔的岩芯做室内波速测试。（7）休止角试验对分布于基36、坑侧壁的中砂、卵石取样进行休止角试验。为基坑支护设计提供参数。对18号楼建筑场地基坑侧壁分布的中砂、卵石土分别取样一件进行休止角试验。2.3.9勘察工作量及作业时间本次勘察工作量及作业时间详见表2.3.9。勘察工作量及作业时间表2.3.9勘察手段计量单位工作量作业时间野 外作 业钻探m7741.12004.12.262005.2.7N120动力触探m4560.9标准贯入测试次354静力触探m444.3取水件12取土件985取岩芯样块1135野 外试 验平板载荷试验点62005.1.52005.1.15抽水试验孔/m3/602004.12.312005.1.15岩石点荷载试验块3602005.137、.22005.1.19工 程物 探钻孔波速测试孔/m6/1322005.1.22005.1.19常时地微动测试点32005.1.8钻孔岩芯波速测试块1182005.1.22005.1.19室 内试 验常规土工试验件7842005.1.12005.2.21特殊土工试验件2012005.1.22005.2.22水质分析试验件122005.1.22005.1.27土质分析试验件82005.1.22005.1.27岩石试验组2192005.1.22005.2.22内 业整 理2004.12.282005.2.23上述各项目的具体布置详见拟建建筑总平面及部分勘探测试点平面布置图（图号11）、各单体建筑建38、筑轮廓及勘探点平面布置图（图号110）。3场地工程地质条件3.1区域地质构造特征据区域地质资料，拟建成都市南部xxx中心项目所在的场地的区域地质构造位置上地处成都坳陷盆地内，西距北东走向的龙门山褶皱带约60km，东距走向相同的龙泉山褶皱带约20 km，成都坳陷呈北东35方向展布，受喜山期运动的内力地质作用，龙门山和龙泉山构造带相对上升，而坳陷盆地相对下降，在岷江水系长期的搬运和沉积作用下，在坳陷盆地内堆积了厚度不等的第四系冲洪积地层，不整合于白垩系地层之上，形成了当代景观的冲积平原。受东西两侧构造带的影响，在成都平原下伏基岩内形成了蒲江-新津和新都-磨盘山这一区域性的北东向基底断裂和其它次生断39、裂，长期以来，经区域地质调查配合物探、钻探和卫星遥感图片的解释，也证实了这些断裂的存在。3.2地形地貌及气候特征3.2.1地形地貌拟建场地2、7、4、5、6、8、9号楼地形较为平坦，1、3、10号楼局部稍有起伏。1号楼勘探点地面绝对标高为490.60493.00m，相对高差为2.40m；2号楼勘探点地面绝对标高为492.40493.10m，相对高差为0.70m；3号楼勘探点地面绝对标高为491.60493.55m，相对高差为1.95m；4号楼勘探点地面绝对标高为491.29492.63m，相对高差为1.34m；5号楼勘探点地面绝对标高为491.43493.04m，相对高差为1.61m；6号楼勘40、探点地面绝对标高为491.39492.38m，相对高差为0.99m；7号楼勘探点地面绝对标高为491.23491.54m，相对高差为0.31m；8号楼勘探点地面绝对标高为492.23492.60m，相对高差为0.37m；9号楼勘探点地面绝对标高为492.65493.87m，相对高差为1.22m；10号楼勘探点地面绝对标高为490.37492.52m，相对高差为2.15m。地貌单元属于岷江水系级阶地。3.2.2气候特征据成都市气象台观测资料，成都市区气候特征为：气温：多年平均16.20C，极端最高37.3C，极端最低5.9C。降水量：多年平均947.00mm，日最大195.2mm。蒸发量：多年平41、均1020.5mm。多年平均风速为1.35m/s，最大风速为14.8m/s（NE向），极大风速为27.4m/s（1961年6月2日）,最多风向为NNE向。3.3地层结构 本次勘察揭露的地层由第四系全新统人工填土层、第四系上更新统冲、洪积层及白垩系灌口组泥岩组成。现根据其野外特征将场地各地层的分布及特征由上至下描述如下：第四系全新统人工填土层（Q4ml）1-1杂填土 ：杂色，松散，稍湿。以生活垃圾及近期拆迁遗留的建筑垃圾组成为主。揭露厚度0.301.00m，主要在1、3号楼局部位置分布。素填土1-2 ：灰褐褐灰色，松散稍密，稍湿。以粉土、粉质粘土组成为主，局部含薄层砂砾。2、4、5、6、7、8、42、9号场地绝大部分位于原耕作地段，表层30cm土层含较多植物根茎。其中含少量砖瓦砾等杂质。揭露厚度0.503.40m。全场地分布。第四系上更新统冲、洪积层（Q3al+pl）2粘土 ：褐黄色灰褐色。含铁锰质氧化物，发育闭合裂隙，裂隙被少量灰白色粘土充填，裂隙间有光滑镜面。下部5m左右夹钙质结核，最大粒径5cm，全场地分布。根据其含水状态，可将其分成2个亚层：2-1粘土 ：可塑状，层厚0.52.1m。2-2粘土 ：硬塑坚硬，层厚0.83.2m。3粉质粘土 ：褐黄灰黄色，可塑坚硬，含铁锰质氧化物，裂隙较发育。夹少量粉土透镜体或呈互层。局部夹较多的钙质结核。层厚0.34.8m。全场地分布，1号楼局部孔位43、缺失。4粉土 ：浅黄黄灰色，中密密实，稍湿。夹薄层粉质粘土，含铁锰质结核及云母。场地零星分布，揭露厚度0.204.00m。场地零星分布。5粉砂 ：灰黄黄灰色，松散，稍湿。局部因砂粒含量的变化，相变为粉土或中砂。主要以薄层或透镜体状零星分布于卵石层顶板。揭露厚度为0.202.90m。场地零星分布，4、5、6、8号场地分布较厚。6中砂 ：灰黄黄灰色，松散，湿饱和。局部为粉砂，另含约10%的圆砾或小粒径卵石，当圆砾含量较多时，相变为砾砂。揭露厚度为0.304.30m，以薄层状和透镜体分布于卵石层中。卵石：黄灰灰黄色，湿饱和。卵石成分以岩浆岩为主，少量沉积岩，强风化中等风化，一般粒径35cm,最大粒径44、22cm，充填约40%5%中砂和圆砾。18号楼顶板约30cm夹少量粘性土，10号楼表层约1m夹粘性土，卵石强风化。全场地分布，卵石层顶板埋深及标高详见表3.3-1。各单体建筑卵石层顶板埋深及绝对标高一览表 表3.3-1建筑物编号卵石层顶板埋深（m）卵石层顶板绝对标高(m)最小值最大值平均值最小值最大值平均值1号楼3.06.15.5486.57488.33486.972号楼6.58.67.7484.02485.93484.753号楼5.67.86.8484.88486.38485.514号楼5.810.17.2482.39485.97484.315号楼5.98.96.9482.04485.80445、94.756号楼5.38.06.7483.64486.45484.727号楼5.97.46.6483.91485.54484.788号楼6.08.06.8484.33486.43485.399号楼5.57.66.3485.60487.36486.5610号楼4.79.16.2481.29486.34485.81根据其密实程度及N120动探击数，将其划分为三个亚层：7-1稍密卵石 ：层位不连续，呈薄层尖灭或透镜体状分布。全场地零星分布。卵石含量50%60%，N120击数标准值为5.3击。7-2中密卵石 ：层位较连续，局部呈透镜体分布。卵石含量60%70%，N120击数标准值为8.0击。7-3密实46、卵石 ：层位较连续稳定。卵石含量70%95%，N120击数标准值为14.3击。白垩系灌口组泥岩（K2g）泥岩：紫红灰白色，以粘土矿物组成为主，层面夹薄层石膏矿物。勘察期间揭露各栋单体建筑泥岩顶板埋深及绝对标高详见表3.3-2。各单体建筑泥岩顶板埋深及绝对标高一览表 表3.3-2建筑物编号泥岩顶板埋深(m)泥岩顶板绝对标高(m)最小值最大值平均值最小值最大值平均值1号楼14.517.315.86475.17477.10476.092号楼15.517.516.55474.90476.97476.053号楼14.818.016.0474.76477.34476.154号楼14.216.515.17447、76.24477.84476.905号楼14.216.515.17476.24477.84476.906号楼14.216.014.96475.96477.57476.837号楼13.015.014.10476.37478.29477.278号楼15.016.715.63475.74477.34476.789号楼15.617.716.38475.67477.25476.7110号楼根据建筑性质，本次勘察此位置在勘察深度内未揭露在钻探深度范围内，根据揭露其风化程度，将其划分为二个亚层：8-1强风化泥岩 ：层状构造，散体碎裂结构。风化裂隙发育，结构面不清晰，岩芯破碎，干钻可钻进。揭露厚度为0.10148、.50m。8-2中等风化泥岩 ：巨厚层构造，块状结构。风化裂隙较发育，结构面较清晰，岩芯较完整，局部夹薄层石膏矿物，偶见少量的竖向构造节理。干钻钻进困难。揭露厚度为0.07.3m。上述各岩土层分布详见工程地质剖面图1P1-1P110P7-10P 7剖面（图号1-110-7）。3.4水文地质条件3.4.1场地地下水埋藏条件场地地下水类型为孔隙潜水，微具承压性。赋存于砂、卵石层中。粘土、粉质粘土为相对隔水层，粉土、粉砂为弱透水层，大气降水、河水为主要补给源。勘察期间测得其各栋建筑静止水位埋深详见表3.4.1。各单体建筑静止水位一览表 表3.4.1建筑物编号静止水位埋深(m)静止水位绝对标高(m)最49、小值最大值平均值最小值最大值平均值1号楼6.07.77.0484.48485.71485.102号楼7.27.97.5484.58485.33484.963号楼6.27.757.0484.93485.45485.194号楼6.47.456.82484.59485.45485.105号楼6.058.136.84484.61485.30484.996号楼6.407.526.73484.72485.01484.857号楼6.256.506.3484.76485.01484.898号楼7.467.807.56484.71484.94484.869号楼7.508.207.93484.89485.454850、5.1710号楼5.657.06.3484.72485.05484.89根据区域水文地质资料，地下水位年变幅为2.0m。三月为枯水期，七、八月为丰水期。3.4.2水文地质参数为了确定场区范围内砂卵石层的渗透系数、导水系数、给水度、释水系数、越流系数、越流和影响半径等因素，本次勘察在C1、C2、C3 三个抽水孔中分别选用10m3/小时、15m3/小时的水泵抽水，进行完整井多孔稳定流的抽水试验，在抽水孔主孔进行动水位、水量观测，各孔抽水时的基本参数见表3.4.2-1和表3.4.2-2。 表3.4.2-1试验孔类型抽水孔C1C2C3内径（mm）300300300过滤管长度（m）7.557.5静止水位51、（m）7.56.758.06静止水位标高(m)484.82484.68484.84在按裘布衣稳定理论公式计算水文地质参数时，计算公式如下：用抽水孔的试验资料K=式中：Q抽水量（m3/d） R影响半径（m），R=2Sw； HO含水层厚度（m）； rw抽水井管内径（m），本次试验为0.30m； SW抽水孔的降深（m）； 抽水试验成果见表3.4.2-2。表3.4.2-2抽水井编 号含水层厚 度（m）静止水位(m)降 深S(m)流 量Q(m3/h)单位流量Q/S(m3/h*m)渗透系数K(m/d)C18.407.501.2811.228.7620.333.7024.926.7321.86C27.25652、.754.2717.084.0016.625.5120.913.7918.87C38.448.061.4410.087.0018.123.1822.126.9621.94根据本次勘察抽水试验成果，同时,结合成都地区已有其它工程降水经验,建议本场地砂卵石土渗透系数K值为20m/d。3.4.3场地水质分析 本次勘察取地表及地下水试样共12件进行水质简分析， 分析结果详见表3.4.3-1。水质分析评价表表3.4.3-1地 表 水取水位置色度味道透明度PH值类别总硬度(mg/L)永久硬度(mg/L)类别矿化度(mg/L)类别1-1无无透明7.8弱碱性660.6230.2硬水1342.2低矿化1-2无无53、透明7.8弱碱性665.6235.2硬水1341.9低矿化1-3无无透明7.7弱碱性665.6190.2硬水1392.2低矿化5-1无腐酸味微浑7.2中性640.60.0极软水1303.8低矿化5-2无腐酸味微浑7.2中性635.625.1极软水4966.6中矿化5-3无腐酸味微浑7.2中性660.60.0极软水1544.3低矿化6-1微黄无浑浊7.6弱碱性1276.10.0极软水7003.5中矿化6-2微黄无浑浊7.6弱碱性1101.00.0极软水6948.1中矿化6-3微黄无浑浊7.6弱碱性1176.10.0极软水7179.9中矿化地 下 水取水位置色度味道透明度PH值类别总硬度(mg/L54、)永久硬度(mg/L)类别矿化度(mg/L)类别C1无无透明7.8弱碱性435.4130.1微硬731.3淡水C2无无透明7.7弱碱性387.882.5软729.7淡水C3无无透明7.4中性590.5305.2极硬937.0淡水场地地表及地下水腐蚀性评价见表3.4.3-2。评价结果表明：1号楼场地地表水：1KD9、1KD10号孔位置，对混凝土结构不具腐蚀性；对钢筋混凝土结构中钢筋不具腐蚀性；对钢结构具弱腐蚀性。5号楼场地地表水：杀猪场位置，对混凝土结构不具腐蚀性；对钢筋混凝土结构中钢筋不具腐蚀性；对钢结构具中腐蚀性。6号楼场地地表水：6KD19号孔位置，对混凝土结构具弱腐蚀性；对钢筋混凝土结构55、中钢筋不具腐蚀性；对钢结构具中腐蚀性。场地内的地下水（C1、C2、C3）：均对混凝土结构不具腐蚀性；对钢筋混凝土结构中钢筋不具腐蚀性；对钢结构具弱腐蚀性。场地土腐蚀性评价见表3.4.3-3。评价结果表明：场地土对混凝土结构不具腐蚀性；对钢筋混凝土结构中钢筋不具腐蚀性；对钢结构不具腐蚀性。4地基评价4.1 建筑场地的稳定性评价场地稳定性的影响因素主要取决于场地区域隐覆断裂的活动情况和龙门山、龙泉山构造带的活动对成都市的影响。蒲江-新津断裂和新都-磨盘山断裂是影响成都盆地区域稳定性的主要断裂，其性质、延伸方向、发育特征及其具体位置有待于进一步的深入研究，但从数百年来的历史地震记载已经证实，对成都市56、有影响地震烈度都没有超过6。也有资料预测，在考虑穿过市区的主要断裂如进一步活动并同时考虑浅埋地下水影响的情况下，在成都市区地震烈度超过7的可能性不大，从龙门山构造带和龙泉山构造带的活动情况看，对成都市区影响最大的是1976年的松潘平武地震，此次地震未构成对成都市的威胁。从龙门山构造带和龙泉山构造带的活动情况看，获取的成都市区影响最大的场地浅层地震勘探资料，结合本次波速测试、常时地微动测试、钻探资料，也进一步证实，场地内无断裂通过，因此该场地是稳定的。同时，根据地质调查及钻探表明，拟建场地平坦，无断裂、溶洞、采空区等不良地质作用，无沟浜、溶洞、墓穴等对工程不利的埋藏物，故场地稳定性良好。4.2 57、岩土层的工程特性指标评价4.2.1岩土试验指标土层常规物理力学性质试验指标在钻孔及平板载荷试验基坑内对粘土、粉质粘土、粉土、粉砂、中砂、卵石共取I级原状土样和IV级扰动土样作土的常规物理力学室内试验，其室内试验成果详见表4.2.1-1。从上表的统计值可以看出:2-1粘 土 ，液性指数Il平均值为0.45，呈可塑状态；压缩系数a1-2平均值为0.22 MPa-1，为中等压缩性土。2-2粘 土 ，液性指数Il平均值为0.05，呈硬塑状态；压缩系数a1-2平均值为0.17 MPa-1，为中等压缩性土。3粉质粘土 ，液性指数Il平均值为0.23，呈硬塑状态；压缩系数a1-2平均值为0.18MPa-1，58、为中等压缩性土。4粉 土 ，孔隙比e平均值为0.707，呈密实状态，压缩系数a1-2平均值为0.23MPa-1，属中等压缩性土。5粉 砂 ，压缩系数a1-2平均值为0.24MPa-1，属中等压缩性土。6中 砂 ，压缩系数a1-2平均值为0.23MPa-1，属中等压缩性土。岩石的物理力学性质试验指标岩石室内试验成果统计表 表4.2.1-2岩石名称风 化状 态指 标天 然密 度d(g/cm3)单轴抗压强度（MPa）天然状态抗剪断强度含水率吸水率天然状态饱和状态烘干状态软化系数内聚力C(MPa)内摩擦角泥岩强风化样本容量组22最小值2.280.9最大值2.281.9平均值2.281.4中等风化样本容59、量组24560555555555520646最小值2.184.63.311.50.080.4354.87.2最大值2.4617.311.873.40.321.34917.917.1平均值2.4010.76.842.70.180.8545.09.29.6标准差1.21.07.30.0852.7变异系数0.110.150.170.100.06统计修正系数0.970.960.960.980.99标准值10.36.541.00.8344.5表4.2.1-2统计结果表明：强风化泥岩：饱和状态下的抗压强度平均值为1.4 MPa，属极软岩。中等风化泥岩：饱和状态下的抗压强度标准值为6.5 MPa，属软岩；软60、化系数平均为0.17，为软化岩石。4.2.2岩土原位测试指标4.2.2.1静力触探试验成果见表4.2.2.1。静力触探试验比贯入阻力Ps成果统计表表4.2.2.1层号土层名称样本容量ps最大值(MPa)ps最小值(MPa)厚度加权平均值(MPa)标准差(MPa)变异系数修正系数标准值（kPa）2-1粘 土7110.6384.1596.9502.0160.290.946.5332-2粘 土8316.3738.61812.3682.7210.220.9611.8733粉质粘土7918.1338.28113.3613.6070.270.9512.6934粉 土5019.70910.11113.01461、2.4730.190.9512.3635粉 砂620.2699.45511.6923.0400.260.829.5876中 砂422.44513.34217.1954.2.2.2标准贯入试验成果见表4.2.2.2。标准贯入试验成果统计表表4.2.2.2层号土层名称样本容量最大值(击)最小值(击)平均值(击)标准差(击)变异系数修正系数标准值(击)2-1粘 土6510.24.56.31.40.230.956.02-2粘 土10618.27.012.42.60.210.9611.93粉质粘土10818.27.113.73.80.280.9513.04粉 土6218.05.110.52.90.28062、.949.85粉 砂813.25.08.02.00.310.816.56中 砂51207.08.5_表4.2.2.2统计结果表明：5粉 砂 ，标准贯入试验击数平均值为8.0击，呈松散状态。6中 砂 ，标准贯入试验击数平均值为8.5击，呈松散状态。4.2.2.3N120超重型动力触探试验 对各钻孔卵石土均进行连续系统的N120超重型动力触探测试。为准确判明动探击数所代表的地层特征，在各个控制性钻孔进行全断面钻进取样，和N120动力触探指标进行对比，使触探曲线与相应的钻孔土样对应起来，为进行详细准确的力学分层提供依据。密实卵石层N120动力触探击数大于40击时，按40击统计。N120动力触探测试成63、果详见表4.2.2.3。N120动力触探测试成果统计表表 4.2.2.3地层编号地层名称样本容量最大值(击)最小值(击)平均值(击)标准差(击)变异系数修正系数标准值(击)6中 砂42265.61.03.10.870.280.993.07-1稍密卵石85666.14.65.40.650.120.9985.37-2中密卵石137759.17.58.10.650.080.9998.07-3密实卵石1310617.511.514.42.300.160.99814.34.2.2.4卵石土的抗剪强度由于勘察场地内卵石土埋藏较深，本次勘察未能进行卵石土的大型剪切试验，我院收集了成都地区已有的类似工程资料，64、见表4.2.2.4。表4.2.2.4项目名称w（%）(kN/m3)ec(kPa)()四川电视塔坑2322.20.2572540.9坑3421.60.2982733.9坑5522.20.2571539.4温资大厦坑15.722.90.22710938.5坑27.522.10.29310035.4坑33.321.60.28182.536.6从该表显示，卵石土的内聚力一般为15-100kPa，内摩擦角为35-40。4.2.2.5岩芯声波测试在岩芯声波测试方面，选取了大量的岩芯进行实测，测试结果部分岩芯因风干产生裂纹，影响岩芯波速真实值，因此将该部分不具有代表性岩芯的测试数据值进行了剔除，最终统计结果65、为声波速度值多为23002750m/s。再根据概率统计分析，取2600m/s为该场地中等风化泥岩岩石纵波速度值。结合钻孔波速测试的纵波速度，计算岩体的完整性指数Kv=0.550.75。测试结果表明：8-2中等风化泥岩 岩体，呈较完整状态。参照岩石的饱和单轴抗压强度标准值及现场实测的裂隙发育情况，计算基本质量指标BQ为251350，基本质量级别为IV级软岩。 4.2.2.6岩芯点荷载试验 本次勘察对19个控制性孔的中等风化岩芯样进行了岩芯的点荷载试验，荷载状态为天然状态，共进行了36组，因岩石中局部石膏矿物及微小裂隙的影响，破坏特征为非正常破坏，数据不具有代表性，在统计过程中对其进行剔除。同时，66、为避免变异系数过大，试验统计数据均选择710块单孔相邻位置的单块岩芯数据的平均值作为一组数据进行统计。其岩芯点荷载试验成果详见表4.2.2.6。岩芯点荷载试验成果统计表 表4.2.2.6编号岩石名称点荷载指标样本容量（组）最小值（MPa）最大值(MPa)平均值(MPa)标准差(MPa)变异系数统计修正系数标准值（MPa）8-2中等风化泥 岩Is50360.1910.6030.3540.0810.230.930.331Rc364.413.77.861.810.230.937.3注：因强风化泥岩的岩芯样较破碎，未能取完整样进行岩芯点荷载试验。4.2.3现场平板载荷试验4.2.3.1本次勘察平板载荷67、试验成果本次六个试验点的地基土浅层平板载荷试验全过程正常、连续。其荷载与沉降的关系绘制的p-s曲线见载荷试验报告图1图6。从p-s曲线可看出， 2#和4#两个试验点的p-s曲线有较明显拐点，其加载值又小于最大加载值的一半，又无明显陡降段，因此可取该值作为试验点的承载力特征值；1#、 3#和6#试点无明显拐点（比例界限），但有明显的陡降段，可取陡降段前一级荷载作为该点承载力极限值，取极限值的一半作为该点承载力特征值；而5#点既无明显拐点，又无陡降段，可按相对变形取其承载力特征值；6#点按相对变形取得的承载力特征值略小于极限承载力的一半，因此按相对变形取其承载力特征值。根据以上分析计算各试验点结果68、以及修正结果见表4.2.3.1。表4.2.3.1试点编号勘察编号试验地层试验深度(m)试验点地基承载力特征值(kPa)d(m)P(kPa)试验点变形模量EO (MPa)S0 (mm)C0 (mm/kPa)1#Z6粘土(可塑)1.51200.571205.3-0.3070.0692#Z5粉质粘土3.32000.572008.3-1.0400.0473#Z3粘土(可塑)1.51200.571204.7-0.3930.0784#Z4粘土(硬塑)3.02000.572006.7-1.9760.0555#Z2粘土(硬塑)3.02700.572709.2-1.1240.0406#Z1粘土(可塑)1.51569、00.571605.5-1.1820.067注：变形模量计算公式为:EO =I0(1-2)pd/sI0 刚性承压板的形状系数，圆形承压板取0.785；p p-s曲线线性段的荷载（kPa）；s 与p对应的沉降(mm)；d 承压板直径 (m)；土的泊松比（粉质粘土取0.35，粘土取0.42）；4.2.3.2原初步勘察平板载荷试验成果原初步勘察4试验点（可塑状粘土）的PS曲线有明显比例界限（拐点），第6级荷载下的slgt曲线中，斜率剧增且有明显向下转折的曲线，说明试验荷载达到极限荷载，其承载力特征值取第5级荷载的一半，即fak=175kPa。原初步勘察28试验点（可塑状粘土）的PS曲线有明显比例界限70、（拐点），第7级荷载下的slgt曲线中，斜率剧增且有明显向下转折的曲线，说明试验荷载达到极限荷载，其承载力特征值取第6级荷载的一半，即fak=150kPa。原初步勘察43试验点（硬塑状粘土）的PS曲线第10级处有明显比例界限（拐点），第10级荷载下的slgt曲线中，斜率剧增且有明显向下转折的曲线，说明试验荷载达到极限荷载，其承载力特征值取第9级荷载的一半，即fak=225kPa。原初步勘察载荷试验成果见表4.2.3.2。 载荷试验结果汇总表 表4.2.3.2试验点位试验深度（m）土层名称试验点位承载力特征值fak (kPa)试验点位的变形模量E0(MPa)建议承载力特征值(kPa)建议变形模量71、(MPa)4#1.50可塑状粘土17512.121606.028#1.90可塑状粘土1506.5843#1.50硬塑状粘土2258.992208.54.2.3.3载荷试验统计土层名称编号土层状态统计指标试验点位承载力特征值fak (kPa)试验点位的变形模量E0(MPa)粘土2-1可塑样本容量55最大值17512.12最小值1204.7平均值1436.84粘土2-2硬塑样本容量33最大值2709.2最小值2006.7平均值2318.3粉质粘土3硬塑样本容量11平均值2008.34.3地基岩土的工程特性指标建议4.3.1岩土层的物理力学性质指标建议综合分析钻探取样、原位测试、室内土工试验成果，结72、合成都地区已有的研究成果、工程经验，将本场地各岩土层的承载力特征值和与基础设计有关的其它主要参数建议值列于表4.3.1。岩土的物理力学性质指标建议值表4.3.1层号岩 土 名 称重 度(kN/m3)压 缩模 量Es(MPa)变 形模 量Eo(MPa)粘聚力C（kPa）内 摩擦 角()承载力特征值fak(kPa)2-1粘 土19.06.0/20101402-2粘 土19.59.0/30202203粉质粘土19.08.040201804粉 土18.57.0/25181505粉 砂18.06.5/15221106中 砂18.07.0/251207-1稍密卵石21.0/21.0/353607-2中密卵73、石22.0/30.0/406007-3密实卵石23.0/37.0/458008-1强风化泥岩22.0/2508-2中等风化泥岩24.0/10004.3.2土层修正后的承载力特征值评价因本工程除10号楼外，其余建筑均设12层地下室或为下沉式建筑，基坑开挖深度较原始地坪较低，在基础设计时，土层承载力特征值需进行修正。基础持力层C、指标按表4.3.1选用，该层的地基承载力设计值按下列方法确定，计算公式按建筑地基础设计规范（GB50007-2002）第5.2.4条为：fa=fak+br(b-3)+drm(d-0.5)各栋单体建筑的基坑深度按最底层地坪标高+基础埋置深度确定，因设计未提供基础的埋置深度，74、本处基础埋置深度按1.5m估算，基础宽度按筏板基础考虑。则各栋单体建筑主要基础持力层修正后的承载力特征值评价详见表4.3.2。各单体建筑主要基础持力层修正后的承载力特征值评价表表4.3.2建筑物编 号地 坪标 高(m)基 底标 高(m)基 础持力层r(kN/m3)rm(kN/m3)bdb(m)d(m)承载力特征值fak(kPa)修正后特征值fa(kPa)1号楼482.05480.55中密卵石22193.04.44011.56001627482.05480.55密实卵石23193.04.44080018362号楼481.15478.65稍密卵石21193.04.47212.9360149648175、.15478.65中密卵石22193.04.4726001744481.15478.65密实卵石23193.04.47280019533号楼483.70482.20稍密卵石21193.04.4569.83601236483.70482.20中密卵石22193.04.4566001485483.70482.20密实卵石23193.04.45680016944号楼483.20481.70稍密卵石21193.04.46210.83601320483.20481.70中密卵石22193.04.4626001569483.20481.70密实卵石23193.04.46280017785号楼483.20476、81.70稍密卵石21193.04.46210.83601320483.20481.70中密卵石22193.04.4626001569483.20481.70密实卵石23193.04.46280017786号楼482.50481.00稍密卵石21193.04.46810.63601303482.50481.00中密卵石22193.04.4686001552482.50481.00密实卵石23193.04.4688001761注：1、本表仅按16号楼高层建筑主楼筏板基础进行深宽修正，地下室裙楼部分及7、8、9号楼的独立基础因其尺寸及形状不能确定，故未对其进行修正；10号楼地坪标高较原始地面高，考77、虑了基础埋置深度后，其基槽仍较浅（小于1.5m），故对其未进行修正；同时注意，若基础设计中采用修正后的承载力特征值，应确保建筑结构封顶前完成基础回填工作。2、基础宽度大于6.0m按6.0m计算。4.3.3桩基参数评价根据场地工程地质条件，能作为桩端持力层的地层为中密密实卵石和中等风化泥岩。因基坑开挖后，基础下卵石层厚度较小，故可能的桩基型式应为以中密密实卵石层或中等风化泥岩为桩端持力层的端承桩或嵌入基岩一定深度的嵌岩桩。按成孔类型分有人工挖孔桩或预应力管桩等。根据现有勘察和地基基础设计规范有关规定，结合成都地区的类似工程经验并考虑到桩的发挥程度等因素，将本工程与桩基础设计有关的主要参数建议值列78、于表4.3.3-1及泥岩的单轴抗压强度建议值列于表4.3.3-2。桩的极限侧阻力标准值qsik、桩的极限端阻力标准值qpk建议值表4.3.3-1地层名称及桩的极限侧阻力标准值qsik(kPa)桩的极限端阻力标准值qpk(kPa)地层编号沉 管灌注桩预制桩人 工挖孔桩沉 管灌注桩预制桩人 工挖孔桩粘 土 2-1608070粘 土 2-2759085粉质粘土 3708580粉 土 4506055粉 砂5304035中 砂6506055稍密卵石7-18510090350040002000中密卵石7-290130100650080003500密实卵石7-3130800090005000泥岩的单轴抗压强79、度指标建议值 表4.3.3-2岩层名称饱和状态下单轴抗压强度(MPa)天然状态下的单轴抗压强度（MPa）强风化泥岩1.0中等风化泥岩6.08.54.4地基土的均匀性评价本工程高层建筑部分（16号楼），根据高层建筑岩土工程勘察规程(JGJ722004 J3662004)第8.2.5条及附录B按压缩层内各土层的当量模量对地基土的均匀性进行判别，评价结果见表4.4-14.4-6。1#楼按压缩层内各土层的当量模量的均匀性判别 表4.4-1当量模量最大值Esmax82当量模量最小值Esmin28.4当量模量平均值Es55.2Esmax/Esmin2.89不均匀系数界限值K2.5均匀性评价不均匀备 注1、80、 地基压缩层深度：Zn=(Zm+b)=10.6m,最终确定至中等风化基岩顶板；2、 当量模量计算公式：Es=Ai/(Ai/Esi)；3、判别标准：当Esmax/EsminK时，为不均匀地基；否则为均匀地基。2#楼按压缩层内各土层的当量模量的均匀性判别 表4.4-2当量模量最大值Esmax82当量模量最小值Esmin20当量模量平均值Es51Esmax/Esmin4.1不均匀系数界限值K2.5均匀性评价不均匀备 注1、地基压缩层深度：Zn=(Zm+b)=12.7m,最终确定至中等风化基岩顶板；2、当量模量计算公式：Es=Ai/(Ai/Esi)；3、判别标准：当Esmax/EsminK时，为不均匀81、地基；否则为均匀地基。3#楼按压缩层内各土层的当量模量的均匀性判别 表4.4-3当量模量最大值Esmax82当量模量最小值Esmin38.2当量模量平均值Es60.6Esmax/Esmin2.1不均匀系数界限值K2.5均匀性评价均匀备 注1、地基压缩层深度：Zn=(Zm+b)=13.1m,最终确定至中等风化基岩顶板；2、当量模量计算公式：Es=Ai/(Ai/Esi)；3、判别标准：当Esmax/EsminK时，为不均匀地基；否则为均匀地基。4#楼按压缩层内各土层的当量模量的均匀性判别 表4.4-4当量模量最大值Esmax82当量模量最小值Esmin17当量模量平均值Es49.5Esmax/Es82、min4.82不均匀系数界限值K2.5均匀性评价不均匀备 注1、地基压缩层深度：Zn=(Zm+b)=11.2m,最终确定至中等风化基岩顶板；2、当量模量计算公式：Es=Ai/(Ai/Esi)；3、判别标准：当Esmax/EsminK时，为不均匀地基；否则为均匀地基。5#楼按压缩层内各土层的当量模量的均匀性判别 表4.4-5当量模量最大值Esmax71.5当量模量最小值Esmin37.0当量模量平均值Es54.3Esmax/Esmin1.93不均匀系数界限值K2.5均匀性评价均匀备 注1、地基压缩层深度：Zn=(Zm+b)=12.5m,最终确定至中等风化基岩顶板；2、当量模量计算公式：Es=Ai83、/(Ai/Esi)；3、判别标准：当Esmax/EsminK时，为不均匀地基；否则为均匀地基。6#楼按压缩层内各土层的当量模量的均匀性判别 表4.4-6当量模量最大值Esmax82当量模量最小值Esmin29.6当量模量平均值Es55.8Esmax/Esmin2.77不均匀系数界限值K2.5均匀性评价不均匀备 注1、地基压缩层深度：Zn=(Zm+b)=13.75m,最终确定至中等风化基岩顶板；2、当量模量计算公式：Es=Ai/(Ai/Esi)；3、判别标准：当Esmax/EsminK时，为不均匀地基；否则为均匀地基。7、8、9号楼虽然不属于高层建筑物，但其建筑的下沉式设计决定了该建筑位置的基底84、标高处于卵石层部位，而且根据现场勘察揭露的地层结构来看，其基础以下地层较薄或透镜体较多，跨越了密实卵石、中密卵石、稍密卵石及中砂层，由于各卵石层及中砂层的压缩性及强度差异显著，结合表4.5-1表4.5-6的计算评价结果，故7、8、9号楼基础下地基土属不均匀地基土。10号楼，因其基础埋置深度较浅，基础持力层主要为粘土，且拟采用独立基础。根据现场勘察揭露的地层结构来看，在其基底应力影响深度内，地层结构较连续稳定，持力层粘土和第一下卧层粉质粘土呈厚层状，其压缩变形及承载力性质差异较小，故该地基土为均匀地基土。综上所述，根据表4.4-14.4-6及各幢建筑场地的工程地质剖面图及各建筑基础埋深情况，除385、号楼、5号楼及10号楼地基土为均匀地基土外，其它各拟建建筑物持力层均同时跨越了密实卵石、中密卵石、稍密卵石及中砂层，由于各卵石层及中砂层的压缩性及强度差异显著，评价1、2、4、6、7、8、9号楼场地地基土为不均匀地基土。4.5基床系数评价当应用文克勒地基模型进行地基梁的计算时，所需的地基计算参数即基床系数可按照下述实际资料和方法进行评价。根据成都地区10个完整的卵石层载荷试验资料（压板沉降量9.40mm15.47mm，净压力800kPa2700kPa），按基床系数的定义估计的范围值为3（岷山饭店）47.87 MN/m3（金马河），中间值为31.03 MN/m3（西北郊）31.96 MN/m3（86、金马河），平均值为32.66MN/m3。根据成都地区7栋高层建筑基础沉降观测资料，按基床系数的定义估计卵石基床系数范围值为21.98 MN/m3（成都大酒店）-41.67 MN/m3（蜀都大厦），平均值为31.95 MN/m3。根据西南交大等关于以室内外静载荷试验为基础的卵石层基床系数研究成果，当基础宽度13m在相对埋深12m的条件下，基床系数为4080 MN/m3。根据该场地实际工程地质剖面进行的建筑物的沉降计算成果估计卵石层的基床系数：在该建筑物的基底压力650kPa的作用下，计算得到平均沉降量（S0）为24.4mm，并将沉降量S0按以下公式计算基床系数。Sm=(Wm/W0) S0式中，W87、m和W0为沉降影响系数，查表得到Wm =1.15，W0=1.36，则为20.63mm，据此，该场地基础下卵石层的基床系数为31.51 MN/m3。综上所述，考虑到基床系数随着基础宽度的增大而减小，随基础的相对埋置深度的增加而增大，建议该场各地基土的基床系数于表4.5。各地基土基床系数建议值 表4.5岩土名称地层编号地层状态垂直基准基床系数KV(MN/m3)水平基床系数KH(MN/m3)粘土（2-1）可塑2030粘土（2-2）硬塑3540粉质粘土（3）可塑3035粉土（4）稍密2022粉砂（5）松散1520中砂（6）稍密1822卵石（7-1）稍密5565（7-2）中密6580（7-3）密实90188、30泥岩（8-1）强风化35404.6地震效应分析与评价4.6.1地震烈度按照建筑抗震设计规范（GB 50011-2001）的划分，成都地区抗震设防烈度为7度，抗震分组为第一组。设计基本地震加速度为0.10g，设计特征周期为0.35s。按成都市抗震设防区划图（1992年）划分，该场地属于B区B2小区。4.6.2场地和地基土的抗震分类钻孔波速测试结果，按建筑抗震设计规范（GB 50011-2001）4.1.3条的划分原则，上部分布的人工填土、粘土、粉质粘土、粉土、粉砂的剪切波速值Vs为65244m/s，属中软土；中砂、稍密密实卵石的剪切波速值Vs为250496m/s，属中硬土；部分密实卵石Vs589、00m/s，属坚硬土，本场地泥岩的剪切波速值Vs为560936 m/s。本工程对所有高层建筑（16号楼）场地均选择1个孔进行钻孔波速测试，其测试深度为21.023.0m。根据波速测试成果，取场地覆盖层深度范围内各土层剪切波速按厚度加权平均，结果如表4.6.2。 表4.6.2孔号1KD102KD93KD84KD115KD116KD11等效剪切波速Vse（m/s）252253265231276254测试深度D（m）23.023.023.021.021.022.0覆盖层厚度H（m）15.016.416.014.914.613.0平均等效剪切波速值Vse（m/s）255 计算结果表明，本场地属II类建90、筑场地。本场地地势平坦、开阔，底部基岩稳定，依据建筑抗震设计规范（GB 50011-2001）4.1.1条，判定该场地为建筑抗震有利地段。4.6.3卓越周期 本工程在2、5、7号楼场地主楼中部位置选择3点（2KD10、5KD13、7KD6）进行了地脉动测试。地脉动测试过程中，地面和钻孔中同时观测，分析地脉动曲线，剔除干扰信号，选择记录好的数据段进行处理，傅式变换后取最大振幅对应的频率，其倒数即为卓越周期。各测点地脉动成果详见表4.6.3。地脉动测试成果表 表4.6.3测试点编号东西方向主 频(HZ)南北方向主 频(HZ)垂直方向主 频(HZ)卓越周期(s)平 均卓越周期(s)2KD104.3091、4.354.300.230.235KD134.304.504.300.237KD64.304.354.300.23根据表4.6.3的测试计算结果，综合评定本场地卓越周期T为0.23s。4.6.4地基土动力性质参数 根据波速测试成果，场地土的动力性质参数建议如表4.6.4。 地基动力参数建议表 表4.6.4岩土名称纵波波速Vp(m/s)横波波速Vs(m/s)动泊松比d动剪切模量Gd (MPa)动弹性模量Ed (MPa)杂填土 1-1260650.466.819.8素填土 1-24551150.4722.060粘土 2-15001800.4355158粘土 2-25702000.4465180粉质92、粘土 36602300.4390250粉土 46702400.4395270粉砂 56802500.44100300中砂 69502700.46125410稍密卵石 7-110003800.42270780中密卵石 7-211004200.403401000密实卵石 7-311504800.405001300强风化泥岩 8-113005700.397502200中风化泥岩 8-217008500.3819005000 4.6.5地基土抗震液化特性评价场地15m范围内有粉土、粉砂及中砂存在。本工程对粉土、粉砂进行了较多的标贯测试，同时在标贯器中取针对土层的扰动样进行定名和颗粒分析。因大部分粉土、93、粉砂粘粒含量大于10%，按建筑抗震设计规范（GB50011-2001）及成都地区建筑地基基础设计规范（DB51/T5026-2001）中有关规定，若为II级阶地上的Q3地层，可初判为不液化地层。故判定本场地分布的粉土、粉砂及中砂均为不液化土。4.7地基胀缩特性评价4.7.1大气影响深度依据膨胀土地区建筑技术规范（GBJ 112-87）第3.2.4条的公式：w=1.152-0.726a-0.00107c式中：w膨胀土湿度系数；a9月至次年2月的蒸发力之和与全年蒸发力之比值；c全年干燥度大于1.00的月份的蒸发力与降水量差值之总和（mm）；根据我院对成都地区气象资料的收集，成都地区全年中干燥度（蒸94、发力与降水量的比值）大于1.00的月份为15月及11月、12月。计算求得该场地的湿度系数w为0.88。根据求得的湿度系数湿度系数w=0.88，求得该拟建场地地基土的大气影响深度为3.1m。4.7.2室内膨胀试验成果本次勘察揭露，场地粘土中充填少量灰白色粘性土，根据在大气影响深度内的粘土取样室内试验证明，本场地粘土存在膨胀性。室内膨胀试验结果统计如表4.7.2。 室内膨胀试验成果统计表 表4.7.2土层名称统计指标膨胀率%膨胀力Pe(kPa)自由膨胀率ef(%)收缩系数s50 kPa粘土2-1样本容量141414214最大值0.843.478.00.23最小值0.015.047.00.65平均值95、0.3524.661.50.47粘土2-2样本容量771587最大值0.733.462.00.87最小值0.36.747.00.23平均值0.2718.261.60.38结果表明，粘土2-1：自由膨胀率ef为47.0%78.0%，平均值为61.5%，呈弱膨胀势。粘土2-2：自由膨胀率ef为47.0%62.0%，平均值为61.6%，呈弱膨胀势。4.7.3粘土胀缩性分析与评价在大气影响深度范围内，验算粘土的胀缩变形，结果如表4.7.3 地基土胀缩特性评价表 4.7.3土 层名 称土 层编 号膨胀变形量Se(mm)收缩变形量Ss(mm)胀缩变形量S(mm)粘土2-10.28111.3412.65粘土96、2-20.26310.0811.35 计算中取大气影响深度为相对标高-3.1m。计算结果表明，其胀缩等级小于I级。5岩土工程分析5.1基础方案分析5.1.1天然地基上的浅基础 1号楼：基坑开挖深度约10m，主楼8层,框架剪力墙结构，主体荷载大(因设计单位未提供详细荷载参数，估算按荷载20kN/层*m2考虑，基础上荷载为160kPa，考虑风荷载的前提下,最大荷载乘以1.2的系数，最大荷载约为192 kPa)，而场地地基根据以上章节的均匀性评判为不均匀地基，但10m深度以下主要土层为中密密实卵石层，承载力特征值建议为600800kPa，在未进行深宽修正的前提下已能满足荷载要求，适宜采用天然地基。地97、下室裙楼部分，荷载不大，可直接采用卵石层作为基础持力层。故结构初步设计制定的主楼拟采用天然地基上的筏板基础，裙楼采用天然地基上的独立基础是适宜的。29号楼：基坑开挖深度约8.511.5m，主楼215层,框架或框架剪力墙结构，主体荷载大(估算按荷载20kN/层*m2考虑，考虑风荷载的前提下,最大荷载乘以1.2的系数，最大荷载约为100360kPa)，而场地地基根据以上章节的均匀性评判为不均匀地基，基坑深度以下考虑1.5m的基础深度后主要土层为中密密实卵石层，承载力特征值建议为600800kPa，在未进行深宽修正的前提下已能满足荷载要求，中砂和稍密卵石经深宽修正后，也能满足荷载要求。但该深度位置揭98、露有表层和下卧的中砂，对于设计等级较高的建筑而言，建筑不均匀沉降及倾斜等变形指标要求较严，故建议表层的中砂宜进行换填处理，下卧的中砂宜进行加固，处理后适宜采用天然地基。地下室裙楼部分，荷载不大，可直接采用卵石层作为基础持力层。故结构初步设计制定的26号楼主楼拟采用天然地基上的筏板基础，裙楼采用天然地基上的独立基础，7、8、9号楼采用天然地基上的独立基础是适宜的。但应对软弱的基础底面表层中砂或下卧的中砂予以重视，当其变形及沉降指标不能满足要求时，建议对其进行处理。2-12-110号楼：一层地坪标高492.2，局部与原始地形基本持平，但大部分高出地面标高1.5m左右，为填方段，主楼2层,框架结构，99、主体荷载较小，但结构初步设计采用独立基础，其柱间距和基础尺寸尚未确定，故基础荷载较难确定。而场地地基根据以上章节的均匀性评判为均匀地基，基础的埋置深度段主要土层为素填土，均匀性及承载能力均较差，不能满足要求，不能作为基础持力层，能作基础持力层的土层为粘土 。若整平至底层地坪标高位置后，基础开挖至粘土 ，工作量重复，同时基础开挖深度较大。根据我院长期的工程经验，因此建议2种基础设计施工方案：2-1采用砂卵石对素填土进行换填处理，以换填砂卵石作为基础持力层。先进行场地平整，平整标高至一层地坪标高下-1.0m位置，然后进行基础开挖，将素填土全部挖除，深度至粘土 ，开挖深度约2m左右，然后采用砂卵石进100、行回填处理至统一的基础标高位置。2-1降低部分基础标高，基地标高控制在489.50m以下，以粘土 作为基础持力层。先进行场地平整，平整标高至489.50m左右，然后进行基础开挖至基础标高。基础施工完毕后，进行回填至一层地坪标高。故初步设计制定的拟采用天然地基上的独立基础也是适宜的。但宜详细核对原始地面标高和地层结构，对比工程进度和造价后综合考虑该楼的基础设计和施工方案。5.1.2桩基础就本工程而言，适宜桩基础型式为机械成孔的冲孔灌注桩或人工挖孔扩底桩基础，以中等风化泥岩作为桩端持力层。场地内自然地面下1318m深度以下的中等风化泥岩，其层位较稳定，厚度较大，软弱层分布不多，故可以作为桩端持力层101、。相对底层地坪标高为58m。人工挖孔灌注桩造价低，施工简单，无噪音，桩身质量容易得到保证，单桩承载力较高，桩底的清底和桩底持力层的验槽工作易于进行，但需要地下水位降低至桩底以下。即水位要降至中等风化泥岩，在以往成都地区高层建筑来看，其降水难度相当大，而且水位要降至中等风化泥岩，除了在孔内明排，是不可能实现的。同时，针对南区的4、5、6号楼场地地基中存在厚度较大的中砂层，在桩基础开挖和护壁过程中，难度较大，且很容易变成流砂导致垮孔。冲孔灌注桩是以机械成孔，噪音大，费用高，特别是在10.00m以下的基坑中施工，大量的泥浆排放困难，而且孔底的沉渣清除和桩身质量将成为影响单桩承载力的主要因素，它的优点102、是可以在有地下水的条件下成孔成桩，不需降水就可以施工。5.1.3复合地基增强体上的浅基础根据现场钻探揭示，19号楼除1号楼外均含有下卧的中砂层。需待基础方案尺寸确定后，设计根据具体的荷载及基础尺寸进行变形及沉降验算，决定是否对其进行加固。加固方案有高压灌浆或高压旋喷注浆等方案。加固后以其复合地基的增强体作为浅基础（拟采用的筏板基础和独立基础）的持力层。这两种方案针对卵石层中，下卧的中砂层，效果良好，都可以达到预期加固的目的，且其对于大面积的改用桩基础，造价及工期都有较大的节约。5.1.4几种基础方案的比较天然地基上的浅基础方案，采用稍密密实卵石作天然地基，其基础持力层性质较好，足够满足上部荷载103、要求，而且影响施工的因素较少，较合理经济。桩基础方案,根据本场地的工程地质条件，建议采取冲孔灌注孔桩，但造价较高，工期较长。复合地基方案，作为天然地基上的浅基础方案的有利补充，更好的解决局部下卧中砂软弱层的强度问题。综合考虑施工难度和造价的前提下，对比桩基础、天然地基上的浅基础和复合地基上的浅基础方案。根据我院收集了成都地区的众多高层建筑经验，在天然地基良好的前提下，无一例外的都优先考虑了天然地基上的浅基础（筏板基础或独立基础）型式，经过施工及使用过程的监测，也证实了这种型式是安全可靠的，也是较经济合理的。针对本工程卵石层中中砂软弱层分布的特殊性，补充对局部中砂下卧层进行复合地基加固，加固的型104、式建议采用高压灌浆和高压旋喷注浆方案。5.1.5软弱下卧层承载力验算19号楼建筑，根据结构拟采用天然地基上的筏板基础或独立基础，除1号楼基础受力范围内不存在中砂软弱层外，其余各栋楼均或多或少的存在中砂软弱下卧层，尤其以2、4、5、6号楼比较突出，厚度也较大。需要对其进行下卧层验算，以确定其是否能达到要求。26号楼地下室裙楼部位及7、8、9号楼因拟采用独立基础，其基础跨度及尺寸尚未确定，既而其基础荷载较难确定，故此处仅对26号楼的主楼采用筏板基础的位置进行下卧层承载力估算。参照建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第5.2.7条：pz+pczfaz 公式式中：pz相应于荷载效应标准组105、合时，软弱下卧层顶面处的附加压力值；pcz软弱下卧层顶面处土的自重压力值；faz软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值。pz=lb(pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan) 公式式中：b矩形基础或条形基础底边的宽度；l矩形基础底边的长度；pc基础底面处土的自重压力值；z基础底面至软弱下卧层的顶面距离；地基压力扩散线与垂直线的夹角。因中砂软弱层上部的卵石层复杂，分布有稍密密实三种密实状态的卵石，其压缩模量有所差别，本处按最不利的稍密卵石E0=21.0，折算的Es=26.3计算，则Es1/Es2=5.3。查表求得地基压力扩散角=10。分析结果见表5.1.5。各栋单体高层建筑主楼软弱106、下卧层中砂验算结果表 表5.1.5建筑物编 号基 底标 高(m)压力扩散角基础长度l(m)r(kN/m3)rm(kN/m3)bdb(m)基础深度d(m)中砂修正后的承载力特征值faz(kPa)2号楼478.6510771893.04.4612.97733号楼482.2010831893.04.469.86504号楼481.70101421893.04.4610.86895号楼481.70101211893.04.4610.86896号楼481.00101071893.04.4610.6682根据上表验算结果，各栋高层建筑主楼软弱下卧层中砂经过深宽修正后的承载力特征值为650773kPa。能满足107、上部建筑荷载及上部土体的自重压力。5.1.6基础沉降量与建筑沉降差天然地基上浅基础沉降量的计算，采用高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004）附录B的，对于大型刚性基础下不能准确取得压缩模量的卵石地基土用变形模量E0估算天然地基的平均沉降计算公式，估算基础沉降量：S=sPb式中：S-基础沉降量(mm)；P-基础底面处的平均压力(kPa)；b-基础底面宽度；di -沉降应力系数；E0i -基底下第i层的变形模量(MPa)；-修正系数；这里仅计算高层建筑主楼部位基础的沉降，各栋建筑角点和中心点不同基底压力条件下的沉降量及倾斜计算值列于表5.1.6-1、表5.1.6-2。各栋建筑角点和中心点不108、同基底压力条件下的沉降量计算表 表5.1.6-1建筑编号基础长度(m)基础宽度（m）开挖深度（m）基底荷载（kPa）计算的代表勘探点沉 降 量 （mm）1号楼554011.51K21#1K27#1KD10#1KD5#1KD15#18017.9015.9530.3515.4013.1520019.9017.7533.7017.1014.6025024.9022.242.1521.4018.302号楼777212.92KD3#2KD14#2KD9#2K10#2KD16#18010.1019.1814.7418.679.9320011.2321.3116.3820.7511.0330016.8431109、.9824.5831.1116.553号楼83569.83KD3#3KD11#3KD8#3KD5#3KD13#25036.5533.9430.2323.3048.4130043.8540.7236.2827.9558.0640058.4754.2948.3637.2777.434号楼1426210.84KD5#4KD16#4KD11#4K15#4K41#30021.4441.6358.7469.1330.4440028.6061.5478.3392.1726.5845032.1769.2388.13103.745.655号楼1216210.85KD4#5KD16#5KD11#5KD7#5KD1110、9#30026.0635.2945.2957.6730.9640034.7447.0360.3976.9041.2945039.0953.0167.9486.5246.446号楼1076810.66KD1#6K24#6KD11#6KD2#6KD20#20022.1532.0716.9529.6641.9330040.8748.1025.4244.4962.8840054.5064.1433.8959.3283.84栋建筑角点和中心点不同基底压力条件下的倾斜计算表 表5.1.6-2建筑编号基础长度(m)基础宽度（m）建筑高度（m）基底荷载（kPa）沉 降 差mm（倾斜值）1号楼554034.4剖111、面1K21#-1K27#1KD5#-1KD15#1KD5#-1K21#1KD15-1K27#距离(m)30.236.247.347.31801.95(0.00006)2.25(0.00006)2.50(0.00005)2.80(0.00006)2002.15(0.00007)2.50(0.00007)2.80(0.00006)3.15(0.00007)2502.70(0.00009)3.10(0.00009)3.50(0.00007)3.90(0.00008)允许值0.0032号楼777239.42剖面2KD3#-2KD14#2K10#-2KD16#2KD3#-2K10#2KD14#-2KD1112、6#距离(m)37.332.063.563.51809.08(0.00024)8.74(0.00027)8.57(0.00013)9.25(0.00015)20010.08(0.00027)9.72(0.00030)9.52(0.00015)10.28(0.00016)30015.14(0.00041)14.56(0.00046)14.27(0.00022)15.43(0.00024)允许值0.0033号楼835654.15剖面3KD3#-3KD11#3KD5#-3KD13#3KD5#-3KD3#3KD13#-3KD11#距离(m)37.140.364.264.22502.61(0.00007113、)25.11(0.00062)13.25(0.00021)14.47(0.00023)3003.13(0.00008)30.11(0.00075)15.90(0.00025)17.34(0.00027)4004.18(0.00011)40.16(0.00100)21.20(0.00033)23.14(0.00036)允许值0.0034号楼1426262.35剖面4KD16#-4KD5#4K41#-4K15#4KD16#-4K41#4KD5#-4K15#距离(m)43.638.4113.2113.230020.19(0.00046)38.69(0.00100)11.16(0.00010)47.6114、9(0.00042)40032.94(0.00076)65.59(0.00170)34.96(0.00031)63.57(0.00056)45037.06(0.00085)58.05(0.00150)23.58(0.00021)71.53(0.00063)允许值0.0025号楼1216256.75剖面5KD16#-5KD4#5KD19#-5KD7#5KD16#-5KD19#5KD4#-5KD7#距离(m)41.817.3115.6115.53009.23(0.00022)26.71(0.00150)4.33(0.00004)31.61(0.00027)40012.29(0.00029)35.6115、1(0.00210)5.74(0.00005)42.16(0.00037)45013.92(0.00033)40.08(0.00230)6.57(0.00006)47.43(0.00041)允许值0.0036号楼1076845.02剖面6K24#-6KD1#6KD20#-6KD2#6K24#-6KD20#6KD1#-6KD2#距离(m)37.659.4108.5108.72009.92(0.00026)12.27(0.00021)9.86(0.00009)7.51(0.00007)30014.86(0.00039)18.39(0.00031)14.78(0.00014)3.62(0.00003116、3)40020.12(0.00053)24.52(0.00041)19.70(0.00018)4.82(0.00004)允许值0.003已收集的成都地区高层建筑箱型基础或筏板基础沉降观测资料表明：当以卵石层作为基础持力层，基底压力为240600kPa时，长期荷载作用下，基础的最终沉降量为8.48.2mm，最大沉降量未超过23mm，沉降差一般为310mm，倾斜值为0.000070.00004。沉降验算的结果显示，对于含有中砂软弱下卧层的3KD13、4KD11、4K15、4K16、5KD11、5KD7和强风化泥岩较厚6KD20号孔，沉降量较大，超过了成都地区建筑地基基础设计规范（DB511/T50117、26-2001）表5.2.3中规定的60mm。也证实了卵石层软弱下卧层中砂的变形性质较差，验算不满足要求时，应进行加固处理。5.2与基础施工有关的岩土工程问题5.2.1基坑上部土质边坡的稳定性根据设计单位提供的建筑图纸，除10号楼外其基底深度在场地原始地面下较深的位置，在基坑开挖后将形成8.311.5m的边坡。根据勘察揭露的地层结构来看，该深度位置基坑上部土层主要为填土、粘土、粉质粘土、粉土、粉砂及部分卵石层和中砂。按泰勒法估计的基坑直立边坡高度为：H=NsC/式中：Ns查曲线图为5；综合上部土层的工程特性指标及厚度，C值综合取20kPa；值综合取20kN/m3。则估算得该场地临界的直立边坡高118、度为5m。但考虑到本场地的粘性土层裂隙面较发育，而且存在光滑镜面，具有膨胀潜势，在遇水或者长时间暴晒的情况下，均不稳定，根据成都膨胀土地区的工程经验，故建议在此估算的基础上，取4m临界边坡高度。在基坑深度大于该临界深度值时，即为不稳定边坡，需对其采取适宜的支护措施。参照各栋建筑的底层地坪标高，则本项目的19号楼在开挖过程中，对其基坑边坡均宜采取适宜的支护措施。5.2.2基坑底部隆起量估计地基土在长期的自重荷载作用下已经得到了压密，当大面积的深挖方造成地基土的卸载，将引起地基土的回弹变形，其基坑底表面的回弹变形。Sc按建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第5.3.9条的计算公式计算119、：Sc=cpc/Eci(ziai-zi-1ai-1) 式中：Sc地基的回弹变形量；c考虑回弹影响的沉降计算经验系数，取1.0；pc基坑底面以上土的自重压力（kN/m3）；Eci土的回弹模量（按回弹模量取值）按照设计单位提供的初步设计方案，基坑开挖长度、宽度、D，卵石的天然重度取22kN/m3，由此可以估算，基坑中心点的回弹量为0.71.0mm，长边边线中点的回弹量为0.4mm0.7mm。5.2.3基坑降水19号楼在基坑开挖深度内，有地下水存在，直接影响基坑边坡的稳定性及基础施工。故应采取适当的降水措施。根据成都地区的工程经验，本工程适宜采用管井井点降水，砂卵石土渗透系数K值建议取20m/d,地120、下水位宜按施工期间可能的最高水位考虑。各栋单体建筑在施工期间可能的最高水位建议详见表5.2.3。基础施工期间可能遇到的最高地下水位建议值 表5.2.3建筑物编号1号楼2号楼3号楼4号楼5号楼6号楼7号楼8号楼9号楼自然地面标高(m)492.0492.5492.5491.6491.6491.9491.4492.5493.1基础施工期间可能遇到的最高水位 (m)埋深5.05.55.04.824.844.734.35.565.93标高487.0487.0487.5486.78486.76487.17487.10486.94487.17基坑降水应在具体的基础方案确定以后，进行详细的降水设计。关于基坑降121、水对周围建筑物的影响，主要表现在两个方面：其一是降低地下水位后，在基坑附近形成较大的水力坡度，进而有产生潜蚀和管涌的可能，使粗颗粒土中的细小颗粒流失而重新排列压密，引起地面变形；其二是地下水位下降引起的有效应力增加，而对下部土体产生的附加压缩变形。基坑降水形成潜蚀和管涌的条件主要取决于水力坡度的大小，按基坑降水深度达15m考虑，初步估计基坑附近的平均水力坡度为I=0.172，根据土的颗粒比重G及孔隙度n，计算产生潜蚀的临界水力坡度I01=（Gs-1）(1-n)+0.5n1.2，根据土的渗透系数及土中细粒分量估算产生管涌的临界水力梯度为I02=0.20.3,显然II01，故降水不会产生潜蚀现象，122、但I接近I02的界限值，因此在降水井附近有产生管涌的可能性。根据我院在成都地区降水设计施工经验，只要在降水井施工时，保证成孔直径及井管周围滤料层的质量，在降水井附近产生管涌的可能性很小，因此而产生的对地面的有害变形是不存在的。另一方面，本工程地下水位主要赋存于粗大颗粒土（卵石层）中，因降水引起卵石土的自重应力增加量很小，进而引起的附加沉降量很小（其估算最大仅约3mm），不会对周围建（构）筑物及地面产生任何有害的变形。成都地区无数的深基坑降水工程（最大降深达21m以上），也证实了上述观点。同时，我院在本次勘察中在2、5、7号楼进行抽水试验的3口试验井均布置在相应建筑场地边缘一定位置，在后期土建施123、工中，可对其进行保护，利用其作为前期水位观察和后期施工降水用。5.2.4基坑边坡支护根据基坑边坡稳定性分析结果表明，19号楼基坑直立边坡均属不稳定边坡，除去施工通道、临时施工场地、保留的地铁线路、需避让构筑物（如高架电塔等）外，建筑场地较为局限，不具备实质性放坡条件，故基坑开挖过程中，建议采用支护措施。19号楼底层地坪标高为481.15483.70，针对相应场地的原始地面标高及可能的基础形式，基坑开挖深度约为1012m，拆迁后建筑物稀少，根据成都地区众多10m左右的基坑支护经验，可采用单一喷锚支护型式即可满足基坑边坡稳定性要求，基坑支护面积（19号楼）约31000m2。方案应在地下室范围具体确124、定以后，再根据周围建（构）筑物的分布，进行专项岩土工程设计。各岩土层与锚固体的摩阻力建议值详见表5.2.4。岩土层与锚固体的粘结强度特征值建议表 表5.2.4地层名称地层编号状态frb(kPa)粘土（2-1）可塑20粘土（2-2）硬塑坚硬30粉质粘土（3）可塑硬塑20粉土（4）中密20粉砂（5）稍密30中砂（6）松散稍密60卵石（7-1）稍密80卵石（7-2）中密100卵石（7-3）密实120强风化泥岩（8-1）极软岩80中等风化泥岩（8-2）软岩1805.2.5 基坑开挖19号楼底层地坪标高为481.15483.70，针对相应场地的原始地面标高及可能的基础形式，基坑开挖深度约为1012m。初125、步估算开挖的土方量约为800000m3。鉴于如此大的开挖工作量，基坑开挖前应详细考察研究弃土位置，同时考虑将来基础回填的利用。然后根据弃土区位置，运土距离，开挖设备能力等因素，对降水工程、土方工程和支挡工程进行周密的施工组织设计。施工顺序应视施工工艺周密安排，如护壁采用人工挖孔桩，则应先进行基坑降水在进行护壁桩施工。由于护壁桩和降水井的距离较近，如采用沉管灌注桩护壁，宜先施工护壁桩，后进行基坑降水，这样可以避免先降水在护壁桩附近形成大的水利坡度而造成的大量细粒土涌入护壁桩内，造成断桩或缩径现象。护壁桩施工完毕，并确保达到其强度指标后，土方开挖可先预留好一段适当长度和坡度的施工马道后，直接一次性126、进行土方开挖。若采用锚杆或锚拉桩护壁，则应先进行基坑降水，在水位稳定到预定深度后，再进行土方开挖。在基坑开挖过程中应考虑锚杆施工的工作平台及机具设备的移动路线和必需的施工周期以及与挖方工作的相互关系，紧密搭接，分层开挖，建议采用3次分层开挖，分层厚度约3.03.5m，以确保锚杆或锚拉桩护壁的工程质量、基坑施工安全以及促进基坑施工进度。5.2.6基础抗浮5.2.6.1抗浮设计水位本工程19号楼均为12层地下室或为下沉式建筑，基底标高约为480.0482.2m左右，而根据勘察期间揭露场地现地下水位为484.86485.19m，将形成约2.65.2m左右的水头对基底的压力。而根据我院收集的有关资料和127、类似工程经验，成都市的水位变幅在2.0m左右，则高层建筑按50年一遇的抗浮设计水位标准，建议本工程的地下室抗浮水位于表5.2.6。地下室抗浮设计水位建议值 表5.2.6建筑物名称1号楼2号楼3号楼4号楼5号楼6号楼7号楼8号楼9号楼自然地面标高(m)492.0492.5492.5491.6491.6491.9491.4492.5493.1抗浮设计水位标高(m)489.5490.0490.0489.1489.1489.4488.9490.0490.6上表所列各栋单体建筑的抗浮水位值，对应各栋楼的基底标高，则可能存在的水头高度约7.410.3m。对于1层地下室的下沉式7、8、9号楼，因其层数较低，128、上部荷载较小，可能存在基础上浮的危险。而15号楼主楼部分因其层数较高，基础荷载较大，基础抗浮能力较强，但其地下室裙楼部位抗浮能力较弱，尤其是裙楼与主楼的交接部位，因其抗浮能力不同，可能造成不均匀上浮而产生建筑裂缝。故建议对18号楼采用适宜的抗浮措施。5.2.6.2抗浮措施评价根据我院在成都地区大量的类似工程经验，减少水位浮力对基础的影响较好的方法有抗浮桩或在浅基础上布置的抗浮锚杆。而桩基础如前所述，造价较高，且作为基础施工难度上较难解决降水和穿透局部坚硬层等因素，故不宜选用。而抗浮锚杆施工简单快捷，效果较好，降水到位后无较大的施工难度。根据高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004）(J3129、66-2004)第8.6.7条第8.6.11条,抗浮锚杆的抗拔承载力应通过现场抗拔静载荷试验确定，本处根据所列公式进行估算：Fa=qsiuili式中：Fa抗浮锚杆抗拔承载力特征值（kN）；ui锚固体周长(m)；li第i层岩土体与锚固体粘结强度特征值（kPa）；本次勘察根据揭露的岩土层的工程特性指标结合已有的抗浮锚杆施工经验，将本场地各岩土层与锚固体的粘结强度特征值参见表5.2.4中frb的建议。根据以上建议表中岩土层与锚固体的粘结强度特征值，选择具有代表性的基底最浅（7号楼）和最深（2号楼）的代表性钻孔地层进行验算。抗浮锚杆直径取d=127mm，抗浮锚杆深度进入中等风化泥岩0.5m，基础埋深按130、建筑底层地下室地坪标高下1.5m估算。7号楼：7KD9号孔Fa =194(kN)；2号楼：2K28号孔Fa =149(kN)；6岩土工程监测6.1 地基土的载荷试验和现场检验6.1.1静载荷试验受卵石层埋深较深，水位较高的条件限制，勘察期间未能对其进行静载试验，待基坑开挖至基底标高后，宜根据基础形式，对基础持力层卵石层进行一定数量（不少于3点）的静载试验，以校核地基基础设计各项计算指标。同时，若方案确定采用抗浮措施，则应根据具体的抗浮措施施工前，宜选择具有代表性（地层较差）36点进行现场抗浮锚杆或抗浮桩的抗拔静载荷试验，以确定抗拔承载力的有关参数，为抗浮锚杆及抗浮桩的施工提供依据。6.1.2现131、场验槽由于拟建建筑重要性等级高，结构复杂，荷重大，对沉降及倾斜要求高，基坑开挖较深，同时基础持力层位置多为卵石层，其间透镜体较多，判断较困难。因此基坑开挖至基底标高过程中应及时通知勘察、设计、质检等单位进行坑壁及基底土质的检验，以确定地质资料与实际地质情况（特别是钻孔之间）的差异。若出现地质异常应及时研究并提出解决措施。6.2 基坑坑底地基土回弹量监测因基坑开挖较深，面积较大，故宜在基坑范围内的纵横断面上设置一定数量的回弹标，以观测因基坑开挖御载后坑底的回弹量。6.3 基坑边坡和相邻建筑物的变形监测进行深基坑降水及开挖，将不可避免在周围地面产生变形影响，严重时会危及相邻建（构）筑物及地下设施的132、安全。因此，在基础施工过程中，宜沿各侧在坑边线的垂直方向上分别布置2-3条长约20m的变形观测剖面，以监测场地周围在基坑开挖过程中所产生的地面变形和侧向位移。6.4 建筑物的沉降监测根据高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004）（J366-2004）的规定必须对该建筑从施工至完工后2-3年内进行建筑沉降观测。沉降观测应进行专项设计，其观测点宜布置在建筑物中心、拐角、周边、塔楼与裙楼基础连接处等变形具有代表性的位置。7结论和建议7.1 拟建场地地形较平坦，无不良地质作用，适宜建筑。7.2 场地各岩土层的工程特性指标详见表4.3.1、表4.3.3-1及表4.3.3-2。7.3根据场地工程地质133、条件，结合拟建物性质，结构初步设计拟采用的16号楼主楼采用天然地基上的筏板基础，地下室裙楼及7、8、9号楼采用独立基础是比较适宜的；10号楼采用天然地基上的独立基础或条形基础型式，以粘土层或粉质粘土层作为基础持力层。基础设计时，对于16号楼地下室裙楼及7、8、9号楼独立基础深度下场地范围存在的局部软弱夹层（中砂层），应根据上部荷载和基础具体尺寸进行沉降及变形验算，当其不能满足设计要求时，应采用适宜的地基处理措施，如旋喷桩、高压固结灌浆等复合地基进行局部的加固处理。7.4 勘察期间，静止水位埋深及绝对标高详见表3.2.4.1。场地地下水对混凝土结构不具腐蚀性；对钢筋混凝土结构中钢筋不具腐蚀性；对134、钢结构具弱腐蚀性。场地土对混凝土结构不具腐蚀性；对钢筋混凝土结构中钢筋不具腐蚀性；对钢结构不具腐蚀性。场地地表水对建筑材料具有腐蚀性，在施工期间，不能采用地表水作为施工用水。7.5 本工程降水宜采用管井井点降水方案，建议本场地砂、卵石土渗透系数K值为20m/d。7.6 地下室抗浮设计水位建议值详见表5.2.6。 7.7 基础施工期间可能遇到的最高地下水位建议值详见表5.2.3。7.8岩土层与锚固体的粘结强度特征值建议表详见表5.2.4.2。7.9 基坑支护应进行专项岩土工程设计，支挡措施建议采用喷锚支护。7.10 场地抗震设防烈度为7度,设计基本地震加速度为0.1g，设计特定周期为0.35s；场地卓越周期T平均值为0.23s，场地土层等效剪切波速平均值为255ms。场地类别为II类，为抗震设防有利地段。场地地基土属非液化土层。7.11各地基土基床系数建议值详见表4.5。7.12施工过程及建筑投入使用过程前应做好验槽、沉降及变形监测工作，如有异常，应迅速通知我方，协助解决。