1、 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 1 页 共 26 页 -1-成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 1 概概 述述 1.1 工程概况 成都市南部 xxx 中心项目位于成都市天府大道西侧与武候大道交汇 200m 处，总用地面积约为 295000m2，总建筑面积为 378932m2，地上建筑基底面积 39889m2 。项目为群体建筑，由 110 号共 10 幢建筑组成，地下 12 层，地上最高 15 层，主要结构型式为框架剪力墙及框架结构，基础拟采用筏板基础和独立基础。由设计研究院及设计事务所设计。各幢楼的建筑名称、使用功能、地上及地下层数、层高、屋面标高、地下室地面标高、0.02、00 相对于绝对标高值、结构型式、设防类别、建筑结构安全等级、地基基础设计等级、抗震等级、基础型式及岩土工程勘察等级等详见表 1.1各幢建筑物性质一览表。受成都投资有限公司的委托，我院对拟建的成都市南部 xxx 中心项目场地进行详细阶段的岩土工程勘察工作。5 号楼因房屋拆迁问题未解决，致使 5KD10、5K18 号钻孔未进行钻探。1.2 勘察工作的目的和任务 按照国家现行规范及行业标准，依据项目业主提供的成都市南部 xxx 中心项目地质勘察工程招标文件、地质详细勘察招标文件补遗书及成都市南部 xxx 中心项目地质勘察要求，结合项目业主、设计单位提供的有关建筑设计文件和我院提供的成都市 xxx 3、广场岩土工程初步勘察报告（注：在初勘阶段，本项目名称为“成都市xxx 广场”，现更名为“成都市南部 xxx 中心”，以下同），对本工程勘察工作提出达到详细勘察阶段的勘察目的、任务及技术要求为：（1）查明建筑场地内及附近有无影响工程稳定性的不良地质作用的类型、成因、分布范围、发展趋势和危害程度，提出整治方案的建议，并提供设计、施工所需计算参数；（2）查明场地埋藏的河道、沟滨、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物；（3）查明建筑场地影响范围内的各岩土层类型、成因、时代、地层结构、深度、分布、工程特性、较弱土层和坚硬土层的分布及各岩土层的物理力学性质，分析和评价地基的稳定性、均匀性和地基承载力；（4、4）查明场地内地基各岩土层的承载力特征值、变形模量、基床系数等物理力学性质指标、地基变形计算参数等设计所需工程资料，论证采用天然地基基础形式的可行性，对持力层、基础型式及埋深提出建议。对于岩质地基和基坑工程应查明岩石坚硬程度、岩体完整程度、基本质量等级、风化程度及岩石各风化带内的单轴抗压强度（天然、饱和、烘干三种状态）；（5）查明场地地下水类型、埋藏条件、补给及排泄条件，提供地下水水位及其季节性变化幅度及历史最高水位，提供未来 50 年（结构设计使用年限）的最高水位，提供防水设计水位和抗浮设计水位建议值。提供地下水各组成成份的含量，判定水质和土是否对水泥及钢结构具有侵蚀性。提供各土层的渗透系数5、及基坑开挖时应采取的降水控制措施，并分析评价降水对周围环境的影响；（6）提供勘察场地的抗震设防烈度、设计基本地震加速度和设计特征周期。判定场地类别，评价场地属于对抗震有利、不利或危险地段，提供场地土类型、覆盖层厚度、土层剪切波速等有关地震参数；（7）判别有无液化土层和评价其液化等级；（8）提供抗浮锚杆中锚固体与岩、土体的粘结强度特征值；（9）预测地基沉降、差异沉降和倾斜等变形特征；（10）对可能采用的复合地基或桩基类型、适宜性、持力层选择提出建议，提供桩的极限侧阻力、极限端阻力和变形计算的有关参数，对沉桩可行性、施工时对环境的影响及桩基施工中应注意的问题提出建议；（11）对基坑工程的设计、施工6、方案提出建议，提供基坑各侧边坡的地质模型的建议；（12）对初步勘察中遗留的有关问题提出结论性建议；（13）按现行国家规范、行业标准提出满足施工图设计要求的详细阶段的岩土工程勘察报告书。1.3 本次勘察执行的技术标准 1.3.1 项目业主提供的相关资料 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 2 页 共 26 页 -2-(1)成都市南部 xxx 中心项目地质详细勘察工程招标文件（招标文号：XNTZKCZXKCZB04002）(2)成都市南部 xxx 中心项目地质勘察要求(3)成都市 xxx 广场岩土工程初步勘察报告(初步勘察)(4)地质详细勘察招标文件补遗书(一)(5)总平面图及各单体建筑7、平面布置图 1.3.2 国家标准(1)岩土工程勘察规范（GB50021-2001）(2)建筑地基础设计规范（GB50007-2002）(3)建筑抗震设计规范（GB50011-2001）(4)土工试验方法标准（GB/T50123-1999）(5)膨胀土地区建筑技术规范（GBJ11287）(6)工程岩体分级标准（GB5021894）(7)工程岩体试验方法标准（GB/T5026699）(8)地基土动力特性测试规范（GB/T5026997）(9)工程测量规范（GB5002693）(10)工程勘察设计收费标准（2002 年修订本）(11)工程建设标准强制性条文房屋建筑部分（2002 年版）1.3.3 行8、业标准(1)高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004 J3662004）(2)建筑桩基技术规范（JGJ9494）(3)建筑地基处理技术规范（JGJ792002）(4)建筑工程地质钻探技术标准（JGJ8792）(5)原状土取样技术标准（JGJ8992）(6)建筑基坑支护技术规程（JGJ12099）(7)建筑工程勘察文件编制深度规定（试行）建设部 2003.6(8)静力触探技术标准（CEC04：88）1.3.4 成都市地方标准(1)成都地区建筑地基基础设计规范(DB51/T5026-2001)(2)工程建设地方标准强制性条文(3)成都抗震设防区划图（1996 年）2 勘察工作布置及完成的工作9、量勘察工作布置及完成的工作量 2.1 勘探点平面布置 2.1.1 钻孔的平面布置 本工程招标文件所提出的钻孔布置方案 2004 年 11 月 8 日依据当时的建筑设计有关文件布设。但根据 2004 年12 月 17 日提供的最新总平面图及各单体建筑平面布置图（电子文件），我院已根据现行的国家规范、行业标准、已有的初步勘察资料及目前的设计文件对各建筑钻孔孔位、孔深及勘探孔性质进行了必要的调整。调整后的钻孔主要在柱列线（主要为轴线交点）布置并兼顾到各单栋建筑的轮廓线及地下室边缘线。共布置钻孔 513 个，其中控制性钻孔 185 个，一般性钻孔 328 个。为对卵石层进行密实度划分及进行钻探对比，所10、有控制性钻孔均为双孔，即同时进行动力触探和植物胶护壁的回钻钻进，故实际钻孔数量为 698 个。2.1.2 技术性测试点平面布置 本工程在场地地表水出露的 3 个沟塘进行取水及取土（水上水下各一件）进行腐蚀性分析。每栋楼布置 13孔采用三重管回旋取土器取一级原状土样，对整个场地 4 个孔卵石层中的中砂采用冲击取砂器取一级原状砂样。在场地 2、3、5、7、8、10 号楼各布置一个平板载荷试验点（编号：Z1Z6），深度 1.03.5m，对粘土进行平板 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 3 页 共 26 页 -3-载荷试验。在场地 2、5、7 号楼布置 3 个抽水试验点（编号：C1C3），11、进行场地的抽水试验，试验井深度深入中等风化泥岩 1.52.5m，并对相应位置进行了钻探，准确判断抽水试验点的地层结构，为抽水试验结果分析提供依据。在场地 2、5、7 号楼场地中部布置 3 个常时地微动测试试验点（编号：D1D3）。对 16 号楼各在 1 个控制性钻孔内布置 1 个波速测试孔（编号：1KD10、2KD9、3KD8、4KD11、5KD11、6KD11），并对 1KD10、2KD9、2KD10、3KD8、4KD11、4KD15、5KD22、6KD7、6KD11、7KD5、8KD5、8KD7、8KD28 号钻孔的岩芯进行了岩芯波速测试，以评价岩体的完整性。需要说明的是，因受房屋拆迁进度12、的影响，1、3、5 号楼部分孔位在原方案基础上有所移动。钻孔新位置详见各单栋建筑物轮廓及勘探点平面布置图。2.2 钻孔深度 2.2.1 拟建建筑场地内勘探点深度的确定 控制性钻孔是根据勘察规范的规定，勘探点深度的确定原则为：勘察深度应满足地基变形计算深度的要求；一般性钻孔应适当大于主要受力层的深度。在考虑上述原则的基础上，还应满足地基承载力和软弱下卧层验算、支护体系、工程降水抗浮的设计及对某些不良地质作用追索等的要求。由于目前设计单位未提出有关荷载参数，本勘察报告在不具备变形深度计算的条件下，首先按高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004、J3662004）第 4.1.4 条提供的有关公13、式计算确定高层建筑勘探孔深度计算值如下：1、控制性钻孔深度：dc=d+cb 2、一般性钻孔深度：dg=d+gb 式中符号意义参见高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004 J3662004）第 4.1.4 条。对低层及多层建筑勘探点深度的计算值按岩土工程勘察规范（GB50021-2001）第 4.1.14、4.1.18 及 4.1.19条有关规定。本场地勘探点深度按规范要求初步确定后，根据本工程初步勘察成果、基岩埋深情况、有关工程经验、可能的基础型式和基坑降水、基坑支护、地基加固、基础抗浮的设计与施工等的要求，综合考虑了各栋建筑物控制性钻孔和一般性钻孔的深度。特别需要指出的是：1、2、3、14、4、5、6 号楼的裙楼及 7、8、9 号楼虽然其层数不高，荷载较轻，但其埋藏较深，整个建筑物几乎完全埋于地面以下，且场地地下水位较高，故在满足拟建物地基基础设计与施工的前提下，地基基础抗浮问题是决定其勘探点的深度的主要因素，根据本工程勘察成果、有关工程经验、基础抗浮的设计与施工等的要求确定其控制性勘探点的深度为进入中风化泥岩内不小于 5.0m。一般性勘探点深度到达中风化泥岩顶板。2.2.2 地下室周边勘探点深度的确定 本工程 19 号楼均设 12 层地下室，其周边勘探点的布设原则是在满足地基基础设计的前提下，同时应满足基坑支护体系及工程降水设计的要求。按岩土工程勘察规范（GB50021-20015、1）第 4.8.3 条和高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004、J3662004）第 4.4.3 条及 4.4.4 条及建筑基坑支护技术规程（JGJ12099）第 3.2.2 条的规定结合初步勘察成果确定相应部位的勘探点深度。本次勘察对基坑影响范围内的地段按高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004、J3662004）及岩土工程勘察规范（GB50021-2001）第 4.8.3 条及建筑基坑支护技术规程（JGJ12099）第 3.2.2 条的有关规定，仅在地下室边缘布置勘探点，深度满足基坑稳定性验算要求，在基坑外围不单独布置勘探点，而采取以调查或搜集资料为主。根据现场钻探揭露的地层16、结构结合各栋建筑物的性质，本次勘察实际钻孔深度为 8.026.6m。各单栋建筑勘察深度详见表 2.2.2。各单栋建筑勘察深度一览表 表 2.2.2 建筑物 建筑物内钻孔 地下室基坑边坡钻孔 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 4 页 共 26 页 -4-编 号 一般性 孔 深 终孔 地层 控制性 孔 深 终孔 地层 一般性 孔 深 终孔 地层 控制性 孔 深 终孔 地层 1 号楼 15.617.5 中等风化泥岩 24.125.3 中等风化泥岩 15.317.9 中等风化泥岩 20.825.3 中等风化泥岩 2 号楼 16.618.9 中等风化泥岩 23.926.2 中等风化泥岩 1617、.517.6 中等风化泥岩 23.925.0 中等风化泥岩 3 号楼 15.817.8 中等风化泥岩 24.525.5 中等风化泥岩 15.619.6 中等风化泥岩 23.525.3 中等风化泥岩 4 号楼 14.617.6 中等风化泥岩 23.524.1 中等风化泥岩 14.616.0 中等风化泥岩 20.824.0 中等风化泥岩 5 号楼 15.117.1 中等风化泥岩 23.124.9 中等风化泥岩 14.520.0 中等风化泥岩 20.423.8 中等风化泥岩 6 号楼 14.817.0 中等风化泥岩 22.224.9 中等风化泥岩 15.018.7 中等风化泥岩 20.724.7 中18、等风化泥岩 7 号楼 14.215.4 中等风化泥岩 20.726.2 中等风化泥岩 14.115.3 中等风化泥岩 21.122.0 中等风化泥岩 8 号楼 15.517.4 中等风化泥岩 21.024.5 中等风化泥岩 15.817.1 中等风化泥岩 24.324.8 中等风化泥岩 9 号楼 16.317.6 中等风化泥岩 23.624.6 中等风化泥岩 16.218.1 中等风化泥岩 23.826.7 中等风化泥岩 10 号楼 8.012.5 卵石 13.014.1 卵石 2.3 勘察技术方法及完成的工作量 2.3.1 地质调查 调查场地及其周围有无影响工程稳定性的不良地质作用（如河道、19、沟滨、墓穴、防空洞、孤石等）及地下管线等的分布，进一步收集了场地内及附近已有的工程地质、气象等资料。2.3.2 测放钻孔 钻孔测放采用坐标控制，测放过程中采用瑞士产 TC2000 全站仪依据甲方提供的红线控制点及场地原地形上的I等水准点的坐标和高程进行控制点的测放。每栋建筑物场地共布置控制性测放点 410 个（并相互校核），然后在各拟建建筑物场地内采用 J2 经纬仪、SDZ2 水准仪利用控制性测放点对各建筑场地内的勘探点进行测放。勘探点测放达到的精度为：平面位置偏差小于0.25m；高程偏差小于0.05m。各勘探点均设置有编号的标志桩，并核对了桩号及实地位置，1、5、10 号楼因障碍需改变的钻探20、点，重新测定了点位，并在“建筑轮廓及勘探点平面布置图”中绘制了实际实施钻探的孔位。2.3.3 钻探 针对本工程场地的具体地层性质，按照岩土工程勘察规范（GB50021-2001）第 9 章及建筑工程地质钻探技术标准（JGJ8792）的有关规定，我院对本工程钻探工作采用的钻探设备、钻进工艺、钻探方法选型如下：（1）鉴别孔：对粘土、粉质粘土、粉土、粉砂均采用获得国家银质奖的 SH30A 型钻机（无锡产）及孔底锤击钻探工艺干作业钻进，对素填土采用套管护壁措施。（2）技术孔：指取岩、土样及原位测试钻孔，主要为控制性钻孔，采用国产 XY1 型钻机，并采用我院于 1993年获得中国建筑工程总公司科技推广优21、秀项目奖的 SM 植物胶和 SD 系列钻具（双层单动岩芯管、金刚石钻头）进行回转钻进工艺，对上部粘土、粉质粘土、粉土、粉砂采用无泵返循环回转（岩芯钻探）干法钻进工艺进行取样。钻探主要执行的技术标准：钻孔孔径：上部细粒土层钻探口径为127，砂卵石层钻探口径为89，泥岩则采用直径为 75mm 的双重岩芯管钻头，以准确测定岩石质量指标 RQD；回次进尺：对土层在主要持力层中或重点研究部位，回次进尺不超过 0.5m，并满足鉴别厚度 220cm 的薄层要求，其它部位回次进尺不超过 1m，在泥岩中钻进回次进尺不超过 2.0m；钻进深度和岩土分层深度的量测精度不低于5cm；成都市南部 xxx 中心岩土工程勘22、察报告 第 5 页 共 26 页 -5-每回次至少留一块土芯于土芯盒内，岩芯则全部存放于岩芯箱内；钻孔垂直度偏差小于2；野外编录配合使用微型贯入仪及点荷载仪以保证野外编录的定量化、标准化。细粒土层进行连续取芯，砂卵石及泥岩采取率不低于 80%。2.3.4 岩土样的采取 为了保证原状岩、土样采集的质量，我院在本工程钻探中对采集不同级别岩、土样所需的设备、取土器及钻进方法选型如表 2.3.4。岩土样采集质量等级与钻探、取样设备选型 表 2.3.4 样 品 级 别 扰 动 程度 钻 探 设备 取 土 器 类 型 取 土 样 方法 适 用 地 层 试 验 内 容 不 扰 动 人 工 挖取 探 坑 刻 23、取 人 工 粘 土 胀 缩 性 试 验、三 轴 压 缩 试 验、标 准 固 结 实 验 级 不 扰 动 XY 1 单 动 三 重 管 回 转 粘 性 土、粉 土、砂土 常 规 物 性 指 标、强 度 指 标、三 轴 压 缩 实 验、标 准 固 结 试 验、级 轻 微 扰动 XY 1 厚 壁 敞 口 取 土器 回 转 粘 性 土、粉 土、砂土 常 规 物 性 指 标 SH30 A 厚 壁 敞 口 取 土器 锤 击 粘 性 土、粉 土、砂土 级 显 著 扰动 XY 1 SD 系 列 钻 具 回 转 砂、卵 石 土 土 类 定 名、含 水 量 土样 级 完 全 扰动 SH30 A 标 准 贯 入 器24、 锤 击 粘 性 土、粉 土、砂土 土 类 定 名 泥岩 级 不 扰 动 XY 1 双 层 岩 芯 管 金刚 石 钻 头 回 转 泥 岩 常 规 物 性 指 标、抗压 强 度 试 验、点 荷载 试 验、岩 块 波 速试 验 岩土样采取执行的技术标准：取土器下放之前清孔，孔底残留浮土厚度不超过 5cm；贯入式取土器采用快速、连续的静压方式，贯入速度不小于 0.1m/s；取出的土样现场测取采取率，采取率控制在 0.951.0；取出的原状样及时用纱布条蜡封或用粘胶带封口，并帖上土样标签；对取得的原状样采用专用土样箱包装，并及时送至试验室进行试验，贮存时间不超过 3 天；各取样钻孔自老土起在主要受力层25、（基础底面下 1.0 倍基础宽度范围内）取样间距为 12m，以下根据土层情况每层采取一个不扰动样，对厚度大于 0.5m 的夹层或透镜体采取不扰动样。膨胀性土的取样：在大气影响深度内（本场地计算为 3.1m），每个控制性勘探孔均采取、级土试样，取样间距为 1.0m，在大气影响深度以下取样间距为 1.52.0m；地下水位以上、以下及地表水体分布区域的水位上、下均应采取相同土样各 3 件进行土的腐蚀性试验。2.3.5 水位的观测及水样的采集 钻探过程中准确地量测地下水位，其初见水位和静止水位在各钻孔内直接量测，静止水位稳定时间不少于 24小时，并在勘察结束后统一量测，其量测精度不低于2cm。对地下水26、位的季节性变化幅度、历史最高水位等指标以搜集利用有关资料获得。按岩土工程勘察规范（GB50021-2001）第 12.1.2 条的规定，对本场地在 3 个抽水试验孔中采取地下水试样3 件，地表沟塘中的水试样 9 件，进行水质简分析，准确判定场地地下、地表水体对混凝土、混凝土中的钢筋及钢 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 6 页 共 26 页 -6-结构的腐蚀性。水样的采集执行的标准：水试样代表天然条件下的水质情况；所取水试样及时试验，放置时间不超过 12 小时。2.3.6 原位测试（1）标准贯入测试（SPT）：对分布于场地的粘土、粉质粘土、粉土、粉砂及卵石层的中砂进行标准贯入测试，27、评价其承载力、密实度及对饱和粉土、砂土层进行液化判别，对场地内主要土层（粘土及粉质粘土）测试数据 495个。本场地揭露的粉土、粉砂零星分布，且厚度较薄，本工程勘察对其测试数据为 161 次，卵石层中的中砂对上部卵石层采用 XY-1 型工程钻机植物胶钻透后，进行套管护壁，然后进行标准贯入试验。同时，对每次标准贯入试验完毕后，均在相应部位取级土样进行定名及粘粒含量试验。执行的技术标准为：标准贯入试验孔以采用回转钻进方法，并保持孔内水位略高于地下水位；孔壁不稳定时用套管护壁，钻至试验标高以上 15cm 处，清除孔底残留土后再进行试验；采用自动脱勾的自由落锤法进行锤击，锤击速率小于每分钟 30 击；触28、探杆相对弯曲小于 1/1000。（2）N120超重型动力触探测试（DPT）：对所有钻孔内的卵石层进行连续系统的 N120超重型动力触探测试，以判断其密实程度，初步确定卵石土的承载力、变形模量及其它有关力学指标。同时在各单体建筑场地内控制性钻孔进行钻、动探对比，通过连续取芯的钻孔所取得的岩芯与 N120指标的对比，进行 N120动力触探曲线的解释，进而对砂卵石层进行详细准确的力学分层。执行的技术标准为：采用自动落锤装置；触探杆最大倾斜度不超过 2%；锤击速率每分钟为 1530 击。2.3.7 针对本工程选用的专项原位测试项目（1）载荷试验 受工期限制，本次勘察仅对分布于场地的膨胀性粘土进行静载荷29、试验，以准确评定其承载力，估算其变形模量，并计算其基床系数。结合初步勘察资料，本次详细勘察共布置 6 个静载荷试验点(硬塑粘土与可塑性粘土各三个)。执行的技术标准为：试坑直径不小于承压板直径的 3 倍；采用圆形刚性承压板；试验方法采用分级维持荷载沉降相对稳定法；荷载量测精度不低于最大荷载的1%；沉降量测精度不低于0.01mm。（2）静力触探测试 对场地上部细粒土（素填土、粘土、粉质粘土、粉土、粉砂）进行连续系统的力学测试，以定量准确地评价其物理、力学性质指标、桩基础设计参数，配合全断面取芯钻孔进行准确的地质分层，判定土层均匀性，判断沉桩可能性，判别地基土液化可能性及等级。静力触探孔与原钻孔的间30、距不小于 1.0m，一般为 2m 或 25 倍钻探孔径，并在钻探工作开始前进行。执行的技术标准为：探头贯入速率为 1.2m/min；深度记录误差不大于触探深度的1%。（3）岩石点荷载试验 对岩芯钻孔所取出的岩芯（岩块）进行点荷载试验，计算岩层的点荷载强度及单轴抗压（抗拉）强度值，进而估算各岩层的地基承载力，同时，配合岩块的波速测试指标可较为准确地进行岩层风化带的划分，并评价岩体基本质量等级。执行的技术标准为：接触点距试件自由端的最小距离不小于加荷两点间距的 0.5 倍；加荷速率应使试件在 1060s 内破坏；破坏面贯穿整个试件并通过两个加荷点。（4）袖珍贯入测试 在进行现场地质编录的同时，采用31、袖珍贯入测试，可预估地基承载力、变形模量及液性指数，进行较为准确的现场野外编录，使野外编录定量化、标准化，以获得准确的第一手原始资料，指导勘察方案的优化。（5）抽水试验 对本工程而言，为了准确评价地层的渗透性，为基坑降水及评价降水对地基环境的影响，进行抽水试验。根据初步勘察资料，在场地内代表性部位布置三个井点进行完整井多孔稳定流抽水试验，利用详勘钻孔作为观测孔以获得较为准确地的有关水文地质参数，如渗透系数、导水系数、给水度、释水系数、越流系数、越流等因素。成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 7 页 共 26 页 -7-本次详勘抽水试验孔布置于场地可能的建筑基坑外，供以后作降水井用。抽32、水井的深度为 20m，成孔直径 600mm，内管直径 300mm。执行的技术标准为：采用三次降深，最大降深接近工程设计所需的地下水位降深的标高；水位量测采用同一种方法和仪器，读数对抽水孔为 cm；抽水结束后量测恢复水位。（6）工程物探 钻孔波速测试 采用单孔波速测试手段，以测定各类岩、土体的压缩波、剪切波或瑞利波的波速，并用其确定与波速有关的岩土参数，判别建筑场地类别、划分对建筑抗震有利、不利及危险地段，提供地震反应分析所需的场地土动力参数、评价岩体完整性、估算场地卓越周期，判定砂土液化，评价场地类别。同时还评价地基振动特性，进而为抗震、防震设计提供有关参数。按建筑抗震设计规范（GB5001133、-2001）第 4.1.3 条的规定，本场地在每幢中高层及高层建筑（即 16 号楼场地）下布置一个波速测试钻孔，共计 6 个。执行的技术标准为：测试孔垂直；将三分量检波器固定在孔内预定深度，并紧贴孔壁；测试点的垂直间距取 1m；自下而上逐点测试。场地微振动（常时微振动）测试 通过对场地进行常时微振动的测试，确定场地卓越周期及脉动幅度值，为抗震设计（地震响应分析）及地震区划分等提供参数。用来研究分析今后地震时场地振动的卓越周期和频谱特性，这对预测震害和判定有效的防灾对策能提供基础资料。本工程选取地面测点方式，地面与孔中同时观测，在整个场地共布置三个测点。2.3.8 室内岩石、土工试验 土工试验项34、目系根据工程性质、基础类型、地基土性质及均匀性、基坑支护、降水设计等因素确定，具体项目为：2.3.8.1 常规室内岩石、土工试验项目的布置（1）常规物理性质试验：测定土的一般物理性质指标，用于土类定名，评价其物理性质。此项目对所有原状土及扰动试样均作；（2）颗粒分析试验：对场地内的砂卵石土及标贯器中的粉土、砂土进行颗分试验，以进行准确的定名，并计算其颗粒含量、不均匀系数及曲率系数。（3）直剪试验（快剪）：测定地基土强度参数 C、值，计算地基土强度，为基础设计提供参数。（4）压缩试验：测定地基土的压缩系数和压缩模量，用于分层评价地基土变形特性和进行沉降验算。（5）岩块的物性指标及单轴抗压强度试验35、：测定岩块的物性指标及天然、烘干和饱和三种状态下的单轴抗压强度及天然状态的抗剪强度指标，用于评价泥岩岩体的天然地基承载力、嵌岩桩地基承载力、泥岩的软化性。18 号楼场地泥岩中风化带的三种状态下的单轴抗压强度及天然状态的抗剪强度均分别取 6 组试样进行试验。（6）水质简分析试验：测定水样中各成份的含量，用于评价地下水对混凝土、混凝土中的钢筋及钢结构的腐蚀性。对前述 2.3.5 条所规定的水试样均进行试验分析。2.3.8.2 针对本工程选用的专项室内岩石、土工试验项目（1）胀缩性试验 场地地处膨胀土分布区，准确查明地基土的胀缩特性、判断其对地基基础（特别是多层建筑物及地下室外墙等）的影响，进行粘土36、的膨胀性试验。通过测定自由膨胀率、不同压力下的膨胀率、收缩系数及膨胀力、线收缩率、体收缩率，为地基评价和计算地基土的膨胀变形量、收缩变形量提供参数。（2）三轴压缩试验 根据施工进度、地层条件，以尽可能模拟符合建筑和地基土的实际受力状况而进行的三轴压缩试验。通过测定地基土的抗剪强度指标，准确地确定地基土的承载力，为基坑支护设计提供反映建筑物和地基土的实际受力状况下的抗剪强度参数。其成果除提供抗剪强度指标外，还包括摩尔圆及其强度包线。成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 8 页 共 26 页 -8-按有关规定要求，在每幢建筑场地内的粘性土、粉土分别采取 1 组级原状土试样进行三轴压缩试验。37、（3）标准固结试验 通过不同压力下的单轴压缩试验，计算土的有效自重压力至土的有效自重压力与附加压力之和的压力段的压缩性指标，可较为准确地预估建筑物的实际沉降量，同时试验的最大压力满足绘制完整的 elgP 曲线的需要，以求得先期固结压力、压缩指数、回弹模量及回弹再压缩模量。可进行考虑应力历史条件下的固结沉降计算及进行因基坑开挖卸荷而引起的回弹量的计算。按有关规范的规定，在每幢建筑场地内的粘性土、粉土分别采取 1 件级原状土试样进行标准固结试验。（4）细粒土的室内渗透试验 通过测定粘性土、粉土及砂土的渗透系数，为基坑降水方案的选取、降水设计及评价降水对周围环境的影响提供参数，对砂土采用常水头法，对38、粘土、粉质粘土及粉土采用变水头法。本工程对位于各幢建筑物场地内的粘性土、粉土及砂土均取样 1 件进行渗透试验。（5）土的酸碱度、易溶盐、有机质含量试验 测定酸碱度、易溶盐（如碳酸盐、氯离子、硫酸根、钙离子、镁离子等）及有机质含量，判别土壤对环境的影响及土对混凝土、混凝土中的钢筋及钢结构的腐蚀性。（6）岩块的室内波速测试 测定岩块的纵波速度、横波速度，配合现场节理裂隙调查、连续的点荷载强度及岩体波速测试指标，计算岩体的基本质量指标，对岩体基本质量进行分级，进而评价各级岩体承载力基本值及标准值（特征值），同时，可对岩体风化带进行定量划分。在每幢建筑场地内选取 1 个控制性钻孔的岩芯做室内波速测试。39、（7）休止角试验 对分布于基坑侧壁的中砂、卵石取样进行休止角试验。为基坑支护设计提供参数。对 18 号楼建筑场地基坑侧壁分布的中砂、卵石土分别取样一件进行休止角试验。2.3.9 勘察工作量及作业时间 本次勘察工作量及作业时间详见表 2.3.9。勘察工作量及作业时间 表 2.3.9 勘察手段 计量单位 工作量 作业时间 钻探 m 7741.1 N120动力触探 m 4560.9 标准贯入测试 次 354 静力触探 m 444.3 取水 件 12 取土 件 985 野 外 作 业 取岩芯样 块 1135 2004.12.262005.2.7 平板载荷试验 点 6 2005.1.52005.1.1540、 抽水试验 孔/m 3/60 2004.12.312005.1.15 野 外 试 验 岩石点荷载试验 块 360 2005.1.22005.1.19 钻孔波速测试 孔/m 6/132 2005.1.22005.1.19 常时地微动测试 点 3 2005.1.8 工 程 物 探 钻孔岩芯 波速测试 块 118 2005.1.22005.1.19 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 9 页 共 26 页 -9-常规土工试验 件 784 2005.1.12005.2.21 特殊土工试验 件 201 2005.1.22005.2.22 水质分析试验 件 12 2005.1.22005.1.241、7 土质分析试验 件 8 2005.1.22005.1.27 室 内 试 验 岩石试验 组 219 2005.1.22005.2.22 内 业 整 理 2004.12.282005.2.23 上述各项目的具体布置详见拟建建筑总平面及部分勘探测试点平面布置图（图号 11）、各单体建筑建筑轮廓及勘探点平面布置图（图号 110）。3 场地工程地质条件场地工程地质条件 3.1 区域地质构造特征 据区域地质资料，拟建成都市南部 xxx 中心项目所在的场地的区域地质构造位置上地处成都坳陷盆地内，西距北东走向的龙门山褶皱带约 60km，东距走向相同的龙泉山褶皱带约 20 km，成都坳陷呈北东 35方向展布，42、受喜山期运动的内力地质作用，龙门山和龙泉山构造带相对上升，而坳陷盆地相对下降，在岷江水系长期的搬运和沉积作用下，在坳陷盆地内堆积了厚度不等的第四系冲洪积地层，不整合于白垩系地层之上，形成了当代景观的冲积平原。受东西两侧构造带的影响，在成都平原下伏基岩内形成了蒲江-新津和新都-磨盘山这一区域性的北东向基底断裂和其它次生断裂，长期以来，经区域地质调查配合物探、钻探和卫星遥感图片的解释，也证实了这些断裂的存在。3.2 地形地貌及气候特征 3.2.1 地形地貌 拟建场地 2、7、4、5、6、8、9 号楼地形较为平坦，1、3、10 号楼局部稍有起伏。1 号楼勘探点地面绝对标高为 490.60493.0043、m，相对高差为 2.40m；2 号楼勘探点地面绝对标高为 492.40493.10m，相对高差为 0.70m；3 号楼 勘 探点地面绝对标 高为 491.60493.55m，相对高差为 1.95m；4 号 楼勘 探 点 地面 绝 对标 高为 491.29492.63m，相对高差为 1.34m；5 号楼勘探点地面绝对标高为 491.43493.04m，相对高差为 1.61m；6 号楼勘探点地面绝对标高为 491.39492.38m，相对高差为 0.99m；7 号楼勘探点地面绝对标高为 491.23491.54m，相对高差为 0.31m；8 号楼勘探点地面绝对标高为 492.23492.60m，相44、对高差为 0.37m；9 号楼勘探点地面绝对标高为492.65493.87m，相对高差为 1.22m；10 号楼勘探点地面绝对标高为 490.37492.52m，相对高差为 2.15m。地貌单元属于岷江水系级阶地。3.2.2 气候特征 据成都市气象台观测资料，成都市区气候特征为：气温：多年平均 16.20C，极端最高 37.3C，极端最低 5.9C。降水量：多年平均 947.00mm，日最大 195.2mm。蒸发量：多年平均 1020.5mm。多年平均风速为 1.35m/s，最大风速为 14.8m/s（NE 向），极大风速为 27.4m/s（1961 年 6 月 2 日）,最多风向为 NNE 45、向。3.3 地层结构 本次勘察揭露的地层由第四系全新统人工填土层、第四系上更新统冲、洪积层及白垩系灌口组泥岩组成。现根据其野外特征将场地各地层的分布及特征由上至下描述如下：第四系全新统人工填土层（Q4ml）杂填土 ：杂色，松散，稍湿。以生活垃圾及近期拆迁遗留的建筑垃圾组成为主。揭露厚度 0.301.00m，主要在 1、3 号楼局部位置分布。1-1 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 10 页 共 26 页 -10-素填土 ：灰褐褐灰色，松散稍密，稍湿。以粉土、粉质粘土组成为主，局部含薄层砂砾。2、4、5、6、7、8、9 号场地绝大部分位于原耕作地段，表层 30cm 土层含较多植物根茎46、。其中含少量砖瓦砾等杂质。揭露厚度 0.503.40m。全场地分布。第四系上更新统冲、洪积层（Q3al+pl）粘土 ：褐黄色灰褐色。含铁锰质氧化物，发育闭合裂隙，裂隙被少量灰白色粘土充填，裂隙间有光滑镜面。下部 5m 左右夹钙质结核，最大粒径 5cm，全场地分布。根据其含水状态，可将其分成 2 个亚层：粘土 ：可塑状，层厚 0.52.1m。粘土 ：硬塑坚硬，层厚 0.83.2m。粉质粘土 ：褐黄灰黄色，可塑坚硬，含铁锰质氧化物，裂隙较发育。夹少量粉土透镜体或呈互层。局部夹较多的钙质结核。层厚 0.34.8m。全场地分布，1 号楼局部孔位缺失。粉土 ：浅黄黄灰色，中密密实，稍湿。夹薄层粉质粘土，47、含铁锰质结核及云母。场地零星分布，揭露厚度 0.204.00m。场地零星分布。粉砂 ：灰黄黄灰色，松散，稍湿。局部因砂粒含量的变化，相变为粉土或中砂。主要以薄层或透镜体状零星分布于卵石层顶板。揭露厚度为 0.202.90m。场地零星分布，4、5、6、8 号场地分布较厚。中砂 ：灰黄黄灰色，松散，湿饱和。局部为粉砂，另含约 10%的圆砾或小粒径卵石，当圆砾含量较多时，相变为砾砂。揭露厚度为 0.304.30m，以薄层状和透镜体分布于卵石层中。卵石：黄灰灰黄色，湿饱和。卵石成分以岩浆岩为主，少量沉积岩，强风化中等风化，一般粒径 35cm,最大粒径 22cm，充填约 40%5%中砂和圆砾。18 号楼48、顶板约 30cm 夹少量粘性土，10 号楼表层约 1m 夹粘性土，卵石强风化。全场地分布，卵石层顶板埋深及标高详见表 3.3-1。各单体建筑卵石层顶板埋深及绝对标高一览表 表 3.3-1 卵石层顶板埋深（m）卵石层顶板绝对标高(m)建筑物 编号 最小值 最大值 平均值 最小值 最大值 平均值 1 号楼 3.0 6.1 5.5 486.57 488.33 486.97 2 号楼 6.5 8.6 7.7 484.02 485.93 484.75 3 号楼 5.6 7.8 6.8 484.88 486.38 485.51 4 号楼 5.8 10.1 7.2 482.39 485.97 484.31 49、5 号楼 5.9 8.9 6.9 482.04 485.80 494.75 6 号楼 5.3 8.0 6.7 483.64 486.45 484.72 7 号楼 5.9 7.4 6.6 483.91 485.54 484.78 8 号楼 6.0 8.0 6.8 484.33 486.43 485.39 9 号楼 5.5 7.6 6.3 485.60 487.36 486.56 10 号楼 4.7 9.1 6.2 481.29 486.34 485.81 根据其密实程度及 N120动探击数，将其划分为三个亚层：稍密卵石 ：层位不连续，呈薄层尖灭或透镜体状分布。全场地零星分布。卵石含量 50%6050、%，N120击数标准值为 5.3 击。中密卵石 ：层位较连续，局部呈透镜体分布。卵石含量 60%70%，N120击数标准值为 8.0 击。密实卵石 ：层位较连续稳定。卵石含量 70%95%，N120击数标准值为 14.3 击。白垩系灌口组泥岩（K2g）泥岩：紫红灰白色，以粘土矿物组成为主，层面夹薄层石膏矿物。勘察期间揭露各栋单体建筑泥岩顶板埋深及绝对标高详见表 3.3-2。各单体建筑泥岩顶板埋深及绝对标高一览表 表 3.3-2 4 1-2 5 7-1 7-2 7-3 6 2 3 2-1 2-2 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 11 页 共 26 页 -11-泥岩顶板埋深(m)泥岩51、顶板绝对标高(m)建筑物 编号 最小值 最大值 平均值 最小值 最大值 平均值 1 号楼 14.5 17.3 15.86 475.17 477.10 476.09 2 号楼 15.5 17.5 16.55 474.90 476.97 476.05 3 号楼 14.8 18.0 16.0 474.76 477.34 476.15 4 号楼 14.2 16.5 15.17 476.24 477.84 476.90 5 号楼 14.2 16.5 15.17 476.24 477.84 476.90 6 号楼 14.2 16.0 14.96 475.96 477.57 476.83 7 号楼 13.052、 15.0 14.10 476.37 478.29 477.27 8 号楼 15.0 16.7 15.63 475.74 477.34 476.78 9 号楼 15.6 17.7 16.38 475.67 477.25 476.71 10 号楼 根据建筑性质，本次勘察此位置在勘察深度内未揭露 在钻探深度范围内，根据揭露其风化程度，将其划分为二个亚层：强风化泥岩 ：层状构造，散体碎裂结构。风化裂隙发育，结构面不清晰，岩芯破碎，干钻可钻进。揭露厚度为 0.101.50m。中等风化泥岩 ：巨厚层构造，块状结构。风化裂隙较发育，结构面较清晰，岩芯较完整，局部夹薄层石膏矿物，偶见少量的竖向构造节理。干钻53、钻进困难。揭露厚度为 0.07.3m。上述各岩土层分布详见工程地质剖面图 1P1-1P110P7-10P 7剖面（图号 1-110-7）。3.4 水文地质条件 3.4.1 场地地下水埋藏条件 场地地下水类型为孔隙潜水，微具承压性。赋存于砂、卵石层中。粘土、粉质粘土为相对隔水层，粉土、粉砂为弱透水层，大气降水、河水为主要补给源。勘察期间测得其各栋建筑静止水位埋深详见表 3.4.1。各单体建筑静止水位一览表 表 3.4.1 静止水位埋深(m)静止水位绝对标高(m)建筑物 编号 最小值 最大值 平均值 最小值 最大值 平均值 1 号楼 6.0 7.7 7.0 484.48 485.71 485.1054、 2 号楼 7.2 7.9 7.5 484.58 485.33 484.96 3 号楼 6.2 7.75 7.0 484.93 485.45 485.19 4 号楼 6.4 7.45 6.82 484.59 485.45 485.10 5 号楼 6.05 8.13 6.84 484.61 485.30 484.99 6 号楼 6.40 7.52 6.73 484.72 485.01 484.85 7 号楼 6.25 6.50 6.3 484.76 485.01 484.89 8 号楼 7.46 7.80 7.56 484.71 484.94 484.86 9 号楼 7.50 8.20 7.9355、 484.89 485.45 485.17 10 号楼 5.65 7.0 6.3 484.72 485.05 484.89 根据区域水文地质资料，地下水位年变幅为 2.0m。三月为枯水期，七、八月为丰水期。3.4.2 水文地质参数 为了确定场区范围内砂卵石层的渗透系数、导水系数、给水度、释水系数、越流系数、越流和影响半径等因素，本次勘察在 C1、C2、C3 三个抽水孔中分别选用 10m3/小时、15m3/小时的水泵抽水，进行完整井多孔稳定流的抽水试验，在抽水孔主孔进行动水位、水量观测，各孔抽水时的基本参数见表 3.4.2-1 和表 3.4.2-2。8-1 8-2 成都市南部 xxx 中心岩土工56、程勘察报告 第 12 页 共 26 页 -12-表 3.4.2-1 抽水孔 试验孔类型 C1 C2 C3 内径（mm）300 300 300 过滤管长度（m）7.5 5 7.5 静止水位（m）7.5 6.75 8.06 静止水位标高(m)484.82 484.68 484.84 在按裘布衣稳定理论公式计算水文地质参数时，计算公式如下：用抽水孔的试验资料 K=wwowSSHLgrLgRQ)2()(732.0 式中：Q抽水量（m3/d）R影响半径（m），R=2SwKHo；HO含水层厚度（m）；rw抽水井管内径（m），本次试验为 0.30m；SW抽水孔的降深（m）；抽水试验成果见表 3.4.2-2。57、表 3.4.2-2 抽水井 编 号 含水层 厚 度（m）静止水位(m)降 深 S(m)流 量 Q(m3/h)单位流量 Q/S(m3/h*m)渗透系数 K(m/d)1.28 11.22 8.76 20.33 C1 8.40 7.50 3.70 24.92 6.73 21.86 4.27 17.08 4.00 16.62 C2 7.25 6.75 5.51 20.91 3.79 18.87 1.44 10.08 7.00 18.12 C3 8.44 8.06 3.18 22.12 6.96 21.94 根据本次勘察抽水试验成果，同时,结合成都地区已有其它工程降水经验,建议本场地砂卵石土渗透系数 K58、 值为 20m/d。3.4.3 场地水质分析 本次勘察取地表及地下水试样共 12 件进行水质简分析，分析结果详见表 3.4.3-1。水质分析评价表 表 3.4.3-1 地 表 水 取水位置 色度 味道 透明度 PH 值 类别 总硬度(mg/L)永久 硬度(mg/L)类别 矿化度(mg/L)类别 1-1 无 无 透明 7.8 弱碱性 660.6 230.2 硬水 1342.2 低矿化 1-2 无 无 透明 7.8 弱碱性 665.6 235.2 硬水 1341.9 低矿化 1-3 无 无 透明 7.7 弱碱性 665.6 190.2 硬水 1392.2 低矿化 5-1 无 腐酸味 微浑 7.2 59、中性 640.6 0.0 极软水 1303.8 低矿化 5-2 无 腐酸味 微浑 7.2 中性 635.6 25.1 极软水 4966.6 中矿化 5-3 无 腐酸味 微浑 7.2 中性 660.6 0.0 极软水 1544.3 低矿化 6-1 微黄 无 浑浊 7.6 弱碱性 1276.1 0.0 极软水 7003.5 中矿化 6-2 微黄 无 浑浊 7.6 弱碱性 1101.0 0.0 极软水 6948.1 中矿化 6-3 微黄 无 浑浊 7.6 弱碱性 1176.1 0.0 极软水 7179.9 中矿化 地 下 水 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 13 页 共 26 页 -160、3-取水位置 色度 味道 透明度 PH 值 类别 总硬度(mg/L)永久 硬度(mg/L)类别 矿化度(mg/L)类别 C1 无 无 透明 7.8 弱碱性 435.4 130.1 微硬 731.3 淡水 C2 无 无 透明 7.7 弱碱性 387.8 82.5 软 729.7 淡水 C3 无 无 透明 7.4 中性 590.5 305.2 极硬 937.0 淡水 场地地表及地下水腐蚀性评价见表 3.4.3-2。评价结果表明：1 号楼场地地表水：1KD9、1KD10 号孔位置，对混凝土结构不具腐蚀性；对钢筋混凝土结构中钢筋不具腐蚀性；对钢结构具弱腐蚀性。5 号楼场地地表水：杀猪场位置，对混凝土结61、构不具腐蚀性；对钢筋混凝土结构中钢筋不具腐蚀性；对钢结构具中腐蚀性。6 号楼场地地表水：6KD19 号孔位置，对混凝土结构具弱腐蚀性；对钢筋混凝土结构中钢筋不具腐蚀性；对钢结构具中腐蚀性。场地内的地下水（C1、C2、C3）：均对混凝土结构不具腐蚀性；对钢筋混凝土结构中钢筋不具腐蚀性；对钢结构具弱腐蚀性。场地土腐蚀性评价见表 3.4.3-3。评价结果表明：场地土对混凝土结构不具腐蚀性；对钢筋混凝土结构中钢筋不具腐蚀性；对钢结构不具腐蚀性。4 地基评价地基评价 4.1 建筑场地的稳定性评价 场地稳定性的影响因素主要取决于场地区域隐覆断裂的活动情况和龙门山、龙泉山构造带的活动对成都市的影响。蒲江-新62、津断裂和新都-磨盘山断裂是影响成都盆地区域稳定性的主要断裂，其性质、延伸方向、发育特征及其具体位置有待于进一步的深入研究，但从数百年来的历史地震记载已经证实，对成都市有影响地震烈度都没有超过 6。也有资料预测，在考虑穿过市区的主要断裂如进一步活动并同时考虑浅埋地下水影响的情况下，在成都市区地震烈度超过 7的可能性不大，从龙门山构造带和龙泉山构造带的活动情况看，对成都市区影响最大的是1976 年的松潘平武地震，此次地震未构成对成都市的威胁。从龙门山构造带和龙泉山构造带的活动情况看，获取的成都市区影响最大的场地浅层地震勘探资料，结合本次波速测试、常时地微动测试、钻探资料，也进一步证实，场地内无断裂63、通过，因此该场地是稳定的。同时，根据地质调查及钻探表明，拟建场地平坦，无断裂、溶洞、采空区等不良地质作用，无沟浜、溶洞、墓穴等对工程不利的埋藏物，故场地稳定性良好。4.2 岩土层的工程特性指标评价 4.2.1 岩土试验指标 土层常规物理力学性质试验指标 在钻孔及平板载荷试验基坑内对粘土、粉质粘土、粉土、粉砂、中砂、卵石共取I级原状土样和IV级扰动土样作土的常规物理力学室内试验，其室内试验成果详见表 4.2.1-1。从上表的统计值可以看出:粘 土 ，液性指数 Il平均值为 0.45，呈可塑状态；压缩系数a1-2平均值为 0.22 MPa-1，为中等压缩性土。粘 土 ，液性指数 Il平均值为 0.64、05，呈硬塑状态；压缩系数a1-2平均值为 0.17 MPa-1，为中等压缩性土。粉质粘土 ，液性指数 Il平均值为 0.23，呈硬塑状态；压缩系数a1-2平均值为 0.18MPa-1，为中等压缩性土。粉 土 ，孔隙比 e 平均值为 0.707，呈密实状态，压缩系数a1-2平均值为 0.23MPa-1，属中等压缩性土。2-1 4 3 2-2 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 14 页 共 26 页 -14-粉 砂 ，压缩系数a1-2平均值为 0.24MPa-1，属中等压缩性土。中 砂 ，压缩系数a1-2平均值为 0.23MPa-1，属中等压缩性土。岩石的物理力学性质试验指标 岩石室65、内试验成果统计表 表 4.2.1-2 单轴抗压强度（MPa）天然状态 抗剪断强度 岩石 名 称 风 化 状 态 指 标 天 然 密 度 d(g/cm3)天然 状态 饱和 状态 烘干 状态 软化系数 内聚力 C(MPa)内摩擦角 含水率 吸水率 样本容量组 2 2 最小值 2.28 0.9 最大值 2.28 1.9 强 风 化 平均值 2.28 1.4 样本容量组 245 60 55 55 55 55 55 206 46 最小值 2.18 4.6 3.3 11.5 0.08 0.4 35 4.8 7.2 最大值 2.46 17.3 11.8 73.4 0.32 1.3 49 17.9 17.1 66、平均值 2.40 10.7 6.8 42.7 0.18 0.85 45.0 9.2 9.6 标准差 1.2 1.0 7.3 0.085 2.7 变异系数 0.11 0.15 0.17 0.10 0.06 统计修正系数 0.97 0.96 0.96 0.98 0.99 泥 岩 中 等 风 化 标准值 10.3 6.5 41.0 0.83 44.5 表 4.2.1-2 统计结果表明：强风化泥岩：饱和状态下的抗压强度平均值为 1.4 MPa，属极软岩。中等风化泥岩：饱和状态下的抗压强度标准值为 6.5 MPa，属软岩；软化系数平均为 0.17，为软化岩石。4.2.2 岩土原位测试指标 4.2.2.167、 静力触探试验成果见表 4.2.2.1。静力触探试验比贯入阻力 Ps 成果统计表 表 4.2.2.1 层 号 土层名称 样本 容量 ps 最大值(MPa)ps 最小值(MPa)厚度加权 平均值(MPa)标准差(MPa)变异 系数 修正 系数 标准值（kPa）粘 土 71 10.638 4.159 6.950 2.016 0.29 0.94 6.533 粘 土 83 16.373 8.618 12.368 2.721 0.22 0.96 11.873 粉质粘土 79 18.133 8.281 13.361 3.607 0.27 0.95 12.693 粉 土 50 19.709 10.111 168、3.014 2.473 0.19 0.95 12.363 粉 砂 6 20.269 9.455 11.692 3.040 0.26 0.82 9.587 中 砂 4 22.445 13.342 17.195 4.2.2.2 标准贯入试验成果见表 4.2.2.2。标准贯入试验成果统计表 表 4.2.2.2 层 号 土层名称 样本 容量 最大值(击)最小值(击)平均值(击)标准差(击)变异 系数 修正 系数 标准值(击)粘 土 65 10.2 4.5 6.3 1.4 0.23 0.95 6.0 粘 土 106 18.2 7.0 12.4 2.6 0.21 0.96 11.9 5 6 2-1 2-169、 2-2 3 4 5 2-2 6 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 15 页 共 26 页 -15-粉质粘土 108 18.2 7.1 13.7 3.8 0.28 0.95 13.0 粉 土 62 18.0 5.1 10.5 2.9 0.28 0.94 9.8 粉 砂 8 13.2 5.0 8.0 2.0 0.31 0.81 6.5 中 砂 5 120 7.0 8.5 _ 表 4.2.2.2 统计结果表明：粉 砂 ，标准贯入试验击数平均值为 8.0 击，呈松散状态。中 砂 ，标准贯入试验击数平均值为 8.5 击，呈松散状态。4.2.2.3N120超重型动力触探试验 对各钻孔卵石土均70、进行连续系统的 N120超重型动力触探测试。为准确判明动探击数所代表的地层特征，在各个控制性钻孔进行全断面钻进取样，和 N120动力触探指标进行对比，使触探曲线与相应的钻孔土样对应起来，为进行详细准确的力学分层提供依据。密实卵石层 N120动力触探击数大于 40 击时，按 40 击统计。N120动力触探测试成果详见表 4.2.2.3。N120动力触探测试成果统计表 表 4.2.2.3 地层 编号 地层名称 样本 容量 最大值(击)最小值(击)平均值(击)标准差(击)变异 系数 修正 系数 标准值(击)中 砂 4226 5.6 1.0 3.1 0.87 0.28 0.99 3.0 稍密卵石 8571、66 6.1 4.6 5.4 0.65 0.12 0.998 5.3 中密卵石 13775 9.1 7.5 8.1 0.65 0.08 0.999 8.0 密实卵石 13106 17.5 11.5 14.4 2.30 0.16 0.998 14.3 4.2.2.4 卵石土的抗剪强度 由于勘察场地内卵石土埋藏较深，本次勘察未能进行卵石土的大型剪切试验，我院收集了成都地区已有的类似工程资料，见表 4.2.2.4。表 4.2.2.4 项目名称 w（%）(kN/m3)e c(kPa)()坑 2 3 22.2 0.257 25 40.9 坑 3 4 21.6 0.298 27 33.9 四川电视塔 坑 72、5 5 22.2 0.257 15 39.4 坑 1 5.7 22.9 0.227 109 38.5 坑 2 7.5 22.1 0.293 100 35.4 温资大厦 坑 3 3.3 21.6 0.281 82.5 36.6 从该表显示，卵石土的内聚力一般为 15-100kPa，内摩擦角为 35-40。4.2.2.5 岩芯声波测试 在岩芯声波测试方面，选取了大量的岩芯进行实测，测试结果部分岩芯因风干产生裂纹，影响岩芯波速真实值，因此将该部分不具有代表性岩芯的测试数据值进行了剔除，最终统计结果为声波速度值多为 23002750m/s。再根据概率统计分析，取 2600m/s 为该场地中等风化泥岩岩73、石纵波速度值。结合钻孔波速测试的纵波速度，计算岩体的完整性指数 Kv=0.550.75。测试结果表明：中等风化泥岩 岩体，呈较完整状态。参照岩石的饱和单轴抗压强度标准值及现场实测的裂隙发育情况，5 6 8-2 6 7-1 7-2 7-3 4 3 5 6 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 16 页 共 26 页 -16-计算基本质量指标 BQ 为 251350，基本质量级别为IV级软岩。4.2.2.6 岩芯点荷载试验 本次勘察对 19 个控制性孔的中等风化岩芯样进行了岩芯的点荷载试验，荷载状态为天然状态，共进行了 36 组，因岩石中局部石膏矿物及微小裂隙的影响，破坏特征为非正常破坏，74、数据不具有代表性，在统计过程中对其进行剔除。同时，为避免变异系数过大，试验统计数据均选择 710 块单孔相邻位置的单块岩芯数据的平均值作为一组数据进行统计。其岩芯点荷载试验成果详见表 4.2.2.6。岩芯点荷载试验成果统计表 表 4.2.2.6 编号 岩石名称 点荷载指标 样本 容量（组）最小值（MPa）最大值(MPa)平均值(MPa)标准差(MPa)变异 系数 统计修正系数 标准值（MPa）Is50 36 0.191 0.603 0.354 0.081 0.23 0.93 0.331 中等风化 泥 岩 Rc 36 4.4 13.7 7.86 1.81 0.23 0.93 7.3 注：因强风化75、泥岩的岩芯样较破碎，未能取 完整样进行岩芯点荷载试验。4.2.3 现场平板载荷试验 4.2.3.1 本次勘察平板载荷试验成果 本次六个试验点的地基土浅层平板载荷试验全过程正常、连续。其荷载与沉降的关系绘制的 p-s 曲线见载荷试验报告图 1图 6。从 p-s 曲线可看出，2#和 4#两个试验点的 p-s 曲线有较明显拐点，其加载值又小于最大加载值的一半，又无明显陡降段，因此可取该值作为试验点的承载力特征值；1#、3#和 6#试点无明显拐点（比例界限），但有明显的陡降段，可取陡降段前一级荷载作为该点承载力极限值，取极限值的一半作为该点承载力特征值；而5#点既无明显拐点，又无陡降段，可按相对变形取76、其承载力特征值；6#点按相对变形取得的承载力特征值略小于极限承载力的一半，因此按相对变形取其承载力特征值。根据以上分析计算各试验点结果以及修正结果见表 4.2.3.1。表 4.2.3.1 试点编号 勘察编号 试验 地层 试验 深度(m)试验点地基 承载力特征值(kPa)d(m)P(kPa)试验点 变形模量 EO(MPa)S0(mm)C0 (mm/kPa)1#Z6 粘土(可塑)1.5 120 0.57 120 5.3-0.307 0.069 2#Z5 粉质粘土 3.3 200 0.57 200 8.3-1.040 0.047 3#Z3 粘土(可塑)1.5 120 0.57 120 4.7-0.377、93 0.078 4#Z4 粘土(硬塑)3.0 200 0.57 200 6.7-1.976 0.055 5#Z2 粘土(硬塑)3.0 270 0.57 270 9.2-1.124 0.040 6#Z1 粘土(可塑)1.5 150 0.57 160 5.5-1.182 0.067 注：变形模量计算公式为:EO=I0(1-2)pd/s I0 刚性承压板的形状系数，圆形承压板取 0.785；p p-s 曲线线性段的荷载（kPa）；s 与 p 对应的沉降(mm)；d 承压板直径(m)；土的泊松比（粉质粘土取 0.35，粘土取 0.42）；4.2.3.2 原初步勘察平板载荷试验成果 原初步勘察 4试验78、点（可塑状粘土）的 PS 曲线有明显比例界限（拐点），第 6 级荷载下的 slgt 曲线中，斜 率 剧 增 且有 明 显 向下 转 折 的曲 线，说明 试 验 荷载 达 到 极限 荷 载，其 承 载 力 特 征 值 取 第 5 级 荷 载 的 一 半，即fak=175kPa。原初步勘察 28试验点（可塑状粘土）的 PS 曲线有明显比例界限（拐点），第 7 级荷载下的 slgt 曲线中，8-2 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 17 页 共 26 页 -17-斜 率 剧 增 且有 明 显 向下 转 折 的曲 线，说明 试 验 荷载 达 到 极限 荷 载，其 承 载 力 特 征 值 取79、 第 6 级 荷 载 的 一 半，即fak=150kPa。原初步勘察 43试验点（硬塑状粘土）的 PS 曲线第 10 级处有明显比例界限（拐点），第 10 级荷载下的 slgt 曲线中，斜率剧增且有明显向下转折的曲线，说明试验荷载达到极限荷载，其承载力特征值取第 9 级荷载的一半，即 fak=225kPa。原初步勘察载荷试验成果见表 4.2.3.2。载荷试验结果汇总表 表 4.2.3.2 试验 点位 试验深度（m）土层名称 试验点位承载力特征值 fak(kPa)试验点位的变形模量 E0(MPa)建议承载力特征值(kPa)建议变形模量(MPa)4#1.50 可塑状粘土 175 12.12 28#80、1.90 可塑状粘土 150 6.58 160 6.0 43#1.50 硬塑状粘土 225 8.99 220 8.5 4.2.3.3 载荷试验统计 土层名称 编号 土层状态 统计指标 试验点位承载力 特征值 fak(kPa)试验点位的 变形模量 E0(MPa)样本容量 5 5 最大值 175 12.12 最小值 120 4.7 粘土 2-1 可塑 平均值 143 6.84 样本容量 3 3 最大值 270 9.2 最小值 200 6.7 粘土 2-2 硬塑 平均值 231 8.3 样本容量 1 1 粉质粘土 3 硬塑 平均值 200 8.3 4.3 地基岩土的工程特性指标建议 4.3.1 岩土81、层的物理力学性质指标建议 综合分析钻探取样、原位测试、室内土工试验成果，结合成都地区已有的研究成果、工程经验，将本场地各岩土层的承载力特征值和与基础设计有关的其它主要参数建议值列于表 4.3.1。岩土的物理力学性质指标建议值 表 4.3.1 层 号 岩 土 名 称 重 度 (kN/m3)压 缩 模 量 Es(MPa)变 形 模 量 Eo(MPa)粘聚力 C（kPa）内 摩 擦 角 ()承载力 特征值 fak(kPa)粘 土 19.0 6.0/20 10 140 粘 土 19.5 9.0/30 20 220 2-1 2-2 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 18 页 共 26 页 -82、18-粉质粘土 19.0 8.0 40 20 180 粉 土 18.5 7.0/25 18 150 粉 砂 18.0 6.5/15 22 110 中 砂 18.0 7.0/25 120 稍密卵石 21.0/21.0/35 360 中密卵石 22.0/30.0/40 600 密实卵石 23.0/37.0/45 800 强风化泥岩 22.0/250 中等风化泥岩 24.0/1000 4.3.2 土层修正后的承载力特征值评价 因本工程除 10 号楼外，其余建筑均设 12 层地下室或为下沉式建筑，基坑开挖深度较原始地坪较低，在基础设计时，土层承载力特征值需进行修正。基础持力层 C、指标按表 4.3.183、 选用，该层的地基承载力设计值按下列方法确定，计算公式按建筑地基础设计规范（GB50007-2002）第 5.2.4 条为：fa=fak+br(b-3)+drm(d-0.5)各栋单体建筑的基坑深度按最底层地坪标高+基础埋置深度确定，因设计未提供基础的埋置深度，本处基础埋置深度按 1.5m 估算，基础宽度按筏板基础考虑。则各栋单体建筑主要基础持力层修正后的承载力特征值评价详见表 4.3.2。各单体建筑主要基础持力层修正后的承载力特征值评价表 表 4.3.2 建筑物编 号 地 坪 标 高(m)基 底 标 高(m)基 础 持力层 r(kN/m3)rm(kN/m3)b d b(m)d(m)承载力特征值84、 fak(kPa)修正后特征值 fa(kPa)482.05 480.55 中密卵石 22 19 3.0 4.4 40 600 1627 1 号楼 482.05 480.55 密实卵石 23 19 3.0 4.4 40 11.5 800 1836 481.15 478.65 稍密卵石 21 19 3.0 4.4 72 360 1496 481.15 478.65 中密卵石 22 19 3.0 4.4 72 600 1744 2 号楼 481.15 478.65 密实卵石 23 19 3.0 4.4 72 12.9 800 1953 483.70 482.20 稍密卵石 21 19 3.0 4.485、 56 360 1236 483.70 482.20 中密卵石 22 19 3.0 4.4 56 600 1485 3 号楼 483.70 482.20 密实卵石 23 19 3.0 4.4 56 9.8 800 1694 483.20 481.70 稍密卵石 21 19 3.0 4.4 62 360 1320 483.20 481.70 中密卵石 22 19 3.0 4.4 62 600 1569 4 号楼 483.20 481.70 密实卵石 23 19 3.0 4.4 62 10.8 800 1778 483.20 481.70 稍密卵石 21 19 3.0 4.4 62 360 13286、0 483.20 481.70 中密卵石 22 19 3.0 4.4 62 600 1569 5 号楼 483.20 481.70 密实卵石 23 19 3.0 4.4 62 10.8 800 1778 482.50 481.00 稍密卵石 21 19 3.0 4.4 68 360 1303 482.50 481.00 中密卵石 22 19 3.0 4.4 68 600 1552 6 号楼 482.50 481.00 密实卵石 23 19 3.0 4.4 68 10.6 800 1761 注：1、本表仅按 16 号楼高层建筑主楼筏板基础进行深宽修正，地下室裙楼部分及 7、8、9 号楼的独立基础87、因其尺寸及形状不能确定，故未对其进行修正；10 号楼地坪标高较原始地面高，考虑了基础埋置深度后，其基槽仍较浅（小于 1.5m），故对其未进行修正；同时注意，若基础设计中采用修正后的承载力特征值，应确保建筑结构封顶前完成基础回填工作。8-1 8-2 3 4 5 7-1 7-2 7-3 6 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 19 页 共 26 页 -19-2、基础宽度大于 6.0m 按 6.0m 计算。4.3.3 桩基参数评价 根据场地工程地质条件，能作为桩端持力层的地层为中密密实卵石和中等风化泥岩。因基坑开挖后，基础下卵石层厚度较小，故可能的桩基型式应为以中密密实卵石层或中等风化泥岩88、为桩端持力层的端承桩或嵌入基岩一定深度的嵌岩桩。按成孔类型分有人工挖孔桩或预应力管桩等。根据现有勘察和地基基础设计规范有关规定，结合成都地区的类似工程经验并考虑到桩的发挥程度等因素，将本工程与桩基础设计有关的主要参数建议值列于表 4.3.3-1 及泥岩的单轴抗压强度建议值列于表 4.3.3-2。桩的极限侧阻力标准值qsik、桩的极限端阻力标准值qpk建议值 表 4.3.3-1 地层名称及 桩的极限侧阻力标准值 qsik(kPa)桩的极限端阻力标准值 qpk(kPa)地层编号 沉 管 灌注桩 预制桩 人 工 挖孔桩 沉 管 灌注桩 预制桩 人 工 挖孔桩 粘 土 60 80 70 粘 土 75 89、90 85 粉质粘土 70 85 80 粉 土 50 60 55 粉 砂 30 40 35 中 砂 50 60 55 稍密卵石 85 100 90 3500 4000 2000 中密卵石 90 130 100 6500 8000 3500 密实卵石 130 8000 9000 5000 泥岩的单轴抗压强度指标建议值 表 4.3.3-2 岩层名称 饱和状态下单轴抗压强度(MPa)天然状态下的单轴抗压强度（MPa）强风化泥岩 1.0 中等风化泥岩 6.0 8.5 4.4 地基土的均匀性评价 本工程高层建筑部分（16 号楼），根据高层建筑岩土工程勘察规程(JGJ722004 J3662004)第 890、.2.5 条及附录 B 按压缩层内各土层的当量模量对地基土的均匀性进行判别，评价结果见表 4.4-14.4-6。1#楼按压缩层内各土层的当量模量的均匀性判别 表 4.4-1 当量模量最大值 Esmax 82 当量模量最小值 Esmin 28.4 当量模量平均值 Es 55.2 Esmax/Esmin 2.89 不均匀系数界限值 K 2.5 均匀性评价 不均匀 2-1 5 6 7-1 7-2 7-3 4 3 2-2 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 20 页 共 26 页 -20-备 注 1、地基压缩层深度：Zn=(Zm+b)=10.6m,最终确定至中等风化基岩顶板；2、当量模量计算91、公式：Es=Ai/(Ai/Esi)；3、判别标准：当 Esmax/EsminK 时，为不均匀地基；否则为均匀地基。2#楼按压缩层内各土层的当量模量的均匀性判别 表 4.4-2 当量模量最大值 Esmax 82 当量模量最小值 Esmin 20 当量模量平均值 Es 51 Esmax/Esmin 4.1 不均匀系数界限值 K 2.5 均匀性评价 不均匀 备 注 1、地基压缩层深度：Zn=(Zm+b)=12.7m,最终确定至中等风化基岩顶板；2、当量模量计算公式：Es=Ai/(Ai/Esi)；3、判别标准：当 Esmax/EsminK 时，为不均匀地基；否则为均匀地基。3#楼按压缩层内各土层的当量92、模量的均匀性判别 表 4.4-3 当量模量最大值 Esmax 82 当量模量最小值 Esmin 38.2 当量模量平均值 Es 60.6 Esmax/Esmin 2.1 不均匀系数界限值 K 2.5 均匀性评价 均匀 备 注 1、地基压缩层深度：Zn=(Zm+b)=13.1m,最终确定至中等风化基岩顶板；2、当量模量计算公式：Es=Ai/(Ai/Esi)；3、判别标准：当 Esmax/EsminK 时，为不均匀地基；否则为均匀地基。4#楼按压缩层内各土层的当量模量的均匀性判别 表 4.4-4 当量模量最大值 Esmax 82 当量模量最小值 Esmin 17 当量模量平均值 Es 49.5 E93、smax/Esmin 4.82 不均匀系数界限值 K 2.5 均匀性评价 不均匀 备 注 1、地基压缩层深度：Zn=(Zm+b)=11.2m,最终确定至中等风化基岩顶板；2、当量模量计算公式：Es=Ai/(Ai/Esi)；3、判别标准：当 Esmax/EsminK 时，为不均匀地基；否则为均匀地基。5#楼按压缩层内各土层的当量模量的均匀性判别 表 4.4-5 当量模量最大值 Esmax 71.5 当量模量最小值 Esmin 37.0 当量模量平均值 Es 54.3 Esmax/Esmin 1.93 不均匀系数界限值 K 2.5 均匀性评价 均匀 备 注 1、地基压缩层深度：Zn=(Zm+b)=94、12.5m,最终确定至中等风化基岩顶板；2、当量模量计算公式：Es=Ai/(Ai/Esi)；3、判别标准：当 Esmax/EsminK 时，为不均匀地基；否则为均匀地基。6#楼按压缩层内各土层的当量模量的均匀性判别 表 4.4-6 当量模量最大值 Esmax 82 当量模量最小值 Esmin 29.6 当量模量平均值 Es 55.8 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 21 页 共 26 页 -21-Esmax/Esmin 2.77 不均匀系数界限值 K 2.5 均匀性评价 不均匀 备 注 1、地基压缩层深度：Zn=(Zm+b)=13.75m,最终确定至中等风化基岩顶板；2、当量模量95、计算公式：Es=Ai/(Ai/Esi)；3、判别标准：当 Esmax/EsminK 时，为不均匀地基；否则为均匀地基。7、8、9 号楼虽然不属于高层建筑物，但其建筑的下沉式设计决定了该建筑位置的基底标高处于卵石层部位，而且根据现场勘察揭露的地层结构来看，其基础以下地层较薄或透镜体较多，跨越了密实卵石、中密卵石、稍密卵石及中砂层，由于各卵石层及中砂层的压缩性及强度差异显著，结合表 4.5-1表 4.5-6 的计算评价结果，故 7、8、9 号楼基础下地基土属不均匀地基土。10 号楼，因其基础埋置深度较浅，基础持力层主要为粘土，且拟采用独立基础。根据现场勘察揭露的地层结构来看，在其基底应力影响深度内96、，地层结构较连续稳定，持力层粘土和第一下卧层粉质粘土呈厚层状，其压缩变形及承载力性质差异较小，故该地基土为均匀地基土。综上所述，根据表 4.4-14.4-6 及各幢建筑场地的工程地质剖面图及各建筑基础埋深情况，除 3 号楼、5 号楼及 10 号楼地基土为均匀地基土外，其它各拟建建筑物持力层均同时跨越了密实卵石、中密卵石、稍密卵石及中砂层，由于各卵石层及中砂层的压缩性及强度差异显著，评价 1、2、4、6、7、8、9 号楼场地地基土为不均匀地基土。4.5 基床系数评价 当应用文克勒地基模型进行地基梁的计算时，所需的地基计算参数即基床系数可按照下述实际资料和方法进行评价。根 据 成 都 地 区10 97、个 完 整 的 卵 石 层 载 荷 试 验 资 料（压 板 沉 降 量9.40mm 15.47mm，净 压 力 800kPa2700kPa），按基床系数的定义估计的范围值为 3（岷山饭店）47.87 MN/m3（金马河），中间值为 31.03 MN/m3（西北郊）31.96 MN/m3（金马河），平均值为 32.66MN/m3。根据成都地区 7 栋高层建筑基础沉降观测资料，按基床系数的定义估计卵石基床系数范围值为 21.98 MN/m3（成都大酒店）-41.67 MN/m3（蜀都大厦），平均值为 31.95 MN/m3。根据西南交大等关于以室内外静载荷试验为基础的卵石层基床系数研究成果，当基础98、宽度 13m 在相对埋深12m 的条件下，基床系数为 4080 MN/m3。根据该场地实际工程地质剖面进行的建筑物的沉降计算成果估计卵石层的基床系数：在该建筑物的基底压力650kPa 的作用下，计算得到平均沉降量（S0）为 24.4mm，并将沉降量 S0按以下公式计算基床系数。Sm=(Wm/W0)S0 式中，Wm和 W0为沉降影响系数，查表得到 Wm=1.15，W0=1.36，则为 20.63mm，据此，该场地基础下卵石层的基床系数为 31.51 MN/m3。综上所述，考虑到基床系数随着基础宽度的增大而减小，随基础的相对埋置深度的增加而增大，建议该场各地基土的基床系数于表 4.5。各地基土基床99、系数建议值 表 4.5 岩土名称 地层编号 地层状态 垂直基准 基床系数 KV(MN/m3)水平 基床系数 KH(MN/m3)粘土（2-1）可塑 20 30 粘土（2-2）硬塑 35 40 粉质粘土（3）可塑 30 35 粉土（4）稍密 20 22 粉砂（5）松散 15 20 中砂（6）稍密 18 22 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 22 页 共 26 页 -22-（7-1）稍密 55 65（7-2）中密 65 80 卵石（7-3）密实 90 130 泥岩（8-1）强风化 35 40 4.6 地震效应分析与评价 4.6.1 地震烈度 按照建筑抗震设计规范（GB 50011-20100、01）的划分，成都地区抗震设防烈度为 7 度，抗震分组为第一组。设计基本地震加速度为 0.10g，设计特征周期为 0.35s。按成都市抗震设防区划图（1992 年）划分，该场地属于 B 区 B2小区。4.6.2 场地和地基土的抗震分类 钻孔波速测试结果，按建筑抗震设计规范（GB 50011-2001）4.1.3 条的划分原则，上部分布的人工填土、粘土、粉质粘土、粉土、粉砂的剪切波速值 Vs 为 65244m/s，属中软土；中砂、稍密密实卵石的剪切波速值 Vs为 250496m/s，属中硬土；部分密实卵石 Vs500m/s，属坚硬土，本场地泥岩的剪切波速值 Vs 为 560936 m/s。本 工101、程对所有高层建筑（16 号楼）场地均选择 1 个孔进行钻孔波速测试，其测试深度为 21.023.0m。根据波速测试成果，取场地覆盖层深度范围内各土层剪切波速按厚度加权平均，结果如表 4.6.2。表 4.6.2 孔号 1KD10 2KD9 3KD8 4KD11 5KD11 6KD11 等效剪切波速 Vse（m/s）252 253 265 231 276 254 测试深度 D（m）23.0 23.0 23.0 21.0 21.0 22.0 覆盖层厚度 H（m）15.0 16.4 16.0 14.9 14.6 13.0 平均等效剪切波速值 Vse（m/s）255 计算结果表明，本场地属II类建筑场地102、。本场地地势平坦、开阔，底部基岩稳定，依据建筑抗震设计规范（GB 50011-2001）4.1.1 条，判定该场地为建筑抗震有利地段。4.6.3 卓越周期 本工程在 2、5、7 号楼场地主楼中部位置选择 3 点（2KD10、5KD13、7KD6）进行了地脉动测试。地脉动测试过程中，地面和钻孔中同时观测，分析地脉动曲线，剔除干扰信号，选择记录好的数据段进行处理，傅式变换后取最大振幅对应的频率，其倒数即为卓越周期。各测点地脉动成果详见表 4.6.3。地脉动测试成果表 表 4.6.3 测试点编号 东西方向 主 频(HZ)南北方向 主 频(HZ)垂直方向 主 频(HZ)卓越周期(s)平 均 卓越周期(103、s)2KD10 4.30 4.35 4.30 0.23 5KD13 4.30 4.50 4.30 0.23 7KD6 4.30 4.35 4.30 0.23 0.23 根据表 4.6.3 的测试计算结果，综合评定本场地卓越周期 T 为 0.23s。4.6.4 地基土动力性质参数 根据波速测试成果，场地土的动力性质参数建议如表 4.6.4。地基动力参数建议表 表 4.6.4 岩土名称 纵 波 波 速Vp 横 波 波 速Vs 动泊松比d 动剪切模量Gd(MPa)动弹性模量Ed(MPa)杂填土 1-1 260 65 0.46 6.8 19.8 素填土 1-2 455 115 0.47 22.0 60104、 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 23 页 共 26 页 -23-粘土 2-1 500 180 0.43 55 158 粘土 2-2 570 200 0.44 65 180 粉质粘土 3 660 230 0.43 90 250 粉土 4 670 240 0.43 95 270 粉砂 5 680 250 0.44 100 300 中砂 6 950 270 0.46 125 410 稍密卵石 7-1 1000 380 0.42 270 780 中密卵石 7-2 1100 420 0.40 340 1000 密实卵石 7-3 1150 480 0.40 500 1300 强风化泥岩 8105、-1 1300 570 0.39 750 2200 中风化泥岩 8-2 1700 850 0.38 1900 5000 4.6.5 地基土抗震液化特性评价 场地 15m 范围内有粉土、粉砂及中砂存在。本工程对粉土、粉砂进行了较多的标贯测试，同时在标贯器中取针对 土 层 的 扰 动 样 进 行 定 名 和 颗 粒 分 析。因 大 部 分 粉 土、粉 砂 粘 粒 含 量 大 于10%，按 建 筑 抗 震 设 计 规 范（GB50011-2001）及成都地区建筑地基基础设计规范（DB51/T5026-2001）中有关规定，若为II级阶地上的 Q3地层，可初判为不液化地层。故判定本场地分布的粉土、粉砂106、及中砂均为不液化土。4.7 地基胀缩特性评价 4.7.1 大气影响深度 依据膨胀土地区建筑技术规范（GBJ 112-87）第 3.2.4 条的公式：w=1.152-0.726a-0.00107c 式中：w膨胀土湿度系数；a9 月至次年 2 月的蒸发力之和与全年蒸发力之比值；c全年干燥度大于 1.00 的月份的蒸发力与降水量差值之总和（mm）；根据我院对成都地区气象资料的收集，成都地区全年中干燥度（蒸发力与降水量的比值）大于 1.00 的月份为15 月及 11 月、12 月。计算求得该场地的湿度系数 w为 0.88。根据求得的湿度系数湿度系数 w=0.88，求得该拟建场地地基土的大气影响深度为 107、3.1m。4.7.2 室内膨胀试验成果 本次勘察揭露，场地粘土中充填少量灰白色粘性土，根据在大气影响深度内的粘土取样室内试验证明，本场地粘土存在膨胀性。室内膨胀试验结果统计如表 4.7.2。室内膨胀试验成果统计表 表 4.7.2 膨胀率%土层名称 统计指标 50 kPa 膨胀力 Pe(kPa)自由膨胀率ef(%)收缩系数 s 样本容量 14 14 142 14 最大值 0.8 43.4 78.0 0.23 最小值 0.0 15.0 47.0 0.65 粘土 2-1 平均值 0.35 24.6 61.5 0.47 样本容量 7 7 158 7 最大值 0.7 33.4 62.0 0.87 最小值108、 0.3 6.7 47.0 0.23 粘土 2-2 平均值 0.27 18.2 61.6 0.38 结果表明，粘土 2-1：自由膨胀率ef 为 47.0%78.0%，平均值为 61.5%，呈弱膨胀势。粘土 2-2：自由膨胀率ef 为 47.0%62.0%，平均值为 61.6%，呈弱膨胀势。成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 24 页 共 26 页 -24-4.7.3 粘土胀缩性分析与评价 在大气影响深度范围内，验算粘土的胀缩变形，结果如表 4.7.3 地基土胀缩特性评价表 4.7.3 土 层 名 称 土 层 编 号 膨胀 变形 量 Se(mm)收缩 变形 量 Ss(mm)胀缩 变形 109、量 S(mm)粘土 0.281 11.34 12.65 粘土 0.263 10.08 11.35 计算中取大气影响深度为相对标高-3.1m。计算结果表明，其胀缩等级小于I级。5 岩土工程分析 5.1 基础方案分析 5.1.1 天然地基上的浅基础 1 号楼：基坑开挖深度约 10m，主楼 8 层,框架剪力墙结构，主体荷载大(因设计单位未提供详细荷载参数，估算按荷载 20kN/层*m2考虑，基础上荷载为 160kPa，考虑风荷载的前提下,最大荷载乘以 1.2 的系数，最大荷载约为 192 kPa)，而场地地基根据以上章节的均匀性评判为不均匀地基，但 10m 深度以下主要土层为中密密实卵石层，承载力特110、征值建议为 600800kPa，在未进行深宽修正的前提下已能满足荷载要求，适宜采用天然地基。地下室裙楼部分，荷载不大，可直接采用卵石层作为基础持力层。故结构初步设计制定的主楼拟采用天然地基上的筏板基础，裙楼采用天然地基上的独立基础是适宜的。29 号楼：基坑开挖深度约 8.511.5m，主楼 215 层,框架或框架剪力墙结构，主体荷载大(估算按荷载20kN/层*m2考虑，考虑风荷载的前提下,最大荷载乘以 1.2 的系数，最大荷载约为 100360kPa)，而场地地基根据以上章节的均匀性评判为不均匀地基，基坑深度以下考虑 1.5m 的基础深度后主要土层为中密密实卵石层，承载力特征值建议为 6008111、00kPa，在未进行深宽修正的前提下已能满足荷载要求，中砂和稍密卵石经深宽修正后，也能满足荷载要求。但该深度位置揭露有表层和下卧的中砂，对于设计等级较高的建筑而言，建筑不均匀沉降及倾斜等变形指标要求较严，故建议表层的中砂宜进行换填处理，下卧的中砂宜进行加固，处理后适宜采用天然地基。地下室裙楼部分，荷载不大，可直接采用卵石层作为基础持力层。故结构初步设计制定的 26 号楼主楼拟采用天然地基上的筏板基础，裙楼采用天然地基上的独立基础，7、8、9 号楼采用天然地基上的独立基础是适宜的。但应对软弱的基础底面表层中砂或下卧的中砂予以重视，当其变形及沉降指标不能满足要求时，建议对其进行处理。10 号楼：一112、层地坪标高 492.2，局部与原始地形基本持平，但大部分高出地面标高 1.5m 左右，为填方段，主楼 2 层,框架结构，主体荷载较小，但结构初步设计采用独立基础，其柱间距和基础尺寸尚未确定，故基础荷载较难确定。而场地地基根据以上章节的均匀性评判为均匀地基，基础的埋置深度段主要土层为素填土，均匀性及承载能力均较差，不能满足要求，不能作为基础持力层，能作基础持力层的土层为粘土 。若整平至底层地坪标高位置后，基础开挖至粘土 ，工作量重复，同时基础开挖深度较大。根据我院长期的工程经验，因此建议 2种基础设计施工方案：采用砂卵石对素填土进行换填处理，以换填砂卵石作为基础持力层。先进行场地平整，平整标高至113、一层地坪标高下-1.0m 位置，然后进行基础开挖，将素填土全部挖除，深度至粘土 ，开挖深度约 2m 左右，然后采用砂卵石进行回填处理至统一的基础标高位置。2-1 2-2 2-1 2-1 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 25 页 共 26 页 -25-降低部分基础标高，基地标高控制在 489.50m 以下，以粘土 作为基础持力层。先进行场地平整，平整标高至 489.50m 左右，然后进行基础开挖至基础标高。基础施工完毕后，进行回填至一层地坪标高。故初步设计制定的拟采用天然地基上的独立基础也是适宜的。但宜详细核对原始地面标高和地层结构，对比工程进度和造价后综合考虑该楼的基础设计和施工114、方案。5.1.2 桩基础 就本工程而言，适宜桩基础型式为机械成孔的冲孔灌注桩或人工挖孔扩底桩基础，以中等风化泥岩作为桩端持力层。场地内自然地面下 1318m 深度以下的中等风化泥岩，其层位较稳定，厚度较大，软弱层分布不多，故可以作为桩端持力层。相对底层地坪标高为 58m。人工挖孔灌注桩造价低，施工简单，无噪音，桩身质量容易得到保证，单桩承载力较高，桩底的清底和桩底持力层的验槽工作易于进行，但需要地下水位降低至桩底以下。即水位要降至中等风化泥岩，在以往成都地区高层建筑来看，其降水难度相当大，而且水位要降至中等风化泥岩，除了在孔内明排，是不可能实现的。同时，针对南区的 4、5、6 号楼场地地基中存115、在厚度较大的中砂层，在桩基础开挖和护壁过程中，难度较大，且很容易变成流砂导致垮孔。冲孔灌注桩是以机械成孔，噪音大，费用高，特别是在 10.00m 以下的基坑中施工，大量的泥浆排放困难，而且孔底的沉渣清除和桩身质量将成为影响单桩承载力的主要因素，它的优点是可以在有地下水的条件下成孔成桩，不需降水就可以施工。5.1.3 复合地基增强体上的浅基础 根据现场钻探揭示，19 号楼除 1 号楼外均含有下卧的中砂层。需待基础方案尺寸确定后，设计根据具体的荷载及基础尺寸进行变形及沉降验算，决定是否对其进行加固。加固方案有高压灌浆或高压旋喷注浆等方案。加固后以其复合地基的增强体作为浅基础（拟采用的筏板基础和独立116、基础）的持力层。这两种方案针对卵石层中，下卧的中砂层，效果良好，都可以达到预期加固的目的，且其对于大面积的改用桩基础，造价及工期都有较大的节约。5.1.4 几种基础方案的比较 天然地基上的浅基础方案，采用稍密密实卵石作天然地基，其基础持力层性质较好，足够满足上部荷载要求，而且影响施工的因素较少，较合理经济。桩基础方案,根据本场地的工程地质条件，建议采取冲孔灌注孔桩，但造价较高，工期较长。复合地基方案，作为天然地基上的浅基础方案的有利补充，更好的解决局部下卧中砂软弱层的强度问题。综合考虑施工难度和造价的前提下，对比桩基础、天然地基上的浅基础和复合地基上的浅基础方案。根据我院收集了成都地区的众多高117、层建筑经验，在天然地基良好的前提下，无一例外的都优先考虑了天然地基上的浅基础（筏板基础或独立基础）型式，经过施工及使用过程的监测，也证实了这种型式是安全可靠的，也是较经济合理的。针对本工程卵石层中中砂软弱层分布的特殊性，补充对局部中砂下卧层进行复合地基加固，加固的型式建议采用高压灌浆和高压旋喷注浆方案。5.1.5 软弱下卧层承载力验算 19 号楼建筑，根据结构拟采用天然地基上的筏板基础或独立基础，除 1 号楼基础受力范围内不存在中砂软弱层外，其余各栋楼均或多或少的存在中砂软弱下卧层，尤其以 2、4、5、6 号楼比较突出，厚度也较大。需要对其进行下卧层验算，以确定其是否能达到要求。26 号楼地下118、室裙楼部位及 7、8、9 号楼因拟采用独立基础，其基础跨度及尺寸尚未确定，既而其基础荷载较难确定，故此处仅对 26 号楼的主楼采用筏板基础的位置进行下卧层承载力估算。参照建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第 5.2.7 条：pz+pczfaz 公式 式中：pz相应于荷载效应标准组合时，软弱下卧层顶面处的附加压力值；pcz软弱下卧层顶面处土的自重压力值；faz软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值。pz=lb(pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan)公式 2-1 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 26 页 共 26 页 -26-式中：b矩形基础或条形基119、础底边的宽度；l矩形基础底边的长度；pc基础底面处土的自重压力值；z基础底面至软弱下卧层的顶面距离；地基压力扩散线与垂直线的夹角。因中砂软弱层上部的卵石层复杂，分布有稍密密实三种密实状态的卵石，其压缩模量有所差别，本处按最不利的稍密卵石 E0=21.0，折算的 Es=26.3 计算，则 Es1/Es2=5.3。查表求得地基压力扩散角=10。分析结果见表 5.1.5。各栋单体高层建筑主楼软弱下卧层中砂验算结果表 表 5.1.5 建筑物编 号 基 底 标 高(m)压力扩散角 基础长度 l(m)r (kN/m3)rm (kN/m3)b d b (m)基础 深度 d(m)中砂修正后的承载力特征值 fa120、z(kPa)2 号楼 478.65 10 77 18 9 3.0 4.4 6 12.9 773 3 号楼 482.20 10 83 18 9 3.0 4.4 6 9.8 650 4 号楼 481.70 10 142 18 9 3.0 4.4 6 10.8 689 5 号楼 481.70 10 121 18 9 3.0 4.4 6 10.8 689 6 号楼 481.00 10 107 18 9 3.0 4.4 6 10.6 682 根据上表验算结果，各栋高层建筑主楼软弱下卧层中砂经过深宽修正后的承载力特征值为 650773kPa。能满足上部建筑荷载及上部土体的自重压力。5.1.6 基础沉降量与121、建筑沉降差 天然地基上浅基础沉降量的计算，采用高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004）附录 B 的，对于大型刚性基础下不能准确取得压缩模量的卵石地基土用变形模量 E0估算天然地基的平均沉降计算公式，估算基础沉降量：S=sPb=ni 1E0i1-di-di 式中：S-基础沉降量(mm)；P-基础底面处的平均压力(kPa)；b-基础底面宽度；di-沉降应力系数；E0i-基底下第 i 层的变形模量(MPa)；-修正系数；这里仅计算高层建筑主楼部位基础的沉降，各栋建筑角点和中心点不同基底压力条件下的沉降量及倾斜计算值列于表 5.1.6-1、表 5.1.6-2。各栋建筑角点和中心点不同基底压力条122、件下的沉降量计算表 表 5.1.6-1 计算的代表勘探点 建筑 编号 基础 长度(m)基础 宽度（m）开挖 深度（m）基底 荷载（kPa）沉 降 量（mm）1K21#1K27#1KD10#1KD5#1KD15#180 17.90 15.95 30.35 15.40 13.15 200 19.90 17.75 33.70 17.10 14.60 1 号楼 55 40 11.5 250 24.90 22.2 42.15 21.40 18.30 2KD3#2KD14#2KD9#2K10#2KD16#180 10.10 19.18 14.74 18.67 9.93 200 11.23 21.31 16123、.38 20.75 11.03 2 号楼 77 72 12.9 300 16.84 31.98 24.58 31.11 16.55 3KD3#3KD11#3KD8#3KD5#3KD13#250 36.55 33.94 30.23 23.30 48.41 300 43.85 40.72 36.28 27.95 58.06 3 号楼 83 56 9.8 400 58.47 54.29 48.36 37.27 77.43 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 27 页 共 26 页 -27-4KD5#4KD16#4KD11#4K15#4K41#300 21.44 41.63 58.74 69124、.13 30.44 400 28.60 61.54 78.33 92.17 26.58 4 号楼 142 62 10.8 450 32.17 69.23 88.13 103.7 45.65 5KD4#5KD16#5KD11#5KD7#5KD19#300 26.06 35.29 45.29 57.67 30.96 400 34.74 47.03 60.39 76.90 41.29 5 号楼 121 62 10.8 450 39.09 53.01 67.94 86.52 46.44 6KD1#6K24#6KD11#6KD2#6KD20#200 22.15 32.07 16.95 29.66 41.125、93 300 40.87 48.10 25.42 44.49 62.88 6 号楼 107 68 10.6 400 54.50 64.14 33.89 59.32 83.84 栋建筑角点和中心点不同基底压力条件下的倾斜计算表 表 5.1.6-2 建筑 编号 基础 长度(m)基 础 宽 度（m）建 筑 高 度（m）基底 荷载（kPa）沉 降 差 mm（倾斜值）剖面 1K21#-1K27#1KD5#-1KD15#1KD5#-1K21#1KD15-1K27#距 离(m)30.2 36.2 47.3 47.3 180 1.95(0.00006)2.25(0.00006)2.50(0.00005)2.8126、0(0.00006)200 2.15(0.00007)2.50(0.00007)2.80(0.00006)3.15(0.00007)250 2.70(0.00009)3.10(0.00009)3.50(0.00007)3.90(0.00008)1号楼 55 40 34.4 允 许 值 0.003 剖面 2KD3#-2KD14#2K10#-2KD16#2KD3#-2K10#2KD14#-2KD16#距 离(m)37.3 32.0 63.5 63.5 180 9.08(0.00024)8.74(0.00027)8.57(0.00013)9.25(0.00015)200 10.08(0.00027)127、9.72(0.00030)9.52(0.00015)10.28(0.00016)300 15.14(0.00041)14.56(0.00046)14.27(0.00022)15.43(0.00024)2号楼 77 72 39.42 允 许 值 0.003 剖面 3KD3#-3KD11#3KD5#-3KD13#3KD5#-3KD3#3KD13#-3KD11#距 离(m)37.1 40.3 64.2 64.2 250 2.61(0.00007)25.11(0.00062)13.25(0.00021)14.47(0.00023)300 3.13(0.00008)30.11(0.00075)15.90128、(0.00025)17.34(0.00027)400 4.18(0.00011)40.16(0.00100)21.20(0.00033)23.14(0.00036)3号楼 83 56 54.15 允 许 值 0.003 剖面 4KD16#-4KD5#4K41#-4K15#4KD16#-4K41#4KD5#-4K15#距 离(m)43.6 38.4 113.2 113.2 300 20.19(0.00046)38.69(0.00100)11.16(0.00010)47.69(0.00042)400 32.94(0.00076)65.59(0.00170)34.96(0.00031)63.57(0129、.00056)450 37.06(0.00085)58.05(0.00150)23.58(0.00021)71.53(0.00063)4号楼 142 62 62.35 允 许 值 0.002 剖面 5KD16#-5KD4#5KD19#-5KD7#5KD16#-5KD19#5KD4#-5KD7#距 离(m)41.8 17.3 115.6 115.5 300 9.23(0.00022)26.71(0.00150)4.33(0.00004)31.61(0.00027)400 12.29(0.00029)35.61(0.00210)5.74(0.00005)42.16(0.00037)450 13.9130、2(0.00033)40.08(0.00230)6.57(0.00006)47.43(0.00041)5号楼 121 62 56.75 允 许 值 0.003 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 28 页 共 26 页 -28-剖面 6K24#-6KD1#6KD20#-6KD2#6K24#-6KD20#6KD1#-6KD2#距 离(m)37.6 59.4 108.5 108.7 200 9.92(0.00026)12.27(0.00021)9.86(0.00009)7.51(0.00007)300 14.86(0.00039)18.39(0.00031)14.78(0.00014)3131、.62(0.000033)400 20.12(0.00053)24.52(0.00041)19.70(0.00018)4.82(0.00004)6号楼 107 68 45.02 允 许 值 0.003 已收集的成都地区高层建筑箱型基础或筏板基础沉降观测资料表明：当以卵石层作为基础持力层，基底压力为240600kPa 时，长期荷载作用下，基础的最终沉降量为 8.48.2mm，最大沉降量未超过 23mm，沉降差一般为 310mm，倾斜值为 0.000070.00004。沉降验算的结果显示，对于含有中砂软弱下卧层的 3KD13、4KD11、4K15、4K16、5KD11、5KD7 和强风化泥岩较厚 132、6KD20 号孔，沉降量较大，超过了成都地区建筑地基基础设计规范（DB511/T5026-2001）表 5.2.3 中规定的60mm。也证实了卵石层软弱下卧层中砂的变形性质较差，验算不满足要求时，应进行加固处理。5.2 与基础施工有关的岩土工程问题 5.2.1 基坑上部土质边坡的稳定性 根据设计单位提供的建筑图纸，除 10 号楼外其基底深度在场地原始地面下较深的位置，在基坑开挖后将形成8.311.5m 的边坡。根据勘察揭露的地层结构来看，该深度位置基坑上部土层主要为填土、粘土、粉质粘土、粉土、粉砂及部分卵石层和中砂。按泰勒法估计的基坑直立边坡高度为：H=NsC/式中：Ns查曲线图为 5；综合上133、部土层的工程特性指标及厚度，C 值综合取 20kPa；值综合取 20kN/m3。则估算得该场地临界的直立边坡高度为 5m。但考虑到本场地的粘性土层裂隙面较发育，而且存在光滑镜面，具有膨胀潜势，在遇水或者长时间暴晒的情况下，均不稳定，根据成都膨胀土地区的工程经验，故建议在此估算的基础上，取 4m 临界边坡高度。在基坑深度大于该临界深度值时，即为不稳定边坡，需对其采取适宜的支护措施。参照各栋建筑的底层地坪标高，则本项目的 19 号楼在开挖过程中，对其基坑边坡均宜采取适宜的支护措施。5.2.2 基坑底部隆起量估计 地基土在长期的自重荷载作用下已经得到了压密，当大面积的深挖方造成地基土的卸载，将引起地134、基土的回弹变形，其基坑底表面的回弹变形。Sc 按建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第 5.3.9 条的计算公式计算：Sc=cpc/Eci(ziai-zi-1ai-1)式中：Sc地基的回弹变形量；c考虑回弹影响的沉降计算经验系数，取 1.0；pc基坑底面以上土的自重压力（kN/m3）；Eci土的回弹模量（按回弹模量取值）按照设计单位提供的初步设计方案，基坑开挖长度、宽度、D，卵石的天然重度取 22kN/m3，由此可以估算，基坑中心点的回弹量为 0.71.0mm，长边边线中点的回弹量为 0.4mm0.7mm。5.2.3 基坑降水 19 号楼在基坑开挖深度内，有地下水存在，直接影响基135、坑边坡的稳定性及基础施工。故应采取适当的降水措施。根据成都地区的工程经验，本工程适宜采用管井井点降水，砂卵石土渗透系数 K 值建议取 20m/d,地下水位宜按施工期间可能的最高水位考虑。各栋单体建筑在施工期间可能的最高水位建议详见表 5.2.3。基础施工期间可能遇到的最高地下水位建议值 表 5.2.3 建筑物编号 1 号楼 2 号楼 3 号楼 4 号楼 5 号楼 6 号楼 7 号楼 8 号楼 9 号楼 自然地面标高(m)492.0 492.5 492.5 491.6 491.6 491.9 491.4 492.5 493.1 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 29 页 共 26 页136、 -29-埋深 5.0 5.5 5.0 4.82 4.84 4.73 4.3 5.56 5.93 基础施工期间可能遇到的最高水位(m)标高 487.0 487.0 487.5 486.78 486.76 487.17 487.10 486.94 487.17 基坑降水应在具体的基础方案确定以后，进行详细的降水设计。关于基坑降水对周围建筑物的影响，主要表现在两个方面：其一是降低地下水位后，在基坑附近形成较大的水力坡度，进而有产生潜蚀和管涌的可能，使粗颗粒土中的细小颗粒流失而重新排列压密，引起地面变形；其二是地下水位下降引起的有效应力增加，而对下部土体产生的附加压缩变形。基坑降水形成潜蚀和管涌的条137、件主要取决于水力坡度的大小，按基坑降水深度达 15m 考虑，初步估计基坑附近的平 均水力坡度为 I=0.172，根据土的颗粒比重 G 及孔隙度 n，计算产 生 潜蚀的 临界 水力 坡 度 I01=（Gs-1）(1-n)+0.5n1.2，根据土的渗透系数及土中细粒分量估算产生管涌的临界水力梯度为 I02=0.20.3,显然 II01，故降水不会产生潜蚀现象，但 I 接近 I02的界限值，因此在降水井附近有产生管涌的可能性。根据我院在成都地区降水设计施工经验，只要在降水井施工时，保证成孔直径及井管周围滤料层的质量，在降水井附近产生管涌的可能性很小，因此而产生的对地面的有害变形是不存在的。另一方面，138、本工程地下水位主要赋存于粗大颗粒土（卵石层）中，因降水引起卵石土的自重应力增加量很小，进而引起的附加沉降量很小（其估算最大仅约 3mm），不会对周围建（构）筑物及地面产生任何有害的变形。成都地区无数的深基坑降水工程（最大降深达 21m 以上），也证实了上述观点。同时，我院在本次勘察中在 2、5、7 号楼进行抽水试验的 3 口试验井均布置在相应建筑场地边缘一定位置，在后期土建施工中，可对其进行保护，利用其作为前期水位观察和后期施工降水用。5.2.4 基坑边坡支护 根据基坑边坡稳定性分析结果表明，19 号楼基坑直立边坡均属不稳定边坡，除去施工通道、临时施工场地、保留的地铁线路、需避让构筑物（如高架139、电塔等）外，建筑场地较为局限，不具备实质性放坡条件，故基坑开挖过程中，建议采用支护措施。19 号楼底层地坪标高为 481.15483.70，针对相应场地的原始地面标高及可能的基础形式，基坑开挖深度约为 1012m，拆迁后建筑物稀少，根据成都地区众多 10m 左右的基坑支护经验，可采用单一喷锚支护型式即可满足基坑边坡稳定性要求，基坑支护面积（19 号楼）约 31000m2。方案应在地下室范围具体确定以后，再根据周围建（构）筑物的分布，进行专项岩土工程设计。各岩土层与锚固体的摩阻力建议值详见表 5.2.4。岩土层与锚固体的粘结强度特征值建议表 表 5.2.4 地层名称 地层编号 状态 frb(kP140、a)粘土（2-1）可塑 20 粘土（2-2）硬塑坚硬 30 粉质粘土（3）可塑硬塑 20 粉土（4）中密 20 粉砂（5）稍密 30 中砂（6）松散稍密 60 卵石（7-1）稍密 80 卵石（7-2）中密 100 卵石（7-3）密实 120 强风化泥岩（8-1）极软岩 80 中等风化泥岩（8-2）软岩 180 5.2.5 基坑开挖 成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 30 页 共 26 页 -30-19 号楼底层地坪标高为 481.15483.70，针对相应场地的原始地面标高及可能的基础形式，基坑开挖深度约为 1012m。初步估算开挖的土方量约为 800000m3。鉴于如此大的开挖工141、作量，基坑开挖前应详细考察研究弃土位置，同时考虑将来基础回填的利用。然后根据弃土区位置，运土距离，开挖设备能力等因素，对降水工程、土方工程和支挡工程进行周密的施工组织设计。施工顺序应视施工工艺周密安排，如护壁采用人工挖孔桩，则应先进行基坑降水在进行护壁桩施工。由于护壁桩和降水井的距离较近，如采用沉管灌注桩护壁，宜先施工护壁桩，后进行基坑降水，这样可以避免先降水在护壁桩附近形成大的水利坡度而造成的大量细粒土涌入护壁桩内，造成断桩或缩径现象。护壁桩施工完毕，并确保达到其强度指标后，土方开挖可先预留好一段适当长度和坡度的施工马道后，直接一次性进行土方开挖。若采用锚杆或锚拉桩护壁，则应先进行基坑降水，142、在水位稳定到预定深度后，再进行土方开挖。在基坑开挖过程中应考虑锚杆施工的工作平台及机具设备的移动路线和必需的施工周期以及与挖方工作的相互关系，紧密搭接，分层开挖，建议采用 3 次分层开挖，分层厚度约 3.03.5m，以确保锚杆或锚拉桩护壁的工程质量、基坑施工安全以及促进基坑施工进度。5.2.6 基础抗浮 5.2.6.1 抗浮设计水位 本工程 19 号楼均为 12 层地下室或为下沉式建筑，基底标高约为 480.0482.2m 左右，而根据勘察期间揭露场地现地下水位为 484.86485.19m，将形成约 2.65.2m 左右的水头对基底的压力。而根据我院收集的有关资料和类似工程经验，成都市的水位143、变幅在 2.0m 左右，则高层建筑按 50 年一遇的抗浮设计水位标准，建议本工程的地下室抗浮水位于表 5.2.6。地下室抗浮设计水位建议值 表 5.2.6 建筑物名称 1 号楼 2 号楼 3 号楼 4 号楼 5 号楼 6 号楼 7 号楼 8 号楼 9 号楼 自然地面标高(m)492.0 492.5 492.5 491.6 491.6 491.9 491.4 492.5 493.1 抗浮设计水位标高(m)489.5 490.0 490.0 489.1 489.1 489.4 488.9 490.0 490.6 上表所列各栋单体建筑的抗浮水位值，对应各栋楼的基底标高，则可能存在的水头高度约 7.4144、10.3m。对于1 层地下室的下沉式 7、8、9 号楼，因其层数较低，上部荷载较小，可能存在基础上浮的危险。而 15 号楼主楼部分因其层数较高，基础荷载较大，基础抗浮能力较强，但其地下室裙楼部位抗浮能力较弱，尤其是裙楼与主楼的交接部位，因其抗浮能力不同，可能造成不均匀上浮而产生建筑裂缝。故建议对 18 号楼采用适宜的抗浮措施。5.2.6.2 抗浮措施评价 根据我院在成都地区大量的类似工程经验，减少水位浮力对基础的影响较好的方法有抗浮桩或在浅基础上布置的抗浮锚杆。而桩基础如前所述，造价较高，且作为基础施工难度上较难解决降水和穿透局部坚硬层等因素，故不宜选用。而抗浮锚杆施工简单快捷，效果较好，降水145、到位后无较大的施工难度。根据高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004）(J366-2004)第 8.6.7 条第 8.6.11 条,抗浮锚杆的抗拔承载力应通过现场抗拔静载荷试验确定，本处根据所列公式进行估算：Fa=qsiuili 式中：Fa抗浮锚杆抗拔承载力特征值（kN）；ui锚固体周长(m)；li第 i 层岩土体与锚固体粘结强度特征值（kPa）；本次勘察根据揭露的岩土层的工程特性指标结合已有的抗浮锚杆施工经验，将本场地各岩土层与锚固体的粘结强度特征值参见表 5.2.4 中 frb的建议。根据以上建议表中岩土层与锚固体的粘结强度特征值，选择具有代表性的基底最浅（7 号楼）和最深（2 号楼146、）的代表性钻孔地层进行验算。抗浮锚杆直径取 d=127mm，抗浮锚杆深度进入中等风化泥岩 0.5m，基础埋深按建筑底层地下室地坪标高下 1.5m 估算。7 号楼：7KD9 号孔Fa=194(kN)；成都市南部 xxx 中心岩土工程勘察报告 第 31 页 共 26 页 -31-2 号楼：2K28 号孔Fa=149(kN)；6 岩土工程监测 6.1 地基土的载荷试验和现场检验 6.1.1 静载荷试验 受卵石层埋深较深，水位较高的条件限制，勘察期间未能对其进行静载试验，待基坑开挖至基底标高后，宜根据基础形式，对基础持力层卵石层进行一定数量（不少于 3 点）的静载试验，以校核地基基础设计各项计算指标。147、同时，若方案确定采用抗浮措施，则应根据具体的抗浮措施施工前，宜选择具有代表性（地层较差）36 点进行现场抗浮锚杆或抗浮桩的抗拔静载荷试验，以确定抗拔承载力的有关参数，为抗浮锚杆及抗浮桩的施工提供依据。6.1.2 现场验槽 由于拟建建筑重要性等级高，结构复杂，荷重大，对沉降及倾斜要求高，基坑开挖较深，同时基础持力层位置多为卵石层，其间透镜体较多，判断较困难。因此基坑开挖至基底标高过程中应及时通知勘察、设计、质检等单位进行坑壁及基底土质的检验，以确定地质资料与实际地质情况（特别是钻孔之间）的差异。若出现地质异常应及时研究并提出解决措施。6.2 基坑坑底地基土回弹量监测 因基坑开挖较深，面积较大，故148、宜在基坑范围内的纵横断面上设置一定数量的回弹标，以观测因基坑开挖御载后坑底的回弹量。6.3 基坑边坡和相邻建筑物的变形监测 进行深基坑降水及开挖，将不可避免在周围地面产生变形影响，严重时会危及相邻建（构）筑物及地下设施的安全。因此，在基础施工过程中，宜沿各侧在坑边线的垂直方向上分别布置 2-3 条长约 20m 的变形观测剖面，以监测场地周围在基坑开挖过程中所产生的地面变形和侧向位移。6.4 建筑物的沉降监测 根据高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004）（J366-2004）的规定必须对该建筑从施工至完工后 2-3 年内进行建筑沉降观测。沉降观测应进行专项设计，其观测点宜布置在建筑物中心149、拐角、周边、塔楼与裙楼基础连接处等变形具有代表性的位置。7 结论和建议 7.1 拟建场地地形较平坦，无不良地质作用，适宜建筑。7.2 场地各岩土层的工程特性指标详见表 4.3.1、表 4.3.3-1 及表 4.3.3-2。7.3 根据场地工程地质条件，结合拟建物性质，结构初步设计拟采用的 16 号楼主楼采用天然地基上的筏板基础，地下室裙楼及 7、8、9 号楼采用独立基础是比较适宜的；10 号楼采用天然地基上的独立基础或条形基础型式，以粘土层或粉质粘土层作为基础持力层。基础设计时，对于 16 号楼地下室裙楼及 7、8、9 号楼独立基础深度下场地范围存在的局部软弱夹层（中砂层），应根据上部荷载和150、基础具体尺寸进行沉降及变形验算，当其不能满足设计要求时，应采用适宜的地基处理措施，如旋喷桩、高压固结灌浆等复合地基进行局部的加固处理。7.4 勘察期间，静止水位埋深及绝对标高详见表 3.2.4.1。场地地下水对混凝土结构不具腐蚀性；对钢筋混凝土结构中钢筋不具腐蚀性；对钢结构具弱腐蚀性。场地土对混凝土结构不具腐蚀性；对钢筋混凝土结构中钢筋不具腐蚀性；对钢结构不具腐蚀性。场地地表水对建筑材料具有腐蚀性，在施工期间，不能采用地表水作为施工用水。7.5 本工程降水宜采用管井井点降水方案，建议本场地砂、卵石土渗透系数 K 值为 20m/d。7.6 地下室抗浮设计水位建议值详见表 5.2.6。成都市南部 151、xxx 中心岩土工程勘察报告 第 32 页 共 26 页 -32-7.7 基础施工期间可能遇到的最高地下水位建议值详见表 5.2.3。7.8 岩土层与锚固体的粘结强度特征值建议表详见表 5.2.4.2。7.9 基坑支护应进行专项岩土工程设计，支挡措施建议采用喷锚支护。7.10 场地抗震设防烈度为 7 度,设计基本地震加速度为 0.1g，设计特定周期为 0.35s；场地卓越周期 T 平均值为0.23s，场地土层等效剪切波速平均值为 255ms。场地类别为II类，为抗震设防有利地段。场地地基土属非液化土层。7.11 各地基土基床系数建议值详见表 4.5。7.12 施工过程及建筑投入使用过程前应做好验槽、沉降及变形监测工作，如有异常，应迅速通知我方，协助解决。