1、 岩土工程勘察报告工程名称： 隆鑫印象城邦 工程编号： 2015-058 目 录一、工程与勘察工作概况2（一）拟建工程概况2（二）勘察目的、任务要求和依据的技术标准3（三）岩土工程勘察等级4（四）勘察方法及勘察工作完成情况5二、场地环境与工程地质条件6（一）场地环境6（二）场地工程地质条件7（三）场地水文地质条件11三、岩土参数统计12（一）原位测试成果统计12（二）室内试验成果统计13四、岩土工程分析评价15（一）场地的稳定性和适宜性15（二）地下水评价16（三）地基土的腐蚀性评价17（四）场地地基土评价19（五）天然地基基础分析评价19（六）基坑工程分析评价25（七）工程环境分析评价26五2、结论与建议26（一）结论26（二）建议28附件：1、检测报告（土工）.1份 2、检测报告（岩石）.1份 3、检测报告（水样）.1份 4、波速测试报告.1份 5、部分钻孔岩芯照片.1份 6、勘探点平面布置图.1张 7、工程地质剖面图.43张 8、钻孔资料柱状图.7张 一、工程与勘察工作概况（一）拟建工程概况成都XXX有限公司拟在成都市新津县五津镇红石社区三组和抚江社区一组兴建“XXX”工程，由北方-汉沙杨建筑工程设计有限公司担任设计。该工程共分为一、二、三期三个项目，我院已于2014年8月对一期项目进行了岩土工程详细勘察并于2014年9月提交了一期的岩土工程详勘报告。现我院再次受业主委托，对该3、工程二、三期项目进行岩土工程详细勘察阶段的勘察工作。“XXX”二、三期项目共由5栋17F、2栋11F高层及其裙楼和-2F纯地下室组成。二、三期工程场地+0.00标高为460.70m。地下室结构高度总共约为9.0m，预计筏板厚度为1.0m。二、三期项目各拟建物其他性质如下表。 拟建物性质表 表1拟建物名称层数高度（m）地下层数结构形式拟采用的基础形式预计荷载E、G、J、K、L座1617F49.9553.25m-2F剪力墙结构筏板基础基底压力按300kpa考虑F、H座11F33.85-2F剪力墙结构筏板基础基底压力按200kpa考虑裙楼（商业）1F35.25m-2F框架结构柱下独立基础/纯地下室/4、-2F框架结构柱下独立基础/（二）勘察目的、任务要求和依据的技术标准1、勘察目的本次勘察目的是对建筑场地地基的岩土工程条件作出评价，给地基基础设计和施工提供岩土工程依据。2、勘察任务要求 查明建筑场地各岩土层的成因、时代、地层岩性及其分布，有无特殊性岩土及其性质，尤其应查明基础下软弱和坚硬地层分布，以及各岩土层的物理力学性质。对于岩质的地基和基坑工程，应查明岩土坚硬程度、岩体完整程度、基本质量等级和风化程度，判定有无洞穴、临空面、破碎岩体和软弱岩层。 查明不良地质作用的类型、成因、分布范围、发展趋势和危害程度，提出整治方案的建议及计算所需的参数。查明埋藏的河道、沟渠、墓穴、防空洞、孤石等对工程5、不利的埋藏物。 查明地下水的类型、埋藏条件、补给及排泄条件，初见及稳定水位；判定水和土对建筑材料的腐蚀性；提供季节变化幅度和各主要地层的渗透系数；提供基坑开挖工程应采取的地下水控制措施，当采用降水控制措施时，应分析评价降水对周边建筑、道路、管线设施的影响。 对地基岩土层的工程特性和地基的稳定性进行分析评价，提出各岩土层的地基承载力特征值；论证采用天然地基基础形式的可行性，对持力层选择、基础埋深和基础形式等提出建议；提供基础技术和支护结构设计所需要的参数。 对复合地基或桩基类型、适应性、持力层选择以及桩长桩径方案提出建议；提供桩的极限侧阻力、极限端阻力和变形技术的有关参数；对成桩可行性、施工时对6、环境的影响及桩基础施工中应注意的问题提出建议。 提供地基变形参数，预测建筑物的变形特征。 进行场地与地基的地震效应评价。3、勘察依据的技术标准（1）、岩土工程勘察规范（2009年版）（GB 50021-2001）（2）、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011)（3）、高层建筑岩土工程勘察规范（JGJ 72-2004）（4）、建筑抗震设计规范（GB 50011-2010）（5）、成都地区建筑地基基础设计规范（DB51/T 5026-2001）（6）、建筑地基处理技术规范（JGJ 79-2012）（7）、建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-2012）（8）、成都地区基坑工程安全技术规范7、（DB51/T 5072-2011）（9）高层建筑筏形与箱形基础技术规范（JGJ 6-2011）（10）房屋建筑和市政基础设计工程勘察文件编制深度规定（2010年版）等国家、行业及地区其他现行有关规范、规程。（三）岩土工程勘察等级根据岩土工程勘察规范（2009年版）（GB50021-2001）中、条，对岩土工程勘察分级如下：该工程重要性等级为二级，场地等级为二级，地基的复杂程度为二级，该工程岩土工程勘察等级为乙级。（四）勘察方法及勘察工作完成情况1、勘察方法本次勘察采用钻探机具为XY-100型和SH-30型钻机，主要采用取芯钻探、N120超重型动力触探测试、波速测试试验、取原状土、岩石及扰动土8、试样、水试样作室内试验等手段，综合评价场地地基土的物理力学性质。2、勘察方案（1）勘探点布置我院结合相关规范、规程，在拟建物角点、轴线及中心部位布置勘探点，经设计院和业主技术人员确认后，本工程二、三期布置勘探点166个，勘探点编号为75240（一期勘探点编号为174）。勘探点间距：高层建筑物约为815m，裙楼及纯地下室约为20.027.0m。（2）勘探点深度 依据相关规范、规定及标准，结合本工程性质，该工程勘探点深度：二、三期主楼部分的控制性勘探点设计深度为20m，一般性勘探点设计深度为16m；裙楼和纯地下室的勘探点设计深度为16m；考虑到基坑支护设计，纯地下室周边的勘探点设计深度为20.0m9、。 3、勘察工作完成情况本次勘探点施放依据为业主提供的总平面图上所标示的坐标及高程数据。各勘探点标高采用85国家高程系统。依据的基点为一期场地南侧设置的TP点（2个，不在本次勘察点平面布置图范围内，其中TP1=459.877m，TP2=459.127）。外业工作于2015年4月11日2015年4月26日进行，共历时16天。部分钻孔因场地内板房拆迁等原因，未能完全到位施工，移位最大距离约为3m。外业完成的工作量如下表2。工 作 量 表 表2序号名称数量备注1勘探点施放166个2植物胶护壁回旋钻进83孔1684.6m3N120超重型动力触探83孔1289.4m另对回旋孔总数的1/3约N120超重型10、动力触探对比孔，与植物胶护壁回旋钻进对比分析，N120超重型动力触探对比孔进尺470.7m4波速测试7孔原位测试5标准贯入测试2次原位测试6土工试验35件2件砂样作颗粒分析试验，4件素填土加作腐蚀性试验7岩石试验23组中风化泥岩8水质常规分析试验4组水质简分析及腐蚀性分析二、场地环境与工程地质条件（一）场地环境1、气象新津属亚热带季风湿润气候，无霜期长，雨量充沛，四季分明。由于所处地理位置和大气环流影响等因素，其本身气候特征为：冬无严寒，夏无酷暑，春暖多变，秋多绵雨。年平均气温16.4，最热月7月平均气温25.6；最冷月1月平均气温5.7，最热月（七月）平均气温为25.5，其14时平均气温为211、8.0。极端最低气温为-4.7；极端最高气温为36.6。无霜期年平均为297天，年平均降雨量为987毫米。日平均气温2020220.50.50.250.250.0750.0750.05细砂试验数222222最大值/26.767.310.8最小值/21.965.28.1平均值/24.366.39.52、砂土自然休止角见表8。砂土自然休止角 表8土名项目自然休止角（度）水 上水 下细砂试样数22最大值37.025.0最小值36.024.5平均值36.524.83、岩石试验统计成果见表9。 岩石试验统计成果表 表9名称统 计项 目天然含水量W(%)天然密度0 (g/cm3)天然单轴抗压强度Ra （M12、Pa）饱和单轴抗压强度Ra （MPa）内聚力(MPa)内摩擦角(0)中等风化泥岩试样数2323232366最大值11.9 2.51 5.99 4.36 1.24 37.00 最小值8.1 2.37 3.87 2.61 0.98 34.00 平均值9.2 2.42 4.79 3.39 1.11 35.67 标准差0.974 0.044 0.671 0.533 0.095 1.033 变异系数0.105 0.018 0.140 0.157 0.086 0.029 修正系数0.962 0.993 0.949 0.943 0.929 0.976 计算值8.9 2.41 4.55 3.19 1.03 313、4.81 四、岩土工程分析评价（一）场地的稳定性和适宜性1、拟建物场地范围内无地质构造、不良地质作用与地质灾害，周边无边坡影响。场地处于稳定区。2、场地的地震效应（1）、抗震设防烈度、设计地震加速度及地震分组根据建筑抗震设计规范（GB 50011-2010）第5条和3.2.3条规定：新津县的抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值0.10g；设计特征周期为0.45秒，设计地震分组属第三组。（2）、建筑场地类别根据波速测试报告，场地的等效剪切波速为315384m/s，平均值为341m/s。场地卓越周期为0.160.21s，平均值为0.19s。覆盖层厚度大于5.0m，建筑场地类别为类。（3）、地基14、土液化判定根据成都地区建筑地基基础设计规范（DB51/T 5026-2001）附录条：场地内分布的中砂为不液化土层。根据成都地区建筑地基基础设计规范（DB51/T 5026-2001）附录条：场地内分布的细砂为液化土层。需进一步进行液化判别。细砂液化判定见表10。细砂液化判定表 表10孔号土名标贯点深度土层厚度标贯试验击数(击/3 dm)液化判定液化指数地基的液化等级实测击数临界击数118细砂1.501.23.55.63 液化3.78 轻微147细砂1.601.13.55.81 液化4.37 轻微注：A、液化计算时，地下水位采用丰水期最高水位457.50m。B、从上表可知，场地细砂为可液化土。15、地基的液化等级综合判定为轻微。（4）、建筑抗震地段类别根据建筑抗震设计规范（GB50011-2010）第条规定判定：该场地细砂为可液化土，液化等级为轻微，场地为建筑抗震的不利地段。但细砂属清除土层，可不考虑其液化影响。（二）地下水评价1、地下水的腐蚀性根据本次勘察的水质分析检验报告成果，场地地下水属HCO3-SO42-Ca2+型水及HCO3-Ca2+，PH值为7.717.82。根据岩土工程勘察规范（2009年版）（GB50021-2001）第12.2.4条关于场地地下水对建筑材料的腐蚀性评价标准，进行地下水对建筑材料的腐蚀性评价（见表11表13），评价结果表明：场地地下水对混凝土结构具有微腐蚀16、性；对钢筋混凝土结构中钢筋具有微腐蚀性。 按地层渗透性水对混凝土的腐蚀性评价 表11腐蚀等级pH值侵蚀性CO2(mg/L)HCO3-（mmol/L）ABABA微6.55.0151.0弱5.06.54.05.0153030601.00.5中4.05.03.54.03060601000.5强4.060实测值7.717.820.006.106.75评价结果微腐蚀性微腐蚀性微腐蚀性备注： A指强透水层中的地下水，B指弱透水层中的地下水。水的矿化度为581.5609.2mg/L。按环境类型水对混凝土结构的腐蚀性评价 表12腐蚀等级腐蚀介质环境类型实测值评价结果微硫酸盐含量SO42-(mg/L)2003017、0150030006000微镁盐含量Mg2+(mg/L)10002000300040005000微铵盐含量NH4+(mg/L)10050080010001500微苛性碱含量OH-(mg/L)35000430005700070000100000微总矿化度(mg/L)1000020000500006000070000备注：场地环境类型为类。水对混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价 表13腐蚀等级水中的Cl-含量(mg/L)实测值评价结果长期侵水干湿交替微100005000备注：该场地环境为干湿交替环境。（三）地基土的腐蚀性评价场地内分布的卵石层和砂层，为含水层，其对建筑材料的腐蚀性，主要由其孔隙水的水质决18、定。卵石层及砂层（含水层）以上的土层对建筑材料的腐蚀性主要由土中腐蚀性介质的含量、PH值、电化学性质等决定。根据土质分析检验报告成果，按照岩土工程勘察规范（GB50021-2001，2009版）第条第12.2.4条，拟建物场地环境类别按类判定：地基土对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋均具微腐蚀性，场地土的腐蚀性判定见表14表16。 按环境类型土对混凝土结构的腐蚀性评价 表14腐蚀等级腐蚀介质环境类型实测值(mg/kg)评价结果微硫酸盐含量SO42-(mg/kg)300450225045009000微镁盐含量Mg2+(mg/kg)15003000450060007500备注：场地环境类型为类。19、 按地层渗透性土对混凝土结构的腐蚀性评价 表15腐蚀等级pH值AB微6.55.0弱5.06.54.05.0中4.05.03.54.0强4.03.5实测值7.737.82评价结果微腐蚀性备注：该场地地基土为素填土，类型为为B（弱透水土层）。 土对混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价 表16腐蚀等级土中的Cl-含量(mg/kg)实测值(mg/kg)评价结果AB微40075005000备注：A是指地下水位以上的碎石土、砂土，坚硬、硬塑的粘性土；B是指湿、很湿的粉土，可塑、软塑、流塑的粘性土。本工程为A。（四）场地地基土评价 1、场地内人工填土分布连续，均匀性差，承载力低。2、 场地内细砂不连续分布于卵石土顶20、板，承载力低，细砂为可液化土层，地基液化等级为轻微。 3、场地内中砂呈透镜体分布于卵石土层中，承载力低。中砂属不液化土层。4、场地内卵石分布连续，厚度大，承载力较高。密实度为稍密以上的卵石土属拟建物基础良好的持力层和下卧层。5、场地内中等风化泥岩具承载力较高、相对不可压缩的特性，是场地良好的下卧层。本次勘察该层未揭穿。（五）天然地基基础分析评价1、采用天然地基的可行性根据设计提供的总平面图，拟建物+0.00标高为460.70m，基础埋置深度预计在450.70左右。该深度处地基土主要为稍密、中密、密实卵石，仅局部分布松散卵石。稍密卵石具有承载力高、压缩变形小的特点，具备作为天然地基的条件。2、地21、基土承载力特征值的深宽修正根据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）第式：fa=fak+br(b-3)+drm(d-0.5)进行基础底面处地基承载力特征值修正，计算结果见下表17。修正后的地基土承载力特征值（估算值） 表17土 名承载力特征值fak (kPa)修正后的承载力特征值fa (kPa)选 用 参 数备 注中砂100211.8r=9.0kN/m3，rm=14.0kN/m3b=3.0d=4.4b=6.0md=1.0m松散卵石160280.8r=10.0kN/m3，rm=14.0kN/m3稍密卵石300429.8r=11.0kN/m3，rm=14.0kN/m3中密卵石5606922、8.8r=12.0kN/m3，rm=14.0kN/m3密实卵石750897.8r=13.0kN/m3，rm=14.0kN/m3备注：上表中修正后的承载力特征值为估算值，仅供参考，应按实际情况核算。根据上表计算结果，卵石土具有较高的承载力。因此，该工程选用天然地基土作基础持力层方案可行。3、天然地基均匀性评价 （1）变形影响深度根据高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ 72-2004）附录条，沉降计算深度为：。各栋拟建高层建筑物的沉降计算深度详见下表18。各栋拟建物沉降计算深度 表18拟建物栋号E座F座G座H座J座K座L座Zn（m）5.705.645.215.645.215.215.21 （2）地基23、均匀性评价根据高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ 722004），地基均匀性从以下三个方面进行评价： 地基持力层属同一地貌单元，工程特征无显著差异。 地基持力层属同一地貌单元，地基持力层底面或相邻基底标高的坡度小于10，持力层及其下卧层在基础宽度方向上的厚度差值小于0.05b。 根据高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ 722004），表，对地基进行均匀性评价。评价结果见表19。拟建物地基均匀性评价统计表 表19拟建物名称当量模量平均值Es（MPa）当量模量最大值Esmax（MPa）当量模量最小值Esmin（MPa）地基不均匀系数界限值KEsmax/Esmin均匀性判定E座41.57445.000324、5.3472.51.27均匀F座39.76345.00034.2812.51.31均匀G座40.81045.00036.9192.51.22均匀H座39.875 42.840 36.212 2.51.18均匀J座37.193 37.193 37.193 2.51.21均匀K座41.12845.00036.1482.51.24均匀L座40.598 45.000 35.829 2.51.26均匀 综上所述，拟建物场地的地基属均匀地基。4、天然地基基础持力层评价 根据拟建物性质和地质情况，结合前述分析结果，稍密卵石承载力较高，地基均匀性较好，以稍密卵石作基础持力层可以满足设计荷载及变形要求。5、高层25、建筑地基变形估算根据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）第式对地下室范围内高层建筑进行地基变形计算： 采用压缩模量计算筏板基础的最终沉降量，结果见表20。 拟建物地基沉降估算值 表20E座钻孔编号89 90 87 88 75 79 沉降量（mm）2.036 1.973 1.900 2.021 2.410 2.232 沉降差（mm）0.0630.1210.178倾斜0.00250.00250.00250.00250.00250.0025地基变形允许值0.0025满足规范要求E座钻孔编号91 92 沉降量（mm）2.052 1.900 沉降差（mm）0.152倾斜0.00250.0026、25地基变形允许值0.0025满足规范要求F座钻孔编号221 224 225 227 226 228 沉降量（mm）1.641 1.286 1.568 1.538 1.411 1.303 沉降差（mm）0.3550.0300.108倾斜0.00250.00250.0025地基变形允许值0.0025满足规范要求F座钻孔编号222 223 沉降量（mm）1.431 1.253 沉降差（mm）0.178倾斜0.0025地基变形允许值0.0025满足规范要求G座钻孔编号161 220 213 214 202 208 沉降量（mm）1.737 2.028 1.849 2.101 1.858 1.625 27、沉降差（mm）0.2910.2520.223倾斜0.00250.00250.0025地基变形允许值0.0025满足规范要求G座钻孔编号204210206 212 沉降量（mm）1.7361.9391.900 1.814 沉降差（mm）0.2030.086倾斜0.00250.0025地基变形允许值0.0025满足规范要求H座钻孔编号192 193 195 194 196 199 沉降量（mm）1.557 1.316 1.337 1.436 1.436 1.375 沉降差（mm）0.2410.1000.061倾斜0.00250.0025地基变形允许值0.0025满足规范要求H座钻孔编号197 2028、0 198 201 沉降量（mm）1.332 1.484 1.388 1.514 沉降差（mm）0.1520.126倾斜0.00250.0025地基变形允许值0.0025满足规范要求J座钻孔编号188 191 182 184 176 180 沉降量（mm）1.817 1.737 1.962 2.047 2.094 1.735 沉降差（mm）0.0800.0850.358倾斜0.00250.00250.0025地基变形允许值0.0025满足规范要求J座钻孔编号185 186 沉降量（mm）1.931 1.968 沉降差（mm）0.038倾斜0.0025地基变形允许值0.0025满足规范要求K座钻29、孔编号96 103 98 105 100 107 沉降量（mm）1.806 1.981 1.736 2.161 1.810 1.878 沉降差（mm）0.1750.4240.068倾斜0.00250.00250.0025地基变形允许值0.0025满足规范要求K座钻孔编号102 109 沉降量（mm）2.112 1.793 沉降差（mm）0.319倾斜0.0025地基变形允许值0.0025满足规范要求L座钻孔编号125 126 118 122 129 128 沉降量（mm）2.002 2.176 1.911 1.978 1.762 2.176 沉降差（mm）0.1740.0670.414倾斜0.30、00250.00250.00250.00250.00250.0025地基变形允许值0.0025满足规范要求L座钻孔编号131 137 133 139 135 141 沉降量（mm）1.736 1.805 1.771 1.966 1.844 2.075 沉降差（mm）0.0680.1950.230倾斜0.00250.00250.00250.0025地基变形允许值0.0025满足规范要求估算结果表明，地基沉降变形满足高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ 72-2004）和建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）表高层建筑整体沉降差的要求。与成都市目前已建成的采用卵石土作天然地基的高层建筑沉降31、观测值基本一致。成都地区卵石地基上的高层建筑在封顶时，建筑物的沉降量可达80%以上，建成一年后沉降量可达9095%。6、高层住宅楼地基基础分析评价E座：基础主要持力层为稍密、中密、密实卵石。仅80#钻孔地段基底以下0.9m处分布有0.5m中砂下卧层。E座可采用天然地基，筏板基础，可选择以稍密及以上密实度卵石作基础持力层。对80号孔段下卧层中的中砂清除换填至设计标高；也可进行强度和变形验算，若不满足设计要求，可采用局部地基加固方式（如：高压旋喷等）进行地基加固处理。F座：基础持力层为稍密、中密、密实卵石，可采用天然地基，筏板基础，选择以稍密及以上密实度卵石作基础持力层。 G座：基础持力层为稍密、32、中密、密实卵石，可采用天然地基，筏板基础，选择以稍密及以上密实度卵石作基础持力层。H座：基础持力层为稍密、中密、密实卵石，可采用天然地基，筏板基础，选择以稍密及以上密实度卵石作基础持力层。J座：基础主要持力层为稍密、中密、密实卵石。基底附近175#钻孔地段分布2.0m松散卵石，190#钻孔地段分布1.0m松散卵石。J座可采用天然地基，筏板基础，以稍密及以上密实度卵石作基础持力层。对上述钻孔地段基底附近分布的松散卵石采用清除方式，用素砼换填至设计标高。K座：基础主要持力层为稍密、中密、密实卵石。基底下105#钻孔地段分布0.4m松散卵石，106#钻孔地段基底以下1.4m处分布有0.6m松散卵石下33、卧层。K座可采用天然地基，筏板基础，以稍密及以上密实度卵石作基础持力层。对105#钻孔地段基底附近分布的松散卵石采用清除方式，用素砼换填至设计标高。对106#钻孔段下卧层中的松散卵石清除换填至设计标高；也可进行强度和变形验算，若不满足设计要求，可采用局部地基加固方式（如：高压旋喷等）进行地基加固处理。L座：基础持力层为稍密、中密、密实卵石，可采用天然地基，筏板基础，选择以稍密及以上密实度卵石作基础持力层。综上所述，场地高层建筑可采用天然地基，筏板基础，以稍密及以上密实度卵石作基础持力层，对局部存在的中砂及松散卵石应清除换填或地基加固处理。7、拟建裙楼及纯地下室地基基础分析评价（1）拟建裙楼：基34、础底面处主要为稍密、中密卵石。拟建裙楼可采用柱下独立基础，以稍密卵石作基础持力层。（2）纯地下室基础底面处主要为稍密、中密卵石。地下室可采用柱下独立基础，以稍密卵石作基础持力层。基底附近172#钻孔地段分布0.4m松散卵石，166#钻孔地段基底以下1.2m处分布有0.7m中砂下卧层。对172#钻孔地段基底附近分布的松散卵石采用清除方式，用素砼换填至设计标高。对166#钻孔段下卧层中的中砂清除换填至设计标高；也可进行强度和变形验算，若不满足设计要求，可采用局部地基加固方式（如：高压旋喷等）进行地基加固处理。（六）基坑工程分析评价根据现场调查，现阶段拟建场地周边环境如下：1、南侧为该项目的一期用地35、，一期设置1层地下室，基坑深度约-5.0m，基坑采用锚喷法施工，目前已施工完基础。2、西侧为兴园3路，该道路宽20.0m，道路边线距地下室边线约25.0m。3、北侧为空地。4、东侧为空地。本项目基坑深度约10m（一期与、二三期交界处基坑深度约5m），根据成都地区建筑地基基础设计规范（DB51/T 5026-2001），本基坑安全等级为二级。基坑开挖深度较大，地下室边线距红线较近，应考虑支护措施，支护方案可采用排桩法支护，并进行专项设计、施工和检测，基坑开挖至基坑回填的过程中，应由具备资质的单位进行专项的变形观测以及周边管线、重要建（构）筑物等的变形监测。基坑开挖深度超过地下水正常水位埋深，基础36、施工时，应考虑施工降水措施。根据区域地质资料，卵石土的渗透系数约为35m/d。根据成都地区施工经验，降水可采用管井法，并考虑西河补给影响。地下室修建后，将改变周边的地下水径流条件。拟建物基础位于地下水水位以下，设计时应考虑抗浮影响，并对拟建物进行抗浮验算。抗浮水位按照457.50m考虑。若不能满足要求，应采取抗浮措施，如设置抗浮锚杆或抗拔桩。地下室位于地下水位以下，应考虑防水措施，防渗水位可按设计室外地坪标高以上0.5m考虑。（七）工程环境分析评价1、在拟建物场地范围内未发现对工程安全造成影响的不良地质作用和地质灾害。2、拟建场地局部地段地形有一定起伏（主要是采盗砂卵石造成），勘察时勘察范围内37、地面标高（以钻孔孔口标高为准）为455.46461.62m，相对高差6.16m。3、勘察过程中未发现埋藏的河道、浜沟、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。4、从场地内及场地附近的环境地质条件分析，未发现有对地基土和地下水的污染源。五、结论与建议（一）结论1、场地的稳定性与适宜性成都市区所处地壳为一稳定核块，区内龙门山褶断带于2008年5月12日发生过里氏8.0级大地震，2003年4月20日庐山发生7.0级强震，但对本拟建场地影响较小。地壳稳定性较好，处于稳定区。拟建物场地范围内除细砂为可液化土层外，无影响工程稳定性的不良地质作用，适宜建筑。2、地震效应根据建筑抗震设计规范（GB 50011-2038、10）第5条和3.2.3条规定：新津县的抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值0.10g；设计特征周期为0.45秒，设计地震分组属第三组。拟建物场地为建筑抗震的不利地段。场地土层的等效剪切波速建议采用341m/s。场地卓越周期建议采用0.19s。覆盖层厚度大于5.0m，建筑场地类别为类。3、地下水勘察结束后，测得孔隙潜水稳定水位埋深为2.97.6mm，相应标高为453.11454.71m。勘察期间为平水期。场地丰水期最高水位埋深约在现地面下1.001.50m，相应标高约457.50m。地下水对混凝土结构具微腐蚀性；对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。4、地基土场地内填土、砂土为中软土，卵石土为39、中硬土，中等风化泥岩属极软岩。经调查，场地周边无污染源，场地内地基土对混凝土结构、混凝土结构中的钢筋均具微腐蚀性。5、工程环境场地内除细砂为可液化土外，场地内未发现对工程安全造成影响的不良地质作用和地质灾害，也无边坡工程。场地地下室基坑开挖深度较大，基础施工应作好坑壁支护工作。地下室开挖深度位于正常地下水水位以下，应考虑人工降低地下水位措施，降水应控制含砂量。场地处于非地质构造断裂带，根据民用建筑工程室内环境污染控制规范（GB 50325-2001）第条，可不采取防氡工程措施。（二）建议1、根据拟建物性质以及工程地质情况，对拟建物的基础型式和持力层建议如下：（1）EH座、JL座建议采用筏板基础40、，以稍密卵石作基础持力层，对局部孔段基底位置附近分布的松散卵石建议清除换填，对局部孔段下卧软弱层（中砂、松散卵石）应进行变形验算，若不满足设计荷载及变形要求，对相对基底埋深较浅且厚度较薄的可选用清除换填处理；对相对基底埋深较深且厚度较大的可选用高压旋喷桩法对中砂及松散卵石进行地基加固处理，以地基加固处理后的人工复合地基作筏式基础持力层。采用该方案时，应按相关规范、规程进行地基加固处理专项设计、施工和检测。（2）裙楼部分建议采用柱下独立基础，以稍密卵石作基础持力层。（3）纯地下室部分建议采用柱下独立基础，以稍密卵石作基础持力层。局部孔段基底附近松散卵石及中砂层应予以清除换填处理。高层建筑及裙楼、41、纯地下室地基基础方案可按第四章节第5部分相应评价选择。2、基坑开挖及地下室基础施工阶段，应进行坑壁支护，支护方案建议采用喷锚支护，并进行专项设计、施工和检测，以及由具备资质的单位进行专项变形观测和周边管线、重要建（构）筑物的监测。3、基坑开挖前应考虑降水措施。建议采用管井法进行降水。降水方案应进行专项设计。并考虑相邻西河补给影响。卵石土的渗透系数可按K35m/d考虑。4、裙楼和纯地下室部分应进行抗浮验算，抗浮水位按457.50m考虑。若不能满足要求，应采取抗浮措施，如设置抗浮锚杆或抗拔桩，并应进行专项设计、施工和检测。防渗水位可按场地设计室外地坪以上0.5m考虑。5、地基土的主要物理力学指标设42、计建议值见表21。地基土主要物理力学指标建议值 表21-1土名天然重度r(kN/m3)承载力特征值fak(kPa)内摩擦角k(度)内聚力Ck(kPa)压缩模量Es(MPa)变形模量E0(MPa)基床系数K(MPa/m)岩土体与锚固体的极限摩阻力标准值qsk(kPa)杂填土19.060103/素填土18.580812/16细 砂19.58020/8.0/30中 砂19.510025/9.0/50松散卵石20.016028/20.016.0/80稍密卵石21.030032/25.020.030150中密卵石22.056035/32.028.040170密实卵石23.075040/45.038.0543、0200中等风化泥岩23.0900341000/250岩石单轴抗压强度建议值 表21-2名称单轴抗压强度（MPa）天然饱和中等风化泥岩3.52.06、为确保高层建筑建设的顺利进行和安全营运，高层建筑物应进行专项变形观测。对于筏板基础需考虑回弹或回弹再压缩变形时，应进行回弹或回弹再压缩变形测试和观测；对基坑工程应进行基坑位移、沉降和临近建筑、管线的变形观测。7、基坑开挖后，应会同质监、设计、监理和勘察等有关单位人员共同验槽。若发现异常现象，即时处理。8、工程设计施工中应注意的问题该场地内卵石土层中分布的透镜体中砂分布较广、且规律性较差。在勘察工作中，采用植物胶护壁钻探手段与N120超重型动力触探对比分析，以及抽样等，一定程度上查明了部分砂土的分布，但仍有可能在其他孔段及孔间分布透镜体砂土。因此，在基坑开挖后，应加强地基验槽工作。对部分地段地质情况变化较大地段，可结合施工勘察，进一步判定相对软弱地基土的分布及与基础持力层相互关系情况。30XXX勘察院