1、苏州金山路公交保养场工程塔吊基础施工方案一、编制依据1、苏州东吴建筑设计院有限责任公司出具的木工程“岩土工程勘察报告”2、长沙中联重工科技发展股份有限公司提供QTZ80(TC6010-6)塔吊使用说明书3、建筑地基基础设计规范GB50007-2002 .混凝土结构设计规范 GB50010-2002.塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T 187-20094、简明施工计算手册5、工程设计图纸二、工程概况2. 1场地概况2. 1. 1苏州金山路公交保养场工程位于苏州市高新区金山路西侧，师徒街与支英街交 叉口。主要由停保楼、综合楼、加油站、机动车棚、非机动车棚以及门卫(一、二)组成, 总建筑面积2、31801.7 m2,结构为框架结构，计划布设2台塔覆盖收银屮心、停保楼、综 合楼满足施工需要。塔吊上方无高压电线，地下无电缆穿线管道。2. 1.2塔吊布置1#塔吊(QZT80)位置：停保楼1轴向西5m, P轴向南7. 6山，塔吊基础底标 咼-2 20nio2#塔吊(QTZ80)位置：停保楼37轴向西2. 75m, P轴向北8. 175m,塔吊基 础底标高-265mo三、塔吊基础设计3.1、塔吊勘察报告1、停保楼1#塔讯棊础与工程地质剖面图n-ir勘察点sci6位置最近，棊础底土层分布:(标高为1985高程)土层土质范围 承载力特征值(kpa)粘土，可鴉状态，局部硬塑，属于中等偏低压缩性，T程3、性能好 0. 16飞.36m2002、停保楼2#塔吊基础与工程地质剖面图18勘察点J20位宜最近，基础底土层分布：(标 高为1985高程)土层土质范围承载力特征值(kpa)粘土，可塑状态，局部破塑，属于中等偏低压缩性，工程性能好 -0. 392. 11m20032、塔机属性塔机型号QTZ80 (TC6010-6)塔机独立状态的最大起吊高度Ho(m)40.5塔机独立状态的计算高度H(in)43.8塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.633、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fki(kN)490起重荷载标准值Fqk(kN)78竖向荷载标准值Fk(kN)56&1水平4、荷载标准值Fvk(kN)1&9倾覆力矩标准值Mu(kN-m)1718非工作状态竖向荷载标准值FC(kN)490水平荷载标准值Fvk(kN)74倾覆力矩标准值Mk(kN-m)17122、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值Fi(kN)1.35Fki = 1.35x490=661.5起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk= 1.35x78.1 = 105.435竖向荷载设计值F(kN)661.5+105.435=766.935水平荷载设汁值Fv(kN)1.35Fvk=1.35xl8.9=25.515倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk=1.35xl718=2319.3非工作状态竖向荷5、载设计值F(kN)1.35Fk=1.35x490 = 661.5水平荷载设计值F(kN)1.35Fvk = l 35x74=99.9倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk=1.35xl712=2311.234、工作状态基础验算|基础布置图基础布置基础长l(m)5.5基础宽b(m)5.5基础高度h(m)1.5基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重Yc(kN/n?)25基础上部覆土厚度hXm)0基础上部覆土的重度T(kN/m )19基础混凝土保护层厚度8(mm)50地基参数地基承载力特征值fak(kPa)200慕础宽度的地基承载力修正系数Hb0.3基础埋深的地基承载力修正系数1.6基础底面6、以一卜的土的重度y(kN/m3)19基础底面以上土的加权平均重度ym(kN/m3)19棊础理置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)244.65基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhyc=5.5x5.5x 1.5x25=1134.375kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=l.35x 1134.375=1531.406kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：MkM=1718kN-mFvk-Fvk/1.2=18.9/1.2=15.75kN荷载效应基本组合时，平行基础边氏方向受力：M”=2319.3kNmFvn=Fv/l.2=25.515/1.2=21.27、62kN基础长宽比:l/b=5.5/5.5=ll.l，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=5.5x5.52/6=27.729m3Wy=bl2/6=5.5x5.52/6=27.729m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+iy5=1718x5.5/(5.52+5.52)05=1214.809kN-mMky=Mkl/(b2+lY5=1718x5.5/(5.52+5.52)5=1214.809kN-m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pk1nin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(568、8.1+1134.375)/30.25-1214.809/27.729-1214.809/27.729=-31.3390.125bl=0.125x5.5x5.5=3.781m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底而边缘压力值Pkmin=-31.339kPaPknwHFk+Gk)/3bT=(568.1+1134.375)/(3x2.025x2.025)=138.437kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(568.1+1134.375)/(5.5x5.5)=56.28kN/m24、基础底面压力验算、修止后地基承载力特征值fk=fak+r|bY(b-3 9、)+r|dYm(d-0.5)=200.00+0.30x19.00x(5.50-3)+1.60x19.00x(1.50-0.5)=244.65kPa(2) 、轴心作用时地基承载力验算Pk=56.28kPal .2x244.65=293.58kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：ho=h-8= 1500-(50+20/2)= 1440mmX轴方向净反力：Pxmin=y(Fk/A(Mk”+Fvk“h)/Wx)=l .35x(56& 100/30.250-(1718.000+15.750x1.500)/27. 729)=-59.438kN/m2PxmaX=Y(Fk/A+(Mk,+Fvknh)A10、Vx)=1.35x(568.100/30.250+(1718.000+15.750xl.500)/27 .729)=110.145kN/m2假设Pxmin=0,偏心安全，得 Pix=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.500+1.600)/2)xll0.145/5.500=71.093kN/m2Y轴方向净反力：Pymin=Y(Fk/A-(Mkn+Fvk,h)/Wy)=1.35x(568.100/30.250-(1718.000+15.750xl.500)/27. 729)=-59.438kN/m2Pymax=Y(Fk/A+(Mk”+Fvk”h)/Wy)=l.35x(568.100/30.2511、0+(1718.000+15.750x1.500)/27 .729)=110.145kN/m2假设Pymin=0,偏心安全，得Piy=(l+B)/2)Pymax/l=(5.500+1.600)/2)x 110.145/5.500=71.093kN/m2基底平均压力设计值：Px=(Pxmax+Pix)/2=(H0145+71.093)/2=90.619kN/m2Py=(Pymax+Piy)/2=( 110.145+71.093)/2=90.619kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=90.619x(5.5-1.6)x5.5/2=971.888kNVy=|py|(l-B)b/2=9012、.619x(5.5-1.6)x5.5/2=971.888kNX轴方向抗剪：ho/l=144O/55OO=O.262Vx=971.888kN 满足要求！Y轴方向抗剪：ho/b=144O/55OO=O.262Vy=971.888kN满足耍求!35、非工作状态基础验算基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhyc=5.5x5.5xl.5x25=1134.375kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35xl 134.375=1531.406kN 荷载效应标准组合吋，平行基础边长方向受力：MkH=1712kN-mFvk-Fvk/1.2=74/1.2=61.667kN荷载效应基木组合时，13、平行基础边长方向受力：M”=2311.2kNmFVH=FV/1.2=99.9/1.2=83.25kN基础t宽比：1 /b=5.5/5.5=ll，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=5.5x5.52/6=27.729m3Wy=bl2/6=5.5x5.52/6=27.729m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+lY5=1712x5.5/(5.52+5.5Y5=1210.567kNmMky=Mkl/(bMy5=1712x55/(5.52+5.52)05=1210.567kN-m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合吋，基础边缘的14、最小压力值：Pkn】in=(Fk+Gk)/AMkx/W X-Mky/Wy=(568+ 1134.375)/30.251210.567/27.7291210.567/27.729=31.0340.125bl=0.125x5.5x5.5=3.781m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底而边缘压力值Pkmin=-31.034kPaPkmax=(Fk+Gk)/3bT=(568.1+l 134.375)/(3x1.993xl.993)=142.871kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(568.1+1134.375)/(5.5x5.5)=56.280kN/15、m24、基础底面压力验算(1) 、修正后地基承载力特征值f；=f；k+r)bY(b3)+r|dYm(d0.5) =200.00+0.30x19.00x(5.50-3)+1.60x19.00x(1.50-0.5)=244.65kPa(2) 、轴心作用时地基承载力验算Pk=56.280kPaf；=244.65kPa满足要求！(3) 、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=142.871kPa1.2fa=1.2x244.65=293.58kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-8= 1500-(50+20/2)= 1440mmX轴方向净反力：Pxmin=Y(Fk/A-(Mk,+Fvk,16、h)/Wx)=1.35x(568.100/30.250-(1712.000+61.667xl.500)/27.729)=-62.500kN/m2Pxnwc=Y(Fk/A+(Mk”+Fvk”h)/Wx)= 1.35 x(568.100/30.250+( 1712.000+61.667x 1.500)/27 .729)=113.206kN/m2假设Pxmin=0,偏心安全，得Pix=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.500+1.600)/2)xll3.206/5.500=73.069kN/m2Y轴方向净反力：Pymin=Y(Fk/A-(Mkn+Fvknh)/Wy)=1.35x(568.100/17、30.250-(1712.000+61.667x1.500)/27. 729)=-62.500kN/m2Pymax=Y(Fk/A+(Mk”+Fvk”h)/Wy)=1.35x(568.100/30.250+(1712.000+61.667xl.500)/27 .729)=113.206kN/m2假设Pymin=0,偏心安全，得Ply=(l+B)/2)Pymax/l=(5.500+1.600)/2)xll3.206/5.500=73.069kN/m2基底平均压力设计值：Px=(Pxmax+P ix)/2=( 113.206+73.069)/2=93.13 8kN/m2Py=(Pymax+Piy)/18、2=(l 13.206+73.069)/2=93.138 kN/m2 基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=93.138x(5.5-1.6)x5.5/2=998.905kNVy=|py|(l-B)b/2=93.138x(5.5-1.6)x5.5/2=998.905kNX轴方向抗剪：ho/l=144O/55OO=O.262Vx=998.905kN满足要求！Y轴方向抗剪：ho/b=144O/55OO=O.262Vy=99&905kN满足要求！36、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400 020140基础底部短向配筋HRB400 020140基础顶部长向配筋HRB400(D16140基础顶19、部短向配筋HRB400(P161401、基础弯距计算基础x向弯矩：M=(bB)2pxl/8=(5.51.6)2x90.619x5.5/8=947.591kNm 基础Y向弯矩：Mn=(l-B)2pyb/8=(5.5-1.6)2x90.619x5.5/8=947.591kNm2、基础配筋计算(1) 、底面长向配筋面积aSi=|M u |/(aif；bho2)=947.591 x 106/(l x 16.7 x 5500x 14402)=0.005 i=l-(l-2asi)O-5=l-(l-2xO.OO5)o-5=O.OO5 ysi=l-i；i/2=l-0.005/2=0.998Asi=|MIi|/20、(Ysihoi)=947.591xlO6/(O.998xl44Ox36O)=1832mm2基础底需要配筋：A=max(1832, pbho)=niax(1832, 0.0015x5500x1440)=11880mm2基础底长向实际配筋：Asr=12650mn?NA|=l 1880mn?满足要求！(2) 、底面短向配筋面积aS2=|M I |/(aif；lho2)=947.591 x 106/(1 x 16.7x5500x 14402)=0.0052= 1 -(1 -2aS2) 5= 1 -(1 -2x0.005) 5=0.005YS2= 13= 1 -0.005/2=0.998As2=|M I21、 |/(Ys2hofy2)=947.591 x 106/(0.998x 1440x360)=1832mm2基础底需要配筋：A2=max( 1832, plh0)=max(l 832, 0.0015x5500x1440)=11880mm2基础底短向实际配筋：As2-12650mm2A2= 1 1880mm2满足要求！(3) 、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋:As3-8096mm20.5Asi-0.50.5AS2-0.5xl2650=6325mm2 满足要求！(5) 、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向10500。37、配筋示意图PB3WI 10500基础配筋图四、塔吊施工技术、安全措22、施4.1塔吊基础4. 1. 1基础采用C35磴，垫层釆用C15,受力主筋为III级钢，底筋保护层厚 度为50mm,侧面保护层厚度为35mm, 1#塔吊基础底标高为-2.2m,平面尺寸5. 5*5. 5m,基础高度1. 5m； 2#塔吊基础底标高为-2. 65m,平面尺寸5. 5*5. 5m,基 础高度15m,塔吊基础平而、剖而图详见附图。4. 12基础表而平整度允许偏差为1/1000，埋件的位置、标高和垂直度及施 工工艺应符合出厂说明书的要求。4. 1. 3基坑开挖完成后应及时检查标高及几何尺寸，同时注意观察基坑土的 物理力学指标是否满足地质勘察资料小的数据，若严重不符合，应考虑重新设计 该基23、础。4.1.4基础周围应修筑边坡和排水设施，并及时做好排水工作，避免浸泡。 基础施工完成后，应经公司技术部验收合格后方可进行塔机安装。4.2塔机安装与拆除4. 2. 1基础桧强度达到设计强度80%时方可进行塔机安装。4. 2. 2塔机的装拆均必须由有相应资质的专业队伍进行，并应有技术和安全 人员在场监护。4.2.3安装前，应对设备进行全而检查，确认无误后方可进行。1）在离安装点5n）处设置临时电源，拆除牵引杆，检查和拧紧齐部位的螺栓; 检杳起升和变幅卷扬机制动器，确认无谋后支导轮架。2）开动变幅卷扬机，安装并调节好摩擦盘，并对塔机各部再进行一次全而 检查和润滑。而后开始竖起塔身，安装并固定标准24、节。4. 2. 4塔机的金属结构及所有的电气设备的金属外壳均必须有可靠的接地装置，接地电阻不大于4Q。4. 2.5塔机装拆作业必须在口天进行，遇大风、浓雾和南雪等恶劣天气应停 止作业。装拆过程屮如遇天气突变、突然停电、机械故障等意外情况，短吋间不 能继续作业时，必须使已装拆部分达到稳定状态并固定牢靠，并应将各部位的栏 杆、平台、扶杆、护圈等安全防护装置装齐。4.2.6木工程塔吊拆除必须按照严格的拆除程序进行，为安全起见，本道附 壁架的拆除必须在拆除后塔身悬高低于下道附壁架允许悬高时才能进行，且拆除 前必须进行垂直度检查、校正，以防发生事故。4.3塔机升降作业4.3.1升降作业过程中，必须有专人25、指挥，专人照看电源，专人操作液压系 统，专人紧固螺栓。4. 3. 2升降作业应尽量在口天进行，特殊情况需夜间进行时，应有充分的照 明。4. 3.3风力在四级以上时，不得进行升降作业，作业过程屮若风力突然加大 时，应立即停止作业，并紧固连接螺栓。4.3.4顶升过程屮应将回旋机制动，严禁回转塔身及其他作业。五、质量保证措施(1) 、严格执行基础施工方案.(2) 、格执行技术交底制度，做到交底到人，使每一个施工人员明确施工工 艺。(3) 、做好混凝土养护工作，混凝土试块的制作。(4) 、严格控制预埋铁的安放位置及标高。(5) 、必须等基础强度达到后方可拆模。六、职业健康安全保证措施(1) 、坚持以“安全第一，预防为主”的方针，确定安全生产责任。(2) 、作好围护和支撑加固工作，并在片区长，安全员检查通过后，方可施 工。(3) 、落实安全生产责任制和各项安全管理制度。坚持管生产必须管安全的原则，把安全措施贯穿到安装和拆除的全过程中去。(4) 、未尽事宜按照国家规范、规定及公司冇关安全规程、规定执行。七、环境保证措施1、各种垃圾有序堆放，并做好防尘处理。2、混凝土定点搅拌，并做好污水处置工作。3、未尽事宜按照国家规范、规定及公司有关安全规程、规定执行。八、附图、塔吊说明书