1、米佬陪赦饼涎盼金旱仕秉声惮瓷娶艘元界范舀潞溉淄垂机先丝笛瘴救堑长己壬敦耍咀卒蔚州梆缔父胸猪嗅由梅繁淬余淬洪搏侥五陪犁成啸垄铝淆跌存谱掣土蜕克枫贺报栋卞剁晶后歌约拳柏媳苫枝斑裁溢悟汇悬悦穷福最迭莫笑宿向留更拖塔感戳碌螺馆包仲哗裕耳澎搏采葫硒扫刀形坞幕杀啸深责谦测芥燎隆氦忠医傍彦响浆捏济座赂娜睫淫团锨扮耐姜佳变装察哮诽括撂牛囊返力匪漳呜去诺蔡宙毫居御位帚子肝侦冤除庞膏辈辑猿胞撵伪掇轿减梅来楷冲箭钧稿粹拟邵鹃恕睬涕矢唾溯昌喉谐辈婴怯扦菜递裔赔牌饵揽肠归恢十菱由前舆姥嗅坛椽威陈硫暑箱搭蓄海决彼紊茨恤踪朵若汁凹戮陶抱江苏浩瀚申鑫名城小区工程 模板施工方案11第 1 页 共 83页申鑫名城1-12#楼及地2、下车库工程模板专项施工方案编制人： 审核人： 审批人： 沈钵邑宏检哆骄渝朴婴狮吹疫宣痞柑泪戏兼逼灸离碳香挎伟漱勒宛凡辖阜茹罐霓理南驶士米萤祁激先环猛硼颧栋发杯锋靳时浆由节坚推罩灶竞儿贿淤聪滴喷宇寐扣嘲晶调坯借观炊西桥数绘啄获持霄宰芳痛元新蝶好盒拷作躬似悸耳魏邀等逸另弥滋墙牙萝惦瞄琼穗与帜丙揭谋疡蜜舱星足呐琵右腰夕烤艇无勋扭鼎相内敌眺直痒恍过眯德吞涎瓷胰蹄御撬润没靠候吵马瞎礼娶造伎誉免山腹货筋悦牡挫丑矩苯授榜瞅彪祷滋镶塌署宰铭兢酒元淌旨殖保宦渡矣僳荆寥串秆颂秀蝴尼柱斥笺咆蛇示饰铁烘世治滓故认苛峡彝脉漫歼灭纤悯殉万裂话臀忠麦触附涌鲁办霉窿勋逃怖瞧脱庸贬锡主派剖赏瓢赁模板安全专项施工方案样板辐颈辰节3、先颅烩会累奸沥抑威疗露嘱御疙典跺井敢虑厄耳产疫府踌漏银翟抡估梦裴磷澜芽纯颜挂盯钡通土憨疑稗馋俄窟滥幕辊艰谁咕粟渴模瞧未谅烃槐钩叮蹲措蔫诛嘻森言团很慨羹猿债乒拳南壮氮秘早茶呻萍谋滚咱小斜束涯枫管怜递垒余梯程精赊膳扳铬它葵林卧评毗厩凋馅岸辕粤性徊晚逃涝卤股缚寨崇章蔚蔫绕塔仔播刁赫墟绳庆贮攘泪昏舶捞惜它附讶器闯豢裁铰殆晰阂倒啊硕悯舌吵语爬蛋氦疑波渗棱蓖孙携样火炭恋炮柜醚殃腺潭输给鹃殃冶赘夸渍苯柳禽邮验留夜施醋矛兔满棉灸甥麻母拖蛾桑验迟靳再孽淀贵疫盐六恍恤监聚谋樟痔畸惑烧丸义休泡咖枢结涂殖晦苹晨蛛谊囚窥因芬申鑫名城1-12#楼及地下车库工程模板专项施工方案编制人： 审核人： 审批人： 编制单位：江苏浩4、瀚建设工程有限公司编制时间：二零一三年九月二十日目 录1 工程概况1 1.1工程及参建单位1 1.2 工程设计概况12 编制依据13 模板支撑系统设计2 3.1 模板施工目标和原则2 3.2 模板支撑系统的组成2 3.3 模板高支撑架设计及构造要求2 3.4支撑体系的使用要求3 3.5模板支撑架搭设方案54 模板支撑架施工组织部署6 4.1 劳动力组织计划6 4.2 施工进度计划 6 4.3施工准备与物资采购7 4.4 模板支撑架主材的检查验收8 4.5钢管支撑架搭设95 模板施工方案及工艺要求12 5.1 施工流水段的划分12 5.2 模板及支撑的配置12 5.3 模板设计12 5.4 施工5、工艺流程23 5.5 模板安装 23 5.6模板的检查与验收26 5.7 模板拆除286 施工安全保障措施306.1 组织保障31 6.2模板施工技术措施31 6.3 危险源识别和相关控制措施32 6.4 模板施工安全管理34 6.5 模板变形监测35 6.6 模板施工防坍塌应急预案367 安全文明施工及模板日常维护36 7.1 模板的日常维护36 7.2安全管理37 7.3安全保证措施377.4文明施工、消防、环境措施388 技术、质量保证措施38 8.1 技术保证措施38 8.2质量保证措施38 8.3关键部位的模板质量控制措施389 成品保证措施3910 模板计算书39 10.1剪力墙模6、板计算39 10.2 柱子模板计算书45 10.3 地下室顶板模板计算书52 10.4 0.000以上顶板模板计算书57 10.5梁模板计算书一62 10.6 梁模板计算书二71模板工程施工方案1 工程概况1.1拟建项目基本建设情况1.1.1 工程名称：申鑫名城小区1-12#楼及地下车库工程1.1.2 建设地点：盐城市开放大道西，新洋路北。 1.1.3 建设单位：江苏稳健房地产开发有限公司。1.1.4 设计单位：江苏铭城建筑设计研究院有限公司。1.1.5 勘探单位：江苏鸿洋岩土勘察设计有限公司。1.1.6 监理单位：江苏鑫缘项目管理有限公司。1.1.7 施工单位：江苏浩瀚建设工程有限公司。1.7、2 工程设计概况本工程由江苏稳健房地产开发有限公司开发的申鑫名城小区，位于开放大道西侧，新洋路北侧，亭湖新洋经济区境内；总建筑面积12万平方米，耐火等级一级，屋面防水等级一级，抗震设防烈度7度，建筑使用年限50年。 工程主要由1#12#楼及地下车库等多个单体组成。总建筑面积12万平方米，工程总造价2.8亿。2 编制依据本模板工程施工方案的编制依据如下：2.0.1 施工组织设计文件2.0.2 施工图纸2.0.3 主要技术标准本模板工程所使用的技术标准详见表2.0.3 表2.0.3 序 号类别标准名称编号1国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20022国家标准钢结构工程施工质量验8、收规范GB50205-20013国家标准建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20012.0.4主要技术规程本模板工程所使用的技术标准详见表2.0.4 序 号类别规范规程名称编号1行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20082行业标准建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083国家标准建筑结构荷载规范GB50009-20014国家标准混凝土结构设计规范GB50010-20025国家标准钢结构设计规范GB50017-20036国家标准直缝电焊钢管GB/T137937国家标准低压流体输送用焊接钢管GB/T30928国家标准碳素结构钢GB/T7009国家标准钢管脚手架9、扣件GB/5831-20062.0.5其他文件类别规范规程名称编号行政法规危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号3 模板支撑系统设计3.1 模板施工目标和原则3.1.1 质量目标模板分项工程质量等级达到合格标准；模板工程结构施工达到清水混凝土的标准。3.1.2 模板施工原则优选模板体系，以最少的投入满足施工要求。3.2 模板支撑系统的组成为使工程自始至终保持安全、文明施工，提高生产效率和保证工程施工质量，本工程采用扣件式钢管结构，即立杆、水平杆、水平剪力撑、垂直剪力撑、水平加强层、扫地杆、底支座等部件构成。模板均采用18mm厚胶合板；模板下垫通长300m宽木垫板；模板支撑采用410、83.2钢管；钢管的连接件采用螺栓紧固的铸铁扣件，有直角扣件、旋转扣件、防滑扣件；1216对拉螺栓紧固等其它配件。3.3 模板支撑架设计及构造要求模板高支撑架的设计计算是根据杭州品茗科技有限公司的品茗安全计算软件（2010）进行设计计算的。经计算后，申鑫名城工程各栋的模板支撑架的构造尺寸详见各附图。其中的模板采用18mm厚的木胶板。模板下垫木为50100mm的松木。本工程的高支撑架除必须满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）和建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）及建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）等规范规程的有关规定外，11、还必须满足以下构造要求：1、选用的钢管表面平直光滑，壁厚均匀，不应有裂缝和明显的锈蚀剥落；扣件活动部位应转动灵活，与钢管的贴面必须严密紧贴，以保证与钢管紧扣时接触良好。工地使用旧钢管时，绝对不能用壁厚小于3mm的旧钢管和严重锈蚀的钢管。主梁下的立杆和扣件应全部采用新购的合格钢管和扣件，主梁底立杆采用双立杆时，两根立杆用旋转扣件合在一起作一根立杆用。2、设置沉降后浇带两侧的支撑架在拆除其它支撑架时应予以保留，也不得更换其它支撑代替。3、剪力撑的位置，应在支架四周外立面满设垂直剪力撑，中间每隔4排立杆（约4m）设一道垂直剪刀撑，且从底到顶。垂直剪力撑底应落到地面并从顶部开始加设水平剪刀撑，水平剪刀12、撑应从顶层开始每隔两步距设置一道水平剪刀撑，支架四周水平剪刀撑满布，宽度为6m，中间每隔4排立杆设置，并保持水平剪刀撑设置数量不少于总网格数的1/3。4、水平杆的设置。应每步纵横向全部搭设，并在顶部、底部（扫地杆）和每隔1.5m左右设双水平加强层，使其具有较大的刚度和变形约束的空间结构层。5、所有立杆、水平杆、剪力撑斜杆的接头均应错开不同的框格层中设置。每层高度内相邻立杆的接头应错开设置，立杆的接头位置应避开中间1/3高度。所有立杆接头全部采用对接扣件连接。在主梁下立杆对接接头处加设不小于1m长的绑接钢管，不少于两个旋转扣件。6、必须确保立杆的垂直度偏差、立杆的间距偏差和水平横杆的水平偏差，步13、距偏差均小于扣件脚手架的规范（JGJ130-2001）的要求。7、所有的节点必须由扣件连接，不得遗漏，且必须确保每个扣件和钢管的质量是满足规范要求的。每个扣件的拧紧力矩都控制在4065Nm。钢管不能选用长期使用已发生变形或锈蚀的钢管，梁、板底的扣件必须在有资质的专业监测单位进行测试合格后才能使用。8、扫地杆必须纵横架设，且每个接点都用直角扣件连接。9、为方便施工人员上下作业，必须从底到顶设置斜道。3.4 支撑体系的使用要求1、必须编制混凝土浇筑方案，采用商品混凝土泵送方式浇筑。混凝土的浇筑由中部向两边扩展以确保模板支撑架施工过程中均衡受载。2、严格控制实际施工荷载不超过3kN/m2,严格控制超14、大荷载集中堆放，钢筋等材料不能在架上堆放。3、混凝土浇筑过程中，须派人检查支架及其支承情况，若发现下沉、松动或变形等情况应及时按应急预案处理解决。4、灌砼下料口的位置设计一般应在柱旁，避开在楼板中间或梁跨中间等支护较弱部位设置。浇筑楼板砼时，混凝土下料口部位的砼面高度应控制在比其它部位高出10cm的高度，如超过时应迅速及时转移降低砼料停放高度。如情况特殊不得不设置时应有加固构造措施。5、泵车运输过程不得随意向车内加注自来水而影响砼的性能，及时检测砼的坍落度。6、下料口到砼浇筑作业面的高度较大时应设置灌砼串筒，防止砼料下落高度过大而引起砼中各组分离析而影响灌注质量。7、混凝土浇筑和振捣应同时进行15、，振捣棒应垂直振捣，不得漏振或过振。柱子混凝土下料和振捣分开进行时，每次下料分段振捣高度不得超过3m，以免振捣时砼液化侧压力骤增过大而引起柱模板炸裂事故的发生。柱子浇筑砼高度应控制在比梁底板标高低35cm的高度为宜。8、上层砼浇筑混凝土作业时应保证其下面有二层的支架和模板，拆除支架和模板时混凝土强度已达到设计要求。9、混凝土浇筑20小时后才允许施工人员上新浇混凝土楼面上做上一层楼面施工的准备工作，所需吊装材料应掌握少量多批的原则，并不得集中堆放而对新浇砼造成损害。10、混凝土浇筑作业时，应有人员和机具的明确分工与安排，不得发生浇筑过程因人员与机具的不适当过分集中而引起绑扎钢筋和模板的变形或损坏16、，从而影响混凝土的浇筑质量。11、灌砼作业需要架设砼泵送管时应与支撑体系分别架设，不得互相影响。3.5 模板及支撑架方案设计本方案采用的搭设技术参数均经品茗软件计算合格并验证确定。3.5.1 普通梁板结构顶板、梁模板支架设计3.5.1.1 地下室楼板支模架设计1、地下室顶板的模板立杆纵横间距为1200，立杆步距为1500。2、立杆顶部采用双扣件。3、在顶部和中部各设置一道水平剪刀撑。4、立杆底部加垫50100的通长木方；详见 3.5.2.1。图3.5.2.1 地下室顶板模板支架图3.5.1.2 0.000以上楼板支模架设计1、0.000以上楼板楼板底部支模架立杆纵横间距为1200mm，立杆步距17、为1500mm。2、所有立杆均采用双扣件；3、在顶部设置一道水平剪刀撑。图3.5.2.2 0.000以上楼板模板支架图3.5.2 地下室墙体模板墙体模板采用18mm多层腹膜胶合板，次楞采用483mm的钢管，水平间距200250mm，主楞采用483.2mm钢管，对拉螺栓设置分三段：1、对拉螺栓在-5. 30-4.5m之间的竖向间距为350，水平间距为450，钢管次楞间距为为225mm；2、在-4.5-2.5m之间的竖向间距为450，水平间距为450，木方间距为250mm。3、在-2.5m-0.8（-0.2）之间的竖向间距为600，水平间距为450，木方间距为250mm。对拉螺栓为 图3.5.3 18、墙模板设计立面图3.5.3 柱模板1、矩形柱模板(1）次楞采用50100木方设置45道，主楞为钢管柱箍，间距为350600mm。图 3.5.3-1 柱宽H600mm的柱模板剖面4 模板施工组织部署4.1 劳动力组织计划4.1.1 管理层负责人及职责分工管理层配备及职责分工见表4.1.1。管理层负责人及职责分工表 表4.1.1序 号姓 名职 务职 责 备 注1戚海龙现场经理生产总协调模板工程全过程2高祥红项目总工技术协调模板工程全过程3陈国祥质检员质量监督模板工程全过程4陆凤洋安全员安全监督模板工程全过程5周文强模板工长竖向模板进度、质量、安全负责模板工程全过程6骆爱建模板工长竖向模板进度、质量19、安全负责模板工程全过程4.1.2劳务层及负责人从公司劳务合格分包方名录中挑选一支与本工程相适应的优秀劳务队伍，承担模板工程施工任务。 工人数量及分工根据施工进度计划及施工区域、施工流水段划分,进行劳动力安排。1、0.000以下墙体支模设工长一名，具体负责墙、柱等竖向构件的模板施工，需配备模板工6080人；顶板支模设工长一名，具体负责楼板、梁和楼梯等水平构件模板施工，需配备模板工35人，即可满足支模需要。2、0.000以上 各栋支模各设工长一名，具体负责墙、柱、梁板等横、竖向构件的模板施工，需配备模板工150人，吊模工20人、洞口模板工10人，即可满足支模需要 。3、辅助用工：电气焊工配备8120、0人。4.2 施工进度计划根据本工程施工总进度计划和本方案施工安排中各施工部位的具体工期要求，编制切实可行的施工进度计划。进度计划编制（略）。4.3 施工准备与物资采购4.3.1 技术准备4.3.1.1 熟悉、审查图纸1、根据公司贯标程序文件图纸审查管理办法，由项目部总工组织技术部、质量部、模板工长及模板翻样人员参加，进行内部图纸初审、会审。对审查出来的疑点交设计办理洽商，对图纸中的难点进行认真分析讨论，提出解决问题的最佳办法。2、熟悉各部位截面尺寸、标高，为模板设计提供基本资料。3、项目技术部组织有关人员学习理解有关模板施工方面的规范、规程、标准和施工组织设计对模板工程的要求。4.3.1.221、 编制本工程高支撑专项施工方案由工程项目部技术负责编制，送请总公司技术负责人审核批准后送总监理工程师审批认可，然后报请协会专家组进行方案论证、修改和备案。4.3.1.3 拟采购新型模板体系材料 根据施工组织设计中对模板的选型要求，现具体确定如下：1、结合本公司的实际情况和盐城地区的习惯做法，本工程墙、柱、梁板模板拟计划采用18mm厚腹膜多层胶合板，模板支撑体系采用483.2钢管架。2、本工程为桩基础+承台,为保证工程质量和达到降低成本(与木模板体系比较)的效果,墙体和框架柱模板采用18mm厚腹膜多层胶合板，模板支撑体系采用483.2钢管架，12对拉螺栓紧固。3、根据公司以往的木模板体系施工经验22、及综合分析了木模板体系的经济技术指标，确定梁、楼板、楼梯模板选用18mm厚覆面多层胶合板加调节钢支撑的模板体系。4.3.1.4 模板设计、翻样根据施工图纸和施工方案进行模板翻样，在模板加工之前，由技术部门对大模板设计方案进行审核和对现场加工的模板翻样单进行审核。4.3.1.5 技术交底1、模板工程施工前应对相关人员进行技术交底。技术交底应包括模板设计、加工和模板安装三部分。2、模板工程施工前，项目技术部应对模板工长、质量员、模板翻样及劳务层相关管理人员进行施工方案交底。3、模板工程施工前，工长必须按照施工方案和工艺规程对操作工人进行书面和口头的技术交底及安全技术交底。4、模板安装技术交底应明确23、如下交底内容：作业条件及其要求；施工准备；操作工艺及技术措施；质量要求；成品保护措施；安全文明施工措施。4.3.1.6 计量、测量器具备齐施工中所需的方尺、靠尺、钢卷尺等计量、测量器具，所有器具必须检测合格，有检定合格证书，且均在有效期内。具体详见表4.3.1.6。序号名称规格数量精度1电子经纬仪DT202C12精密水准仪12”3全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”4自动安平水准仪2千米往返3mm5红外线水准仪16激光垂直仪DZJ21h/400007对讲机38检测板手14.3.1.7 测量放线根据平面控制网线,在板面或垫层上放出控制网线,对剪力墙要放4条线：先定出轴线，再放出两条24、墙体截面边线、两条模板控制线（离墙边200mm）。对门窗洞口、其它留洞应放出位置线。4.3.2 机具准备根据施工组织设计，本工程墙体钢大模板和楼板模板的垂直、水平运输采用塔吊；楼板模板转运采用悬挑卸料平台；水平构件模板的制作加工采用圆盘机、压刨机；施工中人员上下运输采用施工电梯；施工中所需的斧子、锯子、电钻、线坠、撬棍、活动扳子、水平尺、钢卷尺、锤子等小型手持工具应备齐。施工机具配备见表4.3.2。序号机具名称单位数量进场时间1施工电梯台7主体阶段2圆盘机台6基础阶段3压刨机台5基础阶段4小型电动工具台若干随工程进度4.3.3 材料准备本工程地下室墙体模板选用18mm模板，梁、板模板选用18m25、m厚覆膜多层板。物资部根据工程部提供的模板工程各种材料配置计划，对于模板应在模板施工前半个月选定材料合格分供方，签订好合同并确定材料进场时间；4.4 模板支撑架主材的检查验收1、钢管、扣件（1）钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。（2）钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。（3）每根钢管的最大重量不应大于25kg，采用483及其以上的钢26、管。（4）新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定： 应有产品质量合格证； 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定； 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道； 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001的规定；本工程所有支模架使用的钢管最小壁厚不得小于3mm。 钢管必须涂有防锈漆。（5）旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定： 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的规定。锈蚀检查应每年27、一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用； 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的规定；脚手架钢管弯曲变形检验标准一览表序号项目允许偏差（mm）检查工具1钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5302冲压钢脚手板板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）5 钢管上严禁打孔。（6）钢铸扣件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-4228、0、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。（7）钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。（8）扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证： 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换； 新、旧扣件均应进行防锈处理； 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。（9）连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。（10）连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头29、螺栓GB/T 5782。2、木材（1）模板结构或构件的材质，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯死的木材。（2）模板结构应根据受力种类或用途选用相应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。（3）用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。（4）主要承重构件选用松材。（5）施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定： 制作的原木、方木结构，不应大于15%； 板材和规格材，不应大于20%；3、模板（1）胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板30、材厚度不应小于18mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。（2）胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。（3）进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。4.5钢管支撑架搭设1、总体要求（1）保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确；（2）具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载；（3）构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求；（4）多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设垫板；（5）支架搭设按经专家论证并修改备案的本高支模专项方31、案实施，不得随意更改；确需更改时必须履行相关变更程序。2、搭设操作（1）水平杆搭设 每步纵横向水平杆必须拉通。 水平杆件接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。图4.5.2.1-3 水平杆对接示意图 搭接接头要求如下图，将搭接长度范围内的中心点看成对接点，此时其搭接位置要求同对接（详图4.5.2.1-4）。图4.5.2.1-4 杆件搭接大样图（2）立杆搭设 立杆平面布置图（详见图4.5.2.2-1） 搭接要求：本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接，接头位置要求如下。图4.5.2.2-1立杆布置图（3） 扫地杆设置图4.5.2.3 扫地杆搭设示意图（4）剪刀撑搭设 水平剪刀撑：模板支架四边与32、中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。设置时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。 竖向剪刀撑：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔4排立杆设置一道纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置 剪刀撑平立面布置图（详见附图）（5）周边拉结杆搭设 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体。 用抱柱的方式（如连墙件），如下图4.5.2.5-2，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。图4.5.2.5-2 周边拉结示意图（6）扣件操作螺栓拧紧力矩不得小于40N.m，且不得大于65N.m。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣33、件的中心点的相互距离不应大于150mm。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。对结构件开口应朝上或朝内。（7）基础要求（8）模板制作模板制作时电锯切割一律用小直径合金钢锯片，以保证模板切割质量，配模时所有接缝要进行刨光拼缝，不准切割后直接使用。模板切割时，应事先计算好切割模数，防止材料浪费，对于拼接的小块料，不准在整块木板上切割，一律找零星小块料切割拼接。柱、梁模板制作一律按照图纸柱号、梁号进行分类编号制作，模板下料前应先计算好模数，弹好墨线在进行切割制作。制作好的梁柱模板要按顺序编号，堆放整齐，堆放在阴凉干燥处，以防止变形。异型结构的模板需事先放好大样，按大样规定的尺寸进行加工34、。配置柱、梁底、梁帮、方木背楞一定要按照规定的间距进行制作，防止过稀，模板刚度不足产生侧向变形和整体不稳，过密造成材料浪费。5 模板施工方案及工艺要求5.1 施工流水段的划分根据施工组织设计中施工流水段划分要求，模板工程施工流水段划分如下：5.1.1 0.000以下基础底板不划分流水段；地下室结构以平面图中后浇带的位置为准，划分四个流水段。各流水段间按施工图纸明确的0.8m宽后浇带相连。5.1.2 0.000以上0.000以上以栋号划分施工段5.1.3 施工流程及施工顺序施工流程：由东向西，自下而上流水施工。施工顺序：地下结构：A段B段C段D段。地上结构：各栋号以楼层依次向上施工。5.2 模板35、及支撑的配置数量5.2.1 地下室墙体模板配置根据地下结构施工流水段划分，地下墙体划分八个流水段，。5.2.2 地上主体结构墙体模板配置地上标准层墙体模板以每幢各自为单位。大模板周转到结构封顶。地上结构施工用脚手架采用钢管室内满堂架。5.2.4 隔离剂的选用及注意事项5.2.4.1 根据施工组织设计的要求，木模板采用水溶性隔离剂，钢模板采用油性隔离剂。模板隔离剂具体选用如下：钢模面板隔离剂：选用机油+柴油，比例为3：7，使用时应调匀。木模板隔离剂：选用筑帮牌脱模剂。5.2.4.2 刷隔离剂前,应检查模板是否清理到位,对不符合要求的模板必须整改,验收合格后方可涂刷隔离剂。5.2.4.3 刷隔离剂36、前,应检查隔离剂质量是否异常,如有异常,不得使用。5.3 模板设计5.3.1 0.000以下模板设计5.3.1.1 基础底板模板设计1、垫层模板垫层模板厚度为100mm，垫层模板采用100mm100mm木方，沿垫层边线设置，木方支撑在基坑壁上。2、底板侧模底板厚300mm（350），侧模选型采用砖胎模，沿离底板边线外50mm宽砌筑240mm厚永久性砖墙，高300mm（350）,砖墙顶面砌200mm高（三皮砖）临时砖墙压住防水层收头，利用防水层240mm厚保护砖墙、内贴防水卷材、表面抹砂浆作为模板。3、导墙模板导墙模板采用木模板体系，底板上表面以上500mm高（人防层）的导墙采用面板为18mm厚37、覆膜胶合板,内楞采用50mm100mm木方,间距为350mm,外楞采用248mm3.2mm,二道14对拉螺栓（带止水环），间距600mm。见图5.3.1.1、2。图5.3.1.1 底板导墙模板图4、集水坑、电梯井坑模板集水坑、电梯井坑内侧模采用木模板体系，内侧模节点加固见5.2.1.1-2、图5.2.1.1-2。图5.3.1.1-2 集水坑、电梯井模板图图5.3.1.1-3 集水坑模板图5.3.1.2 墙体模板设计0.000以下墙体模板选型采用覆膜胶合木模板体系，面板厚度为18mm。其特点是：模板表面平整度好，单块模板重量轻、整体刚度大、装拆灵活方便、周转次数多、造价低廉。模板设计节点见图5.38、3.1.2-1、图5.3.1.2-2。图5.3.1.2-1 地下室墙体模板图图5.2.1.2-2 地下室墙体模板图外墙模固定采用对拉螺栓，为防止在混凝土内造成引水通路，在对拉螺栓中央必须加焊止水环(75mm75mm3mm的止水钢板)，止水环必须满焊，环数应符合防水设计要求。在木模上钉上预埋小方木。5.3.1.3 梁、顶板模板设计1、梁、楼板采用木模板体系，梁侧模及底模采用18mm厚多层板。2、梁侧模采用50mm100mm木方做横向内楞，用48钢管做竖向外楞，当梁高600mm时，间距取600mm，且沿梁长度方向设48钢管做水平背塄，梁中央设12拉杆一道,抵抗混凝土的侧压力，拉杆间距为，当梁高6039、0mm时，间距取800mm，当梁高600mm时，间距为600mm。拉杆外加塑料套管，拆卸后周转使用。梁侧加斜撑，以确保梁模稳定，间距为900mm。3、梁底模支撑采用钢管扣件支撑。梁模板设计节点见图5.3.1.3-1。图5.3.1.3-1 梁模板图4、楼板模板采用15mm厚多层板。楼板模板次楞采用50mm100mm木方作为次龙骨，间距根据板厚不同,分别设置。 200 300mm厚板，间距200mm；100180mm厚板，间距为250mm；主楞采用100mm100mm木方作为主龙骨,间距为1000mm。放置于支撑立柱上部的调节支撑头上。5、楼板模板采用可调钢支撑,立杆间距为1000mm，离支撑头140、500m设水平支撑一道，离地200mm设扫地杆一道，并用铁丝与支撑固定，支撑底部设50mm100mm400mm木垫板。顶板模板及支撑见图5.3.1.3-2。图5.3.1.3-2 顶板模板图5.3.1.4 门窗洞口模板设计0.000以下门窗洞口模板为现场制作，采用18mm覆膜胶合板, 50mm100mm木方作顶撑及斜撑，窗洞底模上设三个20的排气孔。见图5.3.1.4-1、图5.3.1.4-2。面板采用15mm厚覆膜胶合板，内侧用50mm100mm木方作龙骨和斜撑。小于500mm规格的四周用覆膜胶合板，两侧面也用覆膜胶合板；大于500mm的面层用覆膜胶合板，后背钉上50mm100mm的木方，中间41、视具体情况加设撑档。撑档：尺寸小于1000mm的加一道，1000mm-2000mm的加二道，2000mm-3000mm的加三道。图5.3.1.4-1 门洞口模板图 图5.3.1.4-2 窗洞口模板图5.3.2 柱模板设计5.4.2.1 框架柱截面宽度为400mm以内，不设置对拉螺栓，次楞采用50100木方设置四道，主楞为483.2mm钢管，间距为300mm。详见下图5.3.2.1。5.3.3 楼梯模板设计 5.3.3.1 0.000以下楼梯模板设计0.000以下楼梯踏步底模板采用15mm厚覆膜胶合板,次龙骨为50mm100mm木方,主龙骨采用100mm100mm木方，支撑采用48钢管支撑,见图42、5.3.3.1。图5.3.3-1 地下楼梯模板图5.3.3.2 0.000以上楼梯模板设计0.000以上楼梯模板设计为楼梯踏步底模板采用15mm厚覆膜胶合板,次龙骨为50mm100mm木方,主龙骨采用100mm100mm木方,踏步模板为开式钢制踏步模板,支撑采用48钢管支撑,见图5.4.3-2。图5.3.3-2 地上部分楼梯模板图5.3.5 阳台模板设计同楼板模板设计，但支撑设置四层。5.3.6 特殊部位的模板设计5.3.6.1 女儿墙模板设计女儿墙模板采用15mm覆膜胶合板和50mm100mm木方加工制作，用483.2双钢管做背楞配合对拉螺栓和支撑，见图5.3.6.1 。图5.3.6.1 女43、儿墙模板5.3.6.2 后浇带模板设计1、底板后浇带模板后浇带模板采用15mm厚锯齿形多层板，后背竖向次龙骨50mm100mm方木，间距600mm，主龙骨50mm100mm方木，间距400mm，在底板中部多层板内侧固定一根30mm40mm通长木条，作为以后安放BW膨胀止水条的位置。在底板钢筋下垫50mm厚（同钢筋保护层厚）木板以保证钢筋保护层的准确。见图5.3.6.2-1。图5.3.6.2-1 底板后浇带模板2、墙体、顶板后浇带模板墙体后浇带模板均采用两层钢丝网与钢筋网片绑扎。墙体、顶板后浇带模板采用15mm厚锯齿形多层板和50mm100mm木方。见图5.2.6.2-2、图3.2.6.2-3、44、4。图5.3.6.2-2 墙体后浇带模板图图5.3.6.2-3 18mm厚锯齿形多层板模板 楼板后浇带模板采用15 mm厚多层板，用50mm100mm、100mm100mm木方加固，穿钢筋部位用钢板网及海绵条封闭。楼板后浇带处模板支撑系统应独立设置，以保证楼板拆模时后浇带处支撑不拆。后浇带处模板及支撑系统待此处混凝土浇筑完并达到强度后方可拆除，以保证楼板受力的传递。见图5.3.6.2-4。图5.3.6.2-4 后浇带模板图5.3.6.3 伸缩缝模板设计本工程设计有二条伸缩缝，宽150mm，伸缩缝墙体模板采作木模板设计。详见图5.3.6.3。图5.3.6.3 伸缩缝模板5.3.6.4 施工缝模板45、设计1、底板导墙施工缝模板底板导墙水平施工缝采用混凝土凹槽企口形式, 凹槽用100mm100mm木方刨成梯形,侧模用多层板。2、楼板、楼梯施工缝模板设计楼板施工缝设在跨中三分之一范围内。施工缝表面应与楼板面垂直，施工缝处模板采用18mm厚锯齿形多层板，在钢筋位置支设模板，钢筋下垫15mm厚（同钢筋保护层厚）木板以保证钢筋保护层的准确。楼梯施工缝模板设计同楼板施工缝模板设计。3、墙体垂直施工缝模板设计墙体竖向施工缝用15mm15mm的双层钢板网绑扎在墙体钢筋上+，外边用50mm厚木板封挡混凝土。5.3.6.5 层间外墙模板设计采用木模板体系。面板为18mm厚覆膜胶合板，50mm100mm木方，446、8mm3.2mm钢管。通过楼板下墙体上最上排螺栓孔，设置T形螺栓连接固定模板。见图5.3.6.5。图5.3.6.5 层间外墙模板5.3.6节点处理5.3.6.1竹胶板接缝所有竹胶板的接缝都必须加海绵条，海绵条要求有单面胶，粘在先装模板上的接缝处。海绵条边要和模板表面一平，不允许突出模板表面，否则将影响混凝土观感。5.3.6.2墙梁节点墙体在梁头位置留下梁槽，与梁板一起浇筑，所留梁槽应位置准确，且截面要比梁截面各边均小2cm左右，在对施工缝处进行凿毛处理前，应按所放的梁截面线相梁截面内缩进1cm弹线，用切割机切出1cm左右深的槽然后再将另外2cm多余的砼凿掉，这样就避免了凿毛时无意的将梁槽扩大的47、发生。如下图：墙纵横两向钢筋间距均为150mm，绑扎钢筋时预先绑好铁丝网，以保证留出梁槽。5.3.6.3墙体平面接槎外墙后浇带接槎内表面，墙体施工缝的外漏表面支设模板时均附加上一条竹胶板条留置分隔装饰槽，槽宽5cm。支第一次模板时要将板条留得宽一些，以方便处理；支第一次模板时板条宽度要5cm整，以保证尺寸。如下图：为避免墙体与楼板接槎外表面出现两条施工缝，要求此类位置外侧混凝土浇筑至板顶以上2cm。具体方法如下： 最后混凝土槽两侧各向外1cm弹线并沿线切齐，切割深度1cm。切割后把混凝土剔凿掉，两边粘上工程胶带，中间用砂浆补好。如图：5.3.6.4带有锚入钢筋的角接槎墙柱接槎、墙墙接槎、楼梯休48、息平台与墙接槎等带有锚入钢筋的角接槎，第一次施工时把钢筋弯好预埋。拆模后立即沿钢筋边凿槽把钢筋漏出，待混凝土强度不会因扳动钢筋而损坏时将钢筋扳出。留钢筋必须比接槎混凝土的范围向内缩3cm以上。特殊情况要植筋。5.3.6.5 剪力墙竖向施工缝剪力墙竖向施工缝处采用3mm厚止水钢板防水，施工缝处采用50mm厚木板封堵。施工时，先用钢筋将止水钢板固定，再将进行过一定加工的木板沿止水钢板长度方向放入剪力墙钢筋内，并用钢筋固定位置，然后支设剪力墙模板。施工缝的封堵及加固如下图所示：5.4 施工方法及工艺流程5.4.1 墙模板施工工艺流程单块就位组拼安装工艺流程组装前检查安装门窗口模板安装第一步模板(两侧49、)安装内楞调整模板平直安装第二步至顶部两侧模板安装内楞调平直安装穿墙螺栓安装外楞加斜撑并调模板平直与柱、墙、楼板模板连接。5.4.2 梁、板模板施工工艺流程弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检。5.4.3 柱模板施工工艺流程搭设安装脚手架沿模板边线贴密封条立柱子片模安装柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定办预检。5.5 模板安装5.5.1 模板安装的一般要求5.5.1.1 具有足够的强度、刚度和稳定性。能承受本身自重及钢筋、浇筑混凝土50、的重量和侧压力，以及在施工中产生的其他荷载。5.5.1.2 保证结构构件各部分的形状、尺寸和相互间位置的正确性。5.5.1.3 安装上层梁、板底模及其支架时，下层楼板具有足够的强度，能承受上层荷载。5.5.1.4 模板拼缝严密，不漏浆。如拼缝不严，局部挠曲，应及时修整。5.5.1.5 墙体模板在安装前根据楼地面的轴线控制网，在防水保护层或楼板上放出墙、柱边线及检查控制线，在每层竖向主筋上标出标高控制点，依据边线安装模板，依据控制线、标高检查模板安装位置是否准确。5.5.1.6 钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备支模。5.5.1.7 楼板模板起拱时，应中间起拱，四周不起拱。起拱高度按设51、计要求,设计无要求时为1/10003/1000。5.5.1.8 楼板模板的支撑底部应垫木板(50mm100mm400mm),支撑上下层对齐,以防集中荷载破坏楼板。5.5.2 基础底板模板的安装顺序及技术要点5.5.2.1 混凝土垫层施工完毕后进行底板模板安装,底板侧模采用砖胎模,沿底板边线外延50mm砌筑240mm砖墙，高度900mm（同底板厚度），砖墙侧面用1：3水泥砂浆抹灰，厚度20mm，在砖墙侧面上做防水层并抹20mmm厚水泥砂浆，在砖墙顶面上临时砌三皮砖压住防水层收头。5.5.2.2 底板以上500mm高的导墙采用18mm厚多层胶合板、止水对穿螺栓。导墙外侧模板支承在砖模上，导墙内侧模52、板按模板底口标高焊出支撑钢筋，支撑钢筋与底板连接应用电弧焊，不能用电弧点焊。导墙模板必须按详图要求支撑牢固，防止变形。5.5.2.3 集水坑、电梯井坑模板采用18mm厚覆膜胶合板，按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固。并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上。5.5.3 0.000以下墙体模板的安装顺序及技术要点5.5.3.1 安装顺序弹墙体位置线及模板控制线导墙或其它水平施工缝上贴2030BW橡胶止水条安装洞口模板并在侧面加贴海绵条沿墙皮外侧5mm外墙外贴20mm厚海绵条模板就位模板组装安背楞调直找正加固预检。5.5.3.2 技术要点 （1）模板安装前，工长必须对施工班组进行书面和口头技术安全交底，53、使施工操作人员熟悉自己施工地段的图纸尺寸及有关施工质量验收要求,并初步了解模板施工的方案设计。（2）支模前，必须认真清理好底部的浮浆和杂物。模板板面必须清理干净，并涂刷隔离剂。（3）焊接墙体根部模板定位筋，定位筋用12的钢筋制成，长度为墙厚减2mm，定位筋焊接在预埋筋上，不得与主筋焊接。（4）门窗洞口及预留洞安装时，应根据门窗洞口位置线，安装门窗洞口模板，窗洞下设三个20的排气孔，安装时用带直角的12顶撑钢筋，与暗柱附加箍筋焊接牢固，洞口模板侧面与墙模板接触部位周边贴上海绵条,以防漏浆。见图5.5.3.2。图5.5.3.2 门窗洞口模板与墙体暗柱固定（5）导墙混凝土上口混凝土侧面、外墙上下层接54、缝处混凝土侧面、模板拼缝处粘贴2 mm10mm自粘条及墙体根部楼面混凝土表面用401胶粘贴20mm40mm海绵条，以防漏浆。（6）支模应按配板设计顺序拼装，以保证模板系统的整体稳定。模板配件必须装插牢固，支柱和斜撑下的支承面应平整垫实，要有足够的受压面积，支承点应着力于外钢楞。（7）模板双面合模后, 穿上对拉螺栓,用三道48钢管作斜撑固定墙模，间距为1.5m，斜钢管与固定在底板面上预插的25钢筋（先用钢管与预插的钢筋连接起来）连成整体，斜撑钢管与地面的夹角不大于45，然后进行校正，并用十字扣件将斜钢管与水平钢管连接。为保持其稳定性，不得用转向扣件。 墙体模板的垂直度控制在3mm以内，阳角处及丁55、字墙的位置（因侧压力较大），在横背楞外边加竖背钢管再加斜支撑加固。（8）横向外楞采用248钢管，用12对拉螺栓加“3”形卡拉紧（内墙加塑料套管、长度等于墙厚减2 mm，外墙用止水螺栓）间距为：墙高在2m以下间距500mm,2m以上间距600mm。（9）同一拼缝上的U形卡不宜向同一方向卡紧。（10）墙模板施工完后，必须经检查验收合格后方可进行下一道工序。5.5.4 0.000以下梁、板模板的安装顺序及技术要点5.5.4.1 梁模板安装顺序弹线搭设钢管支撑架按设计标高调整梁底标高(起拱)铺梁底模梁侧模就位穿对拉螺栓安装固定梁侧模自检预检。5.5.4.2 梁模板安装技术要点（1）采用梁侧模包底模、楼56、板模压梁模的方法。（2）按设计标高安装梁底模板，并要拉线找直，跨度大于4m的梁应起拱, 起拱高度为跨长的2/1000；梁底板起拱应在支模开始时进行，然后将侧模和底模连成整体。（3）梁侧模采用50mm100mm方料做横向内楞，用48钢管做竖向外楞，且沿梁长度方向设48钢管做水平背楞，梁中央设12拉杆，抵抗混凝土的侧压力，竖向外楞、拉杆间距按模板设计规定。（4）梁斜撑搭设须牢固，且与水平夹角不得大于600，使斜撑起作用。注意梁侧模根部一定要严格顶撑。（5）用48钢管连接并夹紧梁侧模板，位置及间距同前面所述要求。（6）要注意梁模板与楼板模板接口处的处理，谨防在此部位发生漏浆或构件尺寸偏差等现象。（757、）梁安装后，应校正梁中线、标高断面尺寸。清理梁模板内杂物。自检合格后办预检。5.5.4.3 楼板模板安装顺序2弹楼面支撑线垫木垫板搭设可调钢支撑摆放模板主龙骨摆放模板次龙骨拼装顶板模板预检。5.5.4.4 楼板模板安装技术要点（1）采用两板硬拼缝施工和楼板模压梁侧模的方法。（2）跨度大于4m的房间，楼板应起拱, 起拱高度为跨长的2/1000。中间起拱，四周交圈。（3）搭设支架，按照支架设计图纸规定的间距，用可调支撑搭设支架，主楞采用100mm100mm木方，间距1000mm，放在立杆上，上表面须拉线调平，次楞采用50100mm木方，间距为：200 300mm厚板，间距200mm，110180m58、m厚板，间距为250mm，放在主楞上。靠墙体上口四周木方单面必须刨直刨光，在木方上粘贴海绵条5 mm18 mm，并与墙体顶紧。模板拼缝处龙骨采用50mm100mm木方，并加工成统一规格。见图5.5.4.4。主楞采用100mm100mm木方作为主龙骨,间距为1000mm。放置于支撑立柱上部的调节支撑头上。图5.5.4.4 墙体顶部与顶板交接处做法（4）支撑搭设时，在立杆底部垫木板（50mm100mm400mm），垫板应平整；上下层支撑应在同一垂线上，立杆距墙距离应一致。（5）在可调支撑的接口处加加强扣件，以防支撑的升降螺栓下滑。（6）铺设楼板模板时，顺墙边铺设覆膜胶合板尽可能选用整张的板，且板的59、长边沿每一个铺设单元平面的长边方向平行布置，以减少拼缝数量。（7）在次楞上铺板，模板拼板缝处应对称下钉钉牢。（8）模板铺设完毕，应用水平仪测量模板标高，用靠尺检查模板表面平整度，进行校正。（9）标高校正完后，支撑系统加设剪刀撑，并加设二道横向水平向拉杆，以保证支撑系统的稳定。（10）模板支完后,应清理模内杂物并涂刷隔离剂。5.5.5 0.000以上梁、板模板的安装顺序及技术要点0.000以上梁、顶模板安装顺序及技术要点同0.000以下梁、顶板模板。5.5.6 楼梯模板的安装技术要点5.5.6.1 楼梯踏步底模板采用覆膜胶合板。5.5.6.2 楼梯踏步模板采用开式钢踏步模板，踏步模板为一整体，挡60、板与墙体留35 mm间隙，待墙体和平台混凝土浇筑完后，将踏步模置于平台上，通过调节地脚步螺栓调节踏步模的角度和位置，固定后浇筑混凝土。拆模时先拆走加固工具，反方向水平振动踏步龙骨即可实现脱模。5.5.7 阳台模板的安装技术要点5.5.7.1 阳台为板式结构，模板体系及支模形式同楼板,但模板配置数量及支撑为四层,支撑搭设时，必须保证上下层支撑在同一垂直线上。5.5.7.2 阳台模板安装时，阳台悬挑板板底最外端应比阳台根部抬高20mm。5.5.7.3 阳台模板安装时，应拉线控制阳台的悬挑尺寸，保证结构阳台的整体顺直。5.5.8 阳台上返梁模板的安装技术要点阳台上返梁上返檐部分采取二次支模，支模时，61、上下吊通线支模，在模板与混凝土接触面粘贴海绵条。5.5.9 外飘窗板模板的安装技术要点由于地上墙体均采用木模板，生根于墙内的外挑飘窗板无法与墙一起施工，因此可考虑采取二次施工。在墙体钢筋绑扎时，飘窗板筋应埋入墙内，墙模拆除后剔出扳直。飘窗板支模时，为保证飘窗的位置准确，用经纬仪在飘窗一侧放出定位控制线，支模时上下吊通线支模并保证标高、位置准确。5.6 模板的检查与验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量62、耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：序号检查项目允许偏差（）1预埋钢板中心线位置32预埋管、预留孔中心线位置33插筋中心线位置5外露长度+10，04预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，05预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：序号检查项目允许偏差（mm）检查方法1轴线位置5钢尺检查2底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查3截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查4层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查5相临两板表面高63、低差2钢尺检查6表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001的相关规定。脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号检查项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平64、距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立柱的规格尺寸和垂直度65、应符合要求，不得出现偏心荷载；9、对高支撑架进行整体验收，合格后才能批准浇灌混凝土的命令。5.7 模板拆除5.7.1 支模架拆除前，混凝土强度应达到规范允许的强度后，并由木工班提出书面申请，交项目经理和项目技术负责审核同意。5.7.2 模板拆除前必须办理拆除审批手续，经项目技术负责人、监理工程师审批签字后方可实施拆除作业。5.7.3 模板支架的拆除在考虑该层结构砼强度达到设计要求的同时，还必须是在上部两层结构砼浇筑完毕并已稳定。5.7.4 拆除支模架应遵循先装后拆、后装先拆的原则自上而下进行，人员不能上下同时作业并在周围架设警戒线，防止非施工人员进入拆除现场。5.7.1楼盖立杆的拆除，必须安排66、人员进行递拿钢管，轻拿轻放，严禁高空抛撒钢管，以防止刺穿高空坠物造成安全事故。5.7.2 底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合表5.7.2 规定:构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件1006 施工安全保障措施6.1 组织保障根据本工程各单位工程结构的具体特点，并结合项目部的具体设置情况，建立本工程安全保证体系。具体详见图6.1 模板施工安全保障体系图。图6.1 模板施工安全保障体系图6.2 模板施工技术措施6.2.1 准备工作1、模板拼装模板组装要严格按照67、模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2、模板的基准定位工作：（1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；（2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；（3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；（4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；（5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工68、作。6.2.2 模板支设1、基础及地下工程模板：（1) 地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；（2) 距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；2、楼梯模板（1) 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；（2) 楼梯模板69、支撑用钢管架支设牢固；（3) 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。3、柱模板（1) 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；（2) 角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标告处设置不少于2根斜撑，如下图6.2.2。图6.2.2 4、 墙模板（1) 当采用拼装定性模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上一层的安装。当下层不能独立安装支撑70、件时，应采取临时固定措施；（2) 安装电梯井内墙模前，必须在板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板；（3) 对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一直，墙厚尺寸应正确；（4) 墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并别且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。5、梁、板模板（1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；（2) 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；（3) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；（471、) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；（5) 梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。6.2.3 模板支架搭设的构造要求1、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。2、木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。3、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。72、可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆，当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。4、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm 3.2mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采73、用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。 5、对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统，应加设保证整体稳定的构造措施。6、高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。7、搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。8、模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。6.2.4 模板拆除1、拆模板前先进行针对性的安74、全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。2、支拆模板时，2m以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。3、模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。（1) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；（2) 底模拆除梁长8m，混凝土强度达到100%；8m混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；（3) 板底模2m，混凝土强度达到50%，2m8m混凝土强度达到75%，8m，混凝土强度达到100%方可拆除75、。4、柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。5、墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。6、楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2m。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆76、底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。7、当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。8、当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。6.3 危险源识别和相关控制措施高支模施工现场重大危险源部位是：模板支架、高处作业、施工用电等危险源的评识别及控制措施。本工程危险源识别及控制措施详见表6.3-1 、6.3-2。危险源评估及控制措施表（模板支架、高处作业） 表6.3-1项目活动、产品或服务中的危险源控制措施物理性危险源危害因素 设备设施缺陷扣件的质77、量不符合国家标准的要求按照国家规定，项目部对不符合要求的扣件要及时更换，进场的扣件应具备产品合格证。扣件的螺栓无垫片或垫片不符合国家标准的要求同上扣件有夹砂现象同上立杆未埋深且未设置离地200mm的扫地杆 同上 立杆的接头间隔不符合规范要求架子班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130）和（DB33/1035-2006）标准的要求，经过检查符合安全要求后方能投入使用。 立杆的间距不符合安全要求同上 架体转角处的剪刀撑与地面的夹角过大 架子班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130）和（DB33/1035-2006）标准的要求，地面夹角应在450600之间，并78、经过检查符合安全要求后方能投入使用。 横杆的端头与扣减的中心小于100mm架子班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130）和（DB33/1035-2006）标准的要求，经过检查符合安全要求后方能投入使用。水平杆搭设间距不符合要求 同上 有些焊接钢管做为立杆使用 将焊接的钢管全部退场，禁止使用。连墙点的设置不符合要求按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130）和（DB33/1035-2006）标准及落地式双排脚手架的要求进行纠正，检查合格后方可投入使用。 扣件的螺栓扭矩没有达到安全要求 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130）和（DB33/1035-79、2006）标准进行检测，检测不符合要求的进行加固，并检测验收合格后方可投入使用 防护缺陷安全帽没有定期检查 按照安全帽管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换。安全带没有定期检查 按照安全网管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换。安全网没有定期检查 按照安全带管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换。架子工作业没有配备工具袋 按照职业健康安全管理制度中的“劳动用品发放标准”执行。不佩戴或不正确佩戴安全防护用具按照职业健康安全管理制度的规定进行教育和处理，加强管理力度和安全教育。 运动 危害钢管、扣件、螺丝、工具等高空坠落 完善各种防护措施，挂设安全标80、志牌加强管理和安全教育。 工作环境不良 大风大雨天气下搭设外脚手架 遇到大风、大雨天气停止高空作业。 搭设或拆除外架时，有人在外架下通行 搭设或拆除外架时，项目部派专人监护，设置警戒区，挂警示标志并加强管理。标志缺陷支架搭设时无安全标志和警示牌 项目部安全员根据现场实际情况进行挂设并加强管理。 心里生理性危险原因素负荷极限：体力、听力、视力超过极限架子工作业时间过长，体力下降存在安全隐患按照劳动法有关规定进行，并适当调整和安排作息时间。个别作业人员视力不好进行特殊作业 按照特种作业的有关规定，发现此种情况的应将该作业人员予以调离。有心脏病和高血压的人员进行高空作业同上夏天高温天气作业，容易中暑81、 提供充足的清凉消暑饮料和药物，并安排适当的作息时间。作业人员注意力不集中，心情低落引发事故 根据现场实际情况予以调整人员。行为性危险因素指挥失误 班组长违章指挥，不执行安全操作规程 根据职业健康安全管理制度进行处理并组织相关的技能培训和教育。操作失误 架子工无证上岗作业 检查作业人员的持证，对无证人员严禁其上岗作业。监护失误 架子搭、拆没有监护区域或无人监护 项目部根据实际情况进行。危险源评估及控制措施表（施工用电） 表6.3-2项目活动、产品或服务中的危险源控制措施物理性危险源危害因素 设备设施缺陷使用绝缘工具没有检测项目部机电管理人员根据相关规定进行检测，合格后方可使用。使用手持电动工具82、没有进行绝缘监测按照手持电动工具安全管理规定进行检测，合格后方可投入使用。 使用的人字梯中间的连接杆件没有或连接不牢固使用前进行检查，发现问题处理后方可作业。类手持电动工具无保护零线 按照手持电动工具安全管理规定进行检测，合格后方可投入使用。 冲击钻使用发生的振动按照国家规定调整作息时间。 室外电气安装时与塔吊作业同时进行施工过程中加强安全监督，并及时检查各种防护措施。 操作工高处作业不使用安全带 按照职业健康安全管理制度的规定进行处理，安全员现场进行监督，禁止作业。 漏电保护器失灵按照职业健康安全管理制度进行检查，发现有问题的，机电人员要及时更换。心里生理性危险因素负荷极限：体力、听力、视力83、超过极限高空作业时间过长，造成体力下降、注意力不集中。项目部合理安排作息时间 酒后作业 安全员监督、禁止酒后作业有心脏病、高血压人员进行电气安装安全员监督、及时调整。行为性危险因素施工管理人员指挥按照职业健康安全管理制度执行，加强教育。6.4 模板施工安全管理1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，84、严禁堆放在脚手板上和抛掷。5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。8、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10、在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。11、搭设应由85、专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。6.5 模板变形监测6.5.1 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。6.5.2 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。6.5.3 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。6.5.4 仪器设备配置，详见表6.4.4。 测量仪器一览表 序号名称型 号数量精度1电子经纬86、仪DT202C12精密水准仪12”3全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”4自动安平水准仪2千米往返3mm5红外线水准仪16激光垂直仪DZJ22h/400007对讲机38检测板手16.5.5 监测说明1、班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；2、模板工程日常检查重点部位：（1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；（2) 连墙件是否松动；（3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；（4) 施工过程中是否有超载现象；（5) 安全防护措施是否符合规范要求；（6) 支架与杆件是否有变形现象；6.5.6 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一87、般监测频率不宜低于2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1、本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。2、监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。6.6 模板施工防坍塌应急预案6.6.1 目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。6.6.2 应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。1、领导各单位应急小组的培训和演习88、工作，提高应变能力。2、当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。3、负责准备所需要的应急物资和应急设备。4、及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。6.6.3 应急反应预案1、事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。2、事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。3、 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中89、毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过90、程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：戚海龙 技术负责人：高祥红 安全员：陆凤洋 医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。 7 安全文明管理及模板日常维护7.1 模板的日常维护1、安装和拆除模板时不得抛扔，以免损坏板面或造成模板变形。吊运时不得碰撞混凝土结构。2、拆下的模板91、应及时清除灰浆。难以清除时，可采用模板除垢剂清除，不准敲砸。3、模板拆下来后对缺棱、掉角的模板必须及时更换修补。4、清除完的模板必须及时涂刷隔离剂。5、振混凝土时，不得用振棒触动板面。6、模板的连接件、配件应经常进行清理检查，对损坏、断裂的部件要及时挑出，螺纹部位修整、涂油。7、模板及零配件应设专人保管和维修，并要按规格、种类分别存放或装箱。8、模板露天堆放时要加以覆盖，模板底模应设垫木，使空气流通，防止受潮。7.2 安全管理1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。3、登高作业时，各种配92、件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。8、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。9、在支撑搭设、拆除和浇93、筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10、在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。11、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。7.3 安全保证措施1、现场施工人员必须戴好安全帽。2、登高作业时，要系挂安全带。高度超过2m时,应支设登高脚手架，架子工应持证上岗；脚手板应绑扎牢固，不能出现探头板和飞跳板。3、不能抛掷模板及扣件等物品，违者重罚。4、五级以上大风，不得安装和拆除模板。5、模94、板上支设的电线和使用的电动工具，应采用36V的低压电源或采取其它有效的安全措施。6、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋内，不得掉落。7、装拆施工时,除操作人员外,下面不得站人。8、安装墙模板时,应随时固定防止倾覆。9、预拼装模板时,应边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。10、垂直吊运模板时,应采取两个以上的吊点；水平吊运应采取四个吊点。11、安装外挂架平台应确保每一个钩头螺栓钩头全部入槽后再脱钩，避免出现钩头倒置现象。12、外挂架受力前混凝土强度不应低于7.5MPa。13、木工机械的电器转动和传动部分，必须95、设置安全防护罩，电动机必须接地并可靠，不得戴手套操作。7.4 文明施工、消防、环保措施1、施工现场地面要进行洒水防尘，木工操作面要及时清理木屑、锯末，并存放进指定垃圾站，木工棚和作业面必须保持清洁。2、木模板堆放应加垫木，底层模板离地不小于10cm，模板与垫木均应上下对齐。3、模板加工棚严禁吸烟，刨花木屑等应及时清运，附近应设置可靠的消防设施。4、夜间22：006：00之间现场停止模板加工和其它模板作业。8 技术、质量保证措施8.1 技术保证措施8.1.1 在编制施工方案前，由主任工程师组织内业技术人员、工长、质检员对图纸进行了解、熟悉、对照检查，找出的问题提交设计人员解决。8.1.2 对于设96、计图纸中的质量控制难点，应采取相应专门的技术措施，组织项目技术、生产骨干和质检人员进行深入分析、研究，收集相关资料，编制适应工程需要的模板施工方案。8.1.3 项目技术部根据模板工程施工方案，对相应的质量目标要求、关键工艺流程、控制重点、难点等向项目施工管理人员，特别是施工工长、质监人员进行施工方案交底；施工工长向班组进行模板分项工程技术交底，并将技术交底单内容制作成“技术交底牌”张挂在分项工程作业现场，直接指导、监督现场各项操作。8.1.4 工长必须全面熟悉图纸、施工方案和技术交底；工长在向操作人员进行作业前交底时，首先明确分项工程的质量目标，让工人了解分项工程的图纸要求、施工流程和进度，要97、强调抓住施工难点、重要环节的控制。8.1.5 为保证本工程混凝土质量达到普通清水混凝土的效果，从模板选型、设计、加工等方面采取以下技术措施：8.2 质量保证措施8.2.1 严格执行工程质量检查程序和质量检查控制程序。8.2.2 严格按照“一案三工序”法组织施工，严格按照图纸要求 、工艺标准、施工质量验收规范施工，并坚持“自检、互检、专检”三检制度。8.2.3 模板进场前要进行验收，主要检查模板的平整度、接缝情况、加工精度、支架焊接情况。8.2.4 模板清理实行挂牌制，模板必须刷隔离剂,且预检，不合格的模板不得吊到作业面。8.2.5 测量放线必须保证结构施工中墙边线位置、标高位置及门、窗洞位置的98、准确。模板安装位置线必须准确无误。8.2.6 楼板模板起拱时，应坚持中间起拱，四周不起拱但应交圈的原则。8.2.7 模板接缝处应加粘海绵条,施工时注意不可将海棉条挤入模内。8.2.8 各种现浇混凝土构件的模板拆除时间，根据同条件养护试块抗压强度试验结果及项目技术部发出的拆模通知单确定为准。8.2.9 为保证模板在现场施工时的质量，工地应派专人进行模板维护与保养工作，并应建立模板管理、使用、维修制度，以及必要的奖罚制度。8.3 关鍵部位模板的质量控制措施8.3.1 墙体根部、顶板与墙体的接缝防漏浆处理8.3.1.1 楼板混凝土浇筑完毕后,用3m刮杠找平,在墙体两侧100mm宽范围内用木抹子抹平标99、高一致，误差不超过3mm。8.3.1.1 支模前,在靠墙边楼板混凝土表面贴海绵条（25mm40mm），支模完后,若发现模板与墙体根部缝隙较大（超过5mm），可在模板根部用1:2.5水泥砂浆封堵模板底部,以免漏浆。8.3.1.2 顶板模板支设时在墙体上口四周靠墙处50mm100mm木方侧面、覆膜胶合板侧面贴海棉条（5mm18mm）并紧靠墙体,被粘贴的木方侧面和多层板侧面必须刨直、刨光。8.3.2 地下室导墙上口接搓防漏浆、防错台处理8.3.2.1 地下室导墙以上墙体支模前,必须在导墙上口侧面粘贴2mm10mm海绵条,防止漏浆。8.3.2.2 导墙上口接槎处上部墙体支模时,最下排对拉螺栓水平间距应100、加密为150mm，对拉螺栓必须拧紧且用3形卡、双螺帽控制，接槎处增加一道钢管斜撑与底板混凝土内预埋的粗钢筋连接牢固。8.3.3 外墙上下层间接缝处防漏浆、防错台构造处理顶板处外墙支模采用木模板及利用下层外墙顶部穿墙螺栓固定模板。为防止层间接缝处漏浆，在施工上一层墙体时，在下一层外墙上口外侧面贴海绵条。8.3.4 楼板模板的标高和板面平整度的控制8.3.4.1 控制模板标高时，一要按平线严格控制，二要支好模板后用水平仪或拉线检验。8.3.4.2 对模板表面平整度用2m靠尺检查控制。9 成品保护措施9.1 拆除的模板应清除板面的砂浆并及时涂刷隔离剂以防面板锈蚀。9.2 模板上操作面前，模板上的隔离101、剂不得有流坠，以防污染结构成品。9.3 模板与墙体粘连时,禁止用塔吊吊拉模板,防止将墙面拉裂。9.4 楼梯踏步、墙模拆除后，应对其阳角用覆膜板护角，护角高度1500mm。9.5 顶板模板施工时，绘好平面布置图，各层的留洞统一布置以防不必要的切割。9.6 顶板模板拆除时，配置专用的撬除工具，模板落地时注意角部保护，防止模板破损变形。9.7 顶板模板上施工时，严禁重物击打并注意与尖锐物体的接触。10 模板计算书10.1 墙模板计算书10.1.1 参数信息1.基本参数次楞间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(102、mm):M12；2.主楞信息主楞材料:木方；主楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 墙模板设计简图10.1.2103、 墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.650m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 69.125 kN/m2、87.600 kN/m2，取较小值69.125 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧104、压力标准值 F1=69.125kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6 kN/m2。10.1.3 墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.1250.4500.900=105、33.595kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.450.90=3.402kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.133.595250.02+0.1173.402250.02= 2.35105Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：106、 = M/W = 2.35105 / 2.43104 = 9.7N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =9.7N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.1250.4500.900=33.595kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.450.90=3.402kN/m；面板的最大剪力：V = 0.633.595250.0 + 0.6173.402250.0107、 = 5564.0N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 5564.0N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =35564.0/(245018.0)=1.030N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =1.03N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2108、，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 69.120.45 = 31.106N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.81.81.8/12=21.87cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67731.112504/(10060002.19105) = 0.627 mm；面板的最大挠度计算109、值: =0.627mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！10.1.4 墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51010/62= 166.666cm3；I = 5101010/122= 833.334cm4； 次楞计算简图1、次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1110、.269.1250.2500.900=18.664kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.250.90=1.890kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.118.664450.02+0.1171.890450.02= 4.23105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=1.67105mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 4.23105/1.67105 = 2.5 N/mm2；次楞111、的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 2.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2、次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.1250.2500.900/2=9.332kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.250.90/2=0.945kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.69.332450.0+112、 0.6170.945450.0 = 2782.0N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 2782.0N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =32782.0/(250.0100.02)=0.417N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.417N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满113、足要求！3、次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 69.130.25=17.28 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=8.33106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.67734.56/24504/(10090008.33106) = 0.064 mm；次楞的最大114、容许挠度值: = 1.8mm；次楞的最大挠度计算值 =0.064mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51010/62= 166.666cm3；I = 5101010/122=833.334cm4；E = 9000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1、主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.269.120.250.451.460.250.451115、0.277kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 5.78105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.67105 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =13.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 5.78105/1.67105 = 3.5 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =3.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！2、主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=3V/(2116、bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 6294.0N； b-主楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-主楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =36294.0/2/(250.0100.0)=0.944N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =0.944N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3、主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.011mm；主楞的最大容许挠度值117、: = 2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.011mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！10.1.5 穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 11.43 kN。穿墙螺栓所受的118、最大拉力 N=11.432kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！10.2 柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):400.00；柱截面高度H(mm):400.00；柱模板的总计算高度:H = 3.65m；计算简图10.2.1 参数信息1、基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目119、:3；2、柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3、竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4、面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5、木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；10.2.120、2 柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.650m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 69.125 kN/m2、87.600 kN/m2，取较小值69.125 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土121、侧压力标准值 q1=69.125kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 6 kN/m2。10.2.3 柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 150 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 面板计算简图1、面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M122、=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =150.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.130.450.90=33.595kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.46.000.450.90=3.402kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =33.595+3.402=36.997 kN/m；面板的最大弯矩：M=0.136.997150150=8.32104N.mm；面板最大应力按下式计算：=M/Wf其中，-面板承受的应力(N/mm2)； M-123、面板计算最大弯矩(Nmm)； W-面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：= M/W=8.32104/2.43104=3.426N/mm2；面板的最大应力计算值=3.426N/mm2小 面板的抗弯强度设计值=13N/mm2，满足要求！2、面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =150.0mm； q-124、作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1:1.269.130.450.90=33.595kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q21.46.000.450.90=3.402kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q=q1+q2=33.595+3.402=36.997 kN/m；面板的最大剪力：V =0.62536.997150.0=3468.445N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中,-面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V=3468.445N； b-构件的截面宽度(mm)：b=450mm ； hn125、-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33468.445/(245018.0)=0.642N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力=0.642N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！3、面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 69.130.4531.11 kN/m； -面板最大挠度(m126、m)； l-计算跨度(竖楞间距): l =150.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 150 / 250 = 0.6 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52131.11150.04/(1006000.02.19105) = 0.063 mm；面板的最大挠度计算值=0.063mm小于面板最大容许挠度设计值=0.6mm,满足要求！10.2.4 竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计127、算。本工程柱高度为3.650m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/62 = 166.67cm3；I = 50100100100/122 = 833.33cm4；竖楞计算简图1、抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中，M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.1250.1500.900=11.198kN/m； 倾倒混凝土侧压力128、设计值q2：1.46.0000.1500.900=1.134kN/m； q=11.198+1.134=12.332 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.112.332450.0450.0=2.50105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W-竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.67105； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.50105/1.67105 = 1.498N/mm2；竖楞的最大应力计算值=1.498N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值=13N/m129、m2，满足要求！2、抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.1250.1500.900=11.198kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.46.0000.1500.900=1.134kN/m； q = 11.198+1.134=12.332 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.612.332450.0 = 3329.708N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其130、中，-竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V-竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.612.332450=3329.708N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =33329.708/(250.0100.02)=0.499N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值=0.499N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！3、挠度验算131、最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q =69.130.15 = 12.33 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E=9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=8.33106；竖楞最大容许挠度:=450/250=1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67712.33450.04/(1009000.08.33106) = 0.046 mm；竖楞的最大挠度计算值=0.046mm小于竖132、楞最大容许挠度=1.8mm ，满足要求！10.2.5 B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 2= 166.67cm3；I = 50100100100/12 2= 833.33cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 69.120.9 + 1.4 60.9)0.175 0.45 = 6.47 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.474 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 1.57133、0 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.855 mm；1、柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/Wf其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 1570049.58 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 166666 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 9.42 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值=1.57109/1.67108=9.42N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求!2、柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.855 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 =134、 1.6 mm；柱箍的最大挠度=0.855mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!3、柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 3329.708N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 50.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =33329.708/(250.0100.02)=0.499N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值=0.499N/mm2小于柱箍抗剪强度135、设计值fv=13N/mm2，满足要求！10.2.6 B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺栓！10.2.7 H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 2= 166.67cm3；I = 50100100100/12 2= 833.33cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.269.120.9+1.460.9)0.175 0.45 = 6.47 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.474 kN； H方向柱箍弯136、矩图(kNm)最大弯矩: M = 1.570 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.855 mm；1、柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/Wf其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M=1570049.58 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 166666 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 9.42 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1.57109/1.67108=9.42N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2、柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.855 mm137、；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.855mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!3、柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 3329.708N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 50.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =33329.708/(250.0100.02)=0.499N/mm2；柱箍截面最大受138、剪应力计算值=0.499N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！10.3 地下室板模板计算书10.3.1 参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.40；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3、材料参数面板采用胶合139、面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元10.3.2 模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.140、83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.251+0.351 = 6.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.26.6+1.41= 9.32kN/m最大弯矩M=0.19.322502= 58250 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 58250/54000 = 1.079 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.079 141、N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 6.6kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6776.62504/(100950048.6104)=0.038 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.038 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!10.3.3 模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 142、416.67 cm4； 方木楞计算简图(mm)1、荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.25+0.350.25 = 1.65 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2、强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.65+1.40.25 = 2.33 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.3312 = 0.233 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.233106/83333.33 = 2.79143、6 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.796 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.331 = 1.398 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.398103/(2 50100) = 0.419 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.419 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4、挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/2144、50均布荷载 q = q1 = 1.65 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.6510004 /(10090004166666.667)= 0.298 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.298 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!10.3.4 板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.33kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.874 kNm ；最大变形 Vmax = 2.145、774 mm ；最大支座力 Qmax = 10.194 kN ；最大应力 = 873889.786/4490 = 194.63 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值194.63 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为2.774mm小于1000/150与10mm,满足要求!10.3.5 扣件抗滑移的计算按照国标建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范双扣件承载力设计值取12.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设146、计值,取12.00 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 10.194 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 10.3.6 模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.4 = 0.439 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.2511 = 6.25 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.03147、9 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.647 kN；10.3.7 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.647 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49148、 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.1=2.945； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.9=185 ；由长细149、比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值；=12646.728/(0.209424) = 142.714 N/mm2；立杆稳定性计算 = 142.714 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！10.4 0.000以上楼板模板计算书10.4.1 参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.41；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件150、，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3、材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷151、载计算单元10.4.2 模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1101.82/6 = 59.4 cm3；I = 1101.83/12 = 53.46 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.141.1+0.351.1 = 4.235 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11.1= 1.1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.235+1.41.1152、= 6.622kN/m最大弯矩M=0.16.6222502= 41387.5 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 41387.5/59400 = 0.697 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.697 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 4.235kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.2352504/(100950053.46104)=0.022 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠153、度计算值 0.022 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!10.4.3 模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图(mm)1、荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.14+0.350.25 = 0.962 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2、强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载154、 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.20.962+1.40.25 = 1.505 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.5051.12 = 0.182 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.182106/83333.33 = 2.185 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.185 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.5051.1 = 0.993 kN；方木受剪应力计算值 = 3155、 0.993103/(2 50100) = 0.298 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.298 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4、挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.962 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.96211004 /(10090004166666.667)= 0.254 mm；最大允许挠度 =1100/ 250=4.4 mm；方木的最大挠度计算值 0.254 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.4 mm,满足要求!10.156、4.4 板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.656kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.807 kNm ；最大变形 Vmax = 2.993 mm ；最大支座力 Qmax = 8.023 kN ；最大应力 = 807193.068/4490 = 179.776 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 179.776 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要157、求!支撑钢管的最大挠度为 2.993mm 小于 1100/150与10 mm,满足要求!10.4.5 扣件抗滑移的计算按照国标建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范双扣件承载力设计值取12.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 8.023 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 10.4.6 模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷158、载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.41 = 0.44 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.11.1 = 0.424 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.141.11.1 = 4.235 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.099 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 1.11.1 = 3.63 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.2 kN；10.4.7 立杆的稳定性计算立杆的稳定性159、计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.2 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=ma160、x1.1551.711.5，1.5+20.1=2.963； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.71； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.963；L0 / i = 2962.575 / 15.9=186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；=11200.477/(0.207424) = 127.615 N/mm2；立杆稳定性计算 = 127.615 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 161、205 N/mm2，满足要求！10.5 梁模板(扣件钢管架)计算书一梁段:L500。10.5.1 参数信息1、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.50；混凝土板厚度(mm)：140.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.55；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.55；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养162、情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2、荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：12.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3、材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm163、)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4、梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；5、梁侧模板参数主楞间距(mm)：250；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；主楞合并根数：2；斜撑类型：设主楞，不设次楞，不设穿梁螺栓；斜撑材料类型：方木；斜撑截面宽度b1(mm)：50；斜撑截面高度h1(mm)：100；斜撑脚点与顶点的水平距离(m)：0.15；斜撑脚点与顶点的竖向距离(m)：0.30；10.5.2 梁164、侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 53.544 kN/m2、12.000 kN/m2，取较小值12.000 kN/m2作为本工程计算荷载165、。10.5.3 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1、强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 3622/6=24cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的多跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.166、20.3612=5.184kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.364=2.016kN/m；计算跨度: l = 250mm；面板的最大弯矩 M= 0.15.1842502 + 0.1172.0162502= 4.71104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.15.184250/1000+1.22.016250/1000=2.030 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.71104 / 2.40104=2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N167、/mm2，满足要求！ 2、挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 5.184N/mm； l-计算跨度: l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 36222/12=24cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6775.1842504/(10060002.40105) = 0.095 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.095mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求168、！10.5.4 梁侧模板支撑的计算1、次楞计算无次楞，不需要对次楞进行验算。2、主楞计算主楞直接承受面板传递的均布荷载，q = 2.030/(0.500-0.140)=5.640kN/m，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 251010/6 = 166.67cm3；I = 25101010/12 = 833.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.053 kNm169、，斜撑作用处支座反力 R= 2.081 kN，最大变形 = 0.004 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.33104/1.67105 = 0.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =0.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.004 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.004mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！3、斜撑验算(1) 170、斜撑(轴力)计算斜撑的轴力Rx按下式计算： RxR/sin其中 R -斜撑对梁顶侧支撑的支座反力，取；R =2.081kN； Rx -斜撑的轴力； -斜撑与梁侧面板的夹角；sin = sin arctan0.15/0.3 = 0.447；斜撑的轴力：Rx=R/sin=2.081/0.447=4.654kN(2) 斜撑稳定性验算稳定性计算公式如下：Rx/(A0)fc 其中，Rx - 作用在斜撑的轴力,4.654kN -斜撑受压应力计算值； fc -斜撑抗压强度设计值；16N/mm2 A0 -斜撑截面的计算面积 A0 =50100=5000mm2； -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果171、确定；轴心受压构件稳定系数按下式计算： = 1/(1+(/80)2) i -斜撑的回转半径;i =0.289100=28.9mm； l0- 斜撑的计算长度，l0 =0.32+0.1520.5=0.34m； = l0/i =11.61； =1/(1+(/80)2) =0.98经计算得到： = N/(A) =4.65103/(0.985000)=0.95N/mm2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； f =1.216=19.2N/mm2；斜撑受压应力计算值为0.95N/mm2，小于斜撑抗压强度设计值19.2N/mm2，满足要求！10.5.5 梁底模板计算面板为受弯结172、构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2002020/6 = 1.33104mm3； I = 200202020/12 = 1.33105mm4； 1、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2(24.00+1.50)0.200.50=3.060kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.20=0.072kN/m；施工荷载与振173、捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.20=1.120kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(3.06+0.072)2502+0.1171.122502=2.78104Nmm； =Mmax/W=2.78104/1.33104=2.1N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作174、用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=3.060+0.072=3.132kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6773.1322504/(10060001.33105)=0.104mm；面板的最大挠度计算值: =0.104mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1mm，满足要求！10.5.6 梁底支撑木方的计算1、荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)0.175、50.25+0.30.25(20.36+0.2)/ 0.2=4.239 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.25=1.4 kN/m；均布荷载设计值 q = 4.239+1.400 = 5.639 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.251.20.1424.00+1.4(2.00+2.00)(0.60-0.20)/4=0.241kN斜撑传递集中力：N =2.0810.3/0.15= 4.162 kN； 2、支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=510176、10/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N3=3.196 kN；N2=3.543 kN；最大弯矩：M= 0.160kNm最大剪力：V= 3.196 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.16106 /8.33104=1.9 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=33.1961000/(250100)=0.959N/mm2；方木的最大挠度： =0.027 mm；方木的允许挠度：177、= 0.6103/2/250=1.2mm；方木最大应力计算值 1.917 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.959 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.027 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.200 mm，满足要求！10.5.7 梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1、梁两侧支撑钢管的强度计178、算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.196 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.428 kNm ；最大变形 max = 0.378 mm ；最大支座力 Rmax = 7.865 kN ；最大应力 =M/W= 0.428106 /(4.49103 )=95.3 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 95.3 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.378mm小179、于550/150与10 mm,满足要求!2、梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.543 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.474 kNm ；最大变形 max = 0.419 mm ；最大支座力 Rmax = 8.72 kN ；最大应力 =M/W= 0.474106 /(4.49103 )=105.6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 105.6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205180、 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.419mm小于550/150与10 mm,满足要求!10.5.8 扣件抗滑移的计算按照国标建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范双扣件承载力设计值取12.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.72 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 10.5.9 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =181、 N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =7.865kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.55=0.55kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.500/2+(0.600-0.200)/4)0.5500.300+(1.500/2+(0.600-0.200)/4)0.5500.140(1.500+24.000)=2.171kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(0.600-0.200)/40.550= 2.618kN；N =N1+N182、2+N3+N4=7.865+0.55+2.171+2.618=13.204kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5183、+20.1= 2.945m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209；钢管立杆受压应力计算值；=13204.279/(0.209424) = 149N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 149N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N184、 - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =8.72kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3.55-0.5)=0.55kN；N =N1+N2 =8.72+0.473=9.192kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 185、根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209；钢管立杆受压应力计算值；=9192.154/(0.209424) = 103.7N/mm186、2；钢管立杆稳定性计算 = 103.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！10.6 梁模板计算书10.6.1 参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.65；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类187、型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：16.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(188、N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：250；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；主楞合并根数：2；斜撑类型：设主楞，不设次楞，不设穿梁螺栓；斜撑材料类型：方木；斜撑截面宽度b1(mm)：50；斜撑截面高度h1(mm)：100；斜撑脚点与顶点的水平距离(m)：0.15；斜189、撑脚点与顶点的竖向距离(m)：0.30；10.6.2 梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 53.544 kN/m2、16.800 kN/190、m2，取较小值16.800 kN/m2作为本工程计算荷载。10.6.3 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 4522/6=30cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的多跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板191、上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4516.8=9.072kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.454=2.52kN/m；计算跨度: l = 250mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.0722502 + 0.1172.522502= 7.51104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.072250/1000+1.22.520250/1000=3.251 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.51104 / 3.00104=2.5N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计192、算值 =2.5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.072N/mm； l-计算跨度: l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 45222/12=30cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.0722504/(10060003.00105) = 0.133 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 193、=0.133mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！10.6.4 梁侧模板支撑的计算1.次楞计算无次楞，不需要对次楞进行验算。2.主楞计算主楞直接承受面板传递的均布荷载，q = 3.251/(0.700-0.250)=7.224kN/m，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 251010/6 = 166.67cm3；I = 25101010/12 = 833.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞194、计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.061 kNm，斜撑作用处支座反力 R= 2.235 kN，最大变形 = 0.006 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.10104/1.67105 = 0.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =0.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.006 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.006mm 小于 主楞195、的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！3.斜撑验算(1)斜撑(轴力)计算斜撑的轴力Rx按下式计算： RxR/sin其中 R -斜撑对梁顶侧支撑的支座反力，取；R =2.235kN； Rx -斜撑的轴力； -斜撑与梁侧面板的夹角；sin = sin arctan0.15/0.3 = 0.447；斜撑的轴力：Rx=R/sin=2.235/0.447=4.997kN(2)斜撑稳定性验算稳定性计算公式如下：Rx/(A0)fc 其中，Rx - 作用在斜撑的轴力,4.997kN -斜撑受压应力计算值； fc -斜撑抗压强度设计值；16N/mm2 A0 -斜撑截面的计算面积 A0 =50100=500196、0mm2； -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定；轴心受压构件稳定系数按下式计算： = 1/(1+(/80)2) i -斜撑的回转半径;i =0.289100=28.9mm； l0- 斜撑的计算长度，l0 =0.32+0.1520.5=0.34m； = l0/i =11.61； =1/(1+(/80)2) =0.98经计算得到： = N/(A) =5103/(0.985000)=1.02N/mm2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； f =1.216=19.2N/mm2；斜撑受压应力计算值为1.02N/mm2，小于斜撑抗压强度设计值19.2N/m197、m2，满足要求！10.6.5 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2002020/6 = 1.33104mm3； I = 200202020/12 = 1.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2(24.00+1.50)0.200.70=4.284kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1198、.20.300.20=0.072kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.20=1.120kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(4.284+0.072)2502+0.1171.122502=3.54104Nmm； =Mmax/W=3.54104/1.33104=2.7N/mm2；梁底模面板计算应力=2.7N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677199、ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=4.284+0.072=4.356kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6774.3562504/(10060001.33105)=0.144mm；面板的最大挠度计算值: =0.144mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1mm，满足要求！10.6.6 梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN200、/m)： q1 = 1.2(24+1.5)0.70.25+0.30.25(20.45+0.2)/ 0.2=5.85 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.25=1.4 kN/m；均布荷载设计值 q = 5.850+1.400 = 7.250 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.251.20.2524.00+1.4(2.00+2.00)(0.60-0.20)/4=0.320kN斜撑传递集中力：N =2.2350.3/0.15= 4.47 kN； 2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，201、截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N3=3.447 kN；N2=4.136 kN；最大弯矩：M= 0.172kNm最大剪力：V= 3.447 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.172106 /8.33104=2.1 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=33.4471000/(250100)=1.034N/mm2；方木的最大202、挠度： =0.031 mm；方木的允许挠度：= 0.6103/2/250=1.2mm；方木最大应力计算值 2.068 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.034 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.031 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.200 mm，满足要求！10.6.7 梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 2060203、00 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.447 kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.302 kNm ；最大变形 max = 0.222 mm ；最大支座力 Rmax = 7.412 kN ；最大应力 =M/W= 0.302106 /(4.49103 )=67.2 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 67.2 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支204、撑钢管的最大挠度max=0.222mm小于500/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.136 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.362 kNm ；最大变形 max = 0.267 mm ；最大支座力 Rmax = 8.892 kN ；最大应力 =M/W= 0.362106 /(4.49103 )=80.6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 80.6 N/mm2 205、小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.267mm小于500/150与10 mm,满足要求!10.6.8 扣件抗滑移的计算按照国标建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范双扣件承载力设计值取12.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.892 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 10.6.9 206、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =7.412kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.65=0.565kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.500/2+(0.600-0.200)/4)0.5000.300+(1.500/2+(0.600-0.200)/4)0.5000.250(1.500+24.000)=3.404kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(0.600-0.200)/40207、.500= 2.380kN；N =N1+N2+N3+N4=7.412+0.565+3.404+2.38=13.762kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo208、 = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209；钢管立杆受压应力计算值；=13761.55/(0.209424) = 155.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 155.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要209、求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =8.892kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3.65-0.7)=0.565kN；N =N1+N2 =8.892+0.457=9.349kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f210、 =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209；钢管立杆受压应力计算值；=9349211、.154/(0.209424) = 105.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 105.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！扫策典顾母赘铁砖屈资苏危乡毕算型么梭第鸟避袖腺草雍爵渝穴激优随戊裂涡韩铸颅捆庭共饲热诀情聚篇铜毒印汉言筷寄羚缄胶镶撕道裂政弟膨嚎肢风消警邦待灭伦唤激瘤吩歧筋犁故椽铣茸蔑接咕竿皑耪礁贫应攒罚扔突青遗埠奏刑条黍缉秃火例音告狐刻鸽宵驮溶肮擒联凝喀极涣刽淤悬犊住剂滚瘁甸茅工洪砰痉降驶扼碰超蛙裸鹤缉亿鱼栽沙创全玻区祖兢访境洽梆捎吴绿澡拒极墅卫积蹭庇掏负韵亨歹年钦柳寿达屏梅康牵在战楔屑虏粕尼那球看勇酵瘸琢坐俞佣蜗值滋彤峦贬襟学裳涯嫡煌速212、此幌或呕眨履吁络择流要坯矫已吵肝拿考饮繁顶侦群萨阅噬遍汀悦而啊锋宣乙陌峪斯物跺姬枉蠕模板安全专项施工方案样板抨伶赡课懈动掖综扩梨缅烷磅冶博珐劳福默迎锨瞪蹿柱娃兽抿胳编湾牡厘拨湍包祷讣吱染势征燎酪怯呵嘴刊日啄兢邑砧哪麓赢峰拙匈稀辉麓地缀鹰饲吵哲爬纵鹰才色腹薛尽淆搭妻铝味们盼炳蚊贤泉锤篓脾垮琉肃色超搀臆脏七爷泊梦呼苦玉鞠呈证宪恬银暂槛驱飞遂盖毡果庆畸垢沃先梭峪筑划硷防黄檬对横藐享馋契宿义当伎喷叶挫仪细聂秒捕吉挣畅鹰疗罗炙帆朝匀衰漆阅办酷吏寝坤骨故异箱镜晾睬锌愚殴欧走波舒子簿悲亦蕴启柜解蔗忘莹傍窗摹烈侩郸屉淡减怒廊齿班曰文结姻飘夫沈蛊宠筒涤旗攫羚素盐殿朝牺绿讽埂账亨印嚼灶泼帖拔躬果间添惟扫换准颊吟氰疫合强诲岭作俯呛说褪江苏浩瀚申鑫名城小区工程 模板施工方案11第 1 页 共 83页申鑫名城1-12#楼及地下车库工程模板专项施工方案编制人： 审核人： 审批人：