1、 xx 院 一 期 工 程（5#、6#、7#、7-1#及地下车库） 模板工程施 工 方 案编 制： 审 核： 审 批： 目 录1、编制依据32、工程概况33、施工总体部署34、施工总体安排44.1技术准备44.2物资准备45、主要项目施工方法55.1墙体模板施工55.2梁、板模板施工95.3柱模板125.4梁柱接头支模135.5楼梯模板施工145.6后浇带模板板施工155.7预留洞口模板施工166、质量标准176.1主控项目176.2一般项目177、质量控制措施188、模板拆除、堆放199、应注意的质量问题2110、成品保护措施2111、安全生产2212、文明施工、消防环保措施2313、附录（2、柱、墙、梁、板最大截面尺寸和最大层高构件的计算书）241、编制依据 1、中联西北工程设计研究院提供的xx一期工程设计图纸2、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）3、人防工程施工及验收规范（GBJ134-2004）4、建筑施工手册(缩微版第二版)5、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）6、建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-91）7、高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002）8、建筑安装工程资料管理规程（DBJ01-51-2003）2、工程概况1、xx一期5#、6#、7#、7-1#及地下车库，7-1#地上3层的商业用房，5#、6#、7#地3、上主楼为住宅部分。总建筑面积94294m2。建筑平面呈规则矩形和梯形布置，建筑尺寸：长123m，宽90m。结构形式为钢筋混凝土剪力墙框架结构，标准层层高2.9m，建筑高度93.25m、98.40m、91.5m、12.9m。2、本工程耐火等级为一级，建筑物抗震设防烈度为八级。3、施工总体部署3.1施工区域划分本工程基础底板施工划分成5个区域：5#楼、6#楼、7#楼、7-1#及地下车库；5#楼区域为2轴10轴/A轴H轴；6#楼区域为17轴25轴/A轴H轴；7#楼区域为8轴22轴/N轴T轴；7-1#楼区域为17轴26轴/G轴T轴；其余为地下车库。3.2施工段划分：底板施工段划分以设计后浇带为施工段划4、分的界限，共划分7个流水段。3.3施工流程原则：确保主楼施工工序，裙房施工穿插进行。在裙房施工过程中优先满足主楼中间的裙房施工。3.4外墙施工缝留设外墙水平施工缝留设于筏板梁面，沿外墙周边通转，留平缝，以后设置遇水膨胀止水条。3.5工程难点：面对工期紧、质量要求高、施工难度大等特点，因此模板方案的编制应当充分考虑这些不利因素：3.5.1首先是施工的流水段划分应当合理，模板的配置数量应能满足施工流水要求。3.5.2模板的选型、模板的设计应当合理，尽可能采取整装整拆大模板施工，发挥塔吊的机械性能，以提高工作效率，缩短工期。3.5.3各种模板必须是新品，严把产品质量关，模板质量不合格的，不许进入现场5、使用，重点是板的表面平整度和刚度。3.5.4各种架设工具进场前，必须经过油漆刷新处理，以达到施工现场文明整洁的要求。3.5.5为保证混凝土的质量，地下室模板施工时必须在梁的侧模部位留置清扫口，地上结构的梁在侧模部位（普通梁）和梁的端部侧面（连梁）布置清扫口，清扫时使用空压机进行施工。4、施工总体安排4.1技术准备根据本工程的特点，本着优质、高效、经济的原则，建立如下模板体系 ：地下室内外墙、柱、平台采用多层板配木方的木模板体系。4.2物资准备4.2.1木材:200 m3 规格：501004000（陆续投入）4.2.2 15mm厚多层板：10000m2 规格：9151830（陆续投入）4.2.46、对拉螺栓：地下室外墙止水螺栓14为2000根（陆续投入）内外墙对拉螺栓14为10000根（陆续投入）5、主要项目施工方法5.1墙体模板施工5.1.1模板的配置方法本工程墙、梁、板一次拼装，砼施工时原则上不留竖向施工缝，只在每层楼板表面设置水平施工缝。200450n*450450200250250n*250250250墙模立面图剖面1150*100木方边框50*100木方背楞248钢管模板选型为保证结构施工质量，模板统一采用覆膜多层板模板，即面板为=15mm覆膜多层板，竖向背楞为50*100木枋，横向背楞为248钢管。5.1.3墙体模板设计a、墙模板基本参数计算断面宽度400mm，高度5500m7、m，两侧楼板高度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50100，外龙骨采用双钢管483.5。对拉螺栓布置12道，在断面内水平间距200+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。图1 墙模板侧面示意图 图2 墙模板立面示意图 5.1.4墙体模板的制作：模板配置：根据图纸尺寸（标高及开间大小）复核翻样单是否正确，确认无误后再进行配料，根据多层板的规格尺寸，按先大后小的原则，合理编排配置模板。多层板拼成整块模板时拼缝应牢固严密，且拼成企口式，以防漏浆，阴角处纵向长度按图纸尺寸8、，横向长度按图纸尺寸缩短15mm。阳角处横向长度按图纸尺寸，纵向长度按图纸尺寸伸长15mm。配模时板与板拼缝处、阴阳角处的木方背楞必须钉牢，拼缝必须严密，相邻板缝的平整度控制在2mm以内。模板拼钉好后，弹线钻孔，孔必须面对面对齐，间距按纵向450，横向450布置。配好后，板面清理干净，刷脱模剂，再用棉纱擦净，不得漏刷。门窗洞口、预留洞口模板的配置：根据洞口的尺寸，配置模板。小于500规格的四周用多层板，两侧面也用多层板。大于500的面层用多层板，后背钉上50H100的方料，中间视具体情况加设撑档。撑档：尺寸小于1000mm的加一道，1000-2000mm的加二道，2000-3000mm的加三道9、。5.1.5墙模板安装施工准备工作A.模板施工前，工长、质量员必须向施工班组进行书面的技术和安全交底，使有关的施工及操作人员熟悉自己施工地段的图纸尺寸及有关规范并初步了解模板施工的方案设计。B.检查墙、柱的预埋件、预留洞及水电管线是否已安装好，检查钢筋保护层垫块是否牢固。办理好隐检手续。C.模板拼装施工要求：a.面板采用15mm厚多层板，进场后满刷脱膜剂。b.木楞为50*100木方，进场后进行加工，平刨一面刨直，并上压刨制成统一规格。c.墙模竖向内木楞外边采用48钢管（双杆）做横楞，用16拉杆螺栓加“3”形卡拉紧（墙体加塑料套管、长度等于墙厚，地下室外墙用止水螺栓）间距为：500*500双向。10、d.固定墙模采用二道48钢管作支撑，间距为1.5。固定在楼面上预插的20钢筋上（先用钢管与预插的钢筋连接起来）。墙模施工工艺及技术措施A.墙模板支模前准备工作：(a)支模前，必须认真清理好底部的废碴和杂物，及墙柱根部砼浮浆及松软层剔凿工作。(b)支模前，模板板面必须清理干净，认真涂刷脱模剂。(c)支模前，必须做好钢筋隐蔽验收工作。(d)支模必须根据测量人员放置墙、柱位置线，以防产生墙柱轴线位移，及钢筋保护层过大过小现象。(e)门窗洞口支模必须根据测量人员，放置门窗洞口位置线，并且核对其标高。(f)支模前，必须先焊接模板定位筋，定位筋用12的钢筋制成，长度等于墙厚，两端必须刷防锈漆，位置必须正确11、无误，定位筋焊接在预埋筋上，不得与主筋焊接。B.模板安装支撑时注意事项：(a)多层板板与板之间拼缝必须严密。(b)阴阳角节点多层板板与板之间拼缝必须严密。(c)防止墙柱模下口跑浆，发生烂根现象作法如下：内墙：木底模里口，上口和底口，必须经过刨平刨直处理，且在打砼前将木底模与底板（楼板）之间的缝隙用砂浆堵严。门窗洞口模板外侧贴海绵条防止漏浆。地下室外墙采用止水螺杆，地上部分剪力墙及地下部分内墙采用普通螺杆。C.模板施工技术措施a.支撑前核查配置好的模板尺寸与实际放的线是否正确，经确认无误后开始支模，支模时先把模板垫正，高度与平台标高相符后加方木背楞及钢管，双面模合好后及时穿上对拉螺栓。b. 校正12、模板：用钭钢管与楼面的预留钢筋连成整体，上下三道进行校正并用十字扣件将钭钢管与水平钢管连接，为保持其稳定性不得用转向扣件，墙体模板的垂直度控制在3mm以内，阳角处及丁字墙的位置（因侧压力较大），在横背楞外边竖背钢管再加斜支撑加固。c. 外墙上下层接缝处在下层的砼上口模板上贴上海绵条，使上层模板与下层砼夹死，以防漏浆。d.墙模板施工完后，必须经检查验收合格后方可进行下一道工序。5.1.10模板拆除砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。5.1.11模板的清理维护模板拆下来必须及时整理，缺棱、掉角、模板必须更换修补，保证下一次支模拼缝严密不漏浆。模板板面必须清理干净，及时刷水性脱13、模剂，现场有标识牌。标清已清理模板及未清理模板。模板堆放按施工组织整体要求。5.2梁、板模板施工5.2.1模板选形梁侧模、梁底模，板底模均采用多层板=15 mm，支撑采用钢管支架。楼板底模下铺设50*100木方作为次龙骨，间距为200 mm，主龙骨采用48钢管，间距为1000mm。设置于钢管支架的可调支撑头上。顶板支撑间距双向1000 mm。梁侧模采用50*100木方做背楞，间距取450 mm，且沿梁长度方向设双根48钢管做水平背楞，梁侧向加斜撑，以确保梁模稳定。梁底模铺在木方50*100次龙骨上，间距根据梁宽尺寸应为200250 mm之间，主龙骨采用48钢管。5.2.2梁模板施工工艺采用梁侧14、模包底模，楼板模压梁侧模法施工。按设计标高安装梁底模板，并要拉线找直，进行梁底板起拱，起拱应在支模开始时进行，而后将侧模和底模连成整体。在预留起拱量时，要迭加上支撑间隙闭合等因素，使梁在拆模后起拱量符合规范要求。梁区中现浇楼板的起拱，除按设计要求起拱外，还应将整块楼板的支模高度上提5mm，确保砼浇筑后楼板厚度和挠度满足规范要求。梁底支撑间距应能保证在砼重量和施工荷载作用下不产生变形。梁底增加1道承重立杆梁斜撑搭设须牢固，且与水平夹角不得大于600，使斜撑起作用。 采用多层板和木模支模时，在梁模与墙模连接处，应考虑模板吸水后膨胀的影响，其下料尺寸一般应略微缩短些，使砼浇筑后不致嵌入砼内。要注意梁15、模与墙模的接口处理、主梁楼板与次梁模板的接口处理，以及梁模板与楼板模板接口处的处理，谨防在这些部位发生漏浆或构件尺寸偏差等现象。用48钢管连接并夹紧梁侧模板，位置及间距同前面所述要求。安装水平向木方背楞之后安装拉杆（模板为竖拼时的做法）。5.2.3顶板模板施工工艺钢管支撑摆放模板主龙骨 摆放模板次龙骨 铺设楼板模板按楼板尺寸，铺设楼板模板，顺墙边铺设多层板尽可能选用整张多层板，余下尺寸再需裁切。以利于多次周转使用。模板铺设完毕，应用水平仪测量模板标高，进行校正并涂刷好水性脱模剂。标高校正完后，支撑系统加设剪刀撑，并加设二道横水平向拉杆，以保证支撑系统的稳定。支撑搭设时，必须保证上下层支撑在同一16、垂线上。模板缝隙处理：为防止浇筑顶板混凝土时，发生漏浆现象，沿顶板与墙体接缝处粘海棉条，为保证顶板与墙体交线处的阴角平直阴角线四周布置50*100的木枋，将与墙面接触的木方刨平，木方侧面用格栅固定，多层板直接支顶在海绵条上。 剪力墙施工至板底，有梁部位留设梁窝，高度不小于梁上铁下锚尺寸。模板配置数量应满足四层施工需要。5.2.4顶板模板设计模板支架搭设高度为5.5米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 L=1.00米，立杆的步距 h=1.80米。采用的钢管类型为483.5。 楼板支撑架立面简图操作注意事项支撑系统及配件连接牢固，无松动现象，模板拼缝严密，不漏浆。多层板支模时，支17、架的横垫板应平整，支柱应垂直，上下层支柱应在同一竖向中心线上，施工中要严格控制，顶板设三层连续支撑。严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。临时性的爬梯，脚手板，均应搭设牢固，在楼层边缘施工时，要设防护栏和安全网。拆模时，需在立柱的下层水平支撑上铺放脚手板，操作人员行走，不宜直接踩在水平支撑上操作，拆下的模板，必须及时码放在楼层上。5.3柱模板5.3.1柱模板设计本工程方柱种类以600mm600mm居多。模板采用多层板配木方的模板体系。柱模板设计参数柱截面背楞数量对拉螺栓数量柱箍间距短边方向长边方向短边方向长边方向600*6005根5根1道1道400mm5.3.2柱模板制作柱模板一次配至梁底。518、.3.3柱模板安装柱模安装前，应先校核柱子轴线标记，经采用广线拉通纵横轴线后，应弹出柱子中心线和模板安装内外边线。定位基准，在柱底脚设置模板定位14短钢筋棍，每一个侧面两根，同柱箍筋焊接。柱模就位后应加临时支撑固定，固定后调正模板的垂直度，到满足要求为止。柱箍安装应自下而上进行，柱箍间距经计算确定，第一道柱箍离楼地面200mm。固定后调正模板的垂直度，到满足要求为止。柱模安装完毕后，应全面复合模板的垂直度，截面尺寸等项目，支撑必须牢固，预埋件、预留孔洞紧漏设，且必须准确、稳固。群体柱子支模时，必须整体固定。同一排模，应先校正两根端柱的模板，接着在柱顶拉通线，并校正各柱柱距，然后校正在柱脚和柱顶19、分别用水平撑拉通牢固。最后安装剪刀撑和斜撑。5.4梁柱接头支模5.4.1工艺原理矩形截面柱的节点模板是由4片呈“凹”形和“口”形的侧板组成，侧板的形状和各部分尺寸可根据截面尺寸和与之相交的梁截面尺寸确定。5.4.2柱头模板加工模板应由技术熟练的木工制作并保证各部分尺寸准确。要及时将制好的模板编上与节点相同的编号，对同一节点的各片模板应按前后、左右编成1-4号，具体编号标记为：柱号楼层号节点模板的片号。模板用15mm厚度的夹板制作。制作好的每片模板要在板边位置钉上40mm50mm的木方加强，木方间距一般不超过300mm。5.4.3安装模板节点模板运至现场后，应按照其编号在相应的柱头位置进行拼接，20、先用铁钉在柱身初步固定。检查模板安装的标高和垂直度，调至符合要求后，安装夹具螺栓初步收紧。复查模板安装的标高和垂直度，准确无误后再将螺栓用力收紧。节点模板安装后，利用其留口作为支座安装梁模板。5.5楼梯模板施工5.5.1楼梯踏步模板采用木模板，楼梯模板施工前应根据实际层高放样并在楼梯间两侧墙体上放线，支模时先支设平台模板（多层板），再支设楼梯底模板（多层板），然后支设楼梯外帮侧板，外帮侧板应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线，钉好固定踏步侧板的挡板，在现场装钉侧板。5.5.2楼梯踏步及休息平台先在墙体上甩筋，墙体施工时先将梯段钢筋按锚固及构造要求埋入墙保护层内，拆模后将钢筋掰出调整，再进21、行楼梯平台模板施工，之后绑扎楼梯板钢筋，将楼梯踏步模板吊装就位后固定，砼达到拆模强度后松动紧固螺栓用塔吊调运至模板堆放场清理。5.6后浇带模板板施工后浇带两侧采用密目钢丝网加8竖向钢筋与底板主筋绑扎固定，以此进行封挡。以满足模板的整体性要求。5.7预留洞口模板施工5.7.1墙体留洞制作：墙预留设备洞口模板，采用12mm厚多层板及木背楞制作，根据洞口大小不同确定如何加设内撑。4根固定钢筋12mm厚多层板50*100木方预留洞口模板简图5.7.2墙预留设备洞口模板安装：上下左右用洞口加筋固定，洞口加筋上朝向洞口模板一侧加15mm规格的塑料垫块。5.7.3板预留洞：用四块12mm厚多层板制成符合设计22、要求的顶板留洞口模板，（前后左右四面，上下没有）。固定方法同墙体洞口模板，靠洞口加筋固定。为防止混凝土漏入，应在洞模周边加贴密封条。6、质量标准本工程模板施工执行混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)规定的项目。6.1主控项目6.1.1模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性，其支架的支承部分必须有足够的支承面积。如安装在基土上，基土必须坚实并有排水措施。6.1.2安装现浇结构的上层模板及支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。6.1.3在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋与混凝土接茬处。6.2一般项目6.2.1 模板安装23、应满足下列要求：6.2.1.1模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应积水。6.2.1.2模板与混凝土接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。6.2.1.3浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。6.2.2对跨度大于等于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，起模板应起拱，起拱高度分别为：梁按跨度的0.3%，悬臂梁按跨度的0.6%，板按长边长度的0.2%。6.2.3固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固。项 目允许偏差（mm）预 埋 钢 板 中 心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺24、栓中心线位置2外露长度+10、0预留洞中心线位置10截面内部尺寸+10、06.2.4现浇结构模板安装的偏差应符合下表要求项目允许偏差（mm）检验方法轴 线 位 置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4、5钢尺检查层高垂直度5m6经纬仪或吊线、钢尺检查5m8经纬仪或吊线、钢尺检查想邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查7、质量控制措施7.1.1本项目开展全面质量管理工作，严格按照一案三工序法组织施工，要求施工队伍严格按照图纸要求、按照工艺标准、按照规范要求施工，并坚持自检、互检和交接检的工作方法。7.1.2多层板间采用硬拼缝，25、多层板与墙体间采用海绵胶条，海绵胶条贴在多层板上，防止胶条污染墙面。7.1.3平台模板起拱时，应坚持中间起拱，四周不起拱的原则。7.1.4模板拆除时，根据设计及规范规定试压同条件试块的强度。完善拆模申请制度，每次拆模前将该段同条件混凝土试块的抗压强度报告同模板拆模申请单报至项目质量部，由质量部门确定该段模板是否允许拆模。并报监理单位。8、模板拆除、堆放8.1柱、墙、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到要求的脱模强度。柱模板在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；墙模板必须待混凝土强度达到1.2Mpa以上时，方可拆除。8.2底面模板拆除时，混凝土强度必须满足以下要求方可拆除（见下26、表）。梁、板除了留置规范要求的试块外，还需留置14天的同条件拆模试块、1.2Mpa拆模试块和同条件等效试块。底模拆除混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件1008.3顶板、梁拆模前要填写拆模申请，报技术负责人审批，审批后方可拆除。8.4必须等到支设三层顶板时，才能拆除一层顶板。8.5结构上一层梁、板支柱必须和下一层对齐，梁板支柱立杆距离墙体、框架柱距离为200mm。8.6拆模程序一般是：先支的后拆，后支的先拆；先拆非承重部位，后拆承重部位。肋形楼盖先拆柱、墙模板，再拆楼板底模、梁侧模板，最后拆梁底27、模板。8.7梁底模拆除，有穿墙螺栓者，先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模。拆除跨度较大的梁下支柱时，先从跨中开始，分别向两端拆除。8.8拆下的模板及时清理粘结物，修理并涂刷隔离剂，分类堆放整齐备用，拆下的连接件及配件及时收集，集中统一管理。8.9模板拆除后，必须先清理模板平台及四周杂物，检查大模板上的吊环完好无损后，调整塔吊吊臂至被拆除模板的正上方垂直吊出。8.10填写完梁板拆模申请，经过技术负责人审批后，按照以上要求进行拆模。拆模时应该边拆除模板边加固，梁底立杆沿梁纵向支撑间距为1200mm；板下立杆间距2000mm见方。立杆顶部和底部均有通长100100方木，立杆采用两道拉杆连接，立杆和28、拉杆均为48钢管；悬挑结构拆模后应继续支撑，并保证上下层支柱位置垂直，待结构整体完成后由上到下逐层拆除支柱。8.11后浇带两侧离边上200mm处加设两排立杆，立杆纵向间距1200mm，排距为1200mm，等到后浇带处混凝土浇筑达到强度后方可拆除。8.12拆模要按技术要求的程序进行，不能颠倒顺序，随意拆除。尤其是顶板、梁模板的拆除，要以混凝土同期试块的强度为准，填拆模申请表，得到技术部门的许可后，方可拆模。拆模时不要硬砸、硬撬及高空抛掷，以防模板损坏变形。模板分段拆除后，要及时分类整理，集中运出，经修整后码放整齐。8.13梁、板模拆除高度在2m以上的模板时，必须塔设脚手架，做好安全防护。梁、板模29、板拆除应分区段由里向外进行，严防砸伤。被后浇带截断的框架梁，底模整跨不拆除，以保证悬臂梁的结构安全,顶板在后浇带处的支撑不拆除，以承受上部施工荷载。预应力大梁砼达到张拉允许强度后，需拆除梁的侧模，但梁底模必须等到预应力筋张拉完毕后方可拆除。8.14模拆除后，及时包裹塑料布浇水养护，并砌四周用木胶合板保护混凝土角部。8.15模板吊运时要绑扎栓牢，轻起轻放，就位平稳准确，严禁碰撞楼板及其他已完工部位。8.16拆下的模板及时清理灰浆等杂物。带丝扣的配件要及时刷油防锈蚀，柱、梁侧模板板面刷脱模剂。各种部件分别堆放，使用中加强管理，计划好，不要乱拿乱用。8.17模板要定期检查和维修，保证模板使用质量。重30、点检查吊点、各板间连接是否牢固、模板有无扭曲变形、模板有无损坏等，有问题的修好后再使用。8.18钢管、方木等使用前，尺寸、规格、数量应计划好，严禁随意切割成短料。胶合板加强板边保护，涂刷封边胶，多次周转后板边分层散花的钉小木条修补，涂刷胶结材料补边。9、应注意的质量问题9.1墙身超厚：墙身放线时误差过大，模板就位调整不认真，穿墙螺栓没有全部穿齐、拧紧。9.2墙体上口过大：支模时上口卡具没有按设计要求尺寸卡紧。9.3混凝土墙体表面粘连：由于模板清理不好，涂刷隔离剂不匀，拆模过早所造成。9.4角模与大模板缝隙过大跑浆：模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢靠，应加强检查，及时处理。9.5角模入墙过深31、：支模时角模与大楼板连接凹入过多或不牢固，应改进角模支模方法。9.6门窗洞口混凝土变形；门窗洞口模板的组装及与大模板的固定不牢固。必须认真进行洞口模板设计，能够保证尺寸，便于装拆。9.7严格控制模板上口标高。10、成品保护措施10.1模板安装时轻起轻放，不得碰撞已完柱、墙、梁等，以防模板变形和损坏结构。10.2模板安装时不得随意开洞，穿墙螺栓穿在专用条板上。10.3在模板内进行钢筋焊接等工作时，必须用石棉板或薄钢板隔离。104拆模时，不得用大锤硬砸或械撬杠硬撬，或用力过猛，以免损伤结构和模板，拆下的模板不得抛弃。10.5拆下的模板及时进行板面清理，如发现边框变形、配件损坏，及时修理，拆下的零星32、配件用箱或袋收集。10.6模板在使用过程中加强管理，按规格分类堆放，及时涂刷隔离剂。10.7墙体、框架柱模板拆除后，立即对角部混凝土制作胶合板拼角进行保护，防止混凝土角部被碰掉。11、安全生产11.1进入现场人员必须戴安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并绑扎牢固。高空作业人员应进行体格检查，不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。高空作业人员工作时应穿布底鞋，防止钉子扎脚和空中滑落。11.2五级以上大风，应停止大模的吊运作业，六级以上大风，应停止室外高空作业。11.3高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。11.4模板、支撑不得使用腐朽、扭裂的材料。支柱要垂直，底端平整坚实，33、并加垫木。11.5支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆支撑攀登上下。11.6支设4米以上的立柱模板和梁模板时，应搭设工作台，不足4米的可使用马凳操作，不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走。11.7模板及支撑系统在安装过程中必须设置临时固定设施，严防倾塌。11.8传递模板、工具应用运输工具或用绳子系牢后升降，不得乱扔。组合模板装拆时，上下要有人接应，钢模板及配件应随运送，严禁从高空抛下。11.9不得在脚手架上堆放大批模板材料。高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，暂停人员过往。11.10支撑、拉杆等不得搭在门窗和脚手架上。通道中间的斜撑、拉杆等应在1.8米高以34、上。11.11支模过程中，如需中途间隙，应将支撑、搭头、柱子板等钉牢；拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，防止突然掉落，倒塌伤人。已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，防止因踏空而坠落。11.12拆除模板应经施工技术人员同意。操作时应按顺序分段进行，拆除模板一般用撬杠，严禁猛撬、硬砸或大面积拉倒，严禁操作人员站在正在拆除模板上。完工前，不得留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定的地点集中堆放，防止钉子扎脚。11.13模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。砼板上预留洞，应在木板拆除后，随即将洞口盖好。11.14电器转动和传动部分，必须设置安全防护罩，电动机必35、须接地并可靠，不得戴手套操作，并应将轴口扎好。11.15手工操作的斧、锤、凿把应安装牢固。11.16严格注意大模的堆放角度，当六级以上大风时，大模堆放采用迎面对靠法，以防倾覆。12、文明施工、消防环保措施12.1工作目标：本项目的安全生产和文明施工，按陕西省西安市文明样板工地要求执行。12.2必须严格执行项目部指令的安全生产责任制，各负其责。12.3选择平整坚实的场地进行模板堆放。12.4施工现场地面要进行洒水防尘，木工操作面要及时清理木屑、锯末，并存放进指定垃圾站，木工棚和作业面必须保持清洁。12.5木模板堆放应加垫木，底层模板离地不小于10cm，模板与垫木均应上下对齐。12.6模板加工棚严36、禁吸烟，刨花木屑等应及时清运，附近应设置可靠的消防设施。12.7模板上的小配件等，应装入专用箱或背包中，禁止随手乱丢，以免掉落伤人。12.8施工人员在工作中，必须精神集中，站在安全的工作面进行工作，并注意对洞口防护设施的保护。12.9做好现场多层板及其他易燃品的堆放管理。12.10工作中，特殊工种必须持证上岗，且不得让非本工种人员从事特种作业。13、附录（柱、墙、梁、板最大截面尺寸和最大层高构件的计算书）柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成37、一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:木楞；宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合38、面板；面板厚度(mm):14.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算39、对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 180 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =180.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.450.90=2740、.822kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大弯距：M =0.128.956180180= 9.38104N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45014.014.0/6=1.47104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.00041、N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 9.38104 / 1.47104 = 6.382N/mm2；面板的最大应力计算值 =6.382N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =180.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.942、0为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大剪力： = 0.628.956180.0 = 3127.200N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3127.200N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 14.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33127.200/(245014.0)=0.745N/mm2；面板截面抗43、剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.745N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 57.250.4525.76 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =180.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 45014.014.014.0/12 = 1.03105 mm4；面板最大容44、许挠度: = 180 / 250 = 0.72 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.76180.04/(1009500.01.03105) = 0.187 mm；面板的最大挠度计算值 =0.187mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.72mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808045、80/12 = 256cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.180.90=11.129kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.180.90=0.454kN/m； q = (11.129+0.454)/2=5.791 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.15.791450.0450.0= 1.17105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最46、大弯距(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.17105/6.40104 = 1.832N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.832N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.18047、.90=11.129kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.180.90=0.454kN/m； q = (11.129+0.454)/2=5.791 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.65.791450.0 = 1563.600N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1563.600N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:48、 =31563.600/(260.080.0)=0.489N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.489N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =57.250.18 = 10.30 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最49、大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67710.30450.04/(1009500.02.56106) = 0.118 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.118mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8 10 10 / 6 = 133.33 cm3； I = 8 10 10 10 / 12 = 666.67 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P 50、= (1.2 57.250.9 + 1.4 20.9)0.18 0.45/1 = 5.21 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 12.292 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.487 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.044 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.49 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 133.33 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 3.48 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计51、算值 =3.48N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.044 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.044mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最52、大拉力: N = 12.292 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=12.292kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8 10 10 / 6 = 133.33 cm3； I = 8 10 10 10 / 12 = 666.67 cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.257.25053、.9+1.420.9)0.18 0.45/1 = 5.21 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 12.292 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.487 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.044 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.49 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 133.33 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 3.479 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =3.479N/mm2 54、小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.044 mm；柱箍最大容许挠度: V = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 V =0.044mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 55、1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 12.292 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=12.292kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.30；混凝土板厚度(mm):250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):0.80；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.00；梁两侧立杆间距(m)56、:0.60；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm257、)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350 ，主楞竖向根数：4；主楞间距为：100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模58、板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算59、得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包60、括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2118=21.6kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.412=2.8kN/m；q = q1+q2 = 21.600+2.800 = 24.400 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 350mm；面板的最大弯距 M= 0.12524.43502 = 3.74105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.74105 / 7.35104=5.083N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.083N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 61、q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=24.4N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值: = 524.43504/(38495004.86105) = 1.033 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =1.033mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均62、布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.218+1.42)1=24.4kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 177mm； 内楞的最大弯距: M=63、0.10124.40176.672= 7.69104Nmm； 最大支座力:R=1.124.40.177=9.394 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 7.69104/1.28105 = 0.601 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.601 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=24.40 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性64、矩：I = 5.12106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67724.45004/(100100005.12106) = 0.202 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.202mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力9.394kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗弯强65、度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=2.776 kNm；其中，F=1/4qh=7.93，h为梁高为1.3m，a为次楞间距为350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.78106/1.02104 = 273.179 N/mm2； （2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=7.93kN； l-计算跨度：l=500mm； I-外楞的截面惯性矩：I=243800m66、m4；外楞的最大挠度计算值:=1.6157930.000500.003/(100206000.000243800.000)=0.319mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.319 mm外楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值 =0.319mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓67、有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.525 =6.405 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.405kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本68、算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001818/6 = 2.16104mm3； I = 400181818/12 = 1.94105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.401.30=15.91kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.40=0.17kN/m；振捣混凝土69、时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.40=1.12kN/m；q = q1 + q2 + q3=15.91+0.17+1.12=17.20kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1017.20.32=0.155kNm； =0.155106/2.16104=7.167N/mm2；梁底模面板计算应力 =7.167 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.300+0.35）70、0.40= 13.40KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67713.43004/(10095001.94105)=0.398mm；面板的最大挠度计算值: =0.398mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)1.30.3=9.945 kN/m；(2)模板的自重荷载(71、kN/m)： q2 = 0.350.3(21.3+0.4)/ 0.4=0.788 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.3=1.35 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.29.945+1.20.788=12.879 kN/m；活荷载设计值 P=1.41.350=1.890 kN/m；荷载设计值 q = 12.879+1.890 = 14.769 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101072、10/12 = 4.17102 cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形图(mm)方木的支座力N1=N3=0.547 KN，N2= 4.814 KN;方木最大应力计算值 ： =0.131106 /83333.33=1.575 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=34.8141000/(250100)=1.444N/mm2；方木的最大挠度：=0.011 mm；方木的允许挠度：= 0.6103/2/250=1.2mm；方木最大应力计算值 1.575 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.073、00 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.444 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.011 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.200 mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.547 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.057 kNm ；最大变形 Vm74、ax = 0.054 mm ；最大支座力 Rmax = 1.176 kN ；最大应力 = 0.057106 /(5.08103 )=11.309 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 11.309 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.054mm小于600/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.814 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪75、力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.506 kNm ；最大变形 Vmax = 0.475 mm ；最大支座力 Rmax = 10.35 kN ；最大应力 = 0.506106 /(5.08103 )=99.513 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 99.513 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.475mm小于600/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00k76、N，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.35 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =1.176 kN ； 脚手架钢77、管的自重： N2 = 1.20.1495=0.893 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.60-0.40)/2)0.600.35=0.151 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.60-0.40)/2)0.600.250(1.50+24.00)=2.754 kN； N =1.176+0.893+0.151+2.754=4.975 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面78、抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.70.8 = 1.571 m；Lo/i = 1570.8 / 15.8 = 99 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.595 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=79、4974.756/(0.595489) = 17.098 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 17.098 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =10.35 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(5-1.3)=0.893 kN； N =10.35+0.893=11.011 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截80、面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.70.8 = 1.571 m；Lo/i = 1570.8 / 15.8 = 99 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压81、立杆的稳定系数= 0.595 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11010.837/(0.595489) = 37.844 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 37.844 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！墙模板计算书墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞(外龙骨)间距(mm):450；穿墙螺栓竖82、向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):14.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.83、00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算84、的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 48.659 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值48.659 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.659kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N85、mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.450.90=23.648kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.450.90=1.701kN/m； q = q1 + q2 =23.648+1.701=25.349 kN/m；面板的最大弯距：M =0.125.349250.0250.0= 1.58105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； 86、W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45014.014.0/6=1.47104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.58105 / 1.47104 = 10.778N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =10.778N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力87、设计值q1: 1.248.660.450.90=23.648kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.450.90=1.701kN/m； q = q1 + q2 =23.648+1.701=25.349 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.625.349250.0 = 3802.391N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 3802.391N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 14.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.88、500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =33802.391/(245014.0)=0.905N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.905N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 48.660.45 = 21.9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩:89、 I = 451.41.41.4/12=10.29cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67721.92504/(10095001.03105) = 0.592 mm；面板的最大挠度计算值: =0.592mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 内楞计算简图1.90、内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.250.90=13.138kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.250.90=0.945kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(13.138+0.945)/2=7.041 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.17.041450.0450.0= 1.43105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； 91、M -内楞计算最大弯距(Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 1.43105/6.40104 = 2.228 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 2.228 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括92、: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.250.90=13.138kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.250.90=0.945kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(13.138+0.945)/2=7.041 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.67.041450.0 = 1901.196N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-内楞计算最大剪力(N)：V = 1901.196N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-内93、楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =31901.196/(260.080.0)=0.594N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.594N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 48.660.25/2=6.08 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm94、2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67712.16/24504/(10095002.56106) = 0.069 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.069mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 95、外楞计算简图1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.248.66+1.43)0.250.45/2=3.17kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；外楞最大弯矩:M = 0.1753168.66500.00= 2.77105 Nmm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)；M = 2.77105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 2.796、7105/5.08103 = 54.578 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =54.578N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.248.66+1.43)0.250.45/2=3.169kN； V-外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.653168.659 = 1.03103N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力(N)：V = 1.03103N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 500mm2； f97、v-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =21.03103/500.000=4.119N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =4.119N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 48.660.250.45/22.74 kN/m； -外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =500.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）98、：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1465.47100/25003/(1002060001.22105) = 0.156mm；外楞的最大容许挠度值: = 2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.156mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积99、: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =48.6590.50.45 = 10.948 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=10.948kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！板模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.00；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双100、扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):130.00；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设101、计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(102、1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.131+0.351 = 3.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.6+1.41= 5.72kN/m最大弯矩M=0.15.720.32= 0.051 kNm；面板最大应力计算值 = 51480/54000 = 0.953 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.953 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,103、满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.6kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.63004/(100950048.6104)=0.043 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.043 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.13 = 0.975 kN/m104、；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.975 + 0.105)+1.40.3 = 1.716 kN/m；最大弯距 M = 0.125ql2 = 0.1251.71612 = 0.214 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.214106/64000 = 3.352105、 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.352 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V= 0.6251.7161 = 1.072 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.072103/(2 6080) = 0.335 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.335 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度106、和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.08 kN/m；最大挠度计算值 = 0.5211.0810004 /(10095002560000)= 0.231 mm；最大允许挠度 V=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.231 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.145 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.722 kNm ；最大变107、形 Vmax = 1.846 mm ；最大支座力 Qmax = 7.801 kN ；最大应力 = 722064.2/5080 = 142.139 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 142.139 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.846mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为108、12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 7.801 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1163 = 0.348 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼109、板自重(kN)：NG3 = 250.1311 = 3.25 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.948 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.938 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.938 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截110、面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算： l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.8+20.1 = 2 m ；L0 / i = 2000 / 15.8=127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值；=8937.96/(0.412489) = 44.364 N/mm2；立杆稳定性计算 = 44.364 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！