1、目录一、编制依据1二、工程概况1三、模板支架选型1四、材料及荷载选用2五、搭设方案3六、模板制作4七、模板及支撑系统安装4八、模板拆除6九、安全文明施工措施8十、600厚顶板模板计算书10十一、350厚顶板模板计算书16十二、截面1400800梁计算书22地库顶板模板施工方案一、编制依据1、xxxx湖苑2.1期工程设计图纸2、混凝土结构工程施工质量验收规范GB5020420233、建筑施工计算手册汪正荣编著中国建筑工业出版社4、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20235、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023二、工程概况本工程6#、7#地下车库顶板混凝土板厚为350、2、模板支撑架高为3.15m顶板面积约13000m2，柱网间距为5.7m8.1m，柱截面尺寸600600，整体为无梁楼板，柱帽尺寸3m3m，柱帽高度400，10#地下车库顶板混凝土板厚为400，模板支撑架高3.5m，顶板面积约3000 m2，柱截面尺寸500800，梁截面尺寸为1400600，其中/轴间板厚600，模板支撑架高3.3m，柱网间距为8m8m，柱截面尺寸500800，梁截面尺寸为1400800，柱帽尺寸28003000，柱帽高度650。根据建设部建质【2023】87号文献规定，此模板工程及支撑体系需经专家论证通过后才干实行。现编制本专项施工方案，请各位专家提出宝贵的意见和建议。三、模板3、支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，通过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。模板验算分为两个部分， 10#地库按最不利的600厚顶板及1400800梁为例计算，为使双向水平杆贯通，10#地库其他顶板梁的模板支撑系统按此范围进行搭设。6#、7#地库按350厚板进行验算。四、材料及荷载选用材料的选用材料规格性能指标参数钢管483.0（计算时采用482.8）抗弯强度设计值：fm=205N/mm2截面积：A=3.97 cm2；惯性矩：I=10.2cm4截面模量：W=4.25cm3；弹性模量：E=2.06105N/mm2模板15厚胶合板抗弯4、强度设计值：fm=17N/mm2弹性模梁：E=5103N/mm2木方4090松木抗弯强度设计值：fm=13N/mm2截面积：A=36cm2；惯性矩：I=243cm4截面模量：W=54cm3；弹性模量：E=9103N/mm2荷载的选取序号荷载分类名称荷载取值分项系数1永久荷载木模板0.3KN/m21.2/1.352混凝土自重24 KN/m31.2/1.353钢筋自重板1.1 KN/m31.2/1.35梁1.5 KN/m34可变荷载施工荷载（泵送）4KN/m21.45振捣混凝土2 KN/m21.4荷载组合项次项目荷载组合计算承载能力验算挠度1平板支架1+2+3+41+2+32梁支架1+2+3+515、+2+3五、搭设方案1、由于混凝土等级不同，地下室外墙及独立柱先浇筑至柱帽下50，待混凝土强度达成一定强度后再浇筑平板混凝土。2、立杆采用483.0定长钢管，顶部采用U型顶托，托梁采用483.0钢管，次楞采用4090木方，模板采用15厚胶合板。3、顶板600厚部位，水平杆步距h取1.8m，立杆纵距la取0.6m，横距lb取0.6m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。次楞木方间距0.2m。详见附图14、顶板350厚部位，水平杆步距h取1.8m，立杆纵距la取0.75m，横距lb取0.75m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。次楞木方间距6、0.2m。详见附图25、截面1400800梁底设6根立杆，间距600+400+500+400+600。梁底木方间距0.1m，详见附图36、柱帽处采用加强措施，保证每级柱帽有两根立杆，详见附图3六、模板制作顶板模板在现场使用部位直接加工，顶板模板应尽量使用整张的竹胶板，对于不符合模数的地方可运用竹胶板切割补齐，但不得使用小于300mm以下的碎模板。施工时手动工具必须配备齐全，竹胶板接缝施工在木带上，搭接不少于2cm，工长、质检员直接在现场监督、检查，质量标准如下：项目允许偏差（mm）检查方法长度、宽度+1钢尺检查平整度+0.52m靠尺寸对角线差2钢尺检查七、模板及支撑系统安装1）工艺流程：根据房7、间的大小布设扣件式脚手架安装顶撑安装双钢管托梁安装木龙骨铺设模板校正标高模板预检2）搭设满堂脚手架时，严格按设计规定间距600搭设（板厚400处也按间距600搭设），每根立柱底部应设立底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm，水平杆按步距1.8米搭设，在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设立一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所拟定的水平拉杆步距规定条件下，进行平均分派拟定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设立连8、续式剪刀撑。3）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。4）安装顶撑，按标高控制线调节顶撑高度，跨度大于4米的按设计规定起拱，调节到位后安装双钢管托梁，托梁按同一方向布置，接头错开。U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心5）安装木龙骨时严格按设计规定间距200布置，不能使用边皮长度超过总长1/2的木方。模板接缝必须在木龙骨上，并规定模板在龙骨的9、搁置宽度不少于2cm，模板接缝必须严密严防漏浆，必要时在拼缝处加填海绵条。6）靠墙四周的龙骨规定三面刨光，方木靠墙及顶板靠墙下部在方木上贴1cm0.5cm自粘海绵条，采用木楔顶牢，防止墙边流浆。7）安装模板时，安装所需各种配件应置于工具箱或工具袋内，严禁散放在模板或脚手板上；安装所用工具应系挂在作业人员身上或置于所配带的工具袋中，不得掉落。8）当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于两跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边沿不得小于0.5m。9）在架体四周应设由下至上的垂直剪刀撑；中间部位沿所有轴线设立竖向连续式的剪刀撑，且在施工缝、后浇带外侧也应设立连续剪刀撑，剪刀撑杆10、件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。详见附图4八、模板拆除现浇砼结构的模板及其支架拆除时的砼强度，必须符合设计规定和混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042023）的规定。1、侧模和底模拆除，应符合以下规定：1）侧模，应在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏后，方可拆除非承重模板。2）底模，应在砼强度符合下表规定后，方可拆除。结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率计（%）板2502、8758100梁8758100悬臂构件27521002、拆模前必须填写拆模申请，在技术人员及监理批准后才可拆除模板，严禁私自拆模。3、已拆除模板及其支架结构的砼，在其强度符合设计的强度11、等级的规定后，方可承受所有使用荷载。当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须通过核算，加设临时支撑，方可施工加荷。4、拆模时必须注意保证砼结构的质量和安全，应严格遵守以下规定。1）拆模顺序：先拆除承重小的部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架。例如，先拆非承重的侧模，然后拆承重的水平向模板等。2）在拆除模板过程中，如发现砼出现异常现象，也许影响砼结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆模，与设计、监理等单位研究解决措施后，方可继续拆模。5、拆模前应检查所使用的工具应有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场合范围内的安全措施。6、模板的拆除工作应设12、专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其它工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。7、拆模的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无规定期，可采用先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。8、多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站于安全处。9、高处拆除模板时，应遵守有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。10、在提前拆除互相搭连并涉及其它后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。11、拆模如遇半途停歇13、，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或互相连接稳固。对活动部件必须一次拆除。12、已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达成设计强度值后方可承受所有设计荷载。若在未达成设计强度以前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度局限性时，应加设临时支撑。13、遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可进行工作。14、拆除有洞口模板时，应采用防止操作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按现行行业标准建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80）的有关规定及时进行防护。九、安全文明施工措施1、模板吊装时需专人指挥，不得违章作业。应经常对吊钩检查，防止出现意14、外。2、模板的堆放必须在现场指定位置放置，堆放时分类码放，标明编号。3、模板堆放及加工区要做好防火准备，防火设施齐全。4、拆模时应按照先支后拆、后支先拆的顺序；先拆非承重模板，后拆承重模板及支撑；拆除活动模板时，必须一次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。5、模板加工、堆放区及施工现场严禁烟火。6、从事模板作业的人员，应经常组织安全技术培训。7、安装和拆除模板时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。8、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散15、放在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。9、对所用扣件应用扭矩扳手进行抽检，达成合格后方可承力使用。10、施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36V；若为满堂模板、钢支架及特别潮湿的环境时，不得超过12V。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线。11、夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。12、安装高度在2m及其以上时，应遵守国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80）的有关规定。13、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。16、14、支模过程中如遇半途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模半途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。15、严禁人员攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，也不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。16、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员解决。当遇险情时，应立即停工和采用应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。17、使用后的木模板应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐。若为露天堆放，顶面应遮防雨蓬布。十、600厚顶板模板计算书荷载一方面作用在板底模板上，按照底模底模方木横向水平钢管可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行17、强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板抗弯强度计算荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：W1000152/6=3.75104mm3；各项荷载取值如下： 1、模板自重标准值：G10.31 =0.3kN/m； 2、新浇混凝土自重标准值：G20.6241 =14.4kN/m； 3、板中钢筋自重标准值：G30.61.11 =0.66kN/m； 4、施工人员及设备活荷载标准值：Q141 =4kN/m； 5、振捣混凝土时产生的荷载标准值：Q221=2kN/m。（1）均布荷载设计值：可变荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q11.4=（018、.3+14.4+0.66）1.2+41.4=24.032 kN/m永久荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q10.71.4=（0.3+14.4+0.66）1.35+40.71.4=24.656 kN/m取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=24.656 N/mm面板按简支跨计算跨中弯矩值：M1max=Sl2/8=24.6562023/8=123280Nm（2）集中荷载设计值模板自重线荷载设计值：q=0.0311.2=0.036 N/mm集中荷载设计值：P=2.51.4=3.5 kN按简支跨计算跨中弯矩值：M2max=ql2/8+Pl/4=0.0362023/8+3.51032019、0/4=175180Nm（3）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =175180 /(3.75104)=4.671N/mm2底模面板的抗弯强度计算值 =4.671N/mm2小于抗弯强度设计值 fm =17N/mm2，满足规定。（二）板底模板挠度计算模板弹性模量E=5000 N/mm2；模板惯性矩 I=1000153/12=281250mm4；荷载组合：S= G1+ G2+ G3=0.3+14.4+0.66=15.36KN/m2=5ql4/384EI=515.362023/(3845000281250)=0.227mm底模面板的挠度计算值 =0.227mm l20、/400=200/400=0.5，满足规定。（三）底模方木抗弯强度计算（次楞）按两跨连续梁计算，荷载取值如下：1、模板自重标准值：G1=0.30.2=0.06kN/m；2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.6240.2=2.88kN/m；3、板中钢筋自重标准值：G3=0.61.10.2=0.132kN/m；4、施工人员及设备活荷载标准值：Q1=40.2=0.8kN/m；（1）均布荷载设计值：可变荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q11.4=（0.06+2.88+0.132）1.2+0.81.4=4.806 kN/m永久荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q10.71.21、4=（0.06+2.88+0.132）1.35+0.80.71.4=4.931kN/m取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=4.931 N/mmS图1：支座最大弯矩计算简图计算公式如下:Mmax= -0.125Sla2 = -0.1254.9310.62=-0.222kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40902/6=5.4104 mm3； =0.222106/(5.4104)=4.111N/mm2；底模方木的抗弯强度计算值 =4.111N/mm2小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2，满足规定。（四）底模方木抗剪强度计算（次楞）荷载对方木产生的剪力为V=0.6222、5Sla=0.6254.9310.6= 1.849kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =VS0/Ib=1.8495.4104/(2.4310640)=1.027N/mm2底模方木的抗剪强度 =1.027N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2，满足规定。（五）底模方木挠度验算（次楞）方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=40903/12=2.43106 mm4；荷载组合：S= G1+ G2+ G3=0.06+2.88+0.132=3.072KN/m max=0.912ql4/100EI=0.9123.0726004/(10090002.43106)=023、.166mm；底模方木的挠度计算值 =0.166mm小于挠度设计值v = 600/400=1.5mm，满足规定。（六）托梁抗弯能力计算（主楞）板底水平钢管按简支梁验算，荷载取值如下：1、模板自重标准值：G1=0.30.6=0.18kN/m；2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.6240.6=8.64kN/m；3、板中钢筋自重标准值：G3=0.61.10.6=0.396kN/m；4、施工人员及设备活荷载标准值：Q1=2.40.6=1.44kN/m；（1）均布荷载设计值：可变荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q11.4=（0.18+8.64+0.396）1.2+1.441.4=13.024、8 kN/m永久荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q10.71.4=（0.18+8.64+0.396）1.35+1.440.71.4=13.85kN/m取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=13.85 N/mm（2）强度与刚度验算托梁采用：钢管 :48 2.8；W=4.25 103mm3；I=10.2 104mm4；Mmax= -0.125Sla2 = -0.12513.850.62=-0.623kNm = M/W=0.623106/(4.25103)=146.59N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 =146.59N/mm2小于钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2，25、满足规定max=5ql4/384EI=59.2166004/(3842.0610510.2104)=0.74mm支撑钢管的最大挠度计算值 =0.74mm小于最大允许挠度 l/400=600/400=1.5 mm，满足规定（四）立杆稳定性验算立杆计算简图荷载取值如下：1、模板及支架自重标准值：G1=0.750.60.6=0.27kN；2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.6240.60.6=5.184kN/m；3、板中钢筋自重标准值：G3=0.61.10.60.6=0.24kN/m；4、施工人员及设备活荷载标准值：Q1=10.60.6=0.36kN/m；（1）均布荷载设计值：可变荷载效应组合：（G26、1+ G2+ G3）1.2+ Q11.4=（0.27+5.184+0.24）1.2+0.361.4=7.34 kN/m永久荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q10.71.4=（0.27+5.184+0.24）1.35+0.360.71.4=8.04kN/m取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=8.04N/mm（2）立杆稳定性验算。：轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按JGJ162-2023附录D采用；A：立杆的截面面积，取397mm2；计算长度l0= 1.8m；= l0/i=1.8103/16.01=112；查规程附录D得 = 0.481； =N/A=8.04103 /(0.27、481397)=42.1N/mm2；立杆的受压强度计算值 =42.1N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2，满足规定。十一、350厚顶板模板计算书荷载一方面作用在板底模板上，按照底模底模方木横向水平钢管可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板抗弯强度计算荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：W1000152/6=3.75104mm3；各项荷载取值如下： 1、模板自重标准值：G10.31 =0.3kN/m； 2、新浇混凝土自重标准值：G20.35241 =8.4kN/m； 3、板中钢28、筋自重标准值：G30.351.11 =0.385kN/m； 4、施工人员及设备活荷载标准值：Q141 =4kN/m；（1）均布荷载设计值：可变荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q11.4=（0.3+8.4+0.385）1.2+41.4=16.502 kN/m永久荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q10.71.4=（0.3+8.4+0.385）1.35+40.71.4=16.18 kN/m取可变荷载效应组合为均布荷载设计值：S=16.502N/mm面板按简支跨计算跨中弯矩值：M1max=Sl2/8=16.5022023/8=82510Nm（2）集中荷载设计值模板自重29、线荷载设计值：q=0.0311.2=0.036 N/mm集中荷载设计值：P=2.51.4=3.5 kN按简支跨计算跨中弯矩值：M2max=ql2/8+Pl/4=0.0362023/8+3.5103200/4=175180Nm（3）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =175180 /(3.75104)=4.671N/mm2底模面板的抗弯强度计算值 =4.671N/mm2小于抗弯强度设计值 fm =17N/mm2，满足规定。（二）板底模板挠度计算模板弹性模量E=5000 N/mm2；模板惯性矩 I=1000153/12=281250mm4；荷载组合：S= G130、+ G2+ G3=0.3+8.4+0.385=9.085KN/m2=5ql4/384EI=59.0852023/(3845000281250)=0.134mm底模面板的挠度计算值 =0.134mm l/400=200/400=0.5，满足规定。（三）底模方木抗弯强度计算（次楞）按两跨连续梁计算，荷载取值如下：1、模板自重标准值：G1=0.30.2=0.06kN/m；2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.35240.2=1.68kN/m；3、板中钢筋自重标准值：G3=0.351.10.2=0.077kN/m；4、施工人员及设备活荷载标准值：Q1=40.2=0.8kN/m；（1）均布荷载设计值：可变31、荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q11.4=（0.06+1.68+0.077）1.2+0.81.4=3.3 kN/m永久荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q10.71.4=（0.06+2.88+0.132）1.35+0.80.71.4=3.24kN/m取可变荷载效应组合为均布荷载设计值：S=3.3N/mmS图1：支座最大弯矩计算简图计算公式如下:Mmax= -0.125Sla2 = -0.1253.30.752=-0.232kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40902/6=5.4104 mm3； =0.232106/(5.4104)=32、4.297N/mm2；底模方木的抗弯强度计算值 =4.297N/mm2小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2，满足规定。（四）底模方木抗剪强度计算（次楞）荷载对方木产生的剪力为V=0.625Sla=0.6253.30.75= 1.55kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =VS0/Ib=1.555.4104/(2.4310640)=0.861N/mm2底模方木的抗剪强度 =0.861N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2，满足规定。（五）底模方木挠度验算（次楞）方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=40903/12=2.43106 mm4；荷载组合：33、S= G1+ G2+ G3=0.06+1.68+0.077=1.817KN/m max=0.912ql4/100EI=0.9121.8177504/(10090002.43106)=0.24mm；底模方木的挠度计算值 =0.24mm 小于挠度设计值v = 750/400=1.875mm，满足规定。（六）托梁抗弯能力计算（主楞）板底水平钢管按简支梁验算，荷载取值如下：1、模板自重标准值：G1=0.30.75=0.225kN/m；2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.35240.75=6.3kN/m；3、板中钢筋自重标准值：G3=0.351.10.75=0.289kN/m；4、施工人员及设备活荷载标34、准值：Q1=2.40.75=1.8kN/m；（1）均布荷载设计值：可变荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q11.4=（0.225+6.3+0.289）1.2+1.81.4=10.697 kN/m永久荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q10.71.4=（0.225+6.3+0.289）1.35+1.80.71.4=10.963kN/m取可变荷载效应组合为均布荷载设计值：S=10.963N/mm（2）强度与刚度验算托梁采用：钢管：48 2.8；W=4.25 103mm3；I=10.2 104mm4；Mmax= -0.125Sla2 = -0.12510.9630.7535、2=-0.771kNm = M/W=0.771106/(4.25103)=181.41N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 =181.41N/mm2小于钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2，满足规定max=5ql4/384EI=56.8147504/(3842.0610510.2104)=1.336mm支撑钢管的最大挠度计算值 =1.336mm小于最大允许挠度l/400=750/400=1.875mm，满足规定（四）立杆稳定性验算立杆计算简图荷载取值如下：1、模板及支架自重标准值：G1=0.750.750.75=0.422kN；2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.35240.750.736、5=4.725kN/m；3、板中钢筋自重标准值：G3=0.351.10.750.75=0.22kN/m；4、施工人员及设备活荷载标准值：Q1=10.750.75=0.56kN/m；（1）均布荷载设计值：可变荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q11.4=（0.422+4.725+0.22）1.2+0.561.4=7.22kN/m永久荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q10.71.4=（0.422+4.725+0.22）1.35+0.560.71.4=7.794kN/m取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=7.794N/mm（2）立杆稳定性验算。：轴心受压立杆的稳定37、系数，根据长细比按JGJ162-2023附录D采用；A：立杆的截面面积，取397mm2；计算长度l0= 1.8m；= l0/i=1.8103 /16.01=112；查规程附录D得 = 0.481； =N/A=7.794103 /(0.481397)=40.82N/mm2；立杆的受压强度计算值 =40.82N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2，满足规定。十二、截面1400800梁计算书（一）梁底模板抗弯强度计算荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：W1400152/6=5.25104mm3；各项荷载取值如下： 1、模板自重标准值：G10.51.4 =38、0.7kN/m； 2、新浇混凝土自重标准值：G21.40.824=26.88kN/m； 3、板中钢筋自重标准值：G31.40.81.5 =1.68kN/m； 4、振捣混凝土时产生的荷载标准值：Q221.4=2.8kN/m。（1）均布荷载设计值：可变荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q21.4=（0.7+26.88+1.68）1.2+2.81.4=39.032 kN/m永久荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q20.71.4=（0.7+26.88+1.68）1.35+2.80.71.4=42.245kN/m取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=42.245N/mm面39、板按简支跨计算跨中弯矩值：M1max=Sl2/8=42.2451002/8=52806.25Nm（2）底模抗弯强度验算 =52806.25 /(5.25104)=1N/mm2底模面板的抗弯强度计算值 =1N/mm2小于抗弯强度设计值 fm =17N/mm2，满足规定。（二）板底模板挠度计算模板弹性模量E=5000 N/mm2；模板惯性矩 I=1400153/12=393750mm4；荷载组合：S= G1+ G2+ G3=0.7+26.88+1.68=29.26KN/m2=5ql4/384EI=529.261004/(3845000393750)=0.02mm底模面板的挠度计算值 =0.02mm40、 l/400=100/400=0.25，满足规定。（三）底模方木抗弯强度计算（次楞）按两跨连续梁计算，荷载取值如下：1、模板自重标准值：G1=0.50.1=0.05kN/m；2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.8240.1=1.92kN/m；3、板中钢筋自重标准值：G3=0.81.50.1=0.12kN/m；4、振捣混凝土时产生的荷载标准值：Q2=20.1=0.2kN/m；（1）均布荷载设计值：可变荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q21.4=（0.05+1.92+0.12）1.2+0.21.4=2.788kN/m永久荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q20.7141、.4=（0.05+1.92+0.12）1.35+0.20.71.4=3.02kN/m取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=3.02N/mmS图1：支座最大弯矩计算简图计算公式如下:Mmax= -0.125Sla2 = -0.1253.020.62=-0.136kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40902/6=5.4104 mm3； =0.136106/(5.4104)=0.252N/mm2；底模方木的抗弯强度计算值 =0.252N/mm2小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2，满足规定。（四）底模方木抗剪强度计算（次楞）荷载对方木产生的剪力为V=0.625Sla42、=0.6253.020.6 =1.13kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =VS0/Ib=1.135.4104/(2.4310640)=0.63N/mm2底模方木的抗剪强度 =0.63N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2，满足规定。（五）底模方木挠度验算（次楞）方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=40903/12=2.43106 mm4；荷载组合：S= G1+ G2+ G3=0.05+1.92+0.12=2.09KN/m max=0.912ql4/100EI=0.9122.096004/(10090002.43106)=0.113mm；底模方木的43、挠度计算值 =0.113mm 小于挠度设计值v = 600/400=1.5mm，满足规定。（六）托梁抗弯能力计算（主楞）板底水平钢管按简支梁验算，荷载取值如下：1、模板自重标准值：G1=0.50.6=0.3kN/m；2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.8240.6=11.52kN/m；3、板中钢筋自重标准值：G3=0.81.50.6=0.72kN/m；4、振捣混凝土时产生的荷载标准值：Q2=20.6=1.2kN/m；（1）均布荷载设计值：可变荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q21.4=（0.3+11.52+0.72）1.2+1.21.4=16.728kN/m永久荷载效应组合：（44、G1+ G2+ G3）1.35+ Q10.71.4=（0.3+11.52+0.72）1.35+1.20.71.4=18.105kN/m取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=18.105N/mm（2）强度与刚度验算托梁采用：钢管:48 2.8；W=4.25 103mm3；I=10.2104mm4；Mmax= -0.125Sla2 = -0.12518.1050.62=-0.815kNm = M/W=0.815106/(4.25103)=191.76N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 =191.76N/mm2小于钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2，满足规定max=5ql4/384EI45、=512.546004/(3842.0610510.2104)=1.01mm支撑钢管的最大挠度计算值 =1.01mm小于最大允许挠度 l/400=600/400=1.5 mm，满足规定（四）立杆稳定性验算立杆计算简图荷载取值如下：1、模板及支架自重标准值：G1=0.750.60.5=0.225kN；2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.8240.60.5=5.76kN/m；3、板中钢筋自重标准值：G3=0.81.50.60.5=0.36kN/m；4、振捣混凝土时产生的荷载标准值：Q2=20.60.5=0.6kN/m；（1）均布荷载设计值：可变荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q1146、.4=（0.225+5.76+0.36）1.2+0.61.4=8.454kN/m永久荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q10.71.4=（0.225+5.76+0.36）1.35+0.60.71.4=9.154kN/m取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=9.154N/mm（2）立杆稳定性验算。：轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按JGJ162-2023附录D采用；A：立杆的截面面积，取397mm2；计算长度l0= 1.8m；= l0 /i=1.8103/16.01=112；查规程附录D得 = 0.481； =N/A=9.154103 /(0.481397)=47.94N/mm2；立杆的受压强度计算值 =47.94N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2，满足规定。