1、编号：SJHN.JZY-XX洋房别墅及地下车库模板专项洋房别墅及地下车库模板专项施施 工工 方方 案案编编制单位制单位：编编制制:审审核：核：批批准：准：二XX 年 X 月目 录1、编制依据 12、工程概况 13、施工准备 24、模板设计安装 45、模板的装拆与维护 116、技术控制措施及安装标准 147、施工管理措施 168、施工安全保证措施 179、模板计算书 18一、编制依据、编制依据:1）xx“9#”地块工程建筑和结构设计施工图纸（设计编号为TJ12-A-036）；2）建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20114）钢管扣2、件水平模板支撑系统安全技术规程DG/TJ018-016-20045）混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2015版）6）建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20137）建筑施工安全检查标准JGJ 59-20118）建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-91二、工程概况：二、工程概况：1、工程建设基本概况简述：表-1工程名称xx9#地块（714#楼 12#地下车库）建筑地点建设单位设计单位勘察单位监理单位监督单位安监单位施工单位2、建筑结构设计概况：本工程具体组成情况见下表。楼号结构类型层 数建筑面积（）建筑高度11#12#13#14#剪力墙5+1 地下 1 层73、#8#9#10#剪力墙6+1 地下 1 层1#车库框架地下 1 层2#车库框架地下 1 层合计1)、714#楼筏板为250(mm)厚、基础梁截面分别为500*700.500*600.顶板梁最大为200*800，一般为200*400，200*500.10m.4.80m.4.30m.3.80m.顶板梁最大为250*500，2）、1.2#车库为承台基础筏板为250厚、基础条基梁截面最大为600*550，基础墙外300厚,层高4.25m，顶板梁最大为400*900一般为350*600，框架柱最大为400*700，500*500顶板厚度160，180。3）m（各楼基本一样）一层有墙厚250mm、200m4、m，一层以上有墙厚200mm，计算按墙最厚计算。板厚分别为120mm.110mm、100mm，计算按板最厚计算。梁最大为200*800mm、200*500mm、200*400mm，计算按最大截面200*800mm。3、结构设计砼强度等级的划分：垫层基础墙、连梁墙、连梁.板二次结构714#楼C15C30P6正负零以下 C30（地下室外墙 P6）正负零以上均 C30C2512#车库C15C30P6（地下挡土墙 P6）(C30)（车库楼面板 P6）(C30)C25三、施工准备三、施工准备1、技术准备：1）、组织施工员、质量员、木工工长等熟悉施工图纸，针对本工程结构设计的特点，共同研究配模方案，及时进5、行模板的设计和模板方案的编制工作，学习砼结构工程施工质量验收规范、建筑安装分项工程施工工艺规程，及时编制加工定货计划及材料机具计划，认真做好施工技术交底工作。2）、施工班组长必须了解模板设计意图，对现场加工的模板进行翻样工作，组织有关施工人员核实每块模板的几何尺寸及质量标准是否满足结构施工的要求，对每块模板进行编号，使模板得到更好的周转使用。3）、提前做好施工测量工作，在基础顶面、楼层面上放好墙、柱位置线，在墙、柱截面尺寸外 300mm 处弹出模板控制检查线，弹好门窗洞口位置线及标高线。4）、各种模板在正式施工前应对模板进行试装、试配，发现问题提前解决。5）、对本工程模板的设计加工提出如下要求6、：、模板应能满足现浇砼墙体和表面质量效果的要求，模板应具有足够的承载力、刚度和稳定性，应能整装整拆，组拼便利，在正常维护下应能重复周转使用。、根据施工流水段的划分，模板施工平面布置时，应最大限度地提高模板在各流水段的通用性。、配板设计宜优先选用减少角模规格的设计方法，应优先选用大规格模板为主板。、对于二次结构部位、门头高度距梁底小于 250mm、门侧砖墙小于 300mm 时与主体结构一次配模浇筑。2、人员准备：模板工程的管理体系为：木工工长下设施工作业班组，其中设 1 个制作班组、2 个现场安装班组。模板工程在木工工长的指挥下，服从项目部的各项指令，木工工长负责协调木工与其他工种及工种内的各项7、事务。木工进场后在垫层底板钢筋施工阶段全力以赴准备并制作地下部分的墙柱模板，模板安装阶段重点负责模板的安装工作。劳动力计划按排：工人数量及分工如下施工阶段制作工安装工基础阶段楼车库楼车库主体阶段3、材料选择按清水混凝土观感质量的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。采用木模板183091514）、梁模板(扣件钢管架)面板采用14mm胶合面板4590木方（内楞）现场拼制，4590木方（外楞）支撑，采用可回收14对拉螺栓进行加固。梁底采用4590木方撑档。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、扫地杆、剪刀撑、支座组成，采用48、83.0钢管。2）、板模板(扣件钢管高架)板采用490方木背楞,承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、扫地杆、剪刀撑、支座组成，采用483.0钢管。剪力墙3）、墙模板地下室剪力墙采用14mm胶合面板；配套止水螺杆12及穿墙螺杆12使用。竖向内楞采用4590方木，水平外楞采用钢管48*3。加固通过在多层板打孔拉结穿墙螺栓用“3”型夹固定在外楞钢管上。斜撑采用钢管+U型托。外迎水剪力墙螺栓及人防墙螺栓采用止水螺栓，其它内墙和柱、梁采用普通可回收螺栓。4、机具准备：1）、机械设备：圆锯机、手电钻、手电锯、电动扳手、砂轮切割机以及电焊设备等，以上机械按现场施工需要足量配置。2）、主要工具：斧9、锯、钉锤、水平尺、扳手、钢卷尺、线坠、撬杠、起子、经纬仪、水平仪、塔尺等四、模板设计安装四、模板设计安装1、基础底板侧模：采用多层复合板，外加 4590mm 的木方，钢管支撑固定，为加强周边模侧向刚度，模板外侧应采用483.0mm 钢管扣件支撑系统进行适当加强，钢管扣件支撑一端支撑在4590mm 的木方上，另一端支撑在护坡上，靠护坡的一端应加垫趟板或垫木，以扩大支承面。底板后浇带施工缝以下墙、柱采用吊模形式。如下图 2 所示:说明：1）45X95方木做横向背楞，脚手架钢管做竖向背楞，面板采用多层板制作。2）12钢筋做对拉止水螺栓，水平间距500mm。长度满足施工要求。3）螺栓加焊止水环和堵头10、，拆模后将螺栓割去，再用膨胀水泥砂浆封堵抹平。止水钢板=3mm（300mm高）止水环及堵头45*95方木与立杆方木口面加固图 2：砼底板与导墙连接施工缝吊模示意图2、电梯、集水坑内侧模板：底板内集水井部分的深坑采用吊模的模板施工方法，深坑侧模采用多层复合板，外侧用483.0 钢管作对撑，固定侧向模板。坑底模板拟采用多层复合板，多层复合板的坑中心，预先留 30mm30mm 方洞，作为砼浇捣时的排气孔及观察砼的密实度，亦可利用该洞对坑底砼进行振动。当砼浇捣至坑面时，用事先准备的 5050 夹板对该洞进行封闭。如下图 3 所示：焊 有 止 水 钢 板 的 单 向 螺 杆500、焊 接 于 底 板 钢11、 筋 上,与 横 向 钢 管 连 接 防 止 上 浮集 水 坑 模在 底 模 上 开 30cm 30cm的 透 气 洞洞 的 数 量 根 据 底 板 的 大 小 而 定横 向 钢 管 500木 枋 支 撑 500木 枋 支 撑 250限 位 钢 筋 500,与 底 板 主 筋 焊 接集 水 坑、电 梯 基 坑 吊 模图 3：电梯基坑、集水基坑模板吊模示意图3、墙体模板内外剪力墙采取散装整拼的施工方法，采用 183091514 木胶板模板，模板与模板之间均贴密封条。墙模板加工时，内楞采用 40 木枋间距 225mm，外楞为483.0双钢管竖向间距起步间距 250mm、中间间距不大于 500 均分12、最上部间板底650mm。整体木模板与阴阳角模之间必须拼接严密，外墙模板通过下层砼浇筑时预埋置大头螺帽450mm，保证整体模板之间拼缝两块模板在一条水平线上，防止漏浆、错台。配板及节点图见下：4、穿墙螺栓墙体穿墙螺杆以下、土下墙体接触部位采用12 止水对拉螺栓杆，12 对拉螺杆，中间加14PVC 套管，对拉螺栓间距为横向 450、竖向 500600mm，做法见下5、现浇板模板1）、现浇板模板采用 14 厚木胶板，支撑采用钢管满堂脚手架支撑体系。顶板次龙骨采用 40mm 木枋间距 200mm，支架立杆间距不大于 900mm，中间横杆距地面不大于1800mm，扫地杆距地面不大于 200mm，边立杆13、距离内墙边的距离不大于 400mm。2）、方木支撑：主龙骨采用483.0 单钢管，间距同立杆,具体做法详见下：6、梁模板梁面板用 14mm 厚木胶板，次龙骨采用 40mm 木方，间距不大于 200mm。侧模板木方间距不大于 300mm，梁底小楞间距 900mm，立柱采用48钢管，立柱横向间距为1000mm，纵向间距 900mm。梁底模与侧模之间采用启口缝，倒夹具夹紧，确保接缝严密，梁底支架及启口缝做法见下（图 9、10）：图9：现浇梁模板详图1000梁宽立杆纵向900倒夹具9007、楼梯模板1）楼梯板顶模支模方法同顶板，梯板立杆距墙 300mm 布置，排距为 900mm。模板施工前根据图纸及实14、际层高放样，并在楼梯间墙上弹出楼梯底板厚度线及踏步位置线。根据放线先支设休息平台模板，模板表面高低差不得大于 2mm，拆吊帮时要保证楼梯踏步棱角完好，减少因混凝土强度不高对棱角的损坏。做法见下（图 11、12）：图12:楼梯支撑立杆布置图2）楼梯施工缝1、为了施工方便，楼梯施工缝留设于梯板根部，同时梯板钢筋在根部按原设计增加50配筋,施工缝宽为 2/3 梯梁宽、高同梯板厚，具体做法见下（图 13）。2、为了满足受力性能施工缝设置与剪力较小处，即上 1/3 梯步部位并与梯板垂直，楼梯施工缝留置见下（图 14）。施工缝已浇筑砼待浇筑砼图14：楼梯梯板施工缝留置位置图（2）DN/3DxN施工缝已浇筑15、砼待浇筑砼图13：楼梯梯板施工缝留置位置图（1）8、后浇带模板支撑体系控制1）、后浇带模板要求支模架子一次性安装成型，确保板底平整。在后浇带混凝土浇筑前，在后浇带跨内的梁板两侧结构长期处于悬臂受力状态，因此要求在施工期间本跨内的模板和支撑不能拆除，否则可能引起各部分结构的承载能力和稳定问题。这部分模板支撑体系必须待后浇带混凝土养护 28 天后，才可以拆除。按由上向下顺序拆除。后浇带模板支撑要求看下图：五、五、模板的装拆与维护模板的装拆与维护1、模板的安装1）墙体模板安装顺序：安装门洞口模板清扫墙内杂物检查机电预留、预埋位置两侧墙模吊装就位安装阴角模固定斜撑调整模板位置穿、紧固穿墙螺栓与相邻模板16、连接2）剪力墙木胶合板模板支设1、模板施工时，采用钢管脚手架作为操作平台。2、墙支模前，其根部必须加焊14 钢筋限位，以保证其位置准确，顶板砼浇筑时在墙根部预埋14 短钢筋头，以便与定位钢筋焊接，避免直接与主筋焊接咬伤主筋。在墙上部和中部放模板砼内撑，间距 1000mm。3、支设模板前将墙底部接茬处混凝土剔除混凝土浮浆和松动的石子等软弱层，剔凿前在墙边线位置沿线用切割机切除一条深 5mm 缝后再剔凿，切割时必须防止破坏板筋。4、模板使用前，应预先装配好，标明模板编号，并吊至安装地点，按照编号在相应的部位安装。模板拼缝处加海绵条，并加一道 45mm90mm 方木。墙支完一侧模板后，将螺杆穿上，再17、支另一侧模板。安装主龙骨 23.6 主龙骨钢管，再用 3 形卡、对拉螺栓收紧。3）、现浇板模板1、现浇板模板主要施工工艺流程：搭设满堂钢管扣件脚手架安装主龙骨安装次龙骨铺板模校正标高预检2、板模板主要施工技术要点、脚手架从墙边开始往另一侧开始搭设。立杆下口必须垫板，木板要求长度、方向一致，上下层位置对应。每间屋脚手架搭设完后支设主次龙骨，然后在墙柱钢筋上用白线拉设 50 线网，调节龙骨高度，再铺设顶板。龙骨必须刨平，尺寸一致。、顶板由墙边或梁边开始铺设，向中心部位后退铺设。墙边或梁边模板尽量选用整张新板，铺设前对单张木胶板四边的方正进行校对，不方正的必须经过修理后再铺设，防止接缝不严密导致漏浆18、。、模板起拱实行中间起拱，用木楔间距 1000mm 钉进主龙骨和面板的中间使模板中间抬高至所需起拱高度。梁、板跨度等于或大于 4m 时，模板应起拱。由于本工程梁、顶板采用木胶板支模，起拱高度为全跨长度的 1/10003/1000 起拱线要顺直，不得有折线，起拱高度要准确，其方法为支模时采用主龙骨上皮钉木楔子调整高度，模板起拱图如下。支 梁 板 底 模 时确 定 起 拱 高 度，拉 小 线 支 模3）、梁模板1施工工艺流程：搭设扣件式脚手架安装主龙骨安装次龙骨铺板模校正标高预检2、具体施工方法：、梁的轴线、梁位置线及梁板水平线，并复核。、梁支架的排列、间距要符合模板设计的规定。立杆下口必须垫板，19、木板要求长度、方向一致，上下层位置对应。、从边跨一侧开始安装，先安装第一排支撑和龙骨，临时固定再安装第二排支撑和龙骨，依次逐排安装，支撑立杆间距 900mm，横杆步距 1600mm，扫地杆距地 200mm。、先梁底模，顺次铺梁侧模、板底模，梁模采用梁侧模包底模，在梁底模上侧模下口位置粘贴海绵条，海绵条粘贴时必须注意，严禁吃进结构。梁侧模上口与板模上表面在板底标高水平拼缝，采用板模顶梁侧模方式。、当梁跨度大于 4m 时，梁、板起拱按 2起拱。2、模板的拆除模板的拆除必须严格执行拆模板拆模令制度，根据同条件养护试块强度确定拆模时间，拆模之前应执行申请、审批制度，在得到技术部门批准后方可进行相应部位20、的模板拆除工作。1）侧模拆除的要求1、墙体模板拆除时，墙体混凝土强度必须达到 2.5Mpa 以上，以同条件养护试块强度为依据，冬季施工延长拆模时间混凝土强度必须达到 5Mpa 以上，对墙体进行带模养护，以免砼受冻受损。2、拆模顺序为：先拆纵墙模板，后拆横墙模板和门洞模板。每一块大模板的拆模顺序为：先将连接件如上口卡子、穿墙螺栓等拆除，放入工具箱中，再松动地脚螺栓，使模板与墙面逐渐脱离。脱模困难时，可在模板底部用撬棍撬动，不得在上口撬动、晃动和用大锤砸模板。2）底模拆除的要求顶板模板拆除时砼达到设计强度等级百分比一览表：结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率（%）板2502,875821、100梁8758100悬臂构件1001、模板拆除时先拆梁侧模，再拆除板底模，最后拆除梁底模。模板拆除应分段、分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。2、板模拆除方法为：将扣件向下退 100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，后拆次龙骨，最后取顶板模。拆除时人站在排架下，待顶板上木料拆完后，再拆除排架，拆模时间以混凝土同条件养护试块抗压强度为依据，故顶板混凝土应多做一组同条件养护试块。3、拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，拆模后及时将工作面清理干净。4、所有模板拆除前需由木工工长根据同条件混凝土试块强度值填写拆模申请，由项目技术负责人批准后方可进行拆除。3、模板的维护与修理1）、各类模板使用过22、程的注意事项1、起吊模板不得与任何物体发生碰撞，经常检查挂钩是否牢固。2、楼层模板、木方、钢管拆除后应及时上传至上层结构严禁大量堆放在脚手架上，对脚手架的使用安全造成危害。2）、木胶合板的维修木模板裁切时，应用专门的切割机具裁割木模板，防止毛边、飞边、破茬。木模板裁口处要清理整齐、密实并涂刷封口漆，以防裁口处再生毛边或膨胀松散变形，影响拼缝质量和减少模板周转次数。六、六、技术控制措施及安装标准技术控制措施及安装标准1、技术控制措施1、模板拼缝控制措施2、墙体大模板拼接部位须严密、牢固。3、顶板及梁模板为现场拼装，采用硬拼的方法施工，模板提前由木工工长按跨度作好配板图，按图进行现场下料，拼装下料23、必须准确，并尽量减少窄条、碎块出现。4、标高控制措施顶板、梁模板施工前在竖向结构插筋上放设标高控制线，每跨间拉对角线检查板面高度。5、垂直度控制措施竖向结构施工时独立柱每面吊不少于两个线坠进行控制，墙体每跨不少于三个点进行控制，随立模板随检查，并及时调整，墙体应双面进行检查。6、阴阳角控制措施独立柱对角拉线控制阴阳角的方正，墙体角部使用定型角模，施工前先检查角模的方正。7、防漏浆措施、模板与楼地面接缝处在楼板混凝土浇筑后，用 4m-6m 长大杠将楼面刮平，原浆搓面，尤其是墙体两侧、柱子四周 200mm 内必须平整，防止模板与地面接缝处缝隙漏浆,在模板根部外侧采用砂浆封堵。、模板接缝处立模前，清24、理好模板接触部位。在模板拼缝处粘贴 2mm 厚 10mm 宽的双面胶带。、墙体接高处在墙体接高处混凝土面上弹线、切割和剔凿浮浆；在模板上粘贴 1cm 厚 5cm 宽海绵条，外模紧固使海绵压缩，以此确保了外模与墙面的严密性，防止了漏浆现象。8、其它措施、本工程模板在施工前应做好各项技术交底，对于施工操作人员要进行岗前培训。、模板脱模剂一律采用专用脱模剂，不得使用废机油，且必须把模板上的水泥浆等杂物清理干净后涂刷脱模剂。2、模板施工质量通病与防治序号项目防 治 措 施1墙底烂根模板下口缝隙用木条、海绵条塞严，切忌将其伸入墙体位置。严格控制现浇板面标高，在剪力墙根部偏差不应大于 5mm。2墙体不平、25、粘连墙体砼强度达到 1.2Mpa 方可拆除模板。清理模板和涂刷隔离剂必须认真，专人检查，不合格的要重新刷涂，废旧模板及时更换。3垂直度偏移支模时要反复用线坠吊靠，支模完毕经校正后如遇有较大冲撞，应重新用线坠复核校正。4墙 体 凹凸 不 平确保模板的材料质量，强度、刚度满足现场使用用球，严格控制内楞间距按设计布置。5墙 体 钢筋 移 位模板上口设置卡子并采取措施控制保护层厚度。6门、窗洞偏移门窗洞口角部用角钢，洞口设木方作为水平，竖向支撑。7墙体阴角不方正、不垂直首先确保配模尺寸正确，支撑时要角尺量测控制其垂直偏差，并且固定牢靠。8外墙面漏浆模板下口黏贴海绵条，按设计预埋大头螺栓，并与墙板锁紧。26、9板下挠板支撑材料应有足够强度，支撑必须加垫木，板模按要求起拱。3、模板安装质量标准项目允许偏差检查方法轴线位置5尺量检查底模上表面标高+5，-5用水准仪或拉线和尺量检查截面内部尺寸基础10尺量检查柱、墙、梁+4，-5层高垂直全高5m6用 2m 托线板检查全高5m8相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查表面平整（2m 长度上）5用 2m 靠尺和楔形塞尺检查预埋钢板中心线位置3仪器配合尺量检查预埋管、预留孔洞中心线位置3尺量检查预留洞中心线位移10尺量检查截面内部尺寸10，0尺量检查七、七、施工管理措施施工管理措施1）模板安拆时轻拿轻放，不准碰撞，防止模板变形。2）拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，27、以免损伤混凝土表面和棱角。3）模板在使用过程中加强管理，木胶板水平堆放，在木胶板两端垫 100100 木方防止地面积水侵泡模板。4）模板拆除后及时进行模板表面的清理，并及时对模板破损的地方进行修理，并及时涂刷脱模剂进行保养，拆除的模板及时分类进行码放，不得现场随地乱扔乱堆。5）模板表面不得涂刷废机油作为脱模剂，防止污染钢筋及混凝土表面，脱模剂涂刷应均匀并不得出现漏涂、流淌现象，模板使用前应检查表面是否被污染，否则应进行二次清理。6）墙柱支模时应轻吊轻放，不得碰撞钢筋，防止钢筋受到扰动。2、安全保证措施1）对工人要进行安全技术交底，加强安全施工的宣传教育工作。2）模板的堆放场地必须坚实平整。3）28、吊装模板必须采用手动卡环拧紧，防止脱扣。4）吊装作业要建立统一的指挥信号，吊装工要经过培训，当模板等吊件就位或落地时，要防止摇晃碰人或碰坏墙体。5）要按规定支搭好安全网，在建筑物的出入口，必须搭设安全防护棚。6）楼板洞口要设置防护盖板，电梯井口及楼梯处要设置防护门及护身栏，电梯井内首层、以上每四层要设一道水平安全网。7）施工过程中，禁止任意打孔，禁止用电气焊烧板面。8）所有架子搭设及使用必须经安全员检查验收合格后方可使用。9）不得在脚手架上堆放大批模板及材料。10）模板支设做到工完场清，需用材料码放整齐。11）吊装模板设专人指挥，不得擅自违章作业。12）木模板堆放必须平整，置于钢管搭设的护栏内29、。13）顶板上的预留洞，在模板拆除后，应做好有效防护，洞口及时盖好。3、环境保护措施1）模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地。装脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内。2）模板拆除后，清除模板上的粘结物如砼等，现场要及时清理收集，堆放在固定堆放场地，3）梁板模板内锯沫、灰尘等不得用高压机吹，必须用大型吸尘器吸，然后将垃圾装袋送入垃圾场分类处理。4、消防保卫措施1）在施工过程建立以项目经理牵头，项目全员参加的管理体系，结合工程施工特点，对每位员工进行消防保卫方面的教育培训，做到每个人在思想上的重视。2）实行逐级防火责任制，明确各级的职责，组建消防小组，负责日常的消防工作。3）施工现30、场不允许吸咽，在生活、办公区设置吸烟处。4）加强对电气焊的管理，操作人员必须持证上岗，严格按规程进行操作，并办理动火证。5）对于木工加工房、模板、木方材料堆放处等易燃地区，应制定专门的消防防火制度，并派专人负责操作区域内的安全消防工作，同时配备一定数量的有效的消防器材及灭火用具。5、文明施工措施1）所有模板、木枋、钢管、扣件应按照现场布置图所示位置堆放整齐，加工好的大模板放置在搭好的钢管架内。2）木工加工场地派专人负责，每天将加工模板剩下的废模板、锯末、木屑等杂物清理干净，堆放至现场临时垃圾堆，并做有效处理，防止起风时扬起。3）模板支设完毕后应将所剩钢管、扣件、模板、木枋、3 形卡、对拉螺栓、31、螺帽等材料从施工层清理至各种材料堆放区域堆放整齐，如不便清理或仍需继续使用的可就地堆码整齐。6、防止扰民措施1）组织专门班子处理扰民问题，在业主配合下积极与街道居委会、派出所及附近居民进行联系，对工程所在地的居民住户进行广泛宣传，努力做到不扰民，防止因民扰而造成工程停工现象的发生，确保工程施工的顺利进行。2）合理安排施工工序，尽量将噪音大的工序安排在早 7 点晚 10 点的时间段内，将噪声小、影响小的工序安排在夜间施工。3）夜间进场材料文明装卸，加强进场材料二次包装工作，确保装卸噪声低于规范要求。八、施工安全保证措施八、施工安全保证措施1、对工人要进行安全技术交底，加强安全施工的宣传教育工作。32、2、模板的堆放场地必须坚实平整。3、吊装模板必须采用手动卡环拧紧，防止脱扣。4、吊装作业要建立统一的指挥信号，吊装工要经过培训，当模板等吊件就位或落地时，要防止摇晃碰人或碰坏墙体。5、要按规定支搭好安全网，在建筑物的出入口，必须搭设安全防护棚。6、楼板洞口要设置防护盖板，电梯井口及楼梯处要设置防护门及护身栏，电梯井内首层、以上每四层要设一道水平安全网。7、施工过程中，禁止任意打孔，禁止用电气焊烧板面。8、所有架子搭设及使用必须经安全员检查验收合格后方可使用。9、不得在脚手架上堆放大批模板及材料。10、模板支设做到工完场清，需用材料码放整齐。11、吊装模板设专人指挥，不得擅自违章作业。12、木模33、板堆放必须平整，置于钢管搭设的护栏内。13、顶板上的预留洞，在模板拆除后，应做好有效防护，洞口及时盖好。九、九、模板计算书模板计算书1 1、正负零以下、正负零以下模板计算书模板计算书地下车库模板计算顺序：墙模板（非组合式钢模板）计算书柱模板（设置对拉螺栓）计算书梁模板（扣件式）计算书板模板（扣件式）计算书1）墙模板墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2；1、参数信息.基本参34、数次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞(外龙骨)间距(mm):横向500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4；钢楞截面抵抗矩W(cm3；主楞肢数:2；.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):45.00；高度(mm):9；.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):14.00；面板弹性模量(N/mm2；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2)；面板抗剪强度设计值(N/mm2；.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2；方木弹性模量E(35、N/mm2；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2；钢楞弹性模量E(N/mm2；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2；墙模板设计简图2、墙模板荷载标准值计算其中 -混凝土的重力密度，取3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得；T-混凝土的入模温度，取；V-混凝土的浇筑速度，取；H-模板计算高度，取；1-外加剂影响修正系数，取；2-混凝土坍落度影响修正系数，取。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 48.659 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值48.659 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧36、压力标准值2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=2 kN/m2。3、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M-面板计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(内楞间距；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1；其中为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2；q=q1+q2=26.276+1.260=27.5337、6 kN/m；面板的最大弯距：105；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M-面板计算最大弯距(N.mm)；W-面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=50014.014104mm3；f-面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；2；面板截面的最大应力计算值：=M/W=1.10105/2.701042；面板截面的最大应力计算值2小于 面板截面的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！.抗剪强度验算计算公式如下:其中，-面板计算最大剪力(N)；l-计算跨度(竖楞间距；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1；倾倒混凝38、土侧压力设计值q2；q=q1+q2=26.276+1.260=27.536 kN/m；面板的最大剪力：；截面抗剪强度必须满足:其中，-面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；-面板计算最大剪力(N)：；b-构件的截面宽度(mm)：b=500mm；hn-面板厚度(mm)：hn=1.0mm；fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=33304.303/(25002；面板截面抗剪强度设计值:fv2；面板截面的最大受剪应力计算值2小于 面板截面抗剪强度设计值2，满足要求！.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度39、计算公式如下:其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载；l-计算跨度(内楞间距):l=200mm；E-面板的弹性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=504；面板的最大允许挠度值:；面板的最大挠度计算值:=0.67724.332004/(10095002.43105)=0.114mm；面板的最大挠度计算值:=0.114mm 小于等于面板的最大允许挠度值，满足要求！4、墙模板内外楞的计算内楞(方木)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，4*0截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=/6=64cm3；I=/12=256cm4；内楞计算简图40、.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(外楞间距；q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1；倾倒混凝土侧压力设计值q2，其中，为折减系数。q=(10.510+0.504)/2=5.507 kN/m；内楞的最大弯距：105；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，-内楞承受的应力(N/mm2)；M-内楞计算最大弯距(N.mm)；W-内楞的截面抵抗矩(mm3)，104；f-内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；2；内楞的最大应力计算值：=1.38105/6.40104=2.151 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f=1341、N/mm2；内楞的最大应力计算值 =2.151 N/mm2小于 内楞的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V内楞承受的最大剪力；l-计算跨度(外楞间距；q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1；倾倒混凝土侧压力设计值q2，其中，为折减系数。q=(q1+q2)/2=(10.510+0.504)/2=5.507 kN/m；内楞的最大剪力：=0.9；挠度验算公式如下：其中，-内楞的最大挠度(mm)；q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)：；l-计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；E-内楞弹性42、模量（N/mm2）：E=9500.00 N/mm2；I-内楞截面惯性矩(mm4)，106；内楞的最大挠度计算值:=0.6779.73/25004/(10095002.56106)=0.085 mm；内楞的最大容许挠度值:=2mm；内楞的最大挠度计算值=0.085mm 小于 内楞的最大容许挠度值=2mm，满足要求！外楞(钢管)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外楞采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；u外钢楞截面抵抗矩3；外钢楞截面惯性矩4；外楞计算简图.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载2)；外楞计算跨43、度(对拉螺栓水平间距):l=400mm；外楞最大弯矩105N/mm；强度验算公式：其中，-外楞的最大应力计算值(N/mm2)M-外楞的最大弯距(N.mm)；105N/mmW-外楞的净截面抵抗矩；103mm3；f-外楞的强度设计值(N/mm2)，2；外楞的最大应力计算值:=1.93105/5.08103=37.943 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；外楞的最大应力计算值2小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，P-作用在外楞的荷载2)；l-计算跨度(水平螺栓间距间距；-外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：102N44、；外楞截面抗剪强度必须满足:其中，-外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；-外楞计算最大剪力(N)：102N；b-外楞的截面宽度(mm)：b=80.0mm；hn-外楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值:=37.161022；外楞的截面抗剪强度设计值:fv2；外楞截面的抗剪强度设计值:fv2；外楞截面的受剪应力计算值2小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv2，满足要求！.外楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，P-内楞作用在支45、座上的荷载(kN/m)：02.43 kN/m；-外楞最大挠度(mm)；l-计算跨度(水平螺栓间距):l=400.0mm；E-外楞弹性模量（N/mm2）：E=206000.00 N/mm2；I-外楞截面惯性矩(mm4)，105；外楞的最大挠度计算值:=1.1464.87100/24003/(1002060001.22105；外楞的最大容许挠度值:；外楞的最大挠度计算值 =0.071mm 小于 外楞的最大容许挠度值，满足要求！5、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中 N-穿墙螺栓所受的拉力；A-穿墙螺栓有效面积(mm2)；f-穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M146、2；穿墙螺栓有效直径:11.55 mm；穿墙螺栓有效面积:A=105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值010510-4=17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力0.5=9.732 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=9.732kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值，满足要求！2)、柱模板（1、#车库有柱）柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱模板的总计算高度:H=3.80m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝47、土产生的荷载标准值为2；1、参数信息.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:10；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:10；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M12；.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4；钢楞截面抵抗矩W(cm3；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):4.00；高度(mm):0.00；.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):14.00；面板弹性模量(N/mm2)；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2；面板抗剪强度设计值(N/48、mm2；.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2；方木弹性模量E(N/mm2；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2；钢楞弹性模量E(N/mm2；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2；2、柱模板荷载标准值计算其中 -混凝土的重力密度，取3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得；T-混凝土的入模温度，取；V-混凝土的浇筑速度，取；H-模板计算高度，取；1-外加剂影响修正系数，取；2-混凝土坍落度影响修正系数，取。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 57.246 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值57.249、46 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F12；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=2 kN/m2。3、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。.面板抗弯强度验算对柱截面宽度面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M-面板计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(竖楞间距；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1；倾倒混凝土侧压力设计值50、q2:1.4；式中，为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大弯距：50103；面板最大应力按下式计算：其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M-面板计算最大弯距(N.mm)；W-面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=45014.014104mm3；f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；2；面板的最大应力计算值：=M/W=7.24103/2.431042；面板的最大应力计算值2小于 面板的抗弯强度设计值=13N/mm2，满足要求！.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，-51、面板计算最大剪力(N)；l-计算跨度(竖楞间距；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1；倾倒混凝土侧压力设计值q20.90=1.134kN/m；式中，为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大剪力：；截面抗剪强度必须满足下式:其中，-面板承受的剪应力(N/mm2)；-面板计算最大剪力(N)：；b-构件的截面宽度(mm)：b=450mm；hn-面板厚度(mm)：hn=14.0mm；fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值:=3868.667/(252、450142；面板截面抗剪强度设计值:fv2；面板截面的受剪应力2小于 面板截面抗剪强度设计值 fv2，满足要求！.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：25.76 kN/m；-面板最大挠度(mm)；l-计算跨度(竖楞间距):l=50.0mm；E-面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00 N/mm2；I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=45014.014.014105mm4；面板最大容许挠度:=50/250=0.2 mm；面板的最大挠度计算值:4/(1009500.02.19105)=0.001 mm；面53、板的最大挠度计算值 =0.001mm 小于 面板最大容许挠度设计值=0.2mm,满足要求！4、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度4mm，高度0mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4001003；I=4001001004；竖楞方木计算简图.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M-竖楞计算最大弯距m)；l-计算跨度(柱箍间距；q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1；倾倒混凝土侧压力设计值q2；q=(54、3.091+0.126)/2=1.609 kN/m；竖楞的最大弯距：450.0=3.26104；其中，-竖楞承受的应力(N/mm2)；M-竖楞计算最大弯距(N.mm)；W-竖楞的截面抵抗矩(mm3)，105；f-竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；2；竖楞的最大应力计算值:=M/W=3.26104/8.331052；竖楞的最大应力计算值2小于 竖楞的抗弯强度设计值=13N/mm2，满足要求！3）梁模板(扣件钢管架)因本工程局部梁支架高度大于米,为满足 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全要求。梁段:xL1（按最高及最大梁计算）。1、参数信息.模板支撑及构造参数最大梁截面宽度；梁截面高度；混凝土55、板厚度；立杆沿梁跨度方向间距La(m):；立杆上端伸出至模板支撑点长度；立杆步距h(m):0；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：；梁两侧立柱间距(m):1.0；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆间距:900mm；采用的钢管类型为48；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数；.荷载参数模板自重(kN/m2；钢筋自重(kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2；.材料参数木材品种：粗皮落叶松；木材弹性56、模量E(N/mm2)：；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；.梁底模板参数梁底纵向支撑间距：900mm；面板厚度(mm)：14.0；.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；支撑点竖向间距为：200mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢管,482、梁模板荷载标准值计算.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中 -混凝土的重力密57、度，取3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得；T-混凝土的入模温度，取；V-混凝土的浇筑速度，取；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取；1-外加剂影响修正系数，取；2-混凝土坍落度影响修正系数，取。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙58、骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm).强度计算强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=503；M-面板的最大弯距(N.mm)；-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q-作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q118；倾倒混凝土侧压力设计值:q22；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距；面板的最大弯距12104；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=4.69104/2.701042；面板的抗弯强度59、设计值:f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值2小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！.挠度验算挠度验算q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=180.5=9N/mm；l-计算跨度(内楞间距；E-面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=504；面板的最大挠度计算值:4/(10095002.43105)=0.048 mm；面板的最大容许挠度值:；面板的最大挠度计算值=0.048mm 小于 面板的最大容许挠度值，满足要求！4、梁侧模板内外楞的计算内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用60、钢管，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51023；I=51034；内楞计算简图.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，-内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M-内楞的最大弯距(N.mm)；W-内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，1820.9)；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距2105；最大支座力0.5=2.496 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 =1.13105/8.33104=1.362 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 =1.362 61、N/mm2小于 内楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2，满足要求！.内楞的挠度验算其中 l-计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：0.21=3.72 N/mm；E-内楞的弹性模量：10000N/mm2；I-内楞的截面惯性矩：106mm4；内楞的最大挠度计算值:=0.6773.725004/(100100004.17106)=0.038mm；内楞的最大容许挠度值:=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值=0.038mm 小于 内楞的最大容许挠度值=2mm，满足要求！外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm).外楞抗弯强度验算其中-外楞受弯应力计算值(N/62、mm2)M-外楞的最大弯距(N.mm)；W-外楞的净截面抵抗矩；f-外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为外楞最大计算跨度:l=200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:=2.50105/2.67105=0.936 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:f=17N/mm2；外楞的受弯应力计算值2小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.046 mm外楞的最大容许挠度值:；外楞的最大挠度计算值 =0.046mm 小于 外楞的最大容许挠度值，满足要求！5、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中 N-穿梁螺栓所受63、的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12 mm；穿梁螺栓所受的最大拉力142)0.3=3.66 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=17076/1000=12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.66kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值，满足要求！6、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自64、重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8001414104mm3；I=800141414105mm4；.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，-梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M-计算的最大弯矩(kN.m)；l-计算跨度(梁底支撑间距；q-作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1（）；模板结构自重荷载：q2；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q30.80；跨中弯矩计算公式如下:Mmax2；=0.067106/4.321042；梁底模面板计算应力 =1.552 N/mm2小于 梁底模面板的抗压强度设计值f=1365、N/mm2，满足要求！.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)）；l-计算跨度(梁底支撑间距；E-面板的弹性模量2；面板的最大允许挠度值:；面板的最大挠度计算值:4/(10095003.89105；面板的最大挠度计算值:=0.034mm小于 面板的最大允许挠度值:，满足要求！7、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。.荷载66、的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)0.183=3.74 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2(20.8+0.55)/0.55=0.251 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.5+2)0.183=0.825 kN/m；.钢管的支撑力验算静荷载设计值0.251=4.789 kN/m；活荷载设计值0.825=1.155 kN/m；钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:34a.钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利67、分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=4.789+1.155=5.944 kN/m；最大弯距2；最大应力=M/W=0.38106/5080=74.885 N/mm2；抗弯强度设计值f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 74.885 N/mm2小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!b.钢管抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力0.8=2.299 kN；钢管的截面面积矩查表得 A=489.000 mm2；钢管受剪应力计算值2；钢管抗剪强度设计值 =120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 9.402 N/mm2小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足68、要求!c.钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=3.740+0.251=3.991 kN/m；钢管最大挠度计算值=0.6773.9918004/(10020600012.19104；钢管的最大允许挠度=0.8001000/250=3.200 mm；钢管的最大挠度计算值=0.441 mm 小于 钢管的最大允许挠度=3.2 mm，满足要求！.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)0.800=20.400 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q269、=0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500 kN/m2；4.500=31.200 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n2当：变形图(mm)弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA=RB=1.456 kN，中间支座最大反力；最大弯矩 Mmax；最大挠度计算值 Vmax=0.031 mm；最大应力=0.146106/5080=28.663 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=70、205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 28.663 N/mm2小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!8、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.689 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承71、载力的设计计算满足要求!9、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：水平钢管的最大支座反力：N1=1.456 kN；脚手架钢管的自重：N24.5=0.804 kN；楼板的混凝土模板的自重：N3(0.80/2+(0.75-0.55)/2)0.35=0.168kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:(0.80/2+(0.75-0.55)/2)(1.50+24.00)=2.203 kN；N=1.456+0.804+0.168+2.203=4.631 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：72、；A-立杆净截面面积(cm2)：；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1-计算长度附加系数，取值为：1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表，；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k10.9=1.767 m；Lo/i=1767.15/15.8=112；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.502；钢管立杆受压应力计算值；=4631.322/(0.502489)=18.867 N/mm73、2；钢管立杆稳定性计算 =18.867 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1-计算长度附加系数按照表1取值；k2-计算长度附加系数，h+2a=1.1 按照表2取值1.004；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1k22)=1.373 m；Lo/i=1372.769/15.8=87；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.68；钢管立杆受压应力计算值；=4631.322/(0.68489)=13.928 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =13.928 N/m74、m2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=5.689 kN；脚手架钢管的自重：N2(4.5-0.8)=0.804 kN；N=5.689+0.804=6.35 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：；A-立杆净截面面积(cm2)：；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考75、虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1-计算长度附加系数，取值为：1.243；u-计算长度系数，参照扣件式规范表，；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k10.9=1.902 m；Lo/i=1901.79/15.8=120；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.452；钢管立杆受压应力计算值；=6349.928/(0.452489)=28.729 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =28.729 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1-计算长度附加系数76、按照表1取值；k2-计算长度附加系数，h+2a=1.1 按照表2取值1.004；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1k22)=1.373 m；Lo/i=1372.769/15.8=87；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.68；钢管立杆受压应力计算值；=6349.928/(0.68489)=19.096 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =19.096 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。4 4）板模板）板模板1、参数信息:.模板支架参数横向间距或排距；纵距；步距(m77、):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度；模板支架搭设高度(m):4.50；采用的钢管(mm):48；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数；.荷载参数模板与木板自重(kN/m2；混凝土与钢筋自重(kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2；.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2；楼板的计算长度；施工平均温度(；楼板的计算宽度；楼板的计算厚度；.材料参数面板采用胶合面板，厚度为14mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计78、值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2；木方抗弯强度设计值(N/mm2；木方抗剪强度设计值(N/mm2；木方的间隔距离(mm):2；木方的截面宽度(mm):4.00；木方的截面高度(mm):；楼板支撑架荷载计算单元2、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=1002/6=54 cm3；I=1003/12=48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=251=5.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备79、荷载(kN)：q2=11=1 kN/m；、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：最大弯矩2=0.07 kNm；面板最大应力计算值=70380/54000=1.303 N/mm2；面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.303 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!、挠度计算、挠度计算挠度计算公式为其中面板最大挠度计算值3004/(10095004166666.667)=0.007 mm；面板最大允许挠度V=300/250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.007 mm 小于 面板的最大允80、许挠度 1.2 mm,满足要求!3、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=41010/6=83.33 cm3；I=4101010/12=416.67 cm4；方木楞计算简图（mm）.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=250.2=1.5 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q20.3=0.105 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=10.3=0.3 kN/m；.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2 (q1+q2)+1.481、 p10.3=2.346 kN/m；最大弯距22=0.238 kN；最大支座力ql=1.25 0.9=2.639 kN；方木最大应力计算值=M/W=0.238106/83333.33=2.85 N/mm2；方木的抗弯强度设计值f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.85 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T其中最大剪力0.9=1.32 kN；方木受剪应力计算值 T=3 103/(2 50100)=0.396 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T=1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.39682、 N/mm2小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.605 kN/m；最大挠度计算值=0.5211.6059004/(10095004166666.667)=0.139 mm；最大允许挠度V=900/250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.139 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!4、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.639 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN83、.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.634 kN.m；最大变形 Vmax=1.466 mm；最大支座力 Qmax=8.622 kN；最大应力2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 124.72 N/mm2小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.466mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!5、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，双扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横84、向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=8.622 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!6、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG14=0.516 kN；(2)模板的自重(kN)：NG20.9=0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=250.9=4.05 kN；静荷载标准值 NG=NG85、1+NG2+NG3=4.85 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ=(1+2)0.9=2.43 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式GQ=9.222 kN；7、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=9.222 kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58 cm；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89 cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；-钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=286、05 N/mm2；L0-计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算：l0=h+2aa-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=h+2a=1.5+20.1=1.7 m；L0/i=1700/15.8=108；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.53；钢管立杆受压应力计算值；=9221.88/(0.53489)=35.582 N/mm2；立杆稳定性计算=35.582 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！7、楼板强度的计算:.楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼87、板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=360 mm2,fy=300N/mm2。楼板的跨度取4.5 M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=180 mm。按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：.验算楼板混凝土 7 天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边5m,短边为4.5 m；q=2 1.2 (0.35+250.2)+1 1.2 66/4.5/5)+1.4(1+2)=18.03 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q=118.031=18.031 kN/m；板带所需承88、担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax2；因平均气温为15，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到7天龄期混凝土强度达到62.4%,C35混凝土强度在7天龄期近似等效为。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:=As fy/(lb ho fcm计算系数为：s；此时楼板所能承受的最大弯矩为:M1=s 1 b ho2fcm=0.05511000180210.44610-6；结论：由于 M1=M1=18.742 Mmax所以第14天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。2 2、正负零以上模板计算书正负零以上模板计算书1 1）墙模板（按本工程89、最厚墙体计算）墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。32；1、参数信息.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500对拉螺栓直径(mm):M12；.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(m90、m):45.00；高度(mm):90.00；.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):14.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图2、墙模板荷载标准值计算其中 -3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入091、时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；V-混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H-模板计算高度，取3.000m；1-外加剂影响修正系数，取1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 48.659 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值48.659 kN/m2作为本工程计算荷载。2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=3 kN/m2。3、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计92、算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M-面板计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(内楞间距):l=200.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q10.90=23.648kN/m；其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q20.90=1.701kN/m；q=q1+q2=23.648+1.701=25.349 kN/m；105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M-面板计算最大弯距(N.mm)；W-面板93、的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=45014.014104mm3；f-面板截面的抗弯强度设计值(N/mm22；面板截面的最大应力计算值：=M/W=1.01105/2.431042；面板截面的最大应力计算值2小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！.抗剪强度验算计算公式如下:其中，-面板计算最大剪力(N)；l-计算跨度(竖楞间距):l=200.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q10.90=23.648kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q20.90=1.701kN/m；q=q1+q2=23.648+1.701=25.3494、9 kN/m；面板的最大剪力：200.0=3041.913N；截面抗剪强度必须满足:其中，-面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；-面板计算最大剪力(N)：=3041.913N；b-构件的截面宽度(mm)：b=450mm；hn-面板厚度(mm)：hn=14.0mm；fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=33041.913/(2450142；面板截面抗剪强度设计值:fv2；22，满足要求！.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:0.45=21.9N/mm；l-计算跨度(内楞间距):l=95、200mm；E-面板的弹性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=451.41.41.44；面板的最大允许挠度值:；面板的最大挠度计算值:=0.67721.92004/(10095002.19105)=0.114 mm；面板的最大挠度计算值:=0.114mm 小于等于面板的最大允许挠度值，满足要求！4、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=64；I=256；内楞计算简图.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M-96、内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(外楞间距):l=450.0mm；q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q10.90=10.510kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q20.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(10.510+0.756)/2=5.633 kN/m；105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，-内楞承受的应力(N/mm2)；M-内楞计算最大弯距(N.mm)；W-内楞的截面抵抗矩(mm3104；f-内楞的抗弯强度设计值(N/mm22；内楞的最大应力计算值：=1.14105/6.40104=1.782 N/mm2；内楞的抗弯强度设97、计值:f=13N/mm2；内楞的最大应力计算值 =1.782 N/mm2小于 内楞的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V内楞承受的最大剪力；l-计算跨度(外楞间距):l=450.0mm；q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q10.90=10.510kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q20.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(q1+q2)/2=(10.510+0.756)/2=5.633 kN/m；内楞的最大剪力：450.0=1520.956N；截面抗剪强度必须满足下式98、:其中，-内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；-内楞计算最大剪力(N)：=1520.956N；b-内楞的截面宽度(mm)：b=45.0mm；hn-内楞的截面高度(mm)：hn=90.0mm；fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：=1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值:fv=31520.956/(2492；内楞截面的抗剪强度设计值:fv2；内楞截面的受剪应力计算值2小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv2，满足要求！.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，-内楞的最大挠度(mm)；0.20/2=4.87 kN99、/m；l-计算跨度(外楞间距):l=450.0mm；E-内楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00 N/mm2；I-内楞截面惯性矩(mm4106；内楞的最大挠度计算值:=0.6779.73/24504/(10095002.56106)=0.056 mm；内楞的最大容许挠度值:；内楞的最大挠度计算值=0.056mm 小于 内楞的最大容许挠度值，满足要求！.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：3)0.45/2=2.53kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=400mm；105N/mm；强度验算公式：其中，-外楞的最大应力计算值(N/mm2)105N/mm103mm3；f-外楞的强度设计值100、(N/mm22；外楞的最大应力计算值:=1.77105/5.08103=34.93 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；外楞的最大应力计算值2小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！.外楞的抗剪强度验算公式如下:3)0.45/2=2.535kN；l-计算跨度(水平螺栓间距间距):l=400.0mm；-外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：102N；外楞截面抗剪强度必须满足:外楞截面的受剪应力计算值:=36.591022；外楞的截面抗剪强度设计值:fv2；外楞截面的抗剪强度设计值:fv2；外楞截面的受剪应力计算值2小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv2，101、满足要求！.外楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：0.45/22.19 kN/m；-外楞最大挠度(mm)；l-计算跨度(水平螺栓间距):l=400.0mm；E-外楞弹性模量（N/mm2）：E=206000.00 N/mm2；I-外楞截面惯性矩(mm4105；外楞的最大挠度计算值:=1.1464.38100/24003/(1002060001.22105；外楞的最大容许挠度值:；外楞的最大挠度计算值 =0.064mm 小于 外楞的最大容许挠度值，满足要求！5、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中 N-穿墙螺栓所受的拉力；A-穿墙螺栓有效102、面积(mm2)；f-穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M12；穿墙螺栓有效直径:11.55 mm；穿墙螺栓有效面积:A=105 mm2；10510-4=17.85 kN；0.45=8.759 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=8.759kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！1、参数信息、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):0.55；混凝土板厚度混凝土板厚度(mm):(mm):12120.000.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆103、步距h(m):0.90；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：；梁两侧立柱间距(m):；承重架支设:钢管支撑平行梁截面；采用的钢管类型为48；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；、材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm104、2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；、梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：14.0；、梁侧模板参数次楞间距(mm)：200，主楞竖向根数：3；主楞间距为：900mm，900mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M2；主楞龙骨材料：钢楞,48；次楞龙骨材料：木楞，宽度45mm，高度90mm；2、梁模板荷载标准值计算、梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混105、凝土侧压力。其中 -3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；V-混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1-外加剂影响修正系数，取1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的106、荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)、荷载的计算：a、钢筋混凝土梁自重(kN)：q1=(24+1.5)0.3=2.18 kN；b、模板的自重荷载(kN)：q2(20.95+0.3)=0.231 kN；c、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.5+2)0.3=0.405 kN；、木方楞的传递均布荷载验算：0.405)/0.3=11.535 kN/m；、支撑钢管的强度验算：按照均布荷载作用下的简支梁计算均布荷载，q=11.535 kN/m；弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm)钢管的支座力N1=N3=1.7107、3 KN；钢管最大应力计算值：=0.562106/5080=110.695 N/mm2；钢管最大剪力计算值：T=21032；钢管的最大挠度：=1.376 mm；钢管的允许挠度:；钢管最大应力计算值 110.695 N/mm2小于 钢管抗弯强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求！钢管受剪应力计算值 7.077 N/mm2小于 钢管抗剪强度设计值 T=120.000 N/mm2，满足要求！钢管的最大挠度=1.376 mm 小于 钢管的最大允许挠度=3.200 mm，满足要求！8、梁底纵向钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。、梁两侧支108、撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.73 KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.375 kN.m；最大变形 Vmax=0.59 mm；最大支座力 Rmax=5.011 kN；最大应力=0.375106/(5.08103)=73.77 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 73.77 N/mm2小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.59mm小于800/150与10 109、mm,满足要求!9、扣件抗滑移的计算:扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!10、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=5.01110、1 kN；脚手架钢管的自重：N23=0.536 kN；楼板的混凝土模板的自重：N3(0.80/2+(0.80-0.30)/2)0.35=0.218kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:(0.80/2+(0.80-0.30)/2)(1.50+24.00)=3.182 kN；N=5.011+0.536+0.218+3.182=8.947 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值111、：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1-计算长度附加系数，取值为：1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k10.8=1.571 m；Lo/i=1570.8/15.8=99；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.595；钢管立杆受压应力计算值；=8947.476/(0.595489)=30.752 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =30.752 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3 3）、板模板112、）、板模板1、参数信息:.模板支架参数横向间距或排距(m):；纵距(m):；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.70；采用的钢管(mm):48；板底支撑连接方式:方木支撑4590；扣件连接方式:扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00；.材料参数面板采用胶合面板，厚度为14mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设113、计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.00；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):90.00；图2楼板支撑架荷载计算单元2、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=1002/6=54 cm3；I=1003/12=48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的114、自重(kN/m)：q1=251=5.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=11=1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:2=0.07 kNm；面板最大应力计算值=70380/54000=1.303 N/mm2；面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.303 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为3004/(10095002560000)=0.012 mm；面板最大允许挠度V=300/250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.0115、12 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!3、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=64 cm3；I=6256 cm4；方木楞计算简图（mm）.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=250.2=1.5 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q20.3=0.105 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=10.3=0.3 kN/m；.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2 (q1+q2)+1.4 p10.3=2.116、346 kN/m；212=0.293 kN；ql=1.25 1=2.932 kN；方木最大应力计算值=M/W=0.293106/64000=4.582 N/mm2；方木的抗弯强度设计值f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.582 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T1=1.466 kN；方木受剪应力计算值 T=3 103/(2 6080)=0.458 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T=1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.458 N/mm2小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm117、2，满足要求!.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.605 kN/m；最大挠度计算值=0.5211.60510004/(10095002560000)=0.344 mm；最大允许挠度V=1000/250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.344 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!4、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.932 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 118、Mmax=0.987 kN.m；最大变形 Vmax=2.524 mm；最大支座力 Qmax=10.665 kN；最大应力2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 194.322 N/mm2小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.524mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!5、扣件抗滑移的计算:扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转扣件承载力取值为值为12.80kN12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R Rc119、其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=10.665 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!6、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG12.7=0.349 kN；(2)模板的自重(kN)：NG211=0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=2511=5 kN；静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=5.699 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝120、土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ=(1+2)11=3 kN；GQ=11.038 kN；7、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=11.038 kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58 cm；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89 cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；-钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；L0-计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算：l0=h+2aa-立杆上端伸出顶121、层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=h+2a=1.5+20.1=1.7 m；L0/i=1700/15.8=108；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.53；钢管立杆受压应力计算值；=11038.284/(0.53489)=42.591 N/mm2；立杆稳定性计算=42.591 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！8、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值:fg=fgkkc=1700.4=68 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk=170 kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4；0.25=44.153 kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.038 kN；基础底面面积：A=0.25 m2。p=44.153 fg=68 kpa。地基承载力满足要求！