1、目 录1、编制依据42、工程概况42。2 结构设计概况：52。3、工程难点63、施工准备73。1 技术准备：73.2 主要周转材料计划表：83。3 主要机械84、施工部署94.1 施工部位及工期要求94.2 劳动组织及职责分工104.3 劳动力分配：124。4 模板选型：135、主要施工方法和工艺145。1 施工流水段划分：145.2 楼板模板及支撑配置层数：145.3 隔离剂的选用：145.4 模板设计：145.6 模板存放285。7、 模板安装施工工艺285。8、模板拆除376、质量标准406.1 保证项目：406.2 基本项目：406。3 质量控制及保证措施:406.4 允许偏差项目:42、07、 模板质量通病及防治：427。1 轴线位移：427.2 变形:427。3 标高偏差：437.4 接缝不严，接头不规则：437.5 脱模剂涂刷不符合要求：437.6 模内清理不符合要求：437.7 封闭的或竖向的模板无排气口，浇捣口。447。8 拆模，混凝土受损:447.9 其它支模问题：448、安全文明施工449、环保要求4610、成品保护措施4711、成本节约措施47附1：分区图49附2：模板验算书521。顶板模板验算522。梁模板验算623.墙体软模板验算844.柱子模板验算96模版工程施工方案1、 编制依据1。1 *施工组织设计 1.2 *施工图纸及有关图纸答疑文件、设计变更、工程3、洽商1。3 规范、规程及标准序号类别名 称编号1国家建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020012国家建筑工程施工质量验收统一标准GB50204-20113国家工程测量规范GB5002620074国家地下工程防水技术规范GBJ5010820015行业建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-20116行业建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ 16620087行业建筑施工模板安全技术规范）JGJ 162-20089行业建筑工程大模板技术规程JGJ74200310行业建筑机械使用安全技术规程JGJ 33200111行业建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 809112-建筑施工4、安全技术规范（2003 版)13-中华人民共和国住房和城乡建设部制定的危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）14-*优质施工工程评选办法*施通2005338号15-公司ISO9001质量体系程序文件16公司质量、职业安全、健康、环境管理手册2、工程概况*位于*中部西侧，共1486.55 亩，其中建筑用地1157.67亩，建筑业态以市场及其配套公建为主。临*延伸段,西临绕城高速，东侧有城市绿化带与*相邻，并规划有南北贯通的高架快铁.基地南北侧，中部有四条东西向规划道路横穿，其中南侧为*，中央有南北贯穿的林地,形成景观轴线将一期项目建设用地分*。*规划区内共分为7个楼座，本方案5、所施工为*楼的模板工程施工方案。2。1建筑设计概况:*楼建筑设计概况:号项 目内 容 1建筑功能地上四层商场，地下二、一层为车库2建筑面积总建筑面积（m2）503898占地面积（m2)地下建筑面积（m2)145747地上建筑面积（m2)4795693建筑层数地上 地上四层商场地下B、D、F区为地下二层,地下一二层为车库;A、C、E为地下一层，地下一层为车库。地下部分地下二层（m）6。2地下一层层高（m）5.61地上部分地上层高（m)分别为5。76、5.5、5。5、5。54建筑高度基底标高11。960建筑高度32。260室内外高差0。150最大基坑深度5建筑防火建筑耐火等级为一级6墙面保温屋顶平6、屋顶挤塑聚苯板60mm坡屋顶挤塑聚苯板70mm外墙1膨胀聚苯板70mm2挤塑聚苯板50mm不采暖楼梯间隔墙玻化微珠保温砂浆35mm7墙体材料部位及构件砌体砂浆0.000以下与土体接触的墙体 MU10水泥多孔砖M7。5水泥砂浆砌筑地下室内的墙体加气混凝土切块(A3.5，B05)专用粘结剂砌筑 0.000以上外墙 MU10水泥多孔砖M7。5水泥砂浆砌筑其余内墙加气混凝土砌块（A3。5，B05)专用粘结剂砌筑 轻质隔断轻钢龙骨隔断砌体施工质量控制等级 B2.2 结构设计概况：*楼结构设计概况序号项 目内 容1*楼结构形式基础结构形式桩基础、独立基础主体结构形式框架结构2地基持力层土质类别中风化泥质白7、云岩,白云岩3地下防水混凝土自防水地下室防水等级s64混凝土强度等级 基础基础承台、地梁、底板外墙C35，垫层C15上部结构墙、柱C35，C40,C50梁、板C35 下部结构柱C60梁、板C35其他过梁、构造柱、圈梁 C25 楼梯5抗震等级抗震等级2AF楼二级2#G楼三级抗震设防类别2AF设防类别乙类2#-G楼设防类别丙类6钢筋类别HPB235级、HRB335、HRB400级钢板与型钢Q345焊条E43型用于钢筋与型钢焊接,HPB235钢焊接,HPB235钢与HPB335钢焊接E50型用于HRB335钢焊接，HRB400钢焊接7钢筋连接形式直径小于16mm的钢筋采用搭接连接，钢筋直径d28时应8、采用机械连接；d=25时宜采用机械连接8结构断面尺寸基础底板厚度（mm)500外墙厚度（mm）240内墙厚度（mm）120、240柱断面尺寸（mm）700700，500*600，700*800，500*1000，D700，梯形柱梁断面尺寸（mm）300*1000、300900，250*700,300*700等楼板厚度（mm)120、1509设计使用年限50年10结构安全二级2.3、工程难点 本工程因单层施工作业面大，垂直运输设备机械需求大，造成需减小模板垂直运输及模板自重必须小，所以模板必须均采用软膜施工，给施工质量控制带来很大困难。1、 异性圆柱部位：在工程*楼、表带、汽车坡道、中间环廊部位9、，柱均为圆柱，且各部位楼层高度均不一致，只能采用软模加工不同模板，给施工带来极大地施工困难和非实体消耗增加，对施工进度、质量造成较大影响。2、大体量施工模板的统一性：本工程同时施工的模板工程施工量巨大，在材料上很难使用一种材料满足施工需求，进而在模板支撑体系、方木、木胶板等材料会出现不同体系组合，非实体材料管理易造成混乱、进而造成施工困难极大增加及施工质量控制难度增加。3、双柱、三柱、四柱部位:因本工程单层面积较大,因而在设计时增加了大量建筑内部变形缝，变形缝宽200mm，在变形缝交叉部位设置了大量的双柱、三柱、四柱部位，主体相距200mm，给此部位施工柱模板加工、加固及施工质量控制带来极大困10、难。4、G楼的斜柱： G楼为月牙形，逐层减小内收，其最外侧边柱均为斜柱，此部位主体层层均不相同,只能层层加工,且不能先施工主体混凝土，只能支柱、梁、板同时支软模,给模板加工、加固等施工带来极大困难，施工质量控制是工程重点.5、不规则部位：本工程内部及外檐在每层均存在大量不同的内弧、外弧混凝土构造，其中还用部分轴线为弧线，造成上述部位的梁模板施工具有极大施工困难，给外观质量控制带来难点。6、不同楼区施工交点：本工程存在2个4个楼体施工交点,并在圆弧通道,给圆弧通道模板支设、交接带来极大困难，控制圆弧通道的混凝土外观质量及模板带来极大难点。7、屋面不规则钢筋混凝土结构:本工程屋面为停车场屋面并带有11、部分绿化带,设置了大量不贵侧弧形、圆形钢筋混凝土结构。给此部位模板施工带来极大施工困难。8、截面比较大梁模板本工程的主梁、次梁分别为3001000和300*900的截面致使梁侧模安装、加固带来极大地困难。3、施工准备3.1 技术准备：根据*施工图，及混凝土结构工程施工质量验收规范、建筑施工模板安全技术规范建筑结构长城杯工程质量评审标准等进行模板选型，使模板选型、施工工艺符合规范、规程等技术、质量、安全要求。组织项目部工程、技术人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求及特 点，同时针对施工技术和图纸存在的疑点作好记录，通过会审，对图纸中存在的问题与设计、 甲方、监理共同协商解决,取得一致意见12、后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和 施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高,制定模板初步设计方案.3。2 主要周转材料计划表：序号材料名称规格型号单位数量计划进场时间使用部位备注1木胶板12mm厚m22700002012。11。10顶板、梁215mm厚m2180000柱、梁3方木1001003000mmm31860顶板、柱、梁4501003000mmm36450顶板、柱、梁5脚手板50mm 厚根7502012.11。10顶板、柱、梁6钢管钢管6.0 根112000顶板、柱、梁75.7 根180002012。11。10顶板、柱、梁85。5 根65002012.11。10顶板、柱、梁9513、.3 根134000顶板、柱、梁105。0 根1250002012。11.10顶板、柱、梁114.5 根183002012。11。10顶板、柱、梁124。0 根186002012。11。10顶板、柱、梁133。0 根233002012。11.10顶板、柱、梁142。0 根206002012.11。10顶板、柱、梁151。5 根1900002012.11。10顶板、柱、梁16扣件十字卡个3500002012。11.10顶板、柱、梁17转卡个120000顶板、柱、梁18U托600mm根7500002012.11。10顶板、柱、梁19柱箍螺杆16/1600mm根1200002012.11。10柱、梁14、20梁箍螺杆16/1600mm根1080002012。11。10柱、梁3。3 主要机械序号机具名称规格型号单位数量计划进场时间备注1塔吊ST6513台102012。11.102单面压刨/台63台式平刨/台72012.11。104台式电锯/台65手提式电钻/台802012。11.106手提式电刨/台802012.11。107电焊机/台162012。11。108空压机/台129锤子/把16010单头扳手/把1602012。11.1011墨斗、粉线带/套202012.11。1012靠尺、塞尺/套102012。11。1013线坠个8014盒尺7.5m个3004、施工部署4.1 施工部位及工期要求*楼时15、间部位开始时间结束时间备注年月日年月日桩基础、独立柱基20129620121118基础底板20121115201211300.00以下2012121201212250.00以上201212252013430顶部结构2013512013525*楼时间部位开始时间结束时间备注年月日年月日桩基础、独立柱基2012101820121125基础底板20121125201212100.00以下2012121020131250.00以上20131252013520顶部结构20135202013615*楼时间部位开始时间结束时间备注年月日年月日桩基础、独立柱基201292520121120基础底板20121116、21201212150.00以下2012121520121100。00以上20131112013430顶部结构2013512013525*楼（暂时无图纸，时间节点为初步计划）时间部位开始时间结束时间备注年月日年月日桩基础、独立柱基2012111520121210基础底板20121211201212300.00以下20121120121150。00以上20121162013620顶部结构201362120137104。2 劳动组织及职责分工针对本工程结构施工要求质量高、工期紧的特点，项目部为了更好地满足工程质量和进度的要求，从而做到合理有序安排施工及明确人员职责，项目部针对模板的施工对管理人员的17、实行各负其责的管理制度。在总工和技术主管的带领下，技术室各负责人根据本工程的特点结合现场要求编制施工方案和技术交底，并抓施工现场技术交底落实问题,由项目工程经理按进度计划进行工程的人机料协调和调度，质检员对施工质量进行全面控制，模板工程施工由施工队承担。施工组织结构图见图项目管理人员分工及责任情况，如下：序号职务姓名负责内容1项目经理对项目部管理人员进行明确分工，各司其职2总工程师负责模板施工方案的总体框架的确定3技术主任管负责编制模板施工方案及模板施工全过程的技术指导。4技术员负责编制A、G楼模板交底及模板施工现场技术指导 、相关内业资料5技术员负责编制C楼模板交底及模板施工现场技术指导 、18、相关内业资料6技术员负责编制B楼模板交底及模板施工现场技术指导 、相关内业资料7质检员负责25楼及1#地下车库施工现场质量检查及相关内业8质检员负责26楼及1#地下车库施工现场质量检查及相关内业9质检员负责24#楼及1地下车库施工现场质量检查及相关内业10工程经理全面负责现场施工管理、工程进度工作、施工协调、调度11工长负责施工现场工程进度12工长负责施工现场工程进度13测量负责全面负责项目测量工作及相关内业资料14安全负责负责项目安全工作及相关内业资料15材料室主任负责各种材料的进场与现场管理16材 料 员负责监督材料的合理使用，保障材料进退平衡17试验主管负责现场钢筋、混凝土的试验，取样419、。3 劳动力分配： *楼均配班组序号班组名称班组数每班组人数负责范围1木工后台加工班组360人整个木制成品、半成品模板加工、码放和标识2竖向模板安装班组3180人墙柱模板安装、清理、拆放及维修、倒运3水平模板安装班组3240人顶板模板铺设、柱模板安装、拆模、清理、倒运*楼均配班组序号班组名称班组数每班组人数负责范围1木工后台加工班组480人整个木制成品、半成品模板加工、码放和标识2竖向模板安装班组4220人墙柱模板安装、清理、拆放及维修、倒运3水平模板安装班组4280人顶板模板铺设、柱模板安装、拆模、清理、倒运*楼均配班组序号班组名称班组数每班组人数负责范围1木工后台加工班组360人整个木制成20、品、半成品模板加工、码放和标识2竖向模板安装班组3180人墙柱模板安装、清理、拆放及维修、倒运3水平模板安装班组3240人顶板模板铺设、柱模板安装、拆模、清理、倒运*楼均配班组序号班组名称班组数每班组人数负责范围1木工后台加工班组115人整个木制成品、半成品模板加工、码放和标识2竖向模板安装班组130人墙柱模板安装、清理、拆放及维修3水平模板安装班组130人顶板模板铺设、柱模板安装、拆模、清理4。4 模板选型：根据现场实际及施工组织设计，各部位模板选型下表： 施工部位模板选型施工方法材料使用基础电梯基坑外侧采用砖模，内层为软模散支散拆、砌筑钢管、木胶合板、方木、U托等、砖、砂、水泥、水集水坑外21、侧采用砖模,内层为软模散支散拆、砌筑钢管、木胶合板、方木、U托等、砖、砂、水泥、水柱基、梁外侧采用砖模砌筑砖、砂、水泥、水主体结构墙体电梯井采用55型小钢模组拼，使用14穿墙螺栓固定散支散拆钢管、木胶合板、方木、穿墙螺栓、穿墙螺栓、U托等柱50100mm方木龙骨+15厚木胶合板，使用钢管加固散支散拆木胶合板、穿墙螺栓、方木、U托、钢管圆柱50100mm方木龙骨+脚手板+1mm厚镀锌铁皮,使用钢管加固散支散拆木胶合板、穿墙螺栓、镀锌铁皮、方木、U托、钢管车库坡道50100mm方木龙骨+15厚木胶合板，使用钢管加固散支散拆木胶合板、穿墙螺栓、方木、U托、钢管梁50100mm方木龙骨+15厚木胶合板22、，使用钢管加固散支散拆木胶合板、方木、U托、钢管、卡子顶板100100mm方木+50100mm方木+15厚木胶合板+碗扣架+钢管散支散拆木胶合板、方木、碗扣架、方木、U托、钢管楼梯采用50100mm方木和15mm厚木胶板散支散拆方木、木胶合板、碗扣架、方木、U托、钢管门窗洞口采用50100mm方木、15mm厚木胶板散支散拆方木、木胶合板、碗扣架、方木、U托、钢管、卡子女儿墙、排水沟50100mm方木龙骨+15厚木胶合板，使用钢管加固散支散拆木胶合板、方木、U托、钢管、卡子5、主要施工方法和工艺5。1 施工流水段划分：根据规范规定、施工量、人员施工能力、施工流水各楼进行不同施工流水段进行划分：*23、楼地下8个流水段,地上8个流水段;*楼地下10个流水段,地上10个流水段;*楼地下6个流水段，地上6个流水段；*楼地下2个流水段，地上2个流水段。5.2 楼板模板及支撑配置层数:根据施工安排及各种环境因素影响，24#、25、26楼基础、主体结构施工均顶板梁模板满配三层,不实行早拆；1#地下车库配置1层半。5。3 隔离剂的选用：钢模板用M804油性脱模剂，成分:机油：柴油，配合比3：2（体积比）；竹、木胶合板：冬季：在浇注混凝土前保证干燥、无污染。夏季：在浇注混凝土前用水润湿。5。4 模板设计： 0.000以下模板设计：1、垫层、防水保护层模板设计 独立柱基和承台的垫层采用原槽浇筑 垫层厚度为124、00mm，垫层模板采用100100mm方木，沿垫层边线设置方木,方木支2、基础底板模板：基础底板处采用砖模。3、电梯井、集水坑模板：积水坑及电梯井模板：外侧模采用砖模，内侧模采用12厚木模板+50100方木间距200mm制作，然后用48钢管配U托相互交叉顶伸。内加八字撑4、独立承台、独立柱基:独立承台、独立柱基外侧模采用砖模，当砖模高度1。0m时,砖模厚度为120mm； 当砖模高度1.0m时，砖模厚度为240mm。5、独立柱模板设计:所有矩形独立柱，独立柱模板采用15mm厚木胶板配合50100mm方木，直径48钢管+U托一起加固。 6、圆形柱模板：采用方木+脚手板，按照600间距制定半圆固定箍25、，同时用50100方木用电锯破开成5050方木条，方木条满排在固定箍内圆内侧固定，方木条全部固定完成后内侧附加1.0mm厚镀锌铁皮,圆形柱模板加工完成后采用直径48钢管+U托一起加固。工艺流程:柱模拼装搭满堂脚手架放置垫块粘海绵条柱模就位拧闭口螺栓 钢管箍锁口初调垂直根部堵浆柱混凝土浇筑复调复振柱根清理拆模刷油（见下页）操作方法： 钢筋柱箍制作采用10钢筋制作成圆形，制作成开口柱箍，采用14螺杆焊接在钢筋上,用匹配的螺母紧固,紧固后钢筋柱箍直径为700mm，钢筋柱箍拼装木模板制作木柱箍（主龙骨）见下图，首先制作主龙骨，主龙骨为12mm厚多层板+50厚脚手板+12mm厚多层板合成版锯成半圆形开口26、箍，板宽200mm，上面满钉200mm长木方(木方规格50x500，材质东北落叶松）.安装次龙骨： 将主龙骨开口向上摆放好，安装次龙骨，次龙骨为50x50木方，次龙骨钉牢在主龙骨上。 安装面板：将1mm厚镀锌钢板折成半圆弧形钉牢在次龙骨上,并刷好脱模剂,半圆形木模板制作完成了。两个半圆柱模拼成一个完整的圆柱模。面板圆柱模制作完成拼装圆柱模加固圆柱模放置垫块：每根柱共8块,上下层各4块，按十字线布设：首层距地面50100；柱顶标高下反50100，砂浆垫块和塑料垫块均可以，塑料垫块为宜。粘海绵条:将35厚海绵条粘在圆柱模闭口缝处，防止漏浆。粘贴的海绵条不得超越模板侵入柱体内,防止拆模后海绵条嵌在柱27、体混凝土内，影响外观质量。模板就位:用塔吊把模板吊至柱筋旁侧，将模板竖立,围裹闭合模板，柱身从上到下不加柱箍，逐个拧紧接口螺栓.加固木模板： 通过拧闭口螺栓，拧紧钢筋柱箍。钢筋柱箍每250mm一道，保证木模不发生涨模。在柱模距地或框架梁200处用架管加固,形成钢管箍。在顶部距上口300处用钢管箍进行加固，钢管箍均与满堂脚手架相连.形成一个稳固的支撑体系，防止柱子放生倾斜。 初调垂直：用线坠和斜拉索初步测调整玻圆柱模板的垂直度，因为此时模板还不圆无法一次到位，故称为初调垂直度.根部堵浆：在柱模根部处留2030的间隙，外箍一个高250的圆形的钢筋箍框，当将要浇筑柱混凝土浇筑时在其空隙内填入沙浆，防28、止柱模底部漏浆烂根.柱混凝土浇筑：混凝土分层垂直灌入，每层浇筑厚度500700，坍落度150180，插入式振捣充分排出气泡。复调复振：混凝土浇筑至柱顶时，柱模会完全自然的胀圆，在混凝土初凝之前，在吊线坠测量的导引下微调斜拉索的花篮螺栓,对柱子的垂直度进行复核校正,可取得较高的垂直精度。调整完毕后对柱上端部混凝土复振，以保证混凝土对柱子钢筋的握裹.柱根清理：单根柱混凝土的浇筑时间一般为0。51h，浇筑完毕后随即提起柱模根部外裹框,将外抹砂浆铲除.拆模刷油:圆柱拆模强度为1MPa，常温下一般812小时即可拆模。一根柱模在一天内可周转12次.拆模时卸下斜拉索,松开闭口螺栓,模板会从接口处自动弹开，人29、工将模板移开放平，涂刷隔离剂。拆模后立即用11（灰：白）水泥干粉全面均匀擦抹柱身， 柱身满刷养护液6、顶板、梁模板设计：本工程顶板模板支撑体系采用碗扣架支撑体系，顶板模板碗扣架系是根据施工图的钢筋配置、混凝土结构楼板的厚度、拆模时的混凝土强度等级、设计使用荷载及施工季节等因素,从理论和实践上对现浇混凝土结构安全度进行了全面研究而形成的一种顶板模板体系。a、面板:顶板模板用12mm厚木胶板做面板，拼缝时将板边刨平，板与板之间采用“硬拼”。b、龙骨:主龙骨采用钢木龙骨，间距同立杆间距；次龙骨用钢木龙骨，间距250mm；顶板边龙骨采用50mm100mm方木,方木与墙边挤紧，防止漏浆；模板拼缝位置必须30、设次龙骨；主、次龙骨须经过挑选，并压刨平整，截面大小一致。c、支撑：(1）立杆主要用直径48壁厚3。0mm钢管.(2）横杆主要为1200、900mm.（3）单排立杆、平面支架与板下空间支架用立杆与横杆连接成整体空间支架；梁下双排立杆用48脚手管与扣件单独搭设。顶板:150mm以下厚度顶板采用1200*1200立杆间距布置,开间不足部分采用600、900补差。180mm以上采用900*900立杆间距布置，开间不足部分采用600补差d、梁模板底模、侧模均用15mm厚木胶合板，底模用50100mm方木做龙骨，间距100mm。梁底主楞采用483.5mm钢管，水平间距1200mm;框架梁支撑架单独搭设，31、不得使用顶板支撑架；梁下立杆间距1200mm。梁高1300、1000、900mm的需要加两道对拉螺栓，梁高超过700mm的需要加一道对拉螺栓，等间距布置。所有模板拼缝部位必须满粘1cm宽密封胶条。当框架梁混凝土不缺棱、掉角时，可以拆去梁侧模,只留梁下立杆，加速周转料的周转,当框架梁混凝土强度100并保证上部有一层支撑时,可拆除框架梁底模。跨度10.8m主梁模板按20mm起拱。 0。000以上模板设计：1、地上墙体模板选型：拉环电梯井予留洞操作平台电梯井模及操作平台支撑示意图2、独立柱模板设计：同地下独立柱模板设计3、门窗洞口柱模板设计：本工程地下室、首层等非标准层门窗洞口模板采用12mm厚木胶32、合板加50100方木背楞两道加工而成，门窗洞口模板尺寸大于700的，在洞中加强，加强处采用排距600mm（长度门窗洞口长度木胶合板+100mm方木)的方木钉紧。24#、25、26#标准层门窗洞口模板采用专业厂家设计的定型门窗洞口模板。标准层模板拆装式全钢洞口模板：用门窗护角卡住门窗侧模。该门窗模板拆装方便、灵活,经济实用减少塔吊吊次，人工便可搬运等特点.使用该产品浇出的洞口方正，顺直,棱角完整。并可根据需要设计成企口式或加滴水线。洞口模板采用顶模撑固定，顶模撑用直径大于12的二级钢加工，洞口模板每面顶模撑不少于3道，顶模撑尾部固定在暗柱箍筋上.门洞口窗洞口模板顶板、梁模板设计： 楼梯模板设计:33、根据本工程结构特点，所有的的楼梯均采用方木+木胶板加工成型，楼梯模板图如下:5.4。4 栏板模板、女儿墙设计：模板采用12厚木胶合板；水平背楞采用50100方木通长布置,背楞间距200mm；竖向背楞采用双48钢管，背楞间距600mm,采用3形卡和14穿墙螺杆固定牢固.模板内上、中、下放置三道顶模撑,顶模撑采用14钢筋加工，长度为墙宽2mm，两端刷防锈漆并刷入顶模撑1cm。在顶板上预埋地锚作为支撑点。女儿墙竖向设两排斜撑，斜撑间距600mm。所有的斜撑都不能直接顶在板面上，应在U托与地锚之间垫100100方木，模板支设见下图。5。4.5 施工缝、后浇带模板设计：施工缝处采用木胶板做梳子板,（见下34、图）。墙体后浇带用木胶板做梳子板（见下图）。顶板后浇带:采用单支单拆，主龙骨平行于后浇带合模后浇带两侧施工缝剔凿后浇带钢筋除锈后浇带钢筋绑扎浇筑混凝土养护1、顶板后浇带支模,按照顶板支模交底支模,要求与原结构不能出现错台，与后浇带同宽，后浇带两侧均支双排立杆，纵向间距900mm,具体做法见下图：木模板、次龙骨均超过后浇带边150mm 2、 后浇带处的梁模板支撑同普通梁模板，在梁接茬处用梁架卡死，防止在接茬处胀模出现错台。5。6 模板存放5。6.1 地面存放： 地面周转材料全部按不同材料分置存放，同种材料按材料规格分开码放，钢管、早拆体系分别用钢管搭设1.5m高井字架，加高码放，木胶板、方木按照35、周转使用部位存放.5。6.2 施工作业面存放: 1、安装存放： 按照每开间内所需材料上料，不集中上料,防止对楼板造成集中荷载破坏,每流水施工区材料按照模板拆除材料周转使用。 2、拆除存放： 顶板模板拆除时逐间拆除,同种材料在开间内码放整齐（因无大开间，材料重量形不成集中堆料）在每个流水施工区段全部拆完码放整齐后，材料有序周转使用,5。7、 模板安装施工工艺5.7。1 墙体软模选用木胶合板，面板厚度(mm):15.00.根据现场施工条件,拼装成整体的木模板宽度2500mm.模板拼接简图如下图所示：次楞:选用木楞，宽度（mm):500.00,高度(mm）：900.00,次楞肢数:1，次楞(内龙骨）36、间距（mm）：250主楞：钢楞，截面类型:圆钢管483。0（双钢管）穿墙螺栓:直径M14,穿墙螺栓水平间距(mm)：700，竖向间距(mm）：2500mm以下为600mm；2500mm以上为800mm，如下图所示：墙模板设计简图如下图所示：4施工工艺：准备工作外挑架搭设找平放线墙体钢筋绑扎钢筋隐检安装门窗洞口模板、阴角模板、水电预埋件安装及隐检安内横墙模板安内纵墙模板安装核心筒模板安外墙内侧模板安外墙外侧模板模板预检开盘鉴定浇筑混凝土并留取试块拆模、清理、养护楼梯、楼板模板施工按照放出的墙体线，利用塔吊初步安装阴角模板，并临时固定,防止模板滑倒。在门窗洞口模板和阴角模板间拉线，根据木模板安装位37、置安装水电预留管道、暗盒、埋件等。安装内横墙、内纵墙模板：按照墙体50线,把木模板初步吊装到位，然后用撬棍进一步调整。对称调整使模板的垂直度初步到位，在两侧模板都初调完成后，穿对拉螺栓,墙体两侧模板再同时根据50线调整模板水平位置及垂直度，最终拧紧螺栓。安装井筒模板：以墙体50控制线为准,利用墙体内预埋孔洞搭设支撑平台，用塔吊吊装到支撑平台上，用撬棍进一步调整。调节转动装置到位，穿螺栓紧固校正，注意施工缝模板的连接处必须严密、牢固可靠，以免出现错台和漏浆现象。安装外墙内侧模板，初步调整方法同内墙模板。安装外墙外侧模板：模板放在爬架工作平台架上，将模板就位，穿螺栓紧固校正，注意施工缝模板的连接处38、必须严密、牢固可靠,防止出现错台和漏浆现象。安装井筒模板：井筒模板由平板和阴角模板组成，安装时,先装阴角模板，再安装平板。以墙体50控制线为准，利用墙体内预埋孔洞搭设支撑平台,用塔吊吊装到支撑平台上，用撬棍进一步调整。调节转动装置到位，穿螺栓紧固校正，注意施工缝模板的连接处必须严密、牢固可靠，以免出现错台和漏浆现象。安装外墙内侧模板，初步调整方法同内墙模板。安装外墙外侧模板:模板放在挑架工作平台架上,将模板就位，穿螺栓紧固校正，注意施工缝模板的连接处必须严密、牢固可靠,防止出现错台和漏浆现象。特殊部位模板措施模板加工制作成子母口，如下图所示：阴角模板加工图如下图所示：阳角处不单做阳角模板，在阳39、角垂直方向的平板上留出企口，粘帖海面条，进行硬拼。顶模撑：考虑到是木制模板，顶模撑采用短钢筋棍两端套钢筋保护帽。短钢筋棍直径为R=1214mm，保护帽直径为R+2mm.如下图所示:核心筒内连梁钢筋与墙体钢筋一同绑扎，次部位平板直接通过，梁底模板做成门洞模板，使连梁与墙体混凝土一同浇筑。剪力墙钢筋绑扎时，与之搭接的框架梁不绑扎，在剪力墙处预留梁窝，待剪力墙砼浇筑完毕后再进行框架梁钢筋绑扎。直角墙与转角墙相交处，模板配置如下图所示:5。7.3 楼梯模板施工流程测量放线早拆架安装主龙骨安装次龙骨安装胶合板安装模板预检下铁钢筋安装水电埋件安装上铁钢筋安装钢筋隐检/水电隐检模板吊装开盘鉴定浇筑混凝土-养40、护、清理施工工艺楼梯底板模板采用木龙骨、木胶合板加早拆架钢管的支撑体系，在楼梯踏步两端沿楼梯方向铺四根通长的方木作为次龙骨，次龙骨间距300mm。主龙骨以垂直于次龙骨的方向布置，间距900mm，用竖向立杆和横向短钢管加卡子锁紧顶住次龙骨。楼梯踏步模板采用定型钢模板.每跑楼梯由一组模板组成，整体安装、拆卸。楼梯踏步支模时,应注意上下梯段踏步踢面错开2个装修层厚度,以便装修施工完成后使楼梯踢面齐平。5。7。4 施工缝及后浇带模板:5。3.4.1顶板施工缝的堵缝必须采用梳型施工缝木模，模板接缝必须密实以防止漏浆。拆模后将梳型木模起出并清理干净以后才可以进行下一区的钢筋绑扎和模板施工。顶板预留的通风、41、排烟洞等需要断筋的洞口外加工槽型固定洞口模板。施工缝留置在门窗洞支座1/3范围内.墙体模板也采用与顶板相同的堵缝形式，墙体混凝土浇筑完毕后，拆除施工缝模板并进行清理，处理到位以后再支下一区的模板。施工缝留置在门窗洞支座1/3范围内。梳型施工缝木模的制作方法：先在废旧竹胶板条上用石笔画出钢筋卡口尺寸及位置（由钢筋间距及型号确定），然后用锯在现场锯出钢筋卡口，在已加工好的竹胶板条后面背上2根50100的旧方木做加固.5.3。4。2后浇带模板：根据无缝施工方案的要求，在地下室结构中留置膨胀加强带（宽2m）顶板后浇带：合模后浇带两侧施工缝剔凿后浇带钢筋除锈后浇带钢筋绑扎浇筑混凝土养护1.1、顶板后浇带42、支模，按照顶板支模交底支模，要求与原结构不能出现错台，与后浇带同宽，具体做法见下图：木模板、次龙骨均超过后浇带边150mm5.7。5 顶板、梁模板:5.7。5。1作业条件：1) 该层墙体、柱模板拆除完毕，并清理干净；2) 测量班将该层标高控制线（建筑1米线）弹出。同时，在上层墙体暗柱钢筋（牢固、不易晃动的部位）上，将该层顶板板面结构标高50控制线弹出，并经验线合格；由施工队将每个开间板底标高线反到墙上,以便于检查顶板模板及施工缝处理使用；3) 材料及工具准备齐全，木胶合 板等必须清理干净，方木过刨后，经检查合格后方可运至操作面使用；4) 技术人员对楼层各开间早拆架立杆进行布置,并排好木胶合板，43、经项目技术负责人审核后，作为现场施工的依据。注意上下层早拆架立杆必须在同一位置；木胶合板不得随意锯裁.5) 墙、柱顶施工缝切割剔凿处理完毕，并经验收合格。顶板支设作业流程：1) 根据早拆架立杆布置搭设早拆架支撑，早拆架立杆下均放置100200mm长50100方木垛（用方木短料加工，周转使用）。2) 在U托上铺梁模板主龙骨；3) 铺梁底模板并起拱,涂刷油性脱模剂;4) 绑梁钢筋,并安装梁上下口顶模撑、做钢筋隐检5) 安装梁侧模(梁侧模脱模剂在后台涂刷），如果梁净高大于800mm，则加一道16穿梁螺栓，穿梁螺栓距梁底为梁高的1/3.在梁侧模上留出清扫口；6) 固定梁侧模的上下口锁口方木，并安装斜撑44、,调梁侧模垂直度并固定；7) 在早拆U托上铺顶板主龙骨并检查主龙骨平整性；8) 铺顶板次龙骨并检查龙骨表面平整性；9) 铺设竹胶合板;10) 校正板面标高；11) 安装顶板预留洞口模板；12) 清扫梁板模板，涂刷油性脱模剂；13) 顶板工程预检合格后，根据钢筋间距弹出墨线，绑扎顶板钢筋14) 安装施工缝梳型模板，同时调整施工缝部位顶板钢筋位置，确保钢筋保护层及钢筋不错位、不踩踏变形；15) 再次清扫梁板模板，采用空压机鼓吹结合人工清理;16) 将清扫口堵住;5。7。5.2顶板模板支设注意事项：1) 所有早拆架立杆、主次龙骨、木胶合板均以经项目技术室审核的编排布置图进行，若有特殊情况必须经技术人45、员同意后调整;2) 为保证模板水平，铺方木前，在该层墙顶于顶板板底位置弹墨线，铺设主、次方木中，随时根据该线检查开间周圈方木标高。铺完次龙骨，铺设木胶合板前拉线及用靠尺检查次龙骨平整性，无误后方可铺设木胶合板；3）支架立杆，12001200、900900为主（后拆立杆间距1200900，具体以经项目技术室审核的立杆布置图为准），任一边立杆要求距离墙边距离不得大于300mm，距主梁边300mm起步。3) 铺设主龙骨中，要求主龙骨居U托中间，不得偏心受力,且保证主龙骨在垂直其铺设方向不得有可移动现象，早拆体系主龙骨要牢固的搭在早拆底座上，连接处采用双U托顶撑并与立杆体系连成整体。4) 靠墙边次龙骨46、必须与墙边紧贴，在垂直次龙骨方向用50100mm方木与墙紧贴（用次龙骨顶死并固定）；5) 木胶合板铺设时从两边向中间顺序铺贴，第二张面板用力将前一板木胶合板顶紧。如遇到个别位置缝隙过大，在胶合板下用木条将缝隙填实,面层用水泥砂浆找平;6) 所有的胶合板均需按房间及胶合板排板图编号，下层板必须运到上层同一房间使用；5.7.5。3质量标准： 1) 支撑牢固、稳定，刚度足够；2) 顶板面板铺设后，相邻板块的缝隙不得大于1mm；3) 板面必须平整;4) 允许误差见下表：序号项目允许偏差(mm）检查方法1相邻两板表面高低差2靠尺、塞尺检查2表面平整度32米靠尺检查3模板上表面标高3拉线，尺量4顶板上梁梁47、底标高3拉线,尺量梁位置3拉线,尺量5板上预留洞口模板位置5尺量5.8、模板拆除5.8。1 墙柱模板的拆除1、拆除条件（1）当墙体棱角不因拆除模板而掉角时，方可将模板拆除。冬施期间墙体混凝土强度1MPa可松动螺杆，混凝土强度4MPa可拆除模板。（2）预留孔洞的内模,在混凝土强度能保证构件和孔洞表面不发生坍塌和裂缝时,方可拆除。（3）项目试验室每周公布一次混凝土达到拆模强度所需的时间。2、拆除过程（1)先拆除穿墙螺杆等附件,再拆除斜支撑和钢管,将钢模板脱离墙面后用塔吊吊出。（2）对于大钢模板先松动地脚螺栓，使模板与墙面逐渐脱离.脱模困难时，不得在模板上口撬动或用大锤砸模板，可在模板底部用撬棍撬动48、。(3)脱模起吊大模板前，要认真检查穿墙螺栓等连接件是否拆完，无障碍后方可吊出。在大模板吊出时，不可碰撞墙体。(4）拆除的钢管、U托等周转材料，应尽量堆放在顶板、梁靠近支座部位，堆放高度不得超过0.5m。3、模板清理、堆放模板拆除后,应先将模板上的水泥浆等杂物用小铲刀铲掉,清理干净后涂刷脱模剂,集中堆放在现场指定区域，堆放整齐，堆放场地要平整，且不能堆放过高,以免模板变形。大模板堆放区下部立杆不能拆除，待堆放区停用后方可拆除。5。8.2 顶板模板拆除1、拆除条件 表7构件类型构件跨度（米）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%）板250%2,8758100%梁、拱、壳875%810049、%悬臂构件-1002、拆除过程（1)在支撑体系中，当顶板混凝土强度75后可拆除（次梁不拆）四周立杆、横杆、主次龙骨、整张木胶合板. （2）模板上存在集中荷载不吊走严禁进行拆模作业，因为集中荷载在吊离过程中会对楼板产生较大的冲击力。（5)拆模时千万不可把梁支撑体系松动，如果松动，受力支点改变。（6）以上所述仅提供了混凝土所要达到的强度要求，对于达到此强度所需要的时间要根据同条件养护的混凝土试块的强度试验进行确定。（7）预留孔洞的内模，在混凝土强度能保证构件和孔洞表面不发生坍塌和裂缝时（即混凝土强度达到1.2Mpa）,方可拆除.（8）拆除顺序：先支的后拆，后支的先拆、上面的先拆、下面的后拆。（9）50、拆摸过程中如发现混凝土有粘模等现象，要暂停拆除,由技术室研究处理后方可继续进行施工。（10）拆模后当混凝土表面与外界温差大于20时，模板拆除后要求在混凝土表面继续采取保温措施。(11）拆下来的模板要及时按要求进行分类，且堆放到开敞的地方。（12）项目试验室每周公布一次混凝土达到强度所需的时间。（13）拆除的钢管、扣件、方木、木胶合板等周转材料，应尽量堆放在顶板、梁靠近支座部位,堆放高度不得超过0。5m.5。8.3 梁模板的拆除1、拆除条件（1)应先拆梁侧模，混凝土强度达到拆模强度，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。（2）当梁跨度不大于8m时,在混凝土强度达到设计混51、凝土强度标准值的75%后并保证上部有三层支撑时，可拆除框架梁底模及支撑。当梁跨度大于8m时,在混凝土强度符合设计的混凝土强度标准值的100的要求后并保证上部有三层支撑时,可拆除框架梁底模及支撑。（3）预留孔洞的内模，在混凝土强度能保证构件和孔洞表面不发生坍塌和裂缝时，方可拆除。2、拆除过程（1）先拆除梁侧模的斜支撑，然后再拆除模板.对于有螺杆的梁,应先拆除螺杆及其钢管，然后在拆除模板。拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，拆下的配件及时集中管理.(2）拆除的钢管、U托、 方木、木胶合板等周转材料，应尽量堆放在顶板、梁靠近支座部位,堆放高度不得超过0。5m.6、质量标准6.1 保证项目：模板及其52、支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性；其支承部分应有足够的支承面积。6。2 基本项目：模板接缝不应漏浆。模板与混凝土接触表面清理干净并涂隔离剂,不得沾污钢筋与混凝土接槎处。6.3 质量控制及保证措施:严格按照混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002）的要求施工。严格办理模板检查、验收手续，未达到施工要求的不得进行下道工序。模板安装前，模板清理是否干净,脱模剂涂刷是否均匀，由施工队申请，项目工长及质检员检查合格并办理“模板清理检查单”后方可支模。为控制拆模时间，避免出现一些不必要的质量问题，严格执行“模板拆除通知单”制度。模板拆除前，施工队必须严格按照拆模通知单拆除模板。6。4 53、允许偏差项目：模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差及检查方法 项次项 目允 许 偏 差（mm）检查方法1柱、墙、梁轴线位移3尺 量2底模上表面标高3水准仪或拉线尺量3基础截面尺寸5尺 量4墙、柱、梁截面尺寸3尺 量5相邻两板表面高低差2尺 量6表面平整度2靠尺、塞尺7阴阳角方正、顺直2方尺、塞尺、线尺8预埋铁件、预埋管中心线位移2拉线、尺量9预留孔洞中心线位移5拉线、尺量尺寸+5、-010门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5拉线、尺量对角线6拉线、尺量11插 筋中心线位移5尺 量外露长度+10、012预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺 量螺栓外露长度+5、0胶合板的质量要求 胶合板的翘曲度1%54、胶合板的尺寸公差长度3mm厚度120.6mm对角线5mm拼缝缝隙最宽处1.0mm板边缺损10mm胶合板模板加工的质量要求 检查内容允许误差（mm）边 长2弯曲（通长)3扭 曲无方木过刨质量要求 检查内容允许误差（mm）长度2宽度2对角线4边缘平直2边缘毛刺无地锚制作、埋设及顶模撑焊接质量要求 检查内容允许误差（mm)地锚及顶模撑裁切长度+20地锚出地面高度+10地锚相互间距50地锚距结构边线尺寸10地锚通长误差5顶模撑端距结构边线尺寸-2/0顶模撑端通长误差37、 模板质量通病及防治：7.1 轴线位移： a、墙柱模根部和顶部有固定，发生偏差点后认真校正造成累积误差； b、拉水平、竖向总垂直度控55、制；或打砼时不要撤掉通线； c、拉杆不能间距过大； d、对称下混凝土，防止挤偏模板；e、螺栓、顶撑、木楔使用恰当，不用铁丝拉结捆绑；7。2 变形：a、支撑及模板带、楞不能间距过大，上下支撑在同一轴线上；b、组合小钢模螺杆按规定布置，连接件对齐，变形模板禁止使用；c、墙、及大梁模板对拉螺栓及模内顶撑;d、门窗洞口加固牢固;e、水平围檩顶在阴角模,防止阴角模跑位；f、对称下混凝土，防止门洞口跑位；g、浇墙、柱混凝土时,设混凝土卸料平台，或控制墙体混凝土塌落度在160180之间，浇灌速度不能过快，造成模板变形。（浇灌砼速度2m/h）。7。3 标高偏差：a、每层楼设标高控制点，竖向模板根底做找平（注意56、找平砂浆不得深入墙、柱体）；b、模顶设标高标记（特别是墙体大模板顶标高，圈梁顶标高,设备基础顶标高）按标记检查施工；墙体模顶按浮浆厚度支高一些,以保浮浆清除后墙顶混凝土正好超过楼板底5mm左右。c、楼梯踏步支模考虑不同装修层厚度差。7.4 接缝不严，接头不规则:a、钢模变形及时修理;b、钢模接头非整拼时,模板接缝处堵板仔细；c、所有缝隙用海绵条堵缝；d、梁柱交接部位、楼梯间、模板接头尺寸准确；不错台.7.5 脱模剂涂刷不符合要求：a、拆模后清理残灰后刷脱模剂,严格要求清理工序；b、脱模剂涂刷均匀，防止污染钢筋或流淌下来污染砼接槎；7。6 模内清理不符合要求:a、墙、柱根部的拐角或堵头，梁柱接头57、最低点留清扫口;b、合模之前做第一道清扫；c、钢筋已绑，模内用压缩空气清扫。7.7 封闭的或竖向的模板无排气口，浇捣口。a、对墙体内大型予留洞口模底，设排气口，防止产生气囊,使混凝土不实；b、高柱、高墙侧面设浇捣口，避免造成混凝土灌注自由落距太大易离折,无法保证浇捣质量。7.8 拆模，混凝土受损：a、支模不当影响拆模;b、拆侧模不能过早，以免破坏混凝土棱角(常温混凝土同条件试块强度1.2Mpa）；c、低温下大模板拆模过早，使墙体粘连。7.9 其它支模问题：a、不按规定起拱（严格按规范进行）；b、予埋件、予留孔支模中遗漏；c、合模前与钢筋、水、电未协调配合；d、支模顶撑在受力筋上电弧点焊损伤受力58、筋；e、施工缝未支模或立缝施工缝仅用钢丝网不插模板、砼无法振实。8、安全文明施工 模板使用前应严格检查吊钩等部位是否连接牢固，严禁使用不合格的模板、杆件、连接件以及支撑件。 模板安装按支模工序进行，立模未连接固定前,应设临时支撑以防模板倾倒。 模板支模作业应有安全架子,禁止利用拉杆和支撑攀登上下。 禁止在梁模上行走，模板必须架设牢固，连接可靠。 拆模时间应按规定执行，或经技术人员同意.拆模应按工艺执行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。 模板应在规定场地存放，若需要在施工楼层上存放时必须有可靠的防倾倒措施，。 模板存放应按施工总平面图划分区域堆放，地面平整夯实并硬化,不得存放在松土或凹凸不平的59、地方。堆放模板处严禁坐人或逗留。 模板起吊前应检查吊装用绳索、卡具及吊环是否完整有效，并应先拆除所有临时支撑，经检查无误后方可起吊。 模板起吊前应将吊车的位置调整适当，做到稳起稳落，就位准确;禁止人力搬动模板，严防模板大幅摆动或碰到其他模板。 安装外墙外侧模板时,必须待悬挑扁担固定，位置调整准确后方可摘钩.外侧模板安装后立即穿好销杆，紧固螺栓.操作人员必须挂好安全带，严禁人员在外墙板上行走。 拆模起吊前应复查穿墙销杆是否拆净，在确无遗漏且模板与墙体完全脱离后方可起吊。拆外墙模板时，应先挂好吊钩，绷紧吊索，再拆除销杆和扁担。吊钩应垂直模板，不得斜吊,以防碰撞相邻模板和墙体.摘钩时手不离钩,待吊钩60、吊起超过头部后方可松手，超过障碍物以上的允许高度才能行车或转臂。 在吊装模板时，必须由专业信号工指挥塔吊,统一协调,防止吊装时发生碰挂及脱钩等事故。 当风力为5级时,允许吊装1-2层模板或构件；风力超过5级应停止吊装。 雨天施工时，注意防滑措施，脚手板绑铁丝或钉木条做防滑条. 登高作业各种配件放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上，各种工具应挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。 周转材料吊装时应绑扎牢固，模板、早拆架管应外包安全网。 高处作业，操作人员应挂上安全带. 拆除墙体模板时，应先用工具用手感判断混凝土强度是否合适，然后逐步拆除，并在确保强度达到以后方可大面积拆除. 模板使用61、前应严格检查吊钩等部位是否连接牢固，严禁使用不合格的模板、杆件、连接件以及支撑件. 拆模时间应按规定执行，或经技术人员同意。拆模应按工艺执行,严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒.9、环保要求为了达到公司贯彻实施OSHEMS管理体系的要求，必须对模板的施工进行全过程的环境管理控制。 噪声控制：在模板的安装、调查、拆卸、清理及修复的过程中要注意控制噪声的排放。不准用大锤等工具砸、敲，制造人为噪音；本工程所在地正在大面积建设施工，周围无任何既有建筑和居民,所以不考虑夜间噪音扰民。 施工废弃物：模板拆卸后集中吊往模板存放区清理、存放；板上的水泥残块清理下来后集中运往现场的垃圾站，不得随意弃洒;墙体剔除的62、水泥碎块也应派专人清理干净，运往垃圾站；拆下来的废旧螺栓、螺母等不得随意丢置，应收集起来清理备用或回收；已报废模板则应集中回收处理,不得乱仍乱放；清理与修复有毒有害废弃物的排放施工现场，肺化工材料及其包装物、容器以及受污染的土地、水体、油手套、含油棉纱棉布、油漆刷等也应及时清理及回收。 模板所用的脱模剂是挥发性化学物品，容易污染环境，需实行封闭式、容器式的管理和使用，尽量避免因泄露、遗洒而对环境造成污染. 作业前对操作者进行指导,使用时注意涂刷均匀,不要过多，以免洒在地上污染地面。 整个施工现场应达到整齐有序、干净无污染、低噪音、低扬尘、低能耗的整体效果.10、成品保护措施 模板进入现场必须按63、布置图分规格摆放,吊装、安放、落地时尽可能施工运输存放损耗，平整放置以免板面因受力不均而发生弯曲变形影响使用。 未经项目部允许，施工队不得对模板和方木擅自乱锯乱裁,大材小用。否则,项目部将对责任人进行教育、处罚。 模板在每次使用后、投入下次使用前,必须经过清理，剔除其上附着的混凝土。 脱模时拆下的零件要随手放入工具箱内，螺栓螺母要经常擦润滑油，防止锈蚀。 成品保护及其它注意事项 拆模时不得用撬棍硬撬，以免损坏混凝土表面和棱角。 拆下的模板，分规格堆放。 模板使用后，应及时清除表面、四边及背部的混凝土。即将使用的模板应及时涂刷脱模剂,脱模剂涂刷要均匀,边角一定要刷到。 楼梯踏步支模考虑不同装修层64、厚度差,保证装修完后上下一条线。 注意在进行各层的顶板立杆布置时必须按照设计图纸放线定位、布杆,保证上下层立杆在同一点位受力传力，为防止出现位置误差导致受力不均匀，上一层的立杆底部要垫上1515cm废木胶板。 柱等的阳角用2m高、5cm宽的废旧木胶板保护. 楼梯踏步用废木胶板保护。11、成本节约措施1、对施工人员加强教育，提高其成本节约意识。2、施工过程中严格按照配模图施工，严禁随意切割胶合板及方木。长度超过1m的方木应拼接后继续使用。3、拆模后散落的U型卡、3型卡、螺帽应及时回收后周转使用.4、穿墙螺杆处理后剩余的钢筋头及时回收。附1：分区图附2:模板验算书1。顶板模板验算 模板高支撑架计算65、书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范（GB 500092001)、钢结构设计规范（GB 50017-2003)等规范编制.因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。1。1、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距（m）：1。20；纵距(m）:1.20；步距（m）:1。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m)：0。40；脚手架搭设高度(m）:5.5066、；采用的钢管（mm）:483。0 ；板底支撑连接方式：方木支撑；2。荷载参数模板与木板自重(kN/m2）：0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3）:25.000；楼板浇筑厚度（m）：0.180；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000;施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.000；3。木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500。000；木方抗弯强度设计值（N/mm2)：13。000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1。400;木方的间隔距离（mm):250.000；木方的截面宽度（mm):40.00；木方的截面高度（mm):90.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元1。2、模板支67、撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.0009.0009。000/6 = 54.00 cm3；I=4。0009.0009。0009。000/12 = 243。00 cm4； 方木楞计算简图1。荷载的计算：（1）钢筋混凝土板自重(kN/m）：q1= 25。0000。2500.180 = 1.125 kN/m；(2）模板的自重线荷载（kN/m):q2= 0。3500。250 = 0。088 kN/m ；（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）:p1 = (1.000+2。000)1.2000.250 = 0.900 kN；2.方木抗弯强度验算68、:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 1.2（1。125 + 0。088) = 1.455 kN/m；集中荷载 p = 1.40.900=1.260 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.2601.200 /4 + 1.4551。2002/8 = 0。640 kN。m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1。260/2 + 1.4551。200/2 = 1。503 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0。640106/54。000103 = 11。850 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N69、/mm2；方木的最大应力计算值为 11。850 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3。方木抗剪验算:最大剪力的计算公式如下： Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 1.2001。455/2+1。260/2 = 1。503 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1503。000/(2 40.000 90.000) = 0。626 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1。400 N/mm2;方木受剪应力计算值为 0。626 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求70、！4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载 q = q1 + q2 = 1.125+0。088=1。212 kN/m；集中荷载 p = 0.900 kN；方木最大挠度计算值 V= 51.2121200。0004 /（3849500。0002430000。00） +900.0001200.0003 /（ 489500.0002430000.00) = 2.822 mm；方木最大允许挠度值 V= 1200。000/250=4.800 mm；方木的最大挠度计算值 2。822 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4.800 mm,满足要求！1.3、71、木方支撑钢管计算（内容为固定不变）:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = 1。6051。000 + 1。050 = 2.655 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.996 kN。m ；最大变形 Vmax = 2。795 mm ;最大支座力 Qmax = 11。616 kN ;钢管最大应力 = 0。996106/5080。000=196。021 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f= 205。000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 196。021 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大72、挠度小于1000。000/150与10 mm，满足要求！1.4、模板支架立杆荷载标准值（轴力)(内容为固定不变）:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1。静荷载标准值包括以下内容:（1)脚手架的自重（kN）: NG1 =0。1296.000 = 0.775 kN;钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN）: NG2 = 0.3501。0001。000 = 0.350 kN；（3）钢筋混凝土楼板自重（kN)： NG3 = 25.0000。2001。0001.000 = 5.000 kN;经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6。125 kN73、;2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = （1。000+2.000 ) 1。0001.000 = 3.000 kN；3。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1。2NG + 1.4NQ = 11。550 kN；1。6、立杆的稳定性计算（内容为固定不变)：立杆的稳定性计算公式：其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN） ：N = 11。550 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径（cm） :i = 1。58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4。89 cm2; 74、W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):W= 5。08cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 （N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 （m）；如果完全参照扣件式规范,按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1。155; u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。100 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1。500+0.1002 = 1。700 m； L0/i = 1700。000 / 15.80075、 = 108.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。530 ;钢管立杆的最大应力计算值 ;=11549。520/（0。530489。000) = 44.563 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 44.563 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205。000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a） k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1。185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1。700 按照表2取值1.007 ;上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h76、+2a） = 1.1851.007（1。500+0.1002) = 2.029 m; Lo/i = 2028。602 / 15.800 = 128.000；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。406 ;钢管立杆的最大应力计算值 ；=11549。520/（0.406489.000） = 58.174 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 58.174 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205。000 N/mm2,满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照 杜荣军： 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全.77、2。梁模板验算取200*1100梁计算， 梁底模板两边用100*100mm方木做背楞,中间用100*50mm方木做背楞,梁侧模板背楞用10050mm方木做水平背楞，竖向背楞采用48钢管，间距750mm,梁下立杆间距900mm。 梁模板计算书因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段：L1。2。1、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m):0.30；梁截面高度 D(m）：1.00混凝土板厚度(mm）:0。15；立杆纵距（沿梁跨度方向间距)L78、a（m)：1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0.10；脚手架步距(m）:1.20；梁支撑架搭设高度H（m）：5。00;梁两侧立柱间距（m):0.90；承重架支设:1根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m）:0.60；采用的钢管类型为483。00;扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80;2.荷载参数模板自重（kN/m2）:0.35；钢筋自重（kN/m3）:1。50；施工均布荷载标准值（kN/m2)：2。5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：18。0;倾倒混凝土侧压力（kN/m2）：2。0；振捣混凝土荷载标准值（kN/79、m2)：2。03。材料参数木材品种:东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000。0；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2)：17。0;木材抗剪强度设计值fv（N/mm2):1.6；面板类型：胶合面板;钢材弹性模量E（N/mm2）：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：205.0；面板弹性模量E（N/mm2)：9500。0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2）：13。0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距（mm）:300.0;面板厚度(mm)：18。0;5.梁侧模板参数主楞间距（mm）：1200；次楞间距(mm)：150；穿梁螺栓水平间距（mm)：1200；穿梁螺栓竖向80、间距（mm）：1200；穿梁螺栓直径(mm）：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm,高度60mm;2.2、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t - 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T 混凝土的入模温度,取20.000； V - 混凝土的浇筑81、速度，取1。500m/h; H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。750m； 1 外加剂影响修正系数，取1。200; 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1。000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、18。000 kN/m2,取较小值18。000 kN/m2作为本工程计算荷载。2。3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图182、.抗弯验算其中, - 面板的弯曲应力计算值（N/mm2）； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩，W = 120.001.81.8/6=64。80cm3； f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩:其中 ，q 作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.2018。000。90=23.33kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值： q2= 1.41。202。000。90=3。02kN/m；q = q1+q2 = 23。328+3.024 = 26。352 kN/m;计算跨度(内楞间距): l = 150。00mm；面板83、的最大弯距 M= 0。126.35150。002 = 5.93104N.mm;经计算得到,面板的受弯应力计算值： = 5.93104 / 6。48104=0。915N/mm2;面板的抗弯强度设计值： f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0。915N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2,满足要求! 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18。001。20 = 21.60N/mm； l-计算跨度(内楞间距）： l = 150。00mm； E面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2; I-面板的截面惯性矩： I =84、 120。001。801.801。80/12=58.32cm4;面板的最大挠度计算值： = 0.67721.60150.004/（1009500.005。83105) = 0。013 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =150.000/250 = 0。600mm；面板的最大挠度计算值 =0.013mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0。600mm，满足要求！2。4、梁侧模板内外楞的计算(内容为固定不变）1.内楞计算内楞（木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W85、 = 406060/6 = 24.00 cm3;I = 40606060/12 = 72。00 cm4；（1)。内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距（N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩; f - 内楞的强度设计值(N/mm2）。按以下公式计算内楞跨中弯矩:其中，作用在内楞的荷载，q = （1.218。0000。85+1。42。0000。85)0.300/2=3。11 kN/m; 内楞计算跨度(外楞间距)： l = 500 mm； 内楞的最大弯距: M=0.13。11500.002= 7.78104 N.mm；经计算得到，内楞的最86、大受弯应力计算值 = 7。78104/2.40104 = 3.241 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值： f = 17。000 N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.241 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2,满足要求！（2)。内楞的挠度验算其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000。00 N/mm2; q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18。000.30/2= 2.70 N/mm； l-计算跨度(内楞间距）:l = 500。00 mm； I-面板的截面惯性矩：E = 7。20105 N/mm2；内楞的最大挠度计算值： = 0。6772.87、70/2500.004/(10010000.007.20105） = 0.159 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2。000 mm;内楞的最大挠度计算值 =0。159mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm,满足要求！2。外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64。00 cm3；I = 60808080/12 = 256.00 cm4；（1）.外楞抗弯强度验算其中 外楞受弯应力计算值（N/mm2） M 外楞的最大弯距(88、N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的强度设计值(N/mm2）.最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = （1。218。000。85+1。42.000.85）0.500.50/2=2。59 kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距）： l = 500 mm; 外楞的最大弯距：M = 0.1752592.500500。000 = 2。27105 N/mm经计算得到,外楞的受弯应力计算值: = 2。27105/6。40104 = 3。544 N/mm2; 外楞的抗弯强度设计值： f = 17。000 N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =3。544N/mm2 小于 外楞89、的抗弯强度设计值 f=17。000N/mm2，满足要求！（2）。外楞的挠度验算其中 E 外楞的弹性模量，其值为 10000.00 N/mm2； p作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.000.500.50/2= 2.25 KN； l计算跨度（拉螺栓间距）：l = 500。00 mm; I-面板的截面惯性矩:I = 2。56106 N/mm2；外楞的最大挠度计算值： = 11.1462.25103500。003/（10010000.002.56106) = 0。126 mm;外楞的最大容许挠度值： = 2.000 mm；外楞的最大挠度计算值 =0。126mm 小于 外楞的最大容许挠度值90、 =2.000mm，满足要求！2。5、穿梁螺栓的计算（内容为固定不变） 验算公式如下：其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 （mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170。000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径： 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N = 5.400 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.00076/1000 = 12。920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求!2。6、梁底模板91、计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 1200.0018。0018.00/6 = 6.48104mm3; I = 1200.0018。0018。0018.00/12 = 5.83105mm4；1。抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）; M 计算的92、最大弯矩 （kN。m）； l计算跨度（梁底支撑间距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m）;新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1。50）1.201。000。90=33。05kN/m；模板结构自重荷载：q2:1。20.351.200.90=0.45kN/m;振捣混凝土时产生的荷载设计值:q3: 1。42。001.200.90=3。02kN/m；q = q1 + q2 + q3=33.05+0。45+3。02=36。53kN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mmax = 0.12536。5260。150=0.685kN。m； =0.685193、06/6.48104=10.569N/mm2；梁底模面板计算应力 =10。569 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13。000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载： q =(24。0+1.50）1.000+0.35）1。20= 31。02N/mm； l计算跨度(梁底支撑间距）: l =150。00mm; E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值： =150。00/250 = 0.600mm;面板的最大挠度计算值: = 0。594、2131.020150。04/（1009500。05.83105)=0.015mm；面板的最大挠度计算值： =0.015mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 150。0 / 250 = 0。600mm,满足要求!2。7、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.1。荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = （24。000+1。500）1。0001.200=30。600 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0。95、3501.200（21.000+0.300）/ 0.300=3.220 kN/m；(3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= （2。500+2。000）0。3001。200=1.620 kN；2。方木的支撑力验算均布荷载 q = 1.230.600+1。23。220=40.584 kN/m；集中荷载 P = 1。41.620=2。268 kN； 方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为：N1=2。366 kN;N2=9。863 kN；N3=2。366 kN；方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗96、矩W分别为： W=9.0009。0009.000/6 = 121.50 cm3； I=9.0009.0009。0009.000/12 = 546.75 cm4;方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 9.863/1.200=8.219 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0。18。2191。2001.200= 1。184 kN.m；最大应力 = M / W = 1.184106/121500.0 = 9。741 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值 9。741 N/mm2 小于 方木抗弯强97、度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力： V = 0。68.2191。200 = 5.918 kN；圆木的截面面积矩 S =0.78550。0050.00 = 1962.50 N/mm2；圆木方受剪应力计算值 T =5。921962。50/（546.7550。00) = 0.42 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1。600 N/mm2;方木的受剪应力计算值 0.425 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.600 N/mm2，满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计98、算公式如下：方木最大挠度计算值 = 0。6776。8491200。0004 /（10010000。000546。750104)=1.759mm; 方木的最大允许挠度 =1.2001000/250=4.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 1。759 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4。800 mm，满足要求！3。支撑钢管的强度验算（内容为固定不变)支撑钢管按照简支梁的计算如下经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB= 4。087 kN；最大弯矩 Mmax= 0。920 kN.m；最大挠度计算值 Vmax= 1.934 mm；支撑钢管的最大应力 =0。920106/5080。0=18199、。008 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205。0 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值 181.008 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205。0 N/mm2,满足要求！2.8、梁底纵向钢管计算（内容为固定不变）纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。2。9、扣件抗滑移的计算(内容为固定不变）:按规范表5.1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取6.40 100、kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R= 4。09 kN；R 6。40 kN ， 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 2.10、立杆的稳定性计算(内容为固定不变）：立杆的稳定性计算公式其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 4.087 kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1。20.1294.500=0。697 kN； 楼板的混凝土模板的自重: N3=1。2(1.00/2+（0.700。25)/2)1.000.35=0。305 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/101、2+（0。700.25)/2）1.000.100(1.50+24。00)=2.219 kN； N =4。087+0.697+0.305+2。219=7。307 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 （cm)：i = 1。58; A - 立杆净截面面积 （cm2)： A = 4.89; W - 立杆净截面抵抗矩（cm3）:W = 5。08; - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =205。00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 102、lo = k1uh (1） k1 - 计算长度附加系数,取值为：1.155 ； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3，u =1.700;上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。1551.7001.500 = 2。945 m; Lo/i = 2945。250 / 15.800 = 186。000；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。207 ；钢管立杆受压应力计算值 ;=7306.890/(0.207489。000) = 72.186 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 72。186 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205。103、00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a） (2）k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.002；上式的计算结果:立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a） = 1。1671。002（1。500+0。1002） = 1.988 m; Lo/i =1987。868 / 15。800 = 126。000；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7306。890/(0。417489.000） = 35。104、833 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 35。833 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患.以上表参照：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全3.墙体软模板验算根据规范,当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2;3。1、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距（mm）:200；穿墙螺栓水平间距（mm):600；主楞（外龙骨)间距（mm):600；穿墙螺栓竖向间距（mm):600；对拉螺栓直径(mm）:M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢105、管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4）：10.78；钢楞截面抵抗矩W（cm3）：4.49；主楞肢数：2;3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm）:40。00；高度（mm)：90.00；次楞肢数:1；4.面板参数面板类型：竹胶合板；面板厚度(mm）:15.00；面板弹性模量(N/mm2）：9500.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2）:13.00;面板抗剪强度设计值（N/mm2)：1.50；5。木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13。00；方木弹性模量E（N/mm2）：9500.00；方木抗剪强度设计值ft（N/mm2)：1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2）：210000106、。00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2）：205.00； 墙模板设计简图3。2、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取1。000h； T 混凝土的入模温度，取25。000； V - 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.800m; 1- 外加剂影响修正系数,取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 11。521 kN/m2、91.20107、0 kN/m2,取较小值11.521 kN/m2作为本工程计算荷载.计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=11.521kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2。000 kN/m2。3.3、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力. 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中， M-面板计算最大弯距（N。mm）； l-计算跨度（内楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上108、的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。211.520。600.90=7.466kN/m，其中0。90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。42.000。600.90=1.512kN/m; q = q1 + q2 =7.466+1。512=8。978 kN/m；面板的最大弯距：M =0。18。978200。0200。0= 3.59104N.mm;按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， 面板承受的应力(N/mm2）； M 面板计算最大弯距（N。mm）; W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 60015.015.109、0/6=2.25104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2）； f=13。000N/mm2；面板截面的最大应力计算值: = M/W = 3。59104 / 2.25104 = 1。596N/mm2;面板截面的最大应力计算值 =1.596N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13。000N/mm2,满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，-面板计算最大剪力(N）; l-计算跨度(竖楞间距)： l =200.0mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。211.520.600.90=7.466kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值110、q2： 1。42.000.600。90=1。512kN/m； q = q1 + q2 =7。466+1.512=8.978 kN/m；面板的最大剪力： = 0。68.978200.0 = 1077。313N；截面抗剪强度必须满足：其中， 面板截面的最大受剪应力(N/mm2）； 面板计算最大剪力(N)： = 1077。313N; b-构件的截面宽度(mm）：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15。0mm ； fv面板抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值： T =31077。313/(260015。0）=0。180N111、/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1。500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.180N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.500N/mm2，满足要求! 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下：其中,q-作用在模板上的侧压力线荷载： q = 11。520。60 = 6。91N/mm； l-计算跨度(内楞间距）: l = 200。00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I面板的截面惯性矩: I = 60.001.501.501.50/12=16.88cm4;面板的最大允许挠度值： = 0112、.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6776。91200。004/（1009500.001.69105) = 0。047 mm；面板的最大挠度计算值： =0。047mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0。800mm，满足要求！3.4、墙模板内外楞的计算（内容为固定不变)（一）。内楞（木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64.00 cm3；I = 60808080/12 = 256.00 cm4;1。内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按113、下式计算：其中, M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm）； l计算跨度（外楞间距）: l = 500.0 mm； q作用在内楞上的线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。247。710.300。90=15.456 kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。42。000。300。90=0。756 kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = （15。456+0。756）/2=8。106 kN/m；内楞的最大弯距：M = 0.18。106500.0500。0= 2.03105 N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中， -内楞承受的应力(N/mm2）； M -内楞计算最大弯距(N.m114、m）； W -内楞的截面抵抗矩（mm3)，W=6。40104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2）； f=13。000 N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 2.03105/6。40104 = 3。166 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13。000 N/mm2;内楞的最大应力计算值 = 3。166 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13。000N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中， V内楞承受的最大剪力； l计算跨度(外楞间距): l =500.0 mm； q-作用在内楞上的线荷载,它包括： 新浇混115、凝土侧压力设计值q1： 1.247。710.300。90=15.456 kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.42。000。300.90=0。756 kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2）/2 =(15。456+0。756）/2=8。106 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.68。106500。0 = 2431。863 N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -内楞的截面的最大受剪应力（N/mm2)； -内楞计算最大剪力（N）： = 2431。863 N； b-内楞的截面宽度（mm）：b = 60。0 mm ； hn-内楞的截面高度(mm）：hn = 80.0116、 mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2）: = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv = 32431.863/(260.080.0）=0。760 N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值： fv=1。500 N/mm2;内楞截面的受剪应力计算值 =0。760N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！3。内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：其中， 内楞的最大挠度(mm）； q作用在内楞上的线荷载（kN/m): q = 47.710.30/2=7。16 kN/m; 117、l-计算跨度(外楞间距)： l = 500.0 mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500。00 N/mm2 ； I内楞截面惯性矩(mm4)，I = 2。56106；内楞的最大挠度计算值： = 0。67714。31/2500。004/（1009500.002.56106) = 0。124 mm；内楞的最大容许挠度值： = 2.000 mm；内楞的最大挠度计算值 =0。124mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！(二).外楞（木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，外龙骨采用木楞，宽度80mm,高度100mm,截面惯性矩I118、和截面抵抗矩W分别为:W = 80100100/6 = 133.33 cm3；I = 80100100100/12 = 666.67 cm4；4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载: P =（1。247.71+1。42.00)0。300。50/1=8。11 kN; 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距）: l = 600 mm；外楞最大弯矩:M = 0。1758106.21600。00= 8。51105 N/mm；强度验算公式：其中， 外楞的最大应力计算值（N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N。mm）；M = 8.51105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W 119、= 1。33105 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f = 13。000 N/mm2；外楞的最大应力计算值： = 8。51105/1.33105 = 6.384 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值： f = 13。000 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =6.384N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=13。000N/mm2，满足要求！5。外楞的抗剪强度验算公式如下：其中, -外楞计算最大剪力(N); l-计算跨度(水平螺栓间距间距)： l =600。0 mm; P-作用在外楞的荷载： P = (1。247。71+1.42。00）0.300。50/1=8。106 kN;外120、楞的最大剪力： = 0。658106.210 = 3.16103 N；外楞截面抗剪强度必须满足：其中, -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2）； -外楞计算最大剪力(N)： = 3。16103 N； b-外楞的截面宽度（mm)：b = 80。0 mm ； hn-外楞的截面高度(mm）：hn = 100.0 mm ； fv外楞的抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 1。500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值： =33.16103/(280.0100.0)=0.593 N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500 N/mm2;外楞截面的受剪应力计算值 =0。593N/mm2 121、小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册,刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中, -外楞最大挠度（mm)； P内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 47。710.300.50/17。16 kN/m; l-计算跨度（水平螺栓间距): l =600。0 mm ； E-外楞弹性模量(N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ; I-外楞截面惯性矩（mm4），I=6.67106；外楞的最大挠度计算值: = 1.1467。16100/1600。003/（1009500。006。67106）122、 = 0.280 mm;外楞的最大容许挠度值： = 2.400 mm；外楞的最大挠度计算值 =0。280mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.400mm,满足要求!3.5、穿墙螺栓的计算（内容为固定不变)计算公式如下：其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 （mm2)； f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170。000 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号： M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11。55 mm；穿墙螺栓有效面积： A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值： N = 1。701051。0510-4 = 17.850 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =47123、。7050。6000.500 = 14.312 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=14。312kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！4.柱子模板验算方柱采用木胶合板，竖向背楞采用100100、50100方木，竖向方木背楞间距中到中不大于250mm,横向柱箍采用双钢管加对拉螺栓加固，柱底部第一道柱箍距地面150mm,半柱以下柱箍间距中到中不大于350mm，半柱以上柱箍间距中到中不大于500mm;圆柱模板采用玻璃钢制定型模板，柱子模板的加固采用钢管斜支撑加U托。方柱模板选用700X700方柱进行计算,柱高取5900mm计算。柱箍采用48双钢管作柱箍。柱箍底部间距350124、mm.根据规范,当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00kN/m2;4.1、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：2；柱截面宽度B方向竖楞数目：5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目：2;柱截面高度H方向竖楞数目：5；对拉螺栓直径(mm）:M14；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞;截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10。78；钢楞截面抵抗矩W(cm3）:4。49;柱箍的间距（mm):500;柱箍肢数：2;3.竖楞信息竖楞材料：木楞;宽度(mm）：40。00；高度（mm）:90.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型：竹胶合板；面板厚度（mm）：15125、.00；面板弹性模量（N/mm2）：9500。00;面板抗弯强度设计值fc（N/mm2)：13。00；面板抗剪强度设计值（N/mm2）：1.50；5。木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc（N/mm2):13。00；方木弹性模量E(N/mm2）：9500。00;方木抗剪强度设计值ft（N/mm2)：1。50;钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205。00； 柱模板设计示意图计算简图4.2、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3; t - 126、新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15）计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20。000; V 混凝土的浇筑速度，取2。500m/h； H - 模板计算高度,取3。000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72。000 kN/m2,取较小值47。705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47。705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2。000 kN127、/m2.4.3、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算.本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l= 165 mm,且竖楞数为 5，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算. 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:其中， M-面板计算最大弯距（N。mm）; l-计算跨度128、(竖楞间距): l =165.0mm； q作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710。500.90=25.761kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.42.000.500。90=1。260kN/m，式中，0。90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =25.761+1。260=27.021 kN/m;面板的最大弯距：M =0。127。021165165= 7。36104N。mm；面板最大应力按下式计算:其中， -面板承受的应力(N/mm2）； M -面板计算最大弯距(N.mm）； W -面板的截面抵抗矩 ： b:面板截129、面宽度，h：面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1。88104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值（N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7。36104 / 1。88104 = 3.923N/mm2；面板的最大应力计算值 =3。923N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！2。面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， 面板计算最大剪力(N）； l计算跨度(竖楞间距）： l =165.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。130、247.710.500.90=25。761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.42.000.500.90=1。260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =25。761+1。260=27.021 kN/m；面板的最大剪力: = 0.627.021165。0 = 2675。049N；截面抗剪强度必须满足下式：其中， 面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力（N）： = 2675。049N； b-构件的截面宽度(mm）：b = 500mm ； hn-面板厚度（mm)：hn = 15。0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm131、2):fv = 13。000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值： =32675。049/（250015。0)=0。535N/mm2;面板截面抗剪强度设计值: fv=1。500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0。535N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.500N/mm2，满足要求！3。面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下：其中， -面板最大挠度（mm)； q作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m）: q = 47.710。5023.85 kN/m； l计算跨度(竖楞间距): l =165。0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2)：E = 95132、00。00 N/mm2 ； I面板截面的惯性矩（mm4）； I= 50015。015。015。0/12 = 1.41105 mm4；面板最大容许挠度： = 165.0 / 250 = 0.660 mm；面板的最大挠度计算值： = 0。67723.85165。04/(1009500.01。41105） = 0.090 mm;面板的最大挠度计算值 =0。090mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0。660mm，满足要求！4。4、竖楞方木的计算（内容为固定不变）模板结构构件中的竖楞（小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3。0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨,因此按均布荷载133、作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 608080/6 = 64.00 cm3；I = 60808080/12 = 256。00 cm4；1。抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中， M-竖楞计算最大弯距（N。mm)； l-计算跨度(柱箍间距）： l =450.0 mm; q-作用在竖楞上的线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247。710。270。90=13.911kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。42.000。270。90=0.680kN/m； q = （13.911+0。680）/134、2=7.296 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.296450.0450.0= 1。48105N。mm；其中， 竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距（N。mm); W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f 竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）; f=13.000N/mm2;竖楞的最大应力计算值： = M/W = 1.48105/6.40104 = 2.308 N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.308N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中， -135、竖楞计算最大剪力（N）; l-计算跨度（柱箍间距）: l =450.0mm; q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1:1.247.710.270.90=13.911 kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.42。000。270。90=0.680 kN/m； q = （13。911+0.680)/2=7.296 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.67.296450。0 = 1969.809 N；截面抗剪强度必须满足下式：其中, 竖楞截面最大受剪应力(N/mm2）； 竖楞计算最大剪力(N）： = 1969。809 N； b-竖楞的截面宽度（mm)：b = 60136、.0mm ; hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80。0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）:fv = 1.500 N/mm2;竖楞截面最大受剪应力计算值: =31969.809/(260。080。0)=0。616 N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0。616N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求!3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中， -竖楞最大挠度（mm)； q-作用在竖楞上的线荷载（kN/m）： q =47。710。27 = 12.88 kN/m； l137、计算跨度(柱箍间距）: l =450。0 mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）:E = 9500。00 N/mm2 ; I-竖楞截面的惯性矩(mm4），I=2。56106;竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.800 mm;竖楞的最大挠度计算值： = 0。67712.88450。04/（1009500。02。56106） = 0.147 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.147mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.800mm ，满足要求！4.6、B方向柱箍的计算（内容为固定不变)本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8。00 10.00 10。00 /138、 6 = 133.33 cm3; I = 8。00 10。00 10.00 10.00 / 12 = 666.67 cm4；柱箍为2 跨,按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN),竖楞距离取B方向的; P = (1.2 47.710.90 + 1。4 2。000。90）0。270 0。45/1 = 6。57 kN;最大支座力： N = 9。798 kN;最大弯矩： M = 0.233 kN.m；最大变形： V = 0.034 mm；1。 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0。23 kN。m； 139、弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩： W = 133.33 cm3;B边柱箍的最大应力计算值： = 1。67 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值： f = 13.000 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.67N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0。034 mm；柱箍最大容许挠度： = 300.0 / 250 = 1.200 mm；柱箍的最大挠度 =0。034mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.200mm，满足要求！4。6、B方向对拉螺栓的计算（内容为固定不变）v计算公式如下:其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A140、 对拉螺栓有效面积 （mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号： M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76。00 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9。798 kN。对拉螺栓最大容许拉力值： N = 1。701057。6010-5 = 12。920 kN;对拉螺栓所受的最大拉力 N=9.798kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12。920kN,对拉螺栓强度验算满足要求!4。7、H方向柱箍的计算（内容为固定不变）本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 141、8。00 10。00 10。00 / 6 = 133。33 cm3； I = 8.00 10。00 10。00 10.00 / 12 = 666。67 cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN），竖楞距离取H方向的; P = (1。247.710。90+1.42.000。90）0.220 0.45/1 = 5.35 kN；最大支座力： N = 8。314 kN；最大弯矩: M = 0。167 kN。m；最大变形: V = 0.019 mm；1。柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中, 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.142、17 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 133.33 cm3；H边柱箍的最大应力计算值： = 1。194 N/mm2;柱箍的抗弯强度设计值: f = 13.000 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1。194N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求!2。 柱箍挠度验算经过计算得到： V = 0。019 mm；柱箍最大容许挠度： V = 250.000 / 250 = 1.000 mm;柱箍的最大挠度 V =0.019mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1。000mm,满足要求！4。8、H方向对拉螺栓的计算（内容为固定不变)验算公式如下:其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 （mm2）； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170。000 N/mm2；查表得: 对拉螺栓的直径： M12 ； 对拉螺栓有效直径： 9。85 mm; 对拉螺栓有效面积： A= 76。00 mm2;对拉螺栓最大容许拉力值： N = 1.701057.6010-5 = 12。920 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8。314 kN.对拉螺栓所受的最大拉力： N=8。314kN 小于 N=12。920kN,对拉螺栓强度验算满足要求!