1、6.2万住宅、地下车库及传达室工程高大模板安装专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1工程概况61.1工程概况61.2特点、难点与方案选择62模板设计72.1支撑系统选型、选材72模板均采用15mm厚木胶板，该模板参数见表2.1-2。82.2支撑系统构造设计92.2.1 模壳密肋楼盖楼板支撑体系设计91顶板模板：顶板选用15mm厚木胶板。94 水平杆的设置：95 剪刀撑设置：92.2.2柱帽支撑体系设计131顶板模板：顶板选用15mm厚木胶板。134 水平杆的设置：135 剪刀撑设置：131梁底2、模板：选用15mm厚木胶板。184 水平杆的设置：181梁侧模板：选用15mm厚木胶板。193施工方法与工艺要求193.1材料要求：194 严禁使用有裂缝的支托板、螺母。233.2满堂支撑架搭设要求：231立杆242水平杆253剪刀撑264扣件273.3模板安装要求281梁模板的安装282楼面模板的安装283.4模板施工检查和验收293 安装验收标准：293.5混凝土施工要求321施工前注意的问题322.施工过程中注意的问题323.砼浇筑完以后注意的问题333.6模板的拆除334 拆除要求：344资源计划354.1劳动力需求计划354.2材料及机具需求计划351材料需求计划：见表4.2-1。33、52、机具需求计划：见表4.2-2364.3检验、试验及测量设备需求计划375技术管理措施375.1质量管理措施371施工前管理372施工中管理要点383质量管理措施385.2安全技术措施401高支模系统施工管理机构402高支模的安全管理措施402支模日常检查，巡查重点部位：425监测频率：431预防坍塌事故的安全技术措施442预防高空坠落事故的安全技术措施456编制依据476.3现行国家标准、规范及有关行业标准，包括：4713 建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）477高大模板支撑体系计算书487.1模壳密肋楼盖楼板模板支撑体系计算书481模壳密肋楼盖楼板折算48一、模板面板计算504、(1)抗弯强度计算51(2)抗剪计算51(3)挠度计算51二、模板支撑木方的计算511.荷载的计算52(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：52(2)模板的自重线荷载(kN/m)：522.木方的计算52木方的截面力学参数为52(1)木方抗弯强度计算52(2)木方抗剪计算52(3)木方挠度计算53三、托梁的计算53顶托梁的截面力学参数为54(1)顶托梁抗弯强度计算54(2)顶托梁挠度计算54四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)551.静荷载标准值包括以下内容：55(1)脚手架的自重(kN)：55(2)模板的自重(kN)：55(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：552.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土5、时产生的荷载。553.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式55五、立杆的稳定性计算55不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式55六、楼板强度的计算581.计算楼板强度说明582.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求58第2层楼板所需承受的荷载为587.2柱帽（26002600900）模板支撑体系计算书59一、模板面板计算61二、模板支撑木方的计算621.荷载的计算62(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：62(2)模板的自重线荷载(kN/m)：622.木方的计算62木方的截面力学参数为62(1)木方抗弯强度计算62(2)木方抗剪计算63(3)木方挠度计算63三、托梁的计算63托梁弯矩6、图(kN.m)64(1)顶托梁抗弯强度计算64(2)顶托梁挠度计算65四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)651.静荷载标准值包括以下内容：65(1)脚手架的自重(kN)：65NG1 = 0.0952.850=0.270kN65(2)模板的自重(kN)：65(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：652.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。653.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式65五、立杆的稳定性计算65不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式65六、楼板强度的计算681.计算楼板强度说明682.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求68第2层楼板所需承受的荷载为697.3 7、梁（2502700）模板支撑体系计算书69一、模板面板计算721.荷载的计算：72(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：72(2)模板的自重线荷载(kN/m)：72经过计算得到从左到右各支座力分别为73(1)抗弯强度计算74(2)抗剪计算74(3)挠度计算74二、梁底支撑木方的计算74木方的截面力学参数为74(1)木方抗弯强度计算74(2)木方抗剪计算75(3)木方挠度计算75三、梁底支撑钢管计算75四、扣件抗滑移的计算77五、立杆的稳定性计算77不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式77横杆的最大支座反力 N1=12.28kN (已经包括组合系数)77i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i =8、 1.6077A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.9777W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.2577风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW781工程概况1.1工程概况本工程名称为“xx1-3#、9-11#楼，地下车库，传达室工程”，位于xx市。1.2特点、难点与方案选择特点、难点包括：柱帽尺寸2600mm*2600mm*900mm,下翻尺寸为300mm,模板支撑系统支设难度较高;密肋楼盖折算板厚375mm，模板支撑系统支设难度较高；最大梁截面尺寸为250*2700，跨度为3.8m，车库板厚为250，模板支撑系统施工难度大。方案选择：采用48.33.6mm扣件式钢管脚手架支撑体系9、；模板均采用15mm厚木胶板，本工程地下室部分采用一次性支设到位的方式故所用木胶板无法进行重复利用；其它周转器材根据工程量计算直接进场；主龙骨均采用48.33.6mm钢管，次龙骨均采用5080mm方木进行加固。图1.2.2-1 模板支撑体系平面示意图1.2.3以上各种材料进场采购均应符合有关安全规定。（1）严格落实建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）和xx市城乡建设委员会建筑施工钢管扣件安全管理规定要求，必须按要求使用外径、壁厚等符合规定的钢管扣件。（2）按要求建设、施工、监理单位实施审核、检查和验收程序，已对现场钢管扣件进行联合检查、抽样复验，复验合格。（3）建设行10、政主管部门要加强已对施工现场钢管扣件的安全管理，对钢管扣件进场抽检、复验及项目钢管的外径、壁厚等情况进行了严格检查，且验收合格。2模板设计2.1支撑系统选型、选材支撑体系采用48.33.6钢管作为支撑立杆、水平杆、剪刀撑杆，支承面为混凝土筏板、楼面，承载力特征值为2000kPa。48.33.6钢管材料参数见表2.1-1。表2.1-1 钢管材料参数表钢管的弹性模量(E)N/mm2钢管的截面惯性矩(I)mm4钢管的截面抵抗矩(W)mm3钢管截面的抗弯强度设计值(f)(N/mm2)钢管截面的抗剪强度设计值fv(N/mm2)钢管截面面积(mm2)2.0610512.46105519120512549811、2模板均采用15mm厚木胶板，该模板参数见表2.1-2。表2.1-2 木胶板材料参数表面板的弹性模量(E)N/mm2面板的截面惯性矩(I)cm4面板的截面抵抗矩(W)cm3面板截面的抗弯强度设计值(f)(N/mm2)面板截面抗剪强度设计值fv(N/mm2)60002414.4151.43主龙骨均采用48.33.6钢管，次龙骨采用5080mm方木，木质采用落叶松，5080mm方木材料参数见表2.1-3。表2.1-3 方木材料参数表方木的弹性模量(E)N/mm2方木的截面惯性矩(I)cm4方木的截面抵抗矩(W)cm3方木截面的抗弯强度设计值(f)(N/mm2)方木截面的抗剪强度设计值fv(N/mm12、2)9000213.3353.33131.32.2支撑系统构造设计2.2.1 模壳密肋楼盖楼板支撑体系设计1顶板模板：顶板选用15mm厚木胶板。2 板底次、主龙骨设置：次龙骨采用5080mm方木，间距300mm；主龙骨采用48.33.6mm钢管，间距1000mm布置。3 立杆的设置：立杆的纵距b=800，立杆的横距l=800，立杆顶设顶托，用以支撑顶板主龙骨。立杆下设标准底座，底座下铺设50(厚度)200mm(宽度)长脚手板。4 水平杆的设置：1）满堂架水平杆沿架体纵、横向双向布置，水平杆底部步距1500mm，其余水平杆步距为1500mm,最高一步水平杆与模板支撑点之间的距离不得大于50cm。13、2）扫地杆设置：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距钢管底端不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。5 剪刀撑设置：1）竖向剪刀撑：在模板支撑架外侧四周围均设置竖向连续式剪刀撑，中部纵横向每隔6排(即相邻剪刀撑之间的间距为4.5m)设置由底至顶的竖向连续剪刀撑，在横向设置的剪刀撑宽度为5.6m (即7跨立杆间距宽度)，剪刀撑高度为3m。在纵向设置的剪刀撑宽度为5.6m (即跨立杆间距宽度)，剪刀撑高度为3m。2）水平剪刀撑：在扫地杆处、竖向剪刀撑顶部交点平面内设置连续水平剪刀撑，共设1层。水平剪刀撑搭设长度为6.4m(即8跨立杆间距宽度)，宽度5.6m14、(即7跨立杆间距宽度)。根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)，本工程现浇板模板支撑系统采用普通型满堂支撑架，详细构造示意如下：图2.2.1-1 板下支撑体系平面示意图及架体平面图图2.2.1-2 板下支撑体系立面示意图图3高大模板区域下层结构平面图2.2.2柱帽支撑体系设计1顶板模板：顶板选用15mm厚木胶板。2 板底次、主龙骨设置：次龙骨采用5080mm方木，间距300mm；主龙骨采用48.33.6mm钢管，间距1000mm布置。3 立杆的设置：立杆的纵距b=800，立杆的横距l=400，立杆顶设顶托，用以支撑顶板主龙骨。立杆下设标准底座，底座下铺设50(厚度)15、200mm(宽度)长脚手板。4 水平杆的设置：1）满堂架水平杆沿架体纵、横向双向布置，水平杆底部步距1500mm，其余水平杆步距为1500mm,最高一步水平杆与模板支撑点之间的距离不得大于50cm。2）扫地杆设置：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距钢管底端不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。5 剪刀撑设置：1）竖向剪刀撑：在模板支撑架外侧四周围均设置竖向连续式剪刀撑，中部纵横向每隔6排(即相邻剪刀撑之间的间距为4.5m)设置由底至顶的竖向连续剪刀撑，在横向设置的剪刀撑宽度为2.6m (即7跨立杆间距宽度)，剪刀撑高度为2.8m。在纵向设置的剪刀撑16、宽度为5.6m (即跨立杆间距宽度)，剪刀撑高度为2.8m。2）水平剪刀撑：在扫地杆处、竖向剪刀撑顶部交点平面内设置连续水平剪刀撑，共设1层。水平剪刀撑搭设长度为6.4m(即8跨立杆间距宽度)，宽度5.6m(即7跨立杆间距宽度)。根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)，本工程现浇板模板支撑系统采用普通型满堂支撑架，详细构造示意如下：图2.2.2-1 板下支撑体系平面示意图及架体平面图图2.2.2-2 板下支撑体系立面示意图图2.2.2-3高大模板区域下层结构平面图高大模板区域内2502700mm 梁支撑体系设计图梁KL3（2502700）支撑体系立面示意图图梁KL317、（2502700）支撑体系平面意图图梁KL3下层结构平面图梁底支撑体系1梁底模板：选用15mm厚木胶板。2次、主龙骨设置：沿梁方向设置次龙骨采用5080mm方木，间距20mm；梁下沿垂直梁方向设48.33.6mm单钢管作为主龙骨，间距300mm。3 立杆的设置：梁下设一道承重立杆，立杆顶设顶托，用以支撑顶板主龙骨。梁两侧立杆间距800mm，立杆下设标准底座，底座下铺设50(厚度)200mm(宽度)长脚手板。4 水平杆的设置：1）满堂架水平杆沿架体纵、横向双向布置，步距600mm，最高一步水平杆与模板支撑点之间的距离不得大于50cm。2）扫地杆设置：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距钢管底端不大于 18、200mm 处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。梁侧支撑体系1梁侧模板：选用15mm厚木胶板。2次、主龙骨设置：沿竖向设置次龙骨采用5080mm方木，间距200mm；梁下沿垂直梁方向设48.33.6mm双钢管作为主龙骨，间距500mm；梁侧主龙骨在梁底部位用扣件与梁底主龙骨相连，板底处梁内侧部位利用板满堂支撑体系横向钢管用顶托顶紧。3 对拉螺栓设置：对拉螺栓布置7道，在断面内水平间距（从梁底）200+300+350+450+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。3施工方法与工艺要求3.1材料要求：钢管：脚手架钢管应采用现行国家标准19、直缝电焊钢管GB/T13793 或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091 中规定的 Q235 普通钢管。钢管的端部切口应平整，防腐处理应完整无损，禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。进场钢管材料必须保证质量要求，达不到要求的钢管严禁使用，材料部人员严格进行把关。钢管质量检验要求见表、表。表3.1.1-1 钢管质量检验要求项次项目检查验收要求新管1产品质量合格证必须具备2钢管材质检验报告3表面质量表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。4外径、壁厚外径允许偏差-0.5mm，壁厚允许偏差-0.5mm5端面端面应平整，两端端面倾斜的偏差允许1.7mm。6防锈处理必须进行防锈处理，镀20、锌或涂防锈漆。旧管7钢管腐蚀程度、应每年检查一次钢管内外表面腐蚀深度允许0.5mm，锈蚀严重部位应将钢管截断进行检查。8其他项目同新管项次3、4、5同新管项次3、4、5表3.1.1-2 钢管弯曲的允许偏差项次项目允许偏差(mm)示意图1各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m52立柱钢管弯曲3ml4m4ml6.5m12203拉杆、支撑体系的钢管弯曲l6.5m30扣件：1 扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定。扣件用T型螺栓、螺母、垫圈、铆钉采用的材料应符合GB/T700的有关规定。螺栓与螺母连接的螺纹均应符合GB/T196普通螺纹的规定；垫圈的21、厚度应符合GB/T95垫圈的规定；铆钉应符合GB/T867的规定。图3.1.2-1 直角扣件图3.1.2-2 旋转扣件2 扣件详见图、图、图。其中T型螺栓M12，其总长度应为(720.5)mm；螺母对边宽应为(220.5)mm，厚度应为(140.5)mm；铆钉直径应为(80.5)mm，铆接头应大于铆孔直径1mm，旋转扣件中心铆钉直径应为(140.5)mm。图3.1.2-3 对接扣件3 新扣件必须具备产品质量合格证、生产许可证，专业检测单位测试报告，并需及时进行抽样复试。标准直角扣件单个重量为1.32kg(12.95N)；旋转扣件单个重量1.49 kg(14.6N)；对接扣件单个重量为1.84k22、g(18.04N)；每个直角扣件、旋转扣件抗滑移承载力不得小于8KN，在螺栓拧紧扭力矩达到65N.mm时，不得发生破坏。4 铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净；5 扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；6 扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；7 当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；8 扣件在使用前需逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。底座：图3.1.3-1 标准底座构造图1 扣件式钢管脚手架的底座用于承受脚手架立柱传递下来23、的荷载，采用可锻铸铁制造的标准底座，承载力不得低于40KN。详细底座构造见图。2 底座铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。顶托：1 可调顶托撑应有产品质量合格证、质量检验报告。螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹第2部分：直径与螺距系列GB/T5796.2和梯形螺纹第3部分：基本尺寸GB/T5796.3的规定。2可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于 6 ；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30 。3 可调托撑受压承载力设计值不应24、小于40KN，支托板厚不应小于5mm，变形不应大于1mm。4 严禁使用有裂缝的支托板、螺母。3.2满堂支撑架搭设要求：搭设流程立杆定位放线铺设垫板和底座放置立杆放置扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆如此重复往上设置剪刀撑放置方木、模板检查验收。构造要求1立杆1)模板支模架立杆支承在混凝土筏板上，立杆下垫50200mm木垫板，垫板应采用长度不少于 2 跨，底座、垫板均应准确地放在定位线上。图3.2.2-1 纵、横向扫地杆构造2) 模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮立杆上，距离地面不大于200，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。325、)当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。扫地杆构造见图。4)立杆接长采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：(1)满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。(2) 当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500 ；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。(3) 当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于 1m ，并应采用不少于 2 个旋转扣件固定。26、端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm。5)满堂支撑架的可调托撑螺杆伸出长度不超过200mm，插入立杆内的长度不得小于 150mm。6）在保证架体安全稳定的前提下，立杆搭设采用不同长度钢管及顶丝进行调节高度，当实在无法调节时，可以采用切割锯将顶部钢管切割到满足顶板支撑系统高度要求，由此增加的措施费在投标报价中应给予充分考虑。2水平杆1) 水平杆应设置在立杆内侧，随立杆按步搭设，单根杆长度不应小于 3 跨。2) 纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并应符合下列规定：(1)两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500m27、m；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的 1/3。接头位置详见图图3.2.2-2 纵向水平杆对接接头布置 (2) 杆件采用搭接设置时，搭接长度不应小于 1m，且等间距设置 3 个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于 100mm。3）每步的纵、横向水平杆需四周交圈封闭设置，并与混凝土墙连接杆件可靠拉结相连。3剪刀撑1)模板支架四边满布竖向剪刀撑，连续设置；2)在扫地杆处、竖向剪刀撑顶部交点平面内设置连续水平剪刀撑。水平剪刀撑共设3层。3）剪刀撑的构造还应符合下列规定：(1)竖向剪刀撑宽度为7排立杆间距，搭设高度根据不同板底标高确定。(2) 水平剪刀撑共搭设底层、28、中间层、顶层层，长度为6.4m(即8跨立杆间距宽度)，宽度5.6m(即7跨立杆间距宽度)。(3)剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不应小于 1m，且等间距设置 3 个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于 100mm。(4)剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。(5)脚手架剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，不得滞后安装。4扣件1)扣件规格应与钢管外径相同；2)螺栓拧紧扭力矩不应小于 40Nm，且不应大于 65Nm；3)在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件29、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于 150mm；4)对接扣件开口应朝上或朝内；5)各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。6) 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手进行逐一检查，不合格的应重新拧紧至合格。3.3模板安装要求模板安装工艺1梁模安装工艺：弹梁轴线并复核搭支模架摆方木安放梁底模并固定梁底起拱扎梁筋安侧模复核梁模尺寸、标高、位置与相邻板模板连固。2楼板模安装工艺：搭满堂支架测水平摆木楞调整楼板模标高及起拱铺模板清理、刷油检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。安装要求1梁模板的安装先弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预30、定的高度，然后在可调顶托的托板上安放梁底横向钢管，后在其上安装梁底纵向方木龙骨。龙骨安装完成后，用塑料模板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4 m的现浇钢筋混凝土梁、板，模板按1L/10003L/1000起拱。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装并待梁钢筋绑扎完成后再安装梁侧模。本工程梁截面标高变化复杂，模板拼缝过程中要采用海绵条。2楼面模板的安装首先通线，然后调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，由于本工程在局部标高复杂，根据架体稳定性计算在顶托可调范围外可以适当采用割取部分钢管的方法进行操作。在可调顶托托板上架设钢管作主龙骨，主龙骨固定后架设横楞方木，然后在31、横楞上安装模板。本工程现浇板面由多块菱形板组成，由于每个菱形板面交点的标高都不一样，板面铺设时采用两块三角板拼成一块菱形模板，模板损耗约1/3.施工过程中应考虑的细节问题 1.本工程地下部分采用两次浇筑砼的方式，在模板支撑过程中要将外挡土墙内侧模板、屋面板及夹层板一次加固到位，外挡土墙外侧模板采取留洞的方式进行加固。 2.在扎设满堂脚手架的过程中遇到坡道板在架体立杆间距范围内时，采用直接穿透模板的方式将立杆支撑到顶，立杆经过模板的位置采用塑料套管进行留洞便于以后钢管的拆除。对于受力较小的部位可以采用“土”字型马镫的方式进程支撑。 3.在加固剪力墙模板过程中要注意预留的门、洞口位置的加固，同时应32、特别注意预留膨胀带位置的加固。3.4模板施工检查和验收1 模板满堂支撑架在搭设过程中需分以下阶段进行检查和验收：基础完工后及脚手架搭设前、作业层上施加荷载前，达到设计高度后。2 检查的内容包括：杆件的设置和连接，连墙件等搭设是否符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)和施工方案的要求。地基有无积水，底座有无松动，立杆有无悬空，扣件螺栓有无松动等情况。脚手架的垂直度、间距等是否满足规范要求。3 安装验收标准：1)脚手架安装允许偏差：见表3.4-1。表3.4-1 脚手架安装允许偏差序号项目技术要求允许偏差值(mm)检查方法1底座表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑33、动不沉降-102满堂支撑架立杆垂直度最后验收垂直度30m90用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度(m)总高度30mH=2H=10H=20H=307306090中间档次用插入法3满堂支撑架间距步距20钢尺纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差105扣件安装同步立杆上两个相隔对接扣件的高差500mm钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离h/3(其中h为步距)水平杆上的对接扣件至主节点的距离l/3la(其中l为纵距或横距)扣件螺栓拧紧扭力矩4065N.m扭力扳手2)模板安装允许偏差：见表3.4-2。表3.4-2 模板安装34、允许偏差项次项目允许偏差值（mm）检查方法1轴线位移基础5尺量柱、墙、梁32标高3水准仪或拉线尺量3截面尺寸基础5尺量柱、墙、梁24每层垂直度32m托线板5相邻两板表面高低差2直尺、尺量6表面平整度22m靠尺、楔形塞尺7阴阳角方正25m线尺顺直28预留孔洞中心线位移5拉线、尺量内孔洞尺寸+5，-03.5混凝土施工要求1施工前注意的问题由于本工程剪力墙周长较长，同时砼的强度等级比较高，一次浇筑砼极容易产生裂缝，经设计院设计变更在墙体高度为6米的位置留置一道水平施工缝，同时在剪力墙位置留置3条膨胀带，该膨胀带浇筑的砼采用同一标号的膨胀砼。在浇筑砼前及时与商品砼供应站确定砼的配合比与出场的塌落度，以35、减少裂缝的出现。 2.施工过程中注意的问题混凝土浇筑应严格按照施工组织设计的要求分段、分层施工，并派专人负责看模，板面混凝土堆积高度不得超过 400mm，浇筑过程振捣棒不宜直接与模板接触。对于整体砼的浇筑采用泵送的方式按照标高进行逐层浇筑，达到一次成活的目的。根据计算2502700mm梁的砼为1.386立方，为了防止浇筑砼过程中集中荷载过于集中，故采取用先用塔吊吊运的方式进行梁的砼浇筑，待梁砼浇筑完一半时采用泵送的方式进行其余的砼浇筑；对于大面积砼浇筑采取从四周向中间分散浇筑的方式，在浇筑砼的过程中注意接茬部位的施工。3.砼浇筑完以后注意的问题砼浇筑以后要及时养护，对于外墙部位要采用覆盖草帘子36、的方式进行洒水养护，同时在膨胀带位置至少要保证砼养护的前7天达到24小时不停的养护，其它部位可根据当天的温度进行适当的调整。3.6模板的拆除1支架系统拆除原则：按照“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”的原则进行。2拆除顺序：梁上顶托梁底方木梁底模板板上顶托板底方木板底模板纵横水平拉杆剪刀撑支撑立柱下托座垫木。3脚手架拆除应按专项方案施工，拆除前应做好下列准备工作：1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；2）应根据检查结果补充完善脚手架专项方案中的拆除顺序和措施，经审批后方可实施；3）拆除前应对施工人员进行交底37、；4）应清除脚手架上杂物及地面障碍物。4 拆除要求：1)拆除支撑及模板前，应将该梁板混凝土试件送实验室检测，当试块达到规定的强度要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。混凝土拆模强度见表3.5-1。表3.5-1 砼拆模强度要求表结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（）梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m100悬臂结构1002)拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。3)严格控制模板及其支架拆除的顺序，支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。4)拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不38、应大于二步。连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。5)拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和方木，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。6)拆除的工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。7)卸料时各构配件严禁抛掷至地面，运至地面的构配件应按规定及时检查、整修与保养，并应按品种、规格分别存放。4资源计划4.1劳动力需求计划劳动力需求计划见表4.1-1：表4.1-1 劳动力需求计划表岗位人数岗位人数木工、模板工35架子工25电工2钢筋工25混凝土工20零工104.39、2材料及机具需求计划1材料需求计划：见表4.2-1。表4.2-1 主要材料需求计划表序号名称规格数量1竹胶板1.2mm厚3000 m22钢管48.33.624000米3扣件直角，对接，转向19000只4方木608023m5顶托14000个6脚手板4000502001100块7对拉螺栓M145200根备注：本工程地下部分面积较小，根据施工情况采用一次成活做法：即方木、竹胶板、周转器材等均一次进场无重复利用。2、机具需求计划：见表4.2-2表4.2-2 主要机具设备需求计划表序号机械名称型号功率数量1锤子重量0.25、0.5kg20把2单手扳手开口宽(mm):17-19、22-2430把3平刨机M40、T1043KW2台4交流电焊机BX1-31515KVA2台5木工圆盘锯MJ1064KW2台6压刨机MB10428台7砂轮机2台8手提电锯HC5185B1.1 KW10台9手电钻10台4.3检验、试验及测量设备需求计划检验、试验及测量设备需求计划：见表4.3-1。表4.3-1 检验、试验及测量设备需求计划表序号名称规格数量1经纬仪J22台2水准仪DS32台3激光垂准仪DZJ-31台4力矩扳手4065N.m10把5钢卷尺5、30、50m6把6直尺2-3m10把7工程检测尺2m2套5技术管理措施5.1质量管理措施1施工前管理1）材料管理材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，41、使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。2）交底管理交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。2施工中管理要点1）竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工。2）模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过监理单位验收。3）砼浇筑方式符合安全要求，控制堆载，避免上部荷载集中化。4）模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。3质量管理措施1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时42、提出不明之处，工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、监理单位、质监站、上级公司对本工程的质量监督和指导。2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。3）严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。4）混凝土浇筑43、过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。5）对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。6）所有梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。7）模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。8）严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。9）主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品44、尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。10）所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。11）阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。12）为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。5.2安全技术措施高支模施工的安全管理1高支模系统施工管理机构为了高支模施工能安全、高效的进行，决定成立高支模施工专项管理小组：组长：高鹏副组长：崔金辉组员：代宾宾、何磊、李兆起、杜霖、史雨鑫2高支模的安全管理措施1)施工现45、场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。2)对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。3)搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规划（GB5036）考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全绳。4)支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。5)高支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。6)支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于46、连接。7)水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。8)可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。9)泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。10)应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。11)水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。12)操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、方木、钢筋等物件。13)在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要47、进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。14)支模安装完毕后，通知相关部门进行验收，并报监理单位进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。15)在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：(1)杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。(2)底座是否松动。(3)钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。(4)安全防护措施是否符合规范要求。16)在浇筑顶板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时48、，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。17)支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。18)拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。19)拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。20)施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。21)设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。22)混凝土浇筑过程中派专人监管，严禁闲杂等无关人员进入支撑架内。作业层下严禁人员进49、出，看模人员要远离作业区域。模板监测措施1班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。3支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4监测点布设在支架边角位置及中间按每隔15m间距设置监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监50、测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。5监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至砼终凝后至少达到设计强度的85。监测变形预警见表表5.2.2-1 扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相51、对值H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降观测0.25m所以密肋模壳位置超过规定板厚需计算高支模。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.2m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管482.8mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m52、3，施工活荷载1.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.38+0.20)+1.401.00=13.086kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.38+0.71.401.00=13.856kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/53、32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.3800.800+0.2000.800=7.790kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+1.000)0.800=0.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯54、距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10210001000/30000=3.390N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.357.790+1.00.800)0.300=2.034kN截面抗剪强度计算值 T=32034.0/(2800.00015.000)=0.254N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(355、)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6777.7903004/(1006000225000)=0.316mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.3800.300=2.861kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+0.056、00)0.300=0.300kN/m静荷载 q1 = 1.352.861+1.350.060=3.944kN/m活荷载 q2 = 0.980.300=0.294kN/m计算单元内的木方集中力为(0.294+3.944)0.800=3.390kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.390/0.800=4.238kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.60.8004.238=2.034kN最大支座力 N=1.10.8004.238=3.729kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.008.008.00/6 =57、 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.271106/53333.3=5.09N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32034/(25080)=0.763N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以58、木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.921kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.921800.04/(1009000.002133334.0)=0.422mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 3.729kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.042kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 11.047kN经过计算59、得到最大变形 V= 1.209mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面惯性矩 I = 10.20cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.792106/1.05/4248.0=177.56N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.209mm顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1083.150=0.339kN(60、2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.8000.800=0.128kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.3800.8000.800=6.104kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 6.571kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+0.000)0.8000.800=0.640kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N61、 = 9.498kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a62、 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=210.957, =0.164=9302/(0.164397.4)=142.728N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=218.996, =0.153 =9302/(0.153397.4)=152.657N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=146.038N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/16.0=63、210.993, =0.164=9498/(0.164397.4)=145.735N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.4501.2500.600=0.338kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.3380.8001.5001.500/10=0.077kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大64、值；顶部立杆Nw=1.3506.426+0.9800.640+0.90.9800.077/0.800=9.386kN 非顶部立杆Nw=1.3506.571+0.9800.640+0.90.9800.077/0.800=9.582kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=210.957, =0.164 =9386/(0.164397.4)+77000/4248=162.042N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=218.996, =0.153 =9386/(0.153397.4)+77000/4265、48=172.061N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=165.382N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/16.0=210.993, =0.164=9582/(0.164397.4)+77000/4248=165.049N/mm2,立杆的稳定性计算 Mmax=323.32所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！7.2柱帽（26002600900）模板支撑体系计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数66、取1.00。模板支架搭设高度为2.9m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，间距200mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管482.8mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载1.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载67、组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.90+0.20)+1.401.00=28.748kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.90+0.71.401.00=31.476kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.9000.800+0.68、2000.800=18.232kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+1.000)0.800=0.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经69、计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10210001000/30000=3.386N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3518.232+1.00.800)0.200=3.048kN截面抗剪强度计算值 T=33048.0/(2800.00015.000)=0.381N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67718.2322004/(1006000270、25000)=0.146mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.9000.200=4.518kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+0.000)0.200=0.200kN/m静荷载 q1 = 1.354.518+1.350.040=6.153kN/m活荷载 q2 = 0.980.200=071、.196kN/m计算单元内的木方集中力为(0.196+6.153)0.800=5.079kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 5.079/0.800=6.349kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.60.8006.349=3.048kN最大支座力 N=1.10.8006.349=5.587kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.72、406106/53333.3=7.62N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33048/(25080)=1.143N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.558kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.558800.04/(100900073、.002133334.0)=0.658mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 5.587kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.042kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 12.450kN经过计算得到最大变形 V= 0.182mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面惯性矩 I = 10.20cm4；(1)顶托梁抗弯强度计74、算抗弯计算强度 f = M/W =0.503106/1.05/4248.0=112.77N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.182mm顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.0952.850=0.270kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.8000.400=0.064kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.9075、00.8000.400=7.229kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 7.562kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+0.000)0.8000.400=0.320kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.523kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积76、 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/1677、.0=210.957, =0.164=10389/(0.164397.4)=159.402N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=218.996, =0.153 =10389/(0.153397.4)=170.490N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=163.098N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/16.0=210.993, =0.164=10523/(0.164397.4)=161.459N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆78、的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.4501.2500.600=0.338kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.3380.8001.5001.500/10=0.077kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.3507.463+0.9800.320+0.90.9800.077/0.400=10.558kN 非顶部立杆Nw=1.3579、07.562+0.9800.320+0.90.9800.077/0.400=10.692kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=210.957, =0.164 =10558/(0.164397.4)+77000/4248=180.010N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=218.996, =0.153 =10558/(0.153397.4)+77000/4248=191.279N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=183.767N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!80、非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/16.0=210.993, =0.164=10692/(0.164397.4)+77000/4248=182.068N/mm2,立杆的稳定性计算 Mmax=713.67所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！7.3 梁（2502700）模板支撑体系计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.5m，梁截面 BD=250mm2700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=0.6081、m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.25m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.582、02.70+0.20)+1.402.00=85.660kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.502.70+0.71.402.00=94.908kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.2500.5000.450=1.936kN。采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板83、的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.7000.450=30.983kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.450(22.700+0.250)/0.250=2.034kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.2500.450=0.225kN均布荷载 q = 1.3530.983+1.352.034=44.572kN/m集中荷载 P = 0.980.225=0.22184、kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.469kN N2=4.213kN N3=4.213kN N4=1.469kN最大变形 V = 0.008mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.032185、0001000/24300=1.317N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32245.0/(2450.00018.000)=0.416N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.008mm面板的最大挠度小于83.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.213/0.450=9.361kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最86、大剪力 Q=0.60.4509.361=2.528kN最大支座力 N=1.10.4509.361=4.634kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.190106/53333.3=3.55N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 87、T=32528/(25080)=0.948N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=6.726kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6776.726450.04/(1009000.002133334.0)=0.097mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 88、支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.089mm最大支座力 Qmax=12.282kN抗弯计算强度 f = M/W =0.330106/4248.0=77.65N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按89、照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=12.28kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=12.28kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.541=0.731kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.140=0.189kN 非顶部立杆段 N = 12.282+0.731=13.013kN 顶部立杆段90、 N = 12.282+0.189=12.471kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长91、度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.622,l0=3.028m；=3028/16.0=189.039, =0.201 =12471/(0.201397.4)=156.127N/mm2 a=0.5m时，u1=1.699,l0=3.140m；=3140/16.0=195.990, =0.190 =12471/(0.190397.4)=165.553N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=159.269N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=4.744,92、l0=3.288m；=3288/16.0=205.218, =0.172 =13013/(0.172397.4)=190.130N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4501.2500.600=0.338kN/m2 h 立杆的步距，0.60m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.3380.8000.6000.600/10=93、0.012kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=12.282+1.3500.140+0.90.9800.012/0.450=12.495kN 非顶部立杆Nw=12.282+1.3500.541+0.90.9800.012/0.450=13.037kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.622,l0=3.028m；=3028/16.0=189.039, =0.201 =12495/(0.201397.4)+12000/4248=159.310N/mm2 a=0.5m时，u1=1.699,l0=3.140m；=3140/16.0=195.990, =0.190 =12495/(0.190397.4)+12000/4248=168.755N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=162.459N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=4.744,l0=3.288m；=3288/16.0=205.218, =0.172 =13037/(0.172397.4)+12000/4248=193.363N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患