1、 旧村改造项目住宅楼及地下车库模板施工方案编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 一、编制依据：1、施工合同2、施工组织设计3、施工图纸4、建筑施工质量验收统一标准 (GB50300-2013)5、建筑施工安全检查评分标准 （JGJ59-99）6、建筑施工计算手册 中国建筑工业出版社7、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）8、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）（2011版）9、建筑机械使用安全技术规范 (JGJ33-2001)二、工程概况：、序 号项 目内 容1工程名称2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6施工单位7监督单位8基本情况工期2、：600天质量目标：合格9建筑面积10层 数11建筑高度12建筑性质住 宅13结构类型剪力墙结构14基础形式15基础底板厚度800 mm16框架柱截面17梁截面18板19墙三、模板安装前的准备工作：（一）技术准备 1、模板安装前由项目技术负责人向作业班组长做书面技术交底，再由作业班组长向操作人员进行技术交底和安全教育，有关施工及操作人员应熟悉施工图及模板工程的施工设计。 2、施工现场设可靠的能满足模板安装和检查需用的测量控制点。 3、现场使用的模板及配件应按规格和数量逐项清点和检查，未经修复的部件不得使用。 4、梁和楼板模板的支柱支设在土壤地面时，应将地面事先整平夯实，并准备柱底垫板。 5、竖3、向模板的安装底面应平整坚实，并采取可靠的定位措施，竖向模板应按施工要求进行固定以防模板位移、跑浆。 （二）机具准备由于本工程面积大，层数多，据工程工期、工作量等施工需要，机具计划如下：机具名称数 量单 位电锯、刨1台电 焊 机2台电 钻1台（三）模板选择1、框架柱模板：独立柱采用多层板模板，柱模板每面加工成一片，柱模采用14多层板，龙骨用50100的木方，间距为250，边角龙骨用50100的木方做成企口，卡住柱两侧模板，以免漏浆，柱箍用483.0双钢管，间距为500mm。2、墙模板：内龙骨采用50*100mm方木，间距150mm；穿墙螺栓采用16螺栓:水平间距600mm；外横龙骨采用圆形钢管44、83.0（双钢管），间距500mm，采用“3”形卡固定；穿墙螺栓采用16螺栓，竖向间距500mm；3、梁顶板模板：采用14厚多层板，次龙骨用50100的木方，钢管主龙骨，扣件式脚手架支撑体系。模板至少配备两层用量。4、楼梯采用14厚多层板，龙骨用50100的木方及483.0钢管，扣件式脚手架支撑体系。（四）材料准备1、对模板材质、龙骨材质尺寸支撑型号对位螺栓等的要求（1）多层板：A、外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大0.005m2 。B、规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边205、mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度.（2）龙骨：主龙骨采用48mm钢管，次龙骨采用烘干木材，截面尺寸为50100，要求材料平直，上下两面抛光，不带表皮。（3）螺栓：止水螺栓，直径为16，中间焊止水钢板，套丝长70，配双螺母，垫片。（4）支撑系统：采用483.0钢管，其质量符合现行国家标准。钢管表面光滑不应有裂缝结疤6、分层错位硬弯等现象。四、模板制作、安装技术措施1、模板安装质量要求必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）及相关规范要求。即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。（1）主控项目a、安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。b、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2）一般项目a、模板安装应满足下列要求：1）模板的接缝不7、应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。b、对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。c、固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合规范的规定。检查数量：按规范要求的检验批，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。检验方法：钢尺检查。（3）现浇结构模板安装的偏差应符合规范的规定。检查数8、量：按规范要求的检验批，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。（4） 模板垂直度控制a、对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。b、模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；c、模板就位前，检查位置、间距是否满足要求。（5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500 线，根据层高2900mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。（6）模板的变形控制1）墙模支设前，焊9、接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。3）门窗洞口处对称下混凝土；4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7） 模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。（8）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2 个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。（9）清扫口的留置模板清扫口留在下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内10、的杂物，清理干净后，用多层板背订木方固定。a、合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。b、混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。c、为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。3、其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交11、底。（1）多层板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管。（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。（7）支墙柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。4、脱模剂及模板堆放、维修12、（1）木多层板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油2:8。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。五、模板的安装： 要选用几何尺寸规整，表面涂刷好隔离剂的模板进行支摸。1、模板组拼模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，13、以保持模板的整体性。拼装的精度要求：序号项 目允许偏差1两块模板之间拼缝12相邻模板之间高低差13模板平整度24模板平面尺寸偏差32、框架柱模板 独立柱采用多层板模板，支模时首先根据柱的尺寸加工成定性柱子模版。柱模板每面加工成一片，柱模采用14多层板，B、H方向竖楞为50100的木方3根，边角龙骨用50100的木方做成企口，卡住柱两侧模板，以免漏浆。柱模板安装时，先安装柱两个侧边模板再安装另外两侧模板，安装时注意柱模板企口相吻合。柱箍用483.0双钢管，间距为500mm，两侧用M16螺栓加固，间距同柱箍。3、墙模板（1）模板定位当顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软14、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500 控制线，以便于墙模板的安装和校正。当墙混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙上。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道墙轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。（2）模板的支设模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。（3）墙体模板面板采用14mm多层板散拼15、散拆，内竖龙骨用50100 mm木方，间距为200mm；外横龙骨为483.0mm 的双钢管，间距为500mm，阴角放置5050mm 木方便于钢管围檩，以保证墙模板的刚度。对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距100+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距200mm，直径16mm。地下室外墙对拉螺栓带止水片，以防地下水沿对拉螺栓渗入墙内。支模后，要求木工班组和工长及质检员认真检查支模质量情况，明确责任。4、梁、板模板（1）板竖向支撑采用满堂脚手架搭设，采用14胶合板，板底支撑为50100mm木方，间距为300mm，板底横向钢管为48*3.0mm，间距700mm；立杆底部设木脚手16、板，采用钢管加顶丝，纵横向间距均为700mm，脚手架步距1200mm；在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆；立杆顶部设可调支托，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，以确保立杆轴心受压。（2）梁侧模板： 200*500梁： 采用14胶合板，内龙骨为水平向，布置3道，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨为竖直向，间距350mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm，对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距200mm，断面跨度方向间距350mm，直径16mm。 梁底模板：采用14胶合板，梁底采用2根50100mm木方，梁底支撑小横杆间距500mm；立杆梁跨度方向间距 l=117、.0m，脚手架的步距 h=1.50m，梁两侧立杆间距0.60m。(3)支柱上面用483.0mm钢管支撑固定梁侧模板，侧楞、斜撑、底楞相互之间用扣件固定牢靠，支柱下垫50*250的木板。 (4)顶板模板与梁侧模之间接缝、梁侧模与梁底模之间接缝设单面粘海绵条防止漏浆。（5）支模时从中间一侧开始逐步排设支柱，同时安装大横杆。（6）采用满堂脚手架以实现楼板模板早拆，用以早拆的支撑应自成体系单独进行施工，模板直到楼板强度达到75%后方可拆除，在此之前不得拆除模板体系任何构件。（7）根据楼板具体尺寸并结合早拆支撑进行，小边小于100mm的长条形拼块尽量配在中间。制作完毕，对各板块进行编号分别码放整齐，以便18、施工“对号入座”，加快施工进度。（8）支模从中间一侧排设大小横杆，调节支柱高度，板底用龙骨483.0mm钢管找平。所有模板缝均用不干胶粘贴，进行模板标高检查。5、楼梯模板（1）楼梯底板模板采用木龙骨、14mm厚多层板、扣件式钢管脚手架的支撑体系，在楼梯踏步两端沿楼梯方向铺四根通长的50*100mm方木作为次龙骨，次龙骨间距300mm。主龙骨100*100mm以垂直于次龙骨的方向布置，间距900mm，用竖向立杆和横向短钢管加卡子锁紧顶住次龙骨。（2）侧模用50mm木板材制作。在多层板上弹线钉三角木。三角木端头钉横档板，沿踏步横向再钉两根三角木，并用通长50mm*50mm木方连牢。侧模用小三角木钉19、在板底横方上。在最下排横档上用短钢管U托三道顶在混凝土墙上。（3）地面上弹楼梯侧模线、踏步线。（4）楼梯模板施工工艺流程如下：根据需要选择不同长度的立杆和横杆，搭好板底支撑，装上U托调整标高。先铺横方木，再铺纵方木，调好标高后铺上木胶板，用铁钉钉牢，贴不干胶带。5cm厚侧模靠在底模上，用三角木顶紧，与板底横木方钉牢。在侧模上弹出踏步线，根据踏步线钉三角木。在三角木端面钉楼梯档板后再钉两道三角斜撑，斜撑上钉50mm*50mm联系方木。楼梯踏步支模时，应注意上下梯段踏步踢面错开2个装修层厚度，以便装修施工完成后使楼梯踏步立面齐平。挂线坠检查踏步、侧板、平台板端位置，清扫板面，报验。六、模板的拆除120、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时，梁板要达到75%，悬臂构件要达到100% 在拆除侧模时，保证其表面及棱角不因拆除模板而受损。3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆，符合市监督部门“三支一备”要求。4、墙模板拆除（1）墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚件，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，21、或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。5、楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。6、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保22、证使用质量。7、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。七、质量通病及预防措施1、模板加工现象：后台模板加工质量粗糙，拼缝不严，板面变形，尺寸偏差大。门窗及预留洞模板制作马虎。防治措施：模板制作中严格按翻样尺寸配制，选用质量合格的材料，接缝要严密，所有龙骨加工精度，对加工的模板严格检查验收。2、墙模板现象：胀模、漏浆、混凝土出现蜂窝，烂根。墙混凝土表面粘模、掉角。防治措施：支模前按图纸弹好轴线和断面尺寸，矫正钢筋位置，防止漏浆烂根。3、顶板模板现象：板中部下挠，板底与墙、梁四周不平，板模伸入墙、梁内“吃模”，板缝跑浆，出现麻面、蜂窝。防治措施：板模下部支撑按详图间距布置，支撑垫23、木方。拉好水平杆和剪力撑，支撑采用满堂红架子，用U 托调节丝杆调整标高。纵横格栅经过压刨，保证尺寸一样大，并拉通线找平，保证在同一标高上。板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。板模多次周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷膜剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净。八、模板安装安全技术措施： 1、模板的安装必须按模板的施工设计进行，严禁任意变动。 2、配件必须装插牢固，支柱和斜撑下的支承面应平整垫实，并有足够的受力面积，支撑件应着力于外钢楞，予埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固。基础模板必须支拉牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫24、木。柱子模板的底面应找平，下端应与事先做好的定位基准靠紧垫平，在墙、柱上继续安装模板时，模板应有可靠的支撑点，其平直度应进行校正。 3、下层楼板结构的强度，当达到能承受上层模板、支撑和新浇砼的重量时，方可进行，否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同时上下支柱应在同一垂直线上。 4、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆，支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠，本工程水平撑设上下两道，两道水平撑之间,在纵、横向加设剪刀撑，然后支柱每增高2米再增加一道水平撑，水平撑之间还需增加剪刀撑一道，支撑杆接长使用时，接头不能超过两个，且应采用辅助25、支柱来保证接头的承力和稳定。 5、模板安装必须按模板的施工设计进度，严禁任意变动。 6、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。 7、支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠，水平撑设上、下两道，两道水平撑之间，在纵横向加设剪刀撑。8、支架立杆竖直设置，下部严禁垫砖及其它易碎物，2 m高度的垂直允许偏差为15mm。9、当梁模板支架立杆采用单根立杆时立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不大于25 mm。10、满堂模板四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连接续设置。11、支模应按施工工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工26、序。 12、楼板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。 13、五级以上大风，必须停止模板的安装工作。 14、模板安装完毕，必须进行检查验收后，方可浇筑砼，验收单内容要量化。15、安装系统在必要的时候要系安全带。不得赤脚和酒后作业。 九、模板拆除安全技术措施： 1、模板拆除前必须确认砼强度达到规定，并经拆模申请批准后方可进行，要有砼强度报告砼强度未达到规定，严禁提前拆模。 2、模板拆除前应向操作班组进行安全技术交底，在作业范围设安全警戒线并悬挂警示牌，拆除时派专人（监护人）看守。3、模板拆除的顺序和方法：按先支的后拆，后支的先拆，先拆不承重部分，后拆承重部分，自上而下的27、原则进行。 4、在拆模板时，要有专人指挥和切实的安全措施，并在相应的部位设置工作区，严禁非操作人员进入作业区。 5、工作前要事先检查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。 6、遇五级以上大风时，要暂停室外的高处作业，有雨、雪、霜时要先清扫施工现场，不滑时再进行作业。 7、拆除模板要用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。 8、在楼层临边、楼梯楼板有预留洞时，要在模板拆除后，随时在相应的部位做好安全防护栏杆，或将板的洞盖严。 9、拆模间隙时，要将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤。 10、拆除基础及地下室模板时，28、要先检查基模，土壁的情况发现有松软、龟裂等不安全因素时，必须在采取措施后，方可下人作业，拆下的模板和支撑件不得在离槽上口m以内堆放，并随拆随运。 11、拆除模板时要注意： （1）在拆除2m以上模板时，要搭脚手架或操作平台，脚手板铺严，并设防护栏杆。 （2）严禁在同一垂直面上操作。 （3）拆除时要逐块拆卸，不得成片松动和撬落、拉倒。 （4）拆除底模时，要设临时支撑，防止大片模板坠落。 （5）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。 12、每人要有足够工作面，数人同时操作时要明确分工，统一信号和进行。十、模板的运输、维修与保管： 1、多层板运输时，并必须采取有效措施，防止板损坏变形。 2、模板拆除后，应及时29、清除粘结的灰浆，对变形及损坏的应及时修理校正，变形严重的禁止使用。3、模板宜放在室内或棚内，模板的底面应垫离地面100mm以上，露天堆放时，地面应平整，坚实，高度不超过2m。十一、材料节约措施（1）在使用钢管作支撑和横杆时，要以大局出发，精心规划、计算，钢管长切短时，要满足一定的工程模数，并根据工程具体结构高度和尺寸进行施工。根据本工程的特点，顶撑立杆以2.5m 为主，1.2m 和0.9m 的立杆为辅，这样可以有效的提高周转材料使用效率。（2）不得在放置好的木模上随意践踏、重物冲击；木背楞分类堆放，不得随意切断或锯、割。（3）根据图纸精心排板，每根板、每根梁尽量少拼缝。（4）安装多余扣件和钉子30、要装入专用背包中按要求回收，不得乱丢乱放。（5）模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋 。（6）拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板重新标识；做到精心保养，以延长使用期限。（7）制定材料节约管理奖罚制度：拆除模板要按操作要求施工，严禁猛撬、生砸、及大面积撬落，尽可能不损坏木模板，便于周转使用，对拆下的模板及时清除表面油污。并进行整修刷好脱模剂，以便再用。对故意破坏模板，且不整修、不保养。重新用新料配置上层模板等按配置模板量的实际进场价格罚款。十二、成品保护（1）上操作面前模板上的脱模剂不得流坠，以防污染结构成品。（2）为防止破坏模板工序必31、须做到：不得重物冲击已支好模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好的顶板模板上焊接钢筋时，加垫薄钢板或或其他阻燃材料；在支好顶板模上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，需用木方作垫进行。（3）拆下的模板，如有变形，及时进行修理。（4）门窗洞口、墙的阳角用塑料护角保护。（5）楼梯踏步用14mm 厚碎木胶合板保护。（6）进场后的模板临时堆放时，要放稳垫平，必须用编织布临时遮盖，使用前，必须涂刷水性脱模剂，遇雨时，及时覆盖塑料布。（7）模板拆除时，严禁用撬棍乱撬和高处向下抛掷，以防口角损坏并保证安全。（8）施工过程中，严禁用利器或重物乱撞模板，以防模板损坏或变形。十三、质量记录（1）模板分32、项工程预检记录；（2）模板分项工程质量评定资料。十四、安全、环保、文明施工（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂“禁止通行”安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。（533、）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。（6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。（7）模板堆放场地要求硬化、34、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。（8）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。（9）环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。墙模板计算书 一、墙模板基本参数 计算断面宽度35、350mm，高度2950mm，两侧楼板厚度100mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距200mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距100+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距200mm，直径14mm。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值36、；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压37、力标准值 F1=0.950.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.20m。 荷载计算值 q = 1.245.0000.200+1.405.4000.200=12.312kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 6.53cm3； 截面惯性矩 I = 4.57cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变38、形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.985kN N2=2.709kN N3=2.709kN N4=0.985kN 最大弯矩 M = 0.049kN.m 最大变形 V = 0.356mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04910001000/6533=7.500N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.356mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满39、足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2045.00+1.40.205.40=12.312kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2045.00=9.000kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.384kN.m 经过计算得到最大支座 F= 6.790kN 经过计算得到最大变形 V= 0.109mm 40、内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.384106/83333.3=4.61N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33573/(250100)=1.072N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.109mm 内龙41、骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.000kN.m 最大变形 vmax=0.000mm 最大支座力 Qmax=6.790kN 抗弯计算强度 f=0.000106/8982.0=0.00N/mm2 支撑钢管的42、抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于200.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.790 对拉螺栓强度验算满足要求!梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度200mm43、，高度600mm，两侧楼板厚度100mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置3道，内龙骨采用50100mm木方。 外龙骨间距350mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+250mm，断面跨度方向间距350mm，直径14mm。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混44、凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.945、50.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.35m。 荷载计算值 q = 1.245.0000.350+1.405.4000.350=21.546kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 11.43cm3； 截面惯性矩 I = 8.00cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要46、求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.818kN N2=6.060kN N3=1.818kN 最大弯矩 M = 0.136kN.m 最大变形 V = 0.443mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13610001000/11433=11.895N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.443mm 面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 47、内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3545.00+1.40.355.40=21.546kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.3545.00=15.750kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 7.541/0.350=21.546kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.121.5460.350.35=0.264kN.m 最大剪力 Q=0.60.35021.546=4.525kN 最大支座力 N=1.10.35021.546=8.295kN 截面力学参数48、为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.264106/83333.3=3.17N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.67715.750350.04/(1009000.004166666.8)=0.043mm 最大挠度小于350.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 49、支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.036kN.m 最大变形 vmax=0.107mm 最大支座力 Qmax=14.931kN 抗弯计算强度 f=1.036106/8982.0=115.34N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于250.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； 50、A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.931 对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为2.8m， 梁截面 BD=200mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m， 51、梁底增加0道承重立杆。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.60m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.60+0.50)+1.402.00=252、1.760kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.60+0.71.402.00=22.615kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6000.500=7.650kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.500(20.6053、0+0.200)/0.200=1.750kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.2000.500=0.300kN 均布荷载 q = 1.357.650+1.351.750=12.690kN/m 集中荷载 P = 0.980.300=0.294kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 16.33cm3； 截面惯性矩 I = 11.43cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值54、，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.416kN N2=1.416kN 最大弯矩 M = 0.078kN.m 最大变形 V = 0.281mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07810001000/16333=4.776N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.281mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大55、弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.416/0.500=2.832kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.830.500.50=0.071kN.m 最大剪力 Q=0.60.5002.832=0.850kN 最大支座力 N=1.10.5002.832=1.558kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.071106/83333.3=0.85N/mm2 木方的抗弯计算强度小于56、13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.880kN/m 最大变形 v =0.6771.880500.04/(1009000.004166666.8)=0.021mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过57、连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.383kN.m 最大变形 vmax=0.460mm 最大支座力 Qmax=2.105kN 抗弯计算强度 f=0.383106/4491.0=85.29N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑58、钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.368kN.m 最大变形 vmax=0.756mm 最大支座力 Qmax=4.525kN 抗弯计算强度 f=0.368106/4491.0=82.01N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=4.53kN 单扣件抗59、滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.53kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.333=0.450kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.179=0.241kN 非顶部立杆段 N = 4.525+0.450=4.975kN 顶部立杆段 N = 4.525+0.241=4.766kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)；60、 A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m；=3454/16.0=261、16.561, =0.156 =4766/(0.156423.9)=72.069N/mm2 a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m；=3583/16.0=224.664, =0.145 =4766/(0.145423.9)=77.477N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.000时，=68.464N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.453m；=3453/16.0=216.481, =0.156 =4975/(0.156423.9)=75.230N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公62、式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2501.0000.872=0.218kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2180.6001.5001.500/10=0.037kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=4.525+1.40.333+0.91.40.037/1.000=5.022kN 非顶部立杆Nw=4.525+1.40.179+63、0.91.40.037/1.000=4.813kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m；=3454/16.0=216.561, =0.156 =4813/(0.156423.9)=81.033N/mm2 a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m；=3583/16.0=224.664, =0.145 =4813/(0.145423.9)=81.033N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.000时，=81.033N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.453m；=3453/16.0=216.481, 64、=0.156 =5022/(0.156423.9)=84.193N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 5100mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。 柱箍采用双钢管48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞3根，H方向竖楞3根。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模65、量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取66、3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.940.000=36.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.93.000=2.700kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。 荷载计算值 q = 1.236.0000.500+1.402.7067、00.500=23.490kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 16.33cm3； 截面惯性矩 I = 11.43cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2018.000+1.401.350)0.2750.275=0.178kN.m 经计算得到面板68、抗弯强度计算值 f = 0.17810001000/16333=10.876N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67718.0002754/(1006000114333)=1.016mm 面板的最大挠度小于275.0/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.275m。 荷载计算值 q = 1.236.0000.275+1.4069、2.7000.275=12.920kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.460/0.500=12.920kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.9200.500.50=0.323kN.m 最大剪力 Q=0.60.50012.920=3.876kN 最大支座力 N=1.10.50012.920=7.106kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.3270、3106/83333.3=3.88N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.6779.900500.04/(1009000.004166666.8)=0.112mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.275 0.500 = 6.46kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果71、如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.241kN.m 最大变形 vmax=0.042mm 最大支座力 Qmax=9.801kN 抗弯计算强度 f=0.241106/8982.0=26.83N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于430.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉72、螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.801 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.275 0.500 = 6.46kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形73、图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.241kN.m 最大变形 vmax=0.042mm 最大支座力 Qmax=9.801kN 抗弯计算强度 f=0.241106/8982.0=26.83N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于430.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面74、积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.801 对拉螺栓强度验算满足要求!扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为2.7m， 立杆的纵距 b=0.70m，立杆的横距 l=0.70m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/75、mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.30)+1.401.00=7.784kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.20+0.71.401.00=7.757kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型76、为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.2000.700+0.3000.700=3.724kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.700=2.100kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 22.87cm3； 截面惯性矩 I = 16.01cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面77、抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.724+1.402.100)0.3000.300=0.067kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06710001000/22867=2.916N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.7243004/(1006000160067)=0.213mm 面板的最大挠度小于300.0/2578、0,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.300=1.506kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.201.506+1.200.090=1.915kN/m 活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 计算单元内的木方集中力为(79、1.260+1.915)0.350=1.111kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.111/0.350=3.175kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.180.350.35=0.039kN.m 最大剪力 Q=0.60.3503.175=0.667kN 最大支座力 N=1.10.3503.175=1.222kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗80、弯计算强度 f=0.039106/83333.3=0.47N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.596kN/m 最大变形 v =0.6771.596350.04/(1009000.004166666.8)=0.004mm 木方的最大挠度小于350.0/250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准81、值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.204kN.m 最大变形 vmax=0.134mm 最大支座力 Qmax=3.085kN 抗弯计算强度 f=0.204106/4491.0=45.33N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! 纵向支撑钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采82、用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.378kN.m 最大变形 vmax=0.277mm 最大支座力 Qmax=6.633kN 抗弯计算强度 f=0.378106/4491.0=84.15N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向83、作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.63kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1282.740=0.352kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.7000.700=0.147kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2000.7000.700=2.460kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 2.959kN。 2.活荷载为施工荷载标准值84、与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.7000.700=1.470kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 5.61kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆85、抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.669,l0=3.084m；=3084/16.0=193.374, =0.193 =2058/(0.193423.9)=25.112N/mm2 a=0.5m时，u1=1.25786、,l0=3.194m；=3194/16.0=200.253, =0.180 =2058/(0.180423.9)=26.972N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.000时，=23.872N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；=3084/16.0=193.345, =0.193 =5608/(0.193423.9)=68.431N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m87、2)； Wk=0.2501.0000.872=0.218kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.70m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.70m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2180.7001.2001.200/10=0.028kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=2.959+1.41.470+0.91.40.028/0.700=5.658kN 非顶部立杆Nw=0.000+1.41.470+0.91.40.028/0.700=2.108kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.669,l0=3.084m；=3088、84/16.0=193.374, =0.193 =2108/(0.193423.9)=31.885N/mm2 a=0.5m时，u1=1.257,l0=3.194m；=3194/16.0=200.253, =0.180 =2108/(0.180423.9)=31.885N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.000时，=31.885N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；=3084/16.0=193.345, =0.193 =5658/(0.193423.9)=75.205N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽89、量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 七、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取6.80m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1142.4mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=3808mm100mm，截面有效高度 h0=80mm。 按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边6.80m，短边6.800.56=3.81m， 楼板计算范围内摆放106排脚手架，将其荷90、载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.20)+ 11.20(0.35106/6.80/3.81)+ 1.40(2.00+1.00)=11.56kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=3.8111.56=44.03kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0814ql2=0.081444.033.812=51.97kN.m 按照混凝土的强度换算 得到5天后混凝土强度达到48.30%，C30.0混凝土强度近似等效为C14.5。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.20N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区91、高度： = Asfy/bh0fcm = 1142.40360.00/(3808.0080.007.20)=0.19 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.172 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.1723808.00080.00027.210-6=30.2kN.m 结论：由于Mi = 30.18=30.18 Mmax=51.97 所以第5天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑必须保存。 3.计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边6.80m，短边6.800.56=3.81m， 楼板计算92、范围内摆放106排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第3层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.20)+ 11.20(0.30+25.100.10)+ 21.20(0.35106/6.80/3.81)+ 1.40(2.00+1.00)=15.91kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=3.8115.91=60.59kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0814ql2=0.081460.593.812=71.52kN.m 按照混凝土的强度换算 得到10天后混凝土强度达到69.10%，C30.0混凝土强度近似等效为C20.7。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.94N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 1142.40360.00/(3808.0080.009.94)=0.14 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.130 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fcm = 0.1303808.00080.00029.910-6=31.5kN.m 结论：由于Mi = 30.18+31.48=61.66 Mmax=91.07 所以第15天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第4层以下的模板支撑可以拆除。