1、xx三期工程模板专项施工方案模板专项施工方案一、 编制根据 建筑构造荷载规范（GB50009-）中华人民共和国建筑工业出版社； 混凝土构造设计规范（GB50010-）中华人民共和国建筑工业出版社； 建筑施工计算手册江正荣著 中华人民共和国建筑工业出版社； 建筑施工手册第四版 中华人民共和国建筑工业出版社；钢构造设计规范（GB50017-）中华人民共和国建筑工业出版社；二、 工程概况本工程为xx三期工程B1B6#楼及地下车库，位于xx县，B1、B2#楼建筑面积共计39003.87平方米，建筑层数为地上24层，地下2层，建筑高度为69.6米；B3#楼建筑面积21040.98，地上24层，地下3层，2、建筑高度69.9米；B4、B5#楼建筑面积48981.59，地上32层，地下一层，建筑高度93.1米；B6#楼建筑面积9313.44，地上18层，建筑高度56.1米；D2地下车库建筑面积16678.83，地下1层；该住宅安全级别为二级，抗震类别为丙类，抗震设防烈度为6度，建筑构造类型为钢筋混凝土剪力墙构造，抗震级别四级，建筑主体构造设计合理使用年限为50年，屋面防水级别为级，地下室防水级别二级。三、 方案选取 本工程考虑到施工工期、质量和安全规定，故在选取方案时，应充分考虑如下几点： 1、模板及其支架构造设计，力求做到构造要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定条件下和规定有效期限内，可以充分满3、足预期安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常用通用、可周转运用，便于保养维修。4、构造选型时，力求做到受力明确，构造办法到位，升降搭拆以便，便于检查验收；5、针对本工程负一层层高均不不大于4米，在对负一层支撑搭设时，一方面将基层平整，并在每一根立杆下设立垫木，待柱模板加固完后，必要对整个支撑体系再次加固解决，在必要位置设立剪刀撑及斜撑，已保证支撑体系稳定性。6、综合以上几点，模板及模板支架搭设，还必要符合JCJ59-99检查原则规定，要符合省文明标化工地关于原则。7、结合以上模板及模板支架设计原则，同步结合本工程实际状况，综合考虑了以往施工经验，决定采用如下方案。 四、 材料选取 按清水4、混凝土规定进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性规定前提下，尽量提高表面光洁度，阴阳角模板统一整洁。 采用18mm复合木模板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用6080 木方，柱箍采用80100 木方围檩加固，采用可回收m12对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用482.8钢管斜向加固（尽量取45）五、 模板安装本工程模板采用木模板 。一、施工工艺：模板施工顺序为：基本模柱模墙模梁模顶板模梁墙柱头模其中各段施工工艺流程为：1、柱模：弹柱位置线找平层做定位墩安装柱模板安柱箍安拉杆及加固办理预检2、墙模：弹线检查安装门窗口模板一5、侧模板就位安装斜撑插入穿墙螺栓及塑料套清扫墙内垃圾安装另一侧模3、梁模：弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模支架安装梁底楞或梁卡安装梁底模梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模安装上下锁口楞，斜撑楞和对柱螺栓复核梁模尺寸位置加固后验收4、板模：搭设支架安装板模木楞调节楼板下皮标高及起拱铺设模板检查模板上皮标高，平整度绑板筋二、重要部位模板支设方案1、剪力墙模剪力墙模采用整块木模板（竖放）竖楞采用50*100木枋，竖向木枋间距300mm，横向采用双排F48*2.8钢管，间距为500mm。模板加固采用配套F14穿墙螺杆，螺杆按500*500间距排设，另为防止砼墙上下口接头位置胀模及保证接头位置施工缝不漏浆，上层模6、板应低于下层板面200并有穿墙螺杆固定。2、柱模柱模采用木胶板，加固肋条采用50*100木枋及F48钢管紧固，用来穿螺杆PVC管长度等于砼构件厚度，即PVC管正好卡在两侧模板里边，且在PVC管与模板接触面处加设专用砼内衬，以防模板变形，采用这种施工办法可以取消原施工办法中墙柱内支模用钢筋撑铁，大大节约钢材用量，且浇筑完砼观感好。3、梁模梁模采用木胶板，加固肋条采用50*100木枋及F48*2.8钢管做背杠，当梁高超过600mm，梁宽超过300mm时增设穿梁拉杆，拉杆通过“3”型卡、螺帽与加固肋条连接，螺杆横向间距为600mm，竖向间距视梁高而定，梁高600-800mm时设一道拉杆，800-127、00时设二道拉杆，12001500设三道拉杆。梁底模为先加工成型模板（块）拼成，梁侧模则按交叉梁位置留设岔口，详细支设方案如下：（1）、在柱子上弹出轴线，用F12钢筋打定位桩间距600mm，梁位置线及水平线、钉柱头模板。（2）、按设计标高调节水平担杆标高，然后安放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度不不大于或等于4m时，跨中梁底处按设计规定起拱，如设计无明确规定期，按起拱高度为梁跨度13起拱，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱，悬挑梁需在悬臂处起拱5。（3）、支撑高度在4.5m如下时，设二道水平拉杆并设剪刀撑，超过4.5m时，设双排立杆、三道水平拉杆及剪刀撑。（4）、依照所弹墨线安装梁侧模板，顶撑8、杆及斜撑等。（5）、为保证梁在砼在浇筑时不发生变形，其梁下支架立杆设三排，立杆间距800mm。 4、板模采用木模板做面板，木枋做背肋，满堂钢管脚手架做支撑及加固，依照工程特点，凡密肋楼盖处立杆间距为800mm，其他板为1000mm，立杆距密肋梁间距为250mm，为保证支撑牢固性，设一道扫地杆，二道水平杆，木枋背肋按大龙骨间距600-1200mm，小龙骨间距400600mm排设。铺板底模板时应从四周向中心铺设，在中间收口板模铺设完毕后，应清扫干净。三、模板支设条件1、基本：基本垫层浇注完毕，并已经验收合格，垫层面积水排除干净；垫层已弹好梁线和底板边线并已清理干净。2、现浇板、圈梁、楼梯：砖砌体已9、经验收合格，容许进行下道工序施工。各楼层已弹好标高控制线，梁板模板位置、标高等已经验收合格。四、支设拆除通用规定1、支设： （1）、选用模板平整、无翘曲、变形、坑凹等缺陷。选用胶合板无烂板，或将烂板某些锯除后方可使用。（2）、模板拼装时，板缝必要用海绵条或双面胶预先夹挤解决后方可继续进行拼装。（3）、钢管支设必要满足稳定性、强度、刚度规定，扣件必要拧紧。（4）、模板内侧或表面需平整，接缝严密，不得漏缝。（5）、模板支设调节时不得对木模、扣件等硬砸，以免损坏其使用性能。（6）、各种预埋件和预留孔洞规格尺寸、数量、位置必要符合图纸规定。（7）、柱模、梁模必要预先于加工场制作完毕并通过预先拼装后，方10、可运至施工现场使用。（8）、梁板柱接头一律采用专门制作定型接头模板。（9）、梁模板按规定起拱。五、模板支设节点解决：1、梁柱接头：依照此前柱砼接头施工经验，拼缝不严，导致砼浇注时接头处漏浆严重，导致接头砼质量差。现采用在柱接头处粘2mm双面胶带或粘海绵条，再拼接模板 。2、楼梯段模板：以往楼梯踏步模支设时，只支设踏步侧、立面，踏步上平面不支模板。砼施工时，容易导致踏步上平面不平整，踏步高度不一致，易跑模，及施工人员上下楼梯成品不易保护、踩上脚印等缺陷。吸取此前经验，现改为全封闭，踏步楼板为浇捣砼、下料以便，每隔三、四步留一块活动踏步上平面模板。待砼浇捣到该踏步时，再封死。继续浇捣直到该楼梯砼完11、。该施工办法施工楼梯段踏步，尺寸较精确，可以直接贴面砖或进行大理石装修，不用剔凿。六、模板拆除1、模板拆除时间依照工地所留同条件养护试块强度决定。2、墙、柱及梁侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后即可拆除。3、梁板底模在砼强度达到下表条件后，方可拆除。拆除模板时混凝土强度及时间参照表构件类别构件跨度达到设计混凝土立方体抗压强度原则百分率（%）参照天数夏季冬季板2505-6天7-8天2，87511-12天19-20天810028天28天梁、拱、壳87511-12天19-20天810028天28天悬臂构件10028天28天注：当夏天气温35C，持续三天以上时，拆模时间可提前1-2天。412、模板拆除顺序遵循先支后拆、后支先拆，先拆不承重模板，后拆承重某些模板，自上而下，支架先拆侧向支撑后拆竖向支撑原则。5、模板工程作业组织，遵从某一区段支模与拆模，由同一种作业班组人员施工，由于支模时已考虑到拆模安全与以便，且拆模时其班组人员熟知状况，易找到核心点、位，对拆模进度、安全、模板及配件保护均有利。6、拆模时不得用钢棍或铁锤猛击乱撬，以防砼外观及内部受损，禁止使拆下模板自由坠落于地面。7、拆下模板及时组织人员清理表面，在刷完脱模剂后方可吊入下层进行拼装。8、未经技术人员告知，不经施工员安排，任何人员不得随意拆除模板、支撑及加固系统。七、质量控制及成品保护1、质量保证办法（1）、针对本工13、程特性，拟设木工放样人员2名，配合安质部门及监理工程师对模板工程进行监督、检查，以保证模板施工质量，其质量控制框架图如下：总工程师技术部长安质部技术员木工放样师木工施工作业班组（2）、模板支设完毕后，由施工员、质检人员会同木工班组长进行联合检查，对所有模板清洁、加固、接缝与否符合规定，并对模板轴线、标高、垂直度进行复核，经复检合格后由工地质检人员告知甲方监理进行三方验收，验收通过后方可浇筑砼。2、质量控制要点（1）、梁、板模板现象：梁、板底不平、下挠、梁侧模不平直，梁上下口胀模。控制办法：梁、板底模板龙骨及支撑截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板支撑系统有足够强度和刚度，且作业中应认真执行14、设计规定，以防止砼浇筑时模板变形。模板支柱应座落在坚实地面上，且各扣件应紧固，避免因支柱下沈引起梁板产生下挠，同步梁、板模板应按设计及规范规定起拱，梁模板上下口设立销口楞后再进行侧模加固，以保证上、下口模板不变形。（2）、柱模板A、现象：胀模，断面尺寸不准控制办法：依照柱高和断面尺寸设计校算柱箍尺寸和间距以及对大断面柱使用穿柱螺杆和竖向钢楞，以保证柱模强度、刚度足以抵抗砼侧压力。B、现象：柱身扭向控制办法：支模前先校正柱筋，使其一方面不扭向，安装斜撑或拉锚吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所立两点到柱边所弹墨线距离均相等，从而保证柱不扭向。C、现象：轴线位移，一排柱15、不在同始终线上控制办法：成排柱子、支模前先在地面上弹出柱轴线及轴边通线，然后分别弹出每柱另一方向轴线，再拟定柱另两条边线。支柱模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶柱通线，再支中间柱模，柱距较小时，通排支设水平拉杆及剪力撑，柱距较大时，每柱分别四周支撑，保证每柱垂直及位置对的。（3）、墙模板A、现象：墙体厚度不一，平整度差控制办法：模板设计有足够强度和刚度，龙骨尺寸和间距，穿墙螺栓间距，墙体支撑办法严格按施工交底执行。B、现象：墙体烂根，模板接缝处跑浆控制办法：模板根部先用砂浆找平塞严，下口用木方与预埋件顶牢，模板间卡固办法牢固。C、现象：门窗洞口变形控制办法：将门窗模板与墙模及墙体16、钢筋固定牢固，门窗模板内设剪刀支撐。3、文明施工所有木模、木方、钢管在支、拆模及运送时，应轻搬轻放，发现模板有变形应及时修理，模板拆完后应及时清理干净表面砼渣，并涂刷脱模剂分规格码放。木模不得随意开洞，锯口、堵缝小块九夹板及不能再运用之模板不得随意乱放，应运到工地废料收集点集中码放。所有卡扣分类别在拆模时用编织带集中收集，然后吊入下层进行施工，不得随意抛弃及混装。每层楼面拆完模后必要清理完所有楼板面上垃圾及废料，做到文明施工，规范作业。模板支设完毕后，应清扫干净梁底、板上锯末、木屑。八、模板支设质量验收原则：1、模板及其支架必要有足够强度、刚度、稳定性。管架支撑某些必要有足够支承面积，并有恰当17、排水办法。2、接缝宽度不得不不大于1mm，并用海绵或胶带封严。3、所有模板使用前必要清理、刷隔离剂。4、容许偏差项目：序号项目容许偏差1轴线位移基本5柱墙梁52标高53截面尺寸基本10柱墙梁+4 -54每层垂直度35相邻两板表面高低差26表面平整度57预埋钢板中心线位移38预埋管孔中心线位移310预留洞中心线位移10截面内部尺寸+10 ，-0 3、其她注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，此外对于某些质量通病制定防止办法，防患于未然，以保证模板工程施工质量。严格执行交底制度，操作前必要有单项施工方案和给施工队伍书面形式技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光18、洁、防水性能好。 （2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整洁，木方下口要垫平。 （3）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好定位基准靠紧，以保证模板位置对的和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设立模板支撑垫带，并校正其平直。 （4）墙模板对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。 （6）门窗洞口模板制作尺寸规定精确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。 （7）支柱所设水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。 4、脱模剂及模板堆放、维修 （1）木胶合板选取水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被19、雨水冲洗掉。 （2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要恰当，避免模板变形或损伤。 （3）装卸模板时轻装轻卸，禁止抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。 （4）拆下模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损板面及时进行修补。六、安全、环保文明施工办法 （1）高空拆模时操作人员必要挂好、系好安全带。 （2）支模前必要搭好有关脚手架（见本工程脚手架方案及有关方案、有关安全操作规程等）。（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除。 （4）浇筑混凝土前必要检查支撑与否可靠、扣件与否松动。浇筑混凝土时必要由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑与否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设20、模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓与否松动，发现问题及时组织解决。 （5）木工机械必要严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必要接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必要具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时禁止电锯和电刨同步使用；使用木工机械禁止戴手套；长度不大于50cm 或厚度不不大于锯片半径木料禁止使用电锯；两人操作时互相配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 （6）用塔吊吊运模板时，必要由起重工指挥，严格遵守有关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直21、吊运必要采用两个以上吊点，且必要使用卡环吊运。不容许一次吊运二块模板 （7）在电梯间进行模板施工作业时，必要层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因而当夏季施工温度较高时，可恰当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度减少混凝土浇筑速度也要恰当减少。当T=15时，混凝土浇筑速度不不不大于2m3/h。七 计算书墙模板计算书墙模板计算参照建筑构造荷载规范(GB 50009-)、混凝土构造设计规范(GB50010-)、钢构造设计规范(GB 50017-)等规范。墙模板背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）构成：直接支撑模板为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨为主龙骨，即外龙骨。组装墙22、体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨支点。依照建筑施工手册，当采用容量为0.20.8m3运送器具时，倾倒混凝土产生荷载原则值为3.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.8；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.023、0；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载原则值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土重力密度，取24.000kN/m24、3； t - 新浇混凝土初凝时间，取2.000h； T - 混凝土入模温度，取20.000； V - 混凝土浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力原则值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生荷载原则值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。依照建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧25、压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算原则是按照龙骨间距和模板面大小,按支撑在次楞上三跨持续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距)：l =300.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1：1.217.0310.5000.900=9.197kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.43.000.500.90=1.890kN/m；其中0.90为按施工手册取暂时构造折减系数。面板最大弯矩：M =0.19.197300.02+0.1171.890300.02= 126、.03105Nmm；按如下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面最大应力计算值： = M/W = 1.03105 / 2.70104 = 3.8N/mm2；面板截面最大应力计算值 =3.8N/mm2不大于面板截面抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面27、板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距)：l =300.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1：1.217.0310.5000.900=9.197kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.43.000.500.90=1.890kN/m；面板最大剪力：V = 0.69.197300.0 + 0.6171.890300.0 = .3N；截面抗剪强度必要满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = .3N； b-构件截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度28、设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面最大受剪应力计算值： =3.3/(250018.0)=0.334N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：fv=1.500N/mm2；面板截面最大受剪应力计算值 =0.334N/mm2不大于面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足规定！ 3.挠度验算依照建筑施工手册，刚度验算采用原则荷载，同步不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上侧压力线荷载：q = 17.030.5 = 8.516N/mm； l-计算跨度(次楞间距)：l = 300mm； E-面板弹性模量：E29、 = 6000N/mm2； I-面板截面惯性矩：I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板最大容许挠度值: = 1.2mm；面板最大挠度计算值：= 0.6778.523004/(10060002.43105) = 0.32 mm；面板最大挠度计算值：=0.32mm 不大于等于面板最大容许挠度值 =1.2mm，满足规定！四、墙模板主次楞计算(一).次楞直接承受模板传递荷载，按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 688/62= 128cm3；I = 6888/122= 512cm4；次楞计算简30、图1.次楞抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距)：l =500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1：1.217.0310.3000.900=5.518kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.43.000.300.90=1.134kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞最大弯矩：M =0.15.518500.02+0.1171.134500.02= 1.71105Nmm；次楞抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W 31、-次楞截面抵抗矩(mm3)，W=1.28105； f -次楞抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；次楞最大应力计算值： = 1.71105/1.28105 = 1.3 N/mm2；次楞抗弯强度设计值：f = 13N/mm2；次楞最大应力计算值 = 1.3 N/mm2不大于次楞抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！2.次楞抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下三跨持续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受最大剪力； l-计算跨度(主楞间距)：l =500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1：1.217.0310.3000.900/2=232、.759kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.43.000.300.90/2=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞最大剪力：V = 0.62.759500.0+ 0.6170.567500.0 = 1002.6N；截面抗剪强度必要满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1002.6N； b-次楞截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-次楞截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ； fv-次楞抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面受剪应力计算值： =3100233、.6/(260.080.0)=0.313N/mm2；次楞截面受剪应力计算值 =0.313N/mm2不大于次楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！3.次楞挠度验算依照建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载原则值，同步不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞最大挠度(mm)； q-作用在次楞上线荷载(kN/m)： q = 17.030.30=5.11 kN/m； l-计算跨度(主楞间距)：l =500.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56134、06mm4；次楞最大挠度计算值：= 0.67710.22/25004/(10090002.56106) = 0.094 mm；次楞最大容许挠度值： = 2mm；次楞最大挠度计算值 =0.094mm 不大于次楞最大容许挠度值 =2mm，满足规定！(二).主楞承受次楞传递荷载，按照集中荷载作用下三跨持续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =5.0782= 10.16cm3；I =12.1872= 24.37cm4；E = 206000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kNm)主楞计算变形图(mm)1.主楞35、抗弯强度验算作用在主楞荷载：P1.217.030.30.51.430.30.53.696kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距)：l = 600mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞最大弯矩(Nmm)；M = 2.99105 Nmm W - 主楞净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.02104 mm3； f -主楞强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞最大应力计算值： = 2.99105/1.02104 = 29.5 N/mm2；主楞最大应力计算值 =29.5N/mm2不大于主楞抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满36、足规定！2.主楞抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必要满足:=2V/Afv其中， -主楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V =2715.8/2 = 1357.9N； A -钢管截面面积(mm2)：A = 489.303mm2； fv-主楞抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面受剪应力计算值: =21357.9/489.303=5.550N/mm2；主楞截面受剪应力计算值 =5.55N/mm2不大于主楞截面抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足规定！3.主楞挠度验算主楞最大挠度计算值：= 0.292mm；主楞最大容许挠度值： = 2.437、mm；主楞最大挠度计算值 =0.292mm 不大于主楞最大容许挠度值 =2.4mm，满足规定！五、穿墙螺栓计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓型号：M14 ；穿墙螺栓有效直径：11.55 mm；穿墙螺栓有效面积：A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值：N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞计算支座反力为穿墙螺栓所受拉力，则穿墙螺栓所受最大拉力为：N = 4.93 kN。穿墙螺栓所受最大拉力 N=4.933kN 不大于穿墙螺栓38、最大容许拉力值 N=17.85kN，满足规定！梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架计算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）、混凝土构造设计规范GB50010-、建筑构造荷载规范(GB 50009-)、钢构造设计规范(GB 50017-)等规范编制。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(39、m)：2.90；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增长承重立杆根数：4；采用钢管类型为482.8；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养状况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载原则值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力原则值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：40、9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，400mm，450mm；41、主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土初凝时间，取2.000h； T - 混凝土入模温度，取20.000； V - 混凝土浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落42、度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞根数为4根。面板按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板最大弯矩(Nmm)； - 面板弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板抗弯强度设计值(N43、/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下三跨持续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q - 作用在模板上侧压力，涉及：新浇混凝土侧压力设计值：q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值：q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度：l = (600-120)/(4-1)= 160mm；面板最大弯矩 M= 0.110.709(600-120)/(4-1)2 + 0.1172.8(600-120)/(4-1)2= 3.58104Nmm；面板最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.709(600-120)/(4-1)/100044、+1.22.800(600-120)/(4-1)/1000=2.422 kN；经计算得到，面板受弯应力计算值： = 3.58104 / 3.33104=1.1N/mm2；面板抗弯强度设计值：f = 13N/mm2；面板受弯应力计算值 =1.1N/mm2不大于面板抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值：q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度：l = (600-120)/(4-1)=160mm； E-面板材质弹性模量：E = 6000N/mm2； I-面板截面惯性矩：45、I = 50222/12=33.33cm4；面板最大挠度计算值：= 0.67710.709(600-120)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.024 mm；面板最大容许挠度值: = l/250 =(600-120)/(4-1)/250 = 0.64mm；面板最大挠度计算值 =0.024mm 不大于面板最大容许挠度值 =0.64mm，满足规定！四、梁侧模板支撑计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递荷载，按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.422/0.500= 4.845kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm46、，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 M = 0.121 kNm，最大支座反力 R= 2.665 kN，最大变形 = 0.090 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞最大受弯应力计算值 = 1.21105/6.40104 = 1.9 N/mm2；次楞抗弯强度设计值：f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.9 N/mm2不大于次楞47、抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足规定！（2）次楞挠度验算次楞最大容许挠度值： = 500/400=1.25mm；次楞最大挠度计算值 =0.09mm 不大于次楞最大容许挠度值 =1.25mm，满足规定！2.主楞计算主楞承受次楞传递集中力，取次楞最大支座力2.665kN,按照集中荷载作用下三跨持续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 48、M= 0.200 kNm，最大支座反力 R= 5.428 kN，最大变形 = 0.058 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞受弯应力计算值： = 2.00105/1.28105 = 1.6 N/mm2；主楞抗弯强度设计值：f = 17N/mm2；主楞受弯应力计算值 =1.6N/mm2不大于主楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足规定！（2）主楞挠度验算依照持续梁计算得到主楞最大挠度为 0.058 mm主楞最大容许挠度值： = 150/400=0.375mm；主楞最大挠度计算值 =0.058mm 不大于主楞最大容许挠度值 =0.375mm，满足规定！五、梁底模板计算面板49、为受弯构造,需要验算其抗弯强度和挠度。计算原则是按照模板底支撑间距和模板面大小,按支撑在底撑上简支梁计算。强度验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10002020/6 = 6.67104mm3； I = 1000202020/12 = 6.67105mm4；1.抗弯强度验算按如下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.60+0.301.00=18.72050、kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)1.00=5.600kN/m；q=18.720+5.600=24.320kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/824.32=1.22105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.524.320.2=2.432kN =Mmax/W=1.22105/6.67104=1.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.8 N/mm2不大于梁底模面板抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！2.挠度验算依照建筑施工计算手册刚度验算采用原则荷载，同步不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式51、如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上压力线荷载:q =q1/1.2=15.600kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距)：l =200.00mm； E-面板弹性模量：E = 6000.0N/mm2；面板最大容许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板最大挠度计算值：= 518.72/(38460006.67105)=0.098mm；面板最大挠度计算值：=0.098mm 不大于面板最大容许挠度值: =0.8mm，满足规定！六、梁底支撑计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产52、生荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载计算：梁底支撑小楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.432/1=2.432kN/m2.方木支撑力验算方木计算简图方木按照三跨持续梁计算。本算例中，方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.12.43212 = 0.243 kNm；最大应力 = M / W = 0.243106/64000 = 3.8 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木最大应力计算53、值 3.8 N/mm2不大于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!方木抗剪验算：截面抗剪强度必要满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力：V =0.62.4321 = 1.459 kN；方木受剪应力计算值 = 31.4591000/(26080) = 0.456 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.456 N/mm2不大于方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足规定!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6772.43210004 /(1009000256104)=054、.715mm；方木最大容许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木最大挠度计算值 = 0.715 mm 不大于方木最大容许挠度 =4 mm，满足规定！3.支撑小横杆强度验算梁底模板边支撑传递集中力：P1=RA=2.432kN梁两侧某些楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递集中力：P2=(0.800-0.200)/41.000(1.20.12024.000+1.42.000)+1.221.000(0.600-0.120)0.300=1.284kN简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)通过持续梁计算得到：支座力:N1=N6=0.109 kN；N2=N5=6.956 55、kN；N3=N4=3.349 kN；最大弯矩 Mmax=0.112 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.01 mm；最大应力 =0.112106/5080=22 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆最大应力计算值 22 N/mm2不大于支撑小横杆抗弯设计强度 205 N/mm2,满足规定!七、梁跨度方向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.56、2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，依照前面计算成果得到 R=6.956 kN；R 8.00 kN ，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定！ 九、立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆轴心压力设计值，它涉及：横向支撑钢管最大支座反力： N1 =0.109 kN ；脚手架钢管自重： N2 = 1.20.1292.9=0.449 kN；楼板混凝土、模板及钢筋自重：N3=1.2(1.50/2+(0.80-0.20)/4)1.000.57、30+(1.50/2+(0.80-0.20)/4)1.000.120(1.50+24.00)=3.629 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(0.800-0.200)/41.000=5.040 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.109+0.449+3.629+5.04=9.227 kN；- 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立58、杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；依照扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取两者间大值，即：lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a=0.1m；得到计算成果：立杆计算长度lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 成果查表得到59、轴心受压立杆稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；=9226.952/(0.207489) = 91.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 91.2 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！2.梁底受力最大支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆轴心压力设计值，它涉及：横向钢管最大支座反力：N1 =6.956 kN ；脚手架钢管自重： N2 = 1.20.129(2.9-0.6)=0.449 kN；N =N1+N2 =6.956+0.356=7.312 kN ； - 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转60、半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；依照扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取两者间大值，即：lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶61、层横杆中心线至模板支撑点长度；a=0.1m；得到计算成果：立杆计算长度lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；=7312.018/(0.207489) = 72.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 72.2 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！板模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m62、):2.80；采用钢管(mm):482.8；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载原则值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方间隔距离(mm):300.000；63、木方截面宽度(mm):60.00；木方截面高度(mm):80.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨持续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板按照三跨持续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.164、ql2其中：q=1.23.35+1.41= 5.42kN/m最大弯矩M=0.15.423002= 48780 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 48780/54000 = 0.903 N/mm2；面板抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板最大应力计算值为 0.903 N/mm2不大于面板抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 3.35kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.353004/(100600048.6104)=0.063 mm；面板最大容许挠度 =300/ 250=1.2 65、mm；面板最大挠度计算值 0.063 mm 不大于面板最大容许挠度 1.2 mm,满足规定!三、模板支撑方木计算:方木按照三跨持续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4；方木楞计算简图（mm）1.荷载计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：q1= 250.30.12+0.350.3 = 1.005 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+66、 1.4 q2 = 1.21.005+1.40.3 = 1.626 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.62612 = 0.163 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.163106/64000 = 2.541 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木最大应力计算值为 2.541 N/mm2不大于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3.抗剪验算：截面抗剪强度必要满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力：V = 0.61.6261 = 0.976 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.976103/(2 6080) = 0.367、05 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.305 N/mm2不大于方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足规定!4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.005 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.00510004 /(10090002560000)= 0.295 mm；最大容许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木最大挠度计算值 0.295 mm 不大于方木最大容许挠度 4 mm,满足规定!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；集中荷载P取纵向68、板底支撑传递力，P1.626kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.547 kNm ；最大变形 Vmax = 1.399 mm ；最大支座力 Qmax = 5.913 kN ；最大应力 = 547354.96/5080 = 107.747 N/mm2；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管最大应力计算值 107.747 N/mm2不大于支撑钢管抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!支撑钢管最大挠度为 1.399mm 不大于 1000/150与10 mm,满足规定!五、扣件抗69、滑移计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,R= 5.913 kN；R 12.80 kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定！六、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架荷载涉及静荷载和活荷载。1.静荷载原则值涉及如下内容：(1)脚70、手架自重(kN)：NG1 = 0.1292.8 = 0.361 kN；(2)模板自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1211 = 3 kN；静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.711 kN；2.活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载。活荷载原则值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；3.立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.654 kN；七、立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆轴心压力设计值(kN) ：N = 8.6571、4 kN； - 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；依照扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取两者间大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.1=2.945； k - 计算长度附加系数，取1.172、55； - 考虑脚手架整体稳定因素单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.1 m；得到计算成果：立杆计算长度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；=8653.776/(0.207489) = 85.492 N/mm2；立杆稳定性计算 = 85.492 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足规定！负一层高支撑梁模板(扣件钢管架)计算书因本工程梁支架高度不不大于4米，依照关于文献建73、议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参照了施工技术（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中某些内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增长承重立杆根数：4；采用钢管类型为474、82.8；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养状况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载原则值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力原则值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N75、/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，400mm，450mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(76、mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土初凝时间，取2.000h； T - 混凝土入模温度，取20.000； V - 混凝土浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工77、程计算荷载。三、梁侧模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞根数为4根。面板按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板最大弯矩(Nmm)； - 面板弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下三跨持续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q - 作用在模板上侧压力，涉及78、：新浇混凝土侧压力设计值：q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值：q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度：l = (600-120)/(4-1)= 160mm；面板最大弯矩 M= 0.110.709(600-120)/(4-1)2 + 0.1172.8(600-120)/(4-1)2= 3.58104Nmm；面板最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.709(600-120)/(4-1)/1000+1.22.800(600-120)/(4-1)/1000=2.422 kN；经计算得到，面板受弯应力计算值： = 3.58104 /79、 3.33104=1.1N/mm2；面板抗弯强度设计值：f = 13N/mm2；面板受弯应力计算值 =1.1N/mm2不大于面板抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值：q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度：l = (600-120)/(4-1)=160mm； E-面板材质弹性模量：E = 6000N/mm2； I-面板截面惯性矩：I = 50222/12=33.33cm4；面板最大挠度计算值：= 0.67710.709(600-120)/(4-1)4/(100680、0003.33105) = 0.024 mm；面板最大容许挠度值: = l/250 =(600-120)/(4-1)/250 = 0.64mm；面板最大挠度计算值 =0.024mm 不大于面板最大容许挠度值 =0.64mm，满足规定！四、梁侧模板支撑计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递荷载，按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.422/0.500= 4.845kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 2581、6cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 M = 0.121 kNm，最大支座反力 R= 2.665 kN，最大变形 = 0.090 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞最大受弯应力计算值 = 1.21105/6.40104 = 1.9 N/mm2；次楞抗弯强度设计值：f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.9 N/mm2不大于次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足规定！（2）次楞挠度验算次楞最大容许挠度值： = 500/400=1.25mm；次楞最大挠度计82、算值 =0.09mm 不大于次楞最大容许挠度值 =1.25mm，满足规定！2.主楞计算主楞承受次楞传递集中力，取次楞最大支座力2.665kN,按照集中荷载作用下三跨持续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 M= 0.200 kNm，最大支座反力 R= 5.428 kN，最大变形 = 0.058 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计83、算得到，主楞受弯应力计算值： = 2.00105/1.28105 = 1.6 N/mm2；主楞抗弯强度设计值：f = 17N/mm2；主楞受弯应力计算值 =1.6N/mm2不大于主楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足规定！（2）主楞挠度验算依照持续梁计算得到主楞最大挠度为 0.058 mm主楞最大容许挠度值： = 150/400=0.375mm；主楞最大挠度计算值 =0.058mm 不大于主楞最大容许挠度值 =0.375mm，满足规定！五、梁底模板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和挠度。计算原则是按照模板底支撑间距和模板面大小,按支撑在底撑上简支梁计算。强度验算要考虑模板构造自重荷84、载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8002020/6 = 5.33104mm3； I = 800202020/12 = 5.33105mm4；1.抗弯强度验算按如下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.60+0.300.80=14.976kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.80=4.480kN/m；q=14.9785、6+4.480=19.456kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/819.456=9.73104Nmm；RA=RB=0.5ql=0.519.4560.2=1.946kN =Mmax/W=9.73104/5.33104=1.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.8 N/mm2不大于梁底模面板抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！2.挠度验算依照建筑施工计算手册刚度验算采用原则荷载，同步不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上压力线荷载:q =q1/1.2=12.480kN/m； l-计算跨86、度(梁底支撑间距)：l =200.00mm； E-面板弹性模量：E = 6000.0N/mm2；面板最大容许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板最大挠度计算值：= 514.976/(38460005.33105)=0.098mm；面板最大挠度计算值：=0.098mm 不大于面板最大容许挠度值: =0.8mm，满足规定！六、梁底支撑计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载计算：梁底支撑小楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽87、度得到：q=1.946/0.8=2.432kN/m2.方木支撑力验算方木计算简图方木按照三跨持续梁计算。本算例中，方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.12.4320.82 = 0.156 kNm；最大应力 = M / W = 0.156106/64000 = 2.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木最大应力计算值 2.4 N/mm2不大于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!方木抗剪验算：截面抗剪强度必要满足: = 3V/88、(2bh0)其中最大剪力：V =0.62.4320.8 = 1.167 kN；方木受剪应力计算值 = 31.1671000/(26080) = 0.365 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.365 N/mm2不大于方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足规定!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6772.4328004 /(1009000256104)=0.293mm；方木最大容许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木最大挠度计算值 = 0.293 mm 89、不大于方木最大容许挠度 =3.2 mm，满足规定！3.支撑小横杆强度验算梁底模板边支撑传递集中力：P1=RA=1.946kN梁两侧某些楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递集中力：P2=(0.800-0.200)/40.800(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.800(0.600-0.120)0.300=1.027kN简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)通过持续梁计算得到：支座力:N1=N6=0.087 kN；N2=N5=5.565 kN；N3=N4=2.679 kN；最大弯矩 Mmax=0.089 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.008 mm90、；最大应力 =0.089106/5080=17.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆最大应力计算值 17.6 N/mm2不大于支撑小横杆抗弯设计强度 205 N/mm2,满足规定!七、梁跨度方向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立91、杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，依照前面计算成果得到 R=5.565 kN；R 8.00 kN ，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定！ 九、立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆轴心压力设计值，它涉及：横向支撑钢管最大支座反力： N1 =0.087 kN ；脚手架钢管自重： N2 = 1.20.1296=0.93 kN；楼板混凝土、模板及钢筋自重：N3=1.2(1.00/2+(0.80-0.20)/4)0.800.30+(1.00/2+(0.80-0.20)/4)0.800.120(1.50+24.00)=2.097 kN；施92、工荷载与振捣混凝土时产生荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(0.800-0.200)/40.800=2.912 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.087+0.93+2.097+2.912=6.025 kN；- 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算93、长度 (m)；依照扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取两者间大值，即：lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a=0.1m；得到计算成果：立杆计算长度lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值；=6025.273/(0.203489) = 60.794、 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 60.7 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！2.梁底受力最大支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆轴心压力设计值，它涉及：横向钢管最大支座反力：N1 =5.565 kN ；脚手架钢管自重： N2 = 1.20.129(6-0.6)=0.93 kN；N =N1+N2 =5.565+0.837=6.402 kN ； - 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(c95、m3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；依照扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取两者间大值，即：lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a=0.1m；得到计算成果：立杆计算长度lo/i = 2975.85 / 15.8 = 1896、8 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值；=6401.504/(0.203489) = 64.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 64.5 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！考虑到高支撑架安全因素，建议按下式计算lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.5+0.12) = 1.998 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.007 ；lo/i = 1997.787 / 15.8 = 126 ；由97、长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.417 ；钢管立杆最大应力计算值；= 6401.504/(0.417489) = 31.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 31.4 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架构造和施工规定工程经验:除了要遵守扣件架规范有关规定外，还要考虑如下内容1.模板支架构造规定：a.梁板模板高支撑架可以依照设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必要按步距满设双向水平杆，保98、证两方向足够设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同立杆间距，但只宜在一种方向变距、而另一种方向不变。2.立杆步距设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设立；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大变步距设立，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不适当超过1.5m。3.整体性构造层设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设立整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平构造层设立水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设立斜杆层数要不不大于水平框格总数1/3；c.双水平加强层在支撑架顶部和99、中部每隔10-15m设立，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具备较大刚度和变形约束空间构造层；d.在任何状况下，高支撑架顶部和底部（扫地杆设立层）必要设水平加强层。4.剪刀撑设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可依照需要并依构架框格大小，每隔10-15m设立。5.顶部支撑点设计：a.最佳在立杆顶部设立支托板，其距离支架顶层横杆高度不适当不不大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应接近立杆，且不适当不不大于200mm；c.支撑横杆与立杆连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；不不大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设规定：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆接头均应错开在不同框格层中设立；b.保证立杆垂直偏差和横杆水平偏差不大于扣件架规范规定；c.保证每个扣件和钢管质量是满足规定，每个扣件拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形；d.地基支座设计要满足承载力规定。7.施工使用规定：a.精心设计混凝土浇筑方案，保证模板支架施工过程中均衡受载，最佳采用由中部向两边扩展浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对浮现超过最大荷载要有相应控制办法，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承状况，发现下沉、松动和变形状况及时解决。