1、目 录一、工程概况11、工程概况2、编制依据二、施工准备11、技术准备12、物资准备13、劳动力准备2三、高支模支撑方案21、模板及支撑架的材料选取22、支撑系统的构造设计2四、高支模验算4（一）门式刚架高支模系统41、梁支撑计算42、梁侧模板计算103、板支撑计算13(二)满堂红钢管脚手架高支模系统191、梁支撑计算192、梁侧模板计算263、板支撑计算29五、高支模施工的安全管理341、高支模系统施工安全管理机构342、高支模施工注意问题34六、高支模施工方法351、支撑系统安装352、梁、板模板安装363、验收及拆除的批准程序384、高支模拆除385、安全技术措施396、预防坍塌事故的安2、全技术措施417、针对浇捣砼输送制定的安全措施七、应急救援预案43八、附图43一、工程概况1、工程概况太阳城广场商住小区（一期）工程位于罗定市大岗东路与大新南路交汇处，是由罗定市龙宇置业房地产发展有限公司投资，肇庆市资信工程建设监理有限公司监理，珠海东梁建筑设计有限公司设计，广东开平二建集团股份有限公司承建。本工程建筑总面积76728.12平方米，设地下室一层，地上30层，结构总高度107.6m，地下室层高4.5m，首层高5.7m，二层至三层层高4.8m，四层至五层层高3.3m，六层层高为5.1米，七层至三十层每层高3m。地下室使用功能为车库；首层至三层为商场；四层至五层为车库；六层为架空层；3、七至三十层为住宅。2、编制依据1) 施工图2) 混凝土结构设计规范 （GB50010-2010）3) 木结构设计规范 （GB50005-2003）4) 钢结构设计规范 （GB50017-2003）5) 建筑工程大模板技术规程 （JGJ74-2003）6) 混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2002）(2011版) ；7) 高层建筑混凝土结构技术规程 （JGJ3-2010）8) 建筑施工手册 （第四版）（中国建筑工业出版社2003）9) 建筑工程施工质量验收统一标准 （GB50300-2001）10) 建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008）11）建筑结构荷载规范(G4、B5009-2001)(2006版)；12）建筑施工安全检查标准（JGJ 59-99）；13）建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 128-2000）；14）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302001；二、施工准备1、技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。2、物资准备(1)材料准备：确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其5、质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。(2)机具准备：根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场6、使用前的检验、保养工作，确保运转正常。(3)周转材料准备：做好模板、钢管支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。3、劳动力准备(1)根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。(2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。三、高支模支撑方案1、模7、板及支撑架的材料选取模板：采用18mm（厚）胶合板。木枋：采用100mm100mm、50mm100mm、80mm80mm木枋。支撑系统：选用MF1219门式脚手架及配件、483.5mm、12对拉螺栓等。纵横水平拉杆：选用483.5mm钢管及配件。纵横向剪刀撑：选用483.5mm钢管及配件。2、支撑系统的构造设计（1）根据设计图纸要求，本工程高支模支撑系统分为二种情况，具体如下：情况一：首层结构楼面5.7m高，最大梁截面尺寸为400mm1400mm、600 mm1000 mm、300 mm700mm，梁两侧楼板厚为150mm，梁板砼等级均为C40。选用门式架钢管脚手架支撑体系。梁底高支模搭设高度8、为4.15米，板底支模高度为5.55m。梁、板支撑系统采用MF1219进行组合支撑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模高度的要求。情况二：六层结构楼面5.1m高，最大梁截面尺寸为1200mm2400mm、1300mm1800mm、1000mm2400mm,梁两侧楼板厚150mm，梁板砼等级均为C40。由于六层为转换层，梁最大截面为12002400,属高大支模，考虑到质量和安全要求，故选择满堂红脚手架构架形式。梁底高支模搭设高度为2.5米，板底支模高度为4.95m。（2）对于以上第一种情况的高支模，其构造设计参数均如下：梁侧模板采用18mm厚夹板，竖枋间距300mm，竖向设置一排穿梁螺栓1259、00mm，第一排设在梁底以上400mm（当梁高700 mm时才设穿梁螺栓）；梁底模板采用18mm厚夹板，梁底设置二层木枋，横枋采用100100mm木枋，间距300，纵枋采用100100mm木枋，支顶采用门式架，排距为900mm；楼面模板采用18mm厚夹板，板底设置二层木枋，横枋采用8080mm木枋，间距400，纵枋采用8080mm木枋，支撑采用门式架，排距为900mm。（3）为加强门式架的整体刚度，门式架搭设必须保证架身垂直，纵横向基本顺直，并采用48钢管设置纵向水平拉杆，在脚手架的顶层、底层设置，水平拉杆用扣件与门式架扣紧。剪刀撑在主梁门式架两侧沿全高连续设置，剪刀撑与地面倾角宜4560，用10、扣件与门式架扣紧。（4）离地面200mm处设置纵横扫地杆一道。门式架直接置于浇筑好并且达到一定强度的楼板面上或者有一定强度的面层上，门式架下为两条8080mm木枋并排垫放。（5）对于第三种情况采用满堂红钢管脚手架高支模，按最大梁5001500 mm，梁下满堂钢管脚手架按650800 mm进行高支模支承；楼面模板采用18mm厚夹板，板底设置二层木枋，横枋采用8080mm木枋，间距400，纵枋采用8080mm木枋，所有板下满堂架均按1000900 mm搭设。（6）梁的下木方采用50100mm，间距为300 mm，侧模竖肋间距为300mm；对当梁高700mm时，梁侧模板加一排12400对拉螺杆，当111、500梁高700mm时，梁侧模板加3排12500对拉螺杆。（7）满堂钢管架横、纵拉杆按1500mm步距进行高支模方案设计，并且地面以下200mm高做扫地杆。满堂架外围各立杆要用剪刀撑进行连接，而且要与各柱或梁进行可靠连接（可采用可调节支撑把满堂架与梁、柱进行稳定性连接），从而形成一个空间网状的超静定桁架体系。（8）所有梁下承重纵横杆与立杆之间均须加设双扣件。（9）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，等模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求是，起拱高度应为跨度的13。（10）所有高支模必须待下层梁板砼强度达到50以上方可继续搭设。上一层高支模施工时，下一层支架不能拆除，以便荷载能安全传至基础12、上。组合门式架时，采取高架在下，矮架在上的原则。四、高支模验算（一）门式刚架高支模系统由于本工程第一、二种情况的高支模的设计参数相同，首层的梁截面大于地下负二层的梁截面，首层的板支撑高度大于地下负二层的板支撑高度。故只要首层的高支模支撑系统设计符合要求，其余地下负二层也必定符合要求。1、梁支撑计算计算的脚手架搭设高度为3.8米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 0.90米。门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。门架立杆采用27.21.9mm钢管13、，立杆加强杆采用48.03.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离300mm。梁底木方截面宽度100mm，高度100mm。梁顶托采用100100mm木方。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图(1)梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1)荷载的计算： a.钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5000.300=11.475kN/m b.模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.300(21.500+0.350)/0.350=0.976kN/m c.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生14、的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000.300=0.600kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(11.475+0.976)+1.40.600=15.782kN/m 2)木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.762kN N2=2.762kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 2.762kN 经过计算得到最大变形 V= 2.5mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.015、010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； a.木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.443106/166666.7=8.66N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! b.木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.761/(2100100)=0.414N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! c.木方挠度计算 最大变形 v =2.5mm 木方的最大挠度小于1220.0/250,满足16、要求!(2)梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 9.255kN 经过计算得到最大变形 V= 0.6mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； a.顶托梁抗弯强度计算 抗弯计17、算强度 f=0.794106/166666.7=4.76N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! b.顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35069/(2100100)=0.760N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! c.顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.6mm顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! (3)门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。1)门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容： a.脚手架自重产生的18、轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 锁臂 2副 20.009=0.017kN 合计 0.465kN经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m b.加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用26.82.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.950)/(40.900)=2.167 19、20.015(40.900)/cos/(41.950)=0.033kN/m水平加固杆采用26.82.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.015(10.900)/(41.950)=0.002kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.101kN/m经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.340kN/m。2 )托梁传递荷载20、托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力3.303kN，3.303kN 第2榀门架两端点力9.255kN，9.255kN第3榀门架两端点力9.255kN，9.255kN第4榀门架两端点力3.303kN，3.303kN经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 18.510kN。 (4)立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.340kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 18.510kN； H 脚手架的搭设高度，H = 3.7m。经计算得到，21、N = 1.20.3403.700+18.510=20.019kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 20.02kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.716； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=1.22cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=1.51cm222、； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=3.02cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，Nd= 1.044.321=44.321kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!2、梁侧模板计算（1）梁模板基本参数：梁截面宽度 B=350mm，梁截面高度 H=1500mm， H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面100100mm，梁模板截面侧面木方距离3023、0mm。梁底模面板厚度h=18mm。 （2）梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.50024、m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。（3）梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ （4）梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 a.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁侧模板的抗25、弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.228.80+1.46.00)1.50=64.440N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1064.440 f=0.580106/81000.0=7.160N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! b.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30064.440=11.599kN 截面抗剪强度计算值 T=311599/(2150018)=0.644N26、/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! c.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 28.801.50=43.20N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67743.200300.04/(1006000.00729000.1)=0.542mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.542mm小于 v = 300/250,满足要求!(5)穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = 27、(1.236.00+1.44.00)1.500.50/3=12.20kN 穿梁螺栓直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为9.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=12.920kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=12.20kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。 每个截面布置3 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!3、板支撑计算计算的脚手架搭设高度为5.1米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.50米。门架 h1 28、= 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。门架立杆采用27.21.9mm钢管，立杆加强杆采用48.03.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离400mm。梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。梁顶托采用8080mm木方。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图(1)楼板底木方的计算木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 1)荷载的计算： a.钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.1200.400=1.224kN/m b.模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.400=29、0.136kN/m c.活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000.400=0.800kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(1.224+0.136)+1.40.800=2.752kN/m 2)木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.354kN N2=2.826kN N3=1.626kN N4=1.626kN N5=2.826kN N6=1.354kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 2.826k30、N 经过计算得到最大变形 V= 1.3mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； a.木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.395106/85333.3=4.63N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! b.木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.003/(28080)=0.469N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方31、的抗剪强度计算满足要求! c.木方挠度计算 最大变形 v =1.3mm 木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! (2)楼板底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 7.108kN 经过计算得到最大变形 V= 1.0mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； 32、I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； a.顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.553106/85333.3=6.48N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! b.顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34267/(28080)=1.000N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! c.顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.0mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! (3)门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括33、门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1)门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： a.脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 锁臂 2副 20.009=0.017kN 合计 0.465kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m b.加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用26.834、2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.950)/(41.500)=1.300 20.015(41.500)/cos/(41.950)=0.038kN/m 水平加固杆采用26.82.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.015(11.500)/(41.950)=0.003kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向35、力合计 NGk2 = 0.107kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.346kN/m。 2)托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力2.868kN，2.868kN 第2榀门架两端点力7.108kN，7.108kN 第3榀门架两端点力7.108kN，7.108kN 第4榀门架两端点力2.868kN，2.868kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 14.216kN。 (4)立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准36、值，NG = 0.346kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 14.216kN； H 脚手架的搭设高度，H = 5.1m。 经计算得到，N = 1.20.3465.080+14.216=16.324kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 16.32kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.716； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm37、4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=1.22cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=1.51cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4； A 一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=3.02cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，Nd= 1.044.321=44.321kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!(二)满堂红钢管脚手架高支模系统1、梁支撑计算模板支架搭设高度为7.7米， 8.70m层最大梁截面尺寸为500mm38、1500mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米，采用的钢管类型为483.5。梁模板支撑立面图见下页。图1 梁模板支撑架立面简图（1）模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1）荷载的计算： a.钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5000.300=11.475kN/m b.模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.300(21.500+0.500)/0.500=0.735kN/m c.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的39、荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.300=0.450kN 均布荷载 q = 1.211.475+1.20.735=14.652kN/m 集中荷载 P = 1.40.450=0.630kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.374kN N2=5.40、209kN N3=1.374kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.3mm a.抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11410001000/16200=7.037N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! b.抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32289.0/(2300.00018.000)=0.636N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! c.挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.345mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! (2)梁41、底支撑木方的计算 1)梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.209/0.300=17.363kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.117.360.30 最大剪力 Q=0.60.30017.363=3.125kN 最大支座力 N=1.10.30017.363=5.730kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； a.木方抗弯强42、度计算 抗弯计算强度 f=0.156106/83333.3=1.88N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! b.木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33125/(250100)=0.938N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! c.木方挠度计算 最大变形 v =0.67714.469300.04/(1009500.004166666.8)=0.020mm 木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(3)梁底支43、撑钢管计算 1) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=1.387mm 最大支座力 Qmax=3.978kN 抗弯计算强度 f=0.949106/5080.0=186.90N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于650.0/150与10mm,满足要求! 2)梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横44、向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=1.358mm 最大支座力 Qmax=11.519kN 抗弯计算强度 f=0.861106/5080.0=169.58N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! (4)立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.52kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N245、 = 1.20.1297.730=1.198kN N = 11.519+1.198=12.717kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表146、取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；公式(1)的计算结果： = 131.93N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果： = 48.39N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.014；公式(3)的计算结果： = 64.85N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。247、梁侧模板计算（1）梁模板基本参数： 8.70层高最大梁截面尺寸：宽度 B=500mm，高度 H=1500mm，H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=18mm，梁侧模面板厚度h=18mm。 （2）梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇48、混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2倒混凝土时产生的49、荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。（3）梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！（4）梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图1）抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W f其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.228.80+1.46.00)1.50=64.440N/mm最大弯矩计算公式如下: M=-0.1064.440 f=0.580106/81000.0=7.160N/mm2梁侧模面板抗弯计算强度小于15.0050、N/mm2,满足要求! 2）抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.30064.440=11.599kN截面抗剪强度计算值 T=311599/(2150018)=0.644N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求! 3）挠度计算最大挠度计算公式如下: 其中 q = 28.801.50=43.20N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67743.200300.04/(1006000.00729000.1)=0.542mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 51、0.542mm小于 v = 300/250,满足要求! （5）穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.236.00+1.44.00)1.500.50/3=12.20kN 穿梁螺栓直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为9.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=12.920kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=12.888kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置3 52、道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!3、板支撑计算模板支架搭设高度为9.1米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。梁下木方为8080mm，间距为300mm。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483.5。（1）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.0000.1201.000+0.3501.000=3.350kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.000=3.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵53、抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； a.抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.23.350+1.43.000)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07410054、01000/54000=1.370N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! b.抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.350+1.43.000)0.300=1.480kN截面抗剪强度计算值 T=31480.0/(21000.00018.000)=0.123N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求! c.挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.3503004/(1006000486000)=0.063mm面板的最大挠度小55、于300.0/250,满足要求!(2)支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1)荷载的计算a.钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/mb.模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/mc.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.20.900+1.20.105=1.206kN/m活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2)木方的计算按照三跨连续梁计56、算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.466/1.000=2.466kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.471.00最大剪力 Q=0.61.0002.466=1.480kN最大支座力 N=1.11.0002.466=2.713kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； a.木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.247106/83333.3=2.96N/m57、m2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! b.木方抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31480/(250100)=0.444N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求! c.木方挠度计算最大变形 v =0.6771.0051000.04/(1009500.004166666.8)=0.172mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!(3)横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支58、撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形 vmax=1.507mm最大支座力 Qmax=8.861kN抗弯计算强度 f=0.651106/5080.0=128.15N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!（4）扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反59、力，R=8.86kN当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。（5）立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1）静荷载标准值包括以下内容： a.脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1299.110=1.176kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。b.模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0000.900=0.315kNc.钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.60、0000.1201.0000.900=2.700kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.191kN。2）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.0000.900=2.700kN3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ（6）立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.81kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (61、cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 91.40N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式62、(2)的计算结果： = 46.62N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016； 公式(3)的计算结果： = 65.75N/mm2，立杆的稳定性计算 8m100板2m502m、8m758m100悬臂结构2m1002m100注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。（3）高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。（4）侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。（5）拆除4m高度以上梁、63、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。 （6）拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。（7）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。（8）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（9）严格控制模板及其支架拆除的顺序。（10）拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。（11）拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。（12）拆除模板和支顶时，先将门式脚手架可调顶托松64、下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及门式脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。（13）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：1）脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2）同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。3）通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的门架时方可拆除。4）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。5）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。6）拆卸连接部件时，应先65、将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。7）拆下的门架、钢管与配件，应成捆用机械吊运或由井架传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。5、安全技术措施（1）脚手架搭设前，应按建筑施工钢管脚手架安全技术规范和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业要求的交底。（2）对脚手架材料、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。（3）搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规程（GB5036）考核合格，持证上岗。（4）搭拆脚手架支撑时工人必须正确佩戴安全帽，穿防滑鞋。（5）高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，66、预防物体高处坠落事故发生。（6）操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。（7）模板支撑和门架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。（8）在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。（9）支模完毕，经班组、项目部自检合格，公司技术部及质保部复检合格，报监理、安监验收合格后67、，方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。（10）在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动。3）门架体和门架杆件是否有变形的现象。4）安全防护措施是否符合规范要求。（11）在浇筑顶板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。（12）脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可68、拆除，作业完成后，马上复原。（13）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与门架接触。（14）脚手架支撑安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。（15）设立门架维护小组，对拆下来的门架及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。（16）门架堆放场地应平坦，门架宜竖放，不得平放。（17）不配套的门架与配件不得混合使用于同一脚手架。（18）支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。69、（19）水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。（20）可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。（21）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。（22）应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。（23）交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。（24）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。（25）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。6、预防坍塌事故的安全技术措施（1）模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工。（2）安装梁底模板及木方前，确保梁底70、支架水平杆已拉设。（3）本高支支模采用门式架作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和门式架应牢固拉接，形成整体。（4）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。（5）楼面堆放模板及门式架时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。（6）装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，已防止坍塌事故发生。（7）安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全71、网，脚手架搭设高度要高出施工作业面至少1.2m。（8）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。（9）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。（10）应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。（11）交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。（12）模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。（13）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。（14）纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住墙柱，提高支撑的整体性。7、针对浇捣砼输送制定的安全措施、施工部署1）根据本72、工程施工进度总体安排和实物工程量大小，现场配备1台车式输送泵（实际输出量均为30m/h）用于砼的垂直、水平运输。2）砼泵车的架设及固定必须稳定可靠，防止振动发生倾倒。2、施工方法1）柱砼浇捣（1）柱砼浇筑砼前，先在柱底部均匀浇筑50厚与柱砼成分相同的水泥砂浆。（2）浇筑柱砼应连续进行，间隔时间不应超过2h,每层浇筑厚度控制在400mm左右，因此必须预先安排好砼下料点位置和振捣器操作人员数量。（4）振捣棒移动间距应小于200mm，每一振点的延续时间以表面呈现浮浆为度，为使上下层砼结合成整体，振捣器应插入下层砼200mm。振捣时注意钢筋密集部位，并防止出现漏振，下灰高度也要大体一致。（4）柱砼浇筑73、完毕之后，将上口甩出的钢筋加以清理，柱顶上表面砼凿毛。2）梁、板砼浇捣（1）梁、板应同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的砼一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁、板砼浇筑连续向前进行。（2）梁柱节点钢筋较密时，浇筑此处砼时宜用小粒径石子同强度等级的砼浇筑，并用小直径振捣棒振捣。（2）浇筑板砼的虚铺厚度应略大于板厚度，用平板振捣器垂直浇筑方向来回振捣，厚板可用插入式振捣顺浇筑方向拖拉振捣，并用铁插尺检查砼厚度，振捣完毕后用长木抹子抹平。施工缝处或有预埋件及插筋处用木抹子找平。浇筑板砼时不允许用振捣棒铺摊砼。（3）楼梯段砼自下而上浇筑74、，先振实底板砼，达到踏步位置时再与踏步砼一起浇捣，不断连续向上推进，并随时用木抹子（或塑料抹子）将踏步上表面抹平。（4）施工缝位置：本次混凝土施工面以后浇带为界，墙柱的施工缝设在梁下100mm，梁、板不设置施工缝。（5）已浇筑楼板，楼梯踏步表面砼要加以保护，在强度达到1.2Mpa以后方可在其上进行操作及安装结构用得支架和模板。 （6）砼浇捣时，泵管输送砼过程中产生的施工荷载比较大，还可能推动拼装的梁模板，造成模板变形或破坏。因此砼施工时该处砼采用汽车式砼输送泵进行施工。砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开。振动时振动棒不得压住模板或钢筋振动。（7）砼浇捣应选择在白天进行，过程中要安排施工专75、业测量技术人员进行监测支承体系是否变形，如果发现支架下沉过大，钢管顶架扣件有无松动，局部有无弯曲而造成失稳以及木枋挠度过大等的异常情况，必须立即停止砼浇捣施工。施工员立即指挥楼面工作人员撒离，经确认不安全因素消除后方可恢复施工。七、安全应急救援预案1、 安全事故应急救援架构组员：陈伟能、彭小玲、李汉其、廖开国、梁扬发应急救援联络电话 3922228急救中心：120 公司应急办公室： 2、发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。(1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸76、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎77、受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。(4)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止78、血。止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。3、发生支模坍塌应急救援(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清79、理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。(3)当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。(5)现场急救处理：尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。伤肢不应抬高、按摩或热敷。如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。迅速转往医院。(6)立刻设危80、险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。(7)按规定上报有关主管部门请求救援。4、触电事故应急救援措施A、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源脱离电源的基本方法有：(1) 将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。（2）用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。（3）必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。（4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（5）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与81、地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。（6）如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。B、在使触电者脱离电源时应注意的事项：（1）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。（2）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。（3）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护82、人比较安全。（4）当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（5）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。C、立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。D、按照有关规定，立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。E、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。F、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，83、冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。G、对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自84、然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟1618次为宜。胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即85、可，随后将手腕放松，每公钟挤压6080次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。5、建立应急指挥体系和应急物资：施工总负责人： 陈环基 ；技术负责人： 彭炳源 ；质安负责人; 彭小玲 ；施工现场总指挥 苏金汉；楼面负责人； 薛灼旺 ；顶架沉降、变形监测负责人； 陈伟能 ；顶架加固负责人： 廖开国 ； 模板加固负责人 梁扬发 ;混凝土浇捣负责人： 张锦开 ；机电负责人： 李汉其 ；现场安全监督员： 刘吉来。应急物资预备：每3米高备48钢管34米长10条，扣件30个；9.9米标高备80802000木枋20条，散板若干，48钢管34米长10条，上托20个，高支模9.9米部位设置足够的照明。3、高支模部位浇捣混凝土规定上午进行，以方便施工安全监测，严禁其他时间施工。4、备发电机一台，以防止因停电而造成安全和质量事故发生。5、如发生不利于安全情况，必须做到一切行动听指挥，由各专业施工班组及时进入，对该部位进行加固，确保安全。附图