1、商场A工程扣件式钢管高支模安全专项施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录第一节 工程概况5第二节 编制依据6第三节 强制性条文6第四节 施工准备81、技术准备82、物资准备83、劳动力准备9第五节 高支撑方案91、模板及支撑架的材料选择92、支撑系统的设计103、模板系统的设计10第六节 高支模的安装111、施工顺序112、支撑架搭设123、模板安装134、验收及拆除的批准程序145、模板工程质量保证措施14第七节 高支模的拆除151、支顶、模板的拆除152、模板的清理维修、存放17第八节2、 高支模施工的安全管理181、高支模系统施工管理机构182、高支模的安全管理措施18第九节 监测措施20第十节 针对浇捣砼输送制定的安全措施211、施工部署212、施工方法22第十一节 安全文明施工措施24第十二节 应急救援预案251、应急救援机构252、应急救援机构职责253、应急救援工作程序264、应急救援装备265、应急救缓药品266、应急救援措施27第十三节 高支模计算书32（一）、屋面1-13/D-J轴范围层结构梁板支模计算书32（）、梁截面600mm2500mm模板支撑计算书321.计算参数322梁底模验算333.支撑强度验算364.支撑支承面验算375.侧模板验算376计算结果43、0（）、梁截面600mm2000mm模板支撑计算书421.计算参数422梁底模验算433.支撑强度验算464.支撑支承面验算475.侧模板验算476计算结果50（）、梁截面600mm1400mm（1200）模板支撑计算书521.计算参数523.支撑强度验算564.支撑支承面验算575.侧模板验算576.计算结果60（）、梁截面350mm900mm（300x800、200x900）模板支撑计算书621.计算参数622梁底模验算633.支撑强度验算664.支撑支承面验算675.侧模板验算676.计算结果70（）、梁截面200mm600mm模板支撑计算书721.计算参数722梁底模验算733.支撑强4、度验算764.支撑支承面验算775.侧模板验算776.计算结果80（）、边梁截面350mm900mm（300x900、300x800）模板支撑计算书821.计算参数822梁底模验算823.支撑强度验算864.支撑支承面验算875.侧模板验算876.计算结果90（）、边梁截面200mm400mm模板支撑计算书921.计算参数922梁底模验算933.支撑强度验算974.支撑支承面验算975.侧模板验算986.计算结果100（）、楼板(120mm)模板支撑计算书1021.计算参数1022.楼板底模验算1033.支撑强度验算1084.支撑支承面验算1095.计算结果109第十四节 附图1111、屋面高5、支模平面布置示意图 （1/11）1112、三层A-A剖面示意图 （2/11）1113、三层B-B剖面示意图 （3/11）1114、（）、梁截面6002500模板支撑计算结果 （4/11）1115、（）、梁截面6002000模板支撑计算结果 （5/11）1116、（）、梁截面6001400模板支撑计算结果 （6/11）1117、（）、梁截面350900模板支撑计算结果 （7/11）1118、（）、梁截面200600模板支撑计算结果 （8/11）1119、（）、边梁截面350900模板支撑计算结果 （9/11）11110、（）、边梁截面200400 （10/11）11111、（）、楼板(120mm6、)模板支撑计算结果 （11/11）111第一节 工程概况建设单位：XX工程名称：XX设计单位：广东省建筑设计研究院施工单位：XX监理单位：XX工程地点：XX结构类型：钢筋混凝土框架结构本工程为XXXX，位于XX。建筑层数地下1层、地上3层。高支模部分为： 1-13/D-J轴屋顶、标高13.0米至21.5-22.0米、最大梁跨长40.5m、32.25m,约面积6316平方米；结构类型：钢筋混凝土框架结构。一、本方案为该工程的高支模专项施工方案。（一）、其主要结构工程概况如下：屋面1-13/D-J轴范围8.5-9.0M层结构1、支承面标高13.0m, 层高8.5-9.0m；2、梁截面有YKL1(17、)： 600X2500、YKL2(1)： 600X2000、WKL4(1) ：600x1400、WKL7(1) ：600x1200、XL2WKL13(2) WKL10(1) WKL3(5) WKL12(2) WKL11(6) WKL5(5) WKL14(12) WKL6(5)：350x900、WL3(4)WL4(1) WL5(1) WL5(5) WL8(1) WL9(4) WL6(5) WL7(1)：300x800、WL1(1A)： 200x900、WLa(1) 200x600mm等。计算选用梁有：600X2500mm；600X2000mm；600x1400（600x1200）mm；350x98、00（300x800、200x900）、200x600mm五种截面。3、边梁截面有WKL15(12) WKL1(5A) WKL9(12) WKL8(5)： 350x900、XL1 WL13(1)：300x900、WL2(3)： 300x800、WLb(1)： 200x400mm等。计算选用边梁有：350x900mm（300x900、300x800）；200x400mm；二种截面。4、板厚为120mm。5、混凝土强度为C30。6、支模搭设基础为三层结构平面120mm厚C30混凝土层。第二节 编制依据 为了保证本工程超高支模施工安全，根据根据住房和城乡建设部关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法9、广东省住房和城乡建设厅关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的实施细则的通知的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据以下规范、行业标准及技术规程编制、执行：(1) 广东省建筑设计研究院设计的（修改）施工图纸；(2)建筑施工模板板安全技术规范（JGJ1622008)；(3)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011)；(4)建筑施工安全检查标准JGJ5999(5)建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091(6)施工现场临时用电安全技术规范JGJ462005混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）；建筑工程施工质量验收统一标10、准GB503002001第三节 强制性条文一、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 可调托撑抗压承载力设计值不应小于40 kN，支托板厚不应小于5。 扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。 扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。 钢管上严禁打孔。 满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。 在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：1 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；2 连墙件。二、建筑施工11、模板安全技术规范JGJ1622008、模板结构构件的长细比应符合下列规定：1 受压构件长细比：支架立柱及桁架，不应大于150：拉条、缀条、斜撑等连系构件，不应大于200；2 受拉构件长细比：钢杆件，不应大于350；木杆件，不应大于250。第条、支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定：1 梁和板、的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。2 钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调节托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。3 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设12、扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。4 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.5 mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并13、应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固牢。第条、当采用扣件式钢管作作立柱支撑时，其构造与安装应符合下列规定：1 钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。2 钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合本规范第条的规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。3 立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。4 严禁将上段的钢14、管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。5 满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。当建筑层高在820m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。当建筑层高超过20m时，在满足以上规定的基础上，应将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑。6 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部15、位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。第四节 施工准备为使工程自始至终保持安全、文明施工，提高生产效率和保证质量。本支模工程采用扣件式钢管结构，即立杆柱、剪刀撑托底（小横杆），纵向水平杆（大横杆），护栏均用48X3.0mm钢管，且用扣件扣接而成。在搭设，使用、拆除施工中，严格按照施工规范及有关要求施工，完善管理制度，定期和不定期检查，密切注意使用安全，确保实用，美观，稳固，安全。1、技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。2、物资准16、备(1)、材料准备确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。门架、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管、门式架必须涂有防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、17、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。钢管的强度设计值、弹性模量与截面特征Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=2.06105N/mm2，钢管截面特征见下表 ：规格(mm)截面积A(cm2)惯性矩I(cm4)抵抗矩W(cm3)回转半径i (cm)质量(KN/m)483.04.2410.784.491.590.0326(2)、机具准备根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。(3)、周转材料准备：做好模板、钢管支顶等周转料的备料工作，分批分18、期进场。3、劳动力准备(1)、根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。(2)、做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。第五节 高支撑方案 1、模板及支撑架的材料选择支顶系统主要材料如下：（1）、模板均采用915mm1830mm18mm（厚）19、胶合板；（2）、木枋：统一采用8080mm木枋；（3）、支撑系统：选用扣件式脚手架及其配件；（4）、纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：483.0mm钢管及其配件；（5）、立杆上端：采用可调节上托。、垫板：采用脚手架配套1001008mm钢板底托，垫板为50mm厚木板或可调节托底放两条8080木枋并排垫放。、其它配件。2、支撑系统的设计本工程的高支模均采用扣件式脚手架支撑系统。水平加固杆：水平加固杆步距纵横设置。主梁支架的水平加固杆应竖向每一步顶箍抱已浇筑混凝土柱上，加强高支模的整体抗倾覆能力。支架顶部支撑采用可调顶托，立杆底托基底采用脚手架配套下托。顶托螺杆不得超过200mm，底托螺杆不得超过15020、mm。离地面200mm处设置纵横扫地杆一道，纵下横上。垫板为50mm厚木板或两条8080mm木枋并排垫放。3、模板系统的设计、梁结构大梁底主龙骨采用双钢管48x3.0；其它梁底主龙骨采用钢管48x3.0或8080mm木方；侧模立档采用80mm80mm木方。(2)、板结构板底主次龙骨采用80mm80mm木方。第六节 高支模的安装1、施工顺序梁板顶架安装放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高在可调顶托上铺设板底主次龙骨梁底模及侧模安装 楼板模板安装梁板钢筋及混凝土浇筑混凝土保养，达到规范要求的拆模强度拆模令经监理审批，同意拆模，拆下顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆梁模板支撑的顶21、架采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。2、支撑架搭设(1)、安装搭设作业顺序根据建筑平面图形的特点和规范要求，把高支模立杆的轴线放出按放好的线布置立杆底座放纵横水平扫地杆自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆架后，随即装设第二层水平加固杆与立杆杆符合要求后按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，确保构架质量要求后再进行第二步水平杆安装随后按搭设进程及时装设剪刀撑。(2)、支撑系统安装1)、支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人22、员及工人班组进行详细安全技术交底，并签字确认。2)、对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。3)、对工作面进行清理干净，不得有杂物。4)、根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。5)、可调托座和可调底座应根据支撑高度设置。6)、可调底座调节螺杆伸出长度不得超过150mm，可调托座调节螺杆伸出长度不得超过200mm。7)、立杆底座，在砼面垫50mm厚木板或在可调托座底放两条8080mm木枋并排垫放。8)、水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不得大于200mm。9)、支23、撑中间设置通道时，通道处底层钢管可不设纵(横) 方向水平加固杆，但通道上部应每步设置水平加固杆。通道两侧钢管应设置斜撑杆。10)、纵横水平杆与已浇注的砼墙或柱作为拉结节点，增强整体稳定性。11)、捣砼前再次进行全面检查，对不符合要求处要逐一进行整改、加固处理。12)、模板支架搭设完成后，必须先自检， 再通知公司相关主管部门检查合格后，经过监理、安监站验收通过后，方可投入使用。3、模板安装(1)、梁底、梁侧模采用18mm胶合板，梁底平板模铺设在横向次龙骨上，次龙骨搁置在主龙骨上。(2)、楼板模采用18mm胶合板，顶托用8080mm枋木，横枋采用8080mm枋木。(3)、模板的安装顺序如下： (424、)、梁模板的安装1)、先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放主龙骨。固定后在其上安装梁底次龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4 m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L/10003L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。2)、为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下25、料尺寸一般应略为缩短。b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。(5)、楼面模板的安装 板安装的偏差。首先通线，然后调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设主龙骨，主龙骨固定后架设次龙骨，然后在次龙骨上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。4、验收及拆除的批准程序(1)、高支模安装完毕后，通知公司相关部门进行验收，并报监理单位、安监站进行验收，验收合格后才能邦扎钢26、筋、浇筑混凝土。(2)、高支模拆除前，必须向监理单位申请拆拆模申请报告。5、模板工程质量保证措施(1)、模板及其支架的有关要求模板及其支架须符合选材和材质的有关要求，同时还须符合下如规定：1)、保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。2)、具有足够的承载力、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形。3)、构造简单、装拆方便，便于后继工序的施工。4)、模板内侧要平整，接缝严密，接缝不应漏浆。5)、模板的设计、制作和施工应符合国家现行标准的相应规定。配制木模板尺寸时，要考虑模板拼装接合的需要，适当加长或缩短某一部位长度。6)、模板应构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和混凝土的浇27、筑及养护等工艺要求。(2)、模板安装须符合下如规定1)、模板安装前应对操作人员进行技术交底。2)、现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设计要求起拱。当设计无具体要求时，当跨度等于或大于4m时，起拱高度宜为全路长度的1100031000。3)、采取分层分段支模的方法，安装上层模板及其支架应满足下列要求：下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑；上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板；固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确；注意控制模板安装的偏差。4)、模板工程完成后要按照设计图纸要求检查轴线位置、相邻标高关系、几何尺寸、形状、垂直度等，并仔细检查各构件是否牢28、固，经质安员、技术员复核合格后方能浇筑混凝土。在浇筑混凝土过程中派专人经常检查。如发现变形、松动等现象，应及时修整牢固。5)、模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合有关规定模板及其支架必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置正确。(3)、 模板支撑组装完毕后的要求模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容报告，监理单位签字同意后方可进行下一工序的施工。验收检查必须符合本方案设计要求及规范要求。1）、扣件式脚手架设置情况是否按本方案搭设；2）、纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况；3）、底座、托顶螺旋杆伸出长度；4）、限位销等扣件牢固情况；5）、垫木情况。(4)、本工艺应具备以下主要质29、量记录模板检验批质量验收记录。模板分项工程质量验收记录。第七节 高支模的拆除1、支顶、模板的拆除(1)、拆除顺序：梁上顶托梁底木方梁底模板板上顶托板底木方板底模板纵横水平拉杆剪刀撑支撑立柱下托座垫木。(2)、支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。(3)、拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到规范要求的拆模强度（见下表）后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。、侧模最早拆除时间表及底模拆除时所需砼强度表、侧模，在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。侧模最早拆除时间表砼的强度等级C20C20气 温255拆模时间30、12小时25小时（指距砼浇灌后的时间）、底模，在砼强度符合下表后，方可拆除。底模拆除时所需砼强度表（砼设计等级请参照结构总说明）结构类型结构跨度按设计的砼强度标准值的百分率计（%）板L2502 L875L8100梁、拱、壳L875L8100悬臂构件L2100L2100注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。(4)、侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。(5)、拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。(6)、拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操31、作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。(7)、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。(8)、严格控制模板及其支架拆除的顺序。(9)、拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。(10)、拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。(11)、拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。(12)、脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：1)、脚手架支撑的拆除应从一端32、走向另一端、自上而下逐层地进行；2)、同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。3)、通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除。4)、工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。5)、拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。6)、拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。2、模板的清理维修、存放(1)、模板清理维修拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更33、换。(2)、模板的堆放现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。(3)、模板拆除成品保护要求：1)、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。2)、坚持每次使用后清理板面。3)、按楼板部位层层复安，减少损耗。4)、材料应按编号分类堆放。5)、对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。第八节 高支模施工的安全管理1、高支模系统施工管理机构为了高支模施工能安全、高效的进行，决定成立高支模施工专项管理小组：组 长：副组长：组 员：2、高支模的安全管理措施(1)、经本项目部项目经理和技术负责人对本工程34、存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用本方案的支模形式。 (2)、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。(3)、对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。(4)、搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规划（GB5036）考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全带。(5)、支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。(6)、高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。(7)、高支模搭设、拆除和砼浇筑35、期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。(8)、支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。(9)、水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。(10)、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。(11)、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。(12)、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。(13)、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。(14)、操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，36、不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。(15)、在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。(16)、高支模安装完毕后，通知公司相关部门进行验收，并报监理单位、安监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。(17)、在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1)、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合37、要求。2)、地基是否积水，底座是否松动。3)、钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。4)、安全防护措施是否符合规范要求。(18)、在浇筑砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。(19)、支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。(20)、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。(21)、拆除模板支撑时应采用可靠安全措38、施，严禁高空抛掷。(22)、施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。(23)、设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。(24)、混凝土浇筑过程中派专人监管，严禁闲杂等无关人员进入支撑架内。第九节 监测措施(1)、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。(2)、高支模日常检查，巡查重点部位：1）、杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）、连接扣39、件是否松动。4）、架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）、施工过程中是否有超载现象。6）、安全防护措施是否符合规范要求。7）、支架与杆件是否有变形的现象。(3)、支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(4)、监测点布设在支架边角位置及中间按每隔15m间距设置监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形预警值号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm/3立杆垂直40、度全高绝对偏差50mm序10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降观测10mm8mm水准仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺(5)、监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率每30分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至砼终凝。(6)、当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。 第十节 针对浇捣砼输送制定的安全措施1、施工部署本工程全部采用商品混凝土，现场布置专业的混凝土输送泵，混凝土从低处向高处分层浇捣，采用一次浇筑成形，浇捣作41、业安排在白天且天气睛朗时进行，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作。2、施工方法(1)、准备工作1)、钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。2)、模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。3)、由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。4)、混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。5)、浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。6)、混凝土浇42、筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。(2)、混凝土浇筑和振捣一般要求1)、本工程砼一次浇筑完毕，每一条梁砼应连续浇筑。如必须间歇，间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前：将上层混凝土洗筑完毕。砼浇筑速度应控制在2.5m3/h。2)、浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。3)、使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍(50棒应为52.5cm，取50；30棒应为40.5cm，取40)，振捣上一43、层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。4)、梁分层(厚度为400mm)浇筑，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇注至梁截面的3/4高时，应加强对支顶变形的监控。5)、梁侧及梁底部位要用30或50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用1.54m刮尺刮平。6）、砼浇注应垂直于主粱，再向两边浇捣，或垂直于主粱由粱的任一端向中部同时浇捣。严禁从垂直主粱一44、端向另一端浇捣的方式施工。7）、泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。(3)、混凝土养护1)、浇筑完梁、板后在12小时以内对混凝土加以覆盖并保湿养护。2)、养护时间不少于14d。(4)、试块制作在现场制作试块应以同条件养护为主，同时还要制作28d标准养护及备用试块。同条件试块置于现场带篦加锁铁笼中做好标识同条件养护。(5)、质量要求1)、商品混凝土要有出厂合格证，混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定，使用前检查出厂合格证及有关试验报告。2）、混凝土的养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规范定及本方案的要求。3）、混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。45、4）、混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。5)、预留洞宽度大于1m的洞底，在洞底平模处开振捣口和观察口，避免出现缺灰或漏振现象。6)、钢筋、模板工长跟班作业，发现问题及时解决，同时设专人检查钢筋、模板。7)、浇筑前由专人经常注意天气变化，如有大雨缓时开盘并及时通知搅拌站。8)、浇筑时要有专门的清理人员和抹面人员。楼面板必须用1.52.5m刮尺刮平。9)、做好混凝土浇筑记录。10)、每次开始浇砼前必须做好开盘鉴定，项目部技术人员与搅拌站技术人员同时签认后方可开始，并且随机抽查混凝土配合比情况和坍落度情况。第十一节 安全文明施工措施 (1)、所有施工人员进入施工现场必须遵守安46、全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工。(2)、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下1.5m处拉设兜底网。(3)、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架。拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。(4)、模板存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。两块模板应采用板面对板面的存放方法，长期存放应将模板联成整体。对没有支撑或自稳角不足的大模板，应存放在47、专用的堆放架上，或者平卧堆放，严禁靠放到其他模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。(5)、模板起吊前，应把吊车的位置调整适当，并检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否牢固可靠，然后将吊钩挂好，拆除临时支撑，稳起稳吊，防止模板大幅度摆动或碰倒其他模板。(6)、组装时，应及时用卡具或螺栓将相邻模板连接好，防止倾倒，安装外板时，必须待悬挑扁担固定，位置调整好后，方可摘钩。(7)、模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，用工具将其支撑牢固。双面板就位后，用拉杆和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘钩。第十二节 应急救援预案在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对48、梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击、触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。火警:119 公安:110 医疗:120 交通:122 1、应急救援机构 项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理担任，副组长由项目副经理担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，公司本部设置相应的应急救援指挥部。项目部应急救援小组成员名单及联系电话为：姓 名职 务部 门通讯号码组 长项目部副组长项目部组 员项目部组 员项目部组 员项目部组 员项目部2、应急救援机构职责(1)、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。(2)、负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工49、作，统一对人员，材料物资等资源的调配。(3)、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。(4)、当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。3、应急救援工作程序(1)、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。(2)、由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。(3)、事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。(4)、事故发生时，应急救援小组立即组50、织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。(5)、事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查。(6)、项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。4、应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、应急药箱、担架及切割机等。5、应急救缓药品(151、)、外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。(2)、服药品：人丹、十滴水等。6、应急救援措施(1)、物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。1)、发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。2)、在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。3)、观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处52、理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。4)、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5)、防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血53、块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6)、在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。(2)、高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1)、发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让54、其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2)、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3)、颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔55、内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4)、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5)、发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6)、复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7)、周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料56、，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。a、一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b、加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c、止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、57、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上12处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上13处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。(3)、坍塌事故急救措施1)、应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。2)、发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢58、险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。3)、分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4)、当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。5)、项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。6)、在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。设置安全通道及疏散平台59、以便施救逃生。7)、急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。8)、当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。(4)、触电事故急救措施1)、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2)、隔离电源方法：、断开电源开头；、使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；、用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3)、抢救方法、口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）a、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰60、卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。b、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。c、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。d、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。、胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）a、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。b、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。c、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜d、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸61、膛。、如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。、人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。(5)、火灾事故急救措施1)、事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。2)、事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3)、发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。、火场寻人方法：主要有大声呼唤和深62、入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。、火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走63、的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。4)、火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。第十三节 高支模计算书（一）、屋面1-13/D-J轴范围8.5-9.0M层结构梁板支模计算书1、支承面标高13.0m, 64、层高8.5-9.0m；2、梁截面有YKL1(1)： 600X2500、YKL2(1)： 600X2000、WKL4(1) ：600x1400、WKL7(1) ：600x1200、XL2WKL13(2) WKL10(1) WKL3(5) WKL12(2) WKL11(6) WKL5(5) WKL14(12) WKL6(5)：350x900、WL3(4)WL4(1) WL5(1) WL5(5) WL8(1) WL9(4) WL6(5) WL7(1)：300x800、WL1(1A)： 200x900、WLa(1) 200x600mm等。计算选用梁有：600X2500mm；600X2000mm；60065、x1400（600x1200）mm；350x900（300x800、200x900）、200x600mm五种截面。3、边梁截面有WKL15(12) WKL1(5A) WKL9(12) WKL8(5)： 350x900、XL1 WL13(1)：300x900、WL2(3)： 300x800、WLb(1)： 200x400mm等。计算选用边梁有：350x900mm（300x900、300x800）；200x400mm；二种截面。4、板厚为120mm。5、混凝土强度为C30。6、支模搭设基础为三层结构平面120mm厚C30混凝土层。（）、梁截面600mm2500mm模板支撑计算书1.计算参数结构楼板66、厚120mm，梁宽b=600mm，梁高h=2500mm，层高9.00m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.20m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2 ，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距400mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm；壁厚3.0mm；截面积4.24cm2；回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/2，抗弯强度f=205.00N/2,抗剪强度fv67、=125.00 N/2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.60 + 4.76 ) 1.2 = 1.93 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.60 2.50 1.2 = 43.20 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.60 2.50 1.2 = 2.70 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.60 1.4 = 1.68 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 49.51 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 39.86 kN/m（2）梁底模板验算第一68、层龙骨间距L=150mm，计算跨数5跨。底模厚度h=18mm，板模宽度b=600mm；W=bh2 /6=600182/6=32400mm3，I=bh3/12=600183/12=291600mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10549.511502=Mmax/W=116967/32400=3.61N/mm2 梁底模抗弯强度=3.61N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2） 抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60649.51150=4500N=4.50kN=3Vmax/（2bh）=34500/(260018)69、=0.63N/mm2 梁底模抗剪强度=0.63N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=39.86kN/m，挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64439.861504/(1006000291600)=0.07mm=L/250=150/250=0.60mm 梁底模挠度max=0.07mm=0.60mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算立杆横向尺寸L2=400mm，梁宽度b=600mm。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm， W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3470、13333mm4。a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=49.51150/600=12.38kN/mb板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=600/1000150/10007.46=0.67kN经过计算得：N1=-0.02kN，N2=4.40kN，N3=4.40kN，N4=-0.02kN；Mmax=0.14kN.m,Vmax=2.48kN,F=4.40kN,max =0.05mm1）抗弯强度验算=Mmax/W=0.14106/85333=1.59N/mm2 第一层龙71、骨抗弯强度=1.59N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算=3Vmax/(2bh)=32.481000/(28080)=0.58N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.58N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=0.05mm=L/250=400/250=1.60mm 第一层龙骨挠度max=0.05mm=1.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算第二层龙骨纵向间距600mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用双钢管，483.0；W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2；P=F=4400N=4.472、0kN；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.395Mmax=KmPL= =Mmax/W=1042800/8980=116.12N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=116.12N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.895Vmax=KVP=1.8954.40=8.34kN =3Vmax/(2bh)=38.341000 /(22424.00)=14.75N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=14.75N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=2.481max=KPL3/（100EI）=2.4814.4010006003/(10020673、000215600)=0.53mm=L/250=600/250=2.40mm 第二层龙骨挠度max=0.53mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.494每根钢管承载NQK1 =4.4944400=19774N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.400.601000=336N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =19774+336=20110N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03266.51000=212N水平拉杆5层,拉杆重量=51.000.0326=163N扣74、件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.605=73N支架重量NGk=立杆重量 + 水平拉杆重量 + 扣件重量=212+163+73=448N钢管轴向力N1.2NGK + NQK=1.2448+20110=20647N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算 =0.634，P=N/(A)=20647/(0.634424.00)=76.81N/mm2钢管立杆稳定性计算76.81N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配75、套底座100100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=20.65kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.150)1.00820105/1000=86.19kN 钢管支承面受冲切承载力86.19kN20.65kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.10376、)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN 支承面局部受压承载力F=273.49kN20.65kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=242.50=60.00kN/m2比较F1、F2两77、者取小值F=45.75kN/m2，有效压头高度=F/=1.91m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 45.75 kN/m2 G=1.2 54.90 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 60.50 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 45.75 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm ,计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=2380182/6=128520mm3，I=bh3/12=2380183/12=1156680mm4。78、1）抗弯强度验算q=60.50(2500-120)/1000=143.99kN/m=143.99N/mm，弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMqL2=-0.105143.993002=Mmax/W=1360706/128520=10.59N/mm2 侧模抗弯强度=10.59N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.606143.99300/1000=26.18kN =3Vmax/（2bh）=326.181000/(2182380)=0.92N/mm2 侧模抗剪强度=0.92N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。379、）挠度验算q，=45.75(2500-120)/1000=108.89kN/m=108.89N/mm，挠度系数K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.644108.893004/(10060001156680)=0.82mm=L/250=300/250=1.20mm 侧模挠度max=0.82mm=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9560.50=57.48kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(2500-120)/5=476mm=0.48m，N=abFs=0.600.4880、57.48=16.55kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力16.55kN容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度476mm；跨数5跨；木枋尺寸 b=80mm， h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3， I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算q=60.50300/1000=18.15N/mm；弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMqL2=-0.10518.154762=Mmax/W=431797/85333=5.06N/mm2 侧肋抗弯强度=5.06N/mm2fm=13.00N/mm2,81、满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KV qL =0.60618.15476/1000=5.24kN =3Vmax/（2bh）=35.241000/(28080)=1.23N/mm2 侧肋抗剪强度=1.23N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=45.75300/1000=13.73N/mm；挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.64413.734764/(10090003413333)=0.15mm=L/250=476/250=1.90mm 侧肋挠度max=0.15mm=1.90mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：82、6计算结果第一层龙骨8080mm木枋150mm，第二层龙骨双钢管483.0400mm；钢管纵向600mm，钢管横向400mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓4排14,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm, 架立杆的步距h=1.50m。（）、梁截面600mm2000mm模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=600mm，梁高h=2000mm，层高9.00m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.20m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=983、000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2 ，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距400mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm；壁厚3.0mm；截面积4.24cm2；回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/2，抗弯强度f=205.00N/2,抗剪强度fv=125.00 N/2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.60 + 3.76 ) 1.2 = 1.57 kN/m砼自重 2484、.0 kN/m3 0.60 2.00 1.2 = 34.56 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.60 2.00 1.2 = 2.16 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.60 1.4 = 1.68 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 39.97 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 31.91 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度h=18mm，板模宽度b=600mm；W=bh2 /6=600182/6=32400mm3，I=bh3/12=600183/12=291600mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM85、=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10539.973002=Mmax/W=377717/32400=11.66N/mm2 梁底模抗弯强度=11.66N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3） 抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60639.97300=7267N=7.27kN=3Vmax/（2bh）=37267/(260018)=1.01N/mm2 梁底模抗剪强度=1.01N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=31.91kN/m，挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64431.913004/(186、006000291600)=0.95mm=L/250=300/250=1.20mm 梁底模挠度max=0.95mm=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算立杆横向尺寸L2=400mm，梁宽度b=600mm。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm， W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=39.97300/600=19.98kN/mb板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.5087、=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=600/1000300/10007.46=1.34kN经过计算得：N1=0.02kN，N2=7.31kN，N3=7.31kN，N4=0.02kN；Mmax=0.23kN.m,Vmax=4.00kN,F=7.31kN,max =0.07mm1）抗弯强度验算=Mmax/W=0.23106/85333=2.64N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=2.64N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算=3Vmax/(2bh)=34.001000/(28080)=0.94N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.94N/mm2fv=1.40N/mm288、,满足要求。3）挠度验算max=0.07mm=L/250=400/250=1.60mm 第一层龙骨挠度max=0.07mm=1.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算第二层龙骨纵向间距600mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用双钢管，483.0；W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2；P=F=7310N=7.31kN；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171Mmax=KmPL= =Mmax/W=750006/8980=83.52N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=83.52N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算89、剪力系数KV=0.685Vmax=KVP=0.6857.31=5.01kN =3Vmax/(2bh)=35.011000 /(22424.00)=8.86N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=8.86N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.096max=KPL3/（100EI）=1.0967.3110006003/(100206000215600)=0.39mm=L/250=600/250=2.40mm 第二层龙骨挠度max=0.39mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.198每90、根钢管承载NQK1 =2.1987310=16067N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.400.601000=336N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =16067+336=16403N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03267.01000=228N水平拉杆5层,拉杆重量=51.000.0326=163N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.605=73N支架重量NGk=立杆重量 + 水平拉杆重量 + 扣件重量=228+163+73=464N钢管轴向力N1.2NGK + NQK=1.2464+16403=16960N(2)钢管立杆长91、细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算 =0.634，P=N/(A)=16960/(0.634424.00)=63.09N/mm2钢管立杆稳定性计算63.09N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=16.96kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.0092、pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.150)1.00820105/1000=86.19kN 钢管支承面受冲切承载力86.19kN16.96kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN 支承面局部受压承载力F93、=273.49kN16.96kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=242.00=48.00kN/m2比较F1、F2两者取小值F=45.75kN/m2，有效压头高度=F/=1.91m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 45.75 kN/m2 G=1.2 54.90 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.094、0 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 60.50 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 45.75 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm ,计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=1880182/6=101520mm3，I=bh3/12=1880183/12=913680mm4。1）抗弯强度验算q=60.50(2000-120)/1000=113.74kN/m=113.74N/mm，弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMqL2=-0.105113.743002=Mmax/W=1074843/101520=10.595、9N/mm2 侧模抗弯强度=10.59N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.606113.74300/1000=20.68kN =3Vmax/（2bh）=320.681000/(2181880)=0.92N/mm2 侧模抗剪强度=0.92N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=45.75(2000-120)/1000=86.01kN/m=86.01N/mm，挠度系数K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.64486.013004/(1006000913680)=0.82mm=L/250=96、300/250=1.20mm 侧模挠度max=0.82mm=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9560.50=57.48kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(2000-120)/5=376mm=0.38m，N=abFs=0.600.3857.48=13.11kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力13.11kN容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度376mm；跨数5跨；木枋尺寸 b=80mm， h=80mm。W=bh2 /6=8080297、/6=85333mm3， I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算q=60.50300/1000=18.15N/mm；弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMqL2=-0.10518.153762=Mmax/W=269427/85333=3.16N/mm2 侧肋抗弯强度=3.16N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KV qL =0.60618.15376/1000=4.14kN =3Vmax/（2bh）=34.141000/(28080)=0.97N/mm2 侧肋抗剪强度=0.97N/mm2fv=198、.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=45.75300/1000=13.73N/mm；挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.64413.733764/(10090003413333)=0.06mm=L/250=376/250=1.50mm 侧肋挠度max=0.06mm=1.50mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：6计算结果第一层龙骨8080mm木枋300mm，第二层龙骨双钢管483.0400mm；钢管纵向600mm，钢管横向400mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓4排14,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉99、螺栓联结,侧模厚度18mm,架立杆的步距h=1.50m。（）、梁截面600mm1400mm（1200）模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=600mm，梁高h=1200mm，层高9.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.20m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距600mm，纵向间距600mm，架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径100、i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2.梁底模验算(1)梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.60 + 2.16 ) 1.2 = 0.99 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.60 1.20 1.2 = 20.74 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.60 1.20 1.2 = 1.30 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.60 1.4 = 1.68 kN/m梁底模和支101、架承载力计算组合 q1 = 24.71 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 19.19 kN/m (2)梁底模板验算第一层龙骨间距为300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，底模宽度b=600mm。W=bh2 /6 =600182/6=32400mm3；I=bh3/12=600183/12=291600mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10524.713002=Mmax/W=233510/32400=7.21N/mm2梁底模抗弯强度=7.21N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV102、=0.606Vmax=KVq1L=0.60624.71300=4492N=4.49kN=3Vmax/（2bh）=34492/(260018)=0.62N/mm2梁底模抗剪强度=0.62N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=19.19kN/m挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64419.193004/(1006000291600)=0.57mm =L/250=300/250=1.20 mm 梁底模挠度max=0.57mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）第一层龙骨验算立杆横向尺寸L2=600mm，梁宽度b=600mm；第103、一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm。W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4；a.梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=24.71300/600=12.35kN/mb板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=600/1000300/10007.46=1.34kN经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.82kN,N2=8.44kN,N3=0.82kNMmax=0.46kN.m, Vmax=4.22k104、N，F=8.44kN,max =0.20mm1）抗弯强度验算=Mmax/W=0.46106/85333=5.43N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=5.43N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算=3Vmax/（2bh）=34.221000/(28080)=0.99N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=0.99N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=0.20mm=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨挠度max=0.20mm=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨验算第二层龙骨纵向间距600mm、计算跨数5跨；第二层105、龙骨采用双钢管，483.0； W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2；P=F=8440N=8.44kN1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171Mmax=KmPL= =Mmax/W=865944/8980=96.43N/mm2第二层龙骨抗弯强度=96.43N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.685Vmax=KVP=0.6858.44=5.78kN =3Vmax/(2bh)=35.781000 /(22424.00)=10.23N/mm2第二层龙骨抗剪强度=10.23N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求106、。3） 挠度验算挠度系数K=1.096max= KPL3/（100EI）=1.0968.4410006003/(100206000215600)=0.45mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨挠度max=0.45mm=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.198每根钢管承载NQK1 =2.1988440=18551N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.600.601000=504N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =18551+504=19055N 钢管重量0.107、0326kN/m，立杆重量=0.03267.81000=254N水平拉杆6层，拉杆重量=61.200.0326=235N扣件单位重量 14.60 N/个,扣件重量=14.606=88N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=254+235+88=577N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2577+19055=19747N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算 =0.634,P=N/(A)=19747/(0.634424.00)=73.46108、N/mm2钢管立杆稳定性计算73.46N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=19.75kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.150)1.00820105/1000=86.19kN 钢管支承面受冲切承载力86109、.19kN19.75kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN支承面局部受压承载力F=273.49kN19.75kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20110、 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.20=28.80kN/m2比较F1、F2两者取小值F=28.80kN/m2,有效压头高度=F/=1.20m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 28.80 kN/m2 G=1.2 34.56 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 40.16 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 28.80 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm， W=bh111、2/6=1080182/6=58320mm3，I=bh3/12=1080183/12=524880mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105q=40.16(1200-120)/1000=43.37kN/m=43.37N/mmMmax=KMqL2=-0.10543.373002=-409847N.mm=-0.41kN.m=Mmax/W=409847/58320=7.03N/mm2 侧模抗弯强度=7.03N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60643.37300/1000=7.88kN =3Vmax/（2bh）=3112、7.881000/(2181080)=0.61N/mm2 侧模抗剪强度=0.61N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=28.80(1200-120)/1000=31.10kN/m=31.10N/mm挠度系数K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.64431.103004/(1006000524880)=0.52mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.52mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9540.16=38.15kN/m2;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=6113、00mm=0.60m，竖向间距b=(1200-120)/3=360mm=0.36m，N=abFs=0.600.3638.15=8.24kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力8.24kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度360mm，跨数3跨；木枋尺寸 b=80mm，h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4， 1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.100q=40.16300/1000=12.05N/mmMmax=KMqL2=-0.10012.053602=Mmax/W=114、156168/85333=1.83 侧肋抗弯强度=1.83N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.600Vmax=KV qL =0.60012.05360/1000=2.60kN =3Vmax/（2bh）=32.601000/(28080)=0.61N/mm2 侧肋抗剪强度=0.61N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=28.80300/1000=8.64N/mm挠度系数K=0.677max=Kq，L4/100EI=0.6778.643604/(10090003413333)=0.03mm=L/250=360/250=1.44115、mm 侧肋挠度max=0.03mm=1.44mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：6.计算结果第一层龙骨8080mm木枋300mm，第二层龙骨双钢管483.0600mm；钢管纵向600mm，钢管横向600mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓2排12,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm,架立杆的步距h=1.50m。（）、梁截面350mm900mm（300x800、200x900）模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=350mm，梁高h=900mm，层高9.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚116、度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.20m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m117、) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.35 + 1.56 ) 1.2 = 0.69 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.35 0.90 1.2 = 9.07 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.35 0.90 1.2 = 0.57 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.35 1.4 = 0.98 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 11.31 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 8.61 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=350mm。W=bh2 /6=3501118、82/6=18900mm3， I=bh3/12=350183/12=170100mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10511.313002=Mmax/W=106880/18900=5.66N/mm2 梁底模抗弯强度=5.66N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60611.31300=2056N=2.06kN=3Vmax/（2bh）=32056/(235018)=0.49N/mm2梁底模抗剪强度=0.49N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=8.119、61kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6448.613004/(1006000170100)=0.44mm=L/250=300/250=1.20mm 梁底模挠度max=0.44mm=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=900mm ，C=350mm、=350/900=0.39。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=11.31300120、/350=9.69kN/mMqb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=600/1000300/10007.46=1.34kNa =0.5(L-c)=0.5(900-350)=275000mm，MpMmax=MqMp=(0.61+0.38)106=Mmax/W=990000/85333=11.60N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=11.60N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.59.69350/1000+1.34=3.0121、4kN=3Vmax/（2bh）=33.041000/(28080)=0.71N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=0.71N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=8.61300/350=7.38N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =7.383509003(8 - 4 0.392+0.393)/(38490003413333)=1.19mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.3410002759002(3 - 40.312)/(2490003413333)=1.06mmmax=qp=1.19+1.06=2.25mm =122、L/250=900/250=3.60mm 第一层龙骨挠度max=2.25mm=3.60mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，483.0；W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.59.69350/1000+1.34=3039N=3.04kN弯矩系数KM=-0.281Mmax=KmPL= =Mmax/W=768816/8980=85.61N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=85.61N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪123、强度验算剪力系数KV=1.281Vmax=KVP=1.2813.04=3.89kN =3Vmax/(2bh)=33.891000 /(22424.00)=6.89N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=6.89N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.795P=V=1/2q梁宽P板传=0.57.38350/1000+1.34=2.63kNmax= KPL3/（100EI）=1.7952.6310009003/(100206000215600)=0.77mm=L/250=900/250=3.60mm 第二层龙骨挠度max=0.77mm=3.60mm,满足要求。计算124、简图及内力图如下图： 3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.351每根钢管承载NQK1 =3.3513040=10187N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.900.901000=1134N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =10187+1134=11321N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03268.11000=264N水平拉杆6层,拉杆重量=61.800.0326=352N扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.606=88N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=264+352+88=70125、4N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2704+11321=12166N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算 =0.634,P=N/(A)=12166/(0.634424.00)=45.26N/mm2 钢管立杆稳定性计算45.26N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=12.17kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2126、.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.150)1.00820105/1000=86.19kN 钢管支承面受冲切承载力86.19kN12.17kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=127、0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN 支承面局部受压承载力F=273.49kN12.17kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.90=21.60kN/m2F1、F2两者取小值F=21.60kN/m2，有效压头高度=F/=0.90m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 21128、.60 kN/m2 G=1.2 25.92 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 31.52 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 21.60 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=780182/6=42120mm3，I=bh3/12=780183/12=379080mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105q=31.52(900-120)/1000=24.59kN/m=24.59N/mmMmax=KMqL2=-0.10524129、.593002=Mmax/W=232376/42120=5.52N/mm2 侧模抗弯强度=5.52N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60624.59300/1000=4.47kN =3Vmax/（2bh）=34.471000/(218780)=0.48N/mm2 侧模抗剪强度=0.48N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=21.60(900-120)/1000=16.85kN/m=16.85N/mm，挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.64416.853004/(1130、006000379080)=0.39mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.39mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9531.52=29.94kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(900-120)/2=390mm=0.39m，N=abFs=0.600.3929.94=7.01kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力7.01kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度390mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，131、h=80mm；W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算q=31.52300/1000=9.46N/mm；弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1259.463902=Mmax/W=179858/85333=2.11N/mm2 侧肋抗弯强度=2.11N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KV qL =0.6259.46390/1000=2.31kN =3Vmax/（2bh）=32.311000/(28080)=0.54N/mm2 侧肋132、抗剪强度=0.54N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=21.60300/1000=6.48N/mm；挠度系数K=0.521挠度max=Kq，L4/100EI=0.5216.483904/(10090003413333)=0.03mm=L/250=390/250=1.56mm 侧肋挠度max=0.03mm=1.56mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图： 6.计算结果 第一层龙骨8080mm木枋300mm，第二层龙骨双钢管483.0900mm；钢管纵向900mm，钢管横向900mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓1排12,横向间距600m133、m，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm,架立杆的步距h=1.50m。 （）、梁截面200mm600mm模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=200mm，梁高h=600mm，层高9.00m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁梁边至板支撑的距离1.20m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截134、面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.20 + 0.96 ) 1.2 = 0.42 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.20 0.60 1.2 = 3.46 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.20 0.60 1.2 = 0.22 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.20 1.4 = 0.135、56 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 4.65 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 3.41 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=200mm。 W=bh2 /6=200182/6=10800mm3，I=bh3/12=200183/12=97200mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.1054.653002=Mmax/W=43943/10800=4.07N/mm2梁底模抗弯强度=4.07N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2） 抗剪强度验136、算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.6064.65300=845N=0.85kN=3Vmax/（2bh）=3845/(220018)=0.35N/mm2 梁底模抗剪强度=0.35N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=3.41kN/m挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6443.413004/(100600097200)=0.30mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.30mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距900为mm ，C=200mm、=第一层龙骨137、采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4；1）抗弯强200/900=0.22度验算a .梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=4.65300/200=6.98kN/mMqb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=600/1000300/10007.46=1.34kNa =0.5(L-c)=0.5(900-200)=350000mm，MpMmax=MqMp=(0.28+138、0.47)106=Mmax/W=750000/85333=8.79N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=8.79N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.56.98200/1000+1.34=2.04kN=3Vmax/（2bh）=32.041000/(28080)=0.48N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=0.48N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3） 挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=3.41300/200=5.12N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =5.122009003(8 - 4 0.222+0.223)/(139、38490003413333)=0.49mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.3410003509002(3 - 40.392)/(2490003413333)=1.23mmmax=qp=0.49+1.23=1.72mm =L/250=900/250=3.60mm第一层龙骨挠度max=1.72mm=3.60mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm； W=180802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4 ；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.140、333P=V=1/2q梁宽P=0.56.98200/1000+1.34=2040N=2.04kNMmax=KmPL= =Mmax/W=611388/85333=7.16N/mm2第二层龙骨抗弯强度=7.16N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.333Vmax=KVP=1.3332.04=2.72 kN =3Vmax/(2bh)=32.721000 /(28080)=0.64N/mm2第二层龙骨抗剪强度=0.64N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.466P=V=1/2q梁宽P板传=0.55.12200/1000+1141、.34=1.85kNmax= KPL3/（100EI）=1.4661.8510009003/(10090003413333)=0.64mm=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=0.64mm=3.60mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数=3.666每根钢管承载NQK1 =3.6662040=7479N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.900.901000=1134N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =7479+1134=8613N 钢管重量0.0326kN/m,立杆142、重量=0.03268.41000=274N水平拉杆6层,拉杆重量=61.800.0326=352N扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.606=88N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=274+352+88=714N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2714+8613=9469N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/(A)=9469/(0.634424.00)=35.22N/mm2钢管立杆稳定性计算35143、.22N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=9.47kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.150)1.00820105/1000=86.19kN 钢管支承面受冲切承载力86.19kN9.47kN,满足要求。144、(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753121550.01=273.49kN支承面局部受压承载力F=273.49kN9.47kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F145、2=H=24梁高=240.60=14.40kN/m2比较F1、F2两者取小值F=14.40kN/m2,有效压头高度=F/=0.60m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 14.40 kN/m2 G=1.2 17.28 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 22.88 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 14.40 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm。W=bh2/6=480182/6=25920mm3，I146、=bh3/12=480183/12=233280mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105q=22.88(600-120)/1000=10.98kN/m=10.98N/mMmax=KMqL2=-0.10510.983002= Mmax/W=103761/25920=4.00N/mm2 侧模抗弯强度=4.00N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60610.98300/1000=2.00kN =3Vmax/（2bh）=32.001000/(218480)=0.35N/mm2 侧模抗剪强度=0.35N/mm2fv=1.147、40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644q，=14.40(600-120)/1000=6.91kN/m=6.91N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.6446.913004/(1006000233280)=0.26mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.26mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）侧肋强度验算计算跨度480mm，跨数1跨；木枋尺寸 b=80mm，h=80mm。 W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 , 1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.148、125q=22.88300/1000=6.86N/mmMmax=KMqL2=0.1256.864802=Mmax/W=197568/85333=2.32N/mm2 侧肋抗弯强度=2.32N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.500Vmax=KV qL =0.5006.86480/1000=1.65kN =3Vmax/（2bh）=31.651000/(28080)=0.39N/mm2 侧肋抗剪强度=0.39N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=14.40300/1000=4.32N/mm挠度系数K=1.302挠度max=Kq，149、L4/100EI=1.3024.324804/(10090003413333)=0.10mm=L/250=480/250=1.92mm侧肋挠度max=0.10mm=1.92mm,满足要求。6.计算结果第一层龙骨8080mm木枋300mm，第二层龙骨8080mm单木枋900mm；钢管纵向900mm，钢管横向900mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓0排，侧模厚度18mm,架立杆的步距h=1.50m。（）、边梁截面350mm900mm（300x900、300x800）模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=350mm，梁高h=900mm，层高9.00m，150、结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.20m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管质量0.0326kN/m，钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位151、 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底、侧模自重0.3 kN/m2 (0.35 + 1.68) 1.2 = 0.69 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.35 0.90 1.2 = 9.07 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.35 0.90 1.2 = 0.57 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.35 1.4 = 0.98 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 11.31 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（）/1.2 q2 = 8.61 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=350mm。W=b152、h2 /6=350182/6=18900mm3， I=bh3/12=350183/12=170100mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10511.313002=Mmax/W=106880/18900=5.66N/mm2 梁底模抗弯强度=5.66N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60611.31300=2056N=2.06kN=3Vmax/（2bh）=32056/(235018)=0.49N/mm2梁底模抗剪强度=0.49N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3153、）挠度验算q2=8.61kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6448.613004/(1006000170100)=0.44mm=300/250=1.20mm 梁底模挠度max=0.44mm=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=900mm,a=350mm,b=900-350=550mm。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=11.154、31300/350=9.69kN/mMq=qa2(2-a/l)2/8=9.690.352(2 -0.35/0.90)2/8=0.39kN.mb 、板传荷载计算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=600/1000300/10007.46=1.34kNMp=Pab/L=1.34350550/900/1000=0.29kN.mMmax=MqMp=0.39+0.29=0.68kN.m=680000N.mm=Mmax/W=680000/85333=7.97N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=7.97N/155、mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax= =0.59.690.35(2 - 0.35/0.90)+1.340.55/0.90=3.55kN=3Vmax/（2bh）=33.55103/(28080)=0.83N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=0.83N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=q2第一层龙骨间距/梁宽=8.61300/350=7.38kN/mP=(0.1225+0.30)600/1000300/1000=0.59kNX= =350-3502/900/2=282mmq=7.3835029002/(2490003413333)(2 - 156、3502/9002 - 22822/9002)282/900+(282 - 550)4/3502/9002=0.566mmp= =0.59103550/(990003413333900)(3502+2350550)3/30.5=0.272mmmax=qp =0.57+0.27=0.84mm=900/250=3.60mm 第一层龙骨挠度max=0.84mm=3.60mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm，计算跨数5跨；P=第一层龙骨Vmax+P=3.55+1.34=4.89kN；第二层龙骨采用483.0双钢管: W=8980mm3，I=215600m157、m4 ,A=24.240cm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.281Mmax=KmPL= =Mmax/W=1236681/8980=137.72N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=137.72N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.281Vmax=KVP=1.2814.89=6.26kN =3Vmax/(2bh)=36.261000 /(22424.00)=11.07N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=11.07N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.795P=第一层龙骨Vmax+P=F=4.14kN；max=K158、PL3/（100EI）=1.7954.1410009003/(100206000215600)=1.22mm=L/250=900/250=3.60mm 第二层龙骨挠度max=1.22mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.351每根钢管承载NQK1=3.3514.89=16.39kN 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.41.200.90=1.51kN每根钢管承载荷载NQK=NQK1+NQK2=16.39+1.51=17.90kN 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03268.1=0159、.26kN水平拉杆6层,拉杆重量=61.800.0326=0.35kN扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60/10006=0.09kN支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=0.26+0.35+0.09=0.70kN钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.20.70+17.90=18.74kN(2)钢管立杆长细比验算L0=h=150.00cm,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634P=N/(A)=18.741000/(0.634424)=69.71N/mm2 钢管160、立杆稳定性69.71N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=0.02kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.150)1.00820105/1000=86.19kN 支承面受冲切承载力86.19kNF=18.7161、4kN,满足要求。 （2）支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN 支承面局部受压承载力F=273.49kNF=18.74kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15162、 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.90=21.60kN/m2F1、F2两者取小值F=21.60kN/m2，有效压头高度=F/=0.90m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 21.60 kN/m2 G=1.2 25.92 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 31.52 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 21.60 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=900182163、/6=48600mm3，I=bh3/12=900183/12=437400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105q=31.52900/1000=28.37kN/m=28.37N/mmMmax=KMqL2=-0.10528.373002=Mmax/W=268097/48600=5.52N/mm2 侧模抗弯强度=5.52N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60628.37300/1000=5.16kN =3Vmax/（2bh）=35.161000/(218780)=0.55N/mm2 侧模抗剪强度=0.55N/164、mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=21.60900/1000=19.44kN/m=19.44N/mm，挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.64419.443004/(1006000437400)=0.39mm=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.39mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： （3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9531.52=29.94kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(900-120)/2=390mm=0.39m，N=abFs=0.6165、00.3929.94=7.01kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=10.00kN 对拉螺栓受力7.01kN容许拉力10.00kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度390mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算q=31.52300/1000=9.46kN/m=9.46N/mm；弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1259.463902=Mmax/W=179858/85333=2.11N/mm2 侧肋抗弯强度=2.11N/mm2fm=1166、3.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL =0.6259.46390/1000=2.31kN =3Vmax/（2bh）=32.311000/(28080)=0.54N/mm2 侧肋抗剪强度=0.54N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=21.60300/1000=6.48kN/m=6.48N/mm；挠度系数K=0.521挠度max=Kq，L4/100EI=0.5216.483904/(10090003413333)=0.02mm=390/250=1.56mm 侧肋挠度max=0.02mm=1.56mm,满足要求。 计算简167、图及内力图如下图： 6.计算结果 第一层龙骨8080mm单木枋300mm，第二层龙骨483.0双钢管；钢管纵向900mm，钢管横向900mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓1排12，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结，侧模厚度18mm,架立杆的步距h=1.50m。 （）、边梁截面200mm400mm模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=200mm，梁高h=400mm，层高9.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.20m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N168、/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管质量0.0326kN/m，钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底、侧模自重0.3 kN/m2 (0.20 + 0.68) 1.2 = 0.27 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0169、.20 0.40 1.2 = 2.30 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.20 0.40 1.2 = 0.14 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.20 1.4 = 0.56 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 3.28 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（）/1.2 q2 = 2.27 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=200mm。W=bh2 /6=200182/6=10800mm3， I=bh3/12=200183/12=97200mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KM170、q1L2 =-0.1053.283002=Mmax/W=30996/10800=2.87N/mm2 梁底模抗弯强度=2.87N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.6063.28300=596N=0.60kN=3Vmax/（2bh）=3596/(220018)=0.25N/mm2梁底模抗剪强度=0.25N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=2.27kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6442.273004/(100600097200)=0.20mm=300/2171、50=1.20mm 梁底模挠度max=0.20mm=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=900mm,a=200mm,b=900-200=700mm。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=3.28300/200=4.92kN/mMq=qa2(2-a/l)2/8=4.920.202(2 -0.20/0.90)2/8=0.08kN.mb 、板传荷载计算板重量=1.2(板厚172、度25模板重)1.4活载=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=600/1000300/10007.46=1.34kNMp=Pab/L=1.34200700/900/1000=0.21kN.mMmax=MqMp=0.08+0.21=0.29kN.m=290000N.mm=Mmax/W=290000/85333=3.40N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=3.40N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax= =0.54.920.20(2 - 0.20/0.90)+1.340.70/0.90=1.92kN=3Vma173、x/（2bh）=31.92103/(28080)=0.45N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=0.45N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=q2第一层龙骨间距/梁宽=2.27300/200=3.41kN/mP=(0.1225+0.30)600/1000300/1000=0.59kNX= =200-2002/900/2=178mmq=3.4120029002/(2490003413333)(2 - 2002/9002 - 21782/9002)178/900+(178 - 700)4/2002/9002=0.399mmp= =0.59103700/(990003413333174、900)(2002+2200700)3/30.5=0.173mmmax=qp =0.40+0.17=0.57mm=900/250=3.60mm 第一层龙骨挠度max=0.57mm=3.60mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨；P=第一层龙骨Vmax+P=1.92+1.34=3.26kN；第二层龙骨采用单木枋: b=80mm, h=80mm,W=180802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4 ；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.333Mmax=KmPL= =Mmax/W=977022/85333=1175、1.45N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=11.45N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.333Vmax=KVP=1.3333.26=4.35kN =3Vmax/(2bh)=34.351000 /(28080)=1.02N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=1.02N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.466P=第一层龙骨Vmax+P=F=2.51kN；max=KPL3/（100EI）=1.4662.5110009003/(10090003413333)=0.87mm=L/250=900/250=3.60mm 第二层龙176、骨挠度max=0.87mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.666每根钢管承载NQK1=3.6663.26=11.95kN 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.41.200.90=1.51kN每根钢管承载荷载NQK=NQK1+NQK2=11.95+1.51=13.46kN 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03268.6=0.28kN水平拉杆6层,拉杆重量=61.800.0326=0.35kN扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60/10006=0.09kN支架重量NG177、k=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=0.28+0.35+0.09=0.72kN钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.20.72+13.46=14.32kN(2)钢管立杆长细比验算L0=h=150.00cm,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634P=N/(A)=14.321000/(0.634424)=53.27N/mm2 钢管立杆稳定性53.27N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼178、板厚=120mm,上部荷载为：F=0.01kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.150)1.00820105/1000=86.19kN 支承面受冲切承载力86.19kNF=14.32kN,满足要求。 （2）支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab179、/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN 支承面局部受压承载力F=273.49kNF=14.32kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.40=9.60kN/m2F1、F2两者取小值F=9.60kN/m2，有效压头高度=F/=0.40m。2)180、荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 9.60 kN/m2 G=1.2 11.52 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 17.12 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 9.60 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=400182/6=21600mm3，I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105q=17.12400/1000=6.85kN181、/m=6.85N/mmMmax=KMqL2=-0.1056.853002=Mmax/W=64733/21600=3.00N/mm2 侧模抗弯强度=3.00N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.6066.85300/1000=1.25kN =3Vmax/（2bh）=31.251000/(218280)=0.37N/mm2 侧模抗剪强度=0.37N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=9.60400/1000=3.84kN/m=3.84N/mm，挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI182、=0.6443.843004/(1006000194400)=0.17mm=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.17mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： （3）侧肋强度验算计算跨度280mm；跨数1跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算q=17.12300/1000=5.14kN/m=5.14N/mm；弯矩系数KM=0.125Mmax=KMqL2=0.1255.142802=Mmax/W=50372/85333=0.59N/mm2 侧183、肋抗弯强度=0.59N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.500Vmax=KVqL =0.5005.14280/1000=0.72kN =3Vmax/（2bh）=30.721000/(28080)=0.17N/mm2 侧肋抗剪强度=0.17N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=9.60300/1000=2.88kN/m=2.88N/mm；挠度系数K=1.302挠度max=Kq，L4/100EI=1.3022.882804/(10090003413333)=0.008mm=280/250=1.12mm 侧肋挠度max=0.01184、mm=1.12mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图： 6.计算结果 第一层龙骨8080mm单木枋300mm，第二层龙骨8080mm单木枋；钢管纵向900mm，钢管横向900mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓0排，侧模厚度18mm, 架立杆的步距h=1.50m。（）、楼板(120mm)模板支撑计算书1.计算参数结构板厚120mm，层高9.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm185、钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 k186、N/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 7.47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；W=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.1057.473002=-70592N.mm剪力系数KV=0.606V1=KVq1L=0.187、6067.47300=1358Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1053.973002=-37517N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0783.973002=27869N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.6063.97300=722N挠度系数K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)3004/(1006000486000)=0.06mmC施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.188、200M4=KMPL=0.2003.501000300=210000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KMPL=-0.1003.501000300=-105000N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系数K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003003/(1006000486000)=0.34mm2）抗弯强度验算M1=-70592N.mmM2M5=-142517N.mmM3M4=237869N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=Mmax/W=23786189、9/54000=4.40N/mm2 楼板底模抗弯强度=4.40N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1358NV2+ V3=722+2100=2822N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=2822N=2.82kN=3Vmax/（2bh）=32822/(2100018)=0.24N/mm2 楼板底模抗剪强度=0.24N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.06+0.34=0.40mm =300/250=1.20mm楼板底模挠度max=0.40mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(3)第190、一层龙骨验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨间距300mm,计算跨数2跨；第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算q=q1第一层龙骨间距/计算宽度=7.47300/1000=2.24kN/m弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1252.249002=Mmax/W =226800/85333=2.66N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=2.66N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0191、.6252.24900=1260N=1.26kN=3Vmax/（2bh）=31260/(28080)=0.30N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.30N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨间距/计算宽度=3.97/1.2300/1000=0.99kN/m=0.99N/mm,挠度系数K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.5210.999004/(10090003413333)=0.11mm=900/250=3.60mm第一层龙骨挠度max=0.11mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm,192、计算跨数2跨。第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm；W=180802/6=85333mm3, I=180803/12=3413333mm4,1)抗弯承载力验算P=1.2502.24900=2520N=2.52kN弯矩系数KM=-0.333Mmax=KMPL=Mmax/W=755244/85333=8.85N/mm2第二层龙骨抗弯强度=8.85N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.333Vmax=KVP=1.3332.521000=3359N=3.36kN=3Vmax/(2bh)=33359/(128080)=0.79N/mm2第二层龙骨抗剪强193、度=0.79N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算P，=1.2500.99900=1114N=1.11kN挠度系数K=1.466max=KP，L3/(100EI)=1.46611149003/(10090003413333)=0.39mm=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=0.39mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根立柱的最大支座力的系数=3.666每根钢管承载NQK1 =3.6662.521000=9238N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管194、承载荷载NQK =NQK1NQK2 =9238+810=10048N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=8.880.03261000=289N水平拉杆6层,拉杆重量=6(0.90+0.90)0.03261000=352N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=614.6=88N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量扣件重=289+352+88=729N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.2729+10048=10923N(2)钢管立杆长细比验算LO=h=1.50m=150.00cm，钢管的i=1.59cm,= LO/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.3150.0195、,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/（A）=10923/(0.634424.00)=40.63N/mm2 钢管立杆稳定性40.63N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座100100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=10923/1000=10.92kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S =1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+100)+2(100+100)=800mm,h =1.00(0.7h 196、ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.150)1.00800100/1000=80.08kN 受冲切承载力80.08kNF=10.92kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN支承面局部受压承载力273.49kNF=10.92kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80m197、m,间距300mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m。第十四节 附图1、屋面高支模平面布置示意图 （1/11）2、三层A-A剖面示意图 （2/11）3、三层B-B剖面示意图 （3/11）4、（）、梁截面6002500模板支撑计算结果 （4/11） 5、（）、梁截面6002000模板支撑计算结果 （5/11） 6、（）、梁截面6001400模板支撑计算结果 （6/11） 7、（）、梁截面350900模板支撑计算结果 （7/11） 8、（）、梁截面200600模板支撑计算结果 （8/11） 9、（）、边梁截面350900模板支撑计算结果 （9/11）10、（）、边梁截面200400 （10/11）11、（）、楼板(120mm)模板支撑计算结果 （11/11）