1、精选资料.目 录第一节 工程概况1第二节 编制依据2第三节 强制性条文2第四节 施工准备41、技术准备42、物资准备53、劳动力准备6第五节 高支撑方案61、模板及支撑架的材料选择62、支撑系统的设计73、模板系统的设计7第六节 高支模的安装71、施工顺序72、支撑架搭设83、模板安装104、验收及拆除的批准程序115、模板工程质量保证措施11第七节 高支模的拆除121、支顶、模板的拆除122、模板的清理维修、存放15第八节 高支模施工的安全管理151、高支模系统施工管理机构152、高支模的安全管理措施16第九节 监测措施18第十节 针对浇捣砼输送制定的安全措施191、施工部署192、施工方法2、19第十一节 安全文明施工措施22第十二节 应急救援预案231、应急救援机构232、应急救援机构职责233、应急救援工作程序244、应急救援装备245、应急救缓药品256、应急救援措施25第十三节 高支模计算书30（一）、屋面1-13/D-J轴范围8.5-9.0M层结构梁板支模计算书30（）、梁截面600mm2500mm模板支撑计算书311.计算参数312梁底模验算323.支撑强度验算364.支撑支承面验算365.侧模板验算376计算结果40（）、梁截面600mm2000mm模板支撑计算书421.计算参数422梁底模验算433.支撑强度验算474.支撑支承面验算475.侧模板验算486计算结果3、51（）、梁截面600mm1400mm（1200）模板支撑计算书541.计算参数543.支撑强度验算584.支撑支承面验算595.侧模板验算596.计算结果63（）、梁截面350mm900mm（300x800、200x900）模板支撑计算书651.计算参数652梁底模验算653.支撑强度验算694.支撑支承面验算705.侧模板验算716.计算结果74（）、梁截面200mm600mm模板支撑计算书761.计算参数762梁底模验算763.支撑强度验算814.支撑支承面验算815.侧模板验算826.计算结果84（）、边梁截面350mm900mm（300x900、300x800）模板支撑计算书871.4、计算参数872梁底模验算873.支撑强度验算924.支撑支承面验算925.侧模板验算936.计算结果96（）、边梁截面200mm400mm模板支撑计算书991.计算参数992梁底模验算993.支撑强度验算1044.支撑支承面验算1045.侧模板验算1056.计算结果108（）、楼板(120mm)模板支撑计算书1101.计算参数1102.楼板底模验算1103.支撑强度验算1164.支撑支承面验算1165.计算结果117第十四节 附图1191、屋面高支模平面布置示意图 （1/11）1192、三层A-A剖面示意图 （2/11）1193、三层B-B剖面示意图 （3/11）1194、（）、梁截面60025、500模板支撑计算结果 （4/11）1195、（）、梁截面6002000模板支撑计算结果 （5/11）1196、（）、梁截面6001400模板支撑计算结果 （6/11）1197、（）、梁截面350900模板支撑计算结果 （7/11）1198、（）、梁截面200600模板支撑计算结果 （8/11）1199、（）、边梁截面350900模板支撑计算结果 （9/11）11910、（）、边梁截面200400 （10/11）11911、（）、楼板(120mm)模板支撑计算结果 （11/11）119可修改编辑119 / 122第一节 工程概况建设单位：肇庆大旺海印又一城商业有限公司工程名称：大旺海印又一城商6、场A工程设计单位：广东省建筑设计研究院施工单位：广东永达建筑有限公司监理单位：广东华工工程建设监理有限公司工程地点：大旺高新区结构类型：钢筋混凝土框架结构本工程为肇庆大旺海印又一城商业有限公司大旺海印又一城商场A工程，位于大旺高新区。建筑层数地下1层、地上3层。高支模部分为： 1-13/D-J轴屋顶、标高13.0米至21.5-22.0米、最大梁跨长40.5m、32.25m,约面积6316平方米；结构类型：钢筋混凝土框架结构。一、本方案为该工程的高支模专项施工方案。（一）、其主要结构工程概况如下：屋面1-13/D-J轴范围8.5-9.0M层结构1、支承面标高13.0m, 层高8.5-9.0m；27、梁截面有YKL1(1)： 600X2500、YKL2(1)： 600X2000、WKL4(1) ：600x1400、WKL7(1) ：600x1200、XL2WKL13(2) WKL10(1) WKL3(5) WKL12(2) WKL11(6) WKL5(5) WKL14(12) WKL6(5)：350x900、WL3(4)WL4(1) WL5(1) WL5(5) WL8(1) WL9(4) WL6(5) WL7(1)：300x800、WL1(1A)： 200x900、WLa(1) 200x600mm等。计算选用梁有：600X2500mm；600X2000mm；600x1400（600x128、00）mm；350x900（300x800、200x900）、200x600mm五种截面。3、边梁截面有WKL15(12) WKL1(5A) WKL9(12) WKL8(5)： 350x900、XL1 WL13(1)：300x900、WL2(3)： 300x800、WLb(1)： 200x400mm等。计算选用边梁有：350x900mm（300x900、300x800）；200x400mm；二种截面。4、板厚为120mm。5、混凝土强度为C30。6、支模搭设基础为三层结构平面120mm厚C30混凝土层。第二节 编制依据 为了保证本工程超高支模施工安全，根据根据住房和城乡建设部关于危险性较大的分9、部分项工程安全管理办法、广东省住房和城乡建设厅关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的实施细则的通知的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据以下规范、行业标准及技术规程编制、执行：(1) 广东省建筑设计研究院设计的（修改）施工图纸；(2)建筑施工模板板安全技术规范（JGJ1622008)；(3)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011)；(4)建筑施工安全检查标准JGJ5999(5)建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091(6)施工现场临时用电安全技术规范JGJ462005混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）；建筑10、工程施工质量验收统一标准GB503002001第三节 强制性条文一、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113.4.3 可调托撑抗压承载力设计值不应小于40 kN，支托板厚不应小于5。8.1.4 扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。9.0.1 扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。9.0.4 钢管上严禁打孔。9.0.7 满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。9.0.13 在脚手架使用期间，严禁11、拆除下列杆件：1 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；2 连墙件。二、建筑施工模板安全技术规范JGJ16220085.1.6、模板结构构件的长细比应符合下列规定：1 受压构件长细比：支架立柱及桁架，不应大于150：拉条、缀条、斜撑等连系构件，不应大于200；2 受拉构件长细比：钢杆件，不应大于350；木杆件，不应大于250。第6.1.9条、支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定：1 梁和板、的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。2 钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调节托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不12、得大于3mm，安装时应保证上下同心。3 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。4 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.5 mm钢管13、，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固牢。第6.2.4条、当采用扣件式钢管作作立柱支撑时，其构造与安装应符合下列规定：1 钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。2 钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合本规范第6.1.9条的规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。3 立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对14、接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。4 严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。5 满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。当建筑层高在820m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。当建筑层高超过20m时，在15、满足以上规定的基础上，应将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑。6 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。第四节 施工准备为使工程自始至终保持安全、文明施工，提高生产效率和保证质量。本支模工程采用扣件式钢管结构，即立杆柱、剪刀撑托底（小横杆），纵向水平杆（大横杆），护栏均用48X3.0mm钢管，且用扣件扣接而成。在搭设，使用、拆除施工中，严格按照施工规范及有关要求施工，完善管理制度，定期和不定期检查，密切注意使用安全，确保实用，美观，稳固，安全。1、技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组16、织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。2、物资准备(1)、材料准备确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。门架、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管17、门式架必须涂有防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。钢管的强度设计值、弹性模量与截面特征Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=2.06105N/mm2，钢管截面特征见下表 ：规格(mm)截面积A(cm2)惯性矩I(cm4)抵抗矩W(cm3)回转半径i (cm)质量(KN/m)483.04.2410.784.491.590.0326(2)、机具准备根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和18、购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。(3)、周转材料准备：做好模板、钢管支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。3、劳动力准备(1)、根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。(2)、做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育19、。第五节 高支撑方案 1、模板及支撑架的材料选择支顶系统主要材料如下：（1）、模板均采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板；（2）、木枋：统一采用8080mm木枋；（3）、支撑系统：选用扣件式脚手架及其配件；（4）、纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：483.0mm钢管及其配件；（5）、立杆上端：采用可调节上托。、垫板：采用脚手架配套1001008mm钢板底托，垫板为50mm厚木板或可调节托底放两条8080木枋并排垫放。、其它配件。2、支撑系统的设计本工程的高支模均采用扣件式脚手架支撑系统。水平加固杆：水平加固杆步距纵横设置。主梁支架的水平加固杆应竖向每一步顶箍抱已浇筑混凝土柱上，加强高支模的20、整体抗倾覆能力。支架顶部支撑采用可调顶托，立杆底托基底采用脚手架配套下托。顶托螺杆不得超过200mm，底托螺杆不得超过150mm。离地面200mm处设置纵横扫地杆一道，纵下横上。垫板为50mm厚木板或两条8080mm木枋并排垫放。3、模板系统的设计、梁结构大梁底主龙骨采用双钢管48x3.0；其它梁底主龙骨采用钢管48x3.0或8080mm木方；侧模立档采用80mm80mm木方。(2)、板结构板底主次龙骨采用80mm80mm木方。第六节 高支模的安装1、施工顺序梁板顶架安装放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高在可调顶托上铺设板底主次龙骨梁底模及侧模安装 楼板模板安装梁板钢筋及混凝土浇筑混凝土保养21、，达到规范要求的拆模强度拆模令经监理审批，同意拆模，拆下顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆梁模板支撑的顶架采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。2、支撑架搭设(1)、安装搭设作业顺序根据建筑平面图形的特点和规范要求，把高支模立杆的轴线放出按放好的线布置立杆底座放纵横水平扫地杆自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆架后，随即装设第二层水平加固杆与立杆杆符合要求后按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，确保构架质量要求后再进行第二22、步水平杆安装随后按搭设进程及时装设剪刀撑。(2)、支撑系统安装1)、支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人员及工人班组进行详细安全技术交底，并签字确认。2)、对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。3)、对工作面进行清理干净，不得有杂物。4)、根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。5)、可调托座和可调底座应根据支撑高度设置。6)、可调底座调节螺杆伸出长度不得超过150mm，可调托座调节螺杆伸出长度不得超过200mm。7)、立杆底座，在砼面垫50mm厚木23、板或在可调托座底放两条8080mm木枋并排垫放。8)、水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不得大于200mm。9)、支撑中间设置通道时，通道处底层钢管可不设纵(横) 方向水平加固杆，但通道上部应每步设置水平加固杆。通道两侧钢管应设置斜撑杆。10)、纵横水平杆与已浇注的砼墙或柱作为拉结节点，增强整体稳定性。11)、捣砼前再次进行全面检查，对不符合要求处要逐一进行整改、加固处理。12)、模板支架搭设完成后，必须先自检， 再通知公司相关主管部门检查合格后，经过监理、安监站验收通过后，方可投入使用。3、模板安装(1)、梁底、梁侧模采用18mm胶合板，梁底平板模铺设在横向次龙骨上，次龙骨搁置在主龙24、骨上。(2)、楼板模采用18mm胶合板，顶托用8080mm枋木，横枋采用8080mm枋木。(3)、模板的安装顺序如下： (4)、梁模板的安装1)、先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放主龙骨。固定后在其上安装梁底次龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4 m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L/10003L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。2)、为了防止梁身不平直、梁底不平25、及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。(5)、楼面模板的安装 板安装的偏差。首先通线，然后调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设主龙骨，主龙骨固定后架设次龙骨，然后在次龙骨上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。426、验收及拆除的批准程序(1)、高支模安装完毕后，通知公司相关部门进行验收，并报监理单位、安监站进行验收，验收合格后才能邦扎钢筋、浇筑混凝土。(2)、高支模拆除前，必须向监理单位申请拆拆模申请报告。5、模板工程质量保证措施(1)、模板及其支架的有关要求模板及其支架须符合选材和材质的有关要求，同时还须符合下如规定：1)、保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。2)、具有足够的承载力、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形。3)、构造简单、装拆方便，便于后继工序的施工。4)、模板内侧要平整，接缝严密，接缝不应漏浆。5)、模板的设计、制作和施工应符合国家现行标准的相应规定。配制木模板尺寸27、时，要考虑模板拼装接合的需要，适当加长或缩短某一部位长度。6)、模板应构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和混凝土的浇筑及养护等工艺要求。(2)、模板安装须符合下如规定1)、模板安装前应对操作人员进行技术交底。2)、现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设计要求起拱。当设计无具体要求时，当跨度等于或大于4m时，起拱高度宜为全路长度的1100031000。3)、采取分层分段支模的方法，安装上层模板及其支架应满足下列要求：下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑；上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板；固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确；注意控制模板安28、装的偏差。4)、模板工程完成后要按照设计图纸要求检查轴线位置、相邻标高关系、几何尺寸、形状、垂直度等，并仔细检查各构件是否牢固，经质安员、技术员复核合格后方能浇筑混凝土。在浇筑混凝土过程中派专人经常检查。如发现变形、松动等现象，应及时修整牢固。5)、模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合有关规定模板及其支架必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置正确。(3)、 模板支撑组装完毕后的要求模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容报告，监理单位签字同意后方可进行下一工序的施工。验收检查必须符合本方案设计要求及规范要求。1）、扣件式脚手架设置情况是否按本方案搭设；2）、纵横杆、扫地杆29、及斜撑等配置情况；3）、底座、托顶螺旋杆伸出长度；4）、限位销等扣件牢固情况；5）、垫木情况。(4)、本工艺应具备以下主要质量记录模板检验批质量验收记录。模板分项工程质量验收记录。第七节 高支模的拆除1、支顶、模板的拆除(1)、拆除顺序：梁上顶托梁底木方梁底模板板上顶托板底木方板底模板纵横水平拉杆剪刀撑支撑立柱下托座垫木。(2)、支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。(3)、拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到规范要求的拆模强度（见下表）后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。、侧模最早拆除时间表及底模拆除时所需砼强度表、侧模30、，在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。侧模最早拆除时间表砼的强度等级C20C20气 温255拆模时间12小时25小时（指距砼浇灌后的时间）、底模，在砼强度符合下表后，方可拆除。底模拆除时所需砼强度表（砼设计等级请参照结构总说明）结构类型结构跨度按设计的砼强度标准值的百分率计（%）板L2502 L875L8100梁、拱、壳L875L8100悬臂构件L2100L2100注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。(4)、侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。(5)、拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护31、栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。(6)、拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。(7)、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。(8)、严格控制模板及其支架拆除的顺序。(9)、拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。(10)、拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。(11)、拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。32、(12)、脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：1)、脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2)、同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。3)、通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除。4)、工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。5)、拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。6)、拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。2、模板的清理维修、存放(1)、33、模板清理维修拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。(2)、模板的堆放现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。(3)、模板拆除成品保护要求：1)、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。2)、坚持每次使用后清理板面。3)、按楼板部位层层复安，减少损耗。4)、材料应按编号分类堆放。5)、对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。第八节 高支模施工的安全管理1、高支模系统施工管理机构为了高支模施工能安全、高效的进行，决34、定成立高支模施工专项管理小组：组 长：副组长：组 员：2、高支模的安全管理措施(1)、经本项目部项目经理和技术负责人对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用本方案的支模形式。 (2)、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。(3)、对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。(4)、搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规划（GB5036）考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全带。(5)、支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，35、方能进行钢筋安装。(6)、高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。(7)、高支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。(8)、支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。(9)、水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。(10)、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。(11)、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。(12)、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。(13)、水平加36、固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。(14)、操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。(15)、在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。(16)、高支模安装完毕后，通知公司相关部门进行验收，并报监理单位、安监站进行验收，验收合格后才37、能绑扎钢筋、浇筑混凝土。(17)、在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1)、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2)、地基是否积水，底座是否松动。3)、钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。4)、安全防护措施是否符合规范要求。(18)、在浇筑砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。(19)、支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后38、方可拆除，作业完成后，马上复原。(20)、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。(21)、拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。(22)、施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。(23)、设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。(24)、混凝土浇筑过程中派专人监管，严禁闲杂等无关人员进入支撑架内。第九节 监测措施(1)、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。(2)、高支模日常检查，巡查重点部位：39、1）、杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）、连接扣件是否松动。4）、架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）、施工过程中是否有超载现象。6）、安全防护措施是否符合规范要求。7）、支架与杆件是否有变形的现象。(3)、支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(4)、监测点布设在支架边角位置及中间按每隔15m间距设置监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形预警值号项目搭设允许偏差变形40、预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50mm序10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降观测10mm8mm水准仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺(5)、监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率每30分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至砼终凝。(6)、当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。 第十节 针对浇捣砼输送制定的安41、全措施1、施工部署本工程全部采用商品混凝土，现场布置专业的混凝土输送泵，混凝土从低处向高处分层浇捣，采用一次浇筑成形，浇捣作业安排在白天且天气睛朗时进行，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作。2、施工方法(1)、准备工作1)、钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。2)、模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。3)、由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。4)、混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部42、位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。5)、浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。6)、混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。(2)、混凝土浇筑和振捣一般要求1)、本工程砼一次浇筑完毕，每一条梁砼应连续浇筑。如必须间歇，间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前：将上层混凝土洗筑完毕。砼浇筑速度应控制在2.5m3/h。2)、浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。3)、使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，43、不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍(50棒应为52.5cm，取50；30棒应为40.5cm，取40)，振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。4)、梁分层(厚度为400mm)浇筑，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇注至梁截面的3/4高时，应加强对支顶变形的监控。5)、梁侧及梁底部位要用30或50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣44、完毕后用1.54m刮尺刮平。6）、砼浇注应垂直于主粱，再向两边浇捣，或垂直于主粱由粱的任一端向中部同时浇捣。严禁从垂直主粱一端向另一端浇捣的方式施工。7）、泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。(3)、混凝土养护1)、浇筑完梁、板后在12小时以内对混凝土加以覆盖并保湿养护。2)、养护时间不少于14d。(4)、试块制作在现场制作试块应以同条件养护为主，同时还要制作28d标准养护及备用试块。同条件试块置于现场带篦加锁铁笼中做好标识同条件养护。(5)、质量要求1)、商品混凝土要有出厂合格证，混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定，使用前检查出厂合格证及有关试验报告。2）45、混凝土的养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规范定及本方案的要求。3）、混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。4）、混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。5)、预留洞宽度大于1m的洞底，在洞底平模处开振捣口和观察口，避免出现缺灰或漏振现象。6)、钢筋、模板工长跟班作业，发现问题及时解决，同时设专人检查钢筋、模板。7)、浇筑前由专人经常注意天气变化，如有大雨缓时开盘并及时通知搅拌站。8)、浇筑时要有专门的清理人员和抹面人员。楼面板必须用1.52.5m刮尺刮平。9)、做好混凝土浇筑记录。10)、每次开始浇砼前必须做好开盘鉴定，项目部技术人员与搅拌站技术人员同时签认46、后方可开始，并且随机抽查混凝土配合比情况和坍落度情况。第十一节 安全文明施工措施 (1)、所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工。(2)、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下1.5m处拉设兜底网。(3)、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架。拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。(4)、模板存放时，必须满足地47、区条件所要求的自稳角。两块模板应采用板面对板面的存放方法，长期存放应将模板联成整体。对没有支撑或自稳角不足的大模板，应存放在专用的堆放架上，或者平卧堆放，严禁靠放到其他模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。(5)、模板起吊前，应把吊车的位置调整适当，并检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否牢固可靠，然后将吊钩挂好，拆除临时支撑，稳起稳吊，防止模板大幅度摆动或碰倒其他模板。(6)、组装时，应及时用卡具或螺栓将相邻模板连接好，防止倾倒，安装外板时，必须待悬挑扁担固定，位置调整好后，方可摘钩。(7)、模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，用工具将其支撑牢固。双面板就位后，用拉杆和螺栓固定，未就位48、和未固定前不得摘钩。第十二节 应急救援预案在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击、触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。火警:119 公安:110 医疗:120 交通:122 1、应急救援机构 项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理担任，副组长由项目副经理担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，公司本部设置相应的应急救援指挥部。项目部应急救援小组成员名单及联系电话为：姓 名职 务部 门通讯号码组 长项目部副组长项目部组 员项目部组 员项目部组 员项目部组 员项目部2、应急救援49、机构职责(1)、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。(2)、负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。(3)、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。(4)、当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。3、应急救援工作程序(1)、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。(2)、由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调50、查工作。(3)、事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。(4)、事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。(5)、事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查。(6)、项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。4、应急救51、援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、应急药箱、担架及切割机等。5、应急救缓药品(1)、外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。(2)、服药品：人丹、十滴水等。6、应急救援措施(1)、物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。1)、发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。2)、在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更52、应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。3)、观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。4)、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5)、防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤53、口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6)、在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。(2)、高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1)、发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，54、应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2)、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3)、颌面55、部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4)、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5)、发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片56、等。6)、复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7)、周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。a、一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b、加压包扎止血法：用57、纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c、止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上12处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上13处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。(3)、坍塌事故急救措施1)、应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。2)、发58、现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。3)、分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4)、当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。5)、项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全59、力挖掘。6)、在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。设置安全通道及疏散平台以便施救逃生。7)、急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。8)、当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。(4)、触电事故急救措施1)、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2)、隔离电源方法：、断开电源开头；、使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；、用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳60、闸而断开电路。3)、抢救方法、口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）a、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。b、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。c、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。d、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。、胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）a、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。b、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。c、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应61、压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜d、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。、如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。、人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。(5)、火灾事故急救措施1)、事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。2)、事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3)、发生火灾时，如有人员62、被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。、火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。、火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确63、定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。4)、火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报64、告。第十三节 高支模计算书（一）、屋面1-13/D-J轴范围8.5-9.0M层结构梁板支模计算书1、支承面标高13.0m, 层高8.5-9.0m；2、梁截面有YKL1(1)： 600X2500、YKL2(1)： 600X2000、WKL4(1) ：600x1400、WKL7(1) ：600x1200、XL2WKL13(2) WKL10(1) WKL3(5) WKL12(2) WKL11(6) WKL5(5) WKL14(12) WKL6(5)：350x900、WL3(4)WL4(1) WL5(1) WL5(5) WL8(1) WL9(4) WL6(5) WL7(1)：300x800、WL1(165、A)： 200x900、WLa(1) 200x600mm等。计算选用梁有：600X2500mm；600X2000mm；600x1400（600x1200）mm；350x900（300x800、200x900）、200x600mm五种截面。3、边梁截面有WKL15(12) WKL1(5A) WKL9(12) WKL8(5)： 350x900、XL1 WL13(1)：300x900、WL2(3)： 300x800、WLb(1)： 200x400mm等。计算选用边梁有：350x900mm（300x900、300x800）；200x400mm；二种截面。4、板厚为120mm。5、混凝土强度为C30。666、支模搭设基础为三层结构平面120mm厚C30混凝土层。（）、梁截面600mm2500mm模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=600mm，梁高h=2500mm，层高9.00m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.20m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2 ，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距400mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm；壁厚3.0mm；截面积4.24cm2；回转半径i=167、.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/2，抗弯强度f=205.00N/2,抗剪强度fv=125.00 N/2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.60 + 4.76 ) 1.2 = 1.93 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.60 2.50 1.2 = 43.20 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.60 2.50 1.2 = 2.70 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.60 1.4 = 1.68 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 68、q1 = 49.51 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 39.86 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=150mm，计算跨数5跨。底模厚度h=18mm，板模宽度b=600mm；W=bh2 /6=600182/6=32400mm3，I=bh3/12=600183/12=291600mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10549.511502=-116967N.mm=-0.12kN.m=Mmax/W=116967/32400=3.61N/mm2 梁底模抗弯强度=3.61N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。269、） 抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60649.51150=4500N=4.50kN=3Vmax/（2bh）=34500/(260018)=0.63N/mm2 梁底模抗剪强度=0.63N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=39.86kN/m，挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64439.861504/(1006000291600)=0.07mm=L/250=150/250=0.60mm 梁底模挠度max=0.07mm=0.60mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算立杆横向尺寸L2=40070、mm，梁宽度b=600mm。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm， W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=49.51150/600=12.38kN/mb板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=600/1000150/10007.46=0.67kN经过计算得：N1=-0.02kN，N2=4.40kN，N3=4.40kN，N4=-0.02kN；Mmax=071、.14kN.m,Vmax=2.48kN,F=4.40kN,max =0.05mm1）抗弯强度验算=Mmax/W=0.14106/85333=1.59N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=1.59N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算=3Vmax/(2bh)=32.481000/(28080)=0.58N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.58N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=0.05mm=L/250=400/250=1.60mm 第一层龙骨挠度max=0.05mm=1.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算第二层龙骨纵向72、间距600mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用双钢管，483.0；W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2；P=F=4400N=4.40kN；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.395Mmax=KmPL=-0.3954.401000600=-1042800N.mm=-1.04kN.m =Mmax/W=1042800/8980=116.12N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=116.12N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.895Vmax=KVP=1.8954.40=8.34kN =3Vmax/(2bh)=38.3410073、0 /(22424.00)=14.75N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=14.75N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=2.481max=KPL3/（100EI）=2.4814.4010006003/(100206000215600)=0.53mm=L/250=600/250=2.40mm 第二层龙骨挠度max=0.53mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.494每根钢管承载NQK1 =4.4944400=19774N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.474、0.400.601000=336N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =19774+336=20110N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03266.51000=212N水平拉杆5层,拉杆重量=51.000.0326=163N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.605=73N支架重量NGk=立杆重量 + 水平拉杆重量 + 扣件重量=212+163+73=448N钢管轴向力N1.2NGK + NQK=1.2448+20110=20647N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比75、94.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算 =0.634，P=N/(A)=20647/(0.634424.00)=76.81N/mm2钢管立杆稳定性计算76.81N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=20.65kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00(0.7h ft76、0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.150)1.00820105/1000=86.19kN 钢管支承面受冲切承载力86.19kN20.65kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN 支承面局部受压承载力F=273.49kN20.65kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/77、（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=242.50=60.00kN/m2比较F1、F2两者取小值F=45.75kN/m2，有效压头高度=F/=1.91m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 45.75 kN/m2 G=1.2 54.90 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 60.50 kN/m2梁底模和侧肋挠度验78、算计算荷载/1.2 45.75 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm ,计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=2380182/6=128520mm3，I=bh3/12=2380183/12=1156680mm4。1）抗弯强度验算q=60.50(2500-120)/1000=143.99kN/m=143.99N/mm，弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMqL2=-0.105143.993002=-1360706N.mm=-1.36kN.m=Mmax/W=1360706/128520=10.59N/mm2 侧模抗弯强度=10.59N/mm2fm=13.00N79、/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.606143.99300/1000=26.18kN =3Vmax/（2bh）=326.181000/(2182380)=0.92N/mm2 侧模抗剪强度=0.92N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=45.75(2500-120)/1000=108.89kN/m=108.89N/mm，挠度系数K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.644108.893004/(10060001156680)=0.82mm=L/250=300/250=1.20mm 侧模挠度max=0.82mm80、=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9560.50=57.48kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(2500-120)/5=476mm=0.48m，N=abFs=0.600.4857.48=16.55kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力16.55kN容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度476mm；跨数5跨；木枋尺寸 b=80mm， h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3， I=bh3/12=80803/181、2=3413333mm4。1）抗弯强度验算q=60.50300/1000=18.15N/mm；弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMqL2=-0.10518.154762=-431797N.mm=-0.43kN.m=Mmax/W=431797/85333=5.06N/mm2 侧肋抗弯强度=5.06N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KV qL =0.60618.15476/1000=5.24kN =3Vmax/（2bh）=35.241000/(28080)=1.23N/mm2 侧肋抗剪强度=1.23N/mm2fv=1.40N/mm82、2,满足要求。3）挠度验算q，=45.75300/1000=13.73N/mm；挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.64413.734764/(10090003413333)=0.15mm=L/250=476/250=1.90mm 侧肋挠度max=0.15mm=1.90mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：6计算结果第一层龙骨8080mm木枋150mm，第二层龙骨双钢管483.0400mm；钢管纵向600mm，钢管横向400mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓4排14,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模83、厚度18mm, 架立杆的步距h=1.50m。（）、梁截面600mm2000mm模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=600mm，梁高h=2000mm，层高9.00m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.20m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2 ，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距400mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm；壁厚3.0mm；截面积4.24cm2；回转半径i=1.59cm；84、钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/2，抗弯强度f=205.00N/2,抗剪强度fv=125.00 N/2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.60 + 3.76 ) 1.2 = 1.57 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.60 2.00 1.2 = 34.56 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.60 2.00 1.2 = 2.16 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.60 1.4 = 1.68 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 385、9.97 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 31.91 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度h=18mm，板模宽度b=600mm；W=bh2 /6=600182/6=32400mm3，I=bh3/12=600183/12=291600mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10539.973002=-377717N.mm=-0.38kN.m=Mmax/W=377717/32400=11.66N/mm2 梁底模抗弯强度=11.66N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3） 抗剪86、强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60639.97300=7267N=7.27kN=3Vmax/（2bh）=37267/(260018)=1.01N/mm2 梁底模抗剪强度=1.01N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=31.91kN/m，挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64431.913004/(1006000291600)=0.95mm=L/250=300/250=1.20mm 梁底模挠度max=0.95mm=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算立杆横向尺寸L2=400mm，梁87、宽度b=600mm。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm， W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=39.97300/600=19.98kN/mb板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=600/1000300/10007.46=1.34kN经过计算得：N1=0.02kN，N2=7.31kN，N3=7.31kN，N4=0.02kN；Mmax=0.23kN.88、m,Vmax=4.00kN,F=7.31kN,max =0.07mm1）抗弯强度验算=Mmax/W=0.23106/85333=2.64N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=2.64N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算=3Vmax/(2bh)=34.001000/(28080)=0.94N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.94N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=0.07mm=L/250=400/250=1.60mm 第一层龙骨挠度max=0.07mm=1.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算第二层龙骨纵向间距600m89、m,计算跨数5跨。第二层龙骨采用双钢管，483.0；W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2；P=F=7310N=7.31kN；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171Mmax=KmPL=0.1717.311000600=750006N.mm=0.75kN.m =Mmax/W=750006/8980=83.52N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=83.52N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.685Vmax=KVP=0.6857.31=5.01kN =3Vmax/(2bh)=35.011000 /(22424.00)=90、8.86N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=8.86N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.096max=KPL3/（100EI）=1.0967.3110006003/(100206000215600)=0.39mm=L/250=600/250=2.40mm 第二层龙骨挠度max=0.39mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.198每根钢管承载NQK1 =2.1987310=16067N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.400.601000=33691、N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =16067+336=16403N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03267.01000=228N水平拉杆5层,拉杆重量=51.000.0326=163N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.605=73N支架重量NGk=立杆重量 + 水平拉杆重量 + 扣件重量=228+163+73=464N钢管轴向力N1.2NGK + NQK=1.2464+16403=16960N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34150,满足要求。(392、)钢管立杆稳定性验算 =0.634，P=N/(A)=16960/(0.634424.00)=63.09N/mm2钢管立杆稳定性计算63.09N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=16.96kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(093、.711.43+0.150)1.00820105/1000=86.19kN 钢管支承面受冲切承载力86.19kN16.96kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN 支承面局部受压承载力F=273.49kN16.96kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =094、.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=242.00=48.00kN/m2比较F1、F2两者取小值F=45.75kN/m2，有效压头高度=F/=1.91m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 45.75 kN/m2 G=1.2 54.90 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 60.50 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 45.75 95、kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm ,计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=1880182/6=101520mm3，I=bh3/12=1880183/12=913680mm4。1）抗弯强度验算q=60.50(2000-120)/1000=113.74kN/m=113.74N/mm，弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMqL2=-0.105113.743002=-1074843N.mm=-1.07kN.m=Mmax/W=1074843/101520=10.59N/mm2 侧模抗弯强度=10.59N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验96、算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.606113.74300/1000=20.68kN =3Vmax/（2bh）=320.681000/(2181880)=0.92N/mm2 侧模抗剪强度=0.92N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=45.75(2000-120)/1000=86.01kN/m=86.01N/mm，挠度系数K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.64486.013004/(1006000913680)=0.82mm=L/250=300/250=1.20mm 侧模挠度max=0.82mm=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力97、图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9560.50=57.48kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(2000-120)/5=376mm=0.38m，N=abFs=0.600.3857.48=13.11kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力13.11kN容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度376mm；跨数5跨；木枋尺寸 b=80mm， h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3， I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算98、q=60.50300/1000=18.15N/mm；弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMqL2=-0.10518.153762=-269427N.mm=-0.27kN.m=Mmax/W=269427/85333=3.16N/mm2 侧肋抗弯强度=3.16N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KV qL =0.60618.15376/1000=4.14kN =3Vmax/（2bh）=34.141000/(28080)=0.97N/mm2 侧肋抗剪强度=0.97N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=45.7599、300/1000=13.73N/mm；挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.64413.733764/(10090003413333)=0.06mm=L/250=376/250=1.50mm 侧肋挠度max=0.06mm=1.50mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：6计算结果第一层龙骨8080mm木枋300mm，第二层龙骨双钢管483.0400mm；钢管纵向600mm，钢管横向400mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓4排14,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm,架立杆的步距h=1.50m。100、（）、梁截面600mm1400mm（1200）模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=600mm，梁高h=1200mm，层高9.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.20m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距600mm，纵向间距600mm，架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性101、模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2.梁底模验算(1)梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.60 + 2.16 ) 1.2 = 0.99 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.60 1.20 1.2 = 20.74 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.60 1.20 1.2 = 1.30 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.60 1.4 = 1.68 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 24.71 kN/m梁底模和102、龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 19.19 kN/m (2)梁底模板验算第一层龙骨间距为300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，底模宽度b=600mm。W=bh2 /6 =600182/6=32400mm3；I=bh3/12=600183/12=291600mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10524.713002=-233510N.mm=-0.23kN.m=Mmax/W=233510/32400=7.21N/mm2梁底模抗弯强度=7.21N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.606103、Vmax=KVq1L=0.60624.71300=4492N=4.49kN=3Vmax/（2bh）=34492/(260018)=0.62N/mm2梁底模抗剪强度=0.62N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=19.19kN/m挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64419.193004/(1006000291600)=0.57mm =L/250=300/250=1.20 mm 梁底模挠度max=0.57mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）第一层龙骨验算立杆横向尺寸L2=600mm，梁宽度b=600mm；第一层龙骨采用104、木枋 b=80mm，h=80mm。W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4；a.梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=24.71300/600=12.35kN/mb板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=600/1000300/10007.46=1.34kN经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.82kN,N2=8.44kN,N3=0.82kNMmax=0.46kN.m, Vmax=4.22kN，F=8.105、44kN,max =0.20mm1）抗弯强度验算=Mmax/W=0.46106/85333=5.43N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=5.43N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算=3Vmax/（2bh）=34.221000/(28080)=0.99N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=0.99N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=0.20mm=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨挠度max=0.20mm=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨验算第二层龙骨纵向间距600mm、计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢106、管，483.0； W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2；P=F=8440N=8.44kN1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171Mmax=KmPL=0.1718.441000600=865944N.mm=0.87kN.m =Mmax/W=865944/8980=96.43N/mm2第二层龙骨抗弯强度=96.43N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.685Vmax=KVP=0.6858.44=5.78kN =3Vmax/(2bh)=35.781000 /(22424.00)=10.23N/mm2第二层龙骨抗剪强度107、=10.23N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3） 挠度验算挠度系数K=1.096max= KPL3/（100EI）=1.0968.4410006003/(100206000215600)=0.45mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨挠度max=0.45mm=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.198每根钢管承载NQK1 =2.1988440=18551N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.600.601000=504N每根钢管承载荷载NQK =NQK108、1NQK2 =18551+504=19055N 钢管重量0.0326kN/m，立杆重量=0.03267.81000=254N水平拉杆6层，拉杆重量=61.200.0326=235N扣件单位重量 14.60 N/个,扣件重量=14.606=88N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=254+235+88=577N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2577+19055=19747N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算 =0.634,P=N109、/(A)=19747/(0.634424.00)=73.46N/mm2钢管立杆稳定性计算73.46N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=19.75kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.150)1.00820110、105/1000=86.19kN 钢管支承面受冲切承载力86.19kN19.75kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN支承面局部受压承载力F=273.49kN19.75kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.111、000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.20=28.80kN/m2比较F1、F2两者取小值F=28.80kN/m2,有效压头高度=F/=1.20m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 28.80 kN/m2 G=1.2 34.56 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 40.16 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 28.80 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=112、300mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm， W=bh2/6=1080182/6=58320mm3，I=bh3/12=1080183/12=524880mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105q=40.16(1200-120)/1000=43.37kN/m=43.37N/mmMmax=KMqL2=-0.10543.373002=-409847N.mm=-0.41kN.m=Mmax/W=409847/58320=7.03N/mm2 侧模抗弯强度=7.03N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60643.37113、300/1000=7.88kN =3Vmax/（2bh）=37.881000/(2181080)=0.61N/mm2 侧模抗剪强度=0.61N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=28.80(1200-120)/1000=31.10kN/m=31.10N/mm挠度系数K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.64431.103004/(1006000524880)=0.52mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.52mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9540.1114、6=38.15kN/m2;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1200-120)/3=360mm=0.36m，N=abFs=0.600.3638.15=8.24kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力8.24kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度360mm，跨数3跨；木枋尺寸 b=80mm，h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4， 1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.100q=40.16300/1000=12.05N/mmMmax115、=KMqL2=-0.10012.053602=-156168N.mm=-0.16kN.m=Mmax/W=156168/85333=1.83 侧肋抗弯强度=1.83N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.600Vmax=KV qL =0.60012.05360/1000=2.60kN =3Vmax/（2bh）=32.601000/(28080)=0.61N/mm2 侧肋抗剪强度=0.61N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=28.80300/1000=8.64N/mm挠度系数K=0.677max=Kq，L4/100EI=0.67116、78.643604/(10090003413333)=0.03mm=L/250=360/250=1.44mm 侧肋挠度max=0.03mm=1.44mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：6.计算结果第一层龙骨8080mm木枋300mm，第二层龙骨双钢管483.0600mm；钢管纵向600mm，钢管横向600mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓2排12,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm,架立杆的步距h=1.50m。（）、梁截面350mm900mm（300x800、200x900）模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚12117、0mm，梁宽b=350mm，梁高h=900mm，层高9.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.20m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=1118、25.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.35 + 1.56 ) 1.2 = 0.69 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.35 0.90 1.2 = 9.07 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.35 0.90 1.2 = 0.57 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.35 1.4 = 0.98 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 11.31 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 8.61 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间119、距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=350mm。W=bh2 /6=350182/6=18900mm3， I=bh3/12=350183/12=170100mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10511.313002=-106880N.mm=-0.11kN.m=Mmax/W=106880/18900=5.66N/mm2 梁底模抗弯强度=5.66N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60611.31300=2056N=2.06kN=3Vmax/（2120、bh）=32056/(235018)=0.49N/mm2梁底模抗剪强度=0.49N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=8.61kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6448.613004/(1006000170100)=0.44mm=L/250=300/250=1.20mm 梁底模挠度max=0.44mm=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=900mm ，C=350mm、=350/900=0.39。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=8533121、3mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=11.31300/350=9.69kN/mMq=qcL(2-)/8=9.69350/1000900/1000(2-0.39)/8=0.61kN.mb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=600/1000300/10007.46=1.34kNa =0.5(L-c)=0.5(900-350)=275000mm，Mp=Pa=1.34275.00=0122、.38kN.mMmax=MqMp=(0.61+0.38)106=990000N.mm=0.99kN.m=Mmax/W=990000/85333=11.60N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=11.60N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.59.69350/1000+1.34=3.04kN=3Vmax/（2bh）=33.041000/(28080)=0.71N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=0.71N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=8.61300/350=7.38N/mmq=qcL3(8-42123、3)/(384EI) =7.383509003(8 - 4 0.392+0.393)/(38490003413333)=1.19mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.3410002759002(3 - 40.312)/(2490003413333)=1.06mmmax=qp=1.19+1.06=2.25mm =L/250=900/250=3.60mm 第一层龙骨挠度max=2.25mm=3.60mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，483.0；W=8980.00mm3，I=215600.0124、0mm4 ，A=4.24cm2；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.59.69350/1000+1.34=3039N=3.04kN弯矩系数KM=-0.281Mmax=KmPL=-0.2813.041000900=-768816N.mm=-0.77kN.m =Mmax/W=768816/8980=85.61N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=85.61N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.281Vmax=KVP=1.2813.04=3.89kN =3Vmax/(2bh)=33.891000 /(22424.00)=6.89N/mm2 第二层龙骨抗剪125、强度=6.89N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.795P=V=1/2q梁宽P板传=0.57.38350/1000+1.34=2.63kNmax= KPL3/（100EI）=1.7952.6310009003/(100206000215600)=0.77mm=L/250=900/250=3.60mm 第二层龙骨挠度max=0.77mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.351每根钢管承载NQK1 =3.3513040=10187N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m126、2）:NQK2 =1.40.900.901000=1134N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =10187+1134=11321N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03268.11000=264N水平拉杆6层,拉杆重量=61.800.0326=352N扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.606=88N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=264+352+88=704N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2704+11321=12166N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.127、34钢管立杆长细比94.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算 =0.634,P=N/(A)=12166/(0.634424.00)=45.26N/mm2 钢管立杆稳定性计算45.26N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=12.17kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.128、00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.150)1.00820105/1000=86.19kN 钢管支承面受冲切承载力86.19kN12.17kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN 支承面局部受压承载力F=273.49kN12.17kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1129、 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.90=21.60kN/m2F1、F2两者取小值F=21.60kN/m2，有效压头高度=F/=0.90m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 21.60 kN/m2 G=1.2 25.92 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 31.52 kN/m2梁底130、模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 21.60 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=780182/6=42120mm3，I=bh3/12=780183/12=379080mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105q=31.52(900-120)/1000=24.59kN/m=24.59N/mmMmax=KMqL2=-0.10524.593002=-232376N.mm=-0.23kN.m=Mmax/W=232376/42120=5.52N/mm2 侧模抗弯强度=5.52N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求131、。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60624.59300/1000=4.47kN =3Vmax/（2bh）=34.471000/(218780)=0.48N/mm2 侧模抗剪强度=0.48N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=21.60(900-120)/1000=16.85kN/m=16.85N/mm，挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.64416.853004/(1006000379080)=0.39mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.39mm=1.20mm,满足要求。计算简图132、及内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9531.52=29.94kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(900-120)/2=390mm=0.39m，N=abFs=0.600.3929.94=7.01kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力7.01kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度390mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算q133、=31.52300/1000=9.46N/mm；弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1259.463902=-179858N.mm=-0.18kN.m=Mmax/W=179858/85333=2.11N/mm2 侧肋抗弯强度=2.11N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KV qL =0.6259.46390/1000=2.31kN =3Vmax/（2bh）=32.311000/(28080)=0.54N/mm2 侧肋抗剪强度=0.54N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=21.60300/134、1000=6.48N/mm；挠度系数K=0.521挠度max=Kq，L4/100EI=0.5216.483904/(10090003413333)=0.03mm=L/250=390/250=1.56mm 侧肋挠度max=0.03mm=1.56mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图： 6.计算结果 第一层龙骨8080mm木枋300mm，第二层龙骨双钢管483.0900mm；钢管纵向900mm，钢管横向900mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓1排12,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm,架立杆的步距h=1.50m。 （）135、梁截面200mm600mm模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=200mm，梁高h=600mm，层高9.00m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁梁边至板支撑的距离1.20m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206136、000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.20 + 0.96 ) 1.2 = 0.42 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.20 0.60 1.2 = 3.46 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.20 0.60 1.2 = 0.22 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.20 1.4 = 0.56 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 4.65 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(137、)/1.2 q2 = 3.41 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=200mm。 W=bh2 /6=200182/6=10800mm3，I=bh3/12=200183/12=97200mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.1054.653002=-43943N.mm=-0.04kN.m=Mmax/W=43943/10800=4.07N/mm2梁底模抗弯强度=4.07N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2） 抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.606138、4.65300=845N=0.85kN=3Vmax/（2bh）=3845/(220018)=0.35N/mm2 梁底模抗剪强度=0.35N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=3.41kN/m挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6443.413004/(100600097200)=0.30mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.30mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距900为mm ，C=200mm、=第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80139、802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4；1）抗弯强200/900=0.22度验算a .梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=4.65300/200=6.98kN/mMq=qcL(2-)/8=6.98200/1000900/1000(2-0.22)/8=0.28kN.mb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=600/1000300/10007.46=1.34kNa =0.5(L-c)=0.5(900-200)=350000140、mm，Mp=Pa=1.34350.00=0.47kN.mMmax=MqMp=(0.28+0.47)106=750000N.mm=0.75kN.m=Mmax/W=750000/85333=8.79N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=8.79N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.56.98200/1000+1.34=2.04kN=3Vmax/（2bh）=32.041000/(28080)=0.48N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=0.48N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3） 挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=3.41300/200141、=5.12N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =5.122009003(8 - 4 0.222+0.223)/(38490003413333)=0.49mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.3410003509002(3 - 40.392)/(2490003413333)=1.23mmmax=qp=0.49+1.23=1.72mm =L/250=900/250=3.60mm第一层龙骨挠度max=1.72mm=3.60mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm142、； W=180802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4 ；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.333P=V=1/2q梁宽P=0.56.98200/1000+1.34=2040N=2.04kNMmax=KmPL=-0.3332.041000900=-611388N.mm=-0.61kN.m =Mmax/W=611388/85333=7.16N/mm2第二层龙骨抗弯强度=7.16N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.333Vmax=KVP=1.3332.04=2.72 kN =3Vmax/(2bh)=32.721000 143、/(28080)=0.64N/mm2第二层龙骨抗剪强度=0.64N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.466P=V=1/2q梁宽P板传=0.55.12200/1000+1.34=1.85kNmax= KPL3/（100EI）=1.4661.8510009003/(10090003413333)=0.64mm=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=0.64mm=3.60mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数=3.666每根钢管承载NQK1 =3.6662040=7479N 144、每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.900.901000=1134N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =7479+1134=8613N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03268.41000=274N水平拉杆6层,拉杆重量=61.800.0326=352N扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.606=88N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=274+352+88=714N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2714+8613=9469N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=15145、0.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/(A)=9469/(0.634424.00)=35.22N/mm2钢管立杆稳定性计算35.22N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=9.47kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=8146、20mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.150)1.00820105/1000=86.19kN 钢管支承面受冲切承载力86.19kN9.47kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753121550.01=273.49kN支承面局部受压承载力F=273.49kN9.47kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压147、力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.60=14.40kN/m2比较F1、F2两者取小值F=14.40kN/m2,有效压头高度=F/=0.60m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 14.40 kN/m2 G=1.2 17.28 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 22.88 k148、N/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 14.40 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm。W=bh2/6=480182/6=25920mm3，I=bh3/12=480183/12=233280mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105q=22.88(600-120)/1000=10.98kN/m=10.98N/mMmax=KMqL2=-0.10510.983002=-103761N.mm=-0.10kN.m= Mmax/W=103761/25920=4.00N/mm2 侧模抗弯强度=4.00N/mm2fm=13.00N/mm2149、,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60610.98300/1000=2.00kN =3Vmax/（2bh）=32.001000/(218480)=0.35N/mm2 侧模抗剪强度=0.35N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644q，=14.40(600-120)/1000=6.91kN/m=6.91N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.6446.913004/(1006000233280)=0.26mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.26mm=1.20mm,满足要求。计算简图和150、内力图如下图：（3）侧肋强度验算计算跨度480mm，跨数1跨；木枋尺寸 b=80mm，h=80mm。 W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 , 1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125q=22.88300/1000=6.86N/mmMmax=KMqL2=0.1256.864802=197568N.mm=0.20kN.m=Mmax/W=197568/85333=2.32N/mm2 侧肋抗弯强度=2.32N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.500Vmax=KV qL =0.5006151、.86480/1000=1.65kN =3Vmax/（2bh）=31.651000/(28080)=0.39N/mm2 侧肋抗剪强度=0.39N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=14.40300/1000=4.32N/mm挠度系数K=1.302挠度max=Kq，L4/100EI=1.3024.324804/(10090003413333)=0.10mm=L/250=480/250=1.92mm侧肋挠度max=0.10mm=1.92mm,满足要求。6.计算结果第一层龙骨8080mm木枋300mm，第二层龙骨8080mm单木枋900mm；钢管纵向900mm，钢管横向90152、0mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓0排，侧模厚度18mm,架立杆的步距h=1.50m。（）、边梁截面350mm900mm（300x900、300x800）模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=350mm，梁高h=900mm，层高9.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.20m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m153、；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管质量0.0326kN/m，钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底、侧模自重0.3 kN/m2 (0.35 + 1.68) 1.2 = 0.69 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.35 0.90 1.2 = 9.07 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.35 0.90 1.2 = 0.57 kN/m振捣砼荷载 2.0 k154、N/m2 0.35 1.4 = 0.98 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 11.31 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（）/1.2 q2 = 8.61 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=350mm。W=bh2 /6=350182/6=18900mm3， I=bh3/12=350183/12=170100mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10511.313002=-106880N.mm=-0.11kN.m=Mmax/W=106880/18900=5.66N/mm2155、 梁底模抗弯强度=5.66N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60611.31300=2056N=2.06kN=3Vmax/（2bh）=32056/(235018)=0.49N/mm2梁底模抗剪强度=0.49N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=8.61kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6448.613004/(1006000170100)=0.44mm=300/250=1.20mm 梁底模挠度max=0.44mm=1.20mm,满足要求。 计算简图及内156、力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=900mm,a=350mm,b=900-350=550mm。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=11.31300/350=9.69kN/mMq=qa2(2-a/l)2/8=9.690.352(2 -0.35/0.90)2/8=0.39kN.mb 、板传荷载计算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN157、/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=600/1000300/10007.46=1.34kNMp=Pab/L=1.34350550/900/1000=0.29kN.mMmax=MqMp=0.39+0.29=0.68kN.m=680000N.mm=Mmax/W=680000/85333=7.97N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=7.97N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax= =0.59.690.35(2 - 0.35/0.90)+1.340.55/0.90=3.55kN=3Vmax/（2bh）=33.55103/(28080)=0.83N/mm2 第一层龙骨抗剪强度158、=0.83N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=q2第一层龙骨间距/梁宽=8.61300/350=7.38kN/mP=(0.1225+0.30)600/1000300/1000=0.59kNX= =350-3502/900/2=282mmq=7.3835029002/(2490003413333)(2 - 3502/9002 - 22822/9002)282/900+(282 - 550)4/3502/9002=0.566mmp= =0.59103550/(990003413333900)(3502+2350550)3/30.5=0.272mmmax=qp =0.57159、+0.27=0.84mm=900/250=3.60mm 第一层龙骨挠度max=0.84mm=3.60mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm，计算跨数5跨；P=第一层龙骨Vmax+P=3.55+1.34=4.89kN；第二层龙骨采用483.0双钢管: W=8980mm3，I=215600mm4 ,A=24.240cm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.281Mmax=KmPL=-0.2814.891000900=-1236681N.mm=-1.24kN.m =Mmax/W=1236681/8980=137.72N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=13160、7.72N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.281Vmax=KVP=1.2814.89=6.26kN =3Vmax/(2bh)=36.261000 /(22424.00)=11.07N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=11.07N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.795P=第一层龙骨Vmax+P=F=4.14kN；max=KPL3/（100EI）=1.7954.1410009003/(100206000215600)=1.22mm=L/250=900/250=3.60mm 第二层龙骨挠度max=1.22mm161、=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.351每根钢管承载NQK1=3.3514.89=16.39kN 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.41.200.90=1.51kN每根钢管承载荷载NQK=NQK1+NQK2=16.39+1.51=17.90kN 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03268.1=0.26kN水平拉杆6层,拉杆重量=61.800.0326=0.35kN扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60/10006=0.09kN支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量162、+扣件重量=0.26+0.35+0.09=0.70kN钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.20.70+17.90=18.74kN(2)钢管立杆长细比验算L0=h=150.00cm,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634P=N/(A)=18.741000/(0.634424)=69.71N/mm2 钢管立杆稳定性69.71N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载163、为：F=0.02kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.150)1.00820105/1000=86.19kN 支承面受冲切承载力86.19kNF=18.74kN,满足要求。 （2）支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3.00,164、fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN 支承面局部受压承载力F=273.49kNF=18.74kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.90=21.60kN/m2F1、F2两者取小值F=21.60kN/m2，有效压头高度=F/=0.90m。2)荷载计算荷载类型 标准165、值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 21.60 kN/m2 G=1.2 25.92 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 31.52 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 21.60 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=900182/6=48600mm3，I=bh3/12=900183/12=437400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105q=31.52900/1000=28.37kN/m=28.37166、N/mmMmax=KMqL2=-0.10528.373002=-268097N.mm=-0.27kN.m=Mmax/W=268097/48600=5.52N/mm2 侧模抗弯强度=5.52N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60628.37300/1000=5.16kN =3Vmax/（2bh）=35.161000/(218780)=0.55N/mm2 侧模抗剪强度=0.55N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=21.60900/1000=19.44kN/m=19.44N/mm，挠度系数K=0167、.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.64419.443004/(1006000437400)=0.39mm=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.39mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： （3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9531.52=29.94kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(900-120)/2=390mm=0.39m，N=abFs=0.600.3929.94=7.01kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=10.00kN 对拉螺栓受力7.01kN容许拉力10.00kN,满足要求。（168、4）侧肋强度验算计算跨度390mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算q=31.52300/1000=9.46kN/m=9.46N/mm；弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1259.463902=-179858N.mm=-0.18kN.m=Mmax/W=179858/85333=2.11N/mm2 侧肋抗弯强度=2.11N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL =0.6169、259.46390/1000=2.31kN =3Vmax/（2bh）=32.311000/(28080)=0.54N/mm2 侧肋抗剪强度=0.54N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=21.60300/1000=6.48kN/m=6.48N/mm；挠度系数K=0.521挠度max=Kq，L4/100EI=0.5216.483904/(10090003413333)=0.02mm=390/250=1.56mm 侧肋挠度max=0.02mm=1.56mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图： 6.计算结果 第一层龙骨8080mm单木枋300mm，第二层龙骨483.0双钢170、管；钢管纵向900mm，钢管横向900mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓1排12，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结，侧模厚度18mm,架立杆的步距h=1.50m。 （）、边梁截面200mm400mm模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=200mm，梁高h=400mm，层高9.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.20m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；横向间距900m171、m，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管质量0.0326kN/m，钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底、侧模自重0.3 kN/m2 (0.20 + 0.68) 1.2 = 0.27 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.20 0.40 1.2 = 2.30 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.20 0.40 172、1.2 = 0.14 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.20 1.4 = 0.56 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 3.28 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（）/1.2 q2 = 2.27 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=200mm。W=bh2 /6=200182/6=10800mm3， I=bh3/12=200183/12=97200mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.1053.283002=-30996N.mm=-0.03kN.m=Mmax/W=173、30996/10800=2.87N/mm2 梁底模抗弯强度=2.87N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.6063.28300=596N=0.60kN=3Vmax/（2bh）=3596/(220018)=0.25N/mm2梁底模抗剪强度=0.25N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=2.27kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6442.273004/(100600097200)=0.20mm=300/250=1.20mm 梁底模挠度max=0.20mm=1.174、20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=900mm,a=200mm,b=900-200=700mm。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=3.28300/200=4.92kN/mMq=qa2(2-a/l)2/8=4.920.202(2 -0.20/0.90)2/8=0.08kN.mb 、板传荷载计算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1225+0.30175、)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=600/1000300/10007.46=1.34kNMp=Pab/L=1.34200700/900/1000=0.21kN.mMmax=MqMp=0.08+0.21=0.29kN.m=290000N.mm=Mmax/W=290000/85333=3.40N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=3.40N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax= =0.54.920.20(2 - 0.20/0.90)+1.340.70/0.90=1.92kN=3Vmax/（2bh）=31.92103/(28080)=0.4176、5N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=0.45N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=q2第一层龙骨间距/梁宽=2.27300/200=3.41kN/mP=(0.1225+0.30)600/1000300/1000=0.59kNX= =200-2002/900/2=178mmq=3.4120029002/(2490003413333)(2 - 2002/9002 - 21782/9002)178/900+(178 - 700)4/2002/9002=0.399mmp= =0.59103700/(990003413333900)(2002+2200700)3/30.5=0.1177、73mmmax=qp =0.40+0.17=0.57mm=900/250=3.60mm 第一层龙骨挠度max=0.57mm=3.60mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨；P=第一层龙骨Vmax+P=1.92+1.34=3.26kN；第二层龙骨采用单木枋: b=80mm, h=80mm,W=180802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4 ；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.333Mmax=KmPL=-0.3333.261000900=-977022N.mm=-0.98kN.m =Mmax/W=977178、022/85333=11.45N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=11.45N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.333Vmax=KVP=1.3333.26=4.35kN =3Vmax/(2bh)=34.351000 /(28080)=1.02N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=1.02N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.466P=第一层龙骨Vmax+P=F=2.51kN；max=KPL3/（100EI）=1.4662.5110009003/(10090003413333)=0.87mm=L/250=900/250=179、3.60mm 第二层龙骨挠度max=0.87mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.666每根钢管承载NQK1=3.6663.26=11.95kN 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.41.200.90=1.51kN每根钢管承载荷载NQK=NQK1+NQK2=11.95+1.51=13.46kN 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03268.6=0.28kN水平拉杆6层,拉杆重量=61.800.0326=0.35kN扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60/10006=0180、.09kN支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=0.28+0.35+0.09=0.72kN钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.20.72+13.46=14.32kN(2)钢管立杆长细比验算L0=h=150.00cm,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634P=N/(A)=14.321000/(0.634424)=53.27N/mm2 钢管立杆稳定性53.27N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C3181、0考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=0.01kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.150)1.00820105/1000=86.19kN 支承面受冲切承载力86.19kNF=14.32kN,满足要求。 （2）支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0182、.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN 支承面局部受压承载力F=273.49kNF=14.32kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.40=9.60kN/m2F1、F2两者取小值F=9.60kN/m2，有效压头高度=183、F/=0.40m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 9.60 kN/m2 G=1.2 11.52 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 17.12 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 9.60 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=400182/6=21600mm3，I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105q=17.12400/184、1000=6.85kN/m=6.85N/mmMmax=KMqL2=-0.1056.853002=-64733N.mm=-0.06kN.m=Mmax/W=64733/21600=3.00N/mm2 侧模抗弯强度=3.00N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.6066.85300/1000=1.25kN =3Vmax/（2bh）=31.251000/(218280)=0.37N/mm2 侧模抗剪强度=0.37N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=9.60400/1000=3.84kN/m=3.84N185、/mm，挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.6443.843004/(1006000194400)=0.17mm=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.17mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： （3）侧肋强度验算计算跨度280mm；跨数1跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算q=17.12300/1000=5.14kN/m=5.14N/mm；弯矩系数KM=0.125Mmax=KMqL2=0.1255.14280186、2=50372N.mm=0.05kN.m=Mmax/W=50372/85333=0.59N/mm2 侧肋抗弯强度=0.59N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.500Vmax=KVqL =0.5005.14280/1000=0.72kN =3Vmax/（2bh）=30.721000/(28080)=0.17N/mm2 侧肋抗剪强度=0.17N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=9.60300/1000=2.88kN/m=2.88N/mm；挠度系数K=1.302挠度max=Kq，L4/100EI=1.3022.882804/(187、10090003413333)=0.008mm=280/250=1.12mm 侧肋挠度max=0.01mm=1.12mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图： 6.计算结果 第一层龙骨8080mm单木枋300mm，第二层龙骨8080mm单木枋；钢管纵向900mm，钢管横向900mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓0排，侧模厚度18mm, 架立杆的步距h=1.50m。（）、楼板(120mm)模板支撑计算书1.计算参数结构板厚120mm，层高9.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm188、2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.12 1189、.2 = 3.46 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 7.47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；W=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M1=KMq1L190、2 =-0.1057.473002=-70592N.mm剪力系数KV=0.606V1=KVq1L=0.6067.47300=1358Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1053.973002=-37517N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0783.973002=27869N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.6063.97300=722N挠度系数K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)3004/(1006000486000)=0.06mmC施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用191、在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200M4=KMPL=0.2003.501000300=210000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KMPL=-0.1003.501000300=-105000N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系数K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003003/(1006000486000)=0.34mm2）抗弯强度验算M1=-70592N.mmM2M5=-142517N.mmM3M4=237869N.mm192、比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=237869N.mm=0.24kN.m=Mmax/W=237869/54000=4.40N/mm2 楼板底模抗弯强度=4.40N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1358NV2+ V3=722+2100=2822N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=2822N=2.82kN=3Vmax/（2bh）=32822/(2100018)=0.24N/mm2 楼板底模抗剪强度=0.24N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.06+0193、.34=0.40mm =300/250=1.20mm楼板底模挠度max=0.40mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(3)第一层龙骨验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨间距300mm,计算跨数2跨；第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算q=q1第一层龙骨间距/计算宽度=7.47300/1000=2.24kN/m弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1252.249002=-226800N.mm=-0.23kN.m=Mmax/W 194、=226800/85333=2.66N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=2.66N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0.6252.24900=1260N=1.26kN=3Vmax/（2bh）=31260/(28080)=0.30N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.30N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨间距/计算宽度=3.97/1.2300/1000=0.99kN/m=0.99N/mm,挠度系数K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.5210.999004/(10090003195、413333)=0.11mm=900/250=3.60mm第一层龙骨挠度max=0.11mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm,计算跨数2跨。第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm；W=180802/6=85333mm3, I=180803/12=3413333mm4,1)抗弯承载力验算P=1.2502.24900=2520N=2.52kN弯矩系数KM=-0.333Mmax=KMPL=-0.3332520900=-755244N.mm=-0.76kN.m=Mmax/W=755244/85333=8.85N/mm2第二层龙骨抗弯强度196、=8.85N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.333Vmax=KVP=1.3332.521000=3359N=3.36kN=3Vmax/(2bh)=33359/(128080)=0.79N/mm2第二层龙骨抗剪强度=0.79N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算P，=1.2500.99900=1114N=1.11kN挠度系数K=1.466max=KP，L3/(100EI)=1.46611149003/(10090003413333)=0.39mm=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=0.39mm=3.60mm,满足197、要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根立柱的最大支座力的系数=3.666每根钢管承载NQK1 =3.6662.521000=9238N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =9238+810=10048N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=8.880.03261000=289N水平拉杆6层,拉杆重量=6(0.90+0.90)0.03261000=352N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=614.6=88N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量扣件重=289+352198、+88=729N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.2729+10048=10923N(2)钢管立杆长细比验算LO=h=1.50m=150.00cm，钢管的i=1.59cm,= LO/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.3150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/（A）=10923/(0.634424.00)=40.63N/mm2 钢管立杆稳定性40.63N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座100100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=10923/1000199、=10.92kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S =1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+100)+2(100+100)=800mm,h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.150)1.00800100/1000=80.08kN 受冲切承载力80.08kNF=10.92kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3.00,fc200、c=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN支承面局部受压承载力273.49kNF=10.92kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm,间距300mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m。第十四节 附图1、屋面高支模平面布置示意图 （1/11）2、三层A-A剖面示意图 （2/11）3、三层B-B剖面示意图 （3/11）4、（）、梁截面6002500模板支撑计算结果 （4/11） 5、（）、梁截201、面6002000模板支撑计算结果 （5/11） 6、（）、梁截面6001400模板支撑计算结果 （6/11） 7、（）、梁截面350900模板支撑计算结果 （7/11） 8、（）、梁截面200600模板支撑计算结果 （8/11） 9、（）、边梁截面350900模板支撑计算结果 （9/11）10、（）、边梁截面200400 （10/11）11、（）、楼板(120mm)模板支撑计算结果 （11/11） 下面是赠送的中秋节演讲辞，不需要的朋友可以下载后编辑删除！谢谢中秋佳节演讲词推荐中秋,怀一颗感恩之心老师们，同学们：秋浓了，月圆了，又一个中秋要到了!本周日，农历的八月十五，我国的传统节日中秋节。中202、秋节，处在一年秋季的中期，所以称为“中秋”，它仅仅次于春节，是我国的第二大传统节日。中秋的月最圆，中秋的月最明，中秋的月最美，所以又被称为“团圆节”。金桂飘香，花好月圆，在这美好的节日里，人们赏月、吃月饼、走亲访友无论什么形式，都寄托着人们对生活的无限热爱和对美好生活的向往。中秋是中华瑰宝之一，有着深厚的文化底蕴。中国人特别讲究亲情，特别珍视团圆，中秋节尤为甚。中秋，是一个飘溢亲情的节日;中秋，是一个弥漫团圆的时节。这个时节，感受亲情、释放亲情、增进亲情;这个时节，盼望团圆、追求团圆、享受团圆这些，都已成为人们生活的主旋律。同学们，一定能背诵出许多关于中秋的千古佳句，比如“举头望明月，低头思故203、乡”、“但愿人长久，千里共婵娟”、“海上生明月，天涯共此时”这些佳句之所以能穿透历史的时空流传至今，不正是因为我们人类有着的共同信念吗。中秋最美是亲情。一家人团聚在一起，讲不完的话，叙不完的情，诉说着人们同一个心声：亲情是黑暗中的灯塔，是荒漠中的甘泉，是雨后的彩虹中秋最美是思念。月亮最美，美不过思念;月亮最高，高不过想念。中秋圆月会把我们的目光和思念传递给我们想念的人和我们牵挂的人，祝他们没有忧愁，永远幸福，没有烦恼，永远快乐! 一、活动主题：游名校、赏名花，促交流，增感情二、活动背景：又到了阳春三月，阳光明媚，微风吹拂，正是踏青春游的好时节。借春天万物复苏之际，我们全班聚集在一起，彼此多一点204、接触，多一点沟通，共话美好未来，与此同时，也可以缓解一下紧张的学习压力。 相信在这次春游活动中，我们也能更亲近的接触自然，感悟自然，同时吸收万物之灵气的同时感受名校的人文气息。三、活动目的：下面是赠送的励志散文欣赏，不需要的朋友下载后可以编辑删除！上面才是您需要的正文。十年前，她怀揣着美梦来到这个陌生的城市。十年后，她的梦想实现了一半，却依然无法融入这个城市。作为十年后异乡的陌生人，她将何去何从？笔记本的字迹已经模糊的看不清了，我还是会去翻来覆去的看，依然沉溺在当年那些羁绊的年华。曾经的我们是那么的无理取闹，那么的放荡不羁，那么的无法无天，那么轻易的就可以抛却所有去为了某些事情而孤注一掷。 而205、后来，时光荏苒，我们各自离开，然后散落天涯。如今，年年念念，我们只能靠回忆去弥补那一程一路走来落下的再也拾不起的青春之歌。从小，她就羡慕那些能够到大城市生活的同村女生。过年的时候，那些女生衣着光鲜地带着各种她从来没有见过的精致东西回村里，让她目不转睛地盯着。其中有一个女孩是她的闺蜜，她时常听这个女孩说起城市的生活，那里很繁华，到处都是高楼大厦，大家衣着体面这一切都是她无法想像的画面，但是她知道一定是一个和村子截然不同的地方。她梦想着有一天能够像这个闺蜜一样走出村子，成为一个体面的城市人。在她十八岁那年，她不顾父母的反对，依然跟随闺蜜来到了她梦想中的天堂。尽管在路途中她还在为父母要和她断绝关系的206、话感到难过，但是在她亲眼目睹城市的繁华之后，她决心要赚很多钱，把父母接到城市，让父母知道她的选择是正确的。可是很快，她就发现真实的情况和她想象的完全不一样。闺蜜的光鲜生活只是表面，实则也没有多少钱，依赖于一个纨绔子弟，而非一份正当的工作。而她既没有学历、又没有美貌，也不适应城市生活，闺蜜也自顾不暇，没有时间和多余的钱帮助她。这样的她，连生活下去都成问题，更别说赚大钱了。倔强的她没有因此放弃，而是更加坚定要作为一个异乡人留在这里打拼，相信自己一定可以实现梦想。一开始，她只能做清洁工、洗碗工等不需要学历的工作，住在楼梯间，一日三餐只吃一餐。周围的人对于一个年轻女孩做这类型工作都会投以异样的眼光，在207、发现她一口乡音的时候就立即转为理所当然的表情。自尊心强的她受不了这两种目光，在工作的时候默默地留意城市人说话的语音语调，和内容。当她做到说话的时候没有人能听出她来自乡下的时候，她开始到各家小企业应聘。虽然她应聘的岗位都是企业里最基层的职位，但是她依然到处碰壁。最后终于有一家企业愿意聘用她，但是工资只有行情的一半，而且工作又多又累。尽管如此，她还是签了合同上班了。她每天都要战战兢兢地等待同事们的叫唤，偷偷地观察别人，谦卑地请教别人关于工作上的问题。也许是她的态度良好，工作尽责，同事们都愿意在空闲的时候教她一些东西，让她受益匪浅。她一天一天地学习着、进步着，慢慢脱离了以前乡下的生活，一步一步地走进208、城市。1. 丰富同学们的校园生活，陶冶情操。2. 领略优美自然风光，促进全班同学的交流，营造和谐融洽的集体氛围。 3. 为全体同学营造一种轻松自由的气氛，又可以加强同学们的团队意识。 4. 有效的利用活动的过程及其形式，让大家感受到我们班级的发展和进步。四、活动时间：XX年3月27日星期四五、活动参与对象：房产Q1141全体及“家属”六、活动地点：武汉市华中农业大学校内七、活动流程策划：1、27日8点在校训时集合，乘车2、9点前往华农油菜基地、果园，赏花摄影3、10点30，回农家乐开始做饭，进行“我是厨王”大比拼4、1点30，收拾食品残物，开始集体活动5、4点，乘车返校八、职能分工及责任定岗1209、调研组：负责前期的选址、策划的撰写、实地考察、交通工具的联系和检验组长：金雄成员：吴开慧2、安全保卫组：负责登记参加春游的人数，乘车前的人数的登记，集体活动时同学的请假的审批，安全知识的培训与教育，午餐制作的人员分组组长：徐杨超成员：王冲3、食材采购组：根据春游的人数和预算费用合理购买食材组长：胡晴莹成员：何晓艺4、活动组织组：在车上、赏花期间、主要是做饭完后的集体活动期间的活动的组织组长：武男成员：冯薏林5、厨艺大赛组织组：负责指导各个小组的午餐的准备，最后负责从五个小组里推荐的里面选出“厨王”（厨王春游费用全免）组长：朱忠达成员：严露6、财务组：负责财务的报账及最后的费用的收取，做好最后210、的决算向全班报告组长：杨雨7、督导组：负责检查各组的任务的完成及协调各小组的任务分工组长：叶青青【注】以上只是大致的责任定岗，组长负主责，各小组要相互配合，相互帮助发挥你们的聪明才智去认真完成任务九、注意事项1、分组要尽量把做事积极的与不太积极的搭配，每组里都要有学生干部，学生干部要起带头作用2、食材的购买不要太复杂了，先前想出菜谱，然后组织大家学习下烹饪知识，注意食材购买的质和量3、注意提醒大家手机充足电，随时保持通讯畅通，有相机的同学带上相机，组织大家多拍几张全家福4、游戏最好要能吸引全部人参加，让同学们能增加了解，班委们能更好的了解同学们的动态，增进感情各组应在规定时间前把活动准备情况向211、督导组报告，出现紧急情况要第一时报告。督导组也可以及时把活动的准备情况在班委群公布，实时互动。中秋最美是感恩!无须多言，给父母一个微笑，给亲友一个问候，递上一杯清茶，送上一口月饼，这是我们给予父母最好的回报。感谢父母给予的生命，感谢父母给予的培养老师们，同学们，这个中秋，我们要用一颗感恩的心来度过!心怀感恩!感恩一切造就我们的人，感恩一切帮助我们成长的人!心怀感恩，我们才懂得尊敬师长，才懂得关心帮助他人，才懂得勤奋学习、珍爱自己，才会拥有快乐，拥有幸福!鹰之歌高尔基（俄罗斯） 时间:2011-12-26 作者: 高尔基蛇，高高地爬到山里去，躺在潮湿的山谷里，盘成一圈，望着海。 太陽高高的在天空212、中照耀着，群山向天空中喷出热气，波浪在下面冲击着石头。沿着山谷，在黑暗中、在飞沫里，山泉轰隆隆地冲击着石头，迎着大海奔腾而去。雪白的、激烈的山泉，完全浸在泡沫里，它切开山岭，怒吼着倒入海去。 忽然，在蛇所呆的那个山谷里，天空中坠下一只胸膛受伤、羽毛上染着血迹的鹰。他短促地叫了一声，坠在地上，怀着无可奈何的愤怒，胸膛撞在坚硬的石头上。 蛇吓了一大跳，敏捷地爬开。但是，马上看出这鸟儿的生命只能维持两、三分钟了。他爬到那受伤的鸟儿跟前，面对着他轻声地说： 怎么啦，你要死了么？ 是的，要死了。鹰深深地叹了一口气回答说。 啊，我美好的生活过了，我懂得什么是幸福。我英勇地战斗过了，我见过天！哦，你是不会那213、么近的看到天的。唉，你这可怜虫。 那有什么了不起。天么？空空洞洞的，我怎么能在天上爬呢？我在这里很好，又温暖、又滋润。蛇对那自由的鸟儿这样回答。他听了那鸟儿的胡言乱语，心中暗暗好笑。而且，蛇还这样想： 哼，飞也好、爬也好，结果还不是一样，大家都要埋入黄土，都要化为灰尘的？ 但是，那勇敢的鹰忽然抖擞精神，微微的挺起身来，向山谷里看了一眼。水穿过灰色的石头滴下来，阴暗的山谷里气闷不堪，散发这腐臭的气味。鹰使出全身精力，悲哀而痛苦地喊叫起来： 啊，要是能够再飞到天上去一次，那该多好呀！我要把敌人紧压在胸膛的伤口上，让我的血呛死他。哦，战斗是多么幸福啊！ 但是，蛇却想到：天上的生活吗，哦，大概的确是很214、愉快的吧。要不然为什么他要呻吟呢？ 他给那自由的鸟儿出了个主意。 哎，那么，你挪到山谷边，跳下去。也许翅膀会把你托起来，你就可以在你的世界里再活一些时候啦。 鹰颤抖了一下，高傲地叫了一声，顺着石头上的黏液滑到悬崖边上。到了边上，他伸开翅膀，胸中吸足了气，眼睛里闪着光辉，向下面滚去。他像石头似的顺着山崖滑下去，迅速地下坠。啊，翅膀折断，羽毛也掉下了。山泉的波浪把他卷入，泡沫里映着血，冲到海里去。海浪发出悲伤的吼声撞击着石头，那鸟儿连尸体都看不见了。 蛇躺在山谷里，对于那鸟儿的死亡，对于那向往天空的热情，想了很久。他注视着那令人看了总要产生幸福的幻想的远方：那死去的鹰，他在这没有底、没有边的天上，215、究竟看见了什么呢？象他这样，为什么在临死的时候，要为了热爱飞到天空中去而心里苦恼呢？嗨，我只要飞到天空中去一次，不久就可以把这一切看清楚了。说了就做。他盘成一圈儿，向天空中跳去，象一条窄长的带子似的，在太陽光下闪耀了一下。 天生要爬的是飞不起来的，这他忘记了。结果掉在石头上，嗯，不过没有摔死。他哈哈大笑起来： 哈哈，你们瞧哇，飞到天空中去有什么好呀？好就好在掉下来了吗？嘿嘿，可笑的鸟儿呀，他们不懂得地上的好处，呆在地上就发愁，拼命想飞到天空中去，到炎热的天空中去追求生活。天上不过空空洞洞，那里光明倒是很光明的。但是没有吃的东西，没有支持活的东西的立脚点。嗨，为什么要高傲呢？为什么埋怨呢？为什么216、要拿高傲来掩饰自己的狂热的愿望呢？自己不能生活下去，为什么要埋怨呢？哼，可笑的鸟儿呀。不过，现在我再也不会受他们的骗了，我什么都懂得了，我见过了天。我已经飞到天空中去过，而且把天空打量了一下，认识到了掉下来的滋味儿。但是没有摔死，自信心倒是更强了。哦，让那些不喜欢地上的，靠欺骗去生活吧。我是懂得真理的，他们的口号，我不会相信了。我是大地的造物，我还是靠大地生活吧。于是，他就在石头上自豪地盘成一团。 海还在灿烂的光辉中闪耀，浪涛威严地冲击着海岸。在浪涛的吼声中，轰隆隆地响着颂赞那高傲的鸟儿的歌声。山岩被浪涛冲击得发抖，天空被那威严得歌声震撼得战栗了。 我们歌颂勇士们的狂热的精神。勇士们的狂热的精217、神，就是生活的真理。啊，勇敢的鹰，在和敌人的战斗中，你流尽了血。但是，将来总有一天，你那一点一滴的热血将像火花似的，在黑暗的生活中发光。许多勇敢的心，将被自由、光明的狂热的渴望燃烧起来。你就死去吧。但是，在精神刚强的勇士们的歌曲里，你将是生动的模范，是追求自由、光明的号召。 我们歌颂勇士们的狂热的精神！伟大的渴望尼采 （德国） 时间:2011-12-25 作者: 尼采 分享到： QQ空间 新浪微博 腾讯微博 人人网 百度搜藏 百度空间 豆瓣网 复制2 哦，我的灵魂哟，我已教你说“今天”“有一次”“先前”，也教你在一切“这”和“那”和“彼”之上跳舞着你自己的节奏。 哦，我的灵魂哟，我在一切僻静的218、角落救你出来，我刷去了你身上的尘土，和蜘蛛，和黄昏的暗影。 哦，我的灵魂哟，我洗却了你的琐屑的耻辱和鄙陋的道德，我劝你赤裸昂立于太陽之前。 我以名为“心”的暴风雨猛吹在你的汹涌的海上；我吹散了大海上的一切云雾；我甚至于绞杀了名为罪恶的绞杀者。 哦，我的灵魂哟，我给你这权利如同暴风雨一样地说着“否”，如同澄清的苍天一样的说着“是”：现在你如同光一样的宁静，站立，并迎着否定的暴风雨走去。 哦，我的灵魂哟，你恢复了你在创造与非创造以上之自由；并且谁如同你一样知道了未来的贪欲？ 哦，我的灵魂哟，我教你侮蔑，那不是如同蛀一样的侮蔑，乃是伟大的，大爱的侮蔑，那种侮蔑，是他最爱之处它最侮蔑。 哦，我的灵魂哟219、，我被你如是说屈服，所以即使顽石也被你说服；如同太陽一样，太陽说服大海趋向太陽的高迈。 哦，我的灵魂哟，我夺去了你的屈服，和叩头，和投降；我自己给你以这名称“需要之枢纽”和“命运”。 哦，我的灵魂哟，我已给了你以新名称和光辉灿烂的玩具，我叫你为“命运”为“循环之循环”为“时间之中心”为“蔚蓝的钟”！ 哦，我的灵魂哟，我给你一切智慧的饮料，一切新酒，一切记不清年代的智慧之烈酒。 哦，我的灵魂哟，我倾泻一切的太陽，一切的夜，一切的沉默和一切的渴望在你身上：于是我见你繁茂如同葡萄藤。 哦，我的灵魂哟，现在你生长起来，丰富而沉重，如同长满了甜熟的葡萄的葡萄藤！ 为幸福所充满，你在过盛的丰裕中期待，但仍220、愧报于你的期待。 哦，我的灵魂哟，再没有比你更仁爱，更丰满，和更博大的灵魂！过去和未来之交汇，还有比你更切近的地方吗？ 哦，我的灵魂哟，我已给你一切，现在我的两手已空无一物！现在你微笑而忧郁地对我说：“我们中谁当受感谢呢？” 给与者不是因为接受者已接受而当感谢的吗？赠贻不就是一种需要吗？接受不就是慈悲吗？ 哦，我的灵魂哟，我懂得了你的忧郁之微笑：现在你的过盛的丰裕张开了渴望的两手了！ 你的富裕眺望着暴怒的大海，寻觅而且期待：过盛的丰裕之渴望从你的眼光之微笑的天空中眺望！ 真的，哦，我的灵魂哟，谁能看见你的微笑而不流泪？在你的过盛的慈爱的微笑中，天使们也会流泪。 你的慈爱，你的过盛的慈爱不会悲哀221、，也不啜泣。哦，我的灵魂哟，但你的微笑，渴望着眼泪，你的微颤的嘴唇渴望着呜咽。 “一切的啜泣不都是怀怨吗？一切的怀怨不都是控诉吗！”你如是对自己说；哦，我的灵魂哟，因此你宁肯微笑而不倾泻了你的悲哀 不在迸涌的眼泪中倾泻了所有关于你的丰满之悲哀，所有关于葡萄的收获者和收获刀之渴望！ 哦，我的灵魂哟，你不啜泣，也不在眼泪之中倾泻了你的紫色的悲哀，甚至于你不能不唱歌！看哪！我自己笑了，我对你说着这预言： 你不能不高声地唱歌，直到一切大海都平静而倾听着你的渴望， 直到，在平静而渴望的海上，小舟飘动了，这金色的奇迹，在金光的周围一切善恶和奇异的东西跳舞着： 一切大动物和小动物和一切有着轻捷的奇异的足可以222、在蓝绒色海上跳舞的。 直到他们都向着金色的奇迹，这自由意志之小舟及其支配者！但这个支配者就是收获葡萄者，他持着金刚石的收获刀期待着。 哦，我的灵魂哟，这无名者就是你的伟大的救济者，只有未来之歌才能最先发见了他的名字！真的，你的呼唤已经有着未来之歌的芳香了。 你已经在炽热而梦想，你已经焦渴地饮着一切幽深的，回响的，安慰之泉水，你的忧郁已经憩息在未来之歌人祝福里！ 哦，我的灵魂哟，现在我给你一切，甚至于我的最后的。我给你，我的两手已空无一物：看啊，我吩咐你歌唱，那就是我所有的最后的赠礼。 我吩咐你唱歌，现在说吧，我们两人谁当感谢？但最好还是：为我唱歌，哦，我的灵魂哟，为我唱歌，让我感谢你吧！ 查拉斯图拉如是说。（最美的散文世界卷）老师们，同学们，中秋最美，美不过一颗感恩的心!中秋最美，美不过真心的祝福!在此，我代表学校，祝老师们、同学们中秋快乐，一切圆满!THANKS !致力为企业和个人提供合同协议，策划案计划书，学习课件等等打造全网一站式需求欢迎您的下载，资料仅供参考，如有侵权联系删除！