1、XXXX工程高支模（扣件式）模板（修订本）安全专项施工方案编制人: 审批人：XXXXXXXXXX安装集团有限公司xx年1月13日目录第一节、工程概况3一、工程概况3二、施工安全计算书4三、信息参数4四、危险性分析5五、特别提醒6六、施工平面布置7七、施工要求7八、技术保证条件7第二节、编制依据8第三节、施工计划9一、施工进度计划9二、材料与设备计划9第四节、施工工艺技术12一、技术参数12二、工艺流程12三、施工方法12四、检查验收20第五节、施工安全保证措施22一、组织保障22二、技术措施23三、监测监控27四、应急预案28五、救援预案的目的29六、救援机构30七、应急响应30八、模板整体倒2、塌应急预案30九、高处坠落事故的应急救援32第六节、劳动力计划33一、专职安全生产管理人员33二、所需劳动力安排33第七节、计算书及相关图纸34第一节、工程概况一、工程概况本工程罐室采用钢筋混凝土圆筒形直墙与钢筋混凝土球壳顶的结构形式.通道采用钢筋混凝土墙结构.工程基本情况工程名称XXXXXXX建设项目工程工程地点本工程场地位于XXXXXXX库区内 。周边环境建筑面积（m2)0建筑高度（m）13。53基础形式钢筋混凝土条基主体结构剪力墙抗震等级4抗震设防烈度6地上层数1地下层数1标准层层高（m）13。53高支模层结构情况高支模所在层1脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）0.00墙砼强度等级3、C30高支模层顶标高（m）13。53板砼强度等级C30最大板跨（m）R=11.5普通板跨（m）R=11。5最大板厚(mm）200普通板厚（mm)200最大柱截面尺寸(mm）普通柱截面尺寸(mm)最大梁跨（m）普通梁跨（m）最大梁断面尺寸（mm)普通梁断面尺寸（mm）最大板跨（m）2323普通板跨（m）2323最大板厚(mm）200普通板厚(mm）200各责任主体名称建设单位XXXXXXX设计单位XXXXXXXXXX施工单位XXXXXXX集团有限公司监理单位XXXXXXXXXXXX有限公司项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师二、施工安全计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ4、162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 500092012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 5、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文 6、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文三、信息参数图纸信息楼板最大板厚a（mm)200楼板上是否存在如采光井，管道井等空洞是最大建筑层高H(m)13。08上层建筑物平面的外轮廓与下层的关系没变化混凝土梁、板结构的最大悬臂L（m）1.2混凝土悬挑结构的模板支架搭设方式落地式楼宇之间是否存在混凝土结构空中连廊否混凝土结构梁、板的最大跨度B(m）23.5、5混凝土板的单位截面尺寸b(mm）h(mm）1000300是否存在支架搭设高度大于水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支架工程否是否存在斜屋面、斜梁、斜柱等混凝土结构是荷载条件施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2）2。5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)，对水平面模板2模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2）0。9新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3）楼板1.1梁1。5支撑设计混凝土结构水平构件模板支撑体系立杆材质扣件式钢管四、危险性分析 1 模板支架搭设高度H:13.08m 8m 2 模板支架搭设跨度B：23m 18m 6、3 施工总荷载: 活载控制时荷载组合S1=0.91。2(G1k+ G2k+ G3k）+1.4Q1k =0.91.2（0。9+240。3+1.10。3）+1.42.5 =12.25 kN/m2 恒载控制时荷载组合S2=0。91。35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q1k =0.91。35(0。9+240.3+1.10.3）+1.40.72。5 =12.45 kN/m2 两者取大值，即施工总荷载S=maxS1，S2=12。45 kN/m2 15 kN/m2 4 集中线荷载： 活载控制时荷载组合S1=0。9b1.2（G1k+ G2k+ G3k)+1。4Q2k =0。911.2(0.9+27、40.3+1。50.3)+1.42 =11。75 kN/m 恒载控制时荷载组合S2=0.9b1.35（G1k+ G2k+ G3k）+1.40。7Q2k =0。911.35(0.9+240。3+1.50。3）+1。40.72 =12。15 kN/m 两者取大值,即集中线荷载S=maxS1，S2=12.15 kN/m 2，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件1001） 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2）底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100后方可拆除；3）板底模2米，混凝土强度达到50；2米、8米混凝土强8、度达到75；8米，混凝土强度达到100%方可拆除。（4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离,然后一块块往下传递到地面。（5） 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛.（6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除9、上层排架，使木档和模板落在底层排架上,上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。（7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行.(8) 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、监测监控1、监测措施（1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面(梁或板)及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3） 监测措施混凝土浇筑过10、程中,派专人检查支架和支撑情况,发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。（4) 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1（5) 监测说明班组每日进行安全检查,项目部进行安全周检查,公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1） 杆件的设置和连接,连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2） 连墙件是否松动;3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5） 安全防护措施是否符合规范要求11、；6） 支架与杆件是否有变形现象；（6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测,一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测,终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内;2） 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥,为有效、及时的抢救伤员,防止事故的扩大,减少经济损失,保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度,制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副12、组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作,提高应变能力。(2） 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。（3） 负责准备所需要的应急物资和应急设备。（4） 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案（1） 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。（2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时,应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3） 现场事故应急处理施工过程13、中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故. 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火. 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时,可采取人工呼吸、心脏挤压术,并且注意其他损伤的处理.局部电击时,应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎,发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方,解开衣服让其平卧，头部不要垫高14、。用凉水或50酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐,及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗. 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患,防止救援人员受到伤害,积极对伤员进行抢救。（4）模板整体倒塌应急预案五、救援预案的目的事故发生后,极时展开救援，抢救受伤人员,使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救.防止事故继续发展。六、救援机构1、机构组长： 甘XX（项目经理） 手机：副组长：杨XX（技术负责人） 手机：组员： 王XX（施工员） 手机：贾XX(15、安全员） 手机：洪XX（质检员） 手机：杨XX(材料员） 手机：2、职责和分工（1)组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。（2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作,组长不在现场时代行组长的职责。（3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令.三、演练在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。七、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等,及时抢救伤员、在现场警戒、16、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力.事故的各情况由公司向外向上汇报。八、模板整体倒塌应急预案1、救援预案的目的事故发生后，极时展开救援,抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。2、职责和分工（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。（2)副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责.（3)组员在组长或副组长的指挥下，负责现17、场的维护、抢救、警戒等工作,及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。3、演练在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。4、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。5、模板及支架倒塌事故的应急救援（1）、模板及支架倒塌事故的主要危害模18、板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。（2）、应急救援方法有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作,并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救,防止抢险过程中再次19、倒塌,造成进一步的伤害。加固或观察后,确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。伤员救护休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧.注意保暖和安静,尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血.立即拨打120急救电话或送医院.现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域,用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。九、高处坠落事故的应急救援1、当发生高处坠落事故的主要危害高处坠落事故主要造成：人员伤害20、财产损失、作业环境破坏.2、应急救援方法（1)有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。（2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作.各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时,先对支架进行观察，如需局部加固的,立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救,防止抢险过程中再次倒塌,造成进一步的伤害。加21、固或观察后，确认没有进一步的危险,立即组织人力、物力进行抢救.（3）伤员救护休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动,如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120急救电话或送医院.（4）现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来,由警卫人员旁站监护,防止闲人进入.医院救护中心：120 公安：110 火警:119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急22、情况下使用。第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下甘XX（项目经理）-组长，负责协调指挥工作;王XX（施工员)-组员,负责现场施工指挥,技术交底；贾XX（安全员）组员，负责现场安全检查工作；刘XX（架子工班长)组员，负责现场具体施工；二、所需劳动力安排高支模开始时间2015。3。20高支模工期（天）25作息时间（23、上午）6：0010：30作息时间（下午）15：0019：30砼工程量(m3）480高支模建筑面积（m2）480木工（人）15钢筋工（人）20砼工（人）20架子工(人）15水电工（人）5其它工种（人）7第七节、计算书及相关图纸【计算书】350400厚墙模板（螺栓间距）计算书 计算依据: 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 500092012 4、钢结构设计规范GB 500172003 一、工程属性砼墙特性A楼地下室Q1砼墙厚度(mm)400砼墙高度（mm）10410砼墙长度（mm）72220 二、支撑构造小24、梁布置方式水平小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度d（mm)100主梁间距L(mm)600主梁固定方式对拉螺栓对拉螺栓水平间距s(mm）600支撑构造支撑序号主梁上支撑点距墙底距离hi(mm）第1道100第2道500第3道900第4道1400第5道2000第6道2600第7道3200第8道4000第9道4800第10道5600第11道6400第12道7200第13道8000第14道8800第15道9600 简图如下： 墙模板(支撑不等间距)剖面图墙模板(支撑不等间距)正立面图 三、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇25、混凝土初凝时间t0（h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V（m/h）2。5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m)4.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，244.2min38.403，100.838.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k（kN/m2）2 有效压头高度hG4k/c38.4/241.6m 承载能力极限状态设计值 Smax0。9max1.2G4k+1。4Q3k，1.35 G4k+1.40.7Q3k0。9max1。2326、8。400+1.42.000，1.3538.400+1。40。72。00048。42kN/m2 Smin0.91。4 Q3k0。91.42。0002。52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k38.400kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）37面板弹性模量E（N/mm2）10584 根据规范JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b1000mm Wbh2/61000152/637500mm3，Ibh3/121000153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压27、头高度对面板的影响. 1、强度验算 qbSmax1.048.4248.42kN/m 验算简图 Mmaxql2/8=48.420.2002/8=0。24kNm Mmax/W0.24106/37500=6.46N/mm2f=37 N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 qbSmax1。038.4038.40kN/m 验算简图 挠度验算，max5ql4/（384EI）=538。402004/（38410584281250)=0.27mm=l/250=200/250=0。80mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格6080小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）14。85小梁弹性模量E(N/28、mm2）9350小梁截面抵抗矩W（cm3）64小梁截面惯性矩I（cm4）256小梁抗剪强度设计值 （N/mm2）1。3小梁合并根数n1小梁受力不均匀系数1小梁计算方式三等跨梁 显然最低处的小梁受力最大，以此梁为验算对象。 1、强度验算 qlSmax1.0000。20048。4209.68kN/m 验算简图 弯矩图 Mmax0.34kNm Mmax/W0。34106/64000=5。29N/mm2f=14。85 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qlSmax1.0000。20038。407。68kN/m 验算简图 变形图 max0.26mm=l/250=600/250=2。4mm 满足要求！29、 3、支座反力计算 承载能力极限状态 剪力图 Rmax6。29/=6。29/1。000=6。29kN 正常使用极限状态 剪力图 Rmax4。99/=4。99/1。000=4。99kN 4、抗剪验算 Vmax3。39kN Vmax/(2bh)=3。39103/(26080)=0。35N/mm2=1.3 N/mm2 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型矩形木楞主梁材料规格100100主梁抗弯强度设计值f（N/mm2)12。87主梁弹性模量E（N/mm2）8415主梁截面抵抗矩W(cm3）166。67主梁截面惯性矩I（cm4）833。33主梁合并根数n2主梁受力不均匀系数0.5 1、强度验算 验算简图 30、弯矩图 Mmax0.97kNm Mmax/W0.97106/166670=5.83N/mm2f205 N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算 剪力图 第1道支撑所受主梁反力Rmax（1）6。46/=6.46/0。5=12.91kN 第2道支撑所受主梁反力Rmax(2)5。88/=5.88/0.5=11。76kN 第3道支撑所受主梁反力Rmax（3)6。93/=6。93/0。5=13。87kN 第4道支撑所受主梁反力Rmax(4)8.81/=8。81/0.5=17.62kN 第5道支撑所受主梁反力Rmax（5)9.73/=9。73/0.5=19。46kN 第6道支撑所受主梁反力Rmax（6)831、.83/=8。83/0。5=17。66kN 第7道支撑所受主梁反力Rmax(7）11.19/=11。19/0。5=22.37kN 第8道支撑所受主梁反力Rmax(8）12。90/=12。90/0.5=25.80kN 第9道支撑所受主梁反力Rmax（9）12。50/=12。50/0。5=25.00kN 第10道支撑所受主梁反力Rmax(10）12。60/=12.60/0。5=25。20kN 第11道支撑所受主梁反力Rmax(11）12。61/=12。61/0。5=25。21kN 第12道支撑所受主梁反力Rmax(12）12。48/=12.48/0。5=24。97kN 第13道支撑所受主梁反力Rm32、ax(13）12.96/=12。96/0。5=25.93kN 第14道支撑所受主梁反力Rmax(14)10。91/=10.91/0.5=21。82kN 第15道支撑所受主梁反力Rmax(15）8。24/=8。24/0.5=16。47kN 3、抗剪验算 Vmax5.10kN Vmax/(2bh)=5。10103/（2100*100)=0.25N/mm2=1。3 N/mm2 满足要求! 4、挠度验算 验算简图 变形图 max2.46mm=l/250=800/250=3。2mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb（kN）150 同主梁验算过程,可知对拉螺栓受力： N233、5。926kNNtb150kN 满足要求！200厚板模板（扣件式）计算书 计算依据: 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 500172003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高10。4112.83m新浇混凝土楼板板厚(mm)300新浇混凝土楼板边长L（m）15新浇混凝土楼板边宽B（m)11.5 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2)2.5当计算34、面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0。1面板及小梁自重标准值0。3楼板模板自重标准值0。5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1。1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.80。58风压高度变化系数z0。9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度（m)23.08立柱纵向间距la（mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距35、h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离（mm）300立柱距混凝土板长边的距离（mm)350主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm）300小梁两端各悬挑长度（mm）250，250主梁两端各悬挑长度（mm）250,250 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算”的规定，另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁,取1m单位宽度计算36、.计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3,Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1。2（G1k+ (G3k+G2k）h）+1。4Q1k,1。35（G1k+ （G3k+G2k)h）+1.40.7Q1kb=0。9max1。2（0.1+（1.1+24）0。3）+1。42。5，1。35(0.1+(1.1+24)0.3）+1.40.72.5 1=11。48kN/m q20.91。35G1Kb=0。91。350。11=0.12kN/m p0。91。40.7Q1K=0。91.40。72.52.2kN Mmaxmaxq1l2/837、，q2l2/8+pl/4=max11.480。32/8,0。120.32/8+2。20.3/4= 0。17kNm Mmax/W0.17106/375004。45N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+（G3k+G2k）h)b=（0。1+（1.1+24）0.3）1=7.63kN/m 5ql4/(384EI)57。633004/（38410000281250）0。29mml/400300/4000.75mm 满足要求! 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）15.44小梁抗剪强度设计值（N/mm2)1.78小梁弹性模量E（N38、/mm2)9350小梁截面抵抗矩W（cm3）64小梁截面惯性矩I(cm4)256 因B/lb取整11500/900取整12，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合,计算简图如下： 1、强度验算 q10。9max1。2（G1k+（G3k+G2k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+（G3k+G2k)h）+1.40。7Q1kb=0.9max1。2(0.3+(1。1+24)0.3）+1。42。5,1.35（0。3+(1.1+24)0.3）+1。40。72。50.33。52kN/m 因此，q1静0.91。35（G1k+(G3k+G2k）h）b=0.91。35(0.39、3+（1。1+24）0.3）0.32。85kN/m q1活0。91.40。7Q1kb=0。91.40。72。50。30.66kN/m M10.107q1静L2+0。121q1活L20.1072。850.92+0.1210。660.920。31kNm q20。91.35G1kb=0。91.350.30.30.11kN/m p0。91。40.7Q1k=0.91。40。72。52。2kN M2max0.077q2L2+0。21pL，0.107q2L2+0。181pLmax0。0770.110.92+0。212。20。9，0。1070。110.92+0。1812。20。90。42kNm M3maxq140、L12/2，q2L12/2+pL1=max3。520。252/2，0。110.252/2+2.20.250.55kNm MmaxmaxM1,M2，M3max0。31,0。42,0。550.55kNm Mmax/W0.55106/640008。67N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0。62q1活L0.6072。850.9+0。620。660。91.93kN V20。607q2L+0。681p0.6070.110。9+0.6812.21.56kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.520。25，0.110.25+2.22.23kN Vmax41、maxV1,V2，V3max1.93，1。56，2。232.23kN max3Vmax/（2bh0）=32。231000/（28060）0。7N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+（G3k+G2k)h)b=(0。3+（24+1。1）0。3)0.32。35kN/m 跨中max0.632qL4/（100EI）=0.6322.359004/(10093502560000）0.41mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/（8EI)=2。352504/（893502560000）0.05mml1/400250/4000。62mm 满足要求! 六、主梁42、验算主梁类型方木主梁材料规格(mm）100100可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2）8415主梁抗弯强度设计值f(N/mm2）15.44主梁抗剪强度设计值（N/mm2）1.66主梁截面惯性矩I(cm4)833.33主梁截面抵抗矩W(cm3）166.67 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1。5kN/m2 q10。9max1.2（G1k+ （G3k+G2k)h）+1。4Q1k,1.35(G1k+（G3k+G2k)h)+1。40.7Q1kb=0.9max1。2（0。5+（1。1+24)0.3）+1.41.5，1.35(0。5+（1。1+24)0.3)+1.40.71.50.33。32kN43、/m q1静0.91。35(G1k+ （G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+（1.1+24)0.3)0。32。93kN/m q1活0。91.4Q1kb=0。91.41.50。30。57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h）b=（0。5+（1。1+24)0.3)0。3=2.41kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1。143q1静+1.223q1活）L1。1432。930.9+1。2230.570。93。64kN 按悬臂梁，R1q1l=3.320。250。83kN RmaxRmax，R13.64kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1。143q2L144、。1432。410。92.48kN 按悬臂梁,R1q2l=2。410。250.6kN RmaxRmax，R12。48kN； 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.98kNm Mmax/W0.98106/1666705.89N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN） Vmax7.55kN max3Vmax/（2bh0）=37.551000/（2100100）1.13N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图（mm) max0。42mm 跨中max=0。42mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0。3845、mm=250/400=0。62mm 满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd（mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21。755钢管类型483立柱截面面积A(mm2）424立柱截面回转半径i（mm）15.9立柱截面抵抗矩W(cm3）4.49抗压强度设计值f（N/mm2）205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a）=11.386(1500+2200）=2633。4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =1146、.7551500=2632。5mm =l0/i=2633。4/15。9=165。62=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1（hd+2a）=1.2911。386(1500+2200)=3399.719mm 1l01/i3399。719/15。9213。819，查表得,10.16 Mw=0.921。4klah2/10=0.921.40。580。91。52/100。13kNm Nw0.91。2NGik+0。91。4（NQik+Mw/lb)=0.91.2(0。5+(24+1.1）0.3）+0。91。410。90。9+0。921.40.13/0。98。11kN f Nw47、/（A)+ Mw/W8110。58/（0.16424)+0.13106/4490149。14N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1。2911.7551500=3398。557mm 2l02/i3398。557/15。9213.746，查表得,20。16 非顶部立杆段：l02=k2h =1。2911.7551500=3398.557mm 2l02/i3398.557/15。9213.746,查表得，20。16 Mw=0.921.4klah2/10=0。921。40。580。91.52/100。13kNm Nw0.91。2NGik+0.91。4（NQik+Mw48、/lb）=0。91。2(0。75+(24+1。1）0。3)+0.91。410。90.9+0。921.40。13/0。98。33kN f Nw/（A）+ Mw/W8329.28/（0.16424）+0.13106/4490152。37N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N（kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N8。11kNN30kN 满足要求! 九、立柱地基基础验算地基土类型碎石土地基承载力设计值fak(kPa)150立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A（m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA）8.49、33/(10。1)83。29kPafak150kPa 满足要求！1100X1420梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称MKL新浇混凝土梁计算跨度(m)3混凝土梁截面尺寸(mmmm)11001420新浇混凝土结构层高(m)2.82梁侧楼板厚度（mm）300 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板050、.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3）24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2）1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0（kN/m2）0.4非自定义:0。24风压高度变化系数z0。74风荷载体型系数s0。8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la（mm）450梁底两侧立柱间距lb(mm)1200步距h（mm)1500新浇混凝土楼板立柱间51、距la（mm)、lb（mm）900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm）600板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm）850梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm）417，783梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）300 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2）15面板弹性模量E(N/mm2）10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，52、Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10。9max1。2（G1k+ (G2k+G3k）h)+1。4Q2k，1。35（G1k+ （G2k+G3k）h)+1。40。7Q2kb=0.9max1.2（0。1+(24+1.5）1。42)+1.42,1。35(0.1+(24+1。5）1.42)+1。40。72145。88kN/m q1静0.91。35G1k+（G2k+G3k)hb0。91.350.1+(24+1。5)1.42144.12kN/m q1活0。91.40。7Q2kb0。91.40.7211。76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k）h)b=0.1+（24+1。53、5）1.42136。31kN/m 1、强度验算 Mmax0。107q1静L2+0。121q1活L20.10744.120.282+0.1211。760.2820。37kNm Mmax/W0.37106/375009.95N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63236.312754/（10010000281250)0.467mml/400275/4000.69mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态） R1=R5=0。393 q1静l +0.446 q1活l=0。39344.120.28+0.4461。760.2854、4.98kN R2=R4=1。143 q1静l +1。223 q1活l=1。14344.120.28+1。2231.760.2814.46kN R3=0。928 q1静l +1.142 q1活l=0。92844.120.28+1。1421.760.2811。81kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0。393 q2l=0.39336.310。283.92kN R2=R4=1。143 q2l=1。14336。310.2811。41kN R3=0.928 q2l=0.92836.310。289。27kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格（mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2）55、15。44小梁抗剪强度设计值（N/mm2)1。78小梁弹性模量E（N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W（cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图: q1max4.98+0.91。35(0。3-0.1)1.1/4+0。51.42+0。9max1.2(0。5+（24+1。1)0。3）+1。42，1.35（0.5+（24+1.1)0。3)+1.40.72（0.85-1.1/2)/21，14.46+0.91.35(0.30。1）1.1/4=14.53kN/m q2max3。92+（0.30.1)1.1/4+0。51.42+（0。5+(24+1。156、）0.3）（0。851.1/2）/21，11。41+（0.3-0.1）1.1/411。47kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0。107q1l12，0。5q1l22max0.10714.530.452,0.514。530.320。65kNm Mmax/W0.65106/6400010。21N/mm2f15。44N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1,q1l2max0。60714.530。45，14。530。34。358kN max3Vmax/（2bh0)=34。3581000/（26080)1。36N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10。57、632q2l14/（100EI）0。63211.474504/(10093502560000）0。12mml/400450/4001。12mm 2q2l24/(8EI)11.473004/(893502560000）0.49mml/400300/4000。75mm 满足要求! 4、支座反力计算 梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部） 承载能力极限状态 Rmaxmax1。143q1l1,0。393q1l1+q1l2max1.14314.530。45，0.39314.530。45+14.530.37.47kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R13。04kN,R2R47.47kN,R36。58、11kN,R53。84kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1。143q2l1，0。393q2l1+q2l2max1.14311。470.45，0。39311.470.45+11.470。35.9kN 同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R12。5kN，R2R45.9kN，R34.8kN，R53.29kN 六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格（mm)10080可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15。44主梁抗剪强度设计值（N/mm2）1。66主梁截面惯性矩I(cm4）426.67主梁截面抵抗矩W(cm3)106。67 主梁自重忽略59、不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图（kNm) Mmax/W0.409106/1066703.83N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图（kN) Vmax7。26kN max3Vmax/（2bh0）=37.261000/(210080）1。36N/mm21。66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图（mm） max0。11mml/400417/4001。04mm 满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008钢管类型483立柱截面面积A(mm2）424回转半径i(mm）15.9立柱截面抵抗矩W（cm360、)4.49抗压强度设计值f(N/mm2）205 =h/i=1500/15。9=94.34=150 长细比满足要求! 查表得,0.63 1、风荷载计算 Mw0。921。4klah2/100。921.40.240.451。52/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2。5-14，荷载设计值q1有所不同： 1）面板验算 q10。91.2（0。1+（24+1.5）1.42)+0。91.42141.48kN/m 2）小梁验算 q1max4.52+(0。30.1)1。1/4+0.91.2（0.5+(24+1。1)0。3）+0.91。41(0.85-1.1/2）/21,1361、。09+（0。30.1)1。1/4=13.14kN/m 同上四六计算过程，可得： R13.1kN，R29。2kN，R39。4kN，R43.77kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2,R3，R4+Mw/lbmax3.1,9。2，9.4，3。77+0.03/1。29.43kN fN/(A）+Mw/W9426。92/（0。63424)+0.03106/449041.21N/mm2f205N/mm2 满足要求! 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN）30 由”主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4110.35kNN30kN 满足要求! 九、立柱地基基础计算地基土类型碎石土地基承载力设计值fak（kPa）140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2）0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)9.43/(10.15)62.85kPafak140kPa 满足要求！