1、 目 录1编制说明及依据11.1编制说明11.2编制依据12工程结构概况23施工准备33.1技术准备33.2材料选择3模板材料选择的原则3材料要求3主要模板材料的选择43.3设备要求43.4测量定位43.5劳动力准备44项目管理组织机构55高支模工程设计55.1板高支模设计65.2梁高支模设计？65.3框架柱高支模设计156高支模施工176.1模板工程施工流程176.2脚手架搭设176.3梁、板高支模施工176.4柱高支模施工196.5模板构造与安装要求19一般规定19柱构造及安装20其他要求216.6高支模验收226.7混凝土的施工23施工顺序23混凝土的浇筑及振捣246.8模板的拆除2572、模板施工质量保证措施268模板施工安全、文明保证措施288.1施工现场安全生产技术措施288.2文明施工要求298.3模板工程专项安全技术措施298.4模板拆除专项安全技术措施308.5木工机械专项安全技术措施319高支模应急救援预案339.1机构设置339.2应急救援机构职责349.3应急救援工作程序349.4联系方式359.5应急救援装备359.6应急救援药品369.7应急救援方法36高空坠落应急救援方法36模板、坍塌应急救援方法36物体打击应急救援方法3710模板结构设计书3710.1柱高支模计算书37自动扶梯7001000mm截面柱高支模计算书373D电影院、电影院7001000mm截3、面柱高支模计算书4910.2梁支撑计算书503D电影院5001800截面梁支撑计算书503D电影院500750截面梁支撑计算书583D电影院300800截面梁支撑计算书673D电影院300750截面梁支撑计算书743D电影院200500截面梁支撑计算书81电影院4001200截面梁支撑计算书89电影院200500、300750、300800、5001800截面梁支撑计算书96自动扶梯4501100截面梁支撑计算书97自动扶梯300800、4501000截面梁支撑计算书10510.3梁侧模板计算书1055001800截面梁侧模板计算书1054001200截面梁模板计算书1104501100截面梁4、模板计算书1124501000截面梁模板计算书？117500750截面梁模板计算书117300800截面梁模板计算书122300750截面梁模板计算书127附件1：专家高支模专项方案论证签到表128附件2：专家高支模专项方案论证会议纪要128附件3：钢管、扣件检查报告128附件4：高支模平面布置图128附件5：3D电影院满堂支撑架平面、剖面布置图128附件6：电影院满堂支撑架平面、剖面布置图128附件7：自动扶梯满堂支撑架平面、剖面布置图1281 编制说明及依据1.1 编制说明本工程轴交轴3D电影院层高为15.07m； 轴交轴电影院层高为8.07m； 轴交轴自动扶梯层高为21.42m。根据建质5、200987号文超过一定规模危险性较大的分部分项工程安全管理办法和浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程 DB33/1035-2006中模板工程及支撑体系要求：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载10kN/m2及以上；集中线荷载15kN/m及以上。需进行相关验算和说明，本方案主要包括模板的设计、施工、监护、拆除等专项内容，并按相关规定组织专家论证。1.2 编制依据1、*建筑上海设计研究院有限公司提供的施工图纸2、施工组织设计3、主要施工技术规程及规范（1）建筑施工组织设计规范 GB/T50202-2009（2）混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2006、2（3）建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2001（4）建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2001（5）建筑施工安全检查标准JGJ59-2011（6）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011（7） 浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程 DB33/1035-2006（8）建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91（9）建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008（10）混凝土结构工程施工规范GB50666-20114、危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质200987号文5、品茗施工安全计算软件2 工程结构概况工程名称*一期工业配套用7、房工程地址*市吴兴区八里店吴兴大道经七路建设单位*有限公司设计单位*建筑上海设计研究院有限公司高支模建筑面积3D电影院建筑面积812；电影院建筑面积1550；自动扶梯建筑面积173。支模高度3D电影院支模高度15.07m（相对高程：+8.83m23.9m）；电影院支模高度8.07m（相对高程：13.28m21.35m）；自动扶梯支模高度21.42m（相对高程：-0.07m21.35m）；相对高程0.0相对于黄海高程4.3m结构类型框架结构 结构板厚3D电影院顶板厚120mm；电影院顶板厚120mm；自动扶梯顶板厚120mm。梁主要断面、跨度及数量3D电影院:L10：200500mm：跨度8.48、m；WKL23：300800mm：跨度8.4m、共3条；WKL11：300750mm：跨度8.4m、共14条； 500750mm：跨度8.4m、共2条；WKL10：5001800mm：跨度25.2m、共4条。电影院：L4：200500mm、跨度8.4m；WKL12：300750mm：跨度8.4m、共10条；WKL21：300800mm：跨度8.4m、共2条；WKL14：4001200mm：跨度25.2m、共2条。自动扶梯：L23：300800、跨度12m、共5条；WKL20：4501100mm：跨度12m、共3条；WKL22：4501000mm：跨度12m、共4条。柱主要断面7001000mm9、；混凝土等级C303 施工准备3.1 技术准备1、组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。2、编制模板施工方案，对施工队组进行施工技术交底。3、对施工人员进行安全和技术培训，加强队组的技术素质。3.2 材料选择3.2.1 模板材料选择的原则在模板满足强度、刚度和稳定性要求的安全前提下，尽量选择经济适用的材料，提高砼结构表面平整度光洁度，阴阳角模板统一顺直整齐，确保砼施工质量符合优质结构要求。3.2.2 材料要求1、 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793中规定的Q235普通钢管要求10、，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中的Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲压扁机裂纹的钢管。本工程钢管采用483.5mm，并按483.0mm进行验算。2、 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定。单扣件抗滑移按7.0KN、双扣件按10.5KN取值验算。3、木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定。不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。木枋断面尺寸采用5090mm，并按4090mm进行验算。木枋抗剪强度设计值1.50N/mm2；木枋抗弯强度设计值13N/mm2；木枋的弹性模量9500.00N/mm2。4、木胶合板板材表面11、应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性能好、易脱模和可两面使用等特点，应符合国家现行标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。模板采用15mm、18mm木胶合板、模板板剪切强度设计值1.40N/mm2，模板抗弯强度设计值15.00N/mm2，模板的弹性模量6000.00N/mm2。3.2.3 主要模板材料的选择1、框架柱模板框架柱模板材料选择18厚黑色双面覆膜模板，并在木工车间制作施工现场组拼，背楞选用4090mm木枋，加固采用14高强螺杆加483.0mm双钢管 ，离地200开始第一道柱箍（四周）；柱水平断面内双向采用14高强对拉螺杆。2、顶板及梁模板梁板模板材料选择1512、mm厚黄色模板，并在木工车间制作施工现场组拼，背楞选用4090mm木枋，483.0mm钢管，现场拼制，由立杆、横杆、支座、剪刀撑组成。300700以上梁在断面内水平间距布置14对拉螺杆进行加固。3、螺杆选用14高强螺杆，根据本公司数年经验和相关检测报告，高强螺杆14的拉力相当于普通螺杆16。高强螺杆丝为通丝、丝口肋高、间距大，采用配套螺母，施工方便。3.3 设备要求木工圆盘锯、木工平刨、压刨、手提电锯、打眼电钻、线坠、靠尺板、方尺、铁水平、撬棍等各种设备机具均准备到位，正式使用前试用调整，并及时保养维修。3.4 测量定位1、轴线、模板边线放线：用经纬仪引测建筑物的柱轴线，并以该轴线为起点，引出13、其他各条轴线。根据施工图弹出模板边线及水平检测线，以便于模板的安装及校正。2、水平标高控制：根据模板实际施工要求用水准仪把建筑水平标高直接引测到模板安装设置，也可引测到其他过度引测点，并办好预检手续。3.5 劳动力准备1、根据现场管理需要，项目部安排专职安全管理人员对现场模板架体支设进行监督。监督小组主要成员为项目全体安全员、分管工长及相关技术人员。2、做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场14、示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。4 项目管理组织机构5 高支模工程设计本工程高支模架支承在110mm钢筋混凝土顶板上，由于停工已拆除下一层支模架。经验算，下一层楼板强度不足以承受以上楼层传递下来的荷载，现采取支模架加固措施。高支模下一层梁、板部位支模架体立杆参照高支模方案布置对应加固，扫地杆、水平杆、剪刀撑等构造满足原方案要求。待高支模混凝土浇筑并到达100%强度后拆除。5.1 板高支模设计部位板厚（mm）模板支架搭设高度（m）设计参数构造要求3D电影院12015.07顶板木背楞间距200mm，立杆双向间距0.80m，离地0.2m处设纵横双向水平扫地杆，立杆的步距 h1.70m。15、支模架顶部、扫地杆及中部设置水平剪刀撑。在满堂模板支撑架立杆外侧周圈设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，宽度为46m，并在剪刀撑杆件的底端与地面顶紧，夹角为4560。满堂支模架体系和先浇筑的柱体结构拉紧顶牢，梁板下立杆纵横成行，水平横杆全部贯通；板下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性。电影院1208.07顶板木背楞间距200mm，立杆双向间距 0.80m，离地0.2m处设纵横双向水平扫地杆，立杆的步距 h1.70m。满堂支模架顶部、扫地杆及中部设置水平剪刀撑。自动扶梯12021.42顶板木背楞间距2016、0mm，立杆双向间距 0.80m，离地0.2m处设纵横双向水平扫地杆，立杆的步距 h1.70m。满堂支模架顶部、扫地杆及中部两处均匀设置水平剪刀撑。5.2 梁高支模设计？部位梁截面（mm）两侧板厚（mm）跨度（m）设计参数其他设计、构造要求3D电影院2005001202.8模板支架搭设高度为15.07m，立杆的纵距 l=0.80m，梁两侧立杆间距0.70m，立杆的步距 h1.70m；梁底承重立杆与水平杆扣件采用扣件连接。梁侧内龙骨采用木枋，木枋水平间距200mm；梁侧外龙骨采用双钢管500mm；设置一道4560斜撑顶住与板相连的上口模板，梁模支撑体系与板支撑体系连成整体系统。支模架顶部、扫地杆17、及中部设置水平剪刀撑。3007501208.4支撑距梁底距离依次为：200、500mm处布置14对拉螺杆2道；立杆的纵距 l=0.80m，梁两侧立杆间距0.70m，梁2道承重立杆设置剪刀撑，立杆的步距 h1.70m；梁底承重立杆与水平杆扣件全部采用双扣件连接。3008001208.4支撑距梁底距离依次为：200、500mm处布置14对拉螺杆2道；立杆的纵距 l=0.80m，梁两侧立杆间距0.90m，梁底增加2道承重立杆，梁4道承重立杆设置剪刀撑，立杆的步距 h1.70m；梁底承重立杆与水平杆扣件连接。5007501208.4支撑距梁底距离依次为：200、500mm处布置14对拉螺杆2道；立杆的18、纵距 l=0.80m，梁两侧立杆间距0.90m，梁底增加2道承重立杆，梁4道承重立杆设置剪刀撑，立杆的步距 h1.70m；梁底承重立杆与水平杆采用双扣件连接。500180012025.2支撑距梁底距离依次为：200,800,1400mm处布置14对拉螺杆3道；立杆的纵距l=0.80m，梁两侧立杆间距0.90m，梁底增加2道承重立杆，梁4道承重立杆设置剪刀撑，立杆的步距 h1.70m；梁底承重立杆支撑采用双扣件。部位梁截面（mm）两侧板厚（mm）跨度（m）设计参数其他设计、构造要求电影院2005001202.6支撑体系同3D电影院相同截面梁搭设。梁侧内龙骨采用木枋，木枋水平间距200mm；梁侧外19、龙骨采用双钢管500mm；设置一道4560斜撑顶住与板相连的上口模板，梁模支撑体系与板支撑体系连成整体系统。满堂支模架顶部、扫地杆及中部设置水平剪刀撑。3007501208.43008001208.4500180012025.2400120012025.2模板支架搭设高度为8.07m，支撑距梁底距离依次为：200、800mm处布置14对拉螺杆2道；立杆的纵距l=0.80m，梁两侧立杆间距0.90m，梁底增加2道承重立杆，梁4道承重立杆设置剪刀撑，立杆的步距 h1.70m；梁底承重立杆支撑采用双扣件。部位梁截面（mm）两侧板厚（mm）跨度（m）设计参数其他设计、构造要求自动扶梯30080012020、12支撑体系同3D电影院相同截面梁搭设。梁侧内龙骨采用木枋，木枋水平间距200mm；梁侧外龙骨采用双钢管500mm；设置一道4560斜撑顶住与板相连的上口模板；梁模支撑体系与板支撑体系连成整体系统。满堂支模架顶部、扫地杆及中部两处均匀设置水平剪刀撑。4501000450110012012模板支架搭设高度为21.42m，支撑距梁底距离依次为：200,700mm处布置14对拉螺杆2道；立杆的纵距l=0.80m，梁两侧立杆间距0.9m，梁底增加2道承重立杆，梁4道承重立杆设置剪刀撑，立杆的步距 h1.70m；梁底承重立杆与水平杆扣件全部采用双扣件。本支撑系统之中，所有梁、板支撑立杆单独设置，不得混用21、。为了更好地防止模板拼缝漏浆，边木枋的设置易采用压缝拼装。5.3 框架柱高支模设计部位柱截面（mm）层高（m）设计参数自动扶梯700100021.42背楞采用4090mm木枋间距250，边枋外边平柱边模，柱水平断面内双向中部采用一道14高强螺杆对拉加483.0mm双钢管紧固，离地200开始第一道柱箍，对拉螺杆竖向间距500。电影院70010008.073D电影院700100015.076 高支模施工6.1 模板工程施工流程6.2 脚手架搭设样板单元放线放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆和22、横向水平杆、校正立杆垂直度和水平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架完成第二步纵向水平杆第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑、与已浇筑柱顶紧或抱箍扣接经监理等相关部门验收合格继续搭设6.3 梁、板高支模施工1、认真熟悉图纸，准确放出柱、梁、板支模线，并明确标识出砌体填充墙的位置及门窗洞尺寸。2、竖向放线，每放一层线要以第一层设置的定位线用50米钢卷尺往上量测，将各层的施工误差降低到最低。3、放柱大角线时，要用经纬仪在柱的两个方向观测复查，确保柱大角的方正垂直，减小砼浇筑后在大角留下的接缝岔口。4、支模前根据图纸要求进行翻样，根据结构尺23、寸合理配模，尽量减少模板损耗，并准确留置预留洞。5、支模时根据楼层上放出的支模线将配备好并编号的模板进行组装，组装时用胶带在拼接处和阴阳角碰角处粘牢填实。6、柱采用外套硬塑料管的穿墙螺杆拉接、预制的与结构部位同标号的钢筋砼条作内撑控制柱厚度，钢筋拉钩控制结构截面尺寸，受力钢筋的外侧间距600mm安置塑胶垫块，以确保结构部位钢筋保护层的厚度符合要求。7、柱支模完毕，经校正后再紧固柱支模支撑架。8、为防止漏浆，在柱模外侧作3020mm的1：3的水泥砂浆保护带。9、由于本工程框架梁截面较大，梁柱接头处的模板施工必须注意节点的细部处理和特别加固，以确保此处结构施工质量，具体做法如下图。 成型效果图6.24、4 柱高支模施工1、框架柱模板的竖向安装顺序柱子轴线的引测找平、定位校正柱子主筋安装“井”字型定位箍安装柱模板校正垂直度固定柱模柱模预检。2、柱模的安装第一步：根据已形成轴线控制网，采取经纬仪定线,放测出柱子的轴线,其施测精度满足施工测量规范中有关条文的要求,再用水准仪将(楼层顶面标高+50cm)引测到柱子钢筋骨架的四个面上，并用红三角标示。第二步：按标高抺好水泥砂浆找平层，按柱模边线做好定位墩台，以保证标高及柱轴线位置的准确。第三步：校正柱子主筋，按照设计图上要求预留出钢筋保护层。第四步：定型后的柱子模板立完后，再用线坠在柱子两个方向上校正垂直，后将梁下口柱用短钢管卡成铁箍牢固紧锁。第五步：25、安装柱箍。第六步：待梁侧模支模完毕后，再次校准轴线，安装梁柱结点处柱外模。 第七步：将柱模内清理干净，封闭清扫口，办理柱模预检。6.5 模板构造与安装要求6.5.1 一般规定1、模板安装构造应遵守下列规定：（1）支架立柱支承部分安装在结构板上，加设30010050mm木垫板，中心承载。（2）模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。（3）现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的3/1000。2、所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢，无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。3、钢管立柱的扫地杆、水平拉26、杆、剪刀撑应采用483.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。4、安装模板应保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确，防止漏浆，构造应符合模板设计要求。5、拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定设施。6、当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。7、支撑梁、板的支架立柱安装构造应符合下列规定：（1）梁和板的立柱，纵横向间距应相等或成倍27、数。（2）在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。在架体底部、顶部及竖向间隔不超过8m分别设置连续水平剪刀撑。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。8、施工时，在已安装好的模板上的实际荷载不得超过设计值。已承受荷载的支架和附件，不得随意拆除或移动。9、安装模板时，安装所需各种配件应置于工具箱或工具袋28、内，严禁散放在模板或脚手板上；安装所用工具应系挂在作业人员身上或置于所配带的工具袋中，不得掉落。10、模板安装时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。11、吊运模板时，必须符合下列规定：（1）作业前应检查绳索、卡具、模板上的吊环，必须完整有效，在升降过程中应设专人指挥，统一信号，密切配合。（2）吊运大块或整体模板时，竖向吊运不应少于两个吊点，水平吊运不应少于四个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。（3）吊运散装模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊。（4）5级风及其以上应停止一切吊运作业。12、木料应堆放于下风向，离火源不得小于3029、m，且料场四周应设置灭火器材。6.5.2 柱构造及安装1、钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。2、当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于两跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。3、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。4、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平拉杆上。5、满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔1030、m左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。当建筑层高在820m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。当建筑层高超过20m时，在满足以上规定的基础上，应将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑。6、当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m，竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。6.5.3 其他要求1、整体性：梁立杆纵向水平拉杆两端可用钢管与已浇筑的钢筋混31、凝土柱顶紧或抱箍扣接；横向水平拉杆可伸进次梁、板底支撑立杆与其水平拉杆扣接。2、施工顺序：高支模区域应先浇筑柱体结构混凝土，待柱施工至梁底10cm处，在浇筑梁、板结构混凝土。3、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011要求。立杆支撑必须竖直（保证立杆轴心承载），禁止使用扭曲锈蚀严重的立杆，应采用对接扣件连接，禁止错接。立杆承载要贯通，禁止出现立杆传载到横杆，横杆在传递到立杆的情况（保证受力明确）。支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够用扣件连接。阴阳角应采用木枋进行定位，以保证线条平顺及防止出现胀模现场发生。6.6 高32、支模验收1、高支模搭设前应先按方案图进行放线，做出样板单元，经监理等相关部门验收合格后方可继续搭设。2、高支模安装完毕后，必须先由班组、项目部自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，并报监理单位进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。3、高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。6.7 混凝土的施工6.7.1 施工顺序 1、本工程采用泵送混凝土浇筑，按后浇带划分施工区域，各高支模混凝土浇筑与该区域裙房主体工程同时浇筑。2、根据平面形状和几何尺寸，顺长边方向由远而近，短边方向从中间向两边对称浇筑，防止水平推力影响支撑体系安全。3、同一区域的混凝土，按先柱结构后梁33、板结构的顺序，分层连续浇筑。6.7.2 混凝土的浇筑及振捣1、柱混凝土浇筑（1）浇筑柱混凝土时转圈分层进行浇筑，每层浇筑厚度为500mm。保证混凝土自由下落高度小于2m，下灰口不应集中在一点，应尽量分散开，防止混凝土离析。浇筑时，先在柱底铺50mm左右与混凝土同强度等级的砂浆，然后浇筑。（2）振捣时，应分层进行，每层500mm，振点均匀，间距不大于500mm。靠近门、窗、预留洞、预埋件位置，应相距至少300mm以上，振捣时，应快插慢拔，防止振动棒抽走时造成混凝土内空洞，振捣时间一般为20-30s，以表面不大量泛气泡，较平稳为准，振捣时应插入下一层混凝土中50mm，以消除两层之间的接缝。振动棒34、振捣时，振捣混凝土时应避免振动棒碰撞钢筋、模板，防止钢筋、模板偏移或错位。每点混凝土的振捣时间不要过长，以出现浮浆不下沉为原则，防止发生过振现象。2、梁板混凝土浇筑（1）梁板混凝土浇筑时，振点间距500mm，梅花形布置，振捣密实。板混凝土振动时应成排依次振捣前进，前后位置和排与排之间相互搭接50mm左右，防止漏振。（2）楼板混凝土拉线控制标高，先用木刮尺刮过，用木抹搓毛不少于二遍。考虑楼地面一次成活，待混凝土表面较干时，采用细尼龙扫帚应顺同一方向拉出均匀细纹，一次成型。柱根位置应用一长尺整面柱找平，控制好平整度，并距内柱面50mm内一次性赶实压光。（3）梁、板混凝土应同时浇筑，先浇梁的混凝土，35、当混凝土达到板底位置时再与板的混凝土同时浇筑。（4）梁、板混凝土采用振捣棒和平板振动器相结合的方法进行振捣。（5）混凝土堆集料高度不得超过设计梁板标高100mm，减小施工总荷载，确保支撑架体系稳定。浇筑板混凝土时，不允许用振捣棒铺摊混凝土。6.8 模板的拆除1、模板拆除必须根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，并由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的36、先拆。4、 柱子模板拆除柱模拆除采用分散拆除方法，拆除顺序为：拆除拉杆或斜撑、自上而下拆除柱箍或横楞、拆除竖楞、自上而下拆除配件及模板、运走分类堆放、清理、拔钉、刷脱模剂、周转利用。5、梁模板的拆除（1）梁侧模应在保证砼表面及棱角不因拆除而受损伤时方可拆除。（2） 对梁底模，梁跨度小于8m时，应达到砼设计强度等级的75%以上时，方可拆除底模和支撑。（3）拆模顺序为先拆侧模，后拆底模，当上层主体结构未施工完毕前，下层梁的底模板和支撑不得拆除。（4）混凝土拆模试块强度均到达100%后，再拆除模板。6、楼板模板拆除（1）拆模顺序为后支先拆，先支后拆；先拆除非承重部分，后拆除承重部分。（2）跨度8m时37、，应达到砼设计强度等级的75%，方可拆除底模和支撑。（3）梁侧非承重模板应在保证砼表面及棱角不因拆除而受损伤时方可拆除。（4）当上层主体结构施工未结束前，下层楼板的模板和支撑不得拆除。7、3D电影院、自动扶梯高支模处结构设置有沉降后浇带，高支模架待后浇带封闭并到达100%强度后拆除。8、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。7 模板施工质量保证措施1、所有的模板支撑体系必须根据不同的工况采用品茗施工安全计算软件验算，保证模板体系有足够的强度、刚度及稳定38、性，能可靠地承受所浇砼的侧压力以及施工荷载。2、对进场模板材料本身的质量应认真检查，严格按照材料采购合同和相关要求执行。（1）几何尺寸符合要求，材料表面密实平整无脱皮，板中有变质不得使用； （2）木枋弯曲不直和变质者不得使用，几何尺寸不符合方案设计要求的禁止使用。3、模板在每一次使用前，均应全面检查模板表面光洁度，不允许有残留的砼浆，否则必须进行认真清理，然后涂刷脱模剂，防止拆模时模板表面起皮，影响模板的周转使用寿命。4、加强技术管理，认真熟悉图纸和规范，严格按操作规程和施工规范的要求施工。模板安装误差应控制在允许范围内。模板的支设必须保证结构的几何尺寸及轴线位置的准确。在模板配制、安装、校核39、全过程，各道工序必需达到规范要求标准。5、支柱和斜撑下的支撑面应平整垫实，要有足够的受压面积。侧模斜撑的底部应加设垫木。支柱所设的水平撑与剪刀撑应按构造与整体稳定性设置。6、多层支设的支柱，上下应设置在同一竖向中心线上，下层楼板应具有承受上层荷载的承受能力或加设支架支撑，下层支架的立柱应铺设垫板。7、设置对拉螺栓增强抗侧压性能，防止爆模现象发生。柱、梁模板的对拉螺杆应平直相对，穿插螺杆不得斜拉硬顶，螺栓孔应采用机具开孔，不能使用电焊、气焊灼孔。采用对拉螺栓固定模板时，在预埋套管的两端加上塑料堵头。8、柱模板根部要用水泥砂浆堵严，防止根部漏浆，避免造成柱混凝土根部蜂窝、麻面、孔洞等质量通病的出现40、。需要留设浇筑口和清扫口的，在模板配置时应一并考虑留出。9、模板应平整，且拼缝严密不漏浆，并应有足够的刚度、强度，吸水性要小。10、楼梯模板施工前，应根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模、安装外帮侧模和踏步模板。安装模板时要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定，防止浇筑混凝土时模板移动。11、模板构造应牢固稳定，可承受混凝土拌合物的侧压力和施工荷载，且应装拆方便。12、断面尺寸较大的框架柱设置对拉螺栓增强抗侧压性能，杜绝爆模现象发生。楼板跨度4000mm时，应按全跨度的1/10003/1000起拱。13、浇筑前，质检员应对模板支撑、标高、轴线、层高、全高、垂直41、度等进行全面检查，检查是否符合方案、计算书、相关规范及标准要求。14、柱模板在砼浇筑前，需用线锤吊直，拉通线校正，校正对拉螺栓杆。梁模支设时，按设计要求及施工验收规范起拱。15、在砼浇注前，应检查承重架及加固支撑的扣件是否拧紧，拧紧螺栓的扭力矩控制在50N.m。16、柱砼浇筑应采用串筒下料，不便使用串筒的柱模板上应留设高度不少于300mm的下料洞口。17、严格控制预埋件和预留洞口的位置、轴线、标高、大小，当楼板板面上留设较大洞口时，留孔处留出模板空位，用斜撑将孔模支于孔边上，或者留孔处直接安放留孔模，板模可不留孔。模板的拼缝用泡沫条粘帖，防止漏浆。拆除模板必须得到有关技术人员的书面认可，方可进42、行拆模。18、模板要校正或拆除时绝对不允许用棒撬或大锤敲打，不允许在模板上留下铲毛或锤击痕迹。8 模板施工安全、文明保证措施8.1 施工现场安全生产技术措施1、进入工地必须遵守安全生产六大纪律。2、2m以上的高处、悬空作业、无安全设施的、必须戴好安全带、扣好保险钩。3、 高处作业时，不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。4、各种电动机械设备必须有可靠有效的安全接地和防雷装置方能开动使用。不懂电气和机械的人员，严禁使用和玩弄机电设备。现场机电用具未经许可严禁动用。5、吊装区域非操作人员严禁入内，吊装机械必须完好，把杆垂直下方不准站6、现场安全防护标志“四口、五临边”防护，严禁任意撤除挪作它用等。743、各工种必须严格按照安操作规程进行操作，按工长的安全技术交底进行施工，对所有的安全设施、操作用的架板、架凳、安三宝等都要经过安全检查，对存在的隐患必须先排除后施工。8、夜间施工必须有充足的照明，并不得乱拉乱接电线。所有的用电器具必须由专业电工进行接撤，在潮湿或深坑作业必须使用安全电压。9、各工种必须作好夏季施工的防暑工作，严防中暑发生。冬季做好冬季施工安全防护。10、进入施工现场严禁穿高跟鞋、硬底鞋。施工现场严禁大打闹追逐。11、各工种必须按照操作规程持证上岗，并不得代它作业。12、坚持“三不伤害”，加强自我安全保护意思，安全施工，不违章作业。13、各种机具电器的接地零线必须齐全有效，做到一机44、一闸一箱一保险一漏电、电箱设置的高度必须符合安全高度。14、使用中小型施工机具必须坚持定人定机，经岗位培训合格后方可持证上岗。15、所有机械装置的限位离合器、防护罩必须齐全有效、灵活并搞好机械的维护工作，焊机严格遵守“十不烧”规定。16、基础施工必须注意基坑围护情况，严防坍塌事故发生。17、进入电梯、安全通道必须排队，并关好安全门。手头不得伸手安全门，听从司机的指挥。18、所有吊斗机械提升设备必须勤检查。如发现有断裂损坏或超出规范的必须立即更换，严禁超重起吊、提升。严格遵守“十不吊”规定。19、积极配合项目搞好各种安全检查及安全培训工作。20、施工现场不违章作业、不冒险作业，确保安全生产。8.45、2 文明施工要求1、认真搞好班组落手清工作，做好材料节约，严禁浪费。2、各工种所有的材料都必须在指定的场地整齐堆放，严禁乱堆乱放。3、剩余材料、零星材料及时整理归类，并整理规范，符合标准。4、夜间施工，严禁在生活区、施工现场大声喧哗。5、各工种操作部位都必须整齐、清洁，严禁交叉污染 。6、严禁在楼层内大小便，并不得任意损坏或挪用卫生设备。7、操作完成后，余料不准放在楼层内、脚手架上。必须清理下楼，堆放到指定地点。8、机具、车间、木工房必须清洁整齐，并挂好操作规程牌。9、材料堆放、构件对方，必须挂牌，并保持齐整，不得乱拉乱丢。10、尊重质安人员、监理、甲方代表的监督领导，并及时整改提出的问题。146、1、搞好宿舍卫生，严禁乱倒杂物，宿舍内摆放整齐、清洁。12、认真做好完工清场工作。13、积极配合项目搞好标化施工。搞好文明工地的验收工作。8.3 模板工程专项安全技术措施1、作业前应认真检查模板、支撑等构件是否符合要求，模板及支撑材质是合格。2、地面上的支模场地必须平整夯实，并同时排除现场的不安全因素。3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳练系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。4、安装与拆除2m以上的模板，应搭设脚手架，并设防栏杆，防止上下在同一直面操作。支设高度在3m以上的模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台。如柱模在647、m以上，应将几个柱模连成整体。5、操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑攀登上下，不得在柱顶、独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走。6、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，随地乱抛。组合大模板装拆时，上下应有人接应。模板及配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，高空拆模时，应有专人指挥及监护。并在下面标出工作区，用红白旗加以围栏，暂停人员过往。7、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。8、支撑、牵杆等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。模板安装过程中，不得间歇、柱头、搭头、立柱顶撑、拉杆等必须安装牢固成整体后，作48、业人员才允许离开。9、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。10、基础及地下工程模板安装，必须检查基坑土壁边坡的稳定状况，基坑上口边沿1m以内不得堆放模板及材料。向槽（坑）内运送模板构件时，严禁抛掷。使用溜槽或起重机械运送，下方操作人员必须远离危险区域。11、高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。12、遇六级以上的大风时应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。8.4 模板拆除专项安全技术措施1、模板必须满足拆模时所需混凝土强度的试压报告，并提出申请，经技术负责人同意，不得因拆模而影响工程质量和结构安全。2、拆模的顺序和方法。应按照后支先拆、先支49、后拆的顺序；先拆非承重模板，后拆承重的模板及支撑；在拆除顶板模板时，严禁将支柱全部拆除后，一次性拉拽拆除。已拆活动的模板，必须依次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。3、拆模作业时，必须设警戒区，严禁下方有人进入。拆模作业人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。4、严禁用吊车直接吊除没有撬松动的模板，吊运大型整体模板时必须拴接牢固，且吊点平衡，吊装、运大钢模时必须用卡连接，就位后必须拉接牢固方可卸除吊环。5、拆除电梯井大型孔洞模板时，下层必须支搭安全网等可靠防坠落措施。6、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上在拆除楼板模板时，要注意模板掉下尤其是50、用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。7、在模板上架设的电线和使用电动工具，应用36V安全电压或采取其他有效的安全的措施。8、装、拆模板时禁止使用木枋、模板作立人板。9、高空作业要搭设脚手架或操作平台，上、下要使用梯子，不许站立在柱上工作，不准在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。10、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增加自我保护和相互保护的安全意识。11、拆模必须一次拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。混凝土土板上的预留孔，应在施工组织设计时51、就作好技术交底（预设钢筋网架），以免操作人员从孔中坠落。8.5 木工机械专项安全技术措施1、操作人员应经过培训，熟悉使用的机械设备构造、性能和用途，掌握有关使用、维修、保养的安全操作知识。用电故障必须由专业电工排除。2、作业前应试机，各部件运转正常后方可作业。开机前必须将机械周围及脚手架下作业区的杂物清理干净，必要时应在作业区铺垫板。3、作业时必须扎紧袖口、理好衣角、扣好衣扣，不得戴手套。4、机械运转过程中出现故障时，必须立即停机，切断电源。5、链条、齿轮和皮带等传动部分，必须安装防护罩或防护板。6、电源必须使用二级漏电保护，严禁使用倒顺开关。7、清理机械台面上的刨花、木屑，严禁直接用手清理。52、8、每台机械应挂机械验收牌和安全操作规程牌。9、作业后必须断电拉闸，箱门锁好。10、使用平刨必须遵守下列规定：（1）必须设置可靠的安全防护装置。（2）木工机械的基座必须稳固，部件必须齐全，机械的运转和危险部位按规定装防护装置，不准任意换粗保险丝，特别对机械的刀盘部分要严格检查，刀盘螺丝必须旋紧，以防刀片飞出伤人。（3）刨料时应保持身体平衡，双手操作。刨大面时，手应按在木料上面；刨小面时，手指应不低于料高的一半，并不得小于3cm。（4）每次刨削量不得超过1.5mm。进料速度应均匀，严禁在刨刀上方回料。（5）被刨木料的厚度小于3cm，长度小于40cm，应用压板或压棍推进。厚度小于1.5cm，长度小53、于25cm的木料不得在平刨上加工。（6）刨旧料时必须先将铁钉、泥砂等清除干净。遇节疤，戗荐时应减慢送料速度，严禁按节疤送料。（7）二人操作时，进料速度应配合一致。当木料前端越过刀口30cm后，下手操作人员方可接料。木料刨至尾端时，上手操作人员应注意早松手，下手操作人员不得猛拉。（8）换刀片前必须拉闸断电，并挂“有人操作，严禁拉闸”的警示牌。（9）同一台平刨机的刀片重量、厚度必须一致，刀架与刀必须匹配，严禁使用不合格的刀具。紧固刀片的螺钉应相嵌入槽内，且距离刀前不得小于10mm。11、使用压刨必须遵守下列规定（1）二人操作，必须配合一致，接送料应站在机械的一侧，操作人员不得戴手套。（2）进料必须54、平直，发现木料走偏或卡住，应停机降低台面，调正木料。遇节疤应减慢送料速度。送料时手指必须与滚筒保持20cm以上距离。接料时，必须待料出台面方可上手。（3）刨料长度小于前后滚中心距的木料，禁止在压刨机上加工。木料厚度差2mm的不得同时送料，刨削吃力不得超过3mm。（4）清理台面杂物时必须停机（停稳）、断电，用木棒清理。12、使用圆盘锯（包括吊截锯）作业必须遵守下列规定（1）圆盘剧必须装设分料器，剧片上方应有防护罩和滴水设备，开料剧与截料剧不得混用。（2）作业前应检查剧片不得用力有裂纹，不得连续缺齿，螺帽必须拧紧。（3）必须紧贴靠尺送料，不得用力过猛，遇硬节疤应慢推，必须待出料超过剧片15cm方可55、上手接料，不得用手硬拉。（4）短窄料应用推棍，接料使用刨钩。严禁锯小于50cm长的短料。（5）木料走偏时，应立即切断电源，停机调正后再锯，不得猛力推进和拉出。（6）锯片运转时间过长应用水冷却，直径60cm以上的剧片工作时应喷水冷却。（7）必须随时清除剧台面上的遗料，保持剧台整洁。清除遗料时，严禁直接用手清除。清除剧末及调整部件，必须先拉闸断电，待机械停止运转后方可进行。（8）严禁使用木棒或木块制动剧片的方法停机。13、木工机械必须有专人负责，操作人员必须熟悉该机械性能，熟悉操作技术做到持证上岗，严禁机械无人负责或随便动用。14、木工车间、木库、木料堆场严禁吸烟或动用明火，废料应及时清理归堆，做56、好落手清，以免发生以外。9 高支模应急救援预案本高支模支撑系统作业危险源较多。因此针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对安全施工起到保障作用。1、危险源：作业人员在各个部位施工， 有可能造成高处坠落、模板坍塌，触电、机械伤害，物体打击和火灾。2、可能造成的伤害：高处坠落、物体打击、触电、高支模坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。9.1 机构设置项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理担任。 具体应急救援组织图9.2 应急救援机构职责职 务姓 名联系电话职责组 长*负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作，向各应急组调配应急所需的资源（人力、物57、力、资金）并对突发事件的应急响应工作做出决定。副组长*负责组织抢救受伤人员、疏散物资材料、汽车、设备工作，了解事故现场需要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢救疏散。副组长*负责车辆及相应工具的供应，通过各种方法了解事故现场全面情况及其变化，及时向现场总指挥组提供真实可靠的情况。副组长杨洪卿主要负责组织抢救伤员的应急救护工作。组 员*张利平18657335185迅速调配抢救运输车辆至事故发生点。组 员刘凯提供和检查抢险人员的装备和安全防护。组 员*许昌负责现场警戒工作、禁止无关人员进入、保护好事故现场。组 员刘庆*负责配合轻伤人员的包扎及资料收集工作。9.3 应急救援工作程序1、报告58、（1）报告流程当事故发生时、按以下工作流程迅速报告：事故第一发发现人现场值班人员安全部现场指挥组长*市中心医院急诊科上报公司，必要时汇报当地有关部门。（2）报告内容现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况，可能产生的后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。2、联络（1）医疗救护组与*市中心医院急诊科取得联系，报告事故地点人员伤亡情况，联系医务人员及救护车辆。（2）抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护车辆，以便顺利准确到达指定地点。3、疏散（1）疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。（2）疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看59、护。（3）疏散组派专人引导疏散至安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区，如存在立即进行施救。（4）指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令，并联系施救所需设备、器具。规划应急线路，确定医院位置，便于事故发生后及时送治。9.4 联系方式利用电话联系生产调度部门和安全部门值班人员，由值班人员按流程逐级报告。工程技术部： 高建平 电话： 质量安全部：陈树锦 电话： *市中心医院急救科电话：0572-20233019.5 应急救援装备应急救援装备包括：灭火器材、消防专业管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。9.6 应急救援药品1、外用药品：双氧水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉60、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打红花油、盐水、眼膏、清凉油、三角巾、急救包。2、服药品：人丹、十滴水、藿香正气液、一般退烧药。9.7 应急救援方法9.7.1 高空坠落应急救援方法1、现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2、仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3、如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命61、安全。4、如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。9.7.2 模板、坍塌应急救援方法1、地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2、报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3、急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4、清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5、预备应急救援工具：切62、割机、起重机、药箱、担架等。9.7.3 物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1、止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2、对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3、对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4、如果是轻伤，在工地简单处理后，再63、到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。10 模板结构设计书10.1 柱高支模计算书10.1.1 自动扶梯7001000mm截面柱高支模计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H = 21.42m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:164、；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):15.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.40；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木65、抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取21.420m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取66、1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、514.080 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 240 mm，且竖楞数为 5，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载67、作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =240.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.500.90=10.819kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大弯矩：68、M =0.112.079240240= 6.96104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=15.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 6.96104 / 1.88104 = 3.711N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.711N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =15N/mm2，满足要求！2.面69、板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =240.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.500.90=10.819kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.612.079240.0 = 1739.439N；截面抗剪强度必须70、满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1739.439N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 15.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31739.439/(250015.0)=0.348N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.400N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.348N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.4N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按71、均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.5010.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =240.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 50015.015.015.0/12 = 1.41105 mm4；面板最大容许挠度: = 240 / 250 = 0.96 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.02240.04/(10060072、0.01.41105) = 0.267 mm；面板的最大挠度计算值 =0.267mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.96mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为21.420m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409090/61 = 54cm3；I = 40909090/121 = 243cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计73、算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2400.900=5.193kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2400.900=0.605kN/m； q = 5.193+0.605=5.798 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.15.798500.0500.0= 1.45105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.74、000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.45105/5.40104 = 2.684N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.684N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2400.900=5.193kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2400.900=0.605kN75、/m； q = 5.193+0.605=5.798 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.65.798500.0 = 1739.439N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.65.798500=1739.439N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31739.439/(240.090.01)76、=0.725N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.725N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.22 = 5.80 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.4310677、；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6775.80500.04/(1009500.02.43106) = 0.106 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.106mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 2078、.9)0.22 0.5 = 2.66 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.065 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.282 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.048 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 282463.68 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 29.94 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =2.82108/(1.058.79、99106)=29.94N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.048 mm；柱箍最大容许挠度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.048mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.4mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm280、；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.065 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.065kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.24 81、0.5 = 2.9 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.527 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.440 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.165 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 440344.35 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 46.67 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =4.40108/(1.058.99106)=4682、.67N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.165 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.165mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N83、 = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.527 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=8.527kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!10.1.2 3D电影院、电影院7001000mm截面柱高支模计算书3D电影院、电影院7001000柱模板体系参数同自动扶梯柱模板参数。 10.2 梁支撑计算书10.2.1 3D电影院5001800截面梁支撑计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性KL10新浇混凝土楼板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】5001800模板支架高度H(m)15.07模板支架的纵向长度La(m)284、5.2模板支架的横向长度Lb(m)25.2二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)900模板支架步距h(mm)1700楼板立杆纵向间距la(mm)800楼板立杆横向间距lb(mm)800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加承重立杆根数2梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)300,600梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑小楞根数5立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面85、图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.1梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.2新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)15钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1板1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期10年一遇0.20.056城市杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1.14模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)15风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开86、式0.353风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n30模板10.16四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(15+1)1.81.0+1.4(1+2)1.0=43.485kN/m 1、抗弯验算 弯矩图(kNm) Mmax=0.073kNm max=87、Mmax/W=0.073106/37500=1.941N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) Qmax=3.3kN max=3Qmax/(2bh)=33.3103/(2100015)=0.33N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.041mm=minl/150，10=min125/150，10=0.833mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=2.135kN,R2=6.212kN,R3=5.047kN,R4=6.212kN,R5=2.135kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)88、4090次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.5次楞截面抵抗矩W(cm3)54次楞截面惯性矩I(cm4)243次楞弹性模量E(N/mm2)9500 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(15+1)0.12)+1.4(1+2)(0.45-0.5/2)/2=0.72kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(15+1)0.12)+1.4(1+2)(0.9-0.45-0.5/2)/289、=0.72kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=1.350.2(1.8-0.12)=0.454kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=GNGk=1.350.2(1.8-0.12)=0.454kN/m q=max2.135/1.0+0.014+0.72+0.454，6.212/1.0+0.014，2.135/1.0+0.014+0.72+0.454=6.226kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.1ql2=0.16.2260.82=0.398kNm max=Mmax/W=0.398106/54000=7.379N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗90、剪验算 Qmax=0.6ql=0.66.2260.8=2.988kN max=3Qmax/(2bh0)=32.9881000/(24090)=1.245N/mm2 max=1.245N/mm2fv=1.5N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6776.2268004/(10095002430000)=0.748mm max=0.748mm=minl/150，10=min800/150，10=5.333mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1(2.135+0.014+0.72+0.454)0.8=2.924kN 91、R2=1.1(6.212+0.014)0.8=5.479kN R3=1.1(5.047+0.014)0.8=4.454kN R4=1.1(6.212+0.014)0.8=5.479kN R5=1.1(2.135+0.014+0.72+0.454)0.8=2.924kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000 主楞92、自重荷载：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.241kNm max=Mmax/W=0.241106/4490=53.595N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qmax=7.713kN max=2Qmax/A=27.7131000/424=36.381N/mm2 max=36.381N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) max=0.06mm=minl/150，10=min300/150，10=2mm 符合要求！ 4、支座反力 支座93、反力依次为R1=0.178kN,R2=10.472kN,R3=10.472kN,R4=0.178kN七、纵向水平钢管验算 纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应否扣件抗滑承载力设计值折减系数0.875 最大支座反力Rmax=10.472kN，10.472kN0.87512.0=10.5kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算 H/La=15.07/25.2=0.5985 符合要求！十、立杆验算钢管类型483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/94、mm2)205 1、长细比验算 h/la=1700/800=2.125，h/lb=1700/900=1.889，查附录D，得k=1.163，=1.297 l0=maxkh，h+2a=max1.1631.2971700，1700+250=2564mm =l0/i=2564/15.9=162=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得 =0.268 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.8m，h=1.7m，查规程表得w=0.129 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.8m，b/h=0.8/1.7=0.471 通过插入法求，得=0.96 z0d2=1.140.20.04895、2=0.001，h/d=1.7/0.048=35.417 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.9630)/(1-0.96)=2.733 s=wstw=0.1292.733=0.353 k=0.7zs0=0.71.140.3530.2=0.056kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.71.1410.2=0.16kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0.005(15.07-4)=0.948 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk)： R1=0.178+1.2(0.3+(15+96、1)0.12)0.8+1.4(1+2)0.8(0.8/2+(0.45-0.5/2)/2)+1.350.115.07=4.958kN R2=10.472+1.350.1(15.07-1.8)=12.263kN R3=10.472+1.350.1(15.07-1.8)=12.263kN R4=0.178+1.2(0.3+(15+1)0.12)0.8+1.4(1+2)0.8(0.8/2+(0.9-0.45-0.5/2)/2)+1.350.115.07=4.958kN Nut=maxR1,R2,R3,R4=max4.958, 12.263, 12.263, 4.958=12.263kN Nut/(AK97、H)=12.263103/(0.2684240.948)=113.895N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=4.693kN, R2=12.081kN, R3=12.081kN, R4=4.693kN Nut=maxR1,R2,R3,R4=max4.693, 12.081, 12.081, 4.693=12.081kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.0560.81.72/10=0.016kNm Nut/(AKH)+Mw/W=12.081103/(0.2684240.948)+98、0.016106/(4.49103)=115.652N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)33 F=0.85AFkla/La=0.85330.160.8/25.2=0.142kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.14215.07/(14+1)25.2=0.017kN =(Nut+N1)/(AKH)=(12.081+0.017)103/(0.2684240.948)=112.358N/mm2f=205N/mm2 符合要求！10.2.2 3D电影院500750截面梁支撑计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性KL10新浇混凝土楼板厚度(mm)99、120混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】500750模板支架高度H(m)15模板支架的纵向长度La(m)40模板支架的横向长度Lb(m)90二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)400立杆横向间距lb(mm)1000模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la(mm)800楼板立杆横向间距lb(mm)800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500梁底增加承重立杆根数2梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)333,667梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑小楞根数5立杆伸100、出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期50年一遇0.450.163城市杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市101、市区)0.62模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)10风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.837风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.195四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.5)0.751.0+1.4(1+2)102、1.0=30.424kN/m 1、抗弯验算 弯矩图(kNm) Mmax=0.051kNm max=Mmax/W=0.051106/37500=1.358N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) Qmax=2.309kN max=3Qmax/(2bh)=32.309103/(2100015)=0.231N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.028mm=minl/150，10=min125/150，10=0.833mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=1.494kN,R2=4.346kN,R3=3.531kN,R4=103、4.346kN,R5=1.494kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)4090次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.5次楞截面抵抗矩W(cm3)54次楞截面惯性矩I(cm4)243次楞弹性模量E(N/mm2)9500 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.4(1+2)(0.5-0.5/2)/2=1.084kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNG104、k+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.4(1+2)(1-0.5-0.5/2)/2=1.084kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=1.350.5(0.75-0.12)=0.425kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=GNGk=1.350.5(0.75-0.12)=0.425kN/m q=max1.494/1.0+0.014+1.084+0.425，4.346/1.0+0.014，1.494/1.0+0.014+1.084+0.425=4.36kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.1ql2=0.14.360.42=0.07kNm105、 max=Mmax/W=0.07106/54000=1.292N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.64.360.4=1.046kN max=3Qmax/(2bh0)=31.0461000/(24090)=0.436N/mm2 max=0.436N/mm2fv=1.5N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6774.364004/(10095002430000)=0.033mm max=0.033mm=minl/150，10=min400/150，10=2.667mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次106、楞依次最大支座反力为： R1=1.1(1.494+0.014+1.084+0.425)0.4=1.327kN R2=1.1(4.346+0.014)0.4=1.918kN R3=1.1(3.531+0.014)0.4=1.56kN R4=1.1(4.346+0.014)0.4=1.918kN R5=1.1(1.494+0.014+1.084+0.425)0.4=1.327kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截107、面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷载：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.111kNm max=Mmax/W=0.111106/4490=24.646N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qmax=2.706kN max=2Qmax/A=22.7061000/424=12.762N/mm2 max=12.762N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) m108、ax=0.035mm=minl/150，10=min333.333/150，10=2.222mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=0.007kN,R2=4.041kN,R3=4.041kN,R4=0.007kN七、纵向水平钢管验算 纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0.875 最大支座反力Rmax=4.041kN 1.05Rmax=1.054.041=4.243kN，4.243kN0.87512.0=10.5kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算 H/La=15/40109、=0.3755 符合要求！十、立杆验算钢管类型483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1500/400=3.75，h/lb=1500/1000=1.5，查附录D，得k=1.167，=1.458 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.4581500，1500+250=2552mm =l0/i=2552/15.9=161=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得 =0.271 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.4m，h=1.5m，查规程表得w=0110、.172 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.4m，b/h=0.4/1.5=0.267 通过插入法求，得=0.96 z0d2=0.620.450.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1721.2(1-0.9670)/(1-0.96)=4.864 s=wstw=0.1724.864=0.837 k=0.7zs0=0.70.620.8370.45=0.163kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.70.6210.45=0.195kN/m2 3、稳定性验算 KH=111、1/1+0.005(15-4)=0.948 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk)： R1=0.007+1.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.4+1.4(1+2)0.4(0.8/2+(0.5-0.5/2)/2)+1.350.1515=4.761kN R2=4.041+1.350.15(15-0.75)=6.926kN R3=4.041+1.350.15(15-0.75)=6.926kN R4=0.007+1.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.4+1.4(1+2)0.4(0.8/2+(1-0.5-0.5/2)/2)+1.350.1515=4.761112、kN Nut=maxR1,R2,R3,R4=max4.761, 6.926, 6.926, 4.761=6.926kN 1.05Nut/(AKH)=1.056.926103/(0.2714240.948)=66.773N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=4.625kN, R2=6.827kN, R3=6.827kN, R4=4.625kN Nut=maxR1,R2,R3,R4=max4.625, 6.827, 6.827, 4.625=6.827kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851113、.40.1630.41.52/10=0.018kNm 1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.056.827103/(0.2714240.948)+0.018106/(4.49103)=69.717N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)33 F=0.85AFkla/La=0.85330.1950.4/40=0.055kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.05515/(34+1)90=0.001kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.056.827+0.001)103/(0.2714240.948)=65.825N/mm2114、f=205N/mm2符合要求！10.2.3 3D电影院300800截面梁支撑计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性WKL11新浇混凝土楼板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】300800模板支架高度H(m)15.07模板支架的纵向长度La(m)8.4模板支架的横向长度Lb(m)8.4二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)900模板支架步距h(mm)1700楼板立杆纵向间距la(mm)800楼板立杆横向间距lb(mm)800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加承重立杆根数2梁底增加立杆的布置115、方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)300,600梁底立杆支撑方式单扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑小楞根数2立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.1梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.2新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1板1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k116、(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期10年一遇0.30.085城市杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1.14模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)15风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.353风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n30模板10.239四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=375117、00mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1)0.81.0+1.4(1+2)1.0=31.605kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.125ql2=0.12531.6050.32=0.356kNm max=Mmax/W=0.356106/37500=9.482N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.5ql=0.531.6050.3=4.741kN max=3Qmax/(2bh)=34.741103/(2100015)=0.474N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度118、验算 max=5ql4/(384EI)=531.6053004/(3846000281250)=1.975mm max=1.975mm=minl/150，10=min300/150，10=2mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=R2=ql/2=4.741kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)4090次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.5次楞截面抵抗矩W(cm3)54次楞截面惯性矩I(cm4)243次楞弹性模量E(N/mm2)9500 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.0119、14kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1)0.12)+1.4(1+2)(0.45-0.3/2)/2=1.298kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1)0.12)+1.4(1+2)(0.9-0.45-0.3/2)/2=1.298kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=1.350.2(0.8-0.12)=0.184kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=GNGk=1.350.2(0.8-0.12)=0.184kN/m q=max4.741/1.0+0.014+1.120、298+0.184，4.741/1.0+0.014，4.741/1.0+0.014+1.298+0.184=6.236kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.1ql2=0.16.2360.82=0.399kNm max=Mmax/W=0.399106/54000=7.391N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.66.2360.8=2.993kN max=3Qmax/(2bh0)=32.9931000/(24090)=1.247N/mm2 max=1.247N/mm2fv=1.5N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677q121、l4/(100EI)=0.6776.2368004/(10095002430000)=0.749mm max=0.749mm=minl/150，10=min800/150，10=5.333mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1(4.741+0.014+1.298+0.184)0.8=5.488kN R2=1.1(4.741+0.014+1.298+0.184)0.8=5.488kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主122、楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷载：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0kNm max=Mmax/W=0106/4490=0.098N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qmax=0.008kN max=2Qmax/A=20.0081000/424=0.038N/mm2 max=0.038N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算123、 主楞变形图(mm) max=0mm=minl/150，10=min300/150，10=2mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=0.005kN,R2=5.503kN,R3=5.503kN,R4=0.006kN七、纵向水平钢管验算 纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0.875 最大支座反力Rmax=5.503kN 1.05Rmax=1.055.503=5.778kN，5.778kN0.8758.0=7kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，单扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算 H/La=15.07/8.4124、=1.7945 符合要求！十、立杆验算钢管类型483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1700/800=2.125，h/lb=1700/900=1.889，查附录D，得k=1.163，=1.297 l0=maxkh，h+2a=max1.1631.2971700，1700+250=2564mm =l0/i=2564/15.9=162=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得 =0.268 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.8m，h=1.7m，查规程表得w125、=0.129 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.8m，b/h=0.8/1.7=0.471 通过插入法求，得=0.96 z0d2=1.140.30.0482=0.001，h/d=1.7/0.048=35.417 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.9630)/(1-0.96)=2.733 s=wstw=0.1292.733=0.353 k=0.7zs0=0.71.140.3530.3=0.085kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.71.1410.3=0.239kN/m2 3、稳定性验算 KH=126、1/1+0.005(15.07-4)=0.948 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk)： R1=0.005+1.2(0.3+(24+1)0.12)0.8+1.4(1+2)0.8(0.8/2+(0.45-0.3/2)/2)+1.350.115.07=5.63kN R2=5.503+1.350.1(15.07-0.8)=7.429kN R3=5.503+1.350.1(15.07-0.8)=7.429kN R4=0.006+1.2(0.3+(24+1)0.12)0.8+1.4(1+2)0.8(0.8/2+(0.9-0.45-0.3/2)/2)+1.350.115.127、07=5.63kN Nut=maxR1,R2,R3,R4=max5.63, 7.429, 7.429, 5.63=7.429kN 1.05Nut/(AKH)=1.057.429103/(0.2684240.948)=72.451N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=5.353kN, R2=7.262kN, R3=7.262kN, R4=5.353kN Nut=maxR1,R2,R3,R4=max5.353, 7.262, 7.262, 5.353=7.262kN Mw=0.851.4k lah2/10=128、0.851.40.0850.81.72/10=0.023kNm 1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.057.262103/(0.2684240.948)+0.023106/(4.49103)=76N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)33 F=0.85AFkla/La=0.85330.2390.8/8.4=0.64kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.6415.07/(14+1)8.4=0.229kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.057.262+0.229)103/(0.2684240.948)=72.953N129、/mm2f=205N/mm2 符合要求！10.2.4 3D电影院300750截面梁支撑计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性WKL3新浇混凝土楼板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】300750模板支架高度H(m)15.07模板支架的纵向长度La(m)33.6模板支架的横向长度Lb(m)8.4二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)700模板支架步距h(mm)1700楼板立杆纵向间距la(mm)800楼板立杆横向间距lb(mm)800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)350梁底增加承重立杆根数0梁底增加130、立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)0梁底立杆支撑方式单扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑小楞根数3立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.2次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.1梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.1新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)14钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1板1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(131、kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期10年一遇0.20.056城市杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1.14模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)15风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.353风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n30模板10.16四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500132、mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.2+(14+1)0.751.0+1.4(1+2)1.0=19.658kN/m1、抗弯验算 Mmax=0.125ql2=0.12519.6580.152=0.055kNm max=Mmax/W=0.055106/37500=1.474N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！2、抗剪验算 Qmax=0.625ql=0.62519.6580.15=1.843kN max=3Qmax/(2bh)=31.843103/(2100015)=0.184N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！3、133、挠度验算 max=0.521ql4/(100EI)=0.52119.6581504/(1006000281250)=0.031mm max=0.031mm=minl/150，10=min150/150，10=1mm 符合要求！4、支座反力 R1=R3=0.375ql=1.106kN，R2=1.25ql=3.686kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)4090次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.5次楞截面抵抗矩W(cm3)54次楞截面惯性矩I(cm4)243次楞弹性模量E(N/mm2134、)9500 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.2+(14+1)0.12)+1.4(1+2)(0.35-0.3/2)/2=0.69kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNGk+1.4NQk=1.35(0.2+(14+1)0.12)+1.4(1+2)(0.7-0.35-0.3/2)/2=0.69kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=1.350.1(0.75-0.12)=0.085kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=GNGk=1.350.1(0.75-0.12)=0.0135、85kN/m q=max1.106/1.0+0.014+0.69+0.085，3.686/1.0+0.014，1.106/1.0+0.014+0.69+0.085=3.699kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.1ql2=0.13.6990.82=0.237kNm max=Mmax/W=0.237106/54000=4.384N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.63.6990.8=1.776kN max=3Qmax/(2bh0)=31.7761000/(24090)=0.74N/mm2 max=0.74N/mm2fv=1.5N/m136、m2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6773.6998004/(10095002430000)=0.444mm max=0.444mm=minl/150，10=min800/150，10=5.333mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1(1.106+0.014+0.69+0.085)0.8=1.667kN R2=1.1(3.686+0.014)0.8=3.255kN R3=1.1(1.106+0.014+0.69+0.085)0.8=1.667kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)4137、83主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷载：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.906kNm max=Mmax/W=0.906106/4490=201.807N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qmax=3.31kN max=2Qmax/A=138、23.311000/424=15.614N/mm2 max=15.614N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) max=1.874mm=minl/150，10=min700/150，10=4.667mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=3.31kN,R2=3.31kN七、纵向水平钢管验算 纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0.875 最大支座反力Rmax=3.31kN 1.05Rmax=1.053.31=3.476kN，3.476kN0.8758.0=7kN 在扭矩达到4139、065Nm的情况下，单扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算 H/Lb=15.07/8.4=1.7945 符合要求！十、立杆验算钢管类型483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1700/800=2.125，h/lb=1700/700=2.429，查附录D，得k=1.163，=1.272 l0=maxkh，h+2a=max1.1631.2721700，1700+250=2515mm =l0/i=2515/15.9=159=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得 =0.27140、7 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.8m，h=1.7m，查规程表得w=0.129 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.8m，b/h=0.8/1.7=0.471 通过插入法求，得=0.96 z0d2=1.140.20.0482=0.001，h/d=1.7/0.048=35.417 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.9630)/(1-0.96)=2.733 s=wstw=0.1292.733=0.353 k=0.7zs0=0.71.140.3530.2=0.056kN/m2 2) 整体侧向力标准141、值计算 k=0.7zs0=0.71.1410.2=0.16kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0.005(15.07-4)=0.948 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk)： R1=3.31+1.2(0.2+(14+1)0.12)0.8+1.4(1+2)0.8(0.8/2+(0.35-0.3/2)/2)+1.350.115.07=7.985kN R2=3.31+1.2(0.2+(14+1)0.12)0.8+1.4(1+2)0.8(0.8/2+(0.7-0.35-0.3/2)/2)+1.350.115.07=7.985kN Nut=maxR1,R2=max142、7.985, 7.985=7.985kN 1.05Nut/(AKH)=1.057.985103/(0.2774240.948)=75.336N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=7.594kN, R2=7.594kN Nut=maxR1,R2=max7.594, 7.594=7.594kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.0560.81.72/10=0.016kNm 1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.057.594103/(0.2774240.948)+0.016106143、/(4.49103)=75.099N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)33 F=0.85AFkla/La=0.85330.160.8/33.6=0.107kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.10715.07/(14+1)8.4=0.038kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.057.594+0.038)103/(0.2774240.948)=71.99N/mm2f=205N/mm2 符合要求！10.2.5 3D电影院200500截面梁支撑计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性L10新浇混凝土楼板厚度(mm)120混凝土144、梁截面尺寸(mm)【宽高】200500模板支架高度H(m)15.07模板支架的纵向长度La(m)8.4模板支架的横向长度Lb(m)8.4二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)700模板支架步距h(mm)1700楼板立杆纵向间距la(mm)800楼板立杆横向间距lb(mm)800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)350梁底增加承重立杆根数0梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)0梁底立杆支撑方式单扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑小楞根数2立杆伸出顶层横向水平钢145、管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.1梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.2新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1板1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期10年一遇0.30.085城市杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1146、.14模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)15风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.353风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n30模板10.239四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1)0.51.0+1.4(1+2)1.0=21.147、48kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.125ql2=0.12521.480.22=0.107kNm max=Mmax/W=0.107106/37500=2.864N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.5ql=0.521.480.2=2.148kN max=3Qmax/(2bh)=32.148103/(2100015)=0.215N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=5ql4/(384EI)=521.482004/(3846000281250)=0.265mm max=0.265mm=minl/150，10=min200/150148、，10=1.333mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=R2=ql/2=2.148kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)4090次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.5次楞截面抵抗矩W(cm3)54次楞截面惯性矩I(cm4)243次楞弹性模量E(N/mm2)9500 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1)0.12)+1.4(1+2)(0.35-0.2/2)/2=1.082k149、N/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1)0.12)+1.4(1+2)(0.7-0.35-0.2/2)/2=1.082kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=1.350.2(0.5-0.12)=0.103kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=GNGk=1.350.2(0.5-0.12)=0.103kN/m q=max2.148/1.0+0.014+1.082+0.103，2.148/1.0+0.014，2.148/1.0+0.014+1.082+0.103=3.346kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.150、1ql2=0.13.3460.82=0.214kNm max=Mmax/W=0.214106/54000=3.966N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.63.3460.8=1.606kN max=3Qmax/(2bh0)=31.6061000/(24090)=0.669N/mm2 max=0.669N/mm2fv=1.5N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6773.3468004/(10095002430000)=0.402mm max=0.402mm=minl/150，10=min800/150，151、10=5.333mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1(2.148+0.014+1.082+0.103)0.8=2.944kN R2=1.1(2.148+0.014+1.082+0.103)0.8=2.944kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷载：q1=152、Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.738kNm max=Mmax/W=0.738106/4490=164.468N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qmax=2.96kN max=2Qmax/A=22.961000/424=13.961N/mm2 max=13.961N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) max=1.691mm=minl/150，10=min700/150，10=4.667mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次153、为R1=2.96kN,R2=2.96kN七、纵向水平钢管验算 纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0.875 最大支座反力Rmax=2.96kN 1.05Rmax=1.052.96=3.108kN，3.108kN0.8758.0=7kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，单扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算 H/La=15.07/8.4=1.7945 符合要求！十、立杆验算钢管类型483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细154、比验算 h/la=1700/800=2.125，h/lb=1700/700=2.429，查附录D，得k=1.163，=1.272 l0=maxkh，h+2a=max1.1631.2721700，1700+250=2515mm =l0/i=2515/15.9=159=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得 =0.277 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.8m，h=1.7m，查规程表得w=0.129 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.8m，b/h=0.8/1.7=0.471 通过插入法求，得=0.96 z0d2=1.140.30.0482=0.001，h/d=155、1.7/0.048=35.417 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.9630)/(1-0.96)=2.733 s=wstw=0.1292.733=0.353 k=0.7zs0=0.71.140.3530.3=0.085kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.71.1410.3=0.239kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0.005(15.07-4)=0.948 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk)： R1=2.96+1.2(0.3+(24+1)0.12)0.8+1156、.4(1+2)0.8(0.8/2+(0.35-0.2/2)/2)+1.350.115.07=8.421kN R2=2.96+1.2(0.3+(24+1)0.12)0.8+1.4(1+2)0.8(0.8/2+(0.7-0.35-0.2/2)/2)+1.350.115.07=8.421kN Nut=maxR1,R2=max8.421, 8.421=8.421kN 1.05Nut/(AKH)=1.058.421103/(0.2774240.948)=79.455N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=8.033157、kN, R2=8.033kN Nut=maxR1,R2=max8.033, 8.033=8.033kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.0850.81.72/10=0.023kNm 1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.058.033103/(0.2774240.948)+0.023106/(4.49103)=80.967N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)33 F=0.85AFkla/La=0.85330.2390.8/8.4=0.64kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.6415.07/(14+1)158、8.4=0.229kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.058.033+0.229)103/(0.2774240.948)=77.851N/mm2f=205N/mm2 符合要求！10.2.6 电影院4001200截面梁支撑计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性KL14新浇混凝土楼板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】4001200模板支架高度H(m)8.07模板支架的纵向长度La(m)25.2模板支架的横向长度Lb(m)16.8二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)900模板支架步距h159、(mm)1700楼板立杆纵向间距la(mm)800楼板立杆横向间距lb(mm)800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加承重立杆根数2梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)300,600梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑小楞根数4立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.1梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.2新浇筑混凝土自重160、标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1板1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期10年一遇0.30.085城市杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1.14模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)15风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.353风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n30模板10.239四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15161、模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1)1.21.0+1.4(1+2)1.0=45.105kN/m1、抗弯验算 Mmax=0.1ql2=0.145.1050.1332=0.08kNm max=Mmax/W=0.08106/37500=2.128N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.645.1050.13162、3=3.599kN max=3Qmax/(2bh)=33.599103/(2100015)=0.36N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.67745.1051334/(1006000281250)=0.057mm max=0.057mm=minl/150，10=min133/150，10=0.887mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=R4=0.4ql=2.4kN，R2=R3=1.1ql=6.599kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)4090次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设163、计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.5次楞截面抵抗矩W(cm3)54次楞截面惯性矩I(cm4)243次楞弹性模量E(N/mm2)9500 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1)0.12)+1.4(1+2)(0.45-0.4/2)/2=1.082kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1)0.12)+1.4(1+2)(0.9-0.45-0.4/2)/2=1.082kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q164、4=GNGk=1.350.2(1.2-0.12)=0.292kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=GNGk=1.350.2(1.2-0.12)=0.292kN/m q=max2.4/1.0+0.014+1.082+0.292，6.599/1.0+0.014，2.4/1.0+0.014+1.082+0.292=6.612kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.1ql2=0.16.6120.82=0.423kNm max=Mmax/W=0.423106/54000=7.837N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.66.6120.8=165、3.174kN max=3Qmax/(2bh0)=33.1741000/(24090)=1.322N/mm2 max=1.322N/mm2fv=1.5N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6776.6128004/(10095002430000)=0.794mm max=0.794mm=minl/150，10=min800/150，10=5.333mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1(2.4+0.014+1.082+0.292)0.8=3.332kN R2=1.1(6.599+0.014)0.8=5.819166、kN R3=1.1(6.599+0.014)0.8=5.819kN R4=1.1(2.4+0.014+1.082+0.292)0.8=3.332kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷载：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mma167、x=0.262kNm max=Mmax/W=0.262106/4490=58.267N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qmax=5.826kN max=2Qmax/A=25.8261000/424=27.48N/mm2 max=27.48N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) max=0.088mm=minl/150，10=min300/150，10=2mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=-0.309kN,R2=9.48kN,R3=9.48kN,R4=-0.309kN七、纵向水平钢管验算 纵向168、水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0.875 最大支座反力Rmax=9.48kN 1.05Rmax=1.059.48=9.954kN，9.954kN0.87512.0=10.5kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算 H/Lb=8.07/16.8=0.485 符合要求！十、立杆验算钢管类型483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1700/800=2.125，h/lb=1169、700/900=1.889，查附录D，得k=1.163，=1.297 l0=maxkh，h+2a=max1.1631.2971700，1700+250=2564mm =l0/i=2564/15.9=162=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得 =0.268 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.8m，h=1.7m，查规程表得w=0.129 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.8m，b/h=0.8/1.7=0.471 通过插入法求，得=0.96 z0d2=1.140.30.0482=0.001，h/d=1.7/0.048=35.417 通过插入法求s1，得s1=170、1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.9630)/(1-0.96)=2.733 s=wstw=0.1292.733=0.353 k=0.7zs0=0.71.140.3530.3=0.085kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.71.1410.3=0.239kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0.005(8.07-4)=0.98 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk)： R1=0.309+1.2(0.3+(24+1)0.12)0.8+1.4(1+2)0.8(0.8/2+(0.45-0.4/2)/2171、)+1.350.18.07=4.826kN R2=9.48+1.350.1(8.07-1.2)=10.408kN R3=9.48+1.350.1(8.07-1.2)=10.408kN R4=0.309+1.2(0.3+(24+1)0.12)0.8+1.4(1+2)0.8(0.8/2+(0.9-0.45-0.4/2)/2)+1.350.18.07=4.826kN Nut=maxR1,R2,R3,R4=max4.826, 10.408, 10.408, 4.826=10.408kN 1.05Nut/(AKH)=1.0510.408103/(0.2684240.98)=98.127N/mm2f=20172、5N/mm2 符合要求！ 2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=4.563kN, R2=10.229kN, R3=10.229kN, R4=4.563kN Nut=maxR1,R2,R3,R4=max4.563, 10.229, 10.229, 4.563=10.229kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.0850.81.72/10=0.023kNm 1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0510.229103/(0.2684240.98)+0.023106/(4.49103)=101.624N/mm2f=205N/173、mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)33 F=0.85AFkla/La=0.85330.2390.8/25.2=0.213kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.2138.07/(14+1)16.8=0.02kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0510.229+0.02)103/(0.2684240.98)=96.629N/mm2f=205N/mm2 符合要求！10.2.7 电影院200500、300750、300800、5001800截面梁支撑计算书支撑体系参数同3D电影院相同截面梁。10.2.8 自动扶梯4501100截面梁支撑计算书一、174、工程概况新浇混凝土梁板特性WKL20新浇混凝土楼板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】4501100模板支架高度H(m)21.42模板支架的纵向长度La(m)12模板支架的横向长度Lb(m)23二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)900模板支架步距h(mm)1700楼板立杆纵向间距la(mm)800楼板立杆横向间距lb(mm)800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加承重立杆根数2梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)300,600梁底立杆175、支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑小楞根数4立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.1梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.2新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1板1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期10年一遇0.30.085城市杭州市风荷载高176、度变化系数z地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1.14模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)15风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.353风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n30模板10.239四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1177、.4qQk=1.350.3+(24+1)1.11.0+1.4(1+2)1.0=41.73kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.1ql2=0.141.730.152=0.094kNm max=Mmax/W=0.094106/37500=2.504N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.641.730.15=3.756kN max=3Qmax/(2bh)=33.756103/(2100015)=0.376N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.67741.731504/(100600028178、1250)=0.085mm max=0.085mm=minl/150，10=min150/150，10=1mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=R4=0.4ql=2.504kN，R2=R3=1.1ql=6.885kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)4090次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.5次楞截面抵抗矩W(cm3)54次楞截面惯性矩I(cm4)243次楞弹性模量E(N/mm2)9500 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： 179、q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1)0.12)+1.4(1+2)(0.45-0.45/2)/2=0.974kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1)0.12)+1.4(1+2)(0.9-0.45-0.45/2)/2=0.974kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=1.350.2(1.1-0.12)=0.265kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=GNGk=1.350.2(1.1-0.12)=0.265kN/m q=max2.504/1.0+0.014+0.974+0.265，6.885/1.0180、+0.014，2.504/1.0+0.014+0.974+0.265=6.899kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.1ql2=0.16.8990.82=0.442kNm max=Mmax/W=0.442106/54000=8.177N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.66.8990.8=3.311kN max=3Qmax/(2bh0)=33.3111000/(24090)=1.38N/mm2 max=1.38N/mm2fv=1.5N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6776.899181、8004/(10095002430000)=0.829mm max=0.829mm=minl/150，10=min800/150，10=5.333mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1(2.504+0.014+0.974+0.265)0.8=3.305kN R2=1.1(6.885+0.014)0.8=6.071kN R3=1.1(6.885+0.014)0.8=6.071kN R4=1.1(2.504+0.014+0.974+0.265)0.8=3.305kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m)182、0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷载：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.27kNm max=Mmax/W=0.27106/4490=60.216N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qmax=6.078kN max=2Qmax/A=26.0781000/424=2183、8.669N/mm2 max=28.669N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) max=0.075mm=minl/150，10=min300/150，10=2mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=-0.068kN,R2=9.464kN,R3=9.464kN,R4=-0.068kN七、纵向水平钢管验算 纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0.875 最大支座反力Rmax=9.464kN 1.05Rmax=1.059.464=9.938kN，9.938kN0.87512.0=184、10.5kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算 H/La=21.42/12=1.7855 符合要求！十、立杆验算钢管类型483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1700/800=2.125，h/lb=1700/900=1.889，查附录D，得k=1.163，=1.297 l0=maxkh，h+2a=max1.1631.2971700，1700+250=2564mm =l0/i=2564/15.9=162=210 长细比符合要求！ 查185、规程附录C得 =0.268 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.8m，h=1.7m，查规程表得w=0.129 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.8m，b/h=0.8/1.7=0.471 通过插入法求，得=0.96 z0d2=1.140.30.0482=0.001，h/d=1.7/0.048=35.417 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.9630)/(1-0.96)=2.733 s=wstw=0.1292.733=0.353 k=0.7zs0=0.71.140.3530.3=0.085kN/m186、2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.71.1410.3=0.239kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0.005(21.42-4)=0.92 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk)： R1=0.068+1.2(0.3+(24+1)0.12)0.8+1.4(1+2)0.8(0.8/2+(0.45-0.45/2)/2)+1.350.121.42=6.306kN R2=9.464+1.350.1(21.42-1.1)=12.208kN R3=9.464+1.350.1(21.42-1.1)=12.208kN R4=0.068+1.2(0.3+(187、24+1)0.12)0.8+1.4(1+2)0.8(0.8/2+(0.9-0.45-0.45/2)/2)+1.350.121.42=6.306kN Nut=maxR1,R2,R3,R4=max6.306, 12.208, 12.208, 6.306=12.208kN 1.05Nut/(AKH)=1.0512.208103/(0.2684240.92)=122.629N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=6.055kN, R2=12.028kN, R3=12.028kN, R4=6.055kN Nut=m188、axR1,R2,R3,R4=max6.055, 12.028, 12.028, 6.055=12.028kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.0850.81.72/10=0.023kNm 1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0512.028103/(0.2684240.92)+0.023106/(4.49103)=126.003N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)33 F=0.85AFkla/La=0.85330.2390.8/12=0.448kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.44821.42/(189、14+1)23=0.083kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0512.028+0.083)103/(0.2684240.92)=121.622N/mm2f=205N/mm2 符合要求！10.2.9 自动扶梯300800、4501000截面梁支撑计算书300800支撑体系参数同3D电影院相同截面梁，4501000支撑体系参数同自动扶梯4501100截面梁。10.3 梁侧模板计算书10.3.1 5001800截面梁侧模板计算书一、工程概况新浇混凝梁名称WKL10混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5001800梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/190、m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)取大值：34.56侧压力标准值折减系数0.8振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kcH0.8241.834.56kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.234.56+1.44，1.3534.56+1.40.740.9max47.072，50.5760.950.57645.518kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.56 kN191、/m2三、模板支撑体系设计次楞布置方式水平向布置次楞道数9主楞间距(mm)500主楞合并根数2次楞最大悬挑长度(mm)100对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，800，1400 设计简图如下：模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。模板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承145.51845.518kN/m q1静0.91.3534192、.56141.99kN/m q1活0.91.40.7413.528kN/m Mmaxmax(0.077q静l2+0.1q活l2，-0.107q静l2+0.121q活l2，-0.071q静l2-0.107q活l2)=max(0.07741.990.212+0.13.5280.212, -0.10741.990.212+0.1213.5280.212,-0.07141.990.212-0.1073.5280.212)0.158kNm Mmax/W0.158106/375004.217N/mm2f15N/mm2 符合要求！ 2、挠度验算 qbS正134.5634.56kN/m max0.632ql4193、/(100EI)=0.63234.562104/(1006000281250)0.252mm210/400=0.525mm 符合要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax(1.143q1静+1.223q1活)l=1.14341.990.21+1.2233.5280.2110.985kN 正常使用极限状态 Rmax1.143lG4k=1.1430.2134.568.295kN五、次楞验算次楞最大悬挑长度(mm)100次楞计算方式三等跨连续梁次楞类型方木次楞材料规格(mm)9040次楞弹性模量E(N/mm2)9500次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.5次楞截面抵抗矩W(cm3)24194、次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)13次楞截面惯性矩I(cm4)48 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q10.985kN/m Mmaxmax0.1ql2，0.5ql12=max0.110.9850.52，0.510.9850.12=0.275kNm Mmax/W0.275106/2400011.443N/mm2f13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql，ql1=max0.610.9850.5，10.9850.1=3.296kN max=3Qmax/(2bh0)=33.2961000/(24090)1.373N/mm2 max1.373N/195、mm21.5N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 q8.295kN/m 1max0.677ql4/(100EI)=0.6778.2955004/(1009500480000)0.77mm500/400=1.25mm 2maxql4/(8EI)=8.2951004/(89500480000)=0.023mm100/400=0.25mm 符合要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.110.9850.5，0.410.9850.5+10.9850.16.042kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.18.2950.5，0.48.2950.5+8.2950.14.562kN六196、主楞验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主楞类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞合并根数2主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49荷载折减系数0.7 因主楞2根合并，验算时次楞传递荷载折减系数为0.7。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.461kN，R24.229kN，R33.476kN，R43.476kN，R53.476kN，R63.476kN，R73.476kN，R84.229kN，R91.461kN 197、正常使用极限状态：R11.098kN，R23.194kN，R32.593kN，R42.593kN，R52.593kN，R62.593kN，R72.593kN，R83.194kN，R91.098kN 1、抗弯验算 主楞弯矩图(kNm) maxMmax/W0.705106/4490=157.04N/mm2f=205 N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Qmax/A=27.0161000/42433.095N/mm2=120 N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max1.082mm600/4001.5 mm 符合要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类198、型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主楞计算过程，可知对拉螺栓受力N0.9510.402/0.714.116kNNtb17.8kN 符合要求！10.3.2 4001200截面梁模板计算书 工程概况新浇混凝土梁名称WKL14混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001200梁板结构情况梁两侧有板楼板厚度(mm)120荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)取大值:19.2侧压力标准值折减系数0.8振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4支撑设计次楞布置方式水平向布置次楞道199、数5主楞间距(mm)500支撑距梁底距离依次为200，800主楞合并根数2次楞最大悬挑长度(mm)100次楞计算方式三等跨连续梁对拉螺栓水平向间距(mm)600模板模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000次楞次楞最大悬挑长度(mm)100次楞计算方式三等跨连续梁次楞类型方木次楞材料规格(mm)9040次楞弹性模量E(N/mm2)9500次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.5次楞截面抵抗矩W(cm3)24次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)13次楞截面惯性矩I(cm4)48主楞对拉螺栓水平向间距(mm)600主楞合并根数2主楞类型200、钢管主楞材料规格(mm)483主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49对拉螺栓对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8支撑简图序号验算项目计算过程结论1模板抗弯Mmax/W0.157106/375004.178N/mm2f15N/mm2符合要求挠度max0.632ql4/(100EI)=0.63219.22704/(1006000281250)0.382mm270/400=0.675mm符合要求2次楞抗弯Mmax/W0.209106/240008.713N/mm2f13N/mm2符合要求抗剪max1.046201、N/mm21.5N/mm2符合要求挠度2maxql4/(8EI)=5.9251004/(89500480000)=0.016mm100/400=0.25mm符合要求3主楞抗弯maxMmax/W0.247106/4490=54.927N/mm2f=205 N/mm2符合要求抗剪max2Qmax/A=23.0981000/42414.613N/mm2=120 N/mm2符合要求挠度max0.332mm600/4001.5 mm符合要求4对拉螺栓同主楞计算过程，可知对拉螺栓受力N0.954.593/0.58.727kNNtb17.8kN符合要求结论符合要求 10.3.3 4501100截面梁模板计算202、书一、工程概况新浇混凝梁名称WKL20混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4501100梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)取大值：19.2侧压力标准值折减系数0.8振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kcH0.824119.2kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.219.2+1.44，1.3519.2+203、1.40.740.9max28.64，29.840.929.8426.856kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k19.2 kN/m2三、模板支撑体系设计次楞布置方式水平向布置次楞道数5主楞间距(mm)500主楞合并根数2次楞最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，700 设计简图如下：模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12204、281250mm4。模板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承126.85626.856kN/m q1静0.91.3519.2123.328kN/m q1活0.91.40.7413.528kN/m Mmaxmax(0.077q静l2+0.1q活l2，-0.107q静l2+0.121q活l2，-0.071q静l2-0.107q活l2)=max(0.07723.3280.2452+0.13.5280.2452, -0.10723.3280.2452+0.1213.5280.2452,-0.07123.3280.2452-0.1073.5280.2452)0.129kNm Mmax/W0.1291205、06/375003.44N/mm2f15N/mm2 符合要求！ 2、挠度验算 qbS正119.219.2kN/m max0.632ql4/(100EI)=0.63219.22454/(1006000281250)0.259mm245/400=0.612mm 符合要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax(1.143q1静+1.223q1活)l=1.14323.3280.245+1.2233.5280.2457.59kN 正常使用极限状态 Rmax1.143lG4k=1.1430.24519.25.377kN五、次楞验算次楞最大悬挑长度(mm)250次楞计算方式三等跨连续梁次楞类型206、方木次楞材料规格(mm)9040次楞弹性模量E(N/mm2)9500次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.5次楞截面抵抗矩W(cm3)24次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)13次楞截面惯性矩I(cm4)48 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q7.59kN/m Mmaxmax0.1ql2，0.5ql12=max0.17.590.52，0.57.590.252=0.237kNm Mmax/W0.237106/240009.883N/mm2f13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql，ql1=max0.67.590.5，7.590.25=2.277207、kN max=3Qmax/(2bh0)=32.2771000/(24090)0.949N/mm2 max0.949N/mm21.5N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 q5.377kN/m 1max0.677ql4/(100EI)=0.6775.3775004/(1009500480000)0.499mm500/400=1.25mm 2maxql4/(8EI)=5.3772504/(89500480000)=0.576mm250/400=0.625mm 符合要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.17.590.5，0.47.590.5+7.590.254.174kN 208、正常使用极限状态 Rmaxmax1.15.3770.5，0.45.3770.5+5.3770.252.957kN六、主楞验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主楞类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞合并根数2主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49荷载折减系数0.5 因主楞2根合并，验算时次楞传递荷载折减系数为0.5。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.724kN，R22.087kN，R31.73kN，R42.209、087kN，R50.724kN 正常使用极限状态：R10.508kN，R21.479kN，R31.2kN，R41.479kN，R50.508kN 1、抗弯验算 主楞弯矩图(kNm) maxMmax/W0.276106/4490=61.418N/mm2f=205 N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Qmax/A=22.8111000/42413.259N/mm2=120 N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.538mm500/4001.25 mm 符合要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主210、楞计算过程，可知对拉螺栓受力N0.954.264/0.58.102kNNtb17.8kN符合要求！10.3.4 4501000截面梁模板计算书？4501000梁侧模板加固体系参数同4501100支撑体系参数。10.3.5 500750截面梁模板计算书一、工程概况新浇混凝梁名称WKL10混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500750梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.75新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)取大值：34.56侧压力标准值折减系数0.8振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准211、值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kcH0.8240.7514.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.234.56+1.44，1.3534.56+1.40.740.9max47.072，50.5760.950.57645.518kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.56 kN/m2三、模板支撑体系设计次楞布置方式水平向布置次楞道数9主楞间距(mm)500主楞合并根数2次楞最大悬挑长度(mm)100对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，500 设212、计简图如下：模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。模板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承145.51845.518kN/m q1静0.91.3534.56141.99kN/m q1活0.91.40.7413.528kN/m Mmaxmax(0.077q静l2+0.1q活l2，-0.107q静l2+0.121q活l2，-0.071q静l2-0.107q213、活l2)=max(0.07741.990.0792+0.13.5280.0792, -0.10741.990.0792+0.1213.5280.0792,-0.07141.990.0792-0.1073.5280.0792)0.022kNm Mmax/W0.022106/375000.593N/mm2f15N/mm2 符合要求！ 2、挠度验算 qbS正134.5634.56kN/m max0.632ql4/(100EI)=0.63234.5678.754/(1006000281250)0.005mm78.75/400=0.197mm 符合要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax214、(1.143q1静+1.223q1活)l=1.14341.990.079+1.2233.5280.0794.119kN 正常使用极限状态 Rmax1.143lG4k=1.1430.07934.563.111kN五、次楞验算次楞最大悬挑长度(mm)100次楞计算方式三等跨连续梁次楞类型方木次楞材料规格(mm)9040次楞弹性模量E(N/mm2)9500次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.5次楞截面抵抗矩W(cm3)24次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)13次楞截面惯性矩I(cm4)48 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q4.119kN/m Mmaxmax0.1ql2215、，0.5ql12=max0.14.1190.52，0.54.1190.12=0.103kNm Mmax/W0.103106/240004.291N/mm2f13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql，ql1=max0.64.1190.5，4.1190.1=1.236kN max=3Qmax/(2bh0)=31.2361000/(24090)0.515N/mm2 max0.515N/mm21.5N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 q3.111kN/m 1max0.677ql4/(100EI)=0.6773.1115004/(1009500480000)0.289mm50216、0/400=1.25mm 2maxql4/(8EI)=3.1111004/(89500480000)=0.009mm100/400=0.25mm 符合要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.14.1190.5，0.44.1190.5+4.1190.12.266kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.13.1110.5，0.43.1110.5+3.1110.11.711kN六、主楞验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主楞类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞合并根数2主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N217、/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49荷载折减系数0.5 因主楞2根合并，验算时次楞传递荷载折减系数为0.5。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.391kN，R21.133kN，R30.931kN，R40.931kN，R50.931kN，R60.931kN，R70.931kN，R81.133kN，R90.391kN 正常使用极限状态：R10.294kN，R20.855kN，R30.695kN，R40.695kN，R50.695kN，R60.695kN，R70.695kN，R80.855kN，R90.294kN218、1、抗弯验算 主楞弯矩图(kNm) maxMmax/W0.255106/4490=56.792N/mm2f=205 N/mm2 符合要求！2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Qmax/A=22.4551000/42411.58N/mm2=120 N/mm2 符合要求！3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.269mm300/4000.75 mm 符合要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主楞计算过程，可知对拉螺栓受力N0.954.75/0.59.025kNNtb17.8kN 符合要求！10.3.6 300800截面梁模板计算书一、工程概况219、新浇混凝梁名称WKL21混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300800梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)取大值：15.36侧压力标准值折减系数0.8振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kcH0.8240.815.36kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.215.36+1.44，1.3515.36+220、1.40.740.9max24.032，24.6560.924.65622.19kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k15.36 kN/m2三、模板支撑体系设计次楞布置方式水平向布置次楞道数3主楞间距(mm)500主楞合并根数2次楞最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，500 设计简图如下：模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153221、/12281250mm4。模板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承122.1922.19kN/m q1静0.91.3515.36118.662kN/m q1活0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.125q1l2=0.12522.190.3420.321kNm Mmax/W0.321106/375008.551N/mm2f15N/mm2 符合要求！ 2、挠度验算 qbS正115.3615.36kN/m max0.521ql4/(100EI)=0.52115.363404/(1006000281250)0.634mm340/400=0.85mm 符合要求！ 3、最大支座反力计算222、 承载能力极限状态 Rmax1.25q1l=1.2522.190.349.431kN 正常使用极限状态 Rmax1.25lG4k=1.250.3415.366.528kN五、次楞验算次楞最大悬挑长度(mm)200次楞计算方式三等跨连续梁次楞类型方木次楞材料规格(mm)9040次楞弹性模量E(N/mm2)9500次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.5次楞截面抵抗矩W(cm3)24次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)13次楞截面惯性矩I(cm4)48 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q9.431kN/m Mmaxmax0.1ql2，0.5ql12=max0.19.431223、0.52，0.59.4310.22=0.236kNm Mmax/W0.236106/240009.824N/mm2f13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql，ql1=max0.69.4310.5，9.4310.2=2.829kN max=3Qmax/(2bh0)=32.8291000/(24090)1.179N/mm2 max1.179N/mm21.5N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 q6.528kN/m 1max0.677ql4/(100EI)=0.6776.5285004/(1009500480000)0.606mm500/400=1.25mm 2maxql4224、/(8EI)=6.5282004/(89500480000)=0.286mm200/400=0.5mm 符合要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.19.4310.5，0.49.4310.5+9.4310.25.187kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.16.5280.5，0.46.5280.5+6.5280.23.59kN六、主楞验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主楞类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞合并根数2主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)1225、0.78主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49荷载折减系数0.7 因主楞2根合并，验算时次楞传递荷载折减系数为0.7。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.118kN，R23.631kN，R31.118kN 正常使用极限状态：R10.754kN，R22.513kN，R30.754kN1、抗弯验算 主楞弯矩图(kNm) maxMmax/W0.224106/4490=49.8N/mm2f=205 N/mm2 符合要求！2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Qmax/A=22.011000/4249.48N/mm2=120 N/mm2 符合要求！3、挠度验算 梁226、左侧变形图(mm) max0.239mm300/4000.75 mm 符合要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主楞计算过程，可知对拉螺栓受力N0.953.128/0.74.245kNNtb17.8kN 符合要求！10.3.7 300750截面梁模板计算书300750梁侧模板加固体系参数同300800支撑体系参数。附件1：专家高支模专项方案论证签到表附件2：专家高支模专项方案论证会议纪要附件3：钢管、扣件检查报告附件4：高支模平面布置图附件5：3D电影院满堂支撑架平面、剖面布置图附件6：电影院满堂支撑架平面、剖面布置图附件7：自动扶梯满堂支撑架平面、剖面布置图