1、目 录编制依据11.工程概况22.施工准备22.1材料22.2轮扣式钢管支架、钢管、配件等材料质量要求32.3作业条件33.施工方法33.1基础部分模板支撑体系：33.2混凝土壁(剪力墙)模板43.3柱模板43.4梁板模板43.5模板支撑材料及荷载参数63.6地基条件63.7混凝土的输送方法64、支撑体系构造64.1轮扣直插式钢管脚手架的构配件64.2安装工艺85、施工准备95.1施工条件95.2材料准备95.3施工队伍的准备96、模板支撑系统安装、拆除要求及安全技术措施96.1模板支撑安装要求96.2模板拆除的要求136.3模板安装、拆除的安全措施156.4拆模安全技术要求156.5对施工班2、组的要求166.6模板支架验收177、施工管理措施177.1质量保证体系177.2安全施工技术措施217.3预防坍塌事故的安全技术措施227.4预防高空坠落事故安全技术措施237.5雨季施工措施247.6防台风措施257.7炎热天气施工措施257.8成品保护268、支模监测269、模板支架应急救援预案289.1目的289.2适用范围289.3重大危险源预防及处理措施289.4职责339.5应急机构339.6应急物资准备349.7应急抢险队349.8应急抢险程序3410、柱模板计算书3711、墙模板计算书4612、轮扣式钢管楼面楼板模板支撑计算书5313、500900梁模板支撑计算书6114、63、00800梁模板支撑计算书72编制依据1. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）2. 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）3. 建筑结构荷载规范（GB50009-2012）4. 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）5. 建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）6. 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）7. 砌体结构工程施工质量验收规范（GB50203-2011）8. 建筑地基处理技术规范（JGJ79-2012）9. 一洲安全计算软件。10. 相应结构施工图1.工程概况该项目位于佛山市季华五路以南，华远东路以西，东边是4、佛山电力大厦。项目总建筑面积39419.08 平方米，其中地上建筑面积32598.59平方米，地下建筑面积6820.39平方米，地下室3层，地上28层，建筑高度119.6米。本工程建设单位是佛山市季华新村房地产发展有限公司，设计单位是广东省建筑设计研究院，招标代理机构是广东华联建设项目管理咨询有限公司，勘察单位是佛山市新广厦建筑设计院有限公司，监理单位：广东工程建设监理有限公司，施工单位是广东省六建集团有限公司。施工承包方式及范围：详见施工合同。本工程办公楼的平面大致呈长方形，尺寸为建筑物长宽为44.5925.60m，为地下三层地下室、地上二十八层的框架剪力墙结构，建筑物总高度为119.6米，5、0.000为室内地面标高，相当于国家高程标高3.9米。层高方面：负三层为4.45m，负二层为4.35m，负一层为4.65m，首层为4.50m，二层为4.75m，三层为7.65m，其中二层有面积为23.94*11.95的中空平台，一层到三层的中空高度为9.15米，四层为5.1m，五层至二十七层均为4.0m，二十八层为5.0m，天面标高为119.0120.20m，天面构架层高4.8m，屋顶电梯间梯屋最高处标高为132.0m，。本工程剪力墙宽度为300mm，最大高度为7.65m。框架最大柱截面1600mm1600mm（地下室柱），板最大厚度为350mm。梁模板顶架取地下室负一层梁板一般支模最大截面梁6、500mm900mm，层高4.65米、板厚取最大值350mm，二层梁板600mm800mm，层高4.75米，板厚取200mm，三层计算取200mm板厚，600800mm的梁，层高取7.65，四层计算取200mm板厚，600800mm的梁，层高取5.1m，标准层600mm700mm的梁，层高4米，板厚取200为计算单元，板的顶架模板取地下室负二层板厚350 mm进行计算。柱支模采用钢管及蝴蝶扣支撑，基础采用砖模，梁板支模搭设拟采用轮扣式钢管支撑体系，具体做法和尺寸见附图。其余砼构件模板安装均按附图要求安装搭设，模板支撑系统除首层2轴5轴CE轴为高大模板，采用钢管支撑（另出高大支模施工方案），其他7、部分均采用轮扣式模板支撑系统 。2.施工准备2.1材料（1）本工程剪力墙、柱、梁侧模采用18mm厚耐水夹板及钢管，梁底板采用18mm厚耐水夹板、木枋及钢管，楼梯踢脚板采用18mm厚耐水夹板，楼面模板采用18mm厚耐水夹板，基础砖模用砖、水泥、砂等。（2）木枋采用50mm100mm（南方松）和钢管型号为483.6作为模板结构支撑系统传力骨架。（3）轮扣式钢管（实测数据）：立杆483.2mm900、1200、1500、1800、2100、2400、3000；水平杆483.2600、900、1200、1500mm；枋木：2000mm100mm50mm；胶合板：1830mm915mm18mm；用脚手架8、配套上托和底座。2.2轮扣式钢管支架、钢管、配件等材料质量要求1、轮扣式钢管支架、配件选用建筑施工承插型轮扣式钢管支架安全技术规程（JGJ231-2010）规定中的支架以及配件作为本次模板支撑的材料。杆件应平直，两端面应平整，不得有斜口、毛口；严禁有硬伤（硬弯、夹扁等）及严重锈蚀等现象，必须涂有防锈漆。钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合JGJ130规范第条的规定。钢管及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的规定，并按附录A 的规定进行质量类别判定、维修及使用。如钢管有严重9、锈蚀、压扁或裂纹的不得使用；禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。对不符合要求的门式架、钢管和配件禁止使用。2、模板和木枋的材质满足木结构设计规范GB 500052003的要求，截面尺寸符合设计要求。2.3作业条件（1）各模板设计及施工方案应编制好，并经有关部门审核和批准。（2）各种材料应按计划提前进场，分规格堆放好，并经本项目部验收合格。（3）各轴线及标高应按图纸要求明确标出。（4）墙柱钢筋绑扎完毕，绑好保护塑料垫块，并办完隐蔽验收手续，有防雷接地要求的部位，要办好防雷验收手续，并作好记录。（5）施工前，工程管理部要对施工人员进行质量技术交底和安全技术交底教育，要使质量安全技术管理在思想、10、组织、措施都得到落实。3.施工方法3.1基础部分模板支撑体系：本工程的基础部分（承台、集水井）根据设计图纸要求采用砖模，拟采用MU10灰砂砖，M5水泥砂浆砌筑。砖模砌筑高度在1.5m及以下为240厚，1.5m2.0m为370厚、2.0m以上采用480厚,砖模制作完成并达到相应强度后外侧会回填并夯实。 3.2混凝土壁(剪力墙)模板模板采用18mm厚耐水夹板，模板竖楞采用2m长50100mm木枋，净间距250mm。模板的横向背楞483.2的双钢管，并采用M12对拉螺杆拉结，下面三道螺杆采用双螺帽，螺杆纵向间距缩小50mm即为450mm。螺杆的间距纵横向为500500mm。对拉螺杆应用于外壁时，应采11、用止水环。对应螺栓位置穿PVC塑料套管，套管内径为17mm，墙厚至少3mm，长度比壁厚短1mm。为确保混凝土壁（剪力墙）的厚度，在壁筋上绑扎长度同壁厚的钢筋支撑，钢筋支撑的纵横间距为500500mm，该钢筋支撑的直径为16以上。地下室部分外墙不宜用钢筋支撑，宜用硅制品定位垫块，防锈蚀渗水。3.3柱模板柱模板由面板、柱箍、支撑三部分组成。首先按图尺寸制作侧模板，外侧板宽度要加大两倍内侧板模板厚。压脚板要按放线位置钉好，然后再安装柱模板，面板采用18mm厚耐水夹板，用50100木枋做竖楞，背枋根数详见下表，且净间距须不大于300mm。柱边长60070010001200130015001600竖楞条12、数（均布）3455667为确保柱的保护层厚度，应在每边壁筋上套上塑料环。柱箍用483.2钢管、50100木枋和垫木，组成作柱箍，柱箍最下面一道距楼面各200mm，中间柱箍间距为400mm。当柱边长600mmL800mm时中间增设1道M12的对拉螺杆，当柱边长800mmL1300mm时中间增设2道M12的对拉螺杆，当柱边长1300mm时中间增设3道M12的对拉螺杆。所有柱的柱箍（对拉螺杆纵向间距）采用间距600mm。为保证柱模侧向刚度，在水平钢管外侧用对拉螺杆拉紧，详见柱支模大样图。3.4梁板模板梁模板主要由侧板、底板、支撑钢管、垫木等组成，板模板主要由底板、支撑钢管、垫木等组成，支撑系统采用轮13、扣式钢管支撑体系，详见梁、板支模大样图与梁、板支模详表。地下室0.00以下楼板厚度梁截面尺寸150400*800，300*800，300*900，200*700，200*800，200*600，200*400250300*900，500*900，200*500，400*800350400*800，300*900，250*500，200*500，300*700，400*900主体0.00以上楼板厚度梁截面尺寸200500*800，300*800，400*800，600*800，300*500，200*400600*550，300*550，200*700，200*600，350*800板底支撑支撑14、构件说明板底模板18厚夹板第一层龙骨50mm100mm木枋350第二层龙骨483.2双钢管900板底支撑483.2轮扣直插式钢管脚手架；横距0.9m；纵距0.9m；步距1.2m。作为扫地杆的最底层水平杆离地高度450；可调托座伸出顶层水平杆的长度250。在模板支架外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑+部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。（详见附图）梁支撑支撑构件说明梁底模板18厚夹板梁侧模板18厚夹板第一层龙骨50100木枋200第二层龙骨483.2双钢管915、00竖肋50100木枋300对拉螺杆1排 12600梁侧檀梁483.6双钢管梁底支撑483.2轮扣直插式钢管脚手架；横距0.9m；纵距0.9m；步距1.2m。作为扫地杆的最底层水平杆离地高度450；可调托座伸出顶层水平杆的长度250。在模板支架外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。（详见附图）3.5模板支撑材料及荷载参数本工程支撑所使用的材料经有关部门检测合格方可使用，材料的容许应力以检测结果为准，模板支撑系统钢管采用Q2316、5钢，木枋选用松木方，含水率小于15%，模板采用胶合夹板，具体材料性能见下表：材料性能表材料名称自重抗弯强度设计值抗剪强度设计值（N/）弹性模量（N/）截面抵抗矩（）惯性矩（4）483.2轮扣直插式钢管205 N/2.061054.7311.3618厚胶合板10kN/m15N/1.5N/750050100松木枋10kN/m15 N/1.5N/900085.33341.33483.6钢管0.0333kN/m205 N/2.061054.4910.783.6地基条件模板支架均支撑在地下室砼等级为C35不小于350mm厚砼板上。3.7混凝土的输送方法结构均采用商品混凝土浇筑，采用砼泵车泵送商品混凝土17、4、支撑体系构造4.1轮扣直插式钢管脚手架的构配件轮扣直插式钢管脚手架，是由钢管立杆、轮扣、横杆接头、直插式接长套筒、可调U托、可调底座、抛撑接头六个部分组成。 轮扣 横杆接头直插式套筒 可调顶托（U托） 可调底座 抛撑 构件组装形式轮扣替代扣件式钢管脚手架的连接扣件，是杆件之间的连接构件；竖向直插式接长套筒替代扣件式钢管脚手架的对接扣件；横杆接头替代直角扣件；轮扣、竖向接长套筒直接焊接在立杆上，变成三件合一，轮扣的间距为600，立杆长度分别有900、1200、1500、1800、2100、2400、3000；横杆接头直接焊接在横杆的两端，变成二件合一，长度有下列几种：600、900、120018、1500、1800。脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。4.2安装工艺1、满堂红搭设2、找平地基3、立杆规格、间距、步距应严格按照设计要求，每根立杆底部应设置底座和垫板，垫板厚度不得小于50。4、将可调底座插入立杆底端，并将相邻立杆的下托（可调底座）调至水平。两人扶好立杆。5、一人将横杆接头插入立杆轮扣内，以4根为一组，第一道横杆先不要插紧，待第二道横杆插入后，再将第一道横杆敲紧，并将锁销插入锁孔。 搭拼示范图6、以此方法周19、而复始进行安装，每次上道横杆插入后，才能将下道横杆敲紧并插入固定销。7、相邻立杆长度应错开布置。8、当按设计方案搭至最后一道设计高度后，插入上托（可调U托）并调至水平。9、最底层水平杆作为扫地杆，离地高度450高。10、在架体外侧周边及内部纵、横向每5跨，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑。斜杆与地面倾角宜在4560之间，垂直剪刀撑要顶地设置。在模板支架外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。11、模板支架可调托座伸出顶层水平杆严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm20、，可调托座插入立杆长度不得小于150mm。5、施工准备5.1施工条件1、搭设操作人员必须经过专业技术培训和专业考试合格后，持证上岗。模板支架搭设前，施工管理人员应按专项施工方案的要求对操作人员进行技术和安全作业交底。2、进入施工现场的钢管支架及构配件质量应在使用前进行复检。3、经验收合格的构配件应按品种、规格分类堆放，并应标挂数量规格铭牌备用。构配件堆放场地应排水畅通，无积水。4、模板支架搭设场地必须平整、坚实、有排水措施。5.2材料准备1、楼面模板采用18mm厚夹板；2、楼面模板底采用50mm100mm松枋木；托梁均采用483.6钢管；3、楼面支撑采用3.2厚48钢管轮扣替代扣件式，可调式U21、型上托盘和可调式或固定底座。5.3施工队伍的准备根据确定的现场管理机构建立项目施工管理层，并选择高素质的施工作业队伍进行该工程的施工。6、模板支撑系统安装、拆除要求及安全技术措施6.1模板支撑安装要求6.1.1支撑搭设1）支架的搭设必须根据设计平面布置图进行搭设。2）支撑立杆应支承于木方上，木方一般为50X100mm。3）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。4）支架及时与结构拉结，以保证支架整体稳定和搭设过程安全，未完成支架在每日收工前，做好防护，以确保架子稳定。5）钢管22、有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。6.1.2模板支撑操作工艺要求1、楼面模板安装工艺流程施工放线熟悉图纸g对工人技术交底 g 模板支架搭设 g 模板安装g 模板制作施工过程班长自检 g班长自检、复核g技术负责人自检施工过程施工员检查g项目经理办理签证2、楼面模板安装要求楼面板模板采用18mm胶合板，铺设在小枋上，小枋两头搁置在483.6钢管上，小枋断面50100mm，间距详计算书。面板模应垂直于小枋先摆上，等分搁板间距。最后在搁板上铺钉平板模板，为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间可少钉，但应保证整体牢靠。模板应安装图纸要求设置起拱，需要做好技术23、交底。3、梁模板安装要求梁板模板采用18mm胶合板，梁两侧和梁底模板铺50100mm小枋，间距详见计算书，小枋外铺设483.6钢管，用M12对拉螺杆固定，小枋的交接位置采用压脚板固定，模板应安装图纸要求设置起拱，需要做好技术交底。4、柱模板安装要求柱模板同样采用18mm胶合板，模板外垂直铺设50100小枋，铺设的数目根据柱边长均匀布置（详见3.3），小枋外水平布置483.6钢管，钢管间距400mm，用M12对拉螺杆进行固定，模板安装必须保持垂直度。5、模板的重点部位安装及控制楼面板的铺设：铺板前每一跨必须拉通以角线检查木枋的平整度，防止由于夹板的扭曲造成楼面天花的变型或不平整。6.1.3核心筒24、剪力墙模板安装施工措施剪力墙模板采用竹胶板模板，用50100mm方木作背楞，横竖方向间距500，用M12对拉螺栓套14PVC加固，并以钢管支撑系统，保证模板的垂直与稳定。有防水要求外墙模板，对拉M12止水螺栓不考虑回收，其他部分的对拉螺栓，回收后重新使用。 模板安装工序：模板清理（配制模板）刷涂脱模剂安装定位筋安装模板浇注砼拆模1.配制剪力墙模板：先将旧竹胶板上的混凝土渣、钉子等清理干净（新竹胶板直接配制），依据剪力墙图纸尺寸配制模板，配置时整张竹胶板尽量不裁，拼板时如整张竹胶板不足时，可用旧竹胶板或较小竹胶板补拼。背楞用50100方木从长方向两边起排,中间间距不小250mm订一根方楞。木楞的25、顶好后，在木楞上钻对拉螺栓孔，对拉螺栓孔间距为500mm,梅花点布置。 2.涂刷脱模剂：模板配制完后，涂刷水性脱模剂，涂刷时，涂刷均匀，不得漏刷，但也不得流液。涂刷完毕后，按照图纸剪力墙尺寸对模板进行编号，以免模板堆放错乱，安装时模板型号不对3.安装定位筋：为保证墙体的厚度、钢筋和模板位置的准确，在墙体诸钢筋上点焊一根与墙体厚度相等长度的钢筋，同时在墙体阴角处，应焊好定位钢筋，保证上下至少有一个定位块。4.模板安装：模板安装前应做到：弹好楼层的墙身线，门口线，及标高线，将楼面清理干净，墙体中心线、边线、模板安装线，钢筋网片、电线管、电线盒与钢筋或大模板固定的等情况一切完好。安装模板顺序,按照先26、大后小原则，将模板吊至模板平面布置的位置。再用撬杆移动模板到墙位线上。用支撑架调节模板的垂直度，安装好对拉螺栓。大模板安装完后，开始安装阴角及局部小模板（阴角摸板的加固祥见附图1），在纵横墙壁交接处，模板安装顺序为先立阴角模，并给临时固定。门锁有内膜的侧面与大模板相接触处都要粘上海绵条。在所有模板就位后，加固和校证。6.1.4施工管理与安全措施1、支架搭设应严格遵守规定，搭设前应由项目部技术负责人向施工管理及工人班组进行详细交底。2、支架使用过程中，严禁随便拆除任何杆件或零配件，如因妨碍作业需拆除个别杆件时，需经项目技术负责人同意并采取可靠措施后方可暂拆除，作业完成后应马上复原。3、施工现场带27、电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准通过支架，支架严禁接、钩电源线。4、从事架子作业的工人，要定期进行体检。凡患有高血压、心脏病、贫血病、癫痫病以及其他不适于高空作业的，不得从事架子搭、拆作业。5、台风暴风过后，要马上检查架子，发现倾斜，变形，应及时修理加固。6、安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板模的安装。6.1.4混凝土浇筑顺序1、泵送混凝土的注意事项混凝土输送管的固定，不得直接支承在高支撑、钢筋、模板及预埋件上。水平管要求每隔一定距离用支架、台垫、吊具等固定，以便于排除堵管、装拆和清洗管道。2、泵送混凝土对模板和钢筋的要求1）对模板的要求由于泵送混凝土的流动性大和施工的冲击力大，因此28、在选择模板时，必须根据泵送混凝土对模板侧压力大的特点，确保模板和支撑有足够的强度、刚度和稳定性的。混凝土的浇筑速度、浇筑高度、密度、坍落度、温度、外加剂等是模板最大侧压力的主要影响因素。2）对钢筋的要求浇筑混凝土时，应注意保护钢筋，一旦钢筋骨架发生变形或位移时应及时纠正。混凝土板和块体结构的水平钢筋；应设置足够的钢筋撑脚或钢支架。钢筋骨架重要节点应采取加固措施。手动布料管应设在钢支架架空，不得直接支撑在钢筋骨架上。3、浇筑顺序（见附图）泵送混凝土的浇筑顺序（应明确施工顺序路线和混凝土泵机位置）1）当在采用混凝土输送管输送混凝土时，应由远而近浇筑；确保支架不受偏心荷载。2）在同一区域的混凝土，应29、按先竖向结构后水平结构的顺序，分层连续浇筑。3）当不允许留施工缝时，区域之间、上下层之间的混凝土浇筑间歇时间，不得超过混凝土初凝时间。4）当下层混凝土初凝后，浇筑上层混凝土时，应先按留施工缝的规定处理。4、泵送混凝土的布料方法1）在浇筑竖向结构混凝土时，布料设备的出口离模板内侧面不应小于50mm，并且不向模板内侧面直冲布料，也不得直冲钢筋骨架。2）浇筑水平结构混凝土时，不得在同一处连续布料，应在23m范围内水平移动布料，且宜垂直于模板。3）混凝土分层分段浇筑，分层厚度一般为300500mm。4）浇筑过程中，由低支模向高支模浇筑，先浇筑内部结构后浇筑悬挑部分。5）振捣泵送混凝土时，振动棒插入的间30、距一般为400mm左右，振捣时间一般为1530s，并且在2030min后对其进行二次复振。6）对于有预留洞、预埋件和钢筋密集的部位，应预先制订好相应的技术措施，确保顺利布料和振捣密实。在浇筑混凝土时，应经常观察，当发现混凝土有不密实等现象，应立即采取措施。7）水平结构混凝土表面，应适时用木抹子磨平搓毛两遍以上。必要时，还应先用铁滚筒压两遍以上，以防止产生收缩裂缝。5、混凝土浇筑要求1）施工前由施工员、机管员、班组长等有关人员检查振棒(或平板振动器)等，做好班前检查工作。2）泵送砼时应注意，由于泵送砼的泵送速度较快，在楼面容易产生较高的堆积混凝土，所以施工时应加强监控，采用摆动管头和砂铲扒平等办31、法，防止混凝土的堆积高度过高，并应均匀分布。3）浇筑过程中安排施工人员、木工、钢筋工、电工和安全员跟班，对钢筋的保护层、弯曲、散乱等加以修正，对模板和支撑部位进行观察，如有支撑不稳、模板变形过大等现象时，应立即采取加固等措施，确保安全施工和保证工程质量。4）混凝土输送管的固定，不得直接支承在高支撑、钢筋、模板及预埋件上。水平管要求每隔一定距离用支架、台垫、吊具等固定，以便于排除堵管、装拆和清洗管道；垂直管沿外柱上升，垂直管下端的弯管，不能作为上部管道的支撑点。应设钢支撑承受直管重量。6.2模板拆除的要求模板拆除的时间1、现浇结构的模板及其支架拆除时的砼强度，应符合设计要求，当设计无具体要求时，32、应符合下列规定。结构类型结构跨度按设计的砼强度标准值的百分比计板2502，8758100梁8758100悬臂构件210021002、侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。而水平模板及支撑则由施工员根据混凝土的强度试压报告，需编制拆模试件留置方案，符合混凝土结构工程施工质量验收规范 (GB 502042002)表规定，所发出的指令后，经单位技术负责人同意，监理审批后才能进行，拆除时的混凝土强度应达到设计强度。模板的拆除顺序1、模板的拆除顺序为：（先拆承重大的构件，后拆承重较小的构件）拆除搭设模板的脚手架 从梁板中部开始向两端支点降下梁板底支撑可调支托 拆除梁底模板 拆除梁两侧模板 33、拆除楼板下支撑 拆除楼板龙骨及模板 拆除脚手架 模板分类堆放整齐。2、梁板模板拆除1)、先将支柱上的可调上托松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，再用钢钎撬动模板，使模板块降下由代龙支承，拿下模板和龙骨，然后拆除水平拉杆及剪刀撑和支柱。2）、拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。3）、拆除跨度较大的梁支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。3、支顶、模具料的搬运钢管在搬运时，应把所有的附着件拆除，运到材料员指定的地方分类堆放。拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的扣件及时集中统一管理。4、拆除模板的脚手架拆除模板的脚手架时，首先应拿掉最上面的螺栓铰头，然后拆除最34、顶层的水平拉杆及剪刀撑，接着拆掉顶层的脚手架。按着这样的顺序逐层拆掉脚手架。6.3模板安装、拆除的安全措施模板安装安全措施1、模板的安装与拆除均由施工现场安全责任人对工人进行方案交底。支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，以防坠下伤人。2、模板上堆放材料要均匀，要符合构件的使用荷载，泵送混凝土出料应及时分摊到其他地方，临时料堆放高度不得超过100mm。3、模板安装须有稳固的脚手架防护，操作人员上落应走斜道或稳固的靠梯，高空作业无安全保护的要佩带安全带。4、模板安装过程应保证构件的稳定性，有措施防止模板的倾覆。35、5、使用电器和机具应符合施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）的规定。6、在楼层内的高度超过2米的安装及拆卸作业,应搭设临时性的脚手架，必须正确佩带安全带。7、模板支撑系统搭设与拆除时，严禁上下交叉作业，模板施工范围内四边用安全网封闭，楼梯井口位做好临边防护，并派专人看护。8、高度超过4米的模板拆除，不得让材料自由落下及大面积撬落，操作时必须注意下方人员的动向。9、操作人员上下通行时，不能攀登模板或脚手架，不许在墙顶、独立梁及其他狭窄而无防护的模板上面行走。10、模板支顶安装后，按项目部、分公司、集团公司逐层次分别进行验收，合格后36、才能进入下道工序。11、浇灌砼时，支顶下不得站人，质安员检查支顶变形情况，发现异常，立即停止浇灌砼并疏散施工人员，同时对模板支撑体系进行整改。经安全员检查核实整改好的模板体系安全后，方可继续砼浇筑作业。12、安全员为牛传超。模板施工现场安全由安全员负责。6.4拆模安全技术要求1、模板拆除前须办理拆模申请批准手续，楼板模板拆除前必须有混凝土同条件养护试件强度报告(或回弹强度报告)和项目部安全负责人及监理工程师批准的模板拆除申报表。在拆除区域设置警戒线,并由安全员专人监护。2、模板拆除顺序：模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆；悬挑构件应从外端部拆起，向内延伸。3、板模的拆除：1）、先将37、平台下钢管扣件松开，使木枋与钢管脱离，然后再拆顶模。待顶板上木枋拆完后，再拆架。2）、悬臂构件由端到根拆除，最后拆除固定端模板。先松开可调顶托，使木枋与顶托脱离，然后再拆顶模。拆模时人站在钢管架下，待顶模拆完后，再拆钢管架。3）、拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。当局部有砼吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动，禁止敲击模板。4）、拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，整理拆下后的模板及时清理干净，板模应涂刷水性脱模剂，按规格分类堆放整齐。5）、拆除支模架应注意安全，并由专人负责警戒。拆下的杆体、零配件和工具，应传递而下。6)、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁分38、立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。7）、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。8）、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。当拆架下班时，不应留下隐患部位。9）、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。拆下的零配件要装入容器内；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从39、高空抛掷。10）、在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全质量问题，应暂停拆除。经过处理后，方可继续拆除。6.5对施工班组的要求1、待每层楼面模板安装好后，利用该层楼面模板作操作平台，用塔吊运输，浇筑全部柱、墙混凝土。2、“三不得”、不得随意拆除脚手架上的纵横向水平杆，纵横向扫地杆。、不得随意拆除脚手架上的任何扣件，以保证脚手架安全和稳定性。、不得随意拆除连墙杆件和顶杆。3、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施，施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。4、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊40、落。5、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手架上和抛掷。6、装拆模板时，必须搭设脚手架，装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。7、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。6.6模板支架验收轮扣式模板支架搭设好后，项目经理必须组织架子工和使用的班组共同检查验收，验收合格后，方准上架操作。重点部位：柱帽部位、水平杆的连拦、剪刀撑的设置。7、施工管理措施7.1质量保证体系1、构件允许偏差钢管构配件允许偏差表(mm)序号项目允许偏差简图检查方式1外径48mm壁厚3.6mm-0.5-0.52钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、41、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4立杆钢筋弯曲3mL4m3mL4m1220钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m302、模板允许偏差（mm）允许允许偏差项目允许偏差1轴线位移基础5柱、墙、梁32标高53截面尺寸基础10柱、墙、梁+2-54每层垂直度35相邻两板表面高低差26表面平整度27预埋钢板中心线位移38预埋管、预留孔中心线位移39预埋螺栓中心线位移2外露长度+10-010预留洞中心线位移10截面内部尺寸10-011阴阳角垂直4方正43、质量保证技术措施模板安装与拆除质量点设置工程项目班组目标分项项目管理点设置对策措施检查工具及检查方法模板安装与拆除表面平整、垂直度良好、截面准确42、标高无误轴线位移模板底口偏移1施工前检查上道工序质量，钢筋位置及放线位置是否准确。2及时更换有缺陷的模板，并予以修复。3加强工序自检。4加强材料进出场管理及现场保养。5连接件扣紧不松动。6支撑点牢固可靠，损坏变形的钢龙骨、钢支柱不予使用。用盒尺引测检查截面尺寸表面变形，支撑不牢用盒尺测量检查标高底模标高不准，支撑不牢用水准仪、拉线或用尺量检查垂直度模板上口偏移，支撑不牢用2m靠尺检查平整度小板板面平整度、组装大面平整度用2m靠尺检查4、模板安装与拆除质量预防措施模板工程质量预防措施项目影响因素采取预防措施施工操作支撑系统不合理严格设计要求，因地制宜，合理布局扣件连接松动严格设计要求，严格控制43、扣件间距，加固面板拼缝不平尽量使用平直模板，扣件补缺拆除时硬撬组装前及时刷脱模迹颠倒工序强化施工工艺，完善工序间的交接检环境基底未夯实加强夯实，并铺通长脚手板，加强交接检钢筋网片位移加强工序之间的交接检，互检工作混凝土侧压力过大工种之间相互配合，加强支撑，适当振捣，设专人看模材料模板变形，孔多及时检查、修理，严重者退回，不予使用龙骨、支撑件软弱及时同技术部门共同研究加固措施连接附件质量差及时退换，加密连接，加固支撑系统管理岗位责任制执行不严强化岗位意识，完善责任制，人员定岗重进度，轻质量强化教育，摆正进度与质量的关系忽视资料管理加强全面管理意识，确立技术档案重要性的认识施工人员技术水平低进行岗44、位技术培训自检不认真认真执行自检负责制技术交底不清认真、科学的进行书面交底指挥人员只重进度尊重科学、服从质量，好中求快违章作业严格操作规程忽视交接检、互检加强工种间配合，把质量问题消灭在上一工序中专检人员检查不细加强教育，不合格者予以停职5、为防止质量通病模板设计中特制定如下措施序号项目防治措施1柱底烂根底部方框钉平后再将其伸入墙体位置2柱、墙粘连清理模板和涂刷隔离剂必须认真，要有专人检查验收，不合格的要重新刷涂。3垂直度偏差支模时要反复用线附吊靠，支模完毕经校正后如遇有较大冲撞，应重新用线锤复核校正。4柱、墙体凹凸不平加强模板的维修，安装前对模板检修一次。5柱、墙钢筋移位模板上口内侧钉设与砼45、保护层等厚的木压条，并采取措施控制保护层厚度。6柱、墙体阳角不垂直、不方正在阳角处模板两侧用8080木枋成90度压紧护角，用吊锤检测垂直度7外墙上下层接槎不平、漏浆外壁模板的下段须用对拉螺栓紧固在已完成的下层砼壁上。8板下挠板支撑材料应有足够强度，支撑必须加垫木，模板按规范起拱。9柱模板拼缝处漏浆模板拼缝处设绵线或用胶带封堵。10梁板底挠度捣制完成后立即增加钢筋立杆支撑。7.2安全施工技术措施1、模板支架搭设的施工人员必须持证上岗，并由项目部专职人员进行专项书面交底，办理好书面交底并双方签字确认。2、对施工人员要进行“三级安全教育”和专项安全技术和质量技术交底，同时做好书面签证记录，使用统一符46、合国家标准的安全帽。3、施工现场安全责任人应在支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底，并做好记录。每日开工前，安全员向作业人员进行班前交底。4、模板支撑系统搭设与拆除时，严禁上下交叉作业，并派专人看护。5、在模板施工期间，要认真贯彻“安全第一、预防为主”，遵守国家和企业的规章制度，并按安全警报系统运行操作。6、楼面安装前，先检查木板、木枋的质量，有腐朽的、木节过大或弯曲变形过大的不予使用。在安装期间，施工人员要注意木枋钉固后才在上面走动和操作。7、在楼面安装期间要有足够的操作平台和安全防护，作业人员必须戴好安全帽，遇到悬空时施工人员要按规定正确使用安全带；完成顶架后挂好水平防护47、网，才能进行模板安装，以防高处坠落。8、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。9、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。10、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。11、支架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上支架操作。12、密目安全网等影响作业班组地模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改48、。13、支架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。14、不准利用支架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动支架。15、不得将缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在支架上，严禁任意悬挂起重设备。16、在架子上的作业人员不得随意拆动支架的所有拉接点和扣件绑扎扣等所有架子部件。17、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。18、支架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。19、要保证架体的整体性，不得与井架49、升降机一并拉结，不得截断架体。20、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑盘和绳索运输，不得乱扔。21、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。钢管、扣件等堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。22、施工人员做到活完料净脚下清，确保支架施工材料不浪费。23、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。24、六级（含六级）以上大风、大雾、大雨天气停止支架作业。在台风期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有偏移、积水等50、物。若有则应随时加固清扫，并要采取防滑措施。7.3预防坍塌事故的安全技术措施1、模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工。2、安装梁底模板及木方前，确保梁底支架水平杆已拉设。3、本高支支模采用轮扣直插式钢管脚手架立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和轮扣直插式钢管脚手架应牢固拉接，形成整体。4、模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。5、楼面堆放模板及轮扣直插式钢管时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并51、对楼面进行加固。6、安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，已防止坍塌事故发生。7、支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。8、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。9、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。10、应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。11、水平杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。12、模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意52、签字后方可拆除。13、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。14、纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住墙柱，提高支撑的整体性。15、各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接。作业平台上严禁超载。7.4预防高空坠落事故安全技术措施1、项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。2、高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人、公司技术负责人审批签字后报监理公司审批，审批通过后该方案方可实行。模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理53、人员签字验收合格后，方可投入使用。3、安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高出施工作业面至少1.2m。4、所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。5、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。6、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或54、毛刺的地方接触，以防摩擦割断。7、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。8、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。9、高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑（或红白）相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。10、安装楼面模板时，在工作面下1m处满挂兜网作为水平防护措施55、，以确保安全。7.5雨季施工措施1、做好汛前和雨季来临前的检查工作，及时认真整改存在隐患，做到防患于未然。汛期和雨季来临期间要组织昼夜值班，做好记录，密切注意天气预报和暴雨警报。安排好应急疏散通道及安全集结中心。2、雨季来临之前，加固临时设施，大标志牌，临时围墙等处设警告牌；疏通好施工场地内的下水管道和雨水井，保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、不泥泞、不存水。3、雨天作业必须设专人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作业施工。4、检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准备。大风雷雨天气应切断电源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后，要对现场的临时设施、56、用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施工。5、各区高支模，必须设置避雷装置，且其周围有排水设施。脚手架底部地基要做好排水。6、机电设施要经常检查接零、接地保护，所有机械棚要搭设严密，防止漏雨，并随时检查漏电装置功能是否灵敏有效。7、钢筋要用枕木或木方、地垄等架高，防止沾泥、生锈。8、浇筑混凝土前，要随时掌握天气预报，尽量避免在雨天进行。现场足够的覆盖材料，要保证新浇筑的混凝土不被雨水冲刷，已喷脱模剂的模板不被雨水冲掉。7.6防台风措施1、台风季节应特别提高警惕，随时做好防台风袭击的准备。设专人关注天气预报，做好记录，并与市气象台保持联系，如遇天气变化及时报告，以便采取有效措施。257、成立台风期间抢险救灾小组，密切注意现场动态，遇有紧急情况，立刻投入现场进行抢救，使损失降到最低。3、遇6级以上大风时，应暂停室外的高空作业，雨后应先清扫施工现场，支撑不滑时再进行工作。4、对施工现场应进行全面详细检查，如有拉结不牢、排水不畅、漏雨、沉陷、变形等情况，应采取措施进行处理，问题严重的必须停止使用。风雨过后，应随时检查，发现问题，重点抢修。5、台风到来之前，应对现场的机械、脚手架、及未装好的钢筋、模板等进行临时加固，堆放在楼面、屋面的小型机具、零星材料要堆放加固好，不能固定的东西要及时搬到建筑物内。6、在台风来之前要立即对模板、钢筋特别是脚手架、电源线路进行仔细检查，发现问题要及时58、处理，经现场负责人同意方可复工。7、在台风来之前抗风及抗雨领导小组应组织抢险队集结待命，统一指挥，随时准备排除危险隐患。安排好应急疏散通道及安全集结中心。8、科学、合理安排台风期间施工，使工程不会因此而处于停工状态。提前安排好各分部分项工程的施工，做到有备无患。台风过后，全体动员进行抢险救灾，全面检查已施工工程的质量状况，以最快的速度恢复生产，使工期损失降到最低。7.7炎热天气施工措施1、炎热天气要做好防暑降温工作。2、工地设茶水供应站，保证施工操作人员的水分补充；饮食要卫生、饭菜要可口，确保职工健康。3、高温时期施工，应避开日照高温时间浇灌砼，必须连续施工时，对模板、输送泵采取浇水、覆盖等降59、温措施。4、要混凝土商考虑到天气炎热的情况对混凝土的影响，考虑增加缓凝剂延缓砼的凝固，降低坍度落损失等。5、高温时期混凝土出槽温度控制不得高于28。6、指派专人负责做好砼的养护工作，采用浇水蓄水养护，使砼表面经常处于湿润状态，防止发生龟裂现象。7.8成品保护1、模板堆放场地要平整，模板平放，并且用木枋支垫，保证模板不扭曲、不变形。不可乱堆放或在组拼的模板上堆放分散的模板和配件。2、装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。3、所有的木枋、模板均需定位、编号、标识。4、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸锰撬，以免砼和模板受到损伤。严格规定，拆模必须执行拆模申请制度，严禁强行拆模。砼表面未干，不得上60、人，浇注完砼强度达到12小时以后，开始允许操作人员在上面行走，进行一些轻便工作，但不得有冲击性操作。7.9防火措施1、为保证主体施工的安全有效的进行，对模板施工存在的消防安全隐患进行措施应对，为现场模板施工的安全进行提供有力的保障和有利支持 2、对模板原材料的管理，应按照项目易燃物存放管理进行木板原材料的管理，保证原模板原材料的安全，并对模板原材料制定详细使用堆放计划，保证模板的防火安全。3、对现场堆放的模板原材料进行防火控制，在模板堆放区，设置合格的消防器材，保证出现火情时，及时应对。保证模板的防火安全和使用安全。4、对模板区域安排专职人员负责模板日常的安全巡查工作，并在模板区域内设立安全防61、火警示标志，严禁人员在该区域以及周边吸烟与从事电焊作业，如有需要时是，须有专人进行看护，保证模板的安全有效。 5、对模板进行合理对方，堆放整齐，保证出现火情时及时有效的进行扑灭。 6、对使用施工使用中的模板进行严格的的控制，对堆放在施工区域待用的模板进行巡查，做到防范于未然。保证模板施工作业时无人吸烟，给木板施工带来安全的施工环境。对模板施工中产生的废木料及时清理，堆放在废料堆放区，保证施工现场的安全。 7、对已搭设好的模板工程做好成品保护与防火保护，安排人员对成品区进行安全巡查。8、对拆除的模板及时清理还原，堆放在下一层施工作业面上，同时保证防火安全。 9、模板施工存在重大的防火安全隐患，希62、望工长几各个部门人员提高模板施工防火安全意识，保证工程有序进行。8、支模监测本项目采用轮扣直插式钢管脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。本监测方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查，巡查的重点部位：（1）杆件的设置和连边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。（3）轮扣连接位置是否松动。（4）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求63、。（7）支撑体系和各杆件是否有变形的现象。3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、要浇捣砼前，由项目部对模板支架全面系统检查，合格后才开始浇筑砼。在浇筑砼过程中，由专职安全员、施工员对模板支架检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。5、监测内容包括如下：1）监测项目：支架沉降、位移和变形，以及支承地面稳定性沉降观测。2）监测点布设：在 1/2跨位置，每个监测剖面布设二个支顶水平位移监测点、三个支顶沉降观测点及支承地面稳定性沉降观测点。（详见附图）6、监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30m64、in测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成之后至高支模层的混凝土强度达到80这段时间，每隔二天测量一次。7、模板支架搭设允许偏差及预警值要求序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆钢管3mL4m4mL6.5m12mm20mm/吊线和卷尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm/吊线和卷尺3立杆垂直度全高绝对偏差50mm/经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/600/吊线和卷尺5立杆顶水平位移/10mm8mm经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/10mm5mm经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/10mm8mm经纬仪及钢板尺8、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做65、好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。9、必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。9、模板支架应急救援预案9.1目的模板工程可能造成的事故包括：为触电、机械伤害、物体打击、高处坠落、火灾、坍塌等不可预见性的突发事件，为降低安全事故的伤害，防止事故扩大，最大限度地保护职工生命和减少国家财产的损失，制订本应急预案。9.2适用范围模板支撑工程整个施工阶段及发生支架倾倒，人员高空坠落，落物伤人等事故。9.3重大危险源预防及处理措施重大危险源识别该模板工程出现重大危险源66、为触电、机械伤害、物体打击、高处坠落、火灾、坍塌等。重大危险源预防措施1、触电处理预防措施：根据安全用电“装得安全，拆得彻底，用得正确，修得及时”的基本要求，为防止发生触电事故，在日常施工（生产）用电中要严格执行有关用电的安全要求。 用电应制定独立的方案，必须按方案进行敷设，竣工后报验收手续。 一切线路敷设必须按技术规程进行，按规范保持安全距离，距离不足时，应采取有效措施进行隔离防护。 非电工严禁接拆电气线路、插头、插座、电气设备、电灯等。 带电体之间、带电体与地面之间、带电体与其它设施之间、工作人员与带电体之间必须保持足够的安全距离，距离不足时，应采取有效的措施进行隔离防护。 在有触电危险的67、处所或容易产生误判断、误操作的地方，以及存在不安全因素的现场，设置醒目的文字或图形标志，提醒人们识别、警惕危险因素。采取适当的绝缘防护措施将带电导体封护或隔离起来，使电气设备及线路能正常工作，防止人身触电。施工现场供电必须采用TNS的三相五线的保护接零系统，把工作零线和保护零线区分开，通过保护接零作为防止间接触电的安全技术措施，同一工地不能同时存在TNS供电系统。注意事项有：a) 所有振动设备的重复接地必须有两个接地点。b) 保护接零必须有灵敏可靠的短路保护装置配合。c) 电动设备和机具必须使用“一机、一闸、一漏电、一箱”保护，严禁一闸多机，闸刀开关选用合格的熔丝，严禁用铜丝或铁丝代替保险熔丝68、。按规定选用合格的漏电保护装置并定期进行检查。2、机械伤害预防措施：（1）、机具必须严格按照操作规程进行操作，禁止违规操作、违规指挥；（2）、操作各种机械人员必须经过专业培训，能掌握该设备性能的基础知识，经考试合格，持证上岗。上岗作业中，必须精心操作，严格执行有关规章制度，正确使用劳动防护用品，严禁无证人员开动机械设备。新进场的工人必须进行三级教育；3、物体打击预防措施： 人员进入施工现场必须按规定配戴好安全帽。应在规定的安全通道内出入和上落，不得在非规定通道位置行走。 安全通道上方应搭设双层防护棚，防护棚使用的材料要能防止高空坠落物穿透。 临时设施的盖顶不得使用石棉瓦作盖顶。 边长在2.5569、0cm的预留洞口必须用坚实的盖板封闭，用砂浆固定。 作业过程一般常用工具必须放在工具袋内，物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳，不得放在临边及洞口附近，并不可妨碍通行。 高空安装起重设备或垂直运输机具，要注意零部件落下伤人。 吊运一切物料都必须由持有司索工上岗证人员进行指挥，散料应用吊篮装置好后才能起吊。 拆除或拆卸作业要在设置警戒区域、有人监护的条件下进行。 高处拆除作业时，对拆卸下的物料、建筑垃圾要及时清理和运走，不得在走道上任意乱放或向下丢弃。4、高处坠落预防措施：凡身体不适合从事高处作业的人员，不得从事高处作业。从事高处作业的人员按规定进行体检和定期体检。严禁70、穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋进入施工现场。作业人员严禁互相打闹，以免失足发生坠落事故。不得攀爬脚手架。进行悬空作业是，应有牢靠的立足点并正确系挂安全带。边长在50150cm的预留洞口，采用贯穿于混凝土板内的钢筋构成防护网，面用木板盖板加砂浆封固，边长大于150cm的洞口，四周设置防护栏杆并围密目式（2000目）安全网，洞口下挂安全平网。架子搭设好后，项目经理必须组织架子工和使用的班组共同检查验收，验收合格后，方准上架操作。使用时，特别是台风暴雨后，要检查架子是否稳固，发现问题及时加固，确保使用安全。施工使用的临时梯子要牢固，踏步300400mm，与地面角度成6070度，梯脚要有防滑措施，顶端捆扎71、牢固或设专人扶梯。5、火灾预防措施：合理堆放模板和木枋；及时清理木糠，严禁将木糠散撒至下层楼面；锯木机下不得堆积过多木糠，木糠要及时清理。6、坍塌预防措施：模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱基础为泥土地面时，应采取排水措施，对地面平整、夯实，并加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，行成整体。严格控制施工荷载，尤其是楼板上集中荷载不要超过设计要求。处理措施1、触电处理措施：（1）、事故目击者应立即大声呼救，72、向有关人员报告或报警。（2）、现场管理者组织有关人员进行自救，自救前应先切断发生事故的电源，或用绝缘的工具挑断电路。（3）、当事故中有人员受伤时，在确保救护人员安全的前提下，不惜一切代价进行抢救。（4）、现场急救人员按照有关救护知识，立即抢救伤员，包括：清洗伤口、清通呼吸道、人工呼吸等，为伤员送医院抢救取得宝贵时间。（5）、派人清通救护道路和到工地外主要路口迎接抢救、救护车辆。（6）、保护好事故现场，对移动过的人员、物体采取标识或摄像保存证据。2、机械伤害处理措施：（1）、事故目击者应立即大声呼救，向有关人员报告或报警。（2）、现场管理者组织有关人员进行自救，自救前应先切断发生事故的电源，或用73、绝缘的工具挑断电路。（3）、当事故中有人员受伤时，在确保救护人员安全的前提下，不惜一切代价进行抢救。（4）、现场急救人员按照有关救护知识，立即抢救伤员，包括：清洗伤口、止血、止痛、保管好受损的器官、人工呼吸等，为伤员送医院抢救取得宝贵时间。（5）、派人清通救护道路和到工地外主要路口迎接抢救、救护车辆。（6）、保护好事故现场，对移动过的人员、物体采取标识或摄像保存证据。3、物体打击处理措施：（1）、事故目击者应立即大声呼救，向有关人员报告或报警。（2）、现场管理者组织有关人员进行自救，对发生事故的现场采取措施消除危险因素。（3）、当事故中有人员受伤时，在确保救护人员安全的前提下，不惜一切代价进行74、抢救。（4）、现场急救人员按照有关救护知识，立即抢救伤员，包括：清洗伤口、止血、止痛、保管好受损的器官、人工呼吸等，为伤员送医院抢救取得宝贵时间。（5）、对伤及脑部、脊柱的伤员要特别小心，救护时防止出现二次受损，加重伤情。（6）、派人清通救护道路和到工地外主要路口迎接抢救、救护车辆。（7）、保护好事故现场，对移动过的人员、物体采取标识或摄像保存证据。4、高处坠落处理措施：（1）、事故目击者应立即大声呼救，向有关人员报告或报警。（2）、现场管理者组织有关人员进行自救，对发生事故的现场采取措施消除危险因素。（3）、当事故中有人员受伤时，在确保救护人员安全的前提下，不惜一切代价进行抢救。（4）、现场75、急救人员按照有关救护知识，立即抢救伤员，包括：清洗伤口、止血、止痛、人工呼吸等，为伤员送医院抢救取得宝贵时间。（5）、对伤及脑部、脊柱的伤员要特别小心，救护时防止出现二次受损，加重伤情。（6）、派人清通救护道路和到工地外主要路口迎接抢救、救护车辆。（7）、保护好事故现场，对移动过的人员、物体采取标识或摄像保存证据。5、火灾处理措施：（1）、事故目击者应立即大声呼救，向有关人员报告或报警。（2）、现场管理者组织现场义务消防人员进行火灾的初期灭火自救，防止火灾事故进一步扩大，当事故通过自救无法控制时，组织现场人员和物资安全撤离。（3）、组织火灾事故的初期灭火自救，应根据不同的起火原因，选择不同的消76、防器材，如：由电器原因引起的火灾，应先切断电源，不得使用导电的工具和灭火器材，有油质的起火场所，不得使用水来扑救等。（4）、当事故中有人员受伤时，在确保救护人员安全的前提下，不惜一切代价进行抢救。（5）、现场急救人员按照有关救护知识，立即抢救伤员，包括：清洗伤口、清通呼吸道、人工呼吸等，为伤员送医院抢救取得宝贵时间。（6）、派人清通救护道路和到工地外主要路口迎接抢救、救护车辆。（7）、保护好事故现场，对移动过的人员、物体采取标识或摄像保存证据。6、坍塌处理措施：（1）、事故目击者应立即大声呼救，向有关人员报告或报警。（2）、现场管理者组织有关人员进行自救，防止坍塌事故进一步扩大，当事故通过自救77、无法控制时，组织现场人员和物资安全撤离。（3）、当事故中有人员受伤时，在确保救护人员安全的前提下，不惜一切代价进行抢救，能明确受伤人员人数、位置的情况下，可采用机械抢救，当情况不明时，只能采用人力抢救。（4）、现场急救人员按照有关救护知识，立即抢救伤员，包括：清洗伤口、清通呼吸道、人工呼吸等，为伤员送医院抢救取得宝贵时间。（5）、对伤及脑部、脊柱的伤员要特别小心，救护时防止出现二次受损，加重伤情。（6）、派人清通救护道路和到工地外主要路口迎接抢救、救护车辆。（7）、保护好事故现场，对移动过的人员、物体采取标识或摄像保存证据。9.4职责1、项目经理1）应急总指挥，全面负责应急指挥工作。2）采取一78、切可能手段，以控制和减少事故危害。3）授于相关人员相应的应急处理权。2、项目主管生产1）事故现场指挥，督促有关部门和人员进行现场防护抢险工作。2）当项目经理不在现场时，担任现场总指挥工作。3、项目技术1）组织有关部门编制、修订、评审应急预案。督促相关部门做好事故抢险过程记录。2）组织相关部门、人员进行事故调查，并形成记录。3）当项目经理、项目主管生产副经理不在施工现场时，应担起应急总指挥工作。4、工地技术质安组1）负责编制、修订、评审应急预案。2）督促检查相关部门落实应急准备工作。5、工地综合组1）协助技术部门编制、修订、评审应急预案。2）组织进行应急预案的演习，并提出改进建议。3）发和事故时79、，组织抢险队进行抢险、营救、减损防护工作。6、工地器材组9.5应急机构1、应急组织机构项目部抢险组织机构：项目经理项目技术组项目主管生产工地技术质安组抢险作业队工地器材组工地综合组2、抢险指挥中心设在项目经理办公室9.6应急物资准备为了在高支撑工程施工中事故发生时能够及时采取应对措施，平时准备下述物资：1、警戒隔离物资1）警戒桩、警戒线2）存放地点：现场仓库2、人员急救设备1）急救箱、急救药品、担架。2）存放地点：综合部。2、技术资料药品使用说明书、高支撑验收记录、应急预案及作业指导书。9.7应急抢险队应急抢险队由项目部现场员工组成，平时进行抢险、急救方面的学习和培训，当事故发生时即可投入应急80、抢险和求援工作。9.8应急抢险程序1、减少应急预案风险的措施1）当作业高度大于2m时，应带安全带。2）在高支撑高空落物影响范围内同时进行其他施工作业或有行人通过的，应采取挂安全网及搭设通道防护棚等适合的防护措施。3）采用合理的施工方法，避免因操作不当而造成的事故。2、应急联络1）险情发生后，事故现场第一目击者迅速向应急指挥中心发出求救信号。求救的方式可以采用呼喊、口信、通讯工具等一切可能的方式。2）应急指挥中心接一险情信息后，立即作出下述应急反应：3）对内组织抢险队，立即进行现场抢救工作。4）通过通讯工具，立即与外部机构联络，向相关的公安、医院、消防、环保等部门联络，请求支援。应急体系有关联系81、电话1.工程项目部应急救援预案的应急反应组织人员联络电话：组长：项目经理：陈景辉（ ）组员：技术负责人：张建基（ ）施工管理员：李子农（ ）材料员：成牛（ ）；机修电工：罗庆木（ ）2.社会公共救援资源机构联络电话：火 警 119 报 警 110 交通肇事 122 医疗急救 120供水抢修 82286373 供电抢修 83380097 燃气管道抢修 83327777市一医院 83811233 市二医院 83350411 市三医院 83312239市四医院 83312034 市中医院 82286256 禅城区中心医院 822729913.上级相关主管部门联络电话：佛山市政府 82280200 禅82、城区政府 83382299佛山市总工会 82254510 佛山市检察院 83355755佛山市公安局 83328270 佛山市劳动局 83323870佛山市建设局 82286949 禅城区建设局 83879691佛山市疾病预防控制中心 83268034 佛山市安全监督站 82715075 佛山市质量监督站 82715079禅城区安全监督站 83130400 禅城区质量监督站 831305774.应急救援预案组、应急救援预案成员联络电话：吴梓棋： 蔡飘平： 生产安全管理部 82300580 技术质量管理部 82300580机电设备管理部 86132205 综合管理部: 861322053、在施工83、现场按规定设置药物和急救工具等应急资源项目部应在现场办公室的明显位置设置急救药箱和急救担架，配备适当应急资源，适当的药品和救护品。药箱内至少应配备：药棉枝、纱布、绷带、医用胶布、消毒酒精、止痛药，以备现场临时急救。4、应急预案启动的条件：在施工期间，出现以下情况之一，应立即启动应急预案：1）在施工过程中，造成伤害事故的；2）模板火灾；3）浇筑混凝土时模板支架明显位移；4）模板坍塌；5）事故应急领导小组成员认为需要启动的。5、事故发生后的处理程序1）一旦事故发生，在现场的任何一位事故应急领导小组（特别是项目经理）应负责组织现场紧急抢救，以最快、最有效途径组织将受伤人员送往医院抢救和治疗。2）必要84、时，现场组织急救的项目经理或专职安全员应及时派员联络急救中心“120”或急救医院，现场的管理人员应服从组织者的指挥，完成联络、救援、接车等工作。3）联络电话应尽量详细说明：事故发生的具体地点、伤员数、伤势情况，联络人员应负责或派人在主要路口引导救护车辆尽快进入现场。4）同时，施工现场专职安全员应及时将事故逐级向上（分公司经理、公司技术质量、生产安全管理中心经理、公司质安副总经理）报告，以便抢救工作得到总公司的支持。对造成一般及以上重大事故的，现场专职安全员应立即报告公司总经理。总经理接到报告后，即时组织有关部门向上级主管部门书面报告。5）及时将伤员安全转移，并适当包扎、止血等临时急救处理后医院85、抢救。6）当从高空坠落，如果伤员是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，应该迅速妥善地将伤者送医院急救、若发现伤员的耳朵、鼻子有血液流出，千万不可用手帕、棉花或纱布去堵塞，因为这样可能造成颅内压迫或诱发细菌感染，从而危及生命。7）如果伤员是腰肩部先着地，可能造成脊柱骨折、下肢瘫痪，这时候不能随意翻动。搬动时要二人按同一方向将伤员平直抬于木板上，运送时不能扭转脊柱并要平稳。8）项目部应注意保护事故现场，事故未查清，未征得有关部门同意，不得借口恢复生产，擅自清理破坏现场。因抢救或排除险情需移动物件时，应做出标记或现场示意图。6、事故现场应急处理1）警戒隔离：抢险队员在事故现场周围用警戒柱、警戒线带等86、物资在现场设置警戒隔离区，非抢险队员不得进入警戒区内，以防止发生连锁事故，为更好地进行抢险救援工作创造条件。2）人员疏散：抢险队员将事故现场被困人员，及时组织转移到安全地带，并将现场非抢险队人员转移出事故现场。3）人员抢救：抢险队员受伤人员从事故现场解救出来，并进行现场急救处理。4）控制险情：抢险队员使用预备的应急物资，对有进一步倾斜、倒塌发展趋势的脚手架进行加固，以最大限度减少人员和财产损失。5）设置向导：在事故现场入口及进入现场的主要通道边安排引导人员，以引导救险车辆、人员、物资等迅速准确地进入事故现场。6）记录：事故发生后，由质安部有关人员对事故的发生、发展以及抢险救护等过程进行记录，为87、事后的调查、分析提供资料。善后处理现场抢险工作完成的，由项目部技术负责人组织项目部有关部门和人员，配合上级部门，对事故的发生、发展等方面的情况进行调查，形成相关的调查记录。对事故中受伤人员应及时送医院治疗，直到伤愈后方可出院，并按有关要求支付受伤期间的误工损失；对事故中不幸死亡人员应做好其家属的思想工作，并按有关要求及时将赔偿费用支付给其家属。10、柱模板计算书取最大的柱进行计算：柱高综合考虑首层柱故取7.65m，最大截面为16001600mm。模板采用18mm夹板，内楞采用50100mm木枋，间距为250mm，外楞采用483.6的双钢管做柱箍，间距600mm，对拉螺杆采用M12螺栓，间距为688、00mm。（详见附图）柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、混凝土结构设计规范GB50010-2010、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:3；柱截面宽度B方向竖楞89、数目:7；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:3；柱截面高度H方向竖楞数目:7；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方90、木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):6000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取7.650m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以91、上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 23.042 kN/m2、183.600 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 2592、3 mm，且竖楞数为 7，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =253.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.500.90=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q293、 =12.443+1.260=13.703 kN/m；面板的最大弯距：M =0.113.703253253= 8.77104N.mm；面板最大应力按下式计算： W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 8.77104 / 2.70104 = 3.248N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.248N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)；94、 l-计算跨度(竖楞间距): l =253.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.500.90=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；面板的最大剪力： = 0.613.703253.0 = 2080.067N；截面抗剪强度必须满足下式: 面板截面受剪应力计算值: =32080.067/(250018.0)=0.347N/mm2；面板截面95、抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.347N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 23.040.5011.52 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =253.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最大96、容许挠度: = 253 / 250 = 1.012 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.52253.04/(1009500.02.43105) = 0.138 mm；面板的最大挠度计算值 =0.138mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.012mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为7.65m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 808080/6 = 166.67cm3；I97、 = 80808080/12 = 833.33cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.250.90=6.296kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.638kN/m； q = (6.296+0.638)/1=6.934 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.16.934500.0500.0= 1.73105N.mm； 竖楞的最大应力计算值: = M/W =98、 1.73105/8.53104 = 2.031N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.031N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.250.90=6.296kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.638kN/m； q = (6.296+0.638)/1=6.934 kN/m；竖楞的最大99、剪力： = 0.66.934500.0 = 2080.067N；截面抗剪强度必须满足下式: 竖楞截面最大受剪应力计算值: =32080.067/(280.080.0)=0.488N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.488N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6775.83500.04/(1006000.03.41106) = 0.120 mm；竖楞的最大挠度计算100、值 =0.12mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4；柱箍为大于 3 跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 23.040.9 + 1.4 20.9)0.253 0.5/2 = 1.73 kN； B方向柱箍剪力图(kN)，最大支座力: N = 3.349 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)，最大101、弯矩: M = 0.158 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)，最大变形: V = 0.095 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.16 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 33.43 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =33.43N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.095 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1102、.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.095mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.349 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=3.349kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值103、 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 107.8cm4；柱箍为大于 3 跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.223.040.9+1.420.9)0.253 0.5/2 = 1.73 kN； H方向柱箍剪力图(kN)，最大支座力: N = 3.349 kN； H方向柱箍弯矩104、图(kNm)，最大弯矩: M = 0.158 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)，最大变形: V = 0.095 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.16 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 33.432 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =33.432N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.095 mm；柱箍最大容许挠度: V 105、= 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 V =0.095mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.6mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.349 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=3.349106、kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!11、墙模板计算书计算说明：选取厚度最大首层砼壁进行计算，计算高度考虑最高层高7.65m，厚40cm，墙模板采18mm夹板内楞采用50100mm木枋，间距为250mm,外楞采用48.33.6钢管，计算采用483.0，间距为500mm，对拉螺杆采用M12螺栓，间距为500mm。计算软件为品茗安全计算软件。（详见附图）墙模板的计算参照建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、混凝土结构设计规范GB50010-2010、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两107、层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用容量为0.20.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.108、49；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):6000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、墙模板荷载标准值计算109、 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取7.650m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 23.042 kN/m2、183.600 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=110、 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(内楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.500.90=12.443kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧111、压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； q = q1 + q2 =12.443+1.890=14.333 kN/m；面板的最大弯距：M =0.114.333250.0250.0= 8.96104N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 8.96104 / 2.70104 = 3.318N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =3.318N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=1112、3N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中， q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.500.90=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； q = q1 + q2 =12.443+1.890=14.333 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.614.333250.0 = 2149.902N；截面抗剪强度必须满足: 面板截面的最大受剪应力计算值: T =32149.902/(250018.0)=0.358N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500113、N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.358N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.522504/(10095002.43105) = 0.132 mm；面板的最大挠度计算值: =0.132mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50114、mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.250.90=6.221kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.250.90=0.945kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(6.221+0.945)/2=3.583 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.13.583500.0500.0= 115、8.96104N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 内楞的最大应力计算值： = 8.96104/6.40104 = 1.4 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 1.4 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.250.90=6.221kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.250.90=0.945kN/m，其 中，0.90为折减系116、数。 q =(6.221+0.945)/2=3.583 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.63.583500.0 = 1074.951N；截面抗剪强度必须满足下式: 内楞截面的受剪应力计算值: =31074.951/(260.080.0)=0.336N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.336N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.76/25004/(10060002.56106) = 0.079117、 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.079mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.223.04+1.43)0.250.5/2=1.79kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；118、外楞最大弯矩:M = 0.1751791.59500.00= 1.57105 Nmm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)；M = 1.57105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 4.49103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 1.57105/4.49103 = 34.914 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =34.914N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下: 外楞的最大剪力：V119、 = 0.651791.585 = 5.82102N；外楞截面抗剪强度必须满足: 外楞截面的受剪应力计算值: =25.82102/400.000=2.911N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =2.911N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 外楞的最大挠度计算值: = 1.1462.88100/25003/(1002060001.08105) = 0.093mm；外楞的最大容许挠度值: = 2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.093mm 小于 120、外楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =23.0420.50.5 = 5.76 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=5.76kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！12、轮扣121、式钢管楼面模板支撑计算书1.计算参数结构板厚350mm，层高4.65m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.2mm轮扣式钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm,壁厚3.2mm,截面积4.50cm2,回转半径i=15.90mm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及122、支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.35 1.2 = 10.08 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.35 1.2 = 0.46 kN/m施工人员及施工设备荷载 1.00 kN/m2 1.0 1.4 = 1.40 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 12.30 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 10.90 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度123、=1000mm；W=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.10512.303502=-158209N.mm剪力系数KV=0.606V1=KVq1L=0.60612.30350=2609Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.10510.903502=-140201N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2 =0.07810.903502=104150N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=124、0.60610.90350=2312N挠度系数K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(10.90/1.2)3504/(1006000486000)=0.30mmC施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.41.00=1.40kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200M4=KMPL=0.2001.401000350=98000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KMPL=-0.1001.401000350=-49000N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.6001.40=0.84kN挠度系数K=1.4563=K125、PL3/(100EI)=1.456(1.40/1.4)10003503/(1006000486000)=0.21mm2）抗弯强度验算M1=-158209N.mmM2M5=-189201N.mmM3M4=202150N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=Mmax/W=202150/54000=3.74N/mm2 楼板底模抗弯强度=3.74N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=2609NV2+ V3=2312+840=3152N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=3152N=3.15kN126、=3Vmax/（2bh）=33152/(2100018)=0.26N/mm2 楼板底模抗剪强度=0.26N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.30+0.21=0.51mm =350/250=1.40mm楼板底模挠度max=0.52mm=1.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(3)第一层龙骨验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨间距350mm,计算跨数2跨；第一层龙骨采用木枋b=50mm,h=100mm；W=bh2/6=501002/6=83333mm3,I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。1)抗弯强度验算q=q1第一层龙骨间距/127、计算宽度=12.30350/1000=4.31kN/m弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1254.319002=Mmax/W =436388/83333=5.24N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=5.24N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0.6254.31900=2424N=2.42kN=3Vmax/（2bh）=32424/(250100)=0.73N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.73N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨间距/计算宽度=10.90/1.2350/128、1000=3.18kN/m=3.18N/mm,挠度系数K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.5213.189004/(10090004166667)=0.29mm=900/250=3.60mm第一层龙骨挠度max=0.29mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用双钢管A=848mm2；W=8980mm3, I=215600mm4,1)抗弯承载力验算P=1.2504.31900=4849N=4.85kN弯矩系数KM=0.266Mmax=KMPL=Mmax/W=1160851/8980=129.2129、7N/mm2第二层龙骨抗弯强度=129.27N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.933Vmax=KVP=1.9334.851000=9375N=9.38kN=3Vmax/(2bh)=39375/(22424)=16.58N/mm2第二层龙骨抗剪强度=16.58N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3)挠度验算P，=1.2503.18900=3578N=3.58kN挠度系数K=3.464max=KP，L3/(100EI)=3.46435789003/(100206000215600)=1.02mm=900/250=3.60mm第二层龙骨挠130、度max=1.02mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根立柱的最大支座力的系数=2.934每根钢管承载NQK1 =2.9344.851000=14230N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =14230+810=15040N 钢管重量0.0479kN/m,立杆重量=4.300.04791000=206N水平拉杆4层,拉杆重量=4(0.90+0.90) 0.051000=345N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量=206+345=551N钢管轴向力131、N=1.2NGKNQK =1.2551+15040=15701NLOh=01.20=0mLOh+2ka=1.20+ 20.70.20=1.48m(2)钢管立杆长细比验算LO=1.48m，钢管的i=15900.00mm,= LO/i=1480.00/15.90=93.08轮扣式钢管杆件长细比93.1150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.527,P=N/（A）=15701/(0.527450.00)=66.21N/mm2 轮扣式钢管立杆稳定性66.21N/mm2300N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算轮扣式钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考132、虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=15701/1000=15.70kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S =1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+100)+2(100+100)=1000mm,h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.710.91+0.150)1.001000100/1000=63.70kN 受冲切承载力63.70kNF=15.70kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.2133、00.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受压承载力183.60kNF=15.70kN,满足要求。4.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=50mm，h=100mm,间距350mm；第二层龙骨采用双钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.20m。13、500900梁模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚350mm，梁宽b=500mm，梁高h=900mm，层高4.65，结构表面考虑隐蔽；模板134、材料为：夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.90m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用A-LG 603.2钢管:横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.20m；钢管直径60mm，壁厚3.2mm，截面积5.71cm2，回转半径i=20.10；立杆钢管重量0.0601kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=300.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载135、类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.50 + 1.10 ) 1.2 = 0.58 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.50 0.90 1.2 = 12.96 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.50 0.90 1.2 = 0.81 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.50 1.4 = 1.40 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 15.75 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 11.96 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽136、度b=500mm。W=bh2 /6=500182/6=27000mm3， I=bh3/12=500183/12=243000mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10515.752002=Mmax/W=66150/27000=2.45N/mm2梁底模抗弯强度=2.45N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax3=KVq1L=0.60615.75200=1909N=1.91kN=3Vmax/（2bh）=31909/(250018)=0.32N/mm2梁底模抗剪强度=0.32N/mm2fv=1.40N137、/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=11.96kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64411.962004/(1006000243000)=0.08mm=L/250=200/250=0.80mm梁底模挠度max=0.08mm=0.80mm,满足要求。（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=900mm ，C=500、=500/900=0.56第一层龙骨采用木枋 b=50mm，h=100mm；W=bh2/6=501002/6=83333mm3；I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽138、=15.75200/500=6.30kN/mMqb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.3525+0.30)+1.42.50=14.36kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=(450+200)/1000200/100014.36=1.87kNa =0.5(L-c)=0.5(900-500)=200mm，MpMmax=MqMp=(0.51+0.37)106=Mmax/W=880000/83333=10.56N/mm2第一层龙骨抗弯强度=10.56N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.56.30500/139、1000+1.87=3.45kN=3Vmax/（2bh）=33.451000/(250100)=1.04N/mm2第一层龙骨抗剪强度=1.04N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=11.96200/500=4.78N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =4.785009003(8 - 4 0.562+0.563)/(38490004166667)=0.84mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.8710002009002(3 - 40.222)/(2490004166667)=0.94mmmax=qp=0.84140、+0.94=1.78mm=L/250=900/250=3.60mm第一层龙骨挠度max=1.78mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算钢管横向间距L=900mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.56.30500/1000+1.87=3442N=3.44kN弯矩系数KM=0.477Mmax=Km=Mmax/W=1476000/8980=164.37N/mm2第二层龙骨抗弯强度=164.37N/mm2f=300.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强141、度验算剪力系数KV=2.977Vmax=KVP=2.9773.44=10.24kN =3Vmax/(2bh)=310.241000 /(22424.00)=18.11N/mm2第二层龙骨抗剪强度=18.11N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=3.263P=V=1/2q梁宽P板传=0.54.78500/1000+1.87=3.07kNmax= KPL3/（100EI）=3.2633.0710009003/(100206000215600)=1.64mm=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=1.64mm=3.60mm,满足要求。计142、算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为5.096每根钢管承载NQK1 =5.0963440=17530N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.900.901000=1134N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =17530+1134=18664N钢管重量0.0601kN/m,立杆重量=0.06013.81000=228N水平拉杆4层,拉杆重量=41.8047.90=345N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=228+345=573N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2573+18664=19352NLO=143、h=01.20=0mLO=h+2ka=1.20+ 20.70.20=1.48m(2)钢管立杆长细比验算LO=h=1.48m,钢管的i=20.10mm,=LO/i=1480.00/20.10=73.63mm钢管立杆长细比73.63150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.680,P=N/(A)=19352/(0.680571.00)=49.84N/mm2钢管立杆稳定性计算49.84N/mm2300.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=19.35kN（1）支承面受冲切承载力验算144、S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.710.91+0.150)1.001020105/1000=68.22kN钢管支承面受冲切承载力68.22kN19.35kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0145、.75lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受压承载力F=183.60kN19.35kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 =(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.90=21.60kN/m2F1、F2两者取小值F=21.60kN/m2，有效压头高度=F/=0.902)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 21.60 146、kN/m2 G=1.2 25.92 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 31.52 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 21.60 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=550182/6=29700mm3，I=bh3/12=550183/12=267300mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105q=31.52(900-350)/1000=17.34kN/m=17.34N/mmMmax=KMqL2=-0.10517.343147、002=Mmax/W=163863/29700=5.52N/mm2 侧模抗弯强度=5.52N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60617.34300/1000=3.15kN =3Vmax/（2bh）=33.151000/(218550)=0.48N/mm2侧模抗剪强度=0.48N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=21.60(900-350)/1000=11.88kN/m=11.88N/mm，挠度系数K=0.644挠度max=KqL4/100EI=0.64411.883004/(10060002148、67300)=0.39mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.39mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 6.对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9531.52=29.94kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(900-350)/2=275mm=0.28m，N=abFs=0.600.2829.94=5.03kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90对拉螺栓受力5.03kN容许拉力12.90kN,满足要求。 7. 侧肋强度验算计算跨度275mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=50mm，h=100mm；149、W=bh2 /6=501002/6=83333mm3，I=bh3/12=501003/12=4166667mm4 。1）抗弯强度验算q=31.52300/1000=9.46N/mm；弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1259.462752=Mmax/W=89427/83333=1.07N/mm2侧肋抗弯强度=1.07N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KV qL =0.6259.46275/1000=1.63kN =3Vmax/（2bh）=31.631000/(250100)=0.49N/mm2侧肋抗剪强度=0.150、49N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=21.60300/1000=6.48N/mm；挠度系数K=0.521挠度max=KqL4/100EI=0.5216.482754/(10090004166667)=0.01mm=L/250=275/250=1.10mm侧肋挠度max=0.01mm=1.10mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 8.梁侧檩梁验算对拉螺杆纵向间距300mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用483.6双管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗弯强度验算P=1.25PL = 1.259.460.28=3.151、25kN，弯矩系数KM=0.171Mmax=KmPL=0.1713.250.30106=166751N.mm=0.17kN.m =Mmax/W=166751/(24730)=17.63N/mm2檩梁抗弯强度=17.63N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658Vmax=KVP=0.6583.25=2.14kN =3Vmax/(2bh)=32139/(2450)=7.13N/mm2檩梁抗剪强度=7.13N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.096max=KPL3/（100EI）=1.09632513003/(152、100206000227000)=0.02mm=L/250=300/250=1.20mm檩梁挠度max=0.02mm=1.20mm,满足要求。9.计算结果 第一层龙骨50100mm单木枋200mm，第二层龙骨采用双钢管483.0，A=424mm2；钢管横向900mm，底模厚度18mm；竖肋50100mm木枋300mm， 50100mm木枋300mm，1排对拉螺栓12,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18。14、600800梁模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚200mm，梁宽b=600mm，梁高h=800mm，层高4.75，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹153、板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.90m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用A-LG 603.2钢管:横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.20m；钢管直径60mm，壁厚3.2mm，截面积5.71cm2，回转半径i=20.10；立杆钢管重量0.0601kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=300.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准154、值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.60 + 1.20 ) 1.2 = 0.65 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.60 0.80 1.2 = 13.82 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.60 0.80 1.2 = 0.86 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.60 1.4 = 1.68 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 17.02 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 12.78 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=60155、0mm。W=bh2 /6=600182/6=32400mm3， I=bh3/12=600183/12=291600mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10517.022002=Mmax/W=71484/32400=2.21N/mm2梁底模抗弯强度=2.21N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax3=KVq1L=0.60617.02200=2063N=2.06kN=3Vmax/（2bh）=32063/(260018)=0.29N/mm2梁底模抗剪强度=0.29N/mm2fv=1.40N/mm2,156、满足要求。3）挠度验算q2=12.78kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64412.782004/(1006000291600)=0.08mm=L/250=200/250=0.80mm梁底模挠度max=0.08mm=0.80mm,满足要求。（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=900mm ，C=600、=600/900=0.67第一层龙骨采用木枋 b=50mm，h=100mm；W=bh2/6=501002/6=83333mm3；I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=17.0157、2200/600=5.67kN/mMqb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.2025+0.30)+1.42.50=9.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=(450+150)/1000200/10009.86=1.18kNa =0.5(L-c)=0.5(900-600)=150mm，MpMmax=MqMp=(0.51+0.18)106=Mmax/W=690000/83333=8.28N/mm2第一层龙骨抗弯强度=8.28N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.55.67600/1000+1.18158、=2.88kN=3Vmax/（2bh）=32.881000/(250100)=0.86N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.86N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=12.78200/600=4.26N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =4.266009003(8 - 4 0.672+0.673)/(38490004166667)=0.84mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.1810001509002(3 - 40.172)/(2490004166667)=0.46mmmax=qp=0.84+0.46=1.3159、0mm=L/250=900/250=3.60mm第一层龙骨挠度max=1.30mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算钢管横向间距L=900mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.55.67600/1000+1.18=2885N=2.89kN弯矩系数KM=0.477Mmax=Km=Mmax/W=1240000/8980=138.08N/mm2第二层龙骨抗弯强度=138.08N/mm2f=300.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV160、=2.976Vmax=KVP=2.9762.89=8.60kN =3Vmax/(2bh)=38.601000 /(22424.00)=15.22N/mm2第二层龙骨抗剪强度=15.22N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=3.420P=V=1/2q梁宽P板传=0.54.26600/1000+1.18=2.46kNmax= KPL3/（100EI）=3.4202.4610009003/(100206000215600)=1.38mm=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=1.38mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：161、3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为5.096每根钢管承载NQK1 =5.0962890=14727N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.900.901000=1134N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =14727+1134=15861N钢管重量0.0601kN/m,立杆重量=0.06014.01000=240N水平拉杆4层,拉杆重量=41.8047.90=345N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=240+345=585N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2585+15861=16563NLO=h=01.20=0mL162、O=h+2ka=0.50+ 20.70.20=0.78m(2)钢管立杆长细比验算LO=h=0.78m,钢管的i=20.10mm,=LO/i=780.00/20.10=38.81mm钢管立杆长细比38.81150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.870,P=N/(A)=16563/(0.870571.00)=33.34N/mm2钢管立杆稳定性计算33.34N/mm2300.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=16.56kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.163、91N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.710.91+0.150)1.001020105/1000=68.22kN钢管支承面受冲切承载力68.22kN16.56kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.164、75261200.02=183.60kN支承面局部受压承载力F=183.60kN16.56kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 =(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.80=19.20kN/m2F1、F2两者取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度=F/=0.802)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 19.20 kN/m2 G=1.2 165、23.04 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 28.64 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 19.20 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=600182/6=32400mm3，I=bh3/12=600183/12=291600mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105q=28.64(800-200)/1000=17.18kN/m=17.18N/mmMmax=KMqL2=-0.10517.183002=Mmax/W=1166、62351/32400=5.01N/mm2 侧模抗弯强度=5.01N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60617.18300/1000=3.12kN =3Vmax/（2bh）=33.121000/(218600)=0.43N/mm2侧模抗剪强度=0.43N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=19.20(800-200)/1000=11.52kN/m=11.52N/mm，挠度系数K=0.644挠度max=KqL4/100EI=0.64411.523004/(1006000291600)=0.34m167、m=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.34mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 6.对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9528.64=27.21kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(800-200)/2=300mm=0.30m，N=abFs=0.600.3027.21=4.90kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90对拉螺栓受力4.90kN容许拉力12.90kN,满足要求。 7. 侧肋强度验算计算跨度300mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=50mm，h=100mm；W=bh2 /6=501168、002/6=83333mm3，I=bh3/12=501003/12=4166667mm4 。1）抗弯强度验算q=28.64300/1000=8.59N/mm；弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1258.593002=Mmax/W=96638/83333=1.16N/mm2侧肋抗弯强度=1.16N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KV qL =0.6258.59300/1000=1.61kN =3Vmax/（2bh）=31.611000/(250100)=0.48N/mm2侧肋抗剪强度=0.48N/mm2fv=1.169、40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=19.20300/1000=5.76N/mm；挠度系数K=0.521挠度max=KqL4/100EI=0.5215.763004/(10090004166667)=0.01mm=L/250=300/250=1.20mm侧肋挠度max=0.01mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 8.梁侧檩梁验算对拉螺杆纵向间距300mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用483.2双管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗弯强度验算P=1.25PL = 1.258.590.30=3.22kN，弯矩系数KM=170、0.171Mmax=KmPL=0.1713.220.30106=165289N.mm=0.17kN.m =Mmax/W=165289/(24730)=17.47N/mm2檩梁抗弯强度=17.47N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658Vmax=KVP=0.6583.22=2.12kN =3Vmax/(2bh)=32120/(2450)=7.07N/mm2檩梁抗剪强度=7.07N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.096max=KPL3/（100EI）=1.09632223003/(100206000227000)=0.02mm=L/250=300/250=1.20mm檩梁挠度max=0.02mm=1.20mm,满足要求。9.计算结果 第一层龙骨50100mm单木枋200mm，第二层龙骨采用双钢管483.0，A=424mm2；钢管纵向900mm，钢管横向900mm，底模厚度18mm；竖肋50100mm木枋300mm， 50100mm木枋300mm，1排12对拉螺栓,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。