1、重庆市轨道交通三号线一期工程火车客站童家院子车场 区间隧道及龙头寺站、狮子坪站、唐家院子站工程狮子坪站、唐家院子站 脚手架搭设专项方案编制：复核：审核：中国中铁股份有限公司重庆轨道交通三号线一期工程八标项目经理部二八年三月七日施工组织设计或施工技术方案报审表 编号： 轨道交通通用表-045 工程名称重庆市轨道交通三号线一期工程火车客站童家院子车场区间隧道及龙头寺站、狮子坪站、唐家院子站工程施工合 同编号三号工程土2007-169-040单位（子单位）工程名称狮子坪站、唐家院子站工程施工 单位中国中铁股份有限公司致（监理单位） 西安铁一院监理总部第2监理分部 ：现报上 狮子坪站、唐家院子站 工程2、的脚手架搭设方案和附图、说明等附件，请予审查和批准。附件： 狮子坪站、唐家院子站脚手架搭设专项方案 技术负责人： 项目经理： （公章） 年 月 日 监理单位审查及审核意见监理分部审查意见： 该方案基本可行，同意按此方案组织实施，但是脚手架搭设过程中应注意高空作业安全。 （公章）专业监理工程师： 总监理工程师： 年 月 日监理总部审核意见： 各种形式的脚手架搭设均符合规范和各自使用的要求，同意实施。（公章）专业监理工程师： 总监理工程师： 年 月 日 重庆市轨道交通总公司 重庆市城市建设档案馆 重庆市建设工程质量监督总站 监制 目 录1 编制依据12 工程概况13 施工部署14 施工准备25碗扣3、式钢管脚手架搭设26碗扣式钢管脚手架拆除37 质量保证措施48安全保证措施59文明施工保证措施710 劳动力、材料及机具配备711计算书（附后）81 编制依据（1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001-2008年版（2）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）（3）建筑施工安全检查标准（JGJ 59-99）（4）建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)（5）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）（6）钢结构设计规范（GB500172003）（7） 设计施工图纸、施工规范以及现场环境、条件等。2 工程概况狮子坪站、唐家院子站结构相似；属于地面三层高架4、车站，车站等级为二级站，站台形式二侧二线；主要承重结构为独柱墩，双层T型盖梁体系，墩柱截面为矩形2.0m2.6m，间距布置为16m+16m+18m+20m+18m+16m+16m=120m。车站主体分为三层：站台层，站台下夹层，站厅层，层高在3m6m左右。车站总建筑面积：分别为4906m2。建筑长度：122.6m，建筑宽度：20.6m，从地面到屋顶的建筑高度均超过20m，结构形式为：站桥合一，多层框架。3 施工部署3.1成立组织机构项目经理部成立以项目经理为组长的施工领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组 长：曹红彬（项目经理）总负责副组长：曾斌（生产经理）现场施工总负责王毅（项目总5、工）技术总负责组 员：左杜平（副总工）方案编制 校伟（质检工程师）施工质量控制 刘汉银（施工队长）现场施工协调 杨轶（工程师）现场施工技术 孙剑钧（安检主任）现场施工安全检查3.2施工方案采用全封闭碗口式脚手架。脚手架钢管选用483.5，搭设尺寸为：板支撑立杆的间距为 0.6m1.2m，立杆的步距为1.20m；纵横梁支撑立杆的间距为 0.6m0.6m，立杆的步距为1.20m。盖梁支撑立杆的间距为 0.3m0.6m，立杆的步距为1.20m。立杆顶端用顶托与木方支撑，底端有底座与木方支撑。4 施工准备（1）确定脚手架平面、立面布置。（2）施工人员在施工前认真熟悉图纸、规范、施工方案。（3）脚手架搭6、设前工程技术负责人对搭设、拆除和使用人员进行书面安全技术交底。（4）对施工班组进行现场安全和技术培训，加强队伍的技术素质。（5）对胶合板、木方、钢管、扣件、脚手板等进行检查，不合格的禁止使用。（钢管、扣件进行抽样试验检测）（6）脚手架基础必须平整、压实，按地基承载力按照3KPa进行验收,后用C25砼浇筑厚度大于20cm硬化。地基高低差较大时，利用立杆0.6m节点位差调节。（7）脚手架基础经验收合格后，按要求放线定位。立杆底座下铺垫板，垫板厚度不小于50mm。（8）清理组架范围内的杂物。5碗扣式钢管脚手架搭设5.1搭设顺序安放垫板安底座（首层）安立杆安扫地杆安横杆铺临时脚手板安上层立杆安上层横杆7、安立杆顶托安纵横木龙骨铺胶合板。5.2脚手架搭设（1）在地面或楼板上按立杆位置安放立杆(下面垫木方)，因地面不平整，首先安底座，其上交错安装不等长立杆，使接头错开。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm 的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（2）接头是立杆同横杆、斜杆的连接装置，应确保接头锁紧。搭设时，先将上碗扣搁置在限位销上，将横杆等接头插人下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。如发现上碗扣扣不紧，或限位销不能进入上碗扣螺旋面，应检查立杆与横杆是否垂直，相邻8、的两个碗扣是否在同一水平面上(即横杆水平度是否符合要求)；下碗扣与立杆的同轴度是否符合要求；下碗扣的水平面同立杆轴线的垂直度是否符合要求；横杆接头与横杆是否变形；横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直；下碗扣内有无砂浆等杂物充填等；如是装配原因，则应调整后锁紧；如是杆件本身原因，则应拆除，并送去整修。（3）脚手架搭设以3人为一小组为宜，其中1人递料，另外两人共同配合搭设，每人负责一端。搭设完一层架子，铺一层脚手板，逐层向上搭设。（4）搭设到梁板底，安装并调整立杆上面的顶托，使顶托顶板处于同一水平面内。再支设纵横木龙骨，铺胶合板。（5）在脚手架四周设置剪刀撑，全部采用单杆通长剪刀撑。斜杆与地面的9、夹角在4560之间。6碗扣式钢管脚手架拆除（1）本车站为独柱墩双层“T”型盖梁结构，跨度大，梁、板混凝土梁混凝土强度必须达到100%，且盖梁预应力张拉完毕后，方可拆除脚手架。拆除前应对脚手架作一次全面检查，清除所有多余物件，并设立警戒区，禁止无关人员进入。（2）拆除顺序从墩柱两侧对称自上而下逐层拆除，不容许上、下两层同时及不对称拆除。（3）拆除的构件应用绳索吊下，或人工递下，严禁抛掷。（4）拆除的钢管、扣件应及时分类堆放，以便运输、保管。（5）每班拆架下班时，不应留下扣件松动；架体堆放钢管、扣件等隐患。 （6）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 （7）在拆除过程中，凡松开连接的杆、10、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。7 质量保证措施7.1检验、验收管理（1）钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管。（2）铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。（3）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。（4）各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷。（5）构配件防锈漆涂层均匀、牢固。（6）底托座螺纹部分完好，无滑丝现象，无严重锈蚀，焊缝无脱开现象。（7）主要构、配件上的生产厂标识应清晰。（8）立杆最大弯曲变形矢高不超过L500，横杆斜杆变形矢高不超过L250。（9）搭设完，应进行检验，检验主要内容：垫板放置稳11、固。立杆不允许有松动现象。整架垂直度应小于L500，但最大不超过100mm。对于直线布置的脚手架，其纵向直线度应小于L200。横杆的水平度，即横杆两端的高度偏差应小于L400。所有碗扣接头必须锁紧。7.2使用管理与维护（1）脚手架的施工和使用应设专人负责，并设安全监督检查人员，确保脚手架的搭设和使用符合设计和有关规定要求。（2）在使用过程中，应定期对脚手架进行检查，发现问题及时整改。（3）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物料。 （4）混凝土输送管、布料杆及塔架拉结缆风绳不得固定在脚手架上。（5）大模板不得直接墩放在脚手架上。（6）遇6级以上大风、雨12、雪、大雾天气时应停止脚手架的搭设与拆除作业。（7） 脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请技术主管同意，确定补救措施后放可实施。（8）严禁在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。（9）脚手架应与架空输电线路保持安全距离，工地临时用电线路架设及脚手架接地防雷措施等应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ461）的有关规定执行。（10）使用后的脚手架构配件应清除表面粘结的灰渣，校正杆件变形，表面作防锈处理后待用。8安全保证措施（1）建立安全保证体系。成立由项目经理部安全生产负责人为首，各施工班组安全生产人员参加的“安全生产管理小组”组织领导施工现场的安全生产管理工作。（213、）工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。架子安装、拆除必须由专业队伍施工，架子工必须持证上岗。（3）施工操作人员戴安全帽，穿防滑鞋，系安全带。作业层满铺脚手板，脚手板质量合格，搭设时两端用与钢管用8#铁丝固定牢，不得有探头板。（4）所有构件都必须合格，并按有关规定进行检查、验收、报验，主要构配件应有产品标识及产品质量合格证，应提供管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。（5）在架子距地3米高处，布设一道水平安全网。要求网绳不破损，与架体连接牢固、绷紧、拼接严密。（6）脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.8m6.0m，用网绳绑扎在立杆上。楼板预留孔洞处，顶部铺50mm厚的双层14、脚手板。（7）严禁上下同时交叉作业，严防高空落物伤人。传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。（8）在搭设过程中，应注意调整架体的垂直度，一般通过调整连墙撑的长度来实现。（9）在搭设、拆除时，设置警戒区，禁止其它人员进入危险区域。（10）严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m。（11）各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。 （12）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。（13）脚手架料、木方、模板在塔吊吊运时，必须分开单独吊运，不得与其它物件混装。捆绑绳必须在被起吊物上缠绕一圈，并绑扎牢固。采用两点起吊15、，且保证两端平衡，防止杆件滑落伤人。 扣件等小物件用吊篮盛装吊运。（14）施工人员上下架子，必须搭设爬梯，不准踩碗扣、架杆上下。（15）脚手架搭设完毕，施工队自检，合格后报项目部验收，经过项目质检、安检检验合格后，有书面记录后挂牌使用，不验收或者验收不合格的脚手架严禁使用。（16）严格执行脚手架搭拆前书面安全技术交底制度，使用前、拆除时必须经过验收，达到要求后挂牌再按照规程使用或者拆除，并且要求有书面签字手续。（17）防雷避电措施：采用横杆连通、连接墩柱接地线的预留钢板与整栋建筑物每楼层内避雷系统连成一体的措施。（18）施工过程中，每天班前、班后要进行全方位的检查。9文明施工保证措施（1）项目16、部建立文明施工领导小组，施工队主要负责人参加，共同管理现场。（2） 加强对工人的宣传教育。（3）传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。（4）架子拆除后，钢管、扣件、木方、模板按位置集中堆放，码放整齐。（5）每天下班前，清扫现场，做到工完场清。10 劳动力、材料及机具配备（1）劳动力配备（详见表11-1）表11-1工 种人 数任 务架子工40负责架子搭设、拆除、维护普工80配合架子工作业测量放线工3负责脚手架垂直度控制（2） 材料配备（详见表11-2）表11-2名 称单位数 量规 格钢管m300000483.5mm木方m3400厚10cm，宽10cm木板m3400厚5cm，宽2030cm密目安全17、网m267501.8m6.0m可调底座个21300KTZ-45, KTZ-60可调拖座个42600KTZ-45镀锌钢丝kg待定14#（3）机具配备（详见表11-3）表11-3名 称单位数 量备 注架子扳手把50搭设和拆除架子用力矩扳手把4检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链葫芦个5调整架子水平弯曲度11计算书（附后） 板支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、 混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 一、参数信息: 1.脚手架参数 18、横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):1.20；步距(m):1.20； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.50； 采用的钢管(mm):483.5 ； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:1.00； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数（均按照施工图计算或者查相关规定取值） 模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.120；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):95019、0.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):600.000； 木方的截面宽度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=10.00010.00010.000/6 = 166.67 cm3； I=10.00010.00010.00010.000/12 = 833.33 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(k20、N/m)： q1= 25.0000.6000.120 = 1.800 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.5000.600 = 0.300 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (3.000+2.000)1.2000.600 = 3.600 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(1.800 + 0.300) = 2.520 kN/m； 集中荷载 p = 1.43.600=5.040 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 =21、 5.0401.200 /4 + 2.5201.2002/8 = 1.966 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 5.040/2 + 2.5201.200/2 = 4.032 kN ； 截面应力 = M / w = 1.966106/166.667103 = 11.794 N/mm2； 方木的计算强度为 11.794 小13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 1.2002.520/2+5.040/2 = 4.032 kN； 截面抗剪强22、度计算值 T = 3 4032.000/(2 100.000 100.000) = 0.605 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为0.605小于 1.300 ，满足要求! 4.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.800+0.300=2.100 kN/m； 集中荷载 p = 3.600 kN； 最大变形 V= 52.1001200.0004 /(3849500.0008333333.33) + 3600.0001200.0003 /( 489500.000823、333333.33) = 2.353 mm； 方木的最大挠度 2.353 小于 1200.000/250,满足要求! 三、木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.5201.200 + 5.040 = 8.064 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.001 kN.m ； 最大变形 Vmax = 0.000 mm ； 最大支座力 Qmax = 8.065 kN ； 截面应力 = 0.001106/5080.000=0.124、59 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.000/150与10 mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的扣件承载力取值为16.00kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.065 kN； R 16.00 kN,所以扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。（均按照施工图规定或者25、查相关规范取值） 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1496.500 = 0.968 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.6001.200 = 0.360 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.6001.200 = 2.160 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.488 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ 26、= (3.000+2.000 ) 0.6001.200 = 3.600 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.225 kN； 六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N-立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.225 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i-计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A-立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； -钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f27、-钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo-计算长度 (m)； 考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式 lo = k1k2(h+2a)进行计算 k1-计算长度附加系数按照表1取值1.185； k2-计算长度附加系数，h+2a = 1.400 按照表2取值1.016 ；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.016(1.200+0.1002) = 1.686 m； Lo/i = 1685.544 / 15.800 = 107.000 ； 由长细比 Lo/i 的结28、果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9225.420/（0.537489.000） = 35.132 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 35.132 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 纵横梁支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、 混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、 钢结构设计规范(GB 50029、17-2003)等规范。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.50。 一、参数信息: 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30； 脚手架步距(m):1.20；脚手架搭设高度(m):4.80； 梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:无承重立杆，木方垂直梁截面； 2.荷载参数（均按照施工图计算或者查相关规定取值） 模板与木块自重(kN/m2):0.500；梁截面宽度B(m):0.500； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):26.000；梁截面高度D(m):1.700； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施30、工均布荷载标准值(kN/m2):3.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):600.000； 木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他 采用的钢管类型(mm):483.5。 扣件连接方式:碗扣件，扣件抗滑承载力系数:1.00； 二、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。（均按照施工图规定或者查相关规范取值） 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q131、 = 26.0001.7000.600=26.520 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(21.700+0.500)/ 0.500=2.340 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (3.000+2.000)0.5000.600=1.500 kN； 2.木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.226.520+1.22.340=34.632 kN/m； 集中荷载 P = 1.41.500=2.100 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N32、1=9.750 kN； N2=9.750 kN； 木方按照简支梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3； I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4； 木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 9.750/0.600=16.250 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.116.2500.6000.600= 0.585 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.585106/133333.333、 = 4.387 N/mm2； 木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.616.2500.600 = 5.850 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 35850.000/(280.000100.000) = 1.097 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 V= 0.67713.5426034、0.0004 /(1009500.000666.667103)=0.188 mm； 木方的最大挠度小于 600.0/250,满足要求! 3.支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=9.750 kN； 最大弯矩 Mmax=0.488 kN.m； 最大变形 Vmax=0.866 mm； 截面应力 =0.488106/5080.0=95.965 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求! 三、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件35、连接到立杆。 四、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的扣件承载力取值为16.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.75 kN； R 16.00 kN,所以扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的36、轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =9.750 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1494.800=0.858 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=0.720 kN； N =9.750+0.858+0.720=11.328 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =20537、.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式lo = k1k2(h+2a)进行计算 k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.185 ； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.800 按照表2取值1.003 ； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m； 计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.003(1.200+0.3002) = 2.139 m； Lo/i = 2139.399 / 15.800 = 135.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立38、杆的稳定系数= 0.371 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=11327.664/(0.371489.000) = 62.439 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 62.439 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 盖梁支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、 混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 39、梁底增加4道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.50。 一、参数信息: 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0.30；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30； 脚手架步距(m):1.20；脚手架搭设高度(m):4.30； 梁两侧立柱间距(m):3.00；承重架支设:多根承重立杆，木方顶托支撑； 梁底增加承重立杆根数:4； 2.荷载参数（均按照施工图计算或者查相关规定取值） 模板与木块自重(kN/m2):0.750；梁截面宽度B(m):3.000； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):26.000；梁截面高度D(m):1.700； 倾倒混凝土荷载标准值(k40、N/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):15.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):2.100；木方的间隔距离(mm):600.000； 木方的截面宽度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他 采用的钢管类型(mm):483.5。 扣件连接方式:碗扣件，扣件抗滑承载力系数:1.00； 二、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。（均按照施工图规定或者查相关规范取值） 1.荷载的计算： (1)钢筋混41、凝土梁自重(kN/m)： q1 = 26.0001.7000.300=13.260 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.7500.300(21.700+3.000)/ 3.000=0.480 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (3.000+2.000)3.0000.300=4.500 kN； 2.木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.213.260+1.20.480=16.488 kN/m； 集中荷载 P = 1.44.500=6.300 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方42、传递集中力即支座力分别为： N1=6.118 kN； N2=21.680 kN； N3=21.838 kN； N4=6.118 kN； 木方按照三跨连续梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=10.00010.00010.000/6 = 166.67 cm3； I=10.00010.00010.00010.000/12 = 833.33 cm4； 木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 21.838/0.300=72.793 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.172.7930.3000.343、00= 0.655 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.655106/166666.7 = 3.931 N/mm2； 木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.672.7930.300 = 13.103 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 313102.713/(2100.000100.000) = 1.965 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 2.100 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算: 最大挠度考虑44、为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 V= 0.67760.661300.0004 /(10010000.000833.333103)=0.040 mm； 木方的最大挠度小于 300.0/250,满足要求! 三、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 四、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的扣件承载力取值为16.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R R45、c 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 梁混凝土钢筋等荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。 五、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =21.838 kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1864.300=0.958 kN； N =21.838+0.958=22.796 kN； -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i-计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A-立杆净截面面积 (cm2)46、： A = 4.89； W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； -钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo-计算长度 (m)； 考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式lo = k1k2(h+2a)进行计算 k1-计算长度附加系数，按照表1取值为：1.185 ； k2-计算长度附加系数，h+2a = 1.800 按照表2取值1.001 ； a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m； 计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.001(1.200+0.3002) = 2.135 m； Lo/i = 2135.133 / 15.800 = 135.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.371 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=22795.551/(0.371489.000) = 125.651 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 125.651 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全