1、*工程（二标段2#楼、3#楼、4#楼转换层）高支模施工方案编制： 审核： 审批： 编制单位：编制日期：2010年1月25日一、工程概况工程是为商业用房与居住两用楼，地下室为停车场，裙楼部分商铺，塔楼为商住楼，位于*交汇处。本工程0.000m，相当于绝对标高30.600m。本工程为一类高层建筑，耐久年限为（ 50年 ）。该项目由五栋主楼及2-3层商铺组成，其中1#楼23层（含底层商业5层），2#楼为连体主楼，分别为34层（含底层商业2层）及34层（含底层架空层），3#楼为31层（含底层商业3层），4#楼为33层（含底层商业2层），2#商铺4#商铺连接，1#与3#楼由3层商铺相连接。五栋主楼均为框2、剪结构，2层商铺为框架结构。本工程采用现浇钢筋混凝土结构，框架剪力墙抗震等级为三级，结构安全等级二级。本工程2#楼A户23.220-25.52米为型箱型转换层，板厚为300,梁最大跨度为8300米，梁面尺寸为600*2600；梁跨度为6700梁面尺寸为800*2600其它梁面尺寸为400*2600，转换成底下一层为五层，层高为5100、3#楼14.22-16.52米为型箱型转换层, 板厚为300梁最大跨度为7900米，梁面尺寸为800*2600； 其它梁面尺寸为400*2600、600*2600转换层下一层为三层，层高为6100、4#楼局部转换层梁面尺寸为1000*2500跨度为6400、803、0*2500跨度为4200、700*2650跨度为5100；其它为800*2200、700*2500板厚为180其下一层为二层、层高为3900。根据建质200987号文危险性较大的分部分项工程安全管理办法及武城建201011号文武汉市超过一定地规模的危险性较大的分部分项工程专项方案专家论证实施细则的通知规定高大模板支撑方案需进行专家评审。评审后满足各项要求才能用于工程施工。根据实际情况仅对3#楼800*2600层高为6100梁及4#楼梁1000*2500层高为3900梁进行设计计算。其中2#楼A户截面800*2600、600*2600、4002600mm梁按8002600mm梁进行施工；3#楼4、梁截面800*2600、600*2600、4002600mm梁按8002600mm梁进行施工；4#楼梁截面1000*2500、800*2500、7002650mm梁按10002500mm梁进行施工；高支撑架的纵横水平杆、剪刀撑设置认真按本方案进行设置。高支模施工，重点考虑支架的整体强度和稳定性。二、编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001（2002年版）木结构设计规范GB 50005-2003建筑施工手册（第三版）*出版社建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008*二标段工程施工图武汉市城乡建设委员会关于高支模的管理规定三、材料的要求和配置1、模板、木枋的强度、刚度5、应符合有关规定，模板表面应光洁，不起毛；木枋尺寸应满足要求。2、禁止材质和截面尺寸不符合要求的材料进场。3、钢管、扣件材质应满足要求，钢管在使用一段时间后应检查校直，扣件应定时上油清洗，对拉螺杆每次使用前应检查其螺纹是否损坏等。4、模板外竖楞采用50100木枋，木枋根据需要进行刨边，保证木枋与模板接触面平整，严禁使用弯曲、腐朽的木枋。5、模板使用之前必须刷脱模剂，当模板出现破损及时修补、截边，不能修补的要更新模板。模板加工不能在现场加工，必须在木工加工车间，弹线切割，钻孔在同一部位、同一尺寸的情况下作好标示编号。6、穿墙螺杆采用12的高强螺杆，加套胶杯和隐形塑料套管对拉螺栓在模板拆除后抽出重复6、使用。模板拼缝位置用平头螺杆将两根50100的木枋固定在模板上，再用两根对拉螺杆将木枋固定在一起,以加强木枋的整体稳定性和两模板之间缝紧密。7、由于进场的木枋存在加工尺寸不准及弯曲的质量问题，从而大大影响砼成型的质量，因此要对进场的木枋和层板进行挑选。8、本工程模板采用拼板形式，墙、柱和梁模板一次性支模满足层高和截面尺寸变化的需要，梁净高超过0.5M时，除安装斜撑支撑固定梁侧模外，在梁高中部偏下设穿梁对拉螺栓以拉结侧模，墙、柱、梁的对拉螺栓采用12的高强螺栓，在墙、柱模板受力较大部位使用双螺帽。9、水平模板按跃式、复式各一整层配置，竖向模板按一整层跃式配备，另配备少量模板以满足复式层的需要。17、0、为了增强柱、墙阳角处的稳固，在阳角位置的钢管上焊接内径12钢套管，用对拉螺杆穿过钢套管进行加固。见附图。四、钢管立杆基础强度验算及卸荷措施截面800*2600、10002500 mm梁位置的钢管柱脚最大荷载需要采取卸荷措施才能满足承载要求，具体措施如下：（1）2#楼五层在四层楼面结构完成后28天才施工五层楼面，楼面砼设计强度C40强度达到100%；故四层楼面结构承载力基本达到设计容许承载力。而三层楼面砼已达到设计强度。3#楼三层在二层楼面结构完成后28天才施工三层楼面，楼面砼设计强度C40强度达到100%；故二层楼面结构承载力基本达到设计容许承载力。而一层楼面砼已达到设计强度。4#楼二层在8、一层楼面结构完成后28天才施工二层楼面，楼面砼设计强度C40强度达到100%；故一层楼面结构承载力基本达到设计容许承载力。而负一层楼面砼已达到设计强度。(2)按结构设计说明，楼板的活荷载设计值为3.5kN/m2，下一层楼板活荷载设计值为3.5kN/m2，考虑设计的荷载分项系数1.4后，两层楼面砼在达到设计强度时，共同承担的设计容许承载力为4.9kN/m2。（3.53.5）/21.4=4.9(3)为保证结构安全，除转换层的下两层楼面结构承受大梁荷载外，另需由转换层的下第三层楼面承担部分荷载。(4) 因此转换层结构浇筑砼时，下一层楼面结构的模板支顶及所有与转层梁位置的下二层结构模板支顶不得拆除，另9、在下三层对应梁位置加设钢管立杆回顶卸载，钢管立杆回顶的纵距为1000，横距为800。支顶底座应垫木枋，并采取有效措施确保钢管支撑与组合垫脚板之间不发生滑移，同时确保钢管支撑立杆竖直。(5) 转换层结构强度达到设计的100时，才允许拆除转换层模板支顶及所有转换层梁位置的下一层结构模板支顶和下二层结构钢管立杆回顶。（6）2#楼、3#楼为型箱型转换层，转换层模板工程考虑两种施工方案：方案一：在转换层顶板板底设置水平施工缝，即转换层底板及2.1m 高的箱梁同时浇筑，该方案的优点是结构的整体性能比较好，整个箱梁不会产生混凝土的接槎处理问题，缺点是转换层箱梁荷载大，模板支撑用量大，另外箱底板与箱梁混凝土同10、时浇注，还须保证箱梁侧模稳定性；方案二：在距箱梁底部以上1.1m 处设置水平施工缝一道，将箱型转换层混凝土分两次施工，砼浇灌按叠合梁原理施工，方案是第一次浇筑支承柱及转换层的部分后，进行剩余部分箱梁及转换层顶板的施工，此时第一次浇筑的混凝土已达70%-80%的设计强度，其优点是减小施工中支撑所受的荷载，减少支撑材料、节省工时的目的，设计单位没有对箱梁混凝土不得分两次浇筑。故本转换层施工采用第二种方案。五、施工工艺（一）、构造做法1、10002500 mm 梁侧模板竖枋间距250mm，沿竖向设对拉螺栓7道，由梁底起每隔300设一道，螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)611、00mm，对拉螺栓用蝴蝶扣与钢管连接。梁侧水平向龙骨采用14根3.5厚48钢管。水平向钢管间距同对拉螺栓。梁底楞木间距250mm，楞木下部为48钢管，梁底立杆纵向间距为600mm，横向间距为300,梁底部加设4根立杆顶撑，纵横水平杆间距1000mm。梁底立杆与纵横水平拉杆、剪刀撑相互锁紧牢固。2、8002600 mm 及其它箱梁根据叠合梁原理，分两次施工，梁侧模板竖枋间距250mm，沿竖向设对拉螺栓4道，由梁底起每隔300设一道，螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm，对拉螺栓用蝴蝶扣与钢管连接。梁侧水平向龙骨采用8根3.5厚48钢管。水平向钢管间距同对拉螺栓12、。梁底楞木间距250mm，楞木下部为48钢管，梁底立杆纵向间距为600mm，横向间距为300,梁底部加设4根立杆顶撑，纵横水平杆间距1000mm。梁底立杆与纵横水平拉杆、剪刀撑相互锁紧牢固。 3、其它梁侧模板竖枋间距300mm，梁底横枋间距250mm，梁底立杆横向间距为600mm，梁底加设2根立杆顶撑，纵向间距900mm，纵横水平杆间距1200mm，梁底立杆与纵横水平拉杆、剪刀撑相互锁紧牢固。4、楼板模板底横枋间距250mm，板底立杆纵横向间距为700mm，纵横水平杆间距1000mm，板底立杆与纵横水平拉杆、剪刀撑相互锁紧牢固。5、钢管立杆底部用平头底座。立杆顶部的可调节螺杆伸出长度原则上不超13、过300mm，如确须超过300mm时，应采用48钢管与相邻的钢管立杆连通扣紧。6、为加强脚手架的整体刚度，采用3.5厚48钢管设置纵横水平拉杆及剪刀撑。在支架脚以上0.20米设一道纵横水平拉杆，以后按不大于每1.5m设置一道纵横水平拉杆，水平拉杆在柱位位置与框架柱扣紧，无柱的位置则用扣件扣紧其他部位的梁板支顶或采用剪刀撑加固。除水平拉杆外，每间距6米水平距离另设一道剪刀撑，且剪刀撑的宽度不小于四跨立杆，剪刀撑（斜拉杆）与地面倾角宜为4560，用48钢管及卡子拉结。7、高支模支顶两端及中间每隔4排立杆从顶向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。8、钢管立杆支承在楼（地）板上，钢管立杆底均座垫木枋。 9、14、操作平台四周设置不少于1.0m宽施工人员操作通道，通道顶面铺18mm厚夹板，板底横枋间距450mm，钢管立杆纵横向间距为1000mm。10、剪刀撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。11、本方案中对钢管支顶未有提及的地方，必须严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001（2002年版）认真执行。（二）、施工工艺1、模板安装(1) 在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。（2）根据模板的施工图架设支撑和木楞。支架排列要考虑设置施工通道。(3) 支承钢管立柱脚铺垫木枋。支柱应垂直，垂直度容许偏差为2m高5mm，上下层支柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间的水平拉杆15、和剪刀撑要有效连接。 (4)通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。 (5)铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。 (6)梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当粱底板跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱。起拱高度为梁跨度的2。主次粱交接时，先主梁起拱，后次粱起拱。 (7)梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板（枋）、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据粱高及楼板模板碰旁或压旁来确定。 (8)楼面模板铺完后，应认真检查支撑是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。 (9)安装底座及钢管、两侧剪刀撑，在混凝土面直接安装底座时，要在根部16、设置两个方向的水平拉结杆，以防止立杆根部移动。可调底座的调节螺杆伸出长度不宜超过200。当安装完第一层钢管后应要校正垂直度，然后逐层向上安装。（10）剪刀撑应在满堂红脚手架外侧周边和内部每隔6m间距设置，宽度不小于4个跨距或间距，斜杆与地面倾角为450600 。 2、模板拆除(1)拆除前，宜在距架顶下一人高处设工作平台。(2)拆除时，先松可调托座，逐层向下拆除，拆除过程不得高空抛掷。（3）模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。拆除板，梁、柱模板，在4m高以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆1.2米高，严禁在同一垂直面上操作。 （4）拆除模板、配件应用运17、输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛，配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，拆模时应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往，模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。(三)质量标准主控项目：1. 安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支撑：上、下层支撑的立柱应对准，并铺设垫板。对照设计观察检查。2涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。观察检查。3.钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。4.有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用。一般项目： 1模板安装的一般要求，观18、察检查。 (1)模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水； (2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂； (3)浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；2本工程现浇钢筋混凝土粱、板，起拱高度为跨度的2。采用水准仪、拉线和尺量检查。3固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。4.现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。5.模板安装的允许偏差应符合下表中规定。一般项目预埋件、预留孔偏差预埋钢板中心线位置(mm)3预埋管、预留孔中心线位19、最(mm)3插筋中心线位置(mm)5外露长度(mm)10，0预埋螺栓中心线位置(mm)2外露长度(mm)10，0预留洞中心线位置(mm)10尺寸(mm)10，0模板安装允许偏差轴线位置(mm)5底模上表面标高(mm)5截面内部尺(mm)基础10柱、墙、粱4，5层高垂直度(mm)不大于5m6大于5m8相邻两扳表面高低差(mm)2表面干整度(mm)5 模 板 安 装 允 许 偏 差 表(四)模板拆除质量应符合下列规定：主控项目底模及其支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求；或符合下表规定。 检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求表 构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土20、立方体抗压强度标准值的百分率()板2502，8758100梁、拱，壳8758100悬臂构件100一般项目 1、侧模拆除时的混疑土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。 2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。按拆模方案观察检查。(五)施工注意事项1避免工程质量通病(1)模板安装前，先检查模板（包括钢管、构配件等）的质量，不符质量标准的不得投入使用。 (2)梁模板；防止梁身不平直、粱底不平及下挠、粱侧模爆模、局部模扳嵌入柱粱间，拆除困难的现象。措施：a.支模时应遵守边模包底模原则，粱模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。 b梁侧模必须有压脚板、斜撑等、拉线通直21、后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。 c.混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。 (3)板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象 措施；a.搂板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整。 b支顶要符合规定的主控项目要求，不同型号的钢管不能混用。严格按上表要求控制钢管安装的垂直度。 c.板模按规定起拱。 (4)钢管支撑局部沉降：在钢管支撑下部位加设木枋，满足承载力要求，做好卸荷措施。 (5)钢管立杆底座整体不稳定：可调托座螺栓伸出自由长度不能超过30cm，纵横水平拉杆要与邻近坚固物（如柱等）连结，使钢管立杆不产生位移。2主要安全技术措施 (1)支模过程中应遵守安全操作规程，如遇22、途中停歇，应将就位的支撑、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。(2) 拆模时应搭设脚手板。(3)拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒塌的措施。 (4)避免使用质量不合格的钢管及其配件，确保满堂红支架结构稳定和具有足够的承载力。 (5)按方案认真做好卸荷措施。 (6)剪刀撑、纵横水平拉杆不能任意拆除。 3成品保护 (1)坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。 (2)材料应按编号分类堆放。(3)使用后拆卸下来的钢管、配件，将有损伤的钢管、配件挑出，重新维修，严重损坏的要剔除更换。 (5)钢管支撑可调托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油23、保养。(6)搬运时，钢管等不能随意投掷。六、混凝土浇筑方法及有关注意事项1、本工程采用商品混凝土，混凝土浇筑原则：为确保模板支架施工过程中均衡受载，本工程拟采用由中部电梯井处向两边扩展的浇筑方式。2、墙柱混凝土标号C45，梁板混凝土标号C40，由于标号不同且混凝土方量较大，墙柱与梁板分二次浇灌，墙柱混凝土浇灌至梁底下100mm处留设施工缝。3、本工程采用地泵泵送混凝土，现场采用二台地泵同时浇灌。混凝土的坍落度一般在150mm，混凝土的泵送速度约为15m3/h。施工时要注意控制楼面堆积厚度不超过20cm，大梁浇筑时要进行分层施工，不能一次过泵到梁面。其他浇筑施工技术及注意事项参照该工程的施工组织24、设计。4、混凝土浇筑过程应严格按方案程序进行，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围。七、高支模监测项目部准备在现场进行施工过程监测。1、监测项目：支架沉降和位移。2、测点布设：梁800*2600、10002500均设一个监测剖面（梁中位置），每个监测剖面布设一个支架水平位移监测点、两个支架沉降观测点。3、监测频率：浇筑混凝土过程中实施监测，监测频率不超过30分钟一次。4、25、变形控制值：8002600梁（8.3米跨）、板底（钢管立杆）沉降为15mm，梁水平位移为8mm。10002500梁（6.4米跨）、板底（钢管立杆）沉降为20mm，梁水平位移为10mm。5、变形监测报警值：8.3米跨大梁、板底（钢管立杆）沉降为15mm，梁水平位移为8mm。6.4米跨大梁、板底沉降为10mm，梁水平位移为6mm。八、质量保证措施1、 施工前由施工员对工人进行详细的技术交底，对钢管搭设、模板、支顶的加固等按规范要求安装。2、 必须按方案做好卸荷措施。3、 钢管安装前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝。4、 模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂枋木，对梁底所使用支模松杂枋木，26、应事前检查，挑选完好的枋木。梁、板底模板按规范起拱确保模板和支顶系统不变形。5、 模板安装中或完成后，由质安员、施工员在现场指导监督，确保模板支顶方案得到落实和按规范施工。6、 砼浇筑过程中，派专人监察支架和支承情况，发现有较大下沉、松动和变形情况要及时采取措施解决，并向有关部门汇报。7、施工过程中必须符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001（2002年版）的要求。8、水平拉杆、剪刀撑必须与钢管立杆同步搭设。9、扣件螺栓拧紧力矩为4060 kNm。10、用于施工的钢管、扣件要按规定进行质量检测，禁止使用不合格的钢管、扣件。九、安全技术措施1 加强对现场工人的安全教育，工人进27、场施工前，质安员必须进行有针对性、有重点的生产安全交底。2 进入施工现场，必须配戴安全帽，工地现场任何人不能穿拖鞋或高跟鞋。使用电动机械必须接零接地，并实行一机一闸一防漏电开关。3 工地现场严禁吸烟，严禁酒后上班。4 纵横水平杆、剪刀撑与钢管支顶间确保有足够的连接刚度。5 同一行（列）的钢管支顶各立柱点应在同一直线上，立柱垂直度应符合规范要求，严禁使用有质量毛病的钢管做支顶。6 水平杆的接头均应错开在不同的位置中设置，确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m。7 梁头钢管支顶离柱边不大于200mm，施工过程中模板没有固定前，不得进行下道工序施工,禁止利28、用拉杆、支撑攀爬上下，必须设置专用施工楼梯上下。8 水平拉杆、剪刀撑应与钢管支顶同步拆除，不得提前拆除。9 采用泵送浇筑混凝土时，应随浇随捣随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。10 在浇筑混凝土和拆除模板期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场 监管。11 在砼浇筑过程中，若发现模板及支撑有异常情况须立即停止浇筑作业，尽快采取有效措施加固。12、拆下的模板、枋木、钢管、扣件、等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下投扔。13、拆除工作当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。十、安全应急救援预案1、 安29、全事故应急救援架构组员：林高来、徐能都、李红卫、林美福、邓明雄、林立新、陈勇、林圣观应急救援联络电话急救中心：120 公司应急办公室：2、当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。3、发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。(1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸30、，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的31、两肩与两腿或单肩背运。(4)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。止血带止血法：选择弹性好的橡32、皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。4、发生支模坍塌应急救援(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。33、(3)当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。(5)现场急救处理：尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。伤肢不应抬高、按摩或热敷。如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。迅速转往医院。(6)立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护34、，保护事故现场。(7)按规定上报有关主管部门请求救援。5、触电事故应急救援措施A、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源脱离电源的基本方法有：(1) 将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。（2）用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。（3）必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。（4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（5）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其35、它办法把电源切断。（6）如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。B、在使触电者脱离电源时应注意的事项：（1）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。（2）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。（3）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。（4）当触电者位于高36、位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（5）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。C、立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。D、按照有关规定，立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。E、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。F、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前37、来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。G、对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触38、电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟1618次为宜。胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每公钟挤压639、080次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。高 支 模 计 算 1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.80；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:钢管支撑；板底钢管的间隔距离(mm):300.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋40、自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用钢管；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C40；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):300.00；楼板的计算长度(m):8.10；施工平均温度():15.000； 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单41、位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.31+0.351 = 7.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.27.85+1.42.5= 12.92kN/m最大弯矩M=0.112.920.42、32= 0.116 kNm；面板最大应力计算值 = 116280/54000 = 2.153 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.153 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 7.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6777.853004/(1009500121900)=0.372 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.372 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算:纵向钢管按照均布43、荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=5.08cm3截面惯性矩 I=12.19cm4 1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11= 250.250.3 = 1.875 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q12= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：q2 = (2.5 + 2)0.25 = 1.125 kN/m；2.钢管强度验算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下: 静荷载：q1 = 144、.2 (q1 + q2) = 1.21.875+1.20.088 = 2.355 kN/m；活荷载：q2 = 1.41.125 = 1.575 kN/m；最大弯距 Mmax = (0.12.355+0.1171.575 ) 0.72 = 0.206 kN.M；最大支座力计算公式如下: 最大支座力 N = ( 1.1 2.355 + 1.21.575)0.7 = 3.136 kN ；钢管的最大应力计算值 = M/W= 0.206106/5080 = 40.49 N/mm2；钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；纵向钢最大应力计算值为 40.49 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设45、计值 205.0 N/mm2,满足要求！3.挠度计算:大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载 q1 = q11 + q12 = 1.875+0.088=1.962 kN/m；活荷载 q2 = 1.125 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= (0.6771.962+0.9901.125)7004/( 10020.6105121900 ) =0.234 mm；支撑钢管的最大挠度小于700/150与10 mm,满足要求!四、横向支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑46、传递力，P取最大支座反力3.136kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.522 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.61 mm ；最大支座力 Qmax = 7.916 kN ；支撑钢管最大应力 = 0.522106/5080=102.831 N/mm2 ；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 102.831 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.61 mm 小于700/150与10 mm47、,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.916 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1584.8 = 0.759 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重48、(kN)：NG2 = 0.350.70.7 = 0.171 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.30.70.7 = 3.675 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.605 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.70.7 = 2.205 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.613 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.613 kN49、； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点50、的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1+0.12 = 1.2 m；L0/i = 1200 / 15.8 = 76 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.744 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8613.456/（0.744489） = 23.675 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 23.675 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计51、算长度附加系数，h+2a = 1.2 按照表2取值1.006 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.006(1+0.12) = 1.501 m；Lo/i = 1500.55 / 15.8 = 95 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.626 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8613.456/（0.626489） = 28.138 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 28.138 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在52、安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。二、8002600梁模板验算 梁:800*2600按800*1400计算 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.80；梁截面高度 D(m):1.40混凝土板厚度(mm):300.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.80；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:4；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；采用的钢管类型为453、83.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(54、N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：250；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：250；穿梁螺栓竖向根数：4；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm， 穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大55、侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN56、/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 251.81.8/6=13.5cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇57、混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.25180.9=4.86kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.2520.9=0.63kN/m；q = q1+q2 = 4.860+0.630 = 5.490 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 366.67mm；面板的最大弯距 M= 0.15.49366.6672 = 7.38104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.38104 / 1.35104=5.467N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.467N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满58、足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.25 = 4.5N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 366.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 251.81.81.8/12=12.15cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6774.5366.674/(10095001.22105) = 0.477 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =366.667/250 = 1.467mm；面板的最大挠度计算值 =0.477mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.467mm，满足要求！四59、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010022/6 = 166.67cm3；I = 5010032/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2160、80.9+1.420.9)0.367=8.05kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 250mm； 内楞的最大弯距: M=0.18.05250.002= 5.03104N.mm； 最大支座力:R=1.18.0520.25=2.214 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 5.03104/1.67105 = 0.302 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.302 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作61、用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.37= 6.60 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 250mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6776.62504/(100100008.33106) = 0.002 mm；内楞的最大容许挠度值: = 250/250=1mm；内楞的最大挠度计算值 =0.002mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.214kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩62、W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 4.06 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 1100mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.06106/1.02104 = 199.562 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 2063、5N/mm2；外楞的强度计算值 =199.562N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为15.048 mm外楞的最大容许挠度值: = 1100/400=2.75mm；外楞的最大挠度计算值 =1.5048mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿64、梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.250.8 =3.6 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.6kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和65、截面抵抗矩W分别为: W = 6001818/6 = 3.24104mm3； I = 600181818/12 = 2.92105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =266.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.601.400.90=23.13kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷66、载设计值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=23.13+0.23+1.51=24.87kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1024.8720.2672； =0.177106/3.24104=5.459N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.459 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.400+0.35）0.60= 67、21.63KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =266.67mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =266.67/250 = 1.067mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67721.63266.74/(10095002.92105)=0.267mm；面板的最大挠度计算值: =0.267mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 266.7 / 250 = 1.067mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板68、结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.40.267=9.52 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.267(21.4+0.8)/ 0.8=0.42 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.267=1.2 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.29.52+1.20.42=11.928 kN/m；活荷载设计值 P = 1.41.2=1.68 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续69、梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 11.928+1.68=13.608 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.113.6080.60.6= 0.49 kN.m；最大应力 = M / W = 0.49106/5080 = 96.435 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 96.435 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算70、公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.611.9280.6 = 4.294 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 489.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =24294.080/489.000 = 17.563 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 17.563 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 9.520 + 0.420 = 9.940 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6779.946004 71、/(10020600012.19104)=0.347mm；钢管的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.347 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.400= 35.700 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；72、q = 1.2(35.700 + 0.350 )+ 1.44.500 = 49.560 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.987 kN，中间支座最大反力Rmax=5.693；最大弯矩 Mmax=0.199 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.031 mm；支撑钢管的最大应力 =0.199106/5080=39.113 N/mm2；支撑钢管的73、抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 39.113 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平74、杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.693 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.987 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1495.8=1.036 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.90/2+(1.00-0.80)/2)0.600.35=0.139 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.90/2+(1.00-0.80)75、/2)0.600.300(1.50+24.00)=3.029 kN； N =1.987+1.036+0.139+3.029=6.191 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k76、1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.8 = 124 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.428 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6191.288/(0.428489) = 29.582 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 29.582 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = 77、k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.2 按照表2取值1.013 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.013(1+0.12) = 1.44 m；Lo/i = 1440.486 / 15.8 = 91 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.654 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6191.288/(0.654489) = 19.36 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 19.36 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 78、N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =5.693 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(5.8-1.4)=1.036 kN； N =5.693+1.036=6.479 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆79、抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1851.71 = 2.014 m；Lo/i = 2014.5 / 15.8 = 128 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6479.248/(0.406489) = 32.635 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =80、 32.635 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.2 按照表2取值1.013 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.013(1+0.12) = 1.44 m；Lo/i = 1440.486 / 15.8 = 91 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.654 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6479.281、48/(0.654489) = 20.26 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 20.26 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全三、10002500梁模板验算 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁1000*2500 一、参数信息1.模板82、支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):1.00；梁截面高度 D(m):2.50混凝土板厚度(mm):200.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：2.50；梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:6；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):2.00；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.83、50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：6；面板厚度(mm)：18.084、；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：250；次楞根数：8；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；穿梁螺栓竖向根数：7；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm， 穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000k85、N/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚86、度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 301.81.8/6=16.2cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3180.9=5.83kN/m； 倾倒混凝土侧压87、力设计值: q2= 1.40.320.9=0.76kN/m；q = q1+q2 = 5.832+0.756 = 6.588 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 328.57mm；面板的最大弯距 M= 0.16.588328.5712 = 7.11104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.11104 / 1.62104=4.39N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.39N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.3 = 5.488、N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 328.57mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 301.81.81.8/12=14.58cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6775.4328.574/(10095001.46105) = 0.308 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =328.571/250 = 1.314mm；面板的最大挠度计算值 =0.308mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.314mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨89、连续梁计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010022/6 = 166.67cm3；I = 5010032/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.329=7.22kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 390、00mm； 内楞的最大弯距: M=0.17.22300.002= 6.49104N.mm； 最大支座力:R=1.17.2150.3=2.381 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 6.49104/1.67105 = 0.39 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.39 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.33= 5.91 N/mm； l-计算跨度(外楞91、间距)：l = 300mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.913004/(100100008.33106) = 0.004 mm；内楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.004mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.381kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面92、惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 12.5 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 2300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.25107/1.02104 = 123.0N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的强度计算值 =123N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm93、2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为3.89 mm外楞的最大容许挠度值: = 2300/400=5.75mm；外楞的最大挠度计算值 =3. 89mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =5.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 114 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.32.3 =12.42 kN。94、穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170114/1000 = 24.48 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=12.42kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=24.48kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001818/6 = 3.24104mm3； I = 600181895、18/12 = 2.92105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.602.500.90=41.31kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q396、=41.31+0.23+1.51=43.05kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1043.0490.22； =0.172106/3.24104=5.315N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.315 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)2.500+0.35）0.60= 38.46KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E97、 = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67738.462004/(10095002.92105)=0.15mm；面板的最大挠度计算值: =0.15mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)298、.50.2=12.75 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.2(22.5+1)/ 1=0.42 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.212.75+1.20.42=15.804 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.9=1.26 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 =99、 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 15.804+1.26=17.064 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.117.0640.60.6= 0.614 kN.m；最大应力 = M / W = 0.614106/83333.3 = 7.372 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 7.372 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.617.06100、40.6 = 6.143 kN； 方木受剪应力计算值 = 36143.04/(250100) = 1.43 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.43 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 12.750 + 0.420 = 13.170 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.67713.176004 /(10010000416.667104)=0.277mm；方木的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400 mm；方101、木的最大挠度计算值 = 0.277 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)2.500= 63.750 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(63.750 + 0.350 )+ 1.44.500 = 83.220 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨102、度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=2.374 kN，中间支座最大反力Rmax=10.01；最大弯矩 Mmax=0.237 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.032 mm；支撑钢管的最大应力 =0.237106/5080=46.729 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 46.729 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 20103、5.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.01 kN；R 12.80 kN,所以双扣104、件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =2.374 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1492.5=0.447 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(2.00/2+(1.20-1.00)/2)0.600.35=0.277 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(2.00/2+(1.20-1.00)/2)0.600.200(1.50+24.00)=4.039 kN； N =2.374+0.447+0.277+4.039=7.105、137 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算106、长度 Lo = k1uh = 1.1551.70.9 = 1.767 m；Lo/i = 1767.15 / 15.8 = 112 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.502 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7136.941/(0.502489) = 29.074 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 29.074 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =10.01 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20107、.149(2.5-2.5)=0.447 kN； N =10.01+0.447=10.01 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 108、； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.70.9 = 1.767 m；Lo/i = 1767.15 / 15.8 = 112 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.502 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10010.466/(0.502489) = 40.779 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 40.779 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！附图：杭州嘉意德科技有限公司是由业内资深人士新兴组建而成。主营项目：为建筑行业信息化应用提供一系列解决方案，业务方向为两大块：1，行业性站点（http:/w），为建筑从业人士提供交流娱乐、资源下载、软件使用、资料查询、供求信息发布等网络服务；2，建筑软件开发( “好创意，好品德”一直是公司倡导的人文文化。我们注重人品，即：好品德；注重员工品味，尊重员工创意，即：好创意。