1、哈尔滨江北香格里拉旅游酒店建设项目工程脚手架专项施工方案 北京建工集团有限责任公司目 录1 编制依据及编制说明11.1 编制依据11.2 编制说明12 工程概况13 外脚手架方案的选择13.1 脚手架方案设计14 脚手架材料及构造要求44.1一般要求44.2 具体要求45 悬挑板脚手架构造与验算95.1 3米钢梁悬挑脚手架验算（高度24m）95.2 4.5m钢梁悬挑脚手架验算（高度24m）215.3 4.5m钢梁悬挑脚手架验算（高度27.8m）335.4 悬挑结构安全性验算455.5 落地式扣件钢管脚手架验算456 卸料平台施工及验算546.1 卸料平台的设计546.2 卸料平台吊装平衡点计算2、556.3 悬挑卸料平台验算567 脚手架搭设和拆除627.1 脚手架的搭设627.2 脚手架搭设的技术要求及允许偏差657.3 脚手架的拆除668 脚手架防触电、避雷及安全防护装置678.1 防触电678.2 避雷67 8.3 安防护全装置679 脚手架的验收与保护6810 外架现场施工管理7011 安全措施及要求701 编制依据及编制说明1.1 编制依据1.1.1 哈尔滨江北香格里拉旅游酒店建设项目施工图纸1.1.2 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)1.1.3 建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)1.1.4 钢结构设计规范GB50017-20031.3、1.5 混凝土结构设计规范GB50010-20101.1.6 建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 1.2 编制说明1.2.1 本方案编制范围建筑物主体结构施工外脚手架的搭设及布置。1.2.2 施工现场的外脚手架布置及卸料平台的搭设以及相关计算。1.2.3 施工现场及周围安全防护措施。2 工程概况哈尔滨香格里拉大酒店工程位于黑龙江省哈尔滨市松北区，哈黑公路东侧，南邻防洪堤坝。是一栋包括酒店、办公、商务、停车场等多功能综合性大楼，总规划面积40000平方米,总建筑面积77346.8平方米。地上部分建筑总面积57000平方米，由塔楼、裙楼和地下室三部分组成，裙楼单层长84米、宽71.54、米，塔楼单层长47.5米、宽35.25米。其中地下室1层（局部2层）、塔楼28层（含3层裙房），结构总高度为126.3米，屋顶装饰总高度150米，为哈尔滨市松北区标志性建筑物。建筑物设计使用年限50年，建筑物安全等级二级抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度6度，设计地震分组第一组，建筑场地类别II类，建筑地基基础设计等级为甲级。3 外脚手架方案的选择根据本工程特点我施工单位遵循既安全、满足工程需要又方便使用和投资小的原则,外脚手架采用以下方案施工:3.1 脚手架方案设计 混凝土主体结构施工阶段，本工程裙楼3层以下采用48钢管和铸铁扣件搭设双排落地脚手架,两排立杆纵距为0.8m。塔楼4层以上采用185、号工字钢悬挑4层以上外架，悬挑的外架高度约24米。梁外侧有飘板部分悬挑钢梁长为4.5米；剪力墙外侧悬挑钢梁为3m；转角处悬挑钢梁长为6米。梁沿建筑物外边外挑长度1.1米，内锚长度为1.9米和3.4米。预埋320mm钢筋环与主体结构板和梁锚固，第一个预埋20mm钢筋环距钢梁尾端为0.20米，第二个预埋20mm钢筋环距钢梁尾端为0.40米，第三个工字钢卡件预埋在结构外边飘板以内梁上。悬挑钢梁按建筑物周边长水平间距设置每1.5米一道，距工字钢外端部5cm处焊一长5cm32的钢筋做立杆固定支点，两排立杆纵距为0.7m。 在塔楼四层以上每层5轴交C轴-D轴和10轴交C轴-D轴两处设置卸料平台，保证木方、6、模板、钢管、扣件等周转材料的正常周转，在B轴交1/7轴-7轴处安装垂直升降机，升降机距墙1.2m，具体位置如下图所示。 塔楼按楼层竖向布置在四层、十一层、十七层、二十四层分别设置悬挑梁，悬挑间距同外架立杆间距（1.5米），并用14号钢丝绳在建筑物转角处斜拉卸荷。钢梁平面布置如下图所示。 悬挑钢梁平面布置、卸料平台及垂直升降机的布置 悬挑钢梁立面示意图 落地式双排脚手架平面图 落地式双排脚手架立面示意图4 脚手架材料及构造要求4.1一般要求 脚手架采用材料为扣件式钢管、扣件、钢丝绳、脚手板及阻燃降噪安全网等。4.1.1 钢管 钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、附墙杆等。钢管采用外径为48mm7、，壁厚3.5mm，其材质应采用国家现行标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合GB700-79普通碳素结构钢技术要求中A3钢的要求。弯曲变形，锈蚀钢管不得使用。脚手架钢管每根最大质量不应大于25kg，不宜小于23.04kg。钢管上严禁打孔。4.1.2 扣件 扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。扣件及其附件应符合GB978-67可锻铁分类及技术条件的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81普通螺8、纹的规定，垫圈应符合GB95-76垫圈的规定。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。4.1.3 钢丝绳钢丝绳选用14号光面钢丝绳。断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。4.1.4 脚手板 脚手板采用钢脚手板，材质不低于国家的相关规定，并且符合地方规定的要求。4.1.5 安全网本工程采用蓝色1.56.0m密目安全网，其性能要符合国家规定和冲韧试验规定，并应取得地方安全部门的许可。4.1.6 红白标志栏板采用20cm宽标准红白栏板。每层悬挑钢梁9、沿建筑物四周设置一道，共设置四道。4.2 具体要求4.2.1 脚手架基础：4.2.1.1对于建筑物南侧A轴处外架，由于回填土土质较差，在室外夯实土层，上浇10cm厚C10混凝土为立杆基础，并在混凝土上垫放15015018厚垫木，为避免或减少架子不均匀沉降，在立杆底部应加扫地杆，并应有可靠的排水措施。扫地杆纵横两向均需设置，距立杆底部应为10cm20 cm。外做300150的排水沟。如下图：4.2.1.2 对于3轴、12轴及L轴3面脚手架直接坐落于原结构顶板及梁上。4.2.1.3 对于塔楼4层以上建筑外架，以工字钢挑梁作为立杆承力基础，立杆应放于钢梁防滑钢桩内。4.2.1.4 在大横杆与立杆的交10、点处必须设置小横杆并与大横杆卡牢。立杆下应有底座和垫板。整个架子应设置必要的剪刀撑与连墙点，确保脚手架整体结构稳固。4.2.1.5外脚手架的搭设,应沿建筑物周围连续封闭,如果因条件限制不能封闭时,应设置必要的横向支撑,端部加强设置连墙点。4.2.1.5 脚手架搭设应满足工人操作、材料堆放及运输等使用要求.。4.2.2 立杆4.2.2.1 架体采用483.5焊接钢管，作为立杆及大、小横杆：4.2.2.2 受外脚手架外立面观感因素及立杆技术要求决定，立杆纵距0.7m，立杆间距为1.5m，步距1.5m，内排立杆与楼板外围梁间距离30。立杆顶端高出结构檐口上皮1.5m。4.2.2.3 立杆应错开对接在11、不同步距内，与相近横杆的距离不大于步距的三分之一；立杆接长采用搭接接长，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对接连接。主立杆与辅立杆采用旋转扣件连接，扣件数量不应少于2个。4.2.2.4 大横杆步距1500mm，上下横杆的接长位置错开布置，大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不12、在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接长度不小于1000mm，且不少于三个扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外，中间还增加24个节点。立杆和大横杆交点处一定设小横杆。4.2.3小横杆 每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；伸出里排大横杆距结构外边缘15cm，且长度不大于44cm。如果超过这一限制，要在作业层采取钢管三角斜撑的方式予以加13、固。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。4.2.4 脚手板4.2.4.1 脚手板采用钢脚手板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。4.2.4.2 固定脚手板设置于每层悬挑钢梁上，共铺设4层。设置一层移动脚手板，随着楼层的升高铺设，在没有脚手板的楼层设置安全网及临时防护栏杆。脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌钢丝箍绕23圈固定。4.2.4.3 当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm。4.214、.4.4 靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。4.2.5 架体稳固构件（1）脚手架外排立杆设置剪刀撑，竖向连续设置，由转角处向内设置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜在45度60度之间，水平投影宽度应不小于2跨或4M，不大于4跨或8M，高度为三步架（详见下图），斜杆应与脚手架基本构架杆加以可靠连接。（2）扫地杆：以距架体基础200设置一排大、小横杆作为扫地杆,当架体基础在不同平面高度时，高处大横杆应伸出低处搭接一个纵距。4.2.6 卸荷4.2.6.1 槽钢及钢丝绳卸荷本工程裙房以上塔楼共25层，在4层开始用槽钢悬挑，钢丝绳卸荷；在415、层、11层、17层、24层各悬挑一次，共4道。在建筑物转角处用单根钢丝绳（选用14号光面钢丝绳）在架体的内外排卸荷一次，钢丝绳一端牢固拉结于立杆下的工字钢上，另一端连接结构上预埋的18钢筋环上。钢丝绳两端绕环的搭接长度不小于50cm，不少于3只钢丝绳绳卡固定。工字钢用三道预埋钢箍固定在结构上。 悬挑钢梁剖面详图 钢梁U型限位吊环详图 4.2.6.2 连墙杆卸荷 （1）连墙件采用刚性连接，连墙杆用483.5的钢管，连墙件布置竖直方向按楼层高度布置，水平方向间距为3米，采用单扣件连接。它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。在结构每一外框架柱处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。在顶板上两框架柱间中点16、处，距结构外皮1.5m处预埋HRB33512钢筋（加工尺寸与悬挑架预埋件相同），用483.5的钢管与脚手架可靠拉结。（2）在脚手架的转角处，于框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆。在建筑物的首层设置两道连墙件。（3）连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）。 （4）连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。连接示意如下图：4.2.7 架体安全围护构造脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.56.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。在两排水平横杆上设水平安全网，每17、隔一层设置一层。作业层脚手架立杆于0.6m 及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。4.3 脚手架其他技术要求4.3.1 允许施工荷载：架体负荷不大于2KN/；4.3.2 施工荷载分布：架体上的荷载应均匀布置，不能集中分布于一侧。4.3.3 架体严禁作为模板支撑、附设机械设备的受力支撑点。4.3.4 每层悬挑钢梁楼板混凝土需加早强剂，否则将影响后续施工进度。5 悬挑板脚手架构造与验算5.1 3米钢梁悬挑脚手架验算（高度24m）计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。双排脚手架，搭设高度24.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横18、距0.70米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为483.2，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.55kN/m2，高度变化系数0.9200，体型系数0.2140。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度1.90米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或19、支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.700/2=0.105kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.700/2=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.105=0.172kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大横杆计20、算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.172+0.101.470)1.5002=0.362kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.172+0.1171.470)1.5002=-0.426kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.426106/4729.0=90.018N/mm2大横杆的计算强度小于184.5N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载21、作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.105=0.143kN/m活荷载标准值 q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.143+0.9901.050)1500.04/(1002.06105113510.0)=2.461mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=22、0.3000.7001.500/2=0.157kN 活荷载标准值 Q=3.0000.7001.500/2=1.575kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.157+1.41.575=2.463kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.7002/8+2.4630.700/4=0.434kN.m =0.434106/4729.0=91.746N/mm2小横杆的计算强度小于184.5N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重23、均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038700.004/(3842.060105113510.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.157+1.575=1.790kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1790.100700.0700.0700.0/(482.06105113510.0)=0.547mm最大挠度和 V=V1+V2=0.552mm小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连24、接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.700=0.027kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.7001.500/2=0.157kN 活荷载标准值 Q=3.0000.7001.500/2=1.575kN 荷载的计算值 R=1.20.027+1.20.157+1.41.575=2.426kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑25、动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1276 NG1 = 0.12824.000=3.061kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30021.500(0.700+0.350)/2=0.473kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5002=0.426、80kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50024.000=0.360kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.374kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.700/2=3.150kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.550 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 0.920 Us 风荷载体型系数：Us = 0.214经计算得到，风荷载标准值 27、Wk = 0.5500.9200.214 = 0.108kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.374+0.91.43.150=9.218kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.374+1.43.150=9.659kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过28、计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.1081.5001.5001.500/10=0.046kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.659kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 长细比，为2599/16=29、164 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=142 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.265； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=184.50N/mm2；经计算得: =9659/(0.27450)=80.875N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.218kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.30、500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 长细比，为2599/16=164 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=142 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.265； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.046kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=184.50N/mm2；经计算得到 =9218/(031、.27450)+46000/4729=86.920N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 267.104kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到: Nl=4.364kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求! 连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k32、2 = m2/l。本工程算例中，m = 1100mm，l = 1900mm，ml = 350mm，m2 = 1050mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=9.66kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m k=1.10/1.90=0.58 kl=0.35/1.90=0.18 k2=1.05/1.90=0.55代入公式，经过计算得到支座反力 RA=27.117kN支座反力 RB=-6.935kN最大弯矩 MA=13.697kN.m抗弯计算强度 f33、=13.697106/(1.05185000.0)=70.510N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.37+3.15=7.52kN水平钢梁自重计算荷载 q=30.600.00017.8510=0.24kN/m最大挠度 Vmax=3.209mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于2200.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-20134、1)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =13.70106/(0.929185000.00)=79.69N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.935kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以35、0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=69354/(3.1416165.752)1/2=6mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.93kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于6934.87/(3.141636、201.5)=73.6mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.93kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=15.87N/mm2；经过计算得到公式右边等于153.7kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 6.941.90/2 = 6.59kN.m根据混凝土结构设计规范GB500137、0-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 130-15 = 115mm；s = 6.59106/(1.00016.7001.51000115.02)=0.0200 = 1-(1-20.0200)1/2=0.0200s = 1-0.0200/2=0.9900楼板压点负弯矩配筋为 As = 6.59106 / (0.9900115.0210.0) = 275.6 mm2悬挑脚手架计算满足要求38、！5.2 4.5m钢梁悬挑脚手架验算（高度24m）计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。双排脚手架，搭设高度24.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.70米，内排架距离结构0.15米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为483.2，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风39、压0.55kN/m2，高度变化系数0.9200，体型系数0.2140。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.00米，建筑物内锚固段长度2.50米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.700/2=0.105kN/m 活荷载标准40、值 Q=3.0000.700/2=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.105=0.172kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.172+0.101.470)1.5002=0.362kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.172+0.1171.470)1.5002=-0.426kN.m我41、们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.426106/4729.0=90.018N/mm2大横杆的计算强度小于184.5N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.105=0.143kN/m活荷载标准值 q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.143+0.9901.050)1500.04/(1002.06105113510.0)=2.461mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，42、大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.7001.500/2=0.157kN 活荷载标准值 Q=3.0000.7001.500/2=1.575kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.157+1.41.575=2.463kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.7043、02/8+2.4630.700/4=0.434kN.m =0.434106/4729.0=91.746N/mm2小横杆的计算强度小于184.5N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038700.004/(3842.060105113510.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.157+1.575=1.790kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1790.100700.0700.0700.0/44、(482.06105113510.0)=0.547mm最大挠度和 V=V1+V2=0.552mm小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.700=0.027kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.7001.500/2=0.157kN 活荷载标准值 Q=3.0000.7001.500/2=1.575kN 荷45、载的计算值 R=1.20.027+1.20.157+1.41.575=2.426kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1276 NG1 = 0.12824.000=3.061kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.46、30021.500(0.700+0.150)/2=0.382kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5002=0.480kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50024.000=0.360kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.284kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.700/2=3.150kN风荷载47、标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.550 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 0.920 Us 风荷载体型系数：Us = 0.214经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.5500.9200.214 = 0.108kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.284+0.91.43.150=9.110kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.284+1.43.1548、0=9.551kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.1081.5001.5001.500/10=0.046kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.551kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l49、0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 长细比，为2599/16=164 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=142 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.265； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=184.50N/mm2；经计算得: =9551/(0.27450)=79.971N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆50、的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.110kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 长细比，为2599/16=164 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=142 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.2651、5； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.046kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=184.50N/mm2；经计算得到 =9110/(0.27450)+46000/4729=86.016N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 224.757kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到: Nl=4.364kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求! 连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂52、的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 2000mm，l = 2500mm，ml = 150mm，m2 = 850mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=9.55kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m k=2.00/2.50=0.80 kl=0.53、15/2.50=0.06 k2=0.85/2.50=0.34代入公式，经过计算得到支座反力 RA=24.089kN支座反力 RB=-3.691kN最大弯矩 MA=10.127kN.m抗弯计算强度 f=10.127106/(1.05185000.0)=52.135N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.28+3.15=7.43kN水平钢梁自重计算荷载 q=30.600.00017.8510=0.24kN/m最大挠度 Vmax=5.302mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑54、梁的最大挠度小于4000.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =10.13106/(0.929185000.00)=58.93N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.691kN 55、水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=36914/(3.1416165.752)1/2=4mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 3.69kN； 56、d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于3690.56/(3.1416201.5)=39.2mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 3.69kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=15.87N/mm2；经过计算得到公式右边等于153.7kN57、楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 3.692.50/2 = 4.61kN.m根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 130-15 = 115mm；s = 4.61106/(1.00016.7001.51000115.02)=0.0140 = 1-(1-20.014058、)1/2=0.0140s = 1-0.0140/2=0.9930楼板压点负弯矩配筋为 As = 4.61106 / (0.9930115.0210.0) = 192.4 mm2悬挑脚手架计算满足要求！5.3 4.5m钢梁悬挑脚手架验算（高度27.8m）计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。双排脚手架，搭设高度27.8米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.70米，内排架距离结构0.15米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为483.2，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。59、脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.55kN/m2，高度变化系数0.9200，体型系数0.2140。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.00米，建筑物内锚固段长度2.50米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上60、面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.700/2=0.105kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.700/2=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.105=0.172kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(061、.080.172+0.101.470)1.5002=0.362kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.172+0.1171.470)1.5002=-0.426kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.426106/4729.0=90.018N/mm2大横杆的计算强度小于184.5N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.105=0.143kN/m活荷载标准值 q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.143+0.962、901.050)1500.04/(1002.06105113510.0)=2.461mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.7001.500/2=0.157kN 活荷载标准值 Q=3.0000.7001.500/2=1.575kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.157+1.41.575=2.63、463kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.7002/8+2.4630.700/4=0.434kN.m =0.434106/4729.0=91.746N/mm2小横杆的计算强度小于184.5N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038700.004/(3842.0601064、5113510.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.157+1.575=1.790kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1790.100700.0700.0700.0/(482.06105113510.0)=0.547mm最大挠度和 V=V1+V2=0.552mm小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自65、重标准值 P1=0.0380.700=0.027kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.7001.500/2=0.157kN 活荷载标准值 Q=3.0000.7001.500/2=1.575kN 荷载的计算值 R=1.20.027+1.20.157+1.41.575=2.426kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立66、杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1276 NG1 = 0.12827.800=3.546kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30021.500(0.700+0.150)/2=0.382kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5002=0.480kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50027.800=0.417kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG467、 = 4.826kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.700/2=3.150kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.550 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 0.920 Us 风荷载体型系数：Us = 0.214经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.5500.9200.214 = 0.108kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.268、4.826+0.91.43.150=9.760kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.826+1.43.150=10.201kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.1081.5001.5001.500/10=0.046kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设69、计值，N=10.201kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 长细比，为2599/16=164 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=142 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.265； 钢管立杆受压强度计算值 (N/m70、m2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=184.50N/mm2；经计算得: =10201/(0.27450)=85.414N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.760kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)71、,W=4.729cm3； 长细比，为2599/16=164 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=142 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.265； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.046kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=184.50N/mm2；经计算得到 =9760/(0.27450)+46000/4729=91.459N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 224.757kNNf2Nl，连72、墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到: Nl=4.364kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求! 连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 2000mm，l = 2500mm，ml = 150mm，m2 = 850mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) 73、W = 185.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=10.20kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m k=2.00/2.50=0.80 kl=0.15/2.50=0.06 k2=0.85/2.50=0.34代入公式，经过计算得到支座反力 RA=25.649kN支座反力 RB=-3.951kN最大弯矩 MA=10.777kN.m抗弯计算强度 f=10.777106/(1.05185000.0)=55.481N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.83+3.15=7.9874、kN水平钢梁自重计算荷载 q=30.600.00017.8510=0.24kN/m最大挠度 Vmax=5.668mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于4000.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =10.78106/(0.929175、85000.00)=62.71N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 2,应按单向板计算，主要荷载传递KL8与L33，再由封边梁L33传递给两侧的悬挑梁取最不利，全部荷载由两侧悬挑梁承担计算，倒成梁上线荷载为93870/（2*2*10.5）=2235KN/mM=0.5*2235*4.52=22629KNmAs=M/(0.85*fy*h0)=9096.1mm2而实际配筋面积6根25：7850mm2；12根28：9850mm2 7850+9850=17700mm29096.1mm2 此悬挑结构安全5.5 落地式扣件钢管脚手架验算计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排76、脚手架，搭设高度19.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.50米。钢管类型为483.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设1层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加三根小横杆。基本风压0.55kN/m2，高度变化系数0.9200，体型系数0.2140。地基承载力标准值235kN/m2，基础底面扩展面积0.250m277、，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3001.500/4=0.113kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/4=1.125kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.113+1.41.125=1.756kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为78、简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=1.7560.7002/8=0.108kN.m =0.108106/4491.0=23.950N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值 q=0.038+0.113+1.125=1.276kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.276700.04/(3842.06105107780.0)=0.180mm小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面79、。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0380.700=0.027kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.7001.500/4=0.079kN 活荷载标准值 Q=3.0000.7001.500/4=0.787kN 荷载的计算值 P=(1.20.027+1.20.079+1.40.787)/2=0.615kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.500280、+0.4170.6151.500=0.393kN.m=0.393106/4491.0=87.451N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.059mm集中荷载标准值 P=(0.027+0.079+0.787)/2=0.447kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=3.029446.5651500.081、03/(1002.060105107780.000)=2.056mm最大挠度和 V=V1+V2=2.115mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.7001.500/2=0.157kN 活荷载标准值 Q=3.0000.700182、.500/2=1.575kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.157+1.41.575=2.463kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1196 NG1 = 0.12019.000=2.272kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，83、标准值为0.30 NG2 = 0.30011.500(0.700+0.350)/2=0.236kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.5001=0.255kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50019.000=0.285kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.048kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.500084、.700/2=3.150kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.550 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 0.920 Us 风荷载体型系数： Us = 0.214经计算得到：Wk = 0.5500.9200.214 = 0.108kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.23.048+0.91.43.150=7.627kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=85、1.23.048+1.43.150=8.068kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.1081.5001.5001.500/10=0.046kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.068kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； 86、l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为2599/16=163 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=141 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =8068/(0.27424)=70.960N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f87、,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.627kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为2599/16=163 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=141 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比88、 l0/i 的结果查表得到0.268； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.046kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =7627/(0.27424)+46000/4491=77.334N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf = 297.693kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 N1=4.364kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求! 连墙件扣件连接示意图八、立杆89、的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=24.79 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 3.05+3.15=6.20kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 94.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 235.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！6 卸料平台施工及验算6.1 卸料平台90、的设计本工程卸料平台采用预制活动式的，用18号工字钢做主梁，10号槽钢U口水平做次梁，满铺4mm厚压纹钢板做平台板，用637+1钢丝绳作为主要斜拉受力构件（如下图所示），钢平台防护栏杆龙骨选用50*3mm方管与钢梁焊接，防护板面板采用2mm雪花铁板。钢丝绳拉结点及起吊点吊环均采用25圆钢制作，焊条采用E43系列碳钢结构焊条，施工前要求经过烘焙。 卸料平台平面示意图 卸料平台剖面图 卸料平台拉结点吊环详图 卸料平台穿梁吊环详图6.2 卸料平台吊装平衡点计算1. 平台所有荷载标准值：材料名称理论重量数量长度重量18#工字钢24.143kg/m27.2347.66kg10#槽钢10.007kg/m591、2.7135.09kg50*3方管5.56kg/m21116.76kg4mm厚压纹钢板31.4kg/8.64271.3kg合计870.81kgFy=0Fy=870.819.8=7551N=8.534KN设力矩平衡点为HFyH=24.14327.27.2/2+10.0072.75(7.2-3.4/2)+5.5621(7.2-3.4/2)+31.48.64(7.2-3.4/2)9.810-3 得H=4.74m2. 卸料平台起吊点设置如下图所示： 卸料平台吊装点吊环布置图 卸料平台吊装点吊环详图6.3 悬挑卸料平台验算计算参数:悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷92、载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁的悬挑长度5.20m，插入结构锚固长度2.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.10m。水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用10号槽钢U口水平，主梁采用18号工字钢。次梁间距0.85m，与主梁焊接连接。容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载2.00kN。脚手板采用冲压钢板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。栏杆采用五层胶合板，栏杆自重荷载取0.30kN/m。选择637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，外侧钢丝绳距离主体结构4.90m，两道钢丝绳距离0.80m，外侧钢丝绳吊点距离平台6.50m。一、次93、梁的计算次梁选择10号槽钢U口水平，间距0.85m，其截面特性为面积A=12.74cm2,惯性距Ix=198.30cm4,转动惯量Wx=39.70cm3,回转半径ix=3.95cm截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2； Q1 = 0.300.85=0.26kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.000.85=1.70kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.10kN/m经计算得到: q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(0.26+0.10)+1.41.70 = 2.8094、kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.42.00=2.80kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.802.102/81-4(0.30/2.10)2+2.802.10/4=2.89kN.m3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度 =2.89106/(1.0539700.00)=69.31N/mm2；次梁的抗弯强度计算 f,满足要求!4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体时此部分可95、以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5708.548.0235/(2100.0100.0235.0)=1.11由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录其值用b查表得到其值为0.798经过计算得到强度 =2.89106/(0.79839700.00)=91.16N/mm2；次梁的稳定性计算 f,满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择18号工字钢，其截面特性为面积A=30.60cm2,惯性距Ix=1660.00cm4,转动惯量Wx=185.00cm3,回转半96、径ix=7.36cm截面尺寸 b=94.0mm,h=180.0mm,t=10.7mm1.荷载计算(1)栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/m Q1 = 0.30kN/m(2)型钢自重荷载 Q2=0.24kN/m经计算得到，静荷载计算值: q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.30+0.24) = 0.64kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.20.30+1.42.00)0.432.10/2+1.20.102.10/2)(1+20.30/2.10)=1.97kNP2=(1.20.30+1.42.00)0.852.10/2+1.20.102.10/2)(1+297、0.30/2.10)=3.79kNP3=(1.20.30+1.42.00)0.852.10/2+1.20.102.10/2)(1+20.30/2.10)=3.79kNP4=(1.20.30+1.42.00)0.852.10/2+1.20.102.10/2)(1+20.30/2.10)+2.80/2=5.19kNP5=(1.20.30+1.42.00)0.852.10/2+1.20.102.10/2)(1+20.30/2.10)=3.79kNP6=(1.20.30+1.42.00)0.852.10/2+1.20.102.10/2)(1+20.30/2.10)=3.79kNP7=(1.20.30+98、1.42.00)0.432.10/2+1.20.102.10/2)(1+20.30/2.10)=1.97kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台主梁计算简图经过连续梁的计算得到 主梁支撑梁剪力图(kN) 主梁支撑梁弯矩图(kN.m) 主梁支撑梁变形图(mm)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为12.56kN最大弯矩 Mmax=11.49kN.m3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度 =11.49106/1.05/185000.0+9.471099、00/3060.0=62.24N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求!4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体时此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查钢结构设计规范附录得到：b=0.78由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录其值用b查表得到其值为0.700经过计算得到强度 =11.49106/(0.700185000.00)=88.74N/mm2；主梁的稳定性计算 30mHmax100mmHmax/4006003间距步距偏差20mm柱距偏差50mm排距偏差20mm4大横杆高差杆两端20mm同跨同一横截面内的高差10mm5扣件安装扣件距离100、中心节点150mm相邻立杆对接扣件高差-50mm6剪刀撑斜杆与地面的偏差7脚手板外伸偏差、搭接050mm7.3 脚手架的拆除7.3.1 脚手架使用完毕后立即拆除，在脚手架拆除前应作好以下工作：1、对脚手架进行安全检查，确认不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险；2、在拆除脚手架时，应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。3、脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织101、，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域；4、严格遵循拆除顺序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆竹脚手板剪刀撑大横杆小横杆立杆。5、外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排；6、拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都加以设置；7、在拆除的脚手架时，在坠落范围明显“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内；8、对于拆除脚手架用的垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行102、交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转；9、拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用；10、本工程脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业；11、拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。12、脚手架拆除过程中，不中途换人，如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚。8 脚手架防触电、避雷及安全防护装置8.1 防触电8.1.1 钢管脚手架不应搭设在距离外电架空线路的安全距离以内，安全距离见下表：外线路电压1KV以下1103、-10KV35-110KV150-224KV350-5000KV最小安全操作距离（m）46810158.1.2 脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线间的最小安全操作距离满足要求。8.1.3 对于达不到上述规定最小距离时，必须采取防护措施，增设屏障、遮栏、围杆或保护网，并悬挂醒目的警告标志牌。8.1.4 脚手架搭设和使用期间，要严防与带电体接触，当需要穿过靠近380V以内的电力线路，距离线路在2m以内时，搭设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取下列措施：（1）对电线和脚手架分别采取有效的绝缘措施；（2）对脚手架要采取可靠的安全接地处理；（3）夜间施工时，应使用不超过12V电压的低压电源104、。8.2 避雷搭设脚手架时，应安装避雷针、避雷器、避雷线。脚手架防雷接地，将建筑物上的避雷针引出与各段脚手架承载装置的四角焊接，接地电阻不大于10。8.3 安防护全装置8.3.1 脚手架在施工楼面四周必须满铺竹脚手板，脚手板用12#铁丝同大横杆绑扎牢固，脚手架内排立杆与墙面之间铺设通长安全隔离七夹板或安全网。8.3.2 脚手架外侧满铺密目式防火安全网，并在外立杆里侧设置1.2m高的防护栏杆。8.3.3 脚手架在搭设平架时，平架应外高内低，与水平面成15角，斜杆与横杆均用483.5钢管搭设，上铺密目式安全网，用16#铁丝与横杆绑扎牢固。8.3.4 附设于外立面的塔吊卸料平台，应根据需要在垂直高度105、上错开设置。9 脚手架的验收与保护9.1 脚手架在投入使用之前必须进行验收，合格后方准使用。因为本工程的脚手架是随结构施工而往上搭设的，所以是分段搭设、分段投入使用。这就要求脚手架也必须分段进行验收，验收合格后方可投入使用。检查验收的内容，应按施工组织设计或作业指导书的有关规定进行，外脚手架的验收主要有以下项目：（1）脚手架的基础；（2）脚手架的步高；（3）立杆的纵横间距，立杆的接头位置、立杆的竖直度；（4）立杆的纵横杆的标高、水平度、小横杆的交叉位置；（5）脚手板的固定；（6）安全栏杆的高度与道数；（7）剪刀撑的位置、距离、角度和搭接；（8）隔离设施、外挑安全网和外包安全网；（9）扣件的紧固106、程度；（10）连墙杆的位置，数量和牢固程度；（11）脚手架出入处的加固；（12）脚手架开口处的加固；（13）脚手架所用的钢管、扣件、型钢及其他材料的材质证明和抽检记录；（14）脚手架的接地防雷；（15）焊缝的质量。外架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格牌后，方可投入使用。在检查验收过程中，要特别注意扣件的紧固程度，扣件并不是拧得紧越好。对于拧紧力矩大于60Nm的扣件，要认真检查有无裂缝、变形，如果发现有上述弊病应立即调换，调上的扣件的螺栓应紧固在4060Nm。9.2 脚手架在验收合格通过投入使用后，必须对其进行日常的保养和定期的全面检查和整修，才能保证其安全107、使用。脚手架日常的保养和维修必须每天进行一次，定期的维护保养一般每月进行一次。所以要求作业队对外脚手架进行日常的和定期的保养和维修，尤其是每次强风、暴雨过后都要认真检查整修后方可使用。脚手架保养整修的主要内容有：（1）检查脚手架基础有无不均匀下沉，脚手架底部有无堆放杂物；（2）检查明确手架的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度。如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。（3）各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺栓逆时针方向松几牙螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力矩范围内。（4）检查脚手板有否松动、悬挑，还要检查四角是否用铁丝扎牢，如发现问108、题应及时纠正。（5）与建筑物连接的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移动。（6）要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆和接地防雷等安全设施进行检查，保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损坏者要及时调换，如有松动者应及时紧固，如发现松动和开口要及时连通。（7）如脚手架有开口、断口和出入口，应对该部位进行重点检查，使这些部位始终符合安全规定；（8）检查脚手架的荷载情况，使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸荷至设计荷载。还要检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态，如发现有处于不安全位置和不稳定状态应及时纠正。此外还要逐日清理脚手板上的垃圾。（9）脚手架109、的日常保养和定期检查，都要有记录。（10）脚手架使用中必须经常检查，清除架子上的杂物，严禁在架子上堆积过多的施工材料，或多人挤在一起，以免架子发生超载，造成事故。（11）脚手架上施工材料应随用随运，施工荷载不得大于2000N/m2，使用机具、材料等尽量放在脚手架里侧，以减小倾覆力矩。10 外架现场施工管理10.1 根据架立杆，水平拉杆及支承的位置，提前做好钢管，钢筋及穿墙管洞的预埋和预留，并做到标高一致，位置统一。10.2 架体原则从转角处开始搭设，以建筑物转角为准，且于外侧立杆对应，横向间距不大于1200。10.3 为确保施工安全，在斜杆顶端与外架相应部位加吊14号钢丝绳一道，用上层梁内吊盘110、固定，并用M20花篮杆调紧，间距为1500，不得埋在梁、板主筋上面。10.4 钢丝绳吊钩采用22钢筋预埋时，应将锚筋从暗梁下穿过，伸入板内的主筋与负筋之间的夹层内，平面位置与外架立杆之间的间距为1600，不得埋在梁、板主筋上面。10.5 用钢管与预埋件焊接时，应将钢管与预埋件焊接牢固，以确保钢管有足够刚度。10.6 外架钢管连墙杆按二步三跨梅花形间隔布置。11 安全措施及要求11.1 建立管理组织。由项目经理、项目技术负责人、安全员、施工工长、架子班长组成外架安全管理小组，安全员和架子班长必须每天对外架进行巡查，安全小组每半月进行一次检查，发现隐患及时解决。11.2 所有操作人员应持证上岗，操111、作人员进入现场后，应做好进场三级教育，并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。11.3 每一楼层外架搭设完毕后，必须验收合格后方可使用。11.4 防雷击接地措施，采用430镀锌扁铁与本建筑结构的四角避雷接地网焊接，其电阻不得大于要求的1。11.5 高空作业要正确使用“三保”遇六级以上大风时，应停止高空作业。11.6 及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措施。11.7 焊接作业时，要注意防火，遇风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。11.8 外架上不得堆放钢筋，模板等材料。11.9 脚手架拆除程序与安装程序相反，拆除时，先将脚手架板逐一传递至楼层或转料平台上，再按步骤拆除，拆除步骤为横杆立杆剪刀撑，严禁乱丢及高空坠物。