1、 机场凯悦酒店项目外脚手架工程施工方案编制单位： 编 制 人： 审 核 人： 批 准 人： 日 期： 目 录1 编制依据12 工程概况13 施工准备与资源配置计划24 施工方法及工艺要求35 安全文明施工156 脚手架坍塌事故应急救援预案3附件一：落地式扣件钢管脚手架（B类：搭设高度34米）计算书6附件二：落地式扣件钢管脚手架（A类：搭设高度9米）计算书151 编制依据序号文件名称1机场凯悦酒店项目的设计图纸2机场凯悦酒店施工组织设计3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20114建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20165钢结构设计规范GB50017-20036钢管2、脚手架扣件GB15831-20067建筑施工安全检查标准JGJ59-20118建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20169机场凯悦酒店项目的合同资料和CCTP2 工程概况2.1工程建设概况一览表工程名称机场凯悦酒店项目工程性质企业自筹建设规模196.9亿DA工程地址阿尔及尔胡阿里.布迈丁机场的扩建部分区域总占地面积约25000总建筑面积约56213建设单位S.I.H项目承包范围总承包，包括：施工图深化设计、采购和施工（酒店结构、装修、机电安装、家具及外部整治的施工）设计单位FABRIS&PARTNERS主要分包工程VRD、内外装、机电勘察单位L.C.T.P合同要求质量合同约定验收标准；公3、司优质工程监理单位FABRIS&PARTNERS工期计划开工：2016年11月15日，计划竣工：2018年07月14日；总工期：606日历天总承包单位中国建筑股份有限公司阿尔及利亚公司安全杜绝死亡、重伤、火灾、重大机械事故；杜绝发生群体性职业病和食物中毒事件，重轻伤安全生产事故频率不超过3；公司安全文明工地；公司CI达标工地工程主要功能或用途旅游类（酒店）2.2外脚手架工程概况本工程基础采用平板式筏板基础，筏板厚度为1.2m；主体结构型式为现浇框架-剪力墙结构（地下两层、地上七层），SS-2层高为3.3m，SS-1层高4.22m，RDC层高5.74m，N+1至N+7层高均为3.91m。本工程地4、下室高度为7.52m、地面以上建筑物檐口高度为31.8m，根据工程特点及施工需要，脚手架用于主体结构和后期装修抹灰施工，采用封闭型落地式双排脚手架。脚手架根据搭设高度不同，分为以下两种：A类（高9m、用于地下2层），B类（高34米、用于地上7层）。3 施工准备与资源配置计划3.4.1技术准备现场管理人员应熟悉图纸、熟悉施工方案，充分了解图纸和施工方案要求。结合现场实际情况，针对各部位的脚手架选择、施工方法、搭设要求、质量要求、安全要求，对施工班组、工人进行详细的安全技术交底。脚手架的安装与拆除人员，必须是经考核合格的专业架子工。所有架子工具有特殊工种证件，青建项目部应认真检查落实，杜绝无证上岗5、。3.4.2劳动力准备本工程的主体结构分为A至H共8个区，各个区域流水施工。每个区的外架搭设时，专业架子工不少于25人，木工5名，放线工2名，3.4.3材料准备搭设A类落地双排外脚手架，需要材料如表3.1所示：表3.1 A类（高9m）落地双排外脚手架材料计划类型数量使用部位架管（48.33.6）6m36T立杆、横杆、斜撑、剪刀撑3m6T立杆1.2m10T小横杆扣件直角扣件5000个纵横杆搭接对接扣件2500个立杆搭接、纵向水平杆连接旋转扣件500个剪刀撑、斜撑搭设安全网安全平网（尼龙网）750m2脚手架安全防护密目式安全立网（1.8m6.0m）2500m2脚手板4m0.2 m0.05m30006、m2作业层搭设的跳板垫板0.2m0.05m（宽厚）1000m2脚手架立杆底部搭设B类落地双排外脚手架，需要材料如表3.2所示：表3.2 B类（高34米）落地双排外脚手架材料计划类型数量使用部位架管（48.33.6）6m112T立杆、横杆、斜撑、剪刀撑3m22T立杆1.2m18T小横杆扣件直角扣件20000个纵横杆搭接对接扣件6500个立杆搭接、纵向水平杆连接旋转扣件2000个剪刀撑、斜撑搭设安全网安全平网（尼龙网）2700 m2脚手架安全防护密目式安全立网（1.8m6.0m）10000 m2脚手板4m0.2 m0.05m8000m2作业层搭设的跳板垫板0.2m0.05m（宽厚）3000m2脚手7、架立杆底部所有应用于本工程脚手架的构材料，均应满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的相关要求。3.4.4施工机械设备配置计划外脚手架施工的机械配置计划，如表3.3所示：表3.3 施工机械设备配置计划机械类型规格型号数量使用部位装载机LW420F1平面运输塔吊36A1垂直运输20/151TC60131TC50151切割机博士等5钢管切割（钢管采用租赁，拐角以及与机械设备冲突位置，需进行切割）力矩检测扳手/2检测扣件螺栓扭力矩4 施工方法及工艺要求4.1外脚手架的布置根据工程特点及实际施工需要，采用落地式双排脚手架。脚手架底部有结构板（筏板或楼板）时，直接在结构板上通8、长设置垫板；脚手架底部没有结构板、为回填土时，脚手架底部基础做法如下：素土夯实，然后浇筑C15混凝土垫层（100mm厚），再通长设置垫板。外脚手架的搭设参数，见表4.1所示。表4.1 外脚手架搭设参数参数脚手架类型A类（9米）B类（34米）钢管材料48.33.648.33.6立杆横距（m）0.81.05立杆纵距（m）1.51.5步距（m）1.51.5每步中间设置小横杆数11内立杆与结构外边缘间距（m）0.30.3剪刀撑搭接长度（m）1.01.0外抛撑间距、角度2跨/45602跨/4560连墙件两步两跨 两步两跨脚手板铺设层数22外脚手架总平面布置及斜道搭设位置，见图4.1所示。图4.1 脚手架9、总平面布置及斜道（马道）位置示意外脚手架立面搭设情况，见图4.2所示。图4.2脚手架搭设立面示意立杆底部垫板布置示意，见图4.3所示。基础垫板采用木垫板，厚度50mm、宽度200mm，长度不小于两跨。图4.3 立杆底部垫板布置示意4.2外脚手架材料要求（1）脚手架钢管本工程采用扣件式钢管脚手架，钢管采用48.33.6钢管。钢管质量要符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中235级钢的规定。钢管的尺寸、表面质量和外形应符合以下规定：应有产品质量合格证；钢管表面平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管必须涂防锈漆。钢管的外径、壁厚、端面等偏差，应符合建筑施工扣10、件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）中表8.1.8的规定。（2）扣件扣件机械性能须符合规范要求，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。新扣件要具有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新旧扣件施工前均进行防锈处理。（3）脚手板木脚手板的材质应符合木结构设计规范GB50005中a级材质，厚度不小于50mm。4.3外脚手架搭设构造要求4.3.1立杆以结构外边缘线0.3m作为外墙脚手架内排立杆的位置。立杆步距1.5m，纵向间距1.5mm，立杆横向间距包括两种：1.05m和0.8m。上下立杆接11、头采用对接扣件连接时，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步内，并在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。当搭设至有连墙杆件的构造层时，搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，立即设置连墙件。4.3.2纵向水平杆（大横杆）纵向水平杆（大横杆）置于横向水平杆（小横杆）之下，作为横向水平杆的支座，同时在立杆的内侧用直角扣件与立杆扣紧，其单根杆长度不12、小于3跨，同一步纵向水平杆四周要交圈。纵向水平杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步或同跨内。相邻接头水平距离不小于500mm。各接头中心距最近主节点的距离不大于纵距的1/3。4.3.3横向水平杆（小横杆）每一立杆与纵向水平杆（大横杆）相交处（即主节点），都必须设置一根横向水平杆（小横杆），并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上。操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不大于纵距的1/2。4.3.4纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。脚手架立杆基础不在同一高度上时13、，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm，见图4.4所示。图4.4 纵、横向扫地杆构造示意4.3.5剪刀撑和横向斜撑高度24m及以上的双排脚手架应在外侧全立面连续设置剪刀撑，见图4.5所示。高度24m以下的双排脚手架必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上，各设置一道剪刀撑，并应随立杆、纵横向水平杆同步由底部至顶部连续设置。图4.5 高度大于24m的双排脚手架剪刀撑布置图剪刀撑呈“”形布置，每道剪刀撑宽度不应小于4跨且不小于6m，斜杆与地面的夹角在4560之间。每道剪刀撑跨越立杆的根数，应按表4.2规定确14、定：表4.2 剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n765斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在横向水平杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，并在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点，距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，搭接长度1000mm，用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离10cm。高度24m及以上的封闭型双排脚手架（本工程中的B类脚手架），除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。横向斜撑应在同一节间15、，由底至顶呈之字形连续布置。斜撑的固定，采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜杆在一跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜杆固定在其伸出的端上。所有剪刀撑及斜撑采用红白油漆标示，红白油漆间距400mm。4.3.6脚手板本工程采用木跳板作为脚手板，厚度不小于50mm。脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与横向水平杆可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设采用对接平铺。本工程的脚手板全部使用对接，脚手板对接平铺时接头处应设两根横向水平杆，脚手板外伸长度16、应取130mm150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm，见图4.6所示。图4.6 脚手板对接构造作业层端部脚手板探头长度取150mm，其板的两端均应固定于支承杆件上。4.3.7连墙件地下室结构部分，为保证外墙的防水性能，外脚手架考虑不设连墙件而采取搭设抛撑的防倾覆措施。抛撑采用通长杆件并用旋转扣件固定在脚手架上，与地面的倾角应在4560之间，连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。施工期间抛撑一直保留，后期与地下室外脚手架同时拆除。地上主体结构的外脚手架采用刚性连墙件与建筑物连接，按2步2跨设置，故垂直和水平间距均为3m。连墙件采用双扣件与墙体连接。当无法与墙体连接时，采用连墙17、件拉结楼板预埋钢管的方式（连墙点预埋300mm短钢管，埋入混凝土结构150mm，露出结构150mm）。具体做法见图4.7和图4.8所示。图4.7 剪力墙处连墙件双扣件连接示意 图4.8 洞口处连墙件拉结楼板预埋钢管示意连墙件设置的注意事项：脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点，拉结点在转角范围内和顶部处合理加密。拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架纵横向水平杆接点处。宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接。连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施18、固定。外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求。确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。连墙件的设置考虑到避免误拆，应专门采用红色油漆加以区分。4.3.8斜道高度大于6m的脚手架，宜采用之字形斜道。斜道应附着外脚手架或建筑物设置。上人斜道横平竖直并分布均匀，楼梯步距保持一致，横杆外露长度保持一致且不超过100mm。上人斜道宽度1m，休息平台宽度1.5m，坡度为1:3（高：长），斜道满铺脚手板，坡道两侧设置双道防护栏杆和踢脚板，上道栏杆高度1200mm，下道栏杆高度600mm，踢脚板高度180mm，栏杆和踢脚板表面刷黄黑色警示色油漆。斜坡段立杆间距为1.5米19、。斜道外侧挂密目安全网封闭，斜道的侧立面设置剪刀撑。 图4.9 斜道布置示意4.3.9门洞（1）双排脚手架在门洞口的空间桁架，除下弦平面外，其余平面内的图示节间均设置一根斜腹杆，见图4.10所示。图4.10 门洞桁架形式示意（2）斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越两个步距时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。（3）斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，搭接规范应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011中第6.3.20、6条的规定。（4）门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步。（5）门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。4.3.10防护设施（1）阻燃式安全网从地下负一层（SS-1层）起，脚手架搭设完成后，均要满挂全封闭式的阻燃型密目式安全立网。密目式安全立网不应低于2000目/100cm2，采用1.86.0m的规格，其耐火阻燃性能须满足规范要求，用网绳绑扎在纵向水平杆外、外立杆内侧。密目网各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，环扣孔径不低于8mm。不得有断纱、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷。脚手板应铺设牢靠严实，施工层以下每隔10m应用安全平网21、封闭。平网的宽度不小于3m，立网的高度1.5m，每张网的重量不超过15kg。边绳直径至少为网绳直径的三倍，但不小于7mm。严禁立网代替水平网使用。筋绳分布必须合理，相邻两根筋绳的最小距离不小于30cm。每根筋绳的断裂强力不大于3000N。阻燃式安全网上的所有绳结或节点必须固定。安装平网应外高里低，以15度为宜，网不宜绑紧；要保证阻燃式安全网受力均匀，必须经常清理网上落物，网内不得有积物；安全网安装后，必须经专人检查验收合格签字后才能使用。（2）避雷装置接线器：利用直径12mm镀锌圆钢做接闪器，与脚手架钢管可靠连接，双面施焊，焊逢长度75mm，接线器分别布置在脚手架拐角处，伸出脚手架顶端1米；引22、下线：脚手架避雷引下线利用主体结构引下线下引，引下线布置点25米设置一处；接地极：利用主体基础钢筋网作为接地极。（3）门洞口安全通道脚手架出入门洞外侧应搭设防护棚，具体做法示意见图4.11所示。图4.11 安全通道搭设示意4.4落地式双排脚手架的搭设4.4.1工艺流程场地平整、夯实（脚手架基础垫层浇筑）材料配备定位设置通长脚手板纵向扫地杆立杆横向扫地杆横向水平杆纵向水平杆剪刀撑连墙杆铺脚手板防护栏杆扎安全网组织验收。4.4.2搭设要求（1）落地式脚手架基础施工：基础为结构板的，无需处理；地基为回填土的，回填土应按规定进行分层夯实，达到密实度要求后，在其上浇筑100mm厚C15混凝土垫层找平。（23、2）脚手架搭设要横平竖直、连接牢固，受荷安全、有必要的操作空间、不变形、不摇晃，建筑物四周脚手架连为一体。（3）脚手架开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直到连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。当架体搭设至有连墙件的主节点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。（4）脚手架纵向水平杆的搭设应随立杆按步搭设，并采用直角扣件与立杆固定。在封闭型脚手架中，纵向水平杆应四周交圈设置，并用直角扣件与内外角部立杆固定。（5）双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于100mm。（6）搭设时，脚手架随楼层施工而升高，且要高于操作面1.5m并满挂安全网。一次搭设高度24、不应超过相邻连墙件以上两步。如果超过两步，无法设置连墙件时，应采取撑拉固定等措施与建筑物拉结。（7）每搭完一步脚手架后，应按照相关规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。（8）连墙件的安装应随脚手架搭设同步进行，脚手架剪力撑与双排脚手架横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。（9）脚手架门洞搭设应该符合规范的规定。（10）安装的扣件应该与钢管外径相同，螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm。在主节点处的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。（11）作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设25、应符合下列规定：栏杆和挡脚板应搭设在外立杆的内侧，上栏杆上皮高度为1.2m，挡脚板高度不小于180mm，中栏杆应居中设置。（12）脚手板应铺满、铺稳、铺实，离墙面的距离不应大于150mm。在拐角、斜道平台口处的脚手板，应采用镀锌钢丝固定在横向水平杆上，防止滑动。（13）搭设工人必须正确穿戴全身式安全带，佩戴安全帽。4.5落地式双排脚手架的拆除（1）拆除前准备工作全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等，是否符合构造要求。应进行拆除安全技术措施交底，清除脚手架上杂物及地面障碍物。（2）脚手架拆除顺序脚手架的拆除与搭接顺序相反，后搭设的先拆除，先搭设的后拆除。（3）拆除时应符合下列要求：拆除脚26、手架时，地面应设围栏和警戒标志并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。拆除顺序应逐层由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后再拆除连墙件。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应按照规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2011中第6.4.4条、第6.6.4条、第6.6.5条的有关规定设置连墙件和横向斜撑加固。架体拆除作业应设专人指挥，当有多人同时操作时，应27、明确分工、统一行动，且应具有足够的操作面。卸料时，各构配件严禁抛掷至地面。运至地面的构配件应该及时检查、整修和保养，并按品种、规格分别存放。4.6脚手架的检查与验收在搭设、使用和拆除脚手架的全过程中，必须对其进行严格的监督和管理，包括：（1）脚手架搭设前，对进入现场的各种构配件应按下列规定进行检查验收，不合格的应及时清除出场：构配件应有相应的产品标识及产品质量合格证；构配件应有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书；当对构配件质量有疑问时，应进行质量抽检和实验。（2）脚手架的检查与验收，须按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2011中第8章的内容执行。1）脚手架及其地基基础应28、在下列阶段进行检查与验收：基础完工后及脚手架搭设前；作业层上施加荷载前；每搭设完6m8m高度后；达到设计高度后；遇有六级强风及以上大风或大雨后；停用超过一个月。2）验收时应具备下列文件：专项施工方案及变更文件；安全技术交底文件；构配件质量检查表（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2011附录D表D）。3）所搭设的脚手架构配件允许偏差应符合该规范中8.1的要求，脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法应符合该规范中8.2的要求。4）脚手架工程的验收除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项：构配件和加固否齐件是全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；安全网的张挂及扶29、手的设置是否齐全；地基是否积水，底座是否松动；杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求，立杆是否悬空；垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格；搭设脚手架时，应有保证安全上下的爬梯或斜道，严禁攀登架体上下；扣件螺栓是否松动；架体是否超载；脚手架检查验收严格按照建筑施工安全检查标准JGJ59的检查评分表进行。（3）阻燃式安全网的检查与验收：阻燃式安全网必须有产品质量检验合格证，旧网必须有允许使用的证明或合格的检验记录。安装时，在每个系结点上边绳应与支撑物靠紧，并用一根独立的系绳连接。系结点沿网边均匀分布，其距离不大于75cm。系结点符合打结方便、连接牢固且容易解开，受力后又不会散脱30、的原则。有筋绳的网在安装时，必须把筋绳连接在支撑架上。（4）在验收中如发现部分不合标准，须限期改正，完全符合要求并办妥手续后才能使用。分段脚手架应分段进行验收，严禁边搭边投入使用。对于分段搭设的脚手架，不允许下部在使用的同时在上部进行搭设，使用与搭设应交叉进行。（5）使用中的例行保养和日常检查，可由使用者与专职人员结合进行。当其从安全维护架转换为装饰施工时，必须及时进行检查，符合要求后才能使用。定期全面检查，对于查出的问题要限期改正，改正要经验收合格后方可再次使用。（6）在大风、雨后和暂停使用后重新使用的脚手架，都要全面检查，只有合格的脚手架才能投入使用。4.7脚手架的监测监控（1）监测控制：31、采用经纬仪、水准仪、卷尺对架体进行监测，主要监测脚手架的沉降、位移和变形。同时，注意监测基坑变形对A类脚手架的影响。（2）脚手架监测点设置：观测点设置在立杆1.2m标高处，用“+”字标出对比点，固定观测标准点在坚固基础上设置，宜采用钢钉或钢筋头在砼中预埋；柱或砼墙边监测点直接在浇筑好的砼上，用钢钉钉入砼中作为固定对比观测点。监测点设置间距不超过20m。（3）脚手架监测措施：架体搭设、使用直至完全拆除过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。（4）脚手架监测频率1）架体搭设期间，一般监测频率不超过35天/次；架体使用期间，一般监测频率不超过1015天/次，32、要求监测直至脚手架完全拆除。2）架体顶端水平位移预警值25mm，垂直度变化预警值20mm或沉降预警值20mm。监测数据超过预警值时必须立即停止施工，疏散人员，并及时进行加固处理。5 安全文明施工205.1脚手架工程危险源辨识表5.1 脚手架工程危险源辨识结果列表作业项目危险源对策伤害类型施工准备脚手架施工无专项方案或脚手架方案未审批，高大脚手架未经计算项目经理部管理人员编制脚手架专项施工方案，并经过上级审批通过，高大脚手架方案经过专家评审通过后方可施工综合事故脚手架方案编制人员、验算人员、审批人员的资格、能力达不到要求对编审人员进行培训，合格后方可上岗坍塌脚手架方案确定时，未进行计算，无验算结33、果，导致脚手架支撑设计错误专项方案编制人员进行编审，并经上级审批通过坍塌脚手架与墙柱拉结点间距设计超过规范要求严格按照JGJ130-2011标准进行纠正，检查符合要求后方可使用坍塌材料储存运输脚手架钢管现场存放时，码放高度超过规定，或未码放整齐项目经理部管理人员对脚手架加工操作人员进行安全培训和交底培训；坍塌脚手架钢管及扣件起重吊装人员未正确掌握材料起吊技术要求由取得吊装资格证的专人负责脚手架材料起吊高处坠落脚手架钢管及扣件运输及起吊过程中，无人看护设专人看护高处坠落人员进行脚手架搭拆作业的人员无证上岗操作，未取得架子工特种作业资格人员进行架子操作检查队伍资质和人员上岗证，证、人同一、有效综合34、事故脚手架搭拆作业的人员未受过相关安全培训和技术交底，操作人员不了解脚手架搭设方法，脚手架搭设不符合规范要求项目经理部管理人员对脚手架搭设操作人员进行安全培训和交底；坍塌脚手架搭拆作业的人员不正确使用安全带等防护设施项目经理部管理人员对脚手架搭设操作人员进行安全培训和交底；高处坠落材料脚手架钢管外径，壁厚达不到规范要求，承载力达不到设计要求材料进场入库执行严格的检验制度，不合格的材料不得进场坍塌脚手架钢管存在变形裂纹、压扁和锈蚀等缺陷，导致受力后失稳材料进场入库执行严格的检验制度，不合格的材料不得进场坍塌脚手架材料不合格，材质性能达不到可锻铸铁分类及技术条件的规定；扣件无出厂合格证，造成受力后35、扣件脆断现场检查及查厂家提供和现场抽样送检的检验报告、合格证，不合格材料严禁进场坍塌脚手架扣件表面存在裂纹变形、锈蚀等质量问题，造成受力后扣件脆断材料进场入库执行严格的检验制度，不合格的材料不得进场坍塌扣件有夹沙现象及时清理沙尘，对不符合要求的扣件及时更换坍塌扣件的螺栓无垫片或垫片不符合国家标准的要求对不符合要求的扣件及时更换，进场的扣件应具备产品合格证坍塌焊接钢管作为立杆现场检查，焊接钢管不得作为立杆使用坍塌脚手架用钢制脚手板表面存在扭曲变形、锈蚀等质量问题，造成临时堆放材料或人员操作时断裂材料进场入库执行严格的检验制度，不合格的材料不得进场坍塌脚手架用木制脚手板厚度或宽度达不到规范要求，造36、成临时堆放材料或人员操作时断裂，人员高处坠落或坠物伤人材料进场入库执行严格的检验制度，不合格的材料不得进场高处坠落脚手架用木制脚手板表面存在孔洞、结疤等缺陷材料进场入库执行严格的检验制度，不合格的材料不得进场高处坠落脚手架防护用安+B53全网未采用国家指定监督检验部门鉴定许可生产的厂家产品，或无工厂检验合格证，材料达不到规范要求现场检查及查厂家提供和现场抽样送检的检验报告、合格证，不合格材料严禁进场高处坠落施工过程脚手架搭设前地基未作验收，地基承载力达不到设计要求现场检查验收，按照JGJ130-2011标准要求，夯实地基。如无法夯实，应增加扫地杆加固并经过检查符合安全要求后方能投入使用坍塌脚手37、架搭设完成后未进行验收即使用按照JGJ130-2011标准要求，经过检查符合安全要求后方能投入使用坍塌落地脚手架高度超过30m未经计算项目经理部管理人员编制脚手架专项施工方案，并经过专家评审通过后方可施工坍塌未按设计及规范规定搭设脚手架，立杆、横杆、纵横向剪刀撑间距不符合规定按照JGJ130-2011标准要求，经过检查符合安全要求后方能投入使用坍塌未按设计及规范规定搭设脚手架，剪刀撑设置欠缺、不连续，剪刀撑角度不正确按照JGJ130-2011标准要求，经过检查符合安全要求后方能投入使用坍塌落地脚手架基础未经夯实不平整，落地脚手架基础无排水措施按照JGJ130-2011标准及相关标准，增设排水沟38、坍塌脚手架各杆件扣件紧固力矩达不到规范要求，造成在使用过程中松脱配备扭矩扳手，抽样检查，重要部位和构件逐个检查，不合格产品及时替换坍塌落地脚手架拉结点设置间距不符合规定按照JGJ130-2011标准要求，经过检查符合安全要求后方能投入使用坍塌脚手架使用过程中将局部拉结点拆除按照JGJ130-2011标准要求，经过检查符合安全要求后方能投入使用坍塌立杆的接头间隔不符合规范要求按照JGJ130-2011标准要求，经过检查符合安全要求后方能投入使用坍塌立杆的间隔不符合安全要求按照JGJ130-2011标准要求，经过检查符合安全要求后方能投入使用坍塌横杆的端头与扣件的中心小于10cm按照JGJ130-39、2011标准要求，经过检查符合安全要求后方能投入使用坍塌水平杆搭接间隔不符合安全要求按照JGJ130-2011标准要求，经过检查符合安全要求后方能投入使用坍塌脚手架7m以上拉结少于规定的要求按照JGJ130-2011标准要求，重点部位重点检查，符合要求后方能投入使用坍塌落地脚手架搭设未按要求设置防雷击设施按照JGJ46-2005设置避雷措施综合事故脚手架操作面未满铺脚手板，或存在未牢固固定探头板按照JGJ130-2011标准要求，铺满脚手板。经过检查符合安全要求后方能投入使用高处坠落脚手架外侧密目网设置不符合规定对安全网进行检测，经过检查合格后方可投入使用高处坠落脚手架外侧未按规范要求设置水平40、安全网对安全网进行检测，经过检查合格后方可投入使用高处坠落脚手架操作面防护栏杆设置高度不符合要求，施工层脚手架缺1.2m防护栏杆，或防护栏杆搭设缺失按照建筑施工高处安全技术规范（JGJ80-91），增设1.1-1.2m的防护栏杆，搭设完毕，检查合格后方可投入使用。高处坠落脚手架操作层缺少挡脚板按照JGJ130-2011标准的要求，增设挡脚板。经过检查符合安全要求后方能投入使用高处坠落脚手架内立杆与建筑物之间防护不到位按照JGJ130-2011标准要求，增设封条板并挂设安全网，检查合格后方可投入使用高处坠落脚手架立柱采用搭接（顶排除外）按照JGJ130-2011标准要求，改为对接。经过检查符合安41、全要求后方能投入使用坍塌脚手架使用时，操作面堆放荷载超过设计规定按照JGJ130-2011标准，卸除超标荷载。经过检查符合要求后方能投入使用。坍塌脚手架搭设未设置专门上人马道按规定要求搭设专门上人马道，经检查合格后方能投入使用高处坠落脚手架搭设上人马道，马道未设置防滑条，或防滑条材质和布置间距不符合要求马道设置防滑条，经检查合格后方能投入使用高处坠落脚手架使用时，人员攀爬脚手架钢管及时制止并搭设专用上人马道高处坠落脚手架搭设入口护头棚搭设不符合规范要求，护头棚搭设宽度或防护措施不符合要求现场检查及查相关资料物体打击进行脚手架搭拆作业人员不正确佩戴安全带，或安全带未正确使用按照职业健康安全管理制42、度的规定进行教育和处理，加强管理力度和安全教育高处坠落搭拆脚手架未设置安全警戒线，搭拆作业未设专门监护人员增设安全警戒线，挂警示标志并设专人进行监护物体打击脚手架拆除作业未按拆除顺序进行严格按照JGJ130-2011标准进行纠正。加强管理力度、安全教育和专业知识培训。综合事故脚手架拆除作业未按规定传送架料及扣件，并未设置警戒区域，架料抛仍及时制止并进行教育和处理，加强管理力度和安全教育高处坠落环境大雾、雨、雪及六级以上大风天气进行脚手架搭拆作业遇到大雾雨、雪及六级以上大风天气，停止搭拆作业综合事故夜间进行脚手架搭拆作业尽量避免夜间进行搭拆作业，需要时保障现场照明条件高处坠落搭设或拆除外架时，有43、人在外架下通行搭设或拆除外架时，项目部派专人进行监护，设警戒区，挂设警示标志并加强现场的管理高处坠落5.2安全施工措施（1）材质及其使用要求扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。扣件的紧固程度应在4050Nm，不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3KN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨。直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度，不应小于100mm。钢管如有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。严禁将外径48mm与51mm或其他尺寸的钢管混合使用。外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。（2）脚手架搭设的安44、全措施搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，结构板的混凝土须达到设计强度的75%以上才能进行外架的搭设。脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全。未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。在特殊气候条件下进行搭设脚手架，必须要有可靠的安全保证措施。雨天及有六级风以上的天气，不应进行外脚手架的搭设作业。雨45、后使用脚手架，应有防滑措施，且堆荷要适当减少。（3）架上施工的安全措施结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后经验收合格后方可使用。未经同意不得任意拆除脚手架部件。钢管上严禁打孔。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在架体上。严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。脚手板一定要满铺，防止不慎跌落。各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。六级以上强风、大雾、雨雪等天气46、下应停止脚手架搭设或拆除作业。之后必须对外脚手架进行全面检查，确定安全后方可继续使用。在雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积水等物。雨雪后上架作业应有防滑措施。夜间不宜进行脚手架搭设和拆除作业。不准利用脚手架吊运重物，作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时，不能碰撞和拖动脚手架。脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵横向水平杆，纵横向扫地杆，连墙件。当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施。（4）脚手架拆除的安全措施拆架前，全面检查脚手架。架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括：架空线路、地面的设施等各类障碍物47、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、电气装置情况。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调。当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时应将拆除情况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防从高处坠落伤人。拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。（5）脚手架防火、防电和48、防雷措施脚手架的防火：脚手架上使用的竹木脚手板易引起火灾，要及时清理其上的易燃品，并在脚手架一定部位设置灭火器材，安全网应采用阻燃型。此外，要限制在脚手架上动用明火作业。在脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火措施和专人看守。禁止在脚手架上吸烟，杜绝火种来源。脚手架的防电：建筑施工用外架几乎全为金属，因此电线直接绑扎在脚手架上时，应有可靠的绝缘保护。脚手架的防雷接地：采用单独埋设接地或利用建筑物的防雷接地，接地电阻小于4欧姆。同时，工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46的有关规定执行。（6）脚手架的例行保养和检查每天在使用脚手架之49、前和下班之后，都应对脚手架进行例行保养和检查。隔一定时期和恶劣天气前后，进行全面检查。发现问题和隐患，及时维修加固，以达到坚固稳定、确保施工安全。除使用者要进行规定的例行保养和检查之外，还应设专职人员进行保养和检查，检查的重点是脚手架的垂直度、脚手架的基础、脚手架的安全设施等。发现隐患，立即消除。例行保养和检查，自检和专业检查都要有相应的记录。5.3文明施工措施进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班50、组支模时，如需拆改应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，不得随意拆动扣件等部件。施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。6 脚手架坍塌事故应急救援预案在脚手架施工区域内极可能发生高空坠落、物体打击、架体坍塌等重大伤亡事故。本预案针对外架施工过程中可能发生的高空坠落、物体打击、架体坍塌、触电、火51、灾等紧急情况的应急准备和响应。6.1应急预案小组（1）组织机构针对外脚手架突发事故出现，项目成立以项目经理为首的应急预案小组，具体人员名单如下：组长：陈伟；副组长：黄建浩、韩俊杰；组员：尼加提、辛甲臣、张春元、邱维涛。（2）职责和分工组长：负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。副组长：协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。组员：在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。6.2应急救援物质（1）应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材52、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。（2）应急救援药品外用药品：双氧水、类佛努尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包；服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。6.3脚手架坍塌事故应急救援措施（1）呼救。当工地发生伤害事件，最先发现情况的人员应大声呼叫，呼叫内容要明确，将信息准确传出。（2）听到呼叫的任何人，均有责任将信息报告给与其最近的项目部管理人员、抢救小组成员，使消息迅速报告到伤亡伤害相应小组现场总指挥处。应急响应小组现场总指挥负责现场组织工人53、。报警员负责打急救电话号码，报告伤亡伤害的地方、伤害类型，同时必须告知工程附近醒止标志建筑，以利于急救中心迅速判断方位。接车员迅速到路口接车，引导急救车从具备驶入条件的道路迅速到达现场。安全员负责将伤亡伤害情况及时报告公司。（3）通过危险识别体系获取危险源显著特征后，第一时间报告项目经理部施工现场负责人，施工现场负责人应立即向公司总部汇报，由公司总部主要负责人决定是否启动应急预案。应急预案启动后，按应急总指挥的部署，有效地组织周边其它项目经理部的应急反应物资源，及时对事故现场进行应急救援。应急预案启动后，应急反应后勤供给部按应急总指挥的部署，及时赶赴现场，根据应急反应救援工作的需要，及时提供后54、勤服务。应急预案启动后，应急反应保卫部按应急总指挥的部署，及时赶赴现场，协助组织事故现场的保卫工作，必要时负责组织场内外的居民疏散工作。（4）应急救援小组主要采取的措施场内外进行有效的隔离和维护现场应急救援通道畅通的工作；疏散场区外的居民撤出危险地带；迅速调配抢险物资器材至事故发生点；提供和检查抢险救援人员的装备和安全配备；及时提供后续的抢险物资；迅速组织后勤必须供给的物品；及时输送后勤供给物品到抢险人员手中；对受伤人员作简易的抢救和包扎工作；及时转移重伤人员至医疗机构就医。（5）保护现场现场应急过程中，组长应负责保护现场，以满足事后对事故调查的需要。（6）事后处理应急预案实施终止后，就采取有55、效措施防止事故扩大，保护事故现场，需要移动现场物品时，应当作出标记和书面记录，妥善保管有关物证，并按照国家有关规定及时向有关部门进行事故报告。对事故过程中造成的人员伤亡和财务损失做收集统计、归纳、形成文件，为进一步处理事故的工作提供资料。对应急预案在事故实施的全过程，认真科学地作出总结，完善预案中的不足和缺陷，为今后的预案建立、制定提供经验和完善的依据。根据公司总部的劳动奖罚制度，对事故过程中的功过人员进行奖罚，妥善处理好在事故中伤亡人员的善后工作。尽快组织恢复正常的生产和工作。附件一：落地式扣件钢管脚手架（B类：搭设高度34米）计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系56、数取0.85。双排脚手架，搭设高度34.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。钢管类型为483.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆、木脚手板挡板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.38kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.1870。地基计算，保守考虑为素填土。地基承载力标准值157、60kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m58、 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=3.5111.0502/8=0.484kN.m =0.484106/4493.0=107.695N/mm2小横杆的计算强度小于174.3N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值 q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.5511050.04/(3842.06105107831.2)=1.818mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按59、照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 P=(1.20.040+1.20.276+1.42.362)/2=1.843kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式60、如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.8431.500=0.492kN.m=0.492106/4493.0=109.541N/mm2大横杆的计算强度小于174.3N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107831.200)=0.059mm集中荷载标准值 P=(0.040+0.276+2.362)/2=1.339kN集中荷载标准值最不利分配引起61、的最大挠度 V1=1.1461339.2221500.003/(1002.060105107831.200)=2.332mm最大挠度和 V=V1+V2=2.391mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/2=62、0.276kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.276+1.42.362=3.707kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1196 NG1 = 0.12034.000=4.066kN(2)63、脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35021.500(1.050+0.300)/2=0.709kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.5002=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50034.000=0.510kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.795kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计64、算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00011.5001.050/2=2.362kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.375 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数： Us = 1.187经计算得到：Wk = 0.3751.0001.187 = 0.445kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.25.795+0.91.42.362=9.930kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG +65、 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.25.795+1.42.362=10.261kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.4451.5001.5001.500/10=0.189kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.261kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.15566、； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； 长细比，为2599/16=163 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=141 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=174.25N/mm2；经计算得到: =10261/(0.27424)=67、90.202N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.930kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； 长细比，为2599/16=163 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=141 68、210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.189kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=174.25N/mm2；经计算得到 =9930/(0.27424)+189000/4493=129.425N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 255.094kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到 N1=8.609kN，小于双扣69、件的抗滑力12.0kN，连墙件双扣件满足要求!连墙件双扣件连接示意图洞口处，采用连墙件拉结楼板预埋钢管。连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=32.63 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 5.80+2.36=8.16kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 64.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.4070、 fgk 地基承载力标准值；fgk = 160.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！附件二：落地式扣件钢管脚手架（A类：搭设高度9米）计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.85。双排脚手架，搭设高度9.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。钢管类型为483.0。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆、木脚手板挡板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆71、上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.38kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.1870。地基计算，保守考虑为素填土。地基承载力标准值160kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 72、活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=3.5110.8002/8=0.281kN.m =0.281106/4493.0=62.517N/mm2小横杆的计算强度小于174.3N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值 q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.551800.73、04/(3842.06105107831.2)=0.612mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 P=(1.20.031+1.20.210+1.41.800)/2=1.404kN 大74、横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.4041.500=0.377kN.m=0.377106/4493.0=83.899N/mm2大横杆的计算强度小于174.3N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.0601075、5107831.200)=0.059mm集中荷载标准值 P=(0.031+0.210+1.800)/2=1.020kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.1461020.3601500.003/(1002.060105107831.200)=1.777mm最大挠度和 V=V1+V2=1.836mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用76、力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.210+1.41.800=2.841kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷77、载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1196 NG1 = 0.1209.000=1.076kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35021.500(0.800+0.300)/2=0.577kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.5002=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.5009.000=0.135kN经计算得到，静荷载标准值 NG = 78、NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.299kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00011.5000.800/2=1.800kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.375 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数： Us = 1.187经计算得到：Wk = 0.3751.0001.187 = 0.445kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最79、大轴向压力： N=1.22.299+0.91.41.800=5.027kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.22.299+1.41.800=5.279kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.4451.5001.5001.500/10=0.189kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算80、 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.279kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； 长细比，为2599/16=163 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=141 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； 钢管立81、杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=174.25N/mm2；经计算得到: =5279/(0.27424)=46.402N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.027kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 82、立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； 长细比，为2599/16=163 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=141 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.189kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=174.25N/mm2；经计算得到 =5027/(0.27424)+189000/4493=86.317N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时83、，单、双排脚手架允许搭设高度H，按下式计算： H = A-(1.2NG2k+1.4NQk-NXie) / 1.2gk其中 NG2k 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 1.222kN； NQk 活荷载标准值， NQk = 1.800kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.120kN/m； NXie 轴向力钢丝绳卸荷部分， NQk = 0.000kN； 钢管立杆抗压强度设计值， = 174.25N/mm2；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H = 110.347米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度H，按下式计算： H = A84、-1.2NG2k+0.91.4(NQk+AMwk/W)-NXie / 1.2gk其中 NG2k 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 1.222kN； NQk 活荷载标准值， NQk = 1.800kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.120kN/m； Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.150kN.m； NXie 轴向力钢丝绳卸荷部分， NQk = 0.000kN； 钢管立杆抗压强度设计值， = 174.25N/mm2；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H = 78.706米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 H=78.706米。七、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求： pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=16.40 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 2.30+1.80=4.10kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 64.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 160.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！