1、xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案目 录1 编制依据 12 工程概况 12.1 工程建设概况 12.2 设计概况 22.3 工程施工条件 32.4 工字钢排布图 33 施工安排 63.1 项目管理组织结构图 73.2 项目管理组织人员及分工 73.3 项目管理目标 83.4 各项资源供应方式 93.5 施工流水段的划分及施工工艺流程 94 施工进度计划 105 施工准备与资源配置计划 105.1 施工准备计划 105.2 资源配置计划 136 施工方法及工艺要求 146.1 方案及技术参数 146.2 施工工艺流程 156.3 施工要点 176.42、 质量标准 287 各项管理计划 327.1 进度管理计划 327.2 质量管理计划 327.3 安全保证措施安全管理计划 347.4 环境管理计划 368 应急预案 368.1 概况 378.2 应急机构 378.3 机构的职责 378.4 应急救援工作程序 388.5 救援方法 398.6 应急线路 409 计算书 419.1 1#悬挑工字钢计算书 419.2 3#悬挑工字钢计算书 589.3 4#悬挑工字钢计算书（东西北） 739.4 4#悬挑工字钢计算书（南） 889.4 5#悬挑工字钢计算书（东南北） 1039.5 5#悬挑工字钢计算书（西） 118xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施3、工方案1 编制依据序号类 别文件名称编 号1国家行政文件中华人民共和国建筑法国家主席令第46号2中华人民共和国环境保护法国家主席令第9号3中华人民共和国安全生产法国家主席令第13号4中华人民共和国消防法国家主席令第6号5建设工程质量管理条例国务院令第687号6建设工程安全生产管理条例国务院令第393号7危险性较大的分部分项工程安全 管理规定住建部201837号 令8国家行业规范建筑结构荷载规范GB5000920129建筑施工安全技术统一规范GB50870-201310建筑施工扣件式钢管脚手架安全 技术规范JGJ130-201111建筑施工高处作业安全技术规 范JGJ80-201612钢管脚手架4、扣件规范GB15831-200613建筑工程施工质量验收统一标 准GB50300-201314建筑施工安全检查标准JGJ59-201115建筑地基基础设计规范GB50007-201116企业技术标准建筑施工脚手架安全技术标准ZJQ08-SGJB003- 201717绿色施工评价标准ZJQ08-SGJB 005- 200818企业管理文件中建八局标准化手册2019版19其他PKPM建筑施工安全设计计算软件云授权版（2018）2 工程概况2.1 工程建设概况xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案表 2.1-1 工程建设概况一览表工程名称xxxx酒店群项目工程性质酒店、商业办公建设规模由 2 栋 5、23 层酒店、1 栋 24 层酒 店、1 栋 19 层服务型公寓、1 栋 3 层 VIP 客房、1 栋 4 层宴会厅、 1 栋 1 层服务用房及局部 2 层地 下车库组成。工程地址xx市开发区，东邻海滨路， 北邻贵阳大街，南邻扬州大街总占地面积54058.1 总建筑面积175649.11 建设单位项目承包 范围基础工程、主体结构工程、砌 筑工程、室内粗装修工程、暖 通工程、消防工程、机电工程设计单位主要分包 工程基坑支护、防水工程、钢结构、 暖通工程、消防工程等勘察单位合同 要求质量合格监理单位工期1095 日历天总承包单位安全xx市建筑安全文明施工标 准化工地、山东省建筑施工安 全文明标准化6、工地、局安全达 标示范工程工程主要功 能或用途本工程地下室主要为车库，部分为人防功能区；场地范围内 2 栋 23 层酒店、1 栋 24 层酒店、1 栋 19 层服务型公寓、1 栋 3 层 VIP 客房、1 栋 4 层宴会厅、1 栋 1 层服务用房及局部 2 层地下车库。2.2 设计概况1# 、3#、4# 、5#主楼采用双排悬挑式钢管扣件脚手架，2# 、6# 、7#及主楼附属裙房 及车库采用落地式双排脚手架，落地式双排脚手架详见xxxx酒店群项目落地式 双排脚手架专项施工方案，本方案着重对主楼悬挑脚手架进行详细描述。现场采用 48.33.6 钢管（考虑钢管扣件等周转料具，以及租赁市场的不规范性，7、 实际在设计验算中采用 482.9），立杆纵距不大于 1.5m（考虑外立面效果纵距适当调 整缩小，但不超过 1.5m），横距为 0.8m，步距为 1.8m，拉结点两步三跨布置。1#3#4#5# 楼因各楼座楼层数量不同悬挑位置也有所差异，其中 1#、4#、5#分段悬挑高度大于20m ， 应组织专家论证，详细悬挑高度及位置见表 2.2-1。2.2-1 悬挑设计概况楼号搭设部位悬挑层搭设高度1#9 层底至 13 层顶9 层底悬挑22.5mxxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案14 层底至 18 层顶14 层底悬挑22.5m19 层底至 22 层顶19 层底悬挑18.6m23 层底至屋顶上 1.5m8、23 层底悬挑26.15m3#7 层底至 11 层顶7 层底悬挑19.5m12 层底至 16 层顶12 层底悬挑19.5m17 层底至 21 层顶17 层底悬挑19.5m22 层底至屋顶上 1.5m22 层底悬挑18.65m4#4 层底至 9 层顶4 层底悬挑23.1m10 层底至 15 层顶10 层底悬挑23.1m16 层底至 21 层顶16 层底悬挑23.1m22 层底至屋顶上 1.5m22 层底悬挑19.05m5#7 层底至 11 层顶7 层底悬挑19.5m12 层底至 16 层顶12 层底悬挑19.5m17 层底至屋顶上 1.5m17 层底悬挑20.15m2.3 工程施工条件1、已熟悉9、图纸要求，并完成方案审批和对施工班组的安全、技术交底工作。安装 人员持特种作业证上岗。2、材料用料计划已确认，相应材料已到场并验收合格。3、主体结构施工到各悬挑层，钢筋吊环等措施已完成预埋，混凝土强度达到搭设 悬挑脚手架的要求。4、现场垂直运输设备满足施工要求。2.4 工字钢排布图图 2.4-1 1#悬挑工字钢排布图图 2.4-2 3#悬挑工字钢排布图4图 2.4-3 4#悬挑工字钢排布图图 2.4-4 5#悬挑工字钢排布图56xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案3 施工安排3.1 项目管理组织结构图3.1-1 项目组织结构图项目经理 姬建成土 建 质 量工 程 师 贾 恒质量监督体系安全10、监督体系质量管理体系质量总监 刘 艺项目总工 刘 艺商务经理 于仔超物资经理 丁庆阳安全总监 卢 东生产经理 曹峻华机电经理 张 斌质量管理部合约商务部物资采购部安全管理部计划协调部机电安装部技术管理部设计管理部安 装 质 量工 程 师 张 凯B I M 工 程 师 李 佳 璐土 建工 程 师 杨云 行计 划工 程 师 贾 恒水 暖 工 程 师 张 凯电 气 工 程 师 刘 一 明土 建工 程 师 郑 嘉 佑电气工程师沈树仁土 建工 程 师 范 圣 圻土 建工 程 师 张 超 群土 建工 程 师 张 殿 宇物 资 工 程 师 丁 庆阳预算工程师宋赟赟合 约 工 程 师 陈 勃安 全工 程 师 11、李 昀 轩劳 务 管 理 员 杨云 行预算工程师藏传坤试 验 工 程 师王 龙测 量工 程 师 刘 康技 术工 程 师 李 大 伟专业或指定分包自行施工部分3.2 项目管理组织人员及分工表 3.2-1 项目管理人员及职责分工序号管理职务职责和权限姬建成项目经理负责工程的各类资源组织与总协调，全面安排工程施工。刘艺总工负责方案的编制、组织上报审核、审批工作； 负责与甲方、设 计院等部门进行对接；负责工程技术、质量策划及创优工作。曹峻华生产经理组织现场按方案实施，负责施工所需人、机、物的组织管理与序号管理职务职责和权限控制，负责现场安全生产，负责协调外围关系和组织项目周 检。张凯 刘一明安装施工 12、员负责现场临电、临水供应， 定期对现场临电、临水设施检查， 解决临电、临水方面出现的问题，确保工程顺利进行。于仔超商务经理对工程进行成本控制，特别是损耗率、现场超支、工程量核算 等方面进行监控，审核施工员提报的材料计划。臧传坤 宋赟赟预算员成本过程控制，核对签证、工程量等卢东安全总监配合生产经理进行安全检查，严格动火审批程序，确保施工安 全。负责整个施工、使用过程的安全监控，管理机械进场及现 场机械使用情况；检查作业人员的上岗证件是否齐全有效；参 与进场物资验收，对不符合安全要求的事项提出整改通知并 检查整改落实情况。丁庆阳材料员负责材料供应，对所供应的材料质量负责，并按照国家标准对 进场钢材13、进行验收，对现场材料保管、材料使用、材料节约等 方面进行严格的控制。李大伟测量员负责现场测控网的管理工作，放测工程控制点位、检查队伍测 量定位准确性，收集、整理测量资料。贾恒 张超群 刘康 杨云行土建施工 员现场质量、进度、安全管理，确保现场施工按计划进行。陈勃资料员负责收发文及资料收集、整理归档工作。3.3 项目管理目标表 3.3-1 项目管理目标表项目管理目标名称目标值工 期1095 日历天质量目标一次性验收合格，确保xx市优质结构，争创泰山杯安全目标xx市建筑施工安全文明工地、山东省安全文明工地节能目标万元产值能耗 0.017t 标准煤，电 60 度，建筑垃圾400t， 用水 4 立方环14、保施工、CI 目标达到xx市观摩工地要求的标准3.4 各项资源供应方式表 3.4-1 劳务资源安排一览表施工项目 名称专业施工队 名称资质 要求开始施工 时间建设工 期分包 方式分包商 选择方式责任人悬挑脚手 架南通齐润建筑劳务有限公司架子工 资格证2020 年 9 月 30 日270 天劳务公司选定姬建成悬挑脚手 架xx榕林建筑劳务有限公司架子工 资格证2020 年 9 月 30 日270 天劳务公司选定姬建成表 3.4-2 施工周转工具采购供应安排一览表周转工具名称规格提供方式要求进场时间计划出场时间责任人工字钢10#/16#/18# /22a采购2020.09.302021.06.30丁15、庆阳钢管48.33.6租赁2020.09.302021.06.30丁庆阳钢丝绳20采购2020.09.302021.06.30丁庆阳圆钢 18采购2020.09.302021.06.30丁庆阳U 型锚环360mm*120 mm（h*b）采购2020.09.302021.06.30丁庆阳U 型锚环480mm*120 mm（h*b）采购2020.09.302021.06.30丁庆阳扣件十字、旋 转、对接租赁2020.09.302021.06.30丁庆阳安全网2000 目采购2020.09.302021.06.30丁庆阳木跳板50mm 厚采购2020.09.302021.06.30丁庆阳3.5 施工16、流水段的划分及施工工艺流程3.5.1 施工流水段的划分根据各楼座主体结构施工进度，结合施工整体部署，将每个楼座悬挑脚手架施工 分为一个施工段。外架施工顺序与主体结构施工顺序一致。且外架搭设的高度超出作 业层至少 1.5m 但不能超出 1 个作业层，避免因架体搭设过高无法设置临时拉结点造成 架体倾覆。xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案3.5.2 施工工艺流程预留结构楼板钢管及预埋钢筋悬挑工字钢部件准备预埋件检查合格安装悬 挑工字钢纵梁安装安装脚手架承插钢管底座搭设脚手架放置纵向扫地杆立 杆（先内排后外排）横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆连墙杆 第二步纵向水平杆第二步横向水平杆检查17、验收使用拆除。4 施工进度计划计划 2020 年 09 月 30 日开工，2021 年 06 月 30 日全部竣工，总工期 270 日历日。5 施工准备与资源配置计划5.1 施工准备计划5.1.1 技术准备表 5.1-1 技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编号配备数量持有人1xxxx酒店群项目 建筑、结构施工图纸2020-03164工程部2建筑施工扣件式钢管脚手架安全 技术规范JGJ130- 20111工程部3建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20161工程部4xxxx酒店群项目工期计划1刘艺表 5.1-2 技术复核及隐蔽验收计划序号技术复核、隐蔽验收部位复核和隐蔽内容责任人1立杆间18、距、布距、剪刀撑加设 情况立杆间距布距按方案搭设，剪刀 撑按方案规定搭设刘艺2悬挑工字钢排列间距、锚固方 式、钢丝绳及连墙件的布设工字钢间距严格按照方案布置， 锚固方式正确、钢丝绳及连墙件布设满足方案要求刘艺3悬挑脚手架的封闭及与建筑物 间防护满足方案要求刘艺4脚手架拆除拆除顺序严格按照方案顺序及防 护措施刘艺5.1.2 现场准备所有用于悬挑式脚手架的材料必须是合格产品。合格证， 质量检验报告，现场物资xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案的验收由物资工程师丁庆阳负责落实。1、钢管1）钢管采用外径 48.3mm，壁厚 3.6mm 的 Q235，严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的 钢管严禁使用。219、）新钢管的检查应符合下列规定：(1)钢管应有产品质量合格证。(2)应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方 法（GB/T288）的有关规定。(3)钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和 深的划道。(4)钢管、钢脚手板外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合表 2.2 规定。(5)钢管必须涂防锈漆。3）旧钢管的检查应符合下列要求：(1)用于本工程的旧钢管应在进入工地时进行检查，在使用过程中每年检查不少于一 次。检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根， 在每根锈蚀严重的部位横向截断，取样检 查，锈蚀深度超过规定值时，不得使用。对旧钢管的检查项目与允许偏20、差值：使用旧钢 管时应检查有无严重鳞皮锈；检查锈蚀深度时，应先除去锈皮再量深度，锈蚀深度不应 大于壁厚允许偏差值；各种钢管的端部弯曲在 1.5m 长范围内限制允许偏差5mm；立 杆钢管弯曲（初始弯曲）的允许偏差值是管长度的 3/1000； 水平杆、斜杆弯曲（初始 弯曲）的允许偏差值是管长度的 4.5/1000。(2)钢管弯曲变形应符合上表 5.1-2 的规定。表 5.1-2 钢管质量要求序号项目允许偏差 （mm）检查工具1焊接钢管尺寸外径0.5游标卡尺壁厚0.362钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.18游标卡尺4钢管 弯曲各种杆件钢管端部弯曲 l1.5m5立杆钢管弯21、曲3ml4m124m l6.5m20水平杆，斜杆的 钢管弯曲l6.5m30钢板尺5冲压脚手板板挠曲l4m12板面扭曲（任一角翘 起）52、扣件1）扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其质量符合现行国家标准钢管脚手架扣件 （GB15831）的规定。2）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。当对扣 件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测。3）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用， 出现滑丝的螺栓必 须更换。4）新旧扣件均应进行防锈处理。5）扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件, 脚手架采用的扣件，在螺栓拧 紧扭力矩达 65N22、 m 时，不得发生破坏。3、脚手板脚手板采用木脚手板，厚度不得小于 50mm。木脚手板距板两端 80mm 处应用镀锌铅 丝箍绕 23 圈或用铁皮包牢，凡腐松、扭曲、斜纹、破裂和大模透节不得使用。4、安全网安全网分立网和平网两种。安全网技术要求应符合 GB5725-2009 的规定，选用有国 家认可的质量监督检验部门的检验合格报告、有生产单位质量检验合格证和安鉴证的产 品。1）立网：密目式安全立网密目式安全网宽（高）度 1.8m，网目密度不应低于 2000 目/100cm2，各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，环扣孔径不低于 8mm，不得有断纱、 破洞、变形及有碍使用的编织缺陷。密目网的安装平面垂23、直于水平面， 严禁作为安全平 网使用。2、平网：使用直径 9mm 以上的麻绳、棕绳、尼龙绳或其他耐候性不低于上述品种 的材料编制网。外观应平整，宽度不得小于 3m，网眼尺寸不大于 50mm，每张安全网重 量一般不宜超过 15kg，水平设置时能承受不小于 1.6KN 的冲击荷载。5、工字钢悬挑梁：工字钢悬挑梁采用 16#/18#/22a 工字钢,次梁采用 10#工字钢。 焊接构件的焊缝应符合相关焊接规范要求。xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案6、避雷装置：包括接闪器、接地极、接地线：1）接闪器用直径 2532mm，壁厚不小于 3mm 厚的镀锌钢管或直径不小于 12mm 的 镀锌钢筋制作，设24、在拟建建筑物四角的脚手架立杆上，高度不小于 1m，并将最上层的 横杆全部连通，形成避雷网络。2）接地极：垂直接地极用长度为 1.52.5m、厚度不小于 2.5mm、直径为 25 50mm 的钢管，直径不小于 20mm 的圆钢或505 等边角钢，水平接地极可选用长度不 小于 3m、直径 814mm 的圆钢或厚度不小于 4mm、宽 2540mm 的扁钢。3）接地线：钢管脚手架架体可以替代接地线，相邻悬挑架之间用直径不小于 8mm 的圆钢或厚度不小于 4mm 的扁钢连接，接触面积不小于 10cm2，以保证接触可靠。7、预埋件U 型拉环直径采用HPB300 直径 18 钢筋，材质符合碳素结构钢GB/T25、700 中 Q235-A 级钢要求。钢丝绳：采用直径 20 的钢丝绳，材质符合钢丝绳GB8918 的规定。建筑结构预埋吊环采用HPB300 直径 20 钢筋，材质符合碳素结构钢GB/T700 中 Q235-A 级钢要求。5.2 资源配置计划表 5.2-1 劳动力配置计划序号专业工种劳动量（工日）需要量计划（工日）责任人2020 年91011121架子工2020202020曹峻华2杂工1010101010xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案表 5.2-2 工程施工主要周转材料配置计划序号施工工具名称需用量进场日期出场日期责任人1钢管20000m2020.09.302021.06.30丁庆阳226、扣件12000 个2020.09.302021.06.30丁庆阳3工字钢8500m2020.09.302021.06.30丁庆阳4钢丝绳5000m2020.09.302021.06.30丁庆阳5圆钢10t2020.09.302021.06.30丁庆阳6U 型锚环（120*380）1500 套2020.09.302021.06.30丁庆阳7U 型锚环（120*480）300 套2020.09.302021.06.30丁庆阳8木跳板1000m22020.09.302021.06.30丁庆阳9安全网4000m22020.09.302021.06.30丁庆阳6 施工方法及工艺要求6.1 方案及技术参数27、悬挑双排脚手架搭设主要设计数据：立杆横距（排距）0.8m，立杆纵距（跨距） 不大于 1.5m，步距 1.8m，内侧立杆距建筑物最外边净距 0.3m，外侧立杆距工字钢端 部不小于 100mm。悬挑梁为 16#/18#/22a 工字钢(具体参照各楼座悬挑工字钢排布图)，悬挑梁前端每跨均采用20 钢丝绳进行吊拉作为安全储备；悬挑架的外立面剪 刀撑应自下而上连续设置，同落地架相同，外架剪刀撑采用双钢管刷银粉漆，钢管扣 件对称美观整齐，剪刀撑自拐角处开始布置，水平间距不得大于 15m；连墙点采用短 钢管刚性连接，连墙件数量按两步三跨设置。高坠隔离区在已施工完成的地下室顶板上设置，原则距离主楼结构边 6m28、 设置定型 化围挡进行隔离。隔离区内禁止施工人员进入及堆放其他物料。由于 1#、3#、4#、5#外立面效果差异，尤其是 4#、5#隔层锯齿状挑板、隔层为矩 形挑板，外架内立杆选择距离最外侧挑板 0.3m,相应楼层距离内立杆大于 0.3m 处，通 过增加靠墙杆，铺设钢板网来方便施工，各楼座内立杆距离结构边的距离见表 6.1-1 所示。表 6.1-1 各楼座内立杆距离结构边的距离序号楼座立面距离备注11#南北立面0.5m2东立面0.3m3西立面0.55m43#南北立面0.9m5东西立面0.8m64#东西立面1.2m7北立面1m8南立面0.5m95#南北立面1.15m10东立面0.95m11西立面029、.65m图 6.1-1 悬脚手架立杆间距、布距示意6.2 施工工艺流程1、先制作工字钢悬挑梁，将工字钢上表面焊接脚手架底座（采用 HRB400 级 25 钢 筋）。2、在工字钢悬挑层的上一层，工字钢的正上方梁中央预埋 HPB300 级钢筋，其直径 为 20mm，作为工字钢斜拉钢丝绳吊点， 吊环预埋锚固长度应符合现行国家标准混凝 土结构设计规范GB50010 中钢筋锚固的规定，钢丝绳拉结点采用红色油漆标识。具体 拉结点位置与悬挑钢梁上下对齐。3、在悬挑层将悬挑梁锚固筋预埋到梁板内，锚固筋采用埋 HPB300 级钢筋，其直径 为 18mm，然后浇注梁板混凝土，待混凝土强度达到 10MPa 后，再进30、行工字钢悬挑梁安 装，在混凝土强度达到 15Mpa 后才能逐步施加脚手架荷载。依次循环4、工字钢悬挑架搭设流程详见下图：外侧第三步 水平杆内侧第二步 纵向水平杆外侧第二步 纵向水平杆装设安全平网外侧第一步 纵向水平杆内侧第一步 纵向水平杆内侧立杆第二步横向水平杆挂密目式安全网铺挡脚板铺脚手板第一步横向水平杆横向扫地杆外侧立杆外侧纵向扫地杆内侧纵向扫地杆xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案图 6.2-1 工字钢悬挑架搭设流程工字钢斜拉钢丝绳吊点混凝土达到 15Mpa 后，即安装钢管斜拉钢丝绳。6.3 施工要点6.3.1 型钢、预埋钢筋及拉接件安装（ 1 ）型钢悬挑梁与建筑物结构采用螺栓加压板31、连接固定 ，压板的规格为 200mm*100mm*6mm。悬挑脚手架工字钢建筑物内三道锚固，第一道距离工字钢内侧端部 200mm，第二道距离第一道 200mm，锚固段端部一道，采用直径 18mmU 型圆钢，见图 6.3- 1、6.3-2 悬挑钢梁穿墙、楼面构造。悬挑梁压板采用 200mm*100mm*10mm 厚的钢板。工 字钢锚固段长度大于 1.25 倍的悬挑段长度。图 6.3-1 悬挑钢梁穿墙构造图 6.3-2 悬挑钢梁楼面构造（2）钢丝绳与建筑结构拉结的吊环使用20 圆钢，吊环锚固长度应符合现行国家 标准混凝土结构设计规范中钢筋锚固的规定。与上一层楼板边梁按下一层悬挑钢梁 位置预埋拉环，32、钢筋两端设弯钩勾住梁或板的主筋，钢筋锚入混凝土结构中的长度不少 于 20cm，在该层楼板混凝土强度达到设计强度后及时采用20 钢丝绳对钢梁进行斜拉。 钢丝绳两端各采用不少于三道钢丝绳卡头卡紧，并确保钢丝绳拉直绷紧，尾部单独使用xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案一个卡扣预留安全弯，绳卡压板应在钢丝绳主要受力的一边（工作段），U 型螺栓扣在 钢丝绳尾端上。采用 20mm 钢丝绳，预埋吊环采用20,斜拉点距结构边宜为 150mm，吊 环两侧预埋 2 根 HRB400 12 长度为 600mm。图 6.3-3 钢丝绳卡扣示意上拉杆为20 钢丝绳xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案图 6.3-33、4 钢丝绳拉环安装示意（3）工字钢锚固点预埋直径 18mmU 型圆钢，要埋于梁板底层钢筋位置，U 型圆钢 内放置两根 1.5m 长直径 18mm 的 HRB400 钢筋，若平行于锚固筋方向楼板无上排筋时， 在楼板上排筋位置设置 3C12 钢筋，钢筋长度为 1m。工字钢与锚环之间采用木楔侧向楔20mmx100mmx10mm 厚钢板紧。138001002xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案注：1.钢筋(25 钢筋，高度 25cm，与型钢满焊) 2. 钢筋(25,长度 20cm,与型钢满焊)3.16（18、22a）工字钢图 6.3-5 悬挑工字钢安装示意25wi 8 316/18/22C#图 634、.3-6 悬挑脚手架立杆与工字钢连接6.3.2 外架搭设1、立杆间距及布置1）立杆纵距不大于 1.5m，横距 0.8m，步距 1.8m，；连墙件竖向间距 3.6m，水平 4.5m(即两步三跨)，与结构预留钢管有效拉结。脚手架处于顶层连墙点之上的自由高 度不得大于 6m。2）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错 布置，高度方向相互错开 500mm 以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手 架的整体性。3）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的 1400=25mm。4）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上 皮不大于 200mm 处35、的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下 方的立杆上。5）立杆接长除顶层顶步可采用搭接处，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。 对接、搭接应符合下列规定（图 6.3-2）：xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案图 6.3-7 立杆搭设要求示意图(1)立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步 内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm；各接头中心至主 节点的距离不宜大于步距的 1/3；(2)搭接长度不应小于 1m，应采用等间距 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘 至杆端距离不应小于 100mm。2、大横杆设置1）大横杆36、在脚手架高度方向的间距 1.8m，大横杆置于立杆内侧，每侧外伸长度为 150mm。并采用直角扣件与立杆扣紧。2）外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构 整体受力，小横杆每端外伸长度 100mm。3）外侧横向水平杆竖向间距不大于 600mm。4）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列 规定：(1) 纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在 同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm； 各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3（图 6.3-3）；(2) 搭接长度不小37、于 1m，应等间距设置 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至 搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于 100mm；xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案（a）接头不在同步内（立面）；（b）接头不在同跨内（平面） 1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆图 6.3-8 纵向水平杆对接接头布置3、小横杆设置主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣紧且严禁拆除，小横杆间距不大 于纵距的 1/2（根据脚手板的长度进行调节）。主节点处两个直角扣件的中心距不应大 于 150mm。在双排架脚手架中，靠墙一端的外伸长度为 200mm。4、剪刀撑的设置1）剪刀撑与水平面的夹角为 4560, 剪刀撑的底部要插到架子底38、部，与立杆相 交处要加回转扣件，在外侧立面整个长度和高度上连续设置。剪刀撑使用双钢管设置， 外表面涂刷银色油漆。2）剪刀撑采用搭接方式，搭接长度不小于 1000mm，且至少加三个扣件。见图 6.3-9。3）横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈“之 ”字型边连续布置，斜撑宜采用旋 转扣件回定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜 大于 150mm。当斜撑杆在 1 跨内跨越 2 个步距时，宜相交的纵向水平杆处，增设一根横 向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上。4）悬挑脚手架分段搭设高度在 24m 以下，可不设横向斜撑，搭设高度在 24m 以上 时除拐角处应设置横向斜撑外，中间39、应每隔6 跨设置一道。外立面效果见图 6.3-4。xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案图 6.3-9 剪刀撑搭接示意图图 6.3-10 外立面效果图xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案图 6.3-11 剪刀撑双钢管搭设示意图5、连墙件连墙件采用48.3*3.6 钢管，在无剪力墙位置钢管预埋至现浇结构内（如图 6.3- 11、6.3-12），在剪力墙部位将剪力墙对拉螺栓与连墙件钢管满焊连接，焊接长度 200mm （或在剪力墙内预埋套管，待该段墙体拆模后剪力墙内外设置扣件紧固）。墙内用蝴蝶 卡扣将双钢管与对拉螺栓顶紧，墙外连接件钢管紧贴墙身，以达到紧固拉结效果（如图 6.3-13、6.3-40、14、6.3-15）。连墙件不能直接与对拉螺栓孔连接的位置，在剪力墙中预 埋套管，待剪力墙模板拆除后将连墙件深入预埋的套管中扣件固定。连墙件按照两步三跨布置，即水平方向间距 4.5m，垂直方向间距 3.6m。将小横杆 与预埋钢管拉结。拉结点在转角范围内和顶部处加密。 第一道连墙件从搭设外架的首层 顶板开始设置，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于 300mm。连墙件中的连墙杆 尽量呈水平设置，当不能水平设置时与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连 接；也可适当调整布局使其满足要求。拉结点应保证牢固，防止其移动变形，架体使用 过程中拉结点严禁拆除。在无法预埋连墙件的情况，在结构柱通过抱箍41、的形式布置连墙1点代替。150234150200250图 6.3-11 无剪力墙处拉接件设置详图1.预埋钢管 2.直角扣件 3.拉结钢管 4.钢筋混凝土梁图 6.3-12 无剪力墙处拉接件设置图 6.3-13 剪力墙位置连墙件设置示意图xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案图 6.3-14 剪力墙位置连墙件侧立面图图 6.3-15 对拉螺杆与钢管连接大样6、脚手板、脚手片的铺设要求1）脚手板采用钢笆网，大横杆在上小横杆在下，在两根大横杆之间填芯杆设置两 根，间距不超过 300mm。填芯杆层层留设。2）其他层，满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满 铺处必须采取有效的防护42、措施。3）脚手片须用 18 铅丝双股并联绑扎，不少于 4 点，要求绑扎牢固，交接处平整， 铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。4）根据楼层高度，至少每层设置一道水平隔离层。做法如下：至少两步在内外排 立杆之间加设两道纵向水平杆，保证四根水平杆之间间距均小于 30cm，水平杆上方应 设置钢笆网、脚手板或水平安全网。钢芭网每两层设置一道，水平安全网每层设置一道。xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案架体与结构间隙大于 30cm 的处每层设置安全平网。7、防护栏杆1）脚手架外侧操作层位置设置高度 180mm 踢脚板，刷红白相间油漆。2）脚手架外侧设置 0.6m、1.2m 防护栏杆43、。6.3.4 脚手架拆除1)拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；脚手架的拆除顺序与搭设 顺序相反，先搭后拆除，后搭的先拆除。一般顺序为：密目网挡脚板竹笆片扶手 剪刀撑小横杆大横杆立杆。拆除应自上而下一步步进行，一步一清，不得采用 踏步式拆法，严禁上下同时作业。剪刀撑应先拆中间， 再拆两头扣，由中间操作人员向 下传递。2)拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面设专人指挥，禁止 非作业人员进入。3)拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4)拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、 斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等44、， 并按“一步一清”原则依次进行。必须分层拆 除，严禁上下同时进行拆架作业。5）拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时， 应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。当脚手架拆至下部最后一根长立杆的 高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。6）连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，禁止提前拆除。7）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应 先通知对方，以防坠落。8）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10）拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运45、至地面的材料应按指定地点随拆随运， 分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11）输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。12）当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。13）如遇强风（6级及以上）、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除。严禁 夜间拆除。xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案6.4 质量标准6.4.1 基本要求1、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。2、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。3、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。4、连墙件的布置应符合下列规定：1)一字型、开口型脚手46、架的两端必须设置连墙件， 连墙件的垂直间距不应大于建筑 物的层高，并不应大于4m（两步）。2)连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。5、脚手架必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置，双 排脚手架的两端必须设置横向斜撑。6、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。7、连墙件、剪刀撑、斜撑的搭设应符合下列规定：剪刀撑、横向斜撑搭设应随立 杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。8、脚手架搭设的技术要求、允许偏差及检验方法见表6.4-1。表 6.4-1 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法后续xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案注：图中 1立杆；2纵向47、水平杆；3横向水平杆；4剪刀撑。xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案6.4.2 构配件的允许偏差表 6.4-2 构配件的允许偏差7 各项管理计划7.1 进度管理计划1）施工进度控制点控制点控制点项目名称施工时间完成时间1工字钢布置2020.09.302021.06.302密目网搭设2020.09.302021.06.302）单层悬挑梁布置及外架搭设工期工序施工周期备注悬挑层混凝土浇筑2 天/工字钢悬挑2 天钢筋绑扎完成后开始安装外架搭设3 天随施工进度确保外架高于 作业层 1.5m悬挑层硬防护封闭2 天开始搭设架体即进行硬防 护封闭平网、挡脚板、连墙 件完善2 天随搭设进度当天完善7.2 48、质量管理计划（1）工程施工质量分解目标：质量目标：脚手架搭设与使用期间合格率100%。（2）质量控制点：控制阶段控制环节控制要点控制 人参与控制人主要控制内容施工准备阶 段表面平整度刘艺各楼 号负 责人坚实平整排水有无积水不积水垫板是否晃动不晃动底座是否沉降不沉降、不滑动施工阶段立杆垂直度搭设过程中 立杆垂直度控制立杆垂直度在 100mm 之间间距搭设过程中 杆件间距控制步距、横距在20mm 之间，纵距控制在 50 之间剪刀撑斜杆 与地面的倾倾角符合要 求控制角度在 45-60 度 之间xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案角脚手板外伸 长度长度搭接长度控制 200mm扣件安装安装位置， 个49、数控制力矩与扣件的位 置符合规范要求检查验收阶 段总高度搭设完成后 总高度控制总高度偏差在 100mm 之间3）现场质量管理制度序号制度名称制度内容1交底制度工人进场必须进行安全教育交底以及技术质量交底2过程控制制 度管理人员必须卷材施工过程中全程旁站，发现问题及时 处理3惩罚制度若发现队伍不按要求施工，下发工程联系单，若再不改 进行罚款4签证制度所有与费用有关的问题，以签证为准4）质量保证措施（1）脚手架日常的保养和维修必须每天进行一次，定期的维护保养一般每月进行 一次。所以要求作业队对外脚手架进行日常的和定期的保养和维修，尤其是每次强风、 暴雨过后都要认真检查整修后方可使用。（2）检查明确50、手架的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的转角处和断口 处的垂直度。如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。（3）检查脚手板有否松动、悬挑，还要检查四角是否用铁丝扎牢，如发现问题应 及时纠正。（4）与建筑物连接的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移动。（5）要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆和接地防雷、 拉结点等安全设施进行检查，保证这些安全设施完整、牢固， 能正常发挥安全作用。如 果有损坏者要及时调换，如有松动者应及时紧固，如发现松动和开口要及时连通。（6）如脚手架有开口、断口和出入口，应对该部位进行重点检查，使这些部位始 终符合安全规定。（7）检查脚51、手架的荷载情况，使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸荷至设计 荷载。还要检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态， 如发现有处于不安全位置 和不稳定状态应及时纠正。此外还要逐日清理脚手板上的垃圾。（8）脚手架的日常保养和定期检查，都要有记录。xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案（9）脚手架使用中必须经常检查，清除架子上的杂物，严禁在架子上堆积施工材 料，或多人挤在一起，以免架子发生超载，造成事故。（10）脚手架上施工材料应随用随运，施工荷载不得大于1000N/m2，使用机具、材 料等尽量放在脚手架里侧，以减小倾覆力矩。7.3 安全保证措施安全管理计划7.3.1 安全管理措施1、脚手架搭设52、人员必须是经过按现行国家安全生产监督管理总局2010年30号令特 种作业人员安全技术考核管理规定考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检， 合 格者方可持证上岗。2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按本方案进行检查验收，合格后方准使用。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、 泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。5、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。 雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。6、脚手架的安全检查与维护，应按规范的规定定期进行。7、在脚53、手架使用期间，严禁拆除下列杆件：1)主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；2)连墙件。8、不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管 部门批准。9、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。10、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等， 应按现行行业标准施 工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定执行。11、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守严禁非操作人员入内。7.3.2 搭设作业安全措施1、在架上作业的工人应穿防滑鞋和配挂好安全带，为了便于作业和安全，脚下应 铺设必要数量的脚手板，并应铺设平稳，不得有探头板。2、当54、暂时无法铺设脚手架，用来落脚或抓握、把持的杆件均应为稳定的构架部分。位于立杆接头之上的自由立杆不得用作把持杆。3、架上作业人员应作好分工和配合，传递杆件时应掌握好重心，平稳传递。4、对每完成一道工序，要相互询问并确认后才能进行下一道工序。5、作业工人应佩带工具袋，工具用后装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。6、架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。7、每次收工前，所有上架材料必须全部搭设，禁止留在架子上且要形成稳定结构。8、在搭设作业进行中，地面上的配合人员应躲开可能落物的区域。9、现场人员必须戴安全帽。搭设脚手架的操作人员必须持证上岗。10、要服从统一管理，不得自行其是。7.3.3 架55、上作业安全措施1、架上作业时应注意随时清理落到架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱 放材料工具，以免影响自己作业的安全和发生掉物伤人。2、在进行撬、拉、推、拔等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手 把持在稳固的的结构或支持物上，以免用力过猛时身体失去平衡或把东西甩出。在脚手 架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。3、每次收工时，宜把架面上的材料用完或码放整齐。4、严格禁止在架面上打闹戏耍、退着行走和跨坐在外护栏上休息。不要在架面上 急匆匆地行走或去办某件事情，相互躲让时应避免身体失衡。5、在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以免火56、星点 着易燃物。并同时准备防火措施，一旦着火时，及时予以扑灭。6、雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，避免发生滑跌。7、当架面高度不够、需要垫高时， 一定要采取稳定可靠的垫高办法，且垫高不要 超过0.5m，超过0.5m时，应按搭设规定升高架子的铺板层。在抬高作业面时， 应相应加 高防护措施。8、在架上运送材料经过正在作业中的人员时， 要及时发出“请注意”、“请让一让”的 信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。9、脚手架上严禁集中堆放材料，大模板不得支设在脚手架上。7.3.4 脚手架的拆除作业1、脚手架拆除作业的危险性大于搭设作业。在进行拆卸作业前，建立统一指57、挥并 对作业人员进行技术安全交底，以确保拆除作业安全顺利地进行。xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案2 、拆脚手架时，应符合下列规定：1)拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；2)连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架； 分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。3、在统一指挥下，按照确定的程序拆除作业，注意事项如下：1)一定要按照先上后下、先外后里、先架面材料后构架材料、先辅件后结构件的顺 序、一件一件的松开联结、取出并随即吊下（或集中到毗邻的未拆的架面上，捆扎后吊 下）。2)拆卸脚手板、杆件、门架以及其它较长、较重、有两端联结的58、部件时， 一定要两 人或多人一组进行。拆除水平杆件时， 松开联结后，水平托持取下。拆除立杆时， 在把 稳上端，再松开下端联结取下。4、单人作业时，极易因把持杆件不稳、失衡而出现事故，应尽量避免单人进行拆 卸作业。5、多人或多组进行拆卸作业时，应加强指挥、并相互询问和协调作业步骤，严格 禁止不按程序进行的任意拆卸。6、因拆除上部或一侧的附墙拉结而使架子不稳时，应加设临时撑拉措施，以免因 架子晃动，影响作业安全。7、拆卸现场作可靠的安全围护，并设专人看管，严禁非施工人员进入拆卸作业区。8、严禁将拆卸下的杆部件和材料向地面抛掷，已吊至地面的架设材料应随时运出 拆卸区域，保持现场文明。9、高处作业的安59、全防护设施在每次作业之前， 应进行逐项检查、验收(钢丝绳、焊 接、螺母的拧紧度)重点部位的部件，验收合格后方可进行高处作业，此项工作应由单 位工程负责人组织有关人员验收。7.4 环境管理计划1、遵守现场文明施工条例，不得随意抛洒建筑垃圾，防止高空坠物，下班前整理 好未用完材料，做到工完场清。2、人行步道架上，不得堆放物料。3、施工过程中不得随意敲击钢管，发出噪音。影响周边居民的生活。8 应急预案xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案8.1 概况本预案是针对可能发生的高空坠落、物体打击紧急情况的应急准备和响应。8.2 应急机构为对可能发生的事故能够快速反应、求援， 项目部成立应急求援小组，由项60、目经理 姬建成组长，技术负责刘艺任副组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。具体架构见下 图 8.2-1。组长 姬建成副组长曹峻华、刘艺组 员 贾 恒张 超 群杨 云 行范 圣 圻刘 康李 大 伟张 殿 宇王 龙郑 嘉 佑图 8.2-1 应急救援领导小组注：当施工再起发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指 挥救援。8.3 机构的职责1、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2、负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物 资等资源的调配。3、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4、当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领61、导小组并及时采取救援工作，尽 快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。8.4 应急救援工作程序1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长姬建成立即上报公司，必要时 向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2、由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去， 尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3、事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场 救援负责人负责现场的救援指挥安排。4、项目部指定姬建成负责故事的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故 报告的真实性和时效性。xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方62、案事故目击人第一时间报告任何事故发生后 1 小 时内完成同时拨打外 部报警电话交通：122急救中心：120启动应急机制事故信息 反馈总部高层和工程指挥部组长：企业总经理副组长：企业书记组员：项目经理部、质量安全保证部、项目管理部建设单位和市区政府上报事件处理 决策离事故突发地最近的项目领导（含专业队长及项目领导）迅速前往出事地点开展救治工作，并电话直接联系项目经理通知现场管理人员，通报预警信息。 （此信息要第一时间通知到项目应急 小组所有人及企业高管层）应急小组组 长：项目经理副组长：技术负责人、安全总监、生产经理组 员：各楼栋号长、专业工程师应急预案实施、过程修改、事后经验总结、报企业总部和63、政府部门图 8.4-1 应急工作流程图8.5 救援方法8.5.1 高空坠落应急救援方法1、现场只有 1 人时大声呼救；2 人以上时，有 1 人或多人去打“120”急救电话 及马上报告应急救救援领导小组抢救。2、仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3、如果是头部着地， 同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，迅速送医 院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出， 千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以 免 造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4、如果伤员腰、背、肩部先着地，64、有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随 意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送 时 要平稳，否则会加重伤情。8.5.2 物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时，尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应 急以后及时送医院治疗。1、止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带 止血法等。2、对伤口进行包扎： 以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢， 减少伤痛。3、对于头部受伤的伤员，首先仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等， 如果有呕吐、昏迷等症状， 迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出， 65、千 万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会 危 及伤员的生命安全。4、如果是轻伤， 在工地简单处理后，再到医院检查；如是重伤，迅速送医院拯救。5、预备应急救援工具见表 8.5-1。表8.5-1 应急救援工具序 号器材或设备数量主要用途备 注1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2用于抢救伤员4止血急救包4用于抢救伤员5手电筒6用于停电时照明求6应急灯6用于停电时照明求7爬梯3用于人员疏散8对讲机20 台联系指挥求援8.6 应急线路本项目周边最近急救机构为xx开发区业达医院。路线如下：xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案医院名称医院地址电话xx开发66、区业 达医院xx市福山区泰山路 11 号0535-965999 计算书考虑结构安全性，本工程脚手架安全计算时对钢管壁厚进行折减，采用 48*2.9 进 行计算，脚手架搭设高度根据各楼座分段悬挑高度不同，取各楼座悬挑分段最高的区段 进行分别设计验算。9.1 1#悬挑工字钢计算书悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案钢管67、强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度26.2米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为482.9，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设3层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.40kN/m2，高度变化系数2.4600，体型系数068、.6000。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.00 米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用10号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立 杆。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.1000.800/3=069、.027kN/m活荷载标准值Q=2.0000.800/3=0.533kN/m静荷载的计算值q1=1.20.036+1.20.027=0.075kN/m活荷载的计算值q2=1.40.533=0.747kN/mxxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.080.075+0.100.747) 1.5002=0.181kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.100.075+0.11770、0.747) 1.5002=-0.213kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：= 0M/W = 1.0000.213106/4370.9=48.811N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案静荷载标准值 q1=0.036+0.027=0.062kN/m 活荷载标准值 q2=0.533kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 0.062+0.990 0.533) 1500.04/(100 2.06 105 104901.0)=171、.336mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.0361.500=0.053kN脚手板的荷载标准值P2=0.1000.8001.500/3=0.040kN活荷载标准值Q=2.0000.8001.500/3=0.800kN荷载的计算值P=1.20.053+1.20.040+1.40.800=1.232kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最72、不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案M=(1.20.036)0.8002/8+1.2320.800/3=0.332kN.m = 0M/W = 1.0000.332106/4370.9=75.938N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.036800.004/(3842.060105 104901.000)=073、.01mm集中荷载标准值 P=0.053+0.040+0.800=0.893kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=893.250 800.0 (3 800.02-4 800.02/9)/(72 2.06 105 104901.0)=0.751mm 最大挠度和V=V1+V2=0.760mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 0 结构重要性系数；横杆74、的自重标准值P1=0.0360.800=0.028kN脚手板的荷载标准值P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN活荷载标准值Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN荷载的计算值 0R = 1.000 (1.2 0.028+1.2 0.060+1.4 1.200) =1.786kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗 滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准75、值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1037 NG1 = 0.10426.150=2.711kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2 = 0.10031.500 (0.800+0.500)/2=0.293kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为 0.16NG3 = 0.1601.5003=0.720kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4 = 0.0101.50026.150=0.392kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG76、1+NG2+NG3+NG4 = 4.116kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.0001 1.5000.800/2=1.200kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.400Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 2.460 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.4002.4600.600 = 0.590kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最77、大轴向压力N=1.24.116+1.01.41.200=6.451kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.116+1.41.200=6.619kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 1.40.60.05 WklaHc2其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)； 弯矩折减系数；xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案Hc 连墙件间竖向垂直距离 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=1.40.60.050.600.5901.5003.6003.600=0.78、289kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.619kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.109cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.371cm3； 长细比，为3118/16=1950 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定79、系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 经计算得到:=1.06619/(0.19411)=84.982N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.451kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.180、18m； A 立杆净截面面积，A=4.109cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.371cm3； 长细比，为3118/16=1950 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.289kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到=1.06451/(0.19411)+1.0289000/4371=148.997N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，81、连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 288.444kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=6.62kN计算简图如下支撑按照简支梁的计算公式其中 n=3.00/1.50=2经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(2-1)/26.62+6.62+3.000.11/2=10.09kN 通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 23.31+6.62+3.000.11=13.57kN 最大弯矩(考虑到支82、撑的自重) Mmax=2/86.623.00+0.11 3.003.00/8=5.09kN.m 抗弯计算强度:f = 1.05.09106/49000.0=103.83N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1500mm，l = 2000mm，ml = 500mm，m2 = 1300mm；水平支撑83、梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用传递集中力 P=13.57kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.50/2.00=0.75kl=0.50/2.00=0.25k2=1.30/2.00=0.65 代入公式，经过计算得到支座反力 RA=40.098kN支座反力 RB=-12.103kN 最大弯矩 MA=24.697kN.m 抗弯计算强度:f = 1.024.697106/(1.05141000.0)=166.818N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/84、mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.12+1.20=5.32kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=6.660mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/250,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录得到： b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b =1.085、7-0.282/ b=0.929经过计算得到强度 =1.024.70106/(0.929141000.00)=188.55N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!十、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=12.103kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规 范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=12103 4/(3.1416 65.00 2)1/2=11mm86、水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接 长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 12.10kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于12102.83/(3.1416201.5)=128.4mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴87、向拉力，N = 12.10kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 12.102.00/2 = 12.10kN.m 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80 时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； f88、c混凝土抗压强度设计值；h0截面有效高度；fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 130-15 = 115mm；s = 12.10106/(1.00014.3001.51000115.02)=0.0430 = 1-(1-20.0430)1/2=0.0440s = 1-0.0440/2=0.9780 楼板压点负弯矩配筋为As = 12.10106 / (0.9780115.0210.0) = 512.3 mm29.2 3#悬挑工字钢计算书悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 建89、筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度19.5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.46米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.90米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为482.9，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.38米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设3层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为090、.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数2.2300，体型系数1.2480。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.93米，建筑物内锚固段长度2.57 米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆91、的自重标准值P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.1000.800/3=0.027kN/m活荷载标准值Q=2.0000.800/3=0.533kN/m静荷载的计算值q1=1.20.036+1.20.027=0.075kN/m活荷载的计算值q2=1.40.533=0.747kN/mxxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.080.075+0.100.747) 1.4602=0.17292、kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.100.075+0.1170.747) 1.4602=-0.202kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：= 0M/W = 1.0000.202106/4370.9=46.242N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案静荷载标准值 q1=0.036+0.027=0.062kN/m 活荷载标准值 q2=0.533kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 0.062+0.93、990 0.533) 1460.04/(100 2.06 105 104901.0)=1.199mm大横杆的最大挠度小于1460.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.0361.460=0.052kN脚手板的荷载标准值P2=0.1000.8001.460/3=0.039kN活荷载标准值Q=2.0000.8001.460/3=0.779kN荷载的计算值P=1.20.052+1.20.039+1.40.779=1.94、199kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案M=(1.20.036)0.8002/8+1.1990.800/3=0.323kN.m = 0M/W = 1.0000.323106/4370.9=73.934N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V95、1=5.00.036800.004/(3842.060105 104901.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.052+0.039+0.779=0.869kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=869.430 800.0 (3 800.02-4 800.02/9)/(72 2.06 105 104901.0)=0.731mm 最大挠度和V=V1+V2=0.740mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取96、12.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 0 结构重要性系数；横杆的自重标准值P1=0.0360.800=0.028kN脚手板的荷载标准值P2=0.1000.8001.460/2=0.058kN活荷载标准值Q=2.0000.8001.460/2=1.168kN荷载的计算值 0R = 1.000 (1.2 0.028+1.2 0.058+1.4 1.168) =1.739kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗 滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取1297、.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1037 NG1 = 0.10419.500=2.022kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2 = 0.10031.460 (0.800+0.900)/2=0.372kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为 0.16NG3 = 0.1601.4603=0.701kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4 = 98、0.0101.46019.500=0.285kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.379kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.0001 1.4600.800/2=1.168kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.400Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 2.230 Us 风荷载体型系数：Us = 1.248经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.4002.2301.248 = 1.113kN/m2。考虑风荷载时,立99、杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.379+1.01.41.168=5.527kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.379+1.41.168=5.690kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 1.40.60.05 WklaHc2其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)； 弯矩折减系数；xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案Hc 连墙件间竖向垂直距离 (m)。 经过计算得到风荷载产生100、的弯矩：Mw=1.40.60.050.601.1131.4603.6003.600=0.531kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.690kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.109cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.371cm3； 长细比，为3118/16=1950 允许长细101、比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 经计算得到:=1.05690/(0.19411)=73.061N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.527kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长102、度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.109cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.371cm3； 长细比，为3118/16=1950 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.531kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到=1.05527/(0.19411)+1.0103、531000/4371=192.404N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 262.342kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1930mm，l = 2570mm，ml = 104、900mm，m2 = 1700mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=5.69kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.93/2.57=0.75kl=0.90/2.57=0.35k2=1.70/2.57=0.66 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=18.106kN支座反力 RB=-5.619kN最大弯矩 MA=15.253kN.m 抗弯计算强度:f = 1.015.253106/(1.05141000.0)=103.027N/m105、m2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=3.38+1.17=4.55kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=13.839mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于3860.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录得到： b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(106、GB50017-2003)附录B其值b =1.07-0.282/ b=0.929经过计算得到强度 =1.015.25106/(0.929141000.00)=116.45N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.619kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规 范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；所 需要 的水平钢梁与楼板压 点 的拉环最小直径 D=5619 107、4/(3.1416 65.00 2)1/2=8mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接 长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.62kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于5619.14/(3.1416201.5)=59.6mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满108、足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.62kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 5.622.57/2 = 7.22kN.m 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80 时，1取109、为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值；h0截面有效高度；fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 7.22106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.0310 = 1-(1-20.0310)1/2=0.0320s = 1-0.0320/2=0.9840 楼板压点负弯矩配筋为As = 7.22106 / (0.9840105.0210.0) = 332.8 mm2悬挑脚手架计算满足要求！9.3 4#悬挑工字钢计算书（东西北）悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2110、016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度23.1米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构1.20米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为482.9，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用竹笆片，荷111、载为0.10kN/m2，按照铺设3层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数2.2300，体型系数1.2480。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.20米，建筑物内锚固段长度2.80 米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活112、荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.1000.800/3=0.027kN/m活荷载标准值Q=2.0000.800/3=0.533kN/m静荷载的计算值q1=1.20.036+1.20.027=0.075kN/m活荷载的计算值q2=1.40.533=0.747kN/mxxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=113、(0.080.075+0.100.747) 1.5002=0.181kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.100.075+0.1170.747) 1.5002=-0.213kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：= 0M/W = 1.0000.213106/4370.9=48.811N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案静荷载标准值 q1=0.036+0.027=0.062kN/m 活荷载标准值 q2=0.533kN/m114、三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 0.062+0.990 0.533) 1500.04/(100 2.06 105 104901.0)=1.336mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.0361.500=0.053kN脚手板的荷载标准值P2=0.1000.8001.500/3=0.040kN活荷载标准值Q=2.0000.8001.500/3=0.800kN荷载的115、计算值P=1.20.053+1.20.040+1.40.800=1.232kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案M=(1.20.036)0.8002/8+1.2320.800/3=0.332kN.m = 0M/W = 1.0000.332106/4370.9=75.938N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如116、下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.036800.004/(3842.060105 104901.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.053+0.040+0.800=0.893kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=893.250 800.0 (3 800.02-4 800.02/9)/(72 2.06 105 104901.0)=0.751mm 最大挠度和V=V1+V2=0.760mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:0R117、 Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 0 结构重要性系数；横杆的自重标准值P1=0.0360.800=0.028kN脚手板的荷载标准值P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN活荷载标准值Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN荷载的计算值 0R = 1.000 (1.2 0.028+1.2 0.060+1.4 1.200) =1.786kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗 滑承载力118、可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1037 NG1 = 0.10423.100=2.395kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2 = 0.10031.500 (0.800+1.200)/2=0.450kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为 0.16NG3 = 0.1601.5003=0.720kN(4)119、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4 = 0.0101.50023.100=0.346kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.911kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.0001 1.5000.800/2=1.200kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.400Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 2.230 Us 风荷载体型系数：Us = 1.248经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.4120、002.2301.248 = 1.113kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.911+1.01.41.200=6.206kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.911+1.41.200=6.374kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 1.40.60.05 WklaHc2其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)； 弯矩折减系数；xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架121、施工方案Hc 连墙件间竖向垂直距离 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=1.40.60.050.601.1131.5003.6003.600=0.545kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.374kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.109cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),122、W=4.371cm3； 长细比，为3118/16=1950 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 经计算得到:=1.06374/(0.19411)=81.832N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.206kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155123、；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.109cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.371cm3； 长细比，为3118/16=1950 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.545kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.0124、0N/mm2；经计算得到=1.06206/(0.19411)+1.0545000/4371=204.444N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 236.136kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。125、本工程算例中，m = 2200mm，l = 2800mm，ml = 1200mm，m2 = 2000mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=6.37kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m k=2.20/2.80=0.79kl=1.20/2.80=0.43k2=2.00/2.80=0.71 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=21.318kN支座反力 RB=-7.130kN最大弯矩 MA=21.093kN.m 抗弯计算强度:f = 1.0126、21.093106/(1.05185000.0)=108.587N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=3.91+1.20=5.11kN水平钢梁自重计算荷载 q=30.600.00017.8510=0.24kN/m 最大挠度 Vmax=16.756mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于4400.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2127、003)附录得到： b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b =1.07-0.282/ b=0.929经过计算得到强度 =1.021.09106/(0.929185000.00)=122.73N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.130kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规 范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环128、连接；所 需要 的水平钢梁与楼板压 点 的拉环最小直径 D=7130 4/(3.1416 65.00 2)1/2=9mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接 长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.13kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于7129.66/(3.1416201.5)=75.6mm。3.水平钢梁与楼板129、压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.13kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 7.132.80/2 = 9.98kN.m 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条其中 1系数，当混凝130、土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80 时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值；h0截面有效高度；fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 130-15 = 115mm；s = 9.98106/(1.00014.3001.51000115.02)=0.0350 = 1-(1-20.0350)1/2=0.0360s = 1-0.0360/2=0.9820 楼板压点负弯矩配筋为As = 9.98106 / (0.9820115.0210.0) = 420.9 mm2悬挑脚手架计算满足要求！9.4 4#悬挑工字钢计算书（南）悬挑式扣件钢管脚手131、架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度23.1米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.45米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为482.9，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.35米。 施132、工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设3层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数2.2300，体型系数1.2480。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.00 米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进133、行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.1000.800/3=0.027kN/m活荷载标准值Q=2.0000.800/3=0.533kN/m静荷载的计算值q1=1.20.036+1.20.027=0.075kN/m活荷载的计算值q2=1.40.533=0.747kN/mxxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均134、布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.080.075+0.100.747) 1.4502=0.170kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.100.075+0.1170.747) 1.4502=-0.199kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：= 0M/W = 1.0000.199106/4370.9=45.611N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案静荷载标准值 q1=0.036+0.135、027=0.062kN/m 活荷载标准值 q2=0.533kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 0.062+0.990 0.533) 1450.04/(100 2.06 105 104901.0)=1.166mm大横杆的最大挠度小于1450.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.0361.450=0.051kN脚手板的荷载标准值P2=0.1000.8001.450/3=0.039kN活荷载136、标准值Q=2.0000.8001.450/3=0.773kN荷载的计算值P=1.20.051+1.20.039+1.40.773=1.191kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案M=(1.20.036)0.8002/8+1.191 0.800/3=0.321kN.m = 0M/W = 1.0000.321106/4370.9=73.433N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重137、均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.036800.004/(3842.060105 104901.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.051+0.039+0.773=0.863kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=863.475 800.0 (3 800.02-4 800.02/9)/(72 2.06 105 104901.0)=0.726mm 最大挠度和V=V1+V2=0.735mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的138、计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 0 结构重要性系数；横杆的自重标准值P1=0.0360.800=0.028kN脚手板的荷载标准值P2=0.1000.8001.450/2=0.058kN活荷载标准值Q=2.0000.8001.450/2=1.160kN荷载的计算值 0R = 1.000 (1.2 0.028+1.2 0.058+1.4 1.160) =1.728kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-6139、5N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗 滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1037 NG1 = 0.10423.100=2.395kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2 = 0.10031.450 (0.800+0.500)/2=0.283kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值140、为 0.16NG3 = 0.1601.4503=0.696kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4 = 0.0101.45023.100=0.335kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.709kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.0001 1.4500.800/2=1.160kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.400Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 2.230 Us 风荷载体型141、系数：Us = 1.248经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.4002.2301.248 = 1.113kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.709+1.01.41.160=5.912kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.709+1.41.160=6.074kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 1.40.60.05 WklaHc2其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；la 142、立杆的纵距 (m)； 弯矩折减系数；xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案Hc 连墙件间竖向垂直距离 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=1.40.60.050.601.1131.4503.6003.600=0.527kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.074kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 143、立杆净截面面积，A=4.109cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.371cm3； 长细比，为3118/16=1950 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 经计算得到:=1.06074/(0.19411)=77.988N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.912kN； i 计算立杆的144、截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.109cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.371cm3； 长细比，为3118/16=1950 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.527kN.m； 钢管立杆受压强145、度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到=1.05912/(0.19411)+1.0527000/4371=196.514N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 288.444kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计146、算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1500mm，l = 2000mm，ml = 500mm，m2 = 1300mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=6.07kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.50/2.00=0.75kl=0.50/2.00=0.25k2=1.30/2.00=0.65 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=18.368kN支座反力 RB=-5.359kN147、最大弯矩 MA=11.210kN.m 抗弯计算强度:f = 1.011.210106/(1.05141000.0)=75.719N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=3.71+1.16=4.87kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=6.109mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中 b 均匀弯曲148、的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录得到： b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b =1.07-0.282/ b=0.929经过计算得到强度 =1.011.21106/(0.929141000.00)=85.58N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.359kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规 范9.7149、.6 f = 65N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；所 需要 的水平钢梁与楼板压 点 的拉环最小直径 D=5359 4/(3.1416 65.00 2)1/2=8mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接 长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.36kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于5359.23/150、(3.1416201.5)=56.9mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.36kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 5.362.00/2 = 5.36kN.m 根据混凝土结构设计规范151、GB50010-2010第6.2.10条其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80 时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值；h0截面有效高度；fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 130-15 = 115mm；s = 5.36106/(1.00014.3001.51000115.02)=0.0200 = 1-(1-20.0200)1/2=0.0200s = 1-0.0200/2=0.9900 楼板压点负弯矩配筋为As = 5.36106 / (0.9900115.0210.0) = 224.1 mm2悬挑脚手架计算满152、足要求！9.4 5#悬挑工字钢计算书（东南北）悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度20.2米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构1.15米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为482.9，153、连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设3层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数2.1800，体型系数1.2480。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.20米，建筑物内锚固段长度2.80 米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=154、 (D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.1000.800/3=0.027kN/m活荷载标准值Q=2.0000.800/3=0.533kN/m静荷载的计算值q1=1.20.036+1.20.027=0.075kN/m活荷载的计算值q2=1.40.533=0.747kN/mxxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组155、合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.080.075+0.100.747) 1.5002=0.181kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.100.075+0.1170.747) 1.5002=-0.213kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：= 0M/W = 1.0000.213106/4370.9=48.811N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:xxxx酒店156、群项目 悬挑式脚手架施工方案静荷载标准值 q1=0.036+0.027=0.062kN/m 活荷载标准值 q2=0.533kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 0.062+0.990 0.533) 1500.04/(100 2.06 105 104901.0)=1.336mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.0361.500=0.053kN脚手板的荷载标准157、值P2=0.1000.8001.500/3=0.040kN活荷载标准值Q=2.0000.8001.500/3=0.800kN荷载的计算值P=1.20.053+1.20.040+1.40.800=1.232kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案M=(1.20.036)0.8002/8+1.2320.800/3=0.332kN.m = 0M/W = 1.0000.332106/4370.9=75.938N/mm2小横杆的计算强度小于205158、.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.036800.004/(3842.060105 104901.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.053+0.040+0.800=0.893kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=893.250 800.0 (3 800.02-4 800.02/9)/(72 2.06 105 104901.0)=0.751mm 最大挠度和V=V1+V2=0.760mm小横杆的最大挠159、度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 0 结构重要性系数；横杆的自重标准值P1=0.0360.800=0.028kN脚手板的荷载标准值P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN活荷载标准值Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN荷载的计算值 0R = 1.000 (1.2 0.028+1.2 0.060+1.4 1.200) =1.786kN单扣160、件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗 滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1037 NG1 = 0.10420.150=2.089kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2 = 0.10031.500 (0.800+1.150)/2=0.439kN(3)栏杆与挡脚手板161、自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为 0.16NG3 = 0.1601.5003=0.720kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4 = 0.0101.50020.150=0.302kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.550kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.0001 1.5000.800/2=1.200kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.400U162、z 风荷载高度变化系数，Uz = 2.180 Us 风荷载体型系数：Us = 1.248经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.4002.1801.248 = 1.088kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.550+1.01.41.200=5.772kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.550+1.41.200=5.940kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 1.40.60.05163、 WklaHc2其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)； 弯矩折减系数；xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案Hc 连墙件间竖向垂直距离 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=1.40.60.050.601.0881.5003.6003.600=0.533kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.940kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确164、定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.109cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.371cm3； 长细比，为3118/16=1950 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 经计算得到:=1.05940/(0.19411)=76.265N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 165、N 立杆的轴心压力设计值，N=5.772kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.109cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.371cm3； 长细比，为3118/16=1950 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷166、载设计值产生的弯矩，MW=0.533kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到=1.05772/(0.19411)+1.0533000/4371=196.080N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 242.723kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬167、臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 2200mm，l = 2800mm，ml = 1150mm，m2 = 1950mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=5.94kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m k=2.20/2.80=0.79kl=1.15/2.80=0.41k2=1.95/2.80=0.70 代入公式，经过计算得到 168、支座反力 RA=19.743kN支座反力 RB=-6.422kN最大弯矩 MA=19.111kN.m 抗弯计算强度:f = 1.019.111106/(1.05185000.0)=98.386N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=3.55+1.20=4.75kN水平钢梁自重计算荷载 q=30.600.00017.8510=0.24kN/m 最大挠度 Vmax=15.017mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于4400.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体169、稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录得到： b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b =1.07-0.282/ b=0.929经过计算得到强度 =1.019.11106/(0.929185000.00)=111.20N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.422kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢170、筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规 范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；所 需要 的水平钢梁与楼板压 点 的拉环最小直径 D=6422 4/(3.1416 65.00 2)1/2=8mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接 长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.42kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺171、栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于6421.98/(3.1416201.5)=68.1mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.42kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M =172、 6.422.80/2 = 8.99kN.m 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80 时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值；h0截面有效高度；fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 140-15 = 125mm；s = 8.99106/(1.00014.3001.51000125.02)=0.0270 = 1-(1-20.0270)1/2=0.0270s = 1-0.0270/2=0.9860 楼板压点负弯矩配筋为As = 8.99106 / (0.9173、860125.0210.0) = 347.2 mm2悬挑脚手架计算满足要求！9.5 5#悬挑工字钢计算书（西）悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度20.2米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.44米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构174、0.45米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为482.9，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.32米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设3层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数2.1800，体型系数1.2480。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.00 米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管175、惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.1000.800/3=0.027kN/m活荷载标准值Q=2.0000.800/3=0.533kN/m静荷载的计算值q1=1.20.036+1.20.027=0.075kN/m活荷载的计算值q2=1.40.533=0.747kN/mxxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案大横176、杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.080.075+0.100.747) 1.4402=0.167kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.100.075+0.1170.747) 1.4402=-0.197kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：= 0M/W = 1.0000.197106/4370.9=44.984N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度177、考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案静荷载标准值 q1=0.036+0.027=0.062kN/m 活荷载标准值 q2=0.533kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 0.062+0.990 0.533) 1440.04/(100 2.06 105 104901.0)=1.134mm大横杆的最大挠度小于1440.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重178、标准值P1=0.0361.440=0.051kN脚手板的荷载标准值P2=0.1000.8001.440/3=0.038kN活荷载标准值Q=2.0000.8001.440/3=0.768kN荷载的计算值P=1.20.051+1.20.038+1.40.768=1.183kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案M=(1.20.036)0.8002/8+1.1830.800/3=0.319kN.m = 0M/W = 1.0000.319106179、/4370.9=72.932N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.036800.004/(3842.060105 104901.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.051+0.038+0.768=0.858kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=857.520 800.0 (3 800.02-4 800.02/9)/(72 2.06 105 104901.0)=0.7180、21mm 最大挠度和V=V1+V2=0.730mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 0 结构重要性系数；横杆的自重标准值P1=0.0360.800=0.028kN脚手板的荷载标准值P2=0.1000.8001.440/2=0.058kN活荷载标准值Q=2.0000.8001.440/2=1.152kN荷载的计算值 0R = 1.000 (1.2 0.028181、+1.2 0.058+1.4 1.152) =1.716kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗 滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1037 NG1 = 0.10420.150=2.089kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2 = 0.10031.440 (182、0.800+0.450)/2=0.270kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为 0.16NG3 = 0.1601.4403=0.691kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4 = 0.0101.44020.150=0.290kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.340kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.0001 1.4400.800/2=1.152kN风荷载标准值应按照以下公183、式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.400Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 2.180 Us 风荷载体型系数：Us = 1.248经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.4002.1801.248 = 1.088kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.340+1.01.41.152=5.460kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.340+1.41.152=5.621kN 风荷载设184、计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 1.40.60.05 WklaHc2其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)； 弯矩折减系数；xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案Hc 连墙件间竖向垂直距离 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=1.40.60.050.601.0881.4403.6003.600=0.512kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.621kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=185、1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.109cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.371cm3； 长细比，为3118/16=1950 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 经计算得到:=1.05621/(0.19411)=72.172N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳186、定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.460kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.109cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.371cm3； 长细比，为3118/16=1950 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细187、比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.512kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到=1.05460/(0.19411)+1.0512000/4371=187.194N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 291.316kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!xxxx酒店群项目 悬挑式脚手架施工方案连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出188、端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1500mm，l = 2000mm，ml = 450mm，m2 = 1250mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=5.62kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.50/2.00=0.75kl=0.45/2.00=0.2189、3k2=1.25/2.00=0.63 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=16.773kN支座反力 RB=-4.670kN 最大弯矩 MA=9.833kN.m 抗弯计算强度:f = 1.09.833106/(1.05141000.0)=66.414N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=3.34+1.15=4.49kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=5.289mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最190、大挠度小于3000.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录得到： b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b =1.07-0.282/ b=0.929经过计算得到强度 =1.09.83106/(0.929141000.00)=75.07N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.670kN191、 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规 范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；所 需要 的水平钢梁与楼板压 点 的拉环最小直径 D=4670 4/(3.1416 65.00 2)1/2=7mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接 长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.67kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm；fb 楼板螺栓与混凝土192、的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于4670.46/(3.1416201.5)=49.6mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.67kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板193、负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 4.672.00/2 = 4.67kN.m 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80 时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值；h0截面有效高度；fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 140-15 = 125mm；s = 4.67106/(1.00014.3001.41000125.02)=0.0150 = 1-(1-20.0150)1/2=0.0150s = 1-0.0150/2=0.9930 楼板压点负弯矩配筋为As = 4.67106 / (0.9930125.0210.0) = 179.2 mm2悬挑脚手架计算满足要求！