1、上实国际广场工程悬挑脚手搭设方案目录一、编制说明及编制依据1二、工程概况2三、外悬挑脚手架方案231方案的论述232脚手架搭设操作程序：433脚手架基本尺寸434脚手架搭设、拆除53.4。1脚手架准备工作53.4。2脚手架搭设的具体要求73。4。3斜道、安全防护措施搭设：83。4.4脚手施工安全技术措施和使用要求103。4.5脚手架验收113.4。6脚手架拆除12四、悬挑脚手架计算书1341、荷载计算（按JGJ1302001取值）：134 . 2、排架稳定性计算1743验算工字钢挑梁2043验算三角支架22五、附图上实国际广场工程悬挑脚手架施工方案一、编制说明及编制依据本施工组织方案是依据设计2、单位提供的结构建筑图、工程施工组织设计及有关法律、法规、规范编制而成.建设单位：XX地产有限公司设计单位：XX建筑设计集团监理单位:XX监理责任有限公司总包单位:XX（集团)总公司工程地址：青岛市崂山区香港东路松岭路编制依据及选用规范1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）2、建筑施工手册（第四版)3、建筑结构荷载规范 4、高层建筑施工手册5、建筑施工安全检查标准JGJ5999二、工程概况本工程系XX地产有限公司新建高档酒店式公寓项目，本期工程由5栋高档公寓及地下两层车库组成，建筑占地面积26050平方米,总建筑面积85003.4平方米.1#、5公寓楼地上28层，高93、4。2米；2#、4#公寓楼地上30层，高105米；3公寓楼地上30层,高约108。85米。本工程为地下二层，局部地下一层,采用钢筋混凝土无梁楼盖体系，基本柱网8.4m8.4m;地上结构采用钢筋混凝土剪力墙结构体系结构，包括很少的短肢剪力墙，楼板采用现浇钢筋混凝土梁板体系.本工程室内地坪建筑标高0.00相当于绝对标高+9。500。目前，整个地下室结构基本完成施工，基坑底面与场地标高差约5米。三、 外悬挑脚手架方案31方案的论述A、考虑到本工程的施工进度、经过讨论后确定:主楼脚手采用落地搭设和悬挑相结合的脚手架搭设方案.(1）、1、5#楼地下室部分至3层楼面采用扣件式钢管落地脚手,3层楼面至建筑屋4、面部分脚手采用悬挑形式,共分5次挑设。其中，3层、8层、13层、19层、25层楼面处采用工字钢外挑形式，外挑工字钢端头增设钢丝绳与结构梁预埋筋拉接，以增加脚手架的整体稳定性,悬挑部分转角处、电梯井等无法采用工字钢外挑的部位，采用预埋件、三角支架的形式。具体制作方式见附图。（2)、2#、3、4主楼地下室顶板至5层楼面采用扣件式钢管落地脚手，5层楼面至建筑物屋面部分的外脚手架采用悬挑形式，共分5次挑设。其中，5层楼面、11层楼面、17层楼面、23层楼面、29层楼面处采用工字钢外挑形式，外挑工字钢端头增设钢丝绳与结构梁预埋筋拉接，以增加脚手架的整体稳定性，悬挑部分转角处、电梯井等无法采用工字钢外挑的5、部位，采用预埋件、三角支架的形式。具体制作方式见附图.B、脚手架搭设流程:（1）、首先落地脚手按要求搭设至悬挑脚手所在楼面。（2)、当施工至悬挑钢梁所在楼层下墙板钢筋时，在电梯井墙板、转角处埋设予埋件,作为悬挑三角架的支撑件（详细位置、做法见附图)。（3）当施工至悬挑钢梁所在楼板面钢筋时，按照施工图在楼板内预埋18的吊环和定预埋件。每根工字钢固定端处设置2根18吊环（详细布置、节点处理见附图），工字钢穿板墙处模板预留150300(高）洞口。（4)待悬挑钢梁所在楼板混凝土试块强度达到C15时，开始搭设悬挑脚手架，同时每根挑梁端头拉设直径17mm（619)钢筋绳。(5)、土建结构封顶后,根据现场实6、际施工需要，可利用该脚手体系进行外墙饰面的施工,完毕拆除脚手。32脚手架搭设操作程序：（1）、落地搭设部分搭设方法详见落地脚手架方案。脚手架必须配合施工进度搭设，一次性搭设高度不应超过相邻连墙杆以上二步.每搭完一步脚手架后,应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）中8。1.5的有关规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。 （2）、悬挑部分以3层悬挑脚手架搭设为例说明搭设程序：结构施工至2层墙板，放置三角架予埋件结构施工至2层楼板,预埋18吊环当混凝土结构强度50，放置16号工字钢,工字钢同吊环缝隙采用铁垫块垫实安装三角架，节点焊挑梁端头拉钢丝绳脚手架按照落地搭设程序向7、上搭设至设计标高.33脚手架基本尺寸脚手架搭设材料使用48*3。0钢管，连接件采用标准扣件悬挑脚手架基本尺寸：立杆横距为0。8米，立杆纵距为1。50米。横杆步距为1.8米。剪刀撑纵向距离间隔为不大于9.0米，设置一道剪力撑.脚手架悬挑部分底座采用16#工字钢,间距为1500。工字钢长度为2800，外挑部分长度为1200，楼面搁置长度1600.三角支架采用16#槽钢制作,接点处采用E43型焊条满焊，焊缝高度不小于5mm。34脚手架搭设、拆除3.4。1脚手架准备工作(1）、脚手架搭设前应做好有关的交底工作,组织有关人员熟悉、了解悬挑脚手的图纸和搭设要求。交底工作有项目工程师组织，相关人员参加,对悬8、挑脚手架的搭设标准和安全技术规定，要详细交底并办好相应的书面交底手。所有搭设人员必须持证上岗.（2）、构配件检查和验收1） 新钢管的检查应符合下列规定：a、 应有产品质量合格证;b、 应有质量检查报告,钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定,质量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）3.1.1条中的规定;c、 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、和深的滑道；d、 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）表8。1.5的规定；e、 钢管9、必须涂有防锈漆；2） 旧钢管的检查应符合下列规定：a、 表面锈蚀深度应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001)表8.1.5中序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查,当锈蚀深度超过规定值时不得使用；b、 钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）中8。1.5序号4的规定；3） 扣件的验收应符合下列规定：a、 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831)的规定抽样检测；b、 旧扣10、件使用前应进行质量检查、有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。c、 新、旧扣件均应进行防锈处理.4） 构配件的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001)中8.1.5的有关规定. 对构件应进行验收，不合格的产品不得使用。5）悬挑脚手架吊环、埋件在预埋前，应检查其尺寸、制作是否符合设计要求.（3）验收合格后的构配件应按品种、规格分类、堆放整齐、平稳、堆放不得有积水。3.4。2脚手架搭设的具体要求（1)、纵向水平杆设置要求: 1）、纵向水平杆设置在立杆内侧 ，其长度不易小于3跨,其接头处应采用对接扣件连接; 2）、两根相邻的纵向水平杆的接头不应设置在同步、同跨11、内，两个相邻的接头应错开的距离不小于500mm，且各界投中心距立柱轴线的距离应小于1/3跨度； 3）纵向水平管宜用直角扣件固定在立杆上,纵向水平管间距为300mm左右；（2）、横向水平杆应设置要求:在立杆与纵向水平杆相交处（中心节点），且距立柱轴线不应大于150mm；横向水平管用直角扣件固定在立柱上且严禁拆除； （3）、竹芭脚手板的主筋应垂直于纵向水平杆，应对接平铺,四个角用110号铅丝固定在支撑杆件上；（4)、立杆搭设具体要求 1）悬挑脚手架的立杆必须设置于套筒内。2）立杆应设置纵、横向扫地杆,用直角扣件固定在立杆上，最挡底一道纵向水平杆距底座不应大于200MM。 3）立杆除顶层可以使用搭接12、外,其余均必须用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻立柱接头不应在同步内，左右相邻的接头在高度方向应至少错开500mm。且各对接头中心距纵向水平杆轴线小于1/3步距。搭接者搭接长度不小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定.（5）、连墙件采用刚性连墙件，在结构楼面上预留脚手钢管，用扣件与脚手架主接点连接;若结构外侧不便埋设脚手钢管，该连墙件应移至结构内部可埋设脚手钢管的位置，墙体处采用预埋件与脚手架拉结，必须设置标识;设置拉墙件宜靠近中心节点设置，偏离最大距离应小于300mm，竖向采用每楼层拉接,横向每隔两根立杆拉接，间距为3000。（6）、脚手架外侧，每6根立杆(9m以内）设一道剪刀撑，剪13、刀撑的接长必须搭接，其搭接长度不得小于1米，采用3个旋转扣件固定，连续布置。（7)、悬挑脚手架搭设时,地面应布置临时警戒区,并有安全员组织指监护人员进行监护。3.4.3斜道、安全防护措施搭设：(1)、斜道：在落地脚手架外侧搭设一上下斜道,斜道宽度为1米，采用外径483。0钢管扣件搭设。斜道坡度为1：3、立杆纵距为1。2米、立杆横距为1米、主要接点处采用小横杆和扣件固定.纵向水平管宜用直角扣件固定在横向水平管上，间距为300mm左右。斜道2侧1.5米处，采用横管搭设围栏. 在斜道外立面设一道剪刀撑，剪刀撑的接长必须搭接,其搭接长度不得小于1米。采用3个旋转扣件固定，连续布置。斜道上铺设木脚手板，14、用110号铅丝固定在支撑杆件上，脚手板上应每个300mm设置一个防滑木条，木条厚度宜为2030mm，斜道两侧设250mm高挡脚板。（2）、安全措施：1） 脚手架外侧满挂绿网封闭围护，采用细尼龙绳编织的密目式安全网隔离。2） 悬挑脚手的底部应用密目式安全网封闭,以防人和物体的坠落。3）避雷接地： 房屋四角脚手架立杆上，设置高度为1米，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。避雷针用32mm、厚度为3mm的镀锌钢管制作。 脚手架外侧四角各设置一个接地板，接地板埋入地下的最高点，应在地面下深度不浅于500mm。埋设接地板时，应将土重新夯实.水平接地板的厚度为5毫米，宽度为40毫米的扁铁制作。 15、接地线采用厚度为4毫米的扁钢。接地线的连接应保证接触可靠。在脚手架的下部连接时,应用两道螺栓卡箍，并加设弹簧垫圈,以防松动，保证接触面不小于10平方厘米。连接时将接触表面的油漆及氧化物清楚，使其露金属光泽，并涂以中性凡士林。接地线与接地板的连接应采用焊接,焊接长度应大于扁钢宽度的2倍。 接地装置完成后，要用电阻是否符合要求(电阻值不得大于30欧姆）。 接地板的位置应有明确标志，以避免和减少跨步电压的危害和防止接地线遭机械损伤。同时注意其他金属物和电缆与其之间保持一定的距离，以避免发生击穿危害。 在施工期间遇有雷雨时，脚手架上操作人员应立即离开。3.4.4脚手施工安全技术措施和使用要求1、脚手架16、必须分阶段进行验收，验收合格后方可投入使用。 2、脚手的基础不得有积水和堆集杂物,每天清扫脚手上地建筑垃圾和其他杂物，控制积灰荷载。3、挑架施工前须对施工操作人员进行详细的安全技术交底，操作人员应系好安全带。4、结构阶段脚手荷载不得大于200KG/m2,不允许二排以上同时受载。5、每层外圈砖墙砌筑，原则上在楼层内进行，仅外挑顶板下梁高度范围内的砖墙移至脚手上砌筑，此时应严格控制脚手上堆载。6、脚手随结构施工逐层搭设升高，应及时与建筑物结构之间设置硬性拉墙件。7、脚手架外侧每9m设一道剪力撑,每排脚手均满铺竹笆，外侧设防护栏杆和挡笆,并满挂安全绿网，内侧在楼层之间若尚未砌筑砖墙，则设临时防护栏杆17、，脚手架与墙面之间的空隙，每隔两排设一道安全隔离至墙面。每道外挑脚手架的脚手如需要临时拆除，即设好安全护栏，进行封闭，脚手架内登高在南北两侧各设一处，采用钢爬对掼。8、脚手上不得堆放模板、钢筋和其他杂物，如施工需要堆载,必须经过项目工程师同意。9、挑架安装完毕，均需经专人检查，验收合格挂牌后方可使用。脚手荷载限制及安全注意事项均需挂牌明示。10、脚手架上应配备灭火器材，动用明火要有措施，并由施工员开具动火证。11、如有不清楚或要求调整，请及时与项目工程师联系。3.4。5脚手架验收（1）、验收项目:1、 用于脚手架搭设的各类材料（负责人：陈伟、黄胜利）。2、 悬挑脚手架的钢梁、预埋件放置(负责人18、：陈伟、溪传清）3、 杆件的设置和连接，连墙件、支撑等的构造（负责人：陈伟、黄胜利）4、 是否超载（负责人：黄胜利）（2）、验收管理制度：1、 悬挑脚手搭设完成后,项目工程师、安全员、施工员必须参加验收，确认符合要求后,并办好相应的书面手续,方可挂牌使用。2、 脚手架有分部、分段按施工进度的书面验收；3、 脚手架后端预埋的吊环及型钢接点电焊质量需经项目工程师、木工翻样共同验收并办好隐蔽验收单后方可搭设脚手架。4、 各类脚手架在验收合格后挂牌使用.挂牌应为验收合格牌、限载牌和安全操作牌。5、 扣件的扭力距，按照规范要求测试，抽点验收. 3.4.6脚手架拆除主体结构施工完毕后，要进行脚手架拆除、脚19、手架拆除的顺序与搭设的顺序相反,由上而下拆除，拆除时、先拆除横杆、后拆除立杆、最后擦才能拆除拉杆。脚手架拆除准备工作：1） 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；2） 应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施。3） 脚手架拆除前应有施工人员填写脚手拆除令，并经项目工程师和安全员批准后方可进行。4） 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底。5） 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。拆除脚手架时，应符合下列规定：1） 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；2） 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架20、；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步,应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；各构件严禁抛掷至地面。四、 悬挑脚手架计算书悬挑脚手，挑架选用16#工字钢（挑梁长度不小于2800),外挑长1200，在楼面上搁置长1600，在距结构边850、1400处的楼板上预埋18拉环，作为挑梁的抱箍（计算时按一道18拉环计算）。16工字钢挑梁间距1.5米.局部采用16槽钢悬挑三角架(楼梯间、平面转角处）, 本计算书针对工字钢挑梁、砼楼板、钢筋抱箍等关键部位进行验算，经验算均合格，在正常使用状态下满足使用要求。41、荷载计算(按JGJ13021、-2001取值）：1、荷载参数（以3楼悬挑脚手为例）1）、脚手架参数双排脚手架搭设高度为19.8 米;搭设尺寸为：立杆的纵距为1。50米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1。80 米;内排架距离墙长度为0.30米;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根;采用的钢管类型为 483.0；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.60 米，水平间距3.00 米，连墙件连接方式为双扣件连接；2）、静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2）：0。1248；脚手板自重标准值（kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2）:0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m222、):0.005；脚手板铺设层数:11层；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、木脚手板挡板;3）、活荷载参数施工均布荷载标准值（kN/m2)：2.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数：2 层；4）、风荷载参数本工程地处山东省青岛市，查荷载规范基本风压为0。600，风荷载高度变化系数z为2.4，风荷载体型系数s为0.645;计算中考虑风荷载作用；5）、水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1。20米，建筑物内锚固段长度1。40米。与楼板连接的螺栓直径（mm)：18.00；楼板混凝土标号：C30；6)钢丝拉绳钢丝绳为：17；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物23、拉结,钢丝绳距离建筑物1.00 m。2、荷载计算1) 每米立杆0。1248KN/m,搭设最大高度19.8米，从五层楼面开始，分五次悬挑到顶，十一排一挑，安全系数K2。5g1=0。1248+(1。502/2+1。502）0.033/1.80）19。8=4。1KN,2) 脚手板自重等g2=0。3KN/m2111.5m（0.8+0.3）m/2=2.723KN，3) 挡脚板自重g3 = 0。140111。500/2 = 1。155 kN4) 吊挂安全密闭网g4 = 0.0051.50019。800 = 0。149 kN5) 风荷载按建筑物最高点100m计算,地面粗糙度类别A，风压体形系数us=0.6424、，风压高度变化系数uz=2.4，基本风压w0=0。60 KN/m2（按设计说明取值），w k=0.7usuzw0=0。70。6452。40。6=0.65KN/m2,风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwMw = 0.85 1。4WkLah2/10 =0。850 1.40.651.500 1.8002/10 = 0。376 kN。m；6) 活载按结构施工阶段取值：g=2KN/m2q=2。00。81。52/2=2。4KN,不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2Ng+1.4Nq= 1。2（4.10+2.723+1。155+0。149）+ 1.42.400= 13.135 kN;考虑风25、荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 Ng+0.851.4Nq = 1。28.1+ 0。851。42.400= 12。576 kN；4。2、排架稳定性计算1、立杆稳定性计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N =13。135 kN；计算立杆的截面回转半径:i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范JGJ1302001表5。1.9得:k = 1。0;计算长度系数参照扣件式规范JGJ1302001表5。3.3得： = 1。500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定:l0 = 2。700 m；长细比 Lo/i =169。8；轴心受压立杆的稳定系26、数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：= 0。245；立杆净截面面积: A = 4。24 cm2;立杆净截面模量（抵抗矩） :W = 4。49 cm3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm2; = 13135。000/（0。245424。000）=126。44N/mm2；立杆稳定性计算 = 126.44 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205。000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N =12.576 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范JGJ130-2001表527、.1.9得： k = 1.000;计算长度系数参照扣件式规范JGJ130-2001表5.3。3得： = 1.500 ;计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2。700 m；长细比： L0/i = 169。8；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到：= 0.245立杆净截面面积： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 4.49 cm3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205。000 N/mm2； = 12576/(0.245424。000）+376000.00/4490。000 = 204.8 N/mm2；立杆稳定性计算 = 204。8 28、N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2。2、连墙件计算连墙件采用钢管扣件拉接和板墙预埋14钢筋焊接.连墙件的轴向力设计值应按照下式计算: Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.650 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；按规范5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）， N0= 5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN),按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 9。830 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 14。830 kN；连墙件承29、载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数;由长细比 l0/i = 300.000/15.900的结果查表得到 =0。949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4。24 cm2；f=205。00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。9494。240102205。00010-3 = 82.487 kN;Nl = 14。830 Nf = 82。487，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用钢管双扣件连接。由以上计算得到 Nl = 14。830小于双扣件的抗滑力 16。0 kN,满足要求.预埋钢筋抗拉验算钢筋受到的拉力 N=14。830KN A=153。8630、mm2=N/A=14830/153。83=96.38N/mm2fy=300 N/mm2，抗拉强度满足要求。钢筋焊缝验算焊缝长度取100mm,焊缝高度h6mm17.65N/mm2小于焊缝强度 fwt = 160 Mpa预埋拉筋满足要求。43验算工字钢挑梁计算简图热轧普通16工字钢截面特征，q=0.246kN/m, As=26。10cm2,Ix=1130cm4， E=2.06106N/mm3,Wx=141cm3，F1=F2=13.135KN215N/mm2, fv=125N/mm2, l=2.5m支座反力RB=（1。1F1+0。3F2+0。2461.1*0.550。2461。40。7)/1.4=131、3.07kN,RA=2F+q*2。5RB=2*13。135+0.246*2.5-13。07=13.815KN，最大弯矩MMAX=（1.1F1+0.3F2+0。246*1.1*0.55）=1.113。135+0.3*13。135+0。149=18。54kN.m最大剪力VMAX=RA左=26.54kN，1) 16#工字钢抗弯强度计算a.梁稳定性计算：= MMAX/x*Wx=18540000/1.05*141103=125.2N/mm2 =215 N/mm2，验算合格b。梁端的挠度验算其中 k = m/l,kl = ml/l，k2 = m2/l；m =1.200 m，l = 1.400 m，m1 =32、 0.300 m，m2 = 1。100 m；最大挠度 Vmax= 4.322 mm按照钢结构设计规范(GB500172003）附录A结构变形规定,受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2200.000 mm水平支撑梁的最大挠度4。322 mm小于水平支撑梁的最大容许挠度 2200。000/400 mm，满足要求！验算合格2）验算18预埋吊环的抗拔承载力吊环钢筋的锚固深度L=300mmC30混凝土：（楼板锚筋与砼的容许粘接强度），埋件的抗拔强度：2=48。5KNRB=13。07kN，验算合格4）验算18预埋吊环抗拉承载力吊环受到的拉力N=RB=13。07kN A=254mm2,=N/2A=133、3070/2254=25.73N/mm2f=50 N/mm2,其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10。9.8条f = 50N/mm2；验算合格43验算三角支架三角架计算简图1) 求各节点1、2、4N1=N2=13135N根据结构力学求解器V2.0计算，按照3次超静定结构计算：弯矩：M1=2950000N。mm;M2=167000N。mm;M4=325000N.mm剪力：V1=12020N；V2=1114N；V4=315N轴力：N1=13800N；N2=13800N；N4=19800N2）、验算各构件内力验算16槽钢，Ix=934.5cm4， E=2.06106N/mm3，Wx34、=116.8cm3，215N/mm2， fv=125N/mm2, l=1.10m A=2515mm2挑梁为拉弯杆件:+N/A=2950000 /1。05116。8103+138000/2515=78。9N/mm2215N/mm2抗剪强度 :1点剪力V=12。02KN最大T=F/A=4。8 N/mm2125N/mm2抗弯强度、抗剪强度均满足要求。验算斜撑槽钢斜撑长度：3） 各节点焊缝验算横杆焊缝长度取150mm，焊缝高度h6mm1节点：9.53N/mm2=93。65 N/mm2折算应力=77.35N/mm2120N/mm2， 验算合格.2、4节点:11.11N/mm2120 N/mm2 验算合格35、.4)埋件计算：1节点处的弯矩、剪力最大，验算1处埋件的抗拨承载力，如满足，则4节点处的埋件也满足要求受力情况弯矩 M = 2。95 kN.M;拉力 N = 13。80 kN；剪力 V = 12。02 kN锚筋总截面面积计算 fc:砼抗压强度设计值,砼为C30，fc=14。30MPa fy：锚筋抗拉强度设计值,锚筋为HRB335，fy=300。00MPa t：锚板厚度，t=10mm d：锚筋直径，d=16mm z：外层锚筋中心间距，z=150mm r：外层锚筋中心间距，锚筋分为三层，r=0.90 b:锚板的弯曲变形折减系数，b=0.6+0。25t/d=0.756 v锚筋的受剪承载力系数，v=（4。0-0。08d）sqrt(fc/fy)=0.594 As1=V/(rvfy）+N/（0.8bfy）+M/（1.3rbfyz）=262.1mm2 As2=N/（0。8bfy）+M/（0.4rbfyz）=437.2mm2 所需锚筋总截面面积As=max（As1,As2）=437.2mm2 现配锚筋总截面面积As0=6d2/4=1206。4mm2 As 满足!锚固长度计算 ft：砼轴心抗拉强度设计值，砼为C30,ft=1.43MPa 锚固长度la0.14dfy/ft=469mm