1、正本市区小学项目独立基础、筏板基础模板工程专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一节、工程概况8一、工程概况8第二节、编制依据8第三节、施工计划9一、施工进度计划9二、劳动力计划9三、材料与设备计划101、主要材料计划10第四节、模板材料选用11一、钢材的选用11二、木材的选用13三、竹、木胶合模板板材的选用14四、地梁、底板底、桩承台砖胎模的选用14一、技术参数14模板工程的各技术参数详见附图大样图示14二、工艺流程141、墙模板142、梁扣件153、柱模板154、板扣件155、板扣件高架2、15三、施工方法155、一般规定166、立柱及其他杆件177、水平拉杆188、周边拉结18四、检查验收19五、支模体系的拆除21第五节、施工安全保证措施21一、组织保障212、安全保证网络224、施工组织安全管理机构人员表：23二、安全保证技术措施231、准备工作242、模板支设243、模板支架搭设的一构造要求263、模板拆除26三、危险源的分析28四、对危险源的的预防措施281、支架坍塌的预防措施282、高处坠落、物体打击预防措施283、机械伤害的预防措施294、触电、火灾事故的预防措施29五、监测监控291、监测措施29六、应急预案301、目的303、应急领导小组由组长、副组长、成员等构成3、。314、应急呼应预案315、其他应急通信联络326、应急预案措施。32第七节、计算书及相关图纸42墙模板计算书42一、参数信息421.基本参数422.主楞信息423.次楞信息434.面板参数435.木方和钢楞43二、墙模板荷载标准值计算44三、墙模板面板的计算441.抗弯强度验算452.抗剪强度验算463.挠度验算47四、墙模板内外楞的计算481.内楞的抗弯强度验算492.内楞的抗剪强度验算503.内楞的挠度验算511.主楞的抗弯强度验算532.主楞的抗剪强度验算543.主楞的挠度验算54五、穿墙螺栓的计算54400*700柱模板计算书55一、参数信息551.基本参数552.柱箍信息553.4、竖楞信息554.面板参数555.木方和钢楞55二、柱模板荷载标准值计算56三、柱模板面板的计算571.面板抗弯强度验算582.面板抗剪验算593.面板挠度验算60四、竖楞方木的计算611.抗弯强度验算622.抗剪验算633.挠度验算64五、B方向柱箍的计算651. 柱箍抗弯强度验算662. 柱箍挠度验算67六、B方向对拉螺栓的计算67七、H方向柱箍的计算671.柱箍抗弯强度验算682. 柱箍挠度验算69500*950柱模板计算书69一、参数信息691.基本参数692.柱箍信息693.竖楞信息694.面板参数695.木方和钢楞70二、柱模板荷载标准值计算71三、柱模板面板的计算71面板计算简图75、21.面板抗弯强度验算722.面板抗剪验算733.面板挠度验算75四、竖楞方木的计算751.抗弯强度验算762.抗剪验算773.挠度验算78五、B方向柱箍的计算791. 柱箍抗弯强度验算812. 柱箍挠度验算81六、B方向对拉螺栓的计算81七、H方向柱箍的计算811.柱箍抗弯强度验算832. 柱箍挠度验算83600*700柱模板计算书83一、参数信息831.基本参数832.柱箍信息833.竖楞信息834.面板参数845.木方和钢楞84二、柱模板荷载标准值计算85三、柱模板面板的计算86面板计算简图861.面板抗弯强度验算862.面板抗剪验算883.面板挠度验算89四、竖楞方木的计算901.抗弯6、强度验算902.抗剪验算913.挠度验算931. 柱箍抗弯强度验算952. 柱箍挠度验算95六、B方向对拉螺栓的计算95七、H方向柱箍的计算951.柱箍抗弯强度验算972. 柱箍挠度验算97200*1000梁模板计算书97一、参数信息981.模板支撑及构造参数982.荷载参数993.材料参数994.梁底模板参数995.梁侧模板参数99二、梁模板荷载标准值计算1001.梁侧模板荷载100三、梁侧模板面板的计算1011.抗弯验算1012.挠度验算102四、梁侧模板内外楞的计算1031.内楞计算1032.外楞计算105五、穿梁螺栓的计算107六、梁底模板计算1081.抗弯强度验算1082.挠度验算17、09七、梁底支撑的计算1101.荷载的计算：1102.方木的支撑力验算1113.支撑钢管的强度验算113支撑钢管按照简支梁的计算如下113八、梁底纵向钢管计算114九、扣件抗滑移的计算:114十、立杆的稳定性计算:115立杆的稳定性计算公式115一、参数信息1181.模板支撑及构造参数1182.荷载参数1193.材料参数1194.梁底模板参数1195.梁侧模板参数119二、梁模板荷载标准值计算1201.梁侧模板荷载120三、梁侧模板面板的计算120面板计算简图1211.抗弯验算1212.挠度验算122四、梁侧模板内外楞的计算1231.内楞计算1232.外楞计算125五、穿梁螺栓的计算127六、8、梁底模板计算1281.抗弯强度验算1282.挠度验算129七、梁底支撑的计算1301.荷载的计算：1302.方木的支撑力验算1313.支撑钢管的强度验算133支撑钢管按照简支梁的计算如下133八、梁底纵向钢管计算（内容为固定不变）134九、扣件抗滑移的计算（内容为固定不变）:134十、立杆的稳定性计算（内容为固定不变）:134立杆的稳定性计算公式135100模板支架计算书137一、参数信息:1371.脚手架参数1372.荷载参数1373.楼板参数1384.木方参数138二、模板支撑方木的计算:139方木楞计算简图1401.荷载的计算：1402.强度验算:1403.抗剪验算：1414.挠度验算:9、141三、板底支撑钢管计算:142四、扣件抗滑移的计算:143五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):1441.静荷载标准值包括以下内容：1442.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。1453.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式145六、立杆的稳定性计算:145不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式145七、楼板强度的计算:1461. 楼板强度计算说明1462.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求1473.验算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求148第2层楼板所需承受的荷载为148一、参数信息:1491.脚手架参数1502.荷载参数1503.楼板参数1504.木方参10、数150二、模板支撑方木的计算:151方木楞计算简图1521.荷载的计算：1522.强度验算:1523.抗剪验算：1534.挠度验算:153三、板底支撑钢管计算:154四、扣件抗滑移的计算:155五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)（内容为固定不变）:1561.静荷载标准值包括以下内容：1562.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。1573.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式157六、立杆的稳定性计算（内容为固定不变）:157不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式157七、楼板强度的计算（内容为固定不变）:1581. 楼板强度计算说明1582.验算楼板混凝土8天的强度是否满足11、承载力要求1593.验算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求160第2层楼板所需承受的荷载为160板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算161查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为161s = 0.102161 第一节、工程概况一、工程概况1、工程总体概况xx市xx小学工程，位于xx市xx新区，总建筑面积约为29147平方米，其中，教学综合楼6349平方米，地下一层，地上五层；1#教学楼3741平方米，地上五层；2#教学楼3322平方米，地上4层；食堂综合楼5307平方米，地上3层；午托用房及教师管理用房4425平方米，地下一层，地上五层；门卫室75平方米。本工程采用基础12、采用独立基础、筏板基础。总工期：500天。1工程名称：xx市xx小学2建设地点：xx市xx新区3建设单位：xx市教育局4设计单位：5监理单位：6施工单位：2、工程模板概况（单位）梁截面：250400、250600、250700、200400、200500、200600、200650、200700、200800、200930、2001000等；柱截面：400700、500750、500500、400500、400400、600600、600700、500800、950500、400600、等；墙截面： 300；楼板厚： 100、120；第二节、编制依据木结构设计规范GB 50005-2003（213、005）建筑结构荷载规范GB 50009-2001混凝土结构设计规范GB 50010-2002钢结构设计规范GB 50017-2003混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2001施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001钢管脚手架扣件GB15831-2006建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范DB45/T618-2009建筑机14、械使用安全技术规程JGJ33-2001本工程施工图纸本工程施工组织设计品茗计算软件第三节、施工计划一、施工进度计划详见施工组织设计的施工进度计划网络图。二、劳动力计划1、项目管理人员表岗位姓名职称职责范围项目经理高工负责项目全面管理工作项目副经理工程师负责现场全面管理工作项目技术负责人工程师负责施工管理工作施工员助理工程师具体负责现场施工管理测量员工程师负责工程测量和监测安全员负责项目的安全检查管理质检员工程师负责工程质量、监督水电工助理工程师负责用水、用电工作预算员助理工程师负责工程的预算工作资料员负责工程的资料整理及收集工作2、施工作业人员计划表序号工种人数1架子工752模板工1003钢筋15、工754混凝土工505电焊工106水电工5三、材料与设备计划1、主要材料计划序号材料名称规格型号数量1胶合板183091518()136502木方截面50100()95550m3钢管48，壁厚3.539200 m4扣件个261805梁底顶托个1842、设备需用计划序号设备名称规格及型号数量（台）备注1经纬仪DZJ212水准仪DT202C13全站仪RXT23214木工电锯105割管机56对讲机15第四节、模板材料选用一、钢材的选用1、钢材符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。2、钢管符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用16、焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。3、每根钢管的最大质量不大于25kg，采用483.5钢管，壁厚最小值不小于3.5mm。4、新钢管的尺寸和表面质量符合下列规定：（1）有产品质量合格证；（2）有质量检验报告，钢管材质检验方法符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；（3）钢管表面平直光滑，没有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2017、01的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺（5）钢管必须涂有防锈漆。2、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还要符合下列规定：（1）表面锈蚀深度符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的规定。锈蚀检查每年一次。检查时，在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；（2）钢管弯曲变形符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的规定；18、序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲a. 各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5302冲压钢脚手板a. 板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）5（3）钢管上严禁打孔。4、钢铸件符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。(1) 钢管扣件符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(2) 扣件的验收符合下列规定，新扣件有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证19、：1) 旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；2) 新、旧扣件均进行防锈处理；3) 扣件螺栓的拧紧力矩不小于40 Nm，不大于65 Nm。(3) 连接用的焊条符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。(4) 连接用的普通螺栓符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。二、木材的选用1、模板木枋截面为50100，选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木模板及构件。2、木材材质标准符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。3、用于模板体系的原木、方木和板20、材要符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。4、主要承重构件选用针叶材；重要的木质连接件采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。5、当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。6、施工现场制作的木构件，其木材含水率符合下列规定：（1）制作的原木、方木结构，不大于15%；（2）板材和规格材，不大于20%；（3）受拉构件的连接板，不大于18%；（4）连接件，不大于15%。三、竹、木胶合模板板材的选用1、胶合模板板材表面平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并有保温性良好、易脱模和可21、两面使用等特点。板材厚度不小于18mm，并符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。2、各层板的原材含水率不大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不大于5%。3、胶合模板采用耐水胶，其胶合强度不低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并符合环境保护的要求。4、进场的胶合模板除具有出厂质量合格证外，还要保证外观尺寸合格四、地梁、底板底、桩承台砖胎模的选用选用190190390四孔75#砼砌块砖。砼砌块质量符合现行国家的验收标准和规范。第四节、施工工艺技术一、技术参数模板工程的各技术参数详见附图大样图示二、工艺流程1、墙模板单块就位组拼安装工艺流程组装前检查安装门窗口模22、板安装第一步模板(两侧)安装内楞调整模板平直安装第二步至顶部两侧模板安装内楞调平直安装穿墙螺栓安装外楞加斜撑并调模板平直与柱、墙、楼板模板连接。预拼装墙模板工艺流程：安装前检查安装门窗口模板一侧墙模吊装就位安装斜撑插入穿墙螺栓及塑料套管清扫墙内杂物安装就位另一侧墙模板安装斜撑穿墙螺栓穿过另一侧墙模调整模板位置紧固穿墙螺栓斜撑固定与相邻模板连接。2、梁扣件弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检。3、柱模板搭设安装脚手架沿模板边线贴密封条立柱子片模安装23、柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定办预检。4、板扣件搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度办预检。5、板扣件高架搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度办预检。三、施工方法1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与24、浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。4、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用柱模板、墙模板、梁模板(扣件钢管架)、板模板(扣件钢管架)、板模板(扣件钢管高架)作为本模板工程的支撑体系。5、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性25、，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(7) 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数26、。示意图如下(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11) 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12) 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不27、小于100mm处进行固定。(13)支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。6、立柱及其他杆件(1)扣件式1) 立柱平面布置图（详见附图）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：8、周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2) 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间28、距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。四、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位29、置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误30、差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件931、节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；五、支模体系的拆除1、支撑体系经工程技术负责人验证并经确认不再需要时，方可拆除。承重模板（梁、板底模）拆除时间须混凝试压报告合格后，经监理单位书面批准后，方可拆除。2、拆除顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆除承重模板。拆除跨度较大的梁底模时，32、先应从跨中开始，分别拆向两端。拆模时不要用力过猛，拆下来的木料要及时运走、整理，分类堆放整齐。3、由于存在连续支模和支顶的整体稳定构造措施，必须采取由高到低的最终一次性拆除方式。且任何拆除模板支撑体系的施工，必须由施工主管或以上管理人员下达指令后才能拆除。4、拆除前应清理脚手架上的材料、工具和杂物。5、拆除时应设置警戒区和警戒标志，安排专人负责警戒。6、模板支架的拆除应从一端向另一端、自上而下逐层进行。7、扫地杆、水平加固杆和交叉支撑等，必须在脚手架拆卸到相关的位置时方可拆除。8、工人须站在临时的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护、劳动保护用品。9、拆除过程中，严禁使用榔头等硬物击打，33、撬挖，拆下的配件应放入袋内。第五节、施工安全保证措施一、组织保障1、安全保证体系：本工程按照项目管理要求，建立安全保证体系，机构人员要技术过硬，分工明确，责任落实，各项项目管理到位安全保证体系2、安全保证网络3、组织机构设置原测：项目经理部集中管理、协调，各职能部门分头把关，协同作业，对各专业分包的施工技术、材料供应、场内主要施工设备调度、施工计划等进行统一安排管理，使工程始终处于受控的有序状态下进行，以确保高支模工程优质、安全、按期地完成。4、施工组织安全管理机构人员表：姓名工作岗位联系电话项目经理项目技术负责人生产调度负责人安全员模板工程施工员质检员二、安全保证技术措施1、准备工作(1) 34、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计。(2) 模板的基准定位工作：1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板35、支设(1) 基础及地下工程模板：1) 地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；2) 距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；3) 斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；4) 在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。(2) 楼梯模板1) 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安36、平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；2) 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；3) 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(3) 柱模板1) 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；2)角柱模板的37、支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标告处设置不少于2根斜撑，如下图。(4) 墙模板1) 当采用拼装定性模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上一层的安装。当下层不能独立安装支撑件时，应采取临时固定措施；2) 安装电梯井内墙模前，必须在板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板；3) 对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一直，墙厚尺寸应正确；4) 墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并别且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。(5) 梁、板模板1) 梁、38、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5) 梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。3、模板支架搭设的一构造要求(1)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(2)钢管立杆底部应设垫木底座，截面高大的梁底立杆顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管39、顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。(3)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(4)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，40、搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。 （6）搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。（7）模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。3、模板拆除(1) 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2) 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支41、后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。1) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2) 底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3) 板底模2米，混凝土强度达到50%，2米8米混凝土强度达到75%，8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往42、下传递，不得直接往下抛。(6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(8) 当拆除48m跨度的梁下立43、柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、危险源的分析在进行高支模的施工中，有可能会出现此类事故：支架坍塌、高空坠落、物体打击、机械伤害、触电、火灾事故等。四、对危险源的的预防措施1、支架坍塌的预防措施（1）设计模板及支撑体系依据本方案编制依据里有关规范和文件进行模板设计和验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。（2）所有钢管、连接件、木枋等支模材料使用前均要进行检查，对钢管和扣件要有双检报告，不得使用不合格的材料。（3）模板支架搭设场地必须平整坚实，排水良好，具有足够的承载力。（4）现场搭设模板支44、架时，对模板支撑系统的强度、刚度和稳定性等有显著影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格的控制。（5）现场搭设模板支架时，必须按照要求在立杆底部设置底座或钢垫板。每搭完一步架后，应立即检查并调整支架立杆的垂直度，确保立杆的垂直度符合要求，防止因支架立杆倾斜过大造成支架系统的不稳。（6）支架系统安装时，必须严格按照本方案要求设置纵横水平拉杆、扫地杆、剪刀撑，防止由于整体刚度不足和失稳造成坍塌事故。（7）大梁模板与架立杆的纵向水平拉杆应顶贴到已浇筑好的混凝土柱、墙上，主梁模板现两侧支架立杆的纵向水平杆在与砼柱交接处成井字型箍牢“抱柱”，以增强支架系统的整体稳定性。（8）可调顶托伸出长度不宜超45、过200。（9）安装完毕经验收确认符合要求后才能进行混凝土浇筑。（10）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架集中堆放模板、钢筋等物件。施工期间不得拆防剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件。2、高处坠落、物体打击预防措施（1）满堂脚手架搭至2米以上必须张挂安全平网，外侧张挂安全立网。（2）作业人员要戴好安全帽、穿软底鞋和正确使用安全带，不得穿拖鞋。（3）作业人员不得随意向下、向外抛、掉物品。（4）作业人员配备工作包，将小工具及零配件放入其内，以免高空坠落，造成物体持击的人员伤害事故。（5）在进行高支模施工时，闲杂人员不得进入施工现场。3、机械伤害的预防措施（1）机操人员要有46、上岗证。（2）要实行专机专人，所用机械设备要有合格证，施工机械要经常保养检修。（3）施工机械在使用前要进行检查，运转正常才能使用。4、触电、火灾事故的预防措施1、施工用电严格按照施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）实行。2、消防和施工用水已接至高大支模板施工处。3、各类电气设备线路不准超负荷使用，线路接头要接实接牢。4、穿墙电线或靠近易燃物的电线要穿保护。6、现场内从事电焊、气焊工作的人员，均应受过消防知识教育，持有操作合格证。9、现场烧焊、对焊应做好防火措施，烧红的钢筋头不得乱掉乱放，及时处理冷却，以免引起模板、脚手板、围网及其它周转材料的火灾。五、监测监控1、监测措施(1)47、 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，48、模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。六、应急预案1、目的提高整个49、项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责1、公司应急小组2、本工程项目经理部二级应急反应组织机构图详见上述施工组织安全管理机构人员：组长：卢鸿庆副组长：张林成员：廖恒钰、廖上文、陆建才、苏小智、梁涛静。其电话联系详见上述安全机构人员表。3、应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资50、和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。4、应急呼应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少51、损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。 其他人身伤害事52、故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。5、其他应急通信联络公司办公室电话：xx市建设局电话：（传真）xx市安监局电话：（传真）xx市总工会电话：（传真）xx市建管处安监站电话：（传真）xx市应急联动中心电话：110（匪警） 119（火警） 120（急救） 122（交通事故）xx市委值班室电话：（传真）xx市政府值班室电话：（传真）xx供电抢险服务热线：xx市供水管网抢修服务热线：6、应急预案措施。（1）支架坍塌应急预案报告项目应急队长、组织自救发生坍塌事故检查伤者伤势，止血、包扎自救53、送医院处理联络公司应急小组拨打110、120急救电话1）发生坍塌的应急程序：当发生坍塌时，项目应停止一切作业，同时组织进行抢救： 当发生坍塌时，项目应急队长要立即组织项目应急分队，排查有否人员被淹埋的位置，安排所有设备，对被淹埋人员进行挖掘，全力抢救被埋人员。 项目应急副队长组织项目保卫疏导及联络组立即向公司应急组织对事故情况进行报告。如有伤亡时，及时与社会应急联动中心（110、120）联系请求援助，安排人员到路口处接应等。同时组织现场相关人员（妇女、受伤者等）撤离事故区域，并对危险区域设置警戒防护。 公司应急小组接到报告到达现场后，由公司应急组长统一指挥，组织进行抢险救灾。 建设行政主管部门54、到达现场后，由其进行统一协调、指挥，公司及项目应急小组全力配合进行抢救工作。 社会应急联动中心到达现场后，现场伤员营救组配合对抢救出来的伤员进行安全撤离和抢救工作。 被伤害人员抢救完后，对施工事故现场用彩条布进行围栏和遮盖，严禁一切员进入。同时报告业主联系设计院、勘测院等，公司技术处理组协助进行现场勘测，提出技术处理方案。（2）高处坠落、物体打击应急预案联络公司应急小组发现者项目应急队长拨打120急救电话送医院处理检查伤者伤执，止血、包扎自救1）物体打击、高处坠落伤害事故一般有出血、骨折等。发生以上事故时，在进行自救的同时打120急救电话，及时有效进行伤员抢救工作。 当发生物体打击、高处坠落伤55、害事故时，发现者应第一时间通知项目应急队长，同时组织抢救工作。 项目应急队长接到报告到达现场后，由应急队长统一指挥组织抢救工作。 现场伤员营救组立即对受伤人员进行抢救工作。 由项目应急副队长组织项目保卫疏导及联络组联络公司应急组织，同时联络社会应急联动中心（拔打120急救电话）进行社会求助抢救伤员。通知现场所有作业人员停止立即作业，并对事故现场进行警戒和保护工作。 公司应急组织到达现场后，由公司应急组长统一指挥，协调公司、项目部各应急人员参与抢救工作。 社会应急联动中心到达现场后，公司应急组织应全力配进行伤员的抢救及现场围护工作。2）发生物体打击、高处坠落伤害事故时的一般应急抢救措施：当发生出56、血事故，为避免失血过多和伤口受到感染，对出血伤口需进行包扎。包扎材料一般有：急救包、纱布、绷带等。包扎伤口的要求；包扎时要求做到快、准、轻、牢。快，就是包扎伤口时动作迅速敏捷。准，就是包所扎伤口时包扎部位准确。轻，是指包扎伤口时动作要轻，不能碰撞伤口，以免增加伤员疼痛有出血。牢，是指包扎伤口时要牢不可松，以免纱布脱落或移动。又不要过紧，以免防障血液循环。常用的包扎法，有绷带包扎法和三角巾包扎法。当有人员发生骨折时，为了限制骨折两个断端的活动，以减少磨擦和避免骨折断端损伤周围的血管、神经和其它组织，这样就可以减轻病人的疼痛，同时便于送往医院，必须采用正确的搬运伤员方法及有必要进行正确的临时固定。57、在搬运伤员过程中，必须注意的是：疑是伤者为脊椎骨折时，严禁随便搬动病人，一般情况下，叫伤者不要乱动，拨打120进行急救，待医护人员处理。禁忌脊柱前屈、旋转等活动。急救时切忌把病人背在背上运送，应由三人协同搬运，分别托病人的头背部、腰臀部及两下肢，维持脊柱在水平方向，轻放于平板后，若需翻身时上、下身要同时旋转，避免脊柱扭曲，以免发生脊髓损伤，造成截瘫。切勿扶持伤员走动，或躺在软担架上，这样会使脊柱骨折加重对神经的损伤，引起终身截瘫。疑是颈椎骨折，严禁随便搬动病人，叫伤者不要乱动，拨打120急救，待医护人员处理，并应沿脊椎纵轴牵引头部，维持颈椎于伸直位。颈椎骨折病人须四人同步搬运，一人负责平直牵引58、头颅，切勿扭动颈部，其它三人分别用双手托病人的背部、腰臀部及两下肢，维持脊柱在水平方向，平托仰卧于木板上，用布类揉面团块，或用沙袋堵塞于颈部两侧，限制颈椎各方向的活动，以免发生高位截瘫。（3）机械伤害应急预案关闭械机、切断电源、实施自救机械伤害送医院处理拔打120急救报告应急分队长1）发生机械伤害时，应立即关闭机械，切断电源，并立即报告项目应急队长，组织现场伤员营救组进行抢救工作。在医护人员没有来到之前，应检查受伤者的伤势，心跳及呼吸情况，视不同情况采取不同的急救措施。2）项目应急副队长组织现场保卫疏导及联络组人员拨打120 救护中心与医院取得联系（医院在附后的直接送往医院），详细说明事故地点59、严重程度，并派人到路口接应。3）现场抢救组负责对被机械伤害的伤员，应迅速小心地使伤员脱离伤源，必要时，拆卸机器，移出受伤的肢体。4）对伤员的抢救措施： 对发生休克的伤员，应首先进行抢救。遇有呼吸、心跳停止者，可采取人工呼吸或胸外心脏挤压法，使其恢复正常。 对骨折的伤员，应利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位；也可将其上肢固定在身侧，下肢与下肢缚在一起。 对伤口出血的伤员，应让其以头低脚高的姿势躺卧，使用消毒纱布或清洁织物覆盖伤口上，用绷带较紧地包扎，以压迫止血，或者选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布巾等。对上肢出血者，捆绑在其上臂1/2 处，对下肢出血者，捆60、绑在其在腿上2/3 处，并每隔25-40 分钟放松一次，每次放松0.5-1 分钟。 对剧痛难忍者，应让其服用止痛剂和镇痛剂。5）采取上述急救措施之后，要根据病情轻重，及时把伤员送往医院治疗。在职转达送医院的途中，应尽量减少颠簸，并密切注意伤员的呼吸、脉搏及伤口的等情况。6）120急救人员到达后协助进行抢救工作。（4）触电应急预案切断电源（使触电者脱离电源）实施自救发现者报告应急分队长拨打120急救电话送医院处理1）当发生触电事故时应急程序： 当有人触电时，发现应立即关闭电源开关，使触电人员脱离电源，然后通知项目应急队长。 项目应急队长接到报告后，立即组织项目应急成员进行抢救工作，统一指挥，协调61、各应急人员的工作。 现场伤员营救组负责对触电人员进行自救。 在项目自救的同时，项目应急副队长组织现场保卫疏导及联络组成员及时拔打120急救电话求助抢救。同时对事故现场进行警戒围护工作。 在120应急中心人员到达现场后，项目应急分队协助配合对伤员的救护工作。2）发生触电的急救措施： 触电急救基本原则是动作迅速、方法正确。在进行触电急救前，必须先切断电源，使触电者脱离电源后再实施。切断电源的方法一是拉下开关（当电源开关较近时）；二是用绝缘体（如干燥的木、竹等）将电源线挑离触电者，使触电者脱离电源，切勿直接用手去拉开触电者。当触电者触及高压带电设备，救护人员应迅速切断电源，或用适合该电压等级的绝缘工62、具（戴绝缘手套、穿绝缘靴并用绝缘棒）解救触电者。救护人员在抢救过程中应注意保持自身与周围带电部分必要的安全距离。 由项目安全急救人员进行自救：触电伤员如意识丧失，应在10 秒内用看、听、试的方法，判定伤员呼吸心跳情况。A、看看伤员的胸部、腹部有无起伏动作；B、听用耳贴近伤员的口鼻处，听有无呼气声音；C、试试测口鼻有无呼气的气流，再用两手指轻试一侧（左或右）喉结旁凹陷处的劲动脉有无搏动。若看、听、试结果，既无呼吸也无颈动脉搏动，可判定呼吸心跳停止。触电伤员呼吸和心跳均停止时，应立即按肺复苏法支持生命的三项基本措施，正确进行就地抢救。通畅气道；口对口（鼻）人工呼吸；胸外挤压（人工循环）。触电伤员呼63、吸停止，重要的是始终确保气道通畅。如发现伤员口内有异物，可将其身体及头部同时侧转，迅速用一个手指或用两手指交叉从口角处插入，取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深部。通畅气道可采用仰头抬颌法，用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其下颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根随之抬起，气道既可通畅，严禁用枕头或其他物品垫在伤员头下，头部抬高前倾，会加重气道阻塞，且使胸外按压时流向脑部的血流减少，甚至消失。在保护伤员气道通畅的同时，救护人员用放在伤员额上的手指捏住伤员鼻翼，救护人员与伤员口对口紧合，在不漏气的情况下，先连续大口吹气两次，每次1-1.5 秒。如两次吹气后试测劲动脉仍无搏动，可64、判断心跳已经停止，要立即同时进行胸外按压。除开始时大口吹气两次外，正常口对口（鼻）呼吸的吹气量不需过大，以免引起胃膨胀。吹气和放松时要注意伤员胸部应有起伏的呼吸动作。吹气时如有较大阻力，可能是头部后仰不够，应及时予以纠正。触电伤员如牙关紧闭，可口对鼻人工呼吸，口对鼻人工呼吸时，要将伤员嘴唇紧闭，防止漏气。正确的按压位置是胸外按压效果的重要前提。确定正确的按压位置的步骤：、右手的食指和中指沿触电伤员的右侧肋弓下缘向上，找到肋骨和胸肌接合处的中点；、两手指并齐，中指放在中点，食指平放在胸骨下部；、另一只手的掌根紧挨食指上缘，置于胸骨上，即为正确按压位置。正确的按压姿势：、使触电伤员仰面躺在平硬的地65、方，救护人员在伤员一侧肩膀，救护人员的两肩位于伤员胸骨下止方，两臂伸直，肘关节固定不屈，两手掌根相叠，手指翘起，不接触伤员胸壁；、以髓关节为支点，利用上身的重力，垂直将正常人胸骨压陷3-5 厘米（儿童和瘦身者酌减）；、压至要求程序后，立即全部放松，但放松时救护人员的掌根不得离开胸壁。按压必须有效，有效的标志是按压过程中可以触及劲动脉搏动。、胸外按压要以均速度进行，每分钟60次左右，每次按压和放的时间相等；、胸外按压与口对口（鼻）人工呼吸同时进行，其节奏为：单人抢救时，每按压15次后吹气两次，反复进行；双人抢救时，每按压五次后由另一人吹气一次，反复进行，按压吹气一分钟后，应用看、听试方法在5-766、 秒内完成对伤员呼吸和心跳是否恢复的再判定。若判定劲动脉搏动但无呼吸，则暂停胸外挤压，再进行2 次口对口人工呼吸，接着每5 秒吹气一次（既每分钟12 次）。如脉搏和呼吸均末恢复，则继续坚持心肺判定时间均不得超过5-7 秒。在医务人员未接替抢救前，现场抢救人员不得放弃现场抢救。心肺复苏应在现场就地坚持进行，不要为方便而随意移动伤员，如确需移动时，抢救中断不得超过30秒。在进行自救的同时拨打120急救中心电话请求救助或送医院处理。在移动伤员或将伤员送医院时，除应使伤员平躺在担架上并在其背部垫以平硬阔木板，移动或送医院过程中应继续抢救，心跳呼吸停止者要继续心肺复苏抢救，在医务人员未接替救治前不能中止67、。（5）火灾应急预案1）火灾分类根据公司实际及现场工地情况，火灾可分为A、B、C、D类A类火灾：指固体物质火灾。这种物质往往具有有机物性质，一般在燃烧时能产生灼热的余烬。如施工现场的木材、生活区的布料、棉料等。B类火灾：指液体火灾和可熔化的固体火灾。如：汽油、煤油、沥青等火灾。C类火灾：指气体火灾。如：煤气、乙炔等。D类火灾：指电气所引起的火灾。2）抢救原则火灾发生后，抢救的原则是：先人后物。任何时候抢救人的生命比任何财产都重要。3）抢救方式拨119急救实施自救报告应急队长发现者联络公司应急小组火灾应急救援按事故涉及范围及其危害程度，可采取项目自救和社会救援两种方式。 项目单位自救事故单位自救68、是事故应急救援最基本、最重要的救援方式，这是因为项目部最了解事故的现场情况，即使火灾已经扩大到事故单位以外区域，事故单位仍需全力组织自救，特别是尽快控制火灾。 社会救援向xx市应急联动中心求救，拨打119火警电话，将得到最快的社会求援。4）火灾救援程序火势猛，现场无力扑救时： 现场起火发现火势猛，项目部无力扑救时，应由现场抢救组及电工立即切断总电源开关。 项目副队长组织现场保卫疏导及联络组立即与公司应急小组联系，拔打119急救电话求助。 项目应急队长组织现场伤员营救组人员对火灾附近区域所有人员进行疏通，并负责清点现场人员。对缺人员应立即查找去处，并报告指挥部。 当发现有受伤人员时，现场伤员营救69、组立即对伤员进行救治，确保伤员在第一时间内得到救护。 同时现场保卫疏导及联络组拨打120急救中心电话联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应。 火势刚起，现场有能力扑灭时 现场火势刚起时，项目应急队长要立即组织现场人员进行扑救，救火方法要得当，灭火前必须先切断蔓延材料，针对不同类型，采用不同灭火方法。 现场火险扑救时，项目应急队长判断要准确，当不能马上扑灭的要及时报警，请消防部门协助灭火。在消防队到现场后，项目应急组织要及时而准确地向消防人员提供电器、易燃、易爆物的情况。 火灾区内如有人等，要尽快组织力量，设法先将人救出，然后再全面组织灭火。 灭火以后，要保护火灾现场，不得留有暗火，70、并设专人巡视，以防复燃。保护火灾现场是查找火灾原因的重要措施。5）火灾应急求援措施 自救一旦发生火灾，现场人员必须根据各自项目部制定的应急方案采取抑制措施，尽量控制火灾的蔓延，同时应及时向当（值）本项目的应急分队队长汇报，应急分队队长应根据事故地点、事态的发展决定应急求援方式：是单位自救还是社会求援。特别重大火灾事故发生后，工程施工单位现场负责人或管理人员应组织人员配合抢险，同时维持现场秩序，保护事故现场，配合上级调查人员开展事故调查处理工作。进行自救最基本的做法是：发警报，疏散，抢救伤员，在安全情况下设法扑救。灭火有以下四种基本方法：冷却法。降低燃烧物的温度使温度低于燃点，从而燃烧过程停止。71、如：用水和二氧化碳直接喷射燃烧物；往火源附近未燃烧物上喷洒灭火剂，防止形成新的火点；若是D类火灾在扑救前应先关闭电源开关，切断电源；用细土、沙土、ABC型灭火器进行灭火，严禁用水来扑灭此类火灾。窒息法。减少燃烧区域的氧气量，阻止空气流入燃烧区或用不燃烧物质冲淡空气，使火焰熄灭。如用不燃或难燃的石棉被、湿麻被等捂盖燃烧物；用砂土埋没燃烧物，往着火的空间内灌入惰性气体、蒸汽；往燃烧物上喷射氮气、二氧化碳、四氧化碳等；封闭已着火的建筑物、设备的孔洞。隔离法。使燃烧物和未燃烧物隔离，限制燃烧范围。如将火源附近的可燃、易燃、易爆和助燃物搬走关闭可燃气体、液体管路的阀门，减少和阻止可燃物进入燃烧区堵截流散72、的燃烧液体；拆除与火源毗连的易燃建筑和设备。抑制法。使灭火剂参与到燃烧反应过程中去，中断燃烧的连锁反应。若有人员被困于火灾之中，首先要稳定自己的情绪，保持清醒的头脑，想办法就地灭火。如用水浇、用湿棉被覆盖等，如果不能马上扑灭，火势就会越烧越旺，人就有被火围困的危险，这时应该设法脱险。有时楼房内着火，楼梯未着火，但浓烟往往朝楼梯间灌，楼上的人容易产生错觉，认为楼梯已被切断，没有退路了，其实大多数情况下，楼梯并未着火，完全可以设法夺路而出。如果被烟呛得透不过气来，可用湿毛巾捂住嘴鼻，贴近楼板或干脆跑走。即使楼梯被火焰封住了，在别无出路时，也可用湿棉被等物作掩护及早迅速冲出去。如果楼梯确已被火烧断，73、似乎身临绝境，也应冷静地想一想，是否还有别的楼梯可走，是否可以从屋顶或阳台上转移，是否可以借用水管、竹竿或绳子等滑下来，可不可以进行逐级跳越而下等等。呼救，也是一种主要的解救办法，被火围困的人没有办法出来，周围群众听到呼救，也会设法抢救，或报告消防队来抢救。对受伤人员应确保受伤者转移至安全的环境之后，再进行抢收救。 社会救援用电话报119火警请救求援。报警时要讲清楚起火单位所处的街、门牌号码；要讲清楚报警人的姓名、电话等，并注意倾听消防队询问情况，准确、简洁的给予回答。待对方明确说明时可以挂断电话。报警后立即派人到单位门口，街道交叉路口迎候消防车，并带领消防车迅速赶到现场，协助进行救灾工作。应74、急处理过程并非是按部就班的按以上顺序进行，而是根据实际情况尽可能同时进行。第七节、计算书及相关图纸 墙模板计算书一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):75、18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇76、混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN77、/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.500.90=25.761kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2:78、 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大弯距：M =0.127.021300.0300.0= 2.43105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 2.43105 / 79、2.70104 = 9.007N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =9.007N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.500.90=25.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大剪力： = 0.6280、7.021300.0 = 4863.726N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 4863.726N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =34863.726/(250018.0)=0.811N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.811N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=81、1.500N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.710.50 = 23.85N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67723.85300.004/(1009500.002.43105) = 0.567 mm；面板的最82、大挠度计算值: =0.567mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.200mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33 cm3；I = 50100100100/12 = 416.67 cm4； 1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l = 500.0 mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧83、压力设计值q1: 1.247.710.300.90=15.456 kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756 kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (15.456+0.756)/2=8.106 kN/m；内楞的最大弯距：M = 0.18.106500.0500.0= 2.03105 N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000 N/mm2；内楞的最大应力计算84、值： = 2.03105/8.33104 = 2.432 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13.000 N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 2.432 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0 mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.300.90=15.456 kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.785、56 kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(15.456+0.756)/2=8.106 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.68.106500.0 = 2431.863 N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 2431.863 N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 50.0 mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 100.0 mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv = 32431.863/(2586、0.0100.0)=0.730 N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.730N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 47.710.30/2=7.16 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l = 500.0 mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截87、面惯性矩(mm4)，I = 2.56106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67714.31/2500.004/(1009500.002.56106) = 0.124 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000 mm；内楞的最大挠度计算值 =0.124mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！(二).外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =5.0782= 10.156cm3；I =12.1872= 24.374cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计88、算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.251.20.250.51.420.250.58.031kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 9.03105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.02104 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 9.03105/1.02104 = 8989、 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =89N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 9838.0N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 978.606mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =29838.0/978.606=20.106N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =20.106N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=1290、0N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.613mm；主楞的最大容许挠度值: = 2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.613mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞计算的91、支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 17.87 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=17.869kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值1.05 N= 1.0517.85kN=18.74 kN满足要求！400*700柱模板计算书一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):450；柱箍92、肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 柱模板设计示意图 计算简图二、柱93、模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.380m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取94、较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 217 mm，且竖楞数为 3，面板为大于 3 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。95、 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =217.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.450.90=23.185kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大弯距：M =0.124.319217217=96、 1.15105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.15105 / 2.43104 = 4.713N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.713N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，97、公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =217.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.450.90=23.185kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大剪力： = 0.624.319217.0 = 3166.286N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最98、大剪力(N)： = 3166.286N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33166.286/(245018.0)=0.586N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.586N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.500N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用99、在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 47.710.4521.47 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =217.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 217.0 / 250 = 0.868 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67721.47217.04/(1009500.02.19105) = 0.155 mm；面板的最大挠度计算值 =0.155mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.868mm100、,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.38m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33 cm3；I = 50100100100/12 = 416.67 cm4； 1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0 mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1101、: 1.247.710.270.90=13.911kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.270.90=0.680kN/m； q = (13.911+0.680)/2=7.296 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.296450.0450.0= 1.48105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.48105/8.33104 = 1.866 N/m102、m2；竖楞的最大应力计算值 =1.866N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1:1.247.710.270.90=13.911 kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.270.90=0.680 kN/m； q = (13.911+0.680)/2=7.296 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.67.296450.0 103、= 1969.809 N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1969.809 N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31969.809/(260.080.0)=0.616 N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.616N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.50N104、/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =47.710.27 = 12.88 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0 mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.800 mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67712.88450.04/(1009500.02.56106) = 0.147 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.147mm105、 小于 竖楞最大容许挠度 =1.800mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 51.20.9 + 1.4 20.9)0.2 0.5 = 5.78 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 17.366 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.772 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最106、大变形: = 0.212 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 771765.31 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 81.8 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =7.72108/(1.058.99106)=81.8N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.212 mm；柱箍最大容许挠度: = 425 / 250 = 1.7 m107、m；柱箍的最大挠度 =0.212mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.7mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 17.366 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=17.366kN 小于 对拉螺栓最大容108、许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.251.20.9+1.420.9)0.225 0.5 = 6.5 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.505 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 1.610 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 1.109、716 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 1609934.53 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 170.629 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1.61109/(1.058.99106)=170.629N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.716 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍110、的最大挠度 =1.716mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!500*950柱模板计算书一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm111、):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 柱模板设计示意图 计算简图二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3112、； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 113、2.000 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 225 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-114、计算跨度(竖楞间距): l =225.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.450.90=23.185kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大弯距：M =0.125 24.319225225= 1.23105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗115、矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.23105 / 2.43104 = 5.066N/mm2；面板的最大应力计算值 =5.066N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =225.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土116、侧压力设计值q1: 1.247.710.450.90=23.185kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62524.319225.0 = 3419.807N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3419.807N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； f117、v-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33419.807/(245018.0)=0.633N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.633N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.500N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 47.710.4521.47 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =225.0mm ； E-面118、板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 225.0 / 250 = 0.900 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52121.47225.04/(1009500.02.19105) = 0.138 mm；面板的最大挠度计算值 =0.138mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.900mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 119、跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 64.00 cm3；I = 50100100100/12 = 256.00 cm4； 1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0 mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.270.90=13.911kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.270.90=0.680kN/m； q 120、= (13.911+0.680)/2=7.296 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.296450.0450.0= 1.48105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.48105/6.40104 = 2.308 N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.308N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用121、下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1:1.247.710.270.90=13.911 kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.270.90=0.680 kN/m； q = (13.911+0.680)/2=7.296 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.67.296450.0 = 1969.809 N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1969.809122、 N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31969.809/(260.080.0)=0.616 N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.616N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =123、47.710.27 = 12.88 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0 mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.800 mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67712.88450.04/(1009500.02.56106) = 0.147 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.147mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.800mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗124、矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 51.20.9 + 1.4 20.9)0.2 0.5 = 5.78 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 17.366 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.772 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.212 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 77176125、5.31 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 81.8 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =7.72108/(1.058.99106)=81.8N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.212 mm；柱箍最大容许挠度: = 425 / 250 = 1.7 mm；柱箍的最大挠度 =0.212mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.7mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对126、拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 17.366 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=17.366kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗127、矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.251.20.9+1.420.9)0.225 0.5 = 6.5 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.505 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 1.610 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 1.716 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 1609934.53 Nmm128、； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 170.629 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1.61109/(1.058.99106)=170.629N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.716 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =1.716mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!600*700柱模板计算书一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数129、目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.5130、0；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 柱模板设计示意图 计算简图二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000131、； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的132、面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 217 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =217.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.45133、0.90=23.185kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大弯距：M =0.124.319217217= 1.15105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 134、f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.15105 / 2.43104 = 4.713N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.713N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =217.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.450.90=23.185kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134135、kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大剪力： = 0.624.319217.0 = 3166.286N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3166.286N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33166.286/(245018.0)=0.586136、N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.586N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.500N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 47.710.4521.47 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =217.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.1137、9105 mm4；面板最大容许挠度: = 217.0 / 250 = 0.868 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67721.47217.04/(1009500.02.19105) = 0.155 mm；面板的最大挠度计算值 =0.155mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.868mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/138、6 = 83.33 cm3；I = 50100100100/12 = 416.67 cm4； 1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0 mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.270.90=13.911kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.270.90=0.680kN/m； q = (13.911+0.680)/2=7.296 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.296450.0450.0= 1.48105N.mm； 其中， 139、-竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.48105/6.40104 = 2.308 N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.308N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包140、括: 新浇混凝土侧压力设计值q1:1.247.710.270.90=13.911 kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.270.90=0.680 kN/m； q = (13.911+0.680)/2=7.296 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.67.296450.0 = 1969.809 N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1969.809 N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm141、2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31969.809/(260.080.0)=0.616 N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.616N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =47.710.27 = 12.88 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0 mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.0142、0 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.800 mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67712.88450.04/(1009500.02.56106) = 0.147 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.147mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.800mm ，满足要求！五、本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍143、的集中荷载(kN)； P = (1.2 51.20.9 + 1.4 20.9)0.2 0.5 = 5.78 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 17.366 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.772 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.212 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 771765.31 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 81.8 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 144、N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =7.72108/(1.058.99106)=81.8N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.212 mm；柱箍最大容许挠度: = 425 / 250 = 1.7 mm；柱箍的最大挠度 =0.212mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.7mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直145、径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 17.366 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=17.366kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载146、(kN)； P = (1.251.20.9+1.420.9)0.225 0.5 = 6.5 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.505 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 1.610 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 1.716 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 1609934.53 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 170.629 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2147、；H边柱箍的最大应力计算值 =1.61109/(1.058.99106)=170.629N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.716 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =1.716mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!200*1000梁模板计算书因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。 一、参数信息1.模板148、支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.20；梁截面高度 D(m):1.00混凝土板厚度(mm):0.12；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.50；梁两侧立柱间距(m):0.70；承重架支设:无承重立杆，木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483.50；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(k149、N/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)150、：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓竖向间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场151、实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产152、生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5018.000.90=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.502.000.90=1.26k153、N/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；面板的最大弯距 M= 0.110.98300.002 = 9.88104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.88104 / 2.70104=3.660N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.000.50 = 9.00N/mm； l-计算跨154、度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.00300.004/(1009500.002.43105) = 0.214 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值 =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的155、三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33 cm3；I = 50100100100/12 = 416.67 cm4； （1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.218.0000.85+1.42.0000.85)0.300/2=3.11 kN/m； 内楞计算跨度156、(外楞间距): l = 500 mm； 内楞的最大弯距: M=0.13.11500.002= 7.78104 N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 7.78104/2.40104 = 3.241 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000 N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.241 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00 N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.30/2= 2.70 N/mm； l-计算跨度(157、内楞间距)：l = 500.00 mm； I-面板的截面惯性矩：E = 7.20105 N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.6772.70/2500.004/(10010000.007.20105) = 0.159 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000 mm；内楞的最大挠度计算值 =0.159mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33 c158、m3；I = 50100100100/12 = 416.67 cm4； （1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.218.000.85+1.42.000.85)0.500.50/2=2.59 kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 500 mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1752592.500500.000 = 2.27105 N/mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.27159、105/8.33104 = 2.723 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17.000 N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =2.723N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 10000.00 N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.000.500.50/2= 2.25 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 500.00 mm； I-面板的截面惯性矩：I = 2.56106 N/mm2；外楞的最大挠度计算值: = 11.1462.25103500.003160、/(10010000.002.56106) = 0.126 mm；外楞的最大容许挠度值: = 2.000 mm；外楞的最大挠度计算值 =0.126mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N = 5.400 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.0161、0076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000.0018.0018.00/6 = 5.40104mm3； I = 1000.0018.0018.0162、018.00/12 = 4.86105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.001.000.90=27.54kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 163、+ q3=27.54+0.38+2.52=30.44kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 1/830.4380.2002； =0.152106/5.40104=2.818N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.818 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）1.00= 25.85N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面164、板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 525.850200.04/(3849500.04.86105)=0.117mm；面板的最大挠度计算值: =0.117mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200.0 / 250 = 0.800mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m165、)：q1 = (24.000+1.500)1.0001.000=25.500 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3501.000(21.000+0.200)/ 0.200=3.850 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)0.2001.000=0.900 kN；2.方木的支撑力验算均布荷载 q = 1.225.500+1.23.850=35.220 kN/m；集中荷载 P = 1.40.900=1.260 kN； 方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为166、：N1=4.215 kN；N2=4.215 kN；方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.215/1.000=4.215 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.14.2151.0001.000= 0.422 kN.m；最大应力 = M / W = 0.422106/83333.3 = 5.05167、8 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.058 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.64.2151.000 = 2.529 kN；圆木的截面面积矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圆木方受剪应力计算值 T =2.531962.50/(416.6750.00) = 0.24 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.700 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.238 N/mm2 小于 方168、木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.6773.5131000.0004 /(10010000.000416.667104)=0.571mm； 方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.571 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.000 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下 经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB= 4.087 kN；最大弯矩 Mmax= 0.920 kN.169、m；最大挠度计算值 Vmax= 1.934 mm；支撑钢管的最大应力 =0.920106/5080.0=181.008 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 181.008 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.170、5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R= 4.09 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 4.087 kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.500=0.697 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.70-0.25)/2)1.000.35=0.305 kN； 楼板171、钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.70-0.25)/2)1.000.100(1.50+24.00)=2.219 kN； N =4.087+0.697+0.305+2.219=7.307 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如172、果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7306.890/(0.207489.000) = 72.186 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 72.186 N/mm2 小于 173、钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.002；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.002(1.500+0.1002) = 1.988 m； Lo/i =1987.868 / 15.800 = 126.000；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7306.8174、90/(0.417489.000) = 35.833 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 35.833 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全250*700梁模板计算书因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.175、25；梁截面高度 D(m):0.70混凝土板厚度(mm):0.10；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.50；梁两侧立柱间距(m):0.70；承重架支设:无承重立杆，木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483.50；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准176、值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(m177、m)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓竖向间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5178、.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是179、按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5018.000.90=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260180、 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；面板的最大弯距 M= 0.110.98300.002 = 9.88104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.88104 / 2.70104=3.660N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.000.50 = 9.00N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板181、材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.00300.004/(1009500.002.43105) = 0.214 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值 =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50m182、m，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33 cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； （1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.218.0000.85+1.42.0000.85)0.300/2=3.11 kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500 mm； 内楞的最大弯距:183、 M=0.13.11500.002= 7.78104 N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 7.78104/2.40104 = 3.241 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000 N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.241 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00 N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.30/2= 2.70 N/mm； l-计算跨度(内楞间距)：l = 500.00 mm； I-面板的截面184、惯性矩：E = 7.20105 N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.6772.70/2500.004/(10010000.007.20105) = 0.159 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000 mm；内楞的最大挠度计算值 =0.159mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33 cm3；I = 50100100100/12 = 416.185、67 cm4； （1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.218.000.85+1.42.000.85)0.500.50/2=2.59 kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 500 mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1752592.500500.000 = 2.27105 N/mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.27105/6.40104 = 3.544 N/mm2； 外186、楞的抗弯强度设计值: f = 17.000 N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =3.544N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 10000.00 N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.000.500.50/2= 2.25 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 500.00 mm； I-面板的截面惯性矩：I = 2.56106 N/mm2；外楞的最大挠度计算值: = 11.1462.25103500.003/(10010000.002.56106) = 0.12187、6 mm；外楞的最大容许挠度值: = 2.000 mm；外楞的最大挠度计算值 =0.126mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N = 5.400 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.00076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受188、的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000.0018.0018.00/6 = 5.40104mm3； I = 1000.0018.0018.0018.00/12 = 4.86105mm4； 1.抗弯189、强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.700.90=19.28kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.28+0.38+2.52=22.18kN190、/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 1/822.1760.2502； =0.173106/5.40104=3.208N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.208 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.700+0.35）1.00= 18.20N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最191、大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 518.200250.04/(3849500.04.86105)=0.200mm；面板的最大挠度计算值: =0.200mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 250.0 / 250 = 1.000mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)0.7001.192、000=17.850 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3501.000(20.700+0.250)/ 0.250=2.310 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)0.2501.000=1.125 kN；2.方木的支撑力验算均布荷载 q = 1.217.850+1.22.310=24.192 kN/m；集中荷载 P = 1.41.125=1.575 kN； 方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为：N1=3.874 kN；N2=3.874 kN；方木按193、照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.874/1.000=3.874 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.13.8741.0001.000= 0.387 kN.m；最大应力 = M / W = 0.387106/83333.3 = 4.649 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2194、；方木的最大应力计算值 4.649 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.63.8741.000 = 2.325 kN；圆木的截面面积矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圆木方受剪应力计算值 T =2.321962.50/(416.6750.00) = 0.22 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.700 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.219 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!方木195、挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.6773.2291000.0004 /(10010000.000416.667104)=0.525mm； 方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.525 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.000 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下 经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB= 4.087 kN；最大弯矩 Mmax= 0.920 kN.m；最大挠度计算值 Vmax= 1.934 mm；支撑钢196、管的最大应力 =0.920106/5080.0=181.008 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 181.008 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算（内容为固定不变）纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算（内容为固定不变）:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中197、 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R= 4.09 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算（内容为固定不变）:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 4.087 kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.500=0.697 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.70-0.25)/2)1.000.35=0.305 kN； 楼板钢198、筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.70-0.25)/2)1.000.100(1.50+24.00)=2.219 kN； N =4.087+0.697+0.305+2.219=7.307 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果199、完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7306.890/(0.207489.000) = 72.186 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 72.186 N/mm2 小于 钢200、管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.002；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.002(1.500+0.1002) = 1.988 m； Lo/i =1987.868 / 15.800 = 126.000；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7306.89201、0/(0.417489.000) = 35.833 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 35.833 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 100模板支架计算书一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):4.00；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.8202、0；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.10；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土标号:C25；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000；计算楼板的宽度(m):6.60；计算楼板的厚度(m):0.10；计算楼板的长度(m):7.80；施工平均温度():25.000；4.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.00203、0；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.3000.100 = 0.750 k204、N/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.000 + 2.000)1.0000.300 = 0.900 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(0.750 + 0.105) = 1.026 kN/m；集中荷载 p = 1.40.900=1.260 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.2601.000 /4 + 1.0261.00205、02/8 = 0.443 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 +1.0261.000/2 = 1.143 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.443106/83333.33 = 5.319 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 5.319 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 1.0261.000/2+1.260/2 = 1.143 206、kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1.143103/(2 50.000100.000) = 0.343 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.343 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.855 kN/m；集中荷载 p = 0.900 kN；最大挠度计算值 V= 50.8551000.04 /(3849500.0004166666.667) +900.0001000.03 /(207、 489500.0004166666.7) = 0.755 mm；最大允许挠度 V=1000.000/ 250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 0.755 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.000 mm,满足要求!三、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.2061.000 + 1.260 = 2.466 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.830 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.122 mm ；最大支座力 Qmax = 8.968 kN ；最大应力 = 163.410 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f208、= 205.000 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 163.410 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水209、平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 8.968 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1293.000 = 0.387 kN；(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 =25.0000.1201.0001.000 = 3.000 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 =210、 3.737 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 1.0001.000 = 3.000 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.685 kN；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.685 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；211、 W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W= 5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f = 205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算 l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.500+20.100 = 1.700 m ； L0 / i = 1700.000 / 15.800=108.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ；212、钢管立杆受压应力计算值；=8684.760/(0.530489.000) = 33.510 N/mm2；立杆稳定性计算 = 33.510 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205.000 N/mm2，满足要求！七、楼板强度的计算:1. 楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋,配置面积As=1440 mm2,fy=300 N/mm2。板的截面尺寸为 bh=4000mm120mm,截面有效高度 ho=100 mm。按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天.的承载能力是否满足荷载要求213、，其计算简图如下： 2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m；楼板计算跨度范围内设55排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为 q = 2 1.2 ( 0.350 + 25.0000.120 ) + 1 1.2 ( 0.38755/4.500/4.000 ) + 1.4 (1.000 + 2.000) = 12.890 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 4.50012.886 = 57.985 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.059657.9804.0002 = 55.214、294 kN.m；因平均气温为15，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天龄期混凝土强度达到62.400%,C25混凝土强度在8天龄期近似等效为C15.600。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.488 N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( b ho fcm ) = 1440.000300.000 / ( 4000.000100.0007.488 )= 0.144查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = 0.134此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s b ho2fcm = 0.1344000.000100.00027.488215、10-6 = 40.025 kN.m；结论：由于 Mi = M1+M2=40.025 = Mmax= 55.294所以第8天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3.验算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m；楼板计算跨度范围内设55排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为 q = 3 1.2 ( 0.350 + 25.0000.120 ) + 2 1.2 ( 0.38755/4.500/4.000 ) + 1.4 (1.000 + 2.000) = 17.550 kN/m2；单元板带所承216、受均布荷载 q = 4.50017.551 = 78.980 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.059678.9804.0002 = 75.315 kN.m；因平均气温为15，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到16天龄期混凝土强度达到83.210%,C25混凝土强度在16天龄期近似等效为C20.800。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.968 N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( b ho fcm ) = 1440.000300.000 / ( 4000.000100.0009.968 )= 0.108查表得217、到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = 0.102此时楼板所能承受的最大弯矩为: M2 = s b ho2fcm = 0.1024000.000100.00029.96810-6 = 40.736 kN.m kN.m；结论：由于 Mi = M1+M2=80.762 = Mmax= 75.315所以第8天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。120模板支架计算书一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):4.00；采用的218、钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.12；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土标号:C25；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000；计算楼板的宽度(m):5.70；计算楼板的厚度(m):0.12；计算楼板的长度(m):8.70；施工平均温219、度():15.000；4.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板220、自重(kN/m)：q1= 25.0000.3000.120 = 0.900 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.000 + 2.000)1.0000.300 = 0.900 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(0.900 + 0.105) = 1.206 kN/m；集中荷载 p = 1.40.900=1.260 kN；最大弯距 M = P221、l/4 + ql2/8 = 1.2601.000 /4 + 1.2061.0002/8 = 0.466 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 +1.2061.000/2 = 1.233 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.466106/83333.33 = 5.589 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 5.589 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中222、最大剪力: Q = 1.2061.000/2+1.260/2 = 1.233 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1.233103/(2 50.000100.000) = 0.370 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.370 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 0.900 kN；最大挠度计算值 V= 51.0051000.04 /(384223、9500.0004166666.667) +900.0001000.03 /( 489500.0004166666.7) = 0.804 mm；最大允许挠度 V=1000.000/ 250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 0.804 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.000 mm,满足要求!三、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.2061.000 + 1.260 = 2.466 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.830 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.122 mm ；最大支座力 Qmax = 8.968 224、kN ；最大应力 = 163.410 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f= 205.000 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 163.410 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R R225、c其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 8.968 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)（内容为固定不变）:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1293.000 = 0.387 kN；(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 =25.0000.12226、01.0001.000 = 3.000 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.737 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 1.0001.000 = 3.000 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.685 kN；六、立杆的稳定性计算（内容为固定不变）:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.685 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立227、杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W= 5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f = 205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算 l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.500+20.100 = 1.700 m ； L0 / i = 1700.00228、0 / 15.800=108.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ；钢管立杆受压应力计算值；=8684.760/(0.530489.000) = 33.510 N/mm2；立杆稳定性计算 = 33.510 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205.000 N/mm2，满足要求！七、楼板强度的计算（内容为固定不变）:1. 楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋,配置面积As=1440 mm2,fy=300 N/mm2。板的截面尺寸为 bh=4000m229、m120mm,截面有效高度 ho=100 mm。按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m；楼板计算跨度范围内设55排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为 q = 2 1.2 ( 0.350 + 25.0000.120 ) + 1 1.2 ( 0.38755/4.500/4.000 ) + 1.4 (1.000 + 2.000) = 12.890 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 4.50012.886 = 230、57.985 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.059657.9804.0002 = 55.294 kN.m；因平均气温为15，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天龄期混凝土强度达到62.400%,C25混凝土强度在8天龄期近似等效为C15.600。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.488 N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( b ho fcm ) = 1440.000300.000 / ( 4000.000100.0007.488 )= 0.144查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s =231、 0.134此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s b ho2fcm = 0.1344000.000100.00027.48810-6 = 40.025 kN.m；结论：由于 Mi = M1+M2=40.025 = Mmax= 55.294所以第8天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3.验算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m；楼板计算跨度范围内设55排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为 q = 3 1.2 ( 0.350 + 25.0000.120 ) + 2 1.2 (232、 0.38755/4.500/4.000 ) + 1.4 (1.000 + 2.000) = 17.550 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 4.50017.551 = 78.980 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.059678.9804.0002 = 75.315 kN.m；因平均气温为15，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到16天龄期混凝土强度达到83.210%,C25混凝土强度在16天龄期近似等效为C20.800。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.968 N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( b ho fcm ) = 1440.000300.000 / ( 4000.000100.0009.968 )= 0.108查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = 0.102此时楼板所能承受的最大弯矩为: M2 = s b ho2fcm = 0.1024000.000100.00029.96810-6 = 40.736 kN.m kN.m；结论：由于 Mi = M1+M2=80.762 = Mmax= 75.315所以第8天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。