1、编号：SJS.WLFZ-018渔安安井温泉旅游城中天.未来方舟F12组团高支模安全专项施工方案 编 制 人 ： 审 核 人 ： 批 准 人 ： OAB方案审批表中天.未来方舟F12组团 高支模安全专项施工方案目 录第一章 编制意义及编制依据1第一节 编制意义1第二节 编制依据1第二章 工程概况2第一节 工程总体概况2第二节 结构设计概况3第三节 高支模区域各相关楼层概况3第三章 施工计划4第一节 施工进度计划4第二节 材料和设备计划4第三节 钢管扣件检测取样计划5第四章 施工要求和技术保证条件6第一节 施工要求6第二节 工艺流程7第三节 高大模板支撑施工整体思路7第四节 技术参数7第五节 施工2、方法18第六节 高支模验收管理23第七节 高支模使用与检查24第八节 混凝土浇筑施工24第五章 施工安全保证措施29第一节 组织保障29第二节 技术措施36第三节 重大危险源识别38第四节 应急预案39第五节 模架检测与监测监控45第六章 劳动力计划46第一节 专职安全员安排计划46第二节 特种作业人员及监控监测人员安排计划46第七章 设计计算书47第一节 梁底模计算书47第二节 梁侧模计算书82第三节 板模板计算书108第四节 墙模板计算书127第五节 柱模板计算书138I 中天.未来方舟F12组团 高支模施工方案第一章 编制意义及编制依据第一节 编制意义根据国家住房和城乡建设部颁发的危险性3、较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定：混凝土模板支撑工程：搭设高度5m及以上；搭设跨度10m及以上；施工总荷载10kN/m2及以上；集中线荷载15kN/m2及以上；高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程属危险性较大分项工程。本工程包括地下室顶板及地下车库和裙楼结构有部分层高为5.4、6.3米，属于危险性较大分项工程。针对高支模的特点，经我们分析，高支模的主要承重部分是支撑，而模板支撑的设计计算出自于脚手架设计计算，但它与脚手架有一定的差别，主要是：一是承受垂直荷载大；二是在施工中砼输送、倾倒、振捣混凝土作业会增加垂直、水平荷载，使它产生较大的振摆；4、三是它无刚性连墙杆牵拉约束摆动，因此，这对模板支撑稳定，尤其是对高支模的稳定很不利。高支模坍塌事故均是由失稳破坏造成的，而且是先从局部坍塌，使钢筋混凝土牵动模板支撑往坍塌处倾倒，造成大面积坍塌。因此，针对高支模承受荷载和结构特点，增大荷载分项系数，设置水平拉杆，设置剪刀撑、设置斜撑加固，以提高高支模的整体稳定强度，根据本工程不同部位高支模特点，以及代表性不同，我们对较大断面的梁进行构造设计及验算。在施工过程中严格按照中建四局危险性较大分项管理规定管理及施工。第二节 编制依据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号；建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质20092545、号）；现行建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）； 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）； 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）； 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）； 混凝土结构设计规范（GB50010-2010）；木结构设计规范（GB5005-2003）；工程测量规范（GB50026-2007）；建筑荷载规范（GB5009-2001）（2006年版）；普通混凝土配合比设计规程（JGJ55-2011）；施工现场临6、时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；建筑机械使用安全技术规程(JGJ33-2012)；泵送砼技术规程（JGJ/T-2011）；混凝土模板用胶合板（ZBB70006）；大体积混凝土施工规范（GB50496-2009）；品茗安全计算软件；建筑施工手册（第四版）；地方性的规定规范要求；中天.未来方舟F12组团结构设计图纸等有关资料；中天.未来方舟F12组团施工组织设计。第二章 工程概况第一节 工程总体概况工程名称中天.未来方舟F12组团工程地点贵阳市乌当区北京东路渔安隧道东口；北京东路南侧。建设单位中天城投集团贵阳房地产开发有限公司监理单位贵州建工监理咨询有限公司地勘单位贵州地矿工程勘察有限7、公司设计单位贵州省建筑科研设计院总承包单位中建四局第三建筑工程有限公司总建筑面积133961.98平米结构类型框架剪力墙结构第二节 结构设计概况项 目具体内容结构设计设计使用年限50年结构安全等级二级结构抗震等级6度设防结构形式结 构框支剪力墙工程地基基础基 础钢筋砼人工挖孔桩，局部独立基础结构设防抗震设防丙类，6度设防墙体工程工程主体采用500/400/300/250/200钢筋混凝土墙体高支模层板厚100mm180mm砼强度等级裙楼层墙柱C45,板、梁C35。第三节 高支模区域各相关楼层概况栋号楼层板厚砼等级标高备注11#2100、120、150、180C353.85010.15012#28、100、120、150、180C353.85010.15013#2100、120、150、180C353.85010.15014#2100、120、150、180C353.85010.15015#2100、120、150、180C353.85010.15016#2100、120、150、180C353.85010.15017#2100、120、150、180C353.85010.150第三章 施工计划第一节 施工进度计划本工程高大模板施工进度计划网络图和横道图，见施工进度计划。第二节 材料和设备计划转换层模板周转材料计划表（每栋楼每单元）序号材料种类单位规格数量备注1长钢管吨48*3.03759、2短钢管吨48*3.01253直角扣件个48140004旋转扣件个4855005对接扣件个4816006模板M215*915*183022007对拉螺杆根14170008力矩扳手把小型29顶托副承载力不少于3吨690010木方根50*90400011垫木根2000150501300用于立杆底部12钢筋吨C25313安全帽顶20014安全网m2200015安全绳条10016脱模剂千克10转换层模板施工所需设备计划表（每栋楼）序号设备种类单位规格数量备注1塔吊台QTZ801租赁2模板圆盘锯台4自有3手提式木工切割机台8自有4钢管切割机台4自有5J2经纬仪台2自有6红外铅垂仪台2自有7J2水准仪台410、自有8砼输送泵台2租赁9高压水泵台2自有10钢筋对焊机台3自有11钢筋弯曲机台3自有12电焊机台6自有13平板式振动器台2自有14插入式振动器台A50，A30各4自有第三节 钢管扣件检测取样计划1.检测1. 钢管应按批抽检。新钢管每批数量由同一牌号、同一规格的钢管组成。 低压流体输送用焊接钢管每批数量不超过 750 根， 直缝电焊钢管每批数量不超过 400 根。 2. 旧钢管每批数量不超过 40 吨，40l00 吨为二批，100 吨以上，每 100 吨增加一批。3. 新旧钢管混杂按旧钢管处理。 4. 每批钢管抽取一组试件(每组四根， 每根钢管去掉端部 l0cm 后再截取 40cm 长一段，共四11、段为一组试件)，新钢管不检测锈蚀深度。2.扣件 1.1. 新扣件抽样数量批量范围抽样数量（只）281500850112001312011000020 附： （1）批量小于 281 只，按 281 只抽样 （2）批量大于 10000 只按下一批抽样 （3）直角、旋转、对接扣件分别抽样1.2. 旧扣件抽样数量：以 1200 只为一批，直角、旋转、对接扣件各抽 26 只。 1.3. 新扣件按批随机抽样。旧扣件可将不同类型(如生产厂家，使用时间等)扣件 分成不同批，当无法区分时，也可作为同一批，采用随机抽样。 1.4. 新旧扣件混杂按旧扣件处理3.标准GB15831-2006钢管脚手架扣件第四章 施工12、要求和技术保证条件第一节 施工要求1. 施工要求1) 施工技术要求必须严格按照本方案要求进行搭设，如果局部与方案不符的地方，应提前告知我项目技术部负责人及监理单位进行处理，不得擅自处理。2) 施工质量要求必须严格控制材料质量，使用合格材料，立杆间距，剪刀撑位置，扫地杆、纵横向水平杆严格按规范设置，等等。2. 技术保证条件为了保证高大模板及其支撑体系的施工安全,对高大模板及其支撑体系必须保证做到以下技术保证条件:1) 对施工方案设计之中采用的各种技术参数,要符合现场实际情况，方案前的各种技术参数的收集和选择性的关键部位的必要的试验，这是保证方案能和施工实际有机结合的关键所在。2) 对施工方案之中13、所采用各种规范、规程、标准、图纸和政府文件等必须为现行及最新的指导性文件。3) 要严格执行由专家审核通过的施工方案，加强技术交底和施工过程控制，使参建人员能知道方案的内容，知道该怎么作，如何做，这是保证施工安全的必要因素。高大模板以下保留两层支撑，且在高大模板大梁下立杆加密，上下层对位；高大模板以下各层梁板柱墙经查施工进度计划,最后浇筑的梁板混凝土应在28天以上, 高大模板下一层楼板浇筑时间在38天以上，故高大模板以下梁板柱墙的承载能满足承载要求。第二节 工艺流程转换层施工过程中应严格按照本施工流程进行施工，即先浇筑柱、墙混凝土，然后支模扎筋浇筑梁板混凝土。施工放线搭设模板支架绑扎柱、墙钢筋（14、箍筋至转换梁底）立转换梁以下墙、柱模浇墙、柱砼转换梁底模安装绑扎转换梁高范围内的墙、柱钢筋铺放转换梁底钢筋用钢管搭设支承钢筋架至转换梁面最下排钢筋标高处立楼板模板安设管线及预埋件铺放转换梁面钢筋绑扎转换梁腰筋及箍筋立转换梁高范围内的梁、墙、柱模安设对拉螺栓转换层以下支撑体系检查加固拆除支承钢筋架绑扎板钢筋施工上部竖向钢筋插筋再次检查模板支撑体系浇筑梁板砼养护拆模。（注：为确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式）。第三节 高大模板支撑施工整体思路考虑到结构梁截面尺寸较大，集中线荷载较大，因此为保证高大模板支撑施工安全，脚手架一次性搭设。高大模板支撑坍塌事故都是失稳破坏造成15、的，而且都是先从局部坍塌，使钢筋混凝土牵动模板支撑往坍塌处倾倒，造成大面积坍塌。因此，针对高大模板支撑承受荷载和结构特点，增大荷载分项系数，设置水平拉杆，设置剪刀撑、设置斜撑加固，以提高高大模板支撑的整体稳定强度。 根据本工程转换层高大模板支撑特点，我们对取全部截面的梁及板进行构造设计及验算。第四节 技术参数1.转换层施工通用材料技术参数1.1. 木方采用50mm90mm杉木，方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):15.44，方木弹性模量E(N/mm2):8415，方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.66，W=4.267104mm3。1.2. 模板：采用1830 mm 915 mm 1516、mm的胶合板，模板弹性模量(N/mm2):5400，模板抗弯强度设计值fc(N/mm2):15，模板抗剪强度设计值(N/mm2):1.4。1.3. 钢管：采用483.0的钢管。1.4. 扣件：支撑体系的连接方式是用扣件，由于品茗安全计算软件自身设置有安全系数，故取扣件抗滑承载力折减系数:1。1.5. 对拉螺杆：对拉螺栓直径(mm): 14。1.6. 荷载参数：混凝土自重取25kN/m3，模板自重(kN/m2):1.1，钢筋自重(kN/m3):1.5（截面大于14002700的大梁，钢筋自重取2.0kN/m3），施工均布荷载标准值(kN/m2):3，倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4，振捣混凝土17、荷载标准值(kN/m2):2。1.7. 其他参数1：施工平均大气温度():18，转换层楼板的计算厚度:120mm、180mm。1.8. 其他参数2：转换大梁立杆沿梁跨度方向间距La:1000mm，立杆上端伸出至模板支撑点长度a:100 mm，横杆步距h：1500 mm，板底承重立杆横向间距或排距Lb:1000 mm，梁底增加一根立杆，梁支撑架搭设高度H(m)：5.5。转换层板及其以下的立杆搭设间距1.0m1.0m。2. 梁底支撑参数一览表梁宽（mm）梁高（mm）备注200b250H5001类250b400500H10002类300b5001000H15003类200b4001500H2000418、类沿梁跨方向立杆间距1000mm；梁底采用5090mm的木方，平行梁截面，间距250mm；托梁采用483.0mm的双钢管。水平杆步距1500mm，最顶部一道水平杆局板底或梁底不大于400mm，立杆布置间距如图所示。适用范围支撑图梁截面面积S0.1（以梁宽200mm，梁高500mm为例）梁宽200mm500梁高2500mm200mm梁宽300mm梁高2000mm300mm梁宽400mm梁高1500mm3. 梁侧模设计示意图3.1. 梁高1000mm梁高度1000mm，模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用5090mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在19、断面内竖向间距200+500mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm，如图4.1所示：图4.1 梁高1000mm的加固示意图3.2. 梁高2000mm梁高度2000mm，模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用5090mm木方，外龙骨采用双钢管483.0 mm。对拉螺栓布置4道，在断面内竖向间距200+500+500+500mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm，如图4.2所示：图4.2 梁高2000mm的加固示意图4. 转换层以下钢筋砼板设计荷载技术参数转换层立杆支撑在下层钢筋混凝土楼面板上，板厚为120mm,板内配底筋C8150，负筋C10200钢筋。根据设计20、荷载，下一层楼板在施工转换层时不足以承受上层荷载，故在转换层施工时，转换层以下两层模板支撑架不得拆除，同时， 两层楼板支撑架须对位加固，加密立杆顶部全部采用可调顶托回顶。注意：转换大梁下必须保证有两层的模板支撑体系，且两层的梁、板模板支撑架必须待转换层浇筑混凝土达到100%强度方可拆除，施工时应注意尽可能使转换大梁的支撑架立杆与下层的支撑架立杆对准（即保持在同一铅垂线上），以免产生剪切力导致楼板开裂。为使现场与楼板承载复核计算中的假设条件相吻合（即计算时假设梁混凝土浇筑时的荷载及其下部支撑体系的所有荷载均简化为均布荷载向下传递），支转换大梁立杆底部必须先垫2000mm90mm50厚木枋或垫木，21、并在垫木或木方上加固定钢底板，以防止在浇筑砼时由于立杆承重过大将木垫块压穿造成立杆下沉。梁底承重立杆可调式顶托的中心线应与梁底钢管大楞的中心线上下对准，且可调式顶托伸出钢管的长度不应超过200mm。搭设支撑架时，纵横向水平杆均应用直角扣件固定在立杆上。5. 转换层钢筋砼墙技术参数5.1. 基本参数钢管内龙骨间距:100mm；双钢管外龙骨竖向间距:600mm；穿墙螺栓竖向间距:450 mm，水平间距450mm。5.2. 主楞信息：主楞采用钢管，主楞肢数:2。5.3. 次楞信息：次楞采用钢管，次楞肢数:1。墙模板详见下图：6. 转换层柱技术参数6.1. 基本参数根据柱截面宽度范围，共分二类柱截面：22、500500mm与600600mm，其中钢管次楞间距为135mm，楼面起180mm设置第一道柱箍，柱箍形式为对拉螺栓+双钢管，竖向间距450mm；穿柱对拉螺栓设置道数分别为0，1，2，3，4道，竖向间距为450mm。对拉螺栓直径为A14。见下图：7. 转换层钢筋砼板技术参数及对位加固示意图为确保梁上下层7.1. 梁对位加固示意图如下：3.03.0边梁支架立面图8. 转换层以下支撑体系技术参数对于转换层以下的支撑体系,为了保证支撑体系沉降稳定和使用安全,在作业三层时,必须要报批,并请专家论证本方案实施的可行性,在论证通过后,按此方案的支撑体系搭设要求,在一层至二层施工钢筋砼结构时,就一次施工到位23、,并且在浇筑这两层的砼过程之中,使其此支撑系统进行充分的稳定,这样就保证了转换层的施工安全,其具体参数如下:板下立杆间距1000 mm1000 mm,扫地杆离地200 mm,大横杆步距1500 mm；主梁对应部位将立杆间距加密至与主梁下立杆间距相同，即主梁下立杆间距为500500，扫地杆离地200m,大横杆步距1500 mm；并在对应主梁部位增加八字斜撑，以保证将转换层主梁荷载分散至下层竖向构件上，减少下层梁板承载力。如下图所示：483.0钢管斜撑483.0钢管立杆483.0钢管斜撑483.0钢管立杆483.0钢管立杆483.0的钢管剪刀撑483.0的双钢管主梁下层结构主梁下加强斜撑设置第五节24、 施工方法1. 高大模板支撑架的构造和施工要求除了要遵守建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的相关要求外，本工程高支模还要考虑以下内容：1.1. 模板支架的构造要求：立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。 1.2. 高支撑架步距不应超过1.5m。1.3. 整体性构造层的设计：a.双水平加强层（水平剪刀撑）在支撑架的顶部和中部每隔10m左右设置，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；b.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层；c.可调顶托底部的立杆顶端沿纵横间设一道水平拉杆。1.4. 竖向剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立25、面应满设竖向连续式剪刀撑；b.中间在纵横向应每隔10m左右设置自下而上的竖向连续式剪力撑，其宽度为5跨，并在剪力撑的顶部和扫地杆处设置水平剪力撑，剪力撑的低端应与地面顶紧，夹角为45-60。1.5. 顶部支撑点的设计：a) 最好在梁下中部增加的立杆顶部设置可调支顶托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内部的间隙不得大于3mm，安装时必须保证上下同心；使用填充材料将螺杆与钢管间的空隙填满，使螺杆固定。b) 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c) 支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N8kN时，采26、用双扣件。1.6. 支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60Nm，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；1.7. 由于板面载荷较大施工架设钢管时顶层纵横杆与立杆连接采用双扣件。1.8. 扫地杆、水平拉杆采用对接。1.9. 固结点的设计：浇筑混凝土时必须先浇筑柱，然后用水平拉杆在每步水平杆高度与每根已浇筑柱进行有效拉结。2. 施工使用的要求：a) 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，应采用27、由中部核心筒和柱向两边扩展的浇筑方式； b) 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放，布料机的放置位置为梁位，这样减少板支承；c) 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。3. 高大模板搭设施工及注意事项3.1. .支撑架搭设的程序： 搭设满堂钢管架支梁、板底模安装柱模板柱模板加固浇筑柱子砼绑扎梁钢筋安装梁侧模、绑扎板钢筋梁侧模调整、加固、验收模板验收钢筋砼浇筑拆模。 3.2. 首先按梁的纵向轴线定出梁二侧支撑立杆的位置，然后布置板下部立杆，所有梁下立杆间距根据方案中各部位的构造设计来搭设，任何情况28、下不得超过1m。 3.3. 梁跨度超过4m，梁底水平钢管搭设按设计要求和有关规定起拱。本工程统一按2进行起拱。3.4. 支撑立杆接长使用对接扣件，严禁使用十字扣件搭接接长支撑立杆。 3.5. 搭设时按设计要求在支撑立杆底垫好150mm50mm垫方及钢垫板。3.6. 严禁将不同直径的钢管混合使用，本工程一律采用4.83.0的钢管。3.7. 支撑立杆近地面处均设置扫地杆，且离地距离200mm。同时按构造设计要求和规范规定设置垂直剪刀撑。 3.8. 抬模架完成后，进行抬模架支撑系统检查，要满足稳定、强度、刚度好，上面搁置木楞，最后上面安装梁底模板。模板拼缝要严密，防止混凝土浇筑时漏浆。 3.9. 支29、撑架必须设纵横向扫地杆；支撑架立杆接长必须采用对接扣件连接，并应错开布置。 3.10. 二根相邻立杆的接头不应设置在同一步内，同一步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。 3.11. 支撑架每根立杆必须垂直，垂直偏差不大于15mm。 3.12. 模板安装必须严格按施工方案进行施工，严禁随意变动。 3.13. 模板安装前必须在模板表面满刷脱模剂，清扫安装部位的垃圾及杂物。 3.14. 搭设高支模系统时，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管、扣件、对接螺杆来搭设支撑架和受力系统。 3.15. 由于高支模搭设时，高度30、较高，两人抬运模板，要相互配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。 3.16. 高支模支撑及模板安装完毕后，须经过项目部质检员的验收，质量合格后，由工长填写模板质量检验批验收表，报监理检查验收后，验收合格后，方可进行下道工序的施工。 3.17. 另外，在混凝土浇筑时垂直、水平荷载大,需对其侧面、底部支撑进行验算。 3.18. 模板安装及预埋件、预留洞允许偏差见下表： 项目允许偏差允许偏差（mm）轴线位置5截面内部尺寸基础10柱、墙、梁+4-5层高垂直全高5m6全高5m8相邻两板表面高低差5表面平整度5预埋钢板中心线位置3预留管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线31、位置2外露长度+100预留洞中心线位置10截面内部尺寸+104. 模板安装、拆除施工要求4.1. 模板的安装模板施工前，必须有有关人员作安全技术交底。 4.2. 模板工程作业高度在2m以上（包括2m）时，要有可靠安全的操作平台。模板安装顺序：设置柱墙厚度限位清理柱墙梁部位基层垃圾排放柱墙模板搭设钢管架安装柱墙模板安装梁模板铺楼板搁栅和底模安装楼梯模清扫模板内垃圾和施工落手清。模板安装既要有稳定性、安全性，又要方便拆除。 4.3. 模板安装应满足下列要求： a) 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水； b) 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采32、用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂； c) 浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；对跨度不小于4的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合相关规定。 4.4. 拆除管理a) 高大模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。b) 高大模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆33、支撑架体。c) 高大模板支撑系统拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类均匀堆放。d) 高大模板支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。4.5. 模板拆除a) 拆除顺序 模板拆除应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的原则。模板的拆除必须接到项目部的拆模通知后方可拆除，严禁私自拆除模板。 b) 梁侧模的拆除 侧模拆除时混凝土强度以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。 c) 墙、柱模板拆除 4.6. 墙、柱模板的拆除 墙体模板的拆除顺序是：先拆两块模板的连接件螺栓34、。再拆穿墙螺栓，使模板与墙、柱面逐渐脱离。脱模困难时，可在底部用撬棍轻微撬动，不得在上口使劲撬动、晃动和用大锤砸模板。 4.7. 角模的拆除。角模两侧都是混凝土墙面，吸附力较大，加之施工中模板封闭不严，或者角模移位，被混凝土握裹，因此拆模比较困难，可先将模板外表面的混凝土剔掉，然后用撬杆从下部撬动，将角膜脱出，不得因拆模困难而用大锤砸，把模板碰歪或变形，使以后的支模、拆模更加困难，以至损坏大模板。 4.8. 模板拆除注意事项 a) 转换层梁板底模拆除时的要求 转换层梁板模板及支撑拆除时应满足下列要求： 1. 达到设计强度的100%；2. 混凝土浇筑完成28天后，且标准层一层符合拆模条件时。b)35、 模板的拆除顺序和方法： 1. 模板的拆除顺序一般是先非承重模板，后承重模板；先侧板，后底板。 2. 遵循先支后拆，先拆非承重部位，后拆承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。 3. 拆模时，工作人员应站在安全处，以免发生事故，待该段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出码堆。 4. 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、修理和涂刷好隔离剂，以备使用。 5. 拆除竖直面模板，应自上而下进行；拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。 6. 拆除梁、楼板底模时，应先松动木楔或降低支架，然后逐块或分片拆除。拆除的模板36、用绳吊至地面，不得从高空扔下。 7. 多层楼板支柱的拆除，应按下列要求进行：上层楼板正在浇筑混凝土时，下一层楼板的模板支柱不得拆除，再下一层楼板的墙柱，仅可拆除一部分；跨度为4m或4m以上梁下均应保留支柱，支柱间距不得大于3m。 8. 在拆除模板过程中，如发现混凝土有影响结构安全的质量问题，应暂停拆除。经过处理后，方可继续拆除。 2. 模板的运输、维修、保管a) 运输：装卸模板应轻装轻卸，严禁抛掷，并应防止碰撞损坏，严禁移作它用，运输时应采取有效措施，防止模板滑动、倾倒。b) 维修和保管 模板拆除后，应及时拔除模板上的铁钉及清理粘结的灰浆，对变形的损坏的模板，宜裁小使用或及时清理出场，清理后及37、时涂刷隔离剂，暂时不使用应按规格分类堆放，室外堆放时顶部覆盖石棉瓦等防水措施，并有排水措施，模板底垫高离地面100以上，成垛高度不超过1.8m。 3. 模板成品保护a) 模板支模完成后及时将多余材料及垃圾清理干净。 b) 安装工程的预留、预埋工作在支模时配合进行，禁止任意拆除模板和用锤敲打模板及支撑，以免影响模板质量。 c) 模板侧模不得堆靠钢筋等重物，以免倾斜、偏位。 d) 禁止平台模板面上集中堆放重物。尤其是在钢筋绑扎时，加工成型的钢筋不能集中堆放在平台模板上。 e) 砼浇筑时，不准用振动棒等撬动模板及埋件，砼均匀入模，以免模板因局部荷载过大造成模板受压变形。 f) 模板安装成型后，派专人38、值班保护，并进行检查、校正，以确保模板安装质量。 g) 模板在吊装过程中，应轻起轻落，严禁碰撞。 第六节 高支模验收管理1.1. 高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。1.2. 高大模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料。a) 施工单位应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。b) 对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样39、）送法定专业检测机构进行检测。c) 采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行100%检查。d) 高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。第七节 高支模使用与检查1.1. 模板、钢筋及其他材料等施工荷载应均匀堆置，放平放稳。施工总荷载不得超过模板支撑系统设计荷载要求。1.2. 模板支40、撑系统在使用过程中，立柱底部不得松动悬空，不得任意拆除任何杆件，不得松动扣件，也不得用作缆风绳的拉接。1.3. 施工过程中检查项目应符合下列要求a) 立柱底部基础应达到设计承重强度；b) 垫木应满足设计要求；c) 顶托螺杆伸出长度应符合规定；d) 立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；e) 扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等设置应符合规定，固定可靠；f) 安全网和各种安全防护设施符合要求。第八节 混凝土浇筑施工1. 砼粒径控制由于转换层梁柱节点处钢筋较密，为确保该处砼振捣质量，梁柱节点处采用细石砼浇筑。2. 混凝土浇筑前审批混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑41、的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。3. 混凝土浇筑顺序3.1. 模板支撑可与主体进行拉结处必须和主体进行拉结，为增强模板支撑体系的整体稳定性，柱墙砼必须先浇筑，24h以上方可与架体连结，待其砼浇筑强度达到75%(三天后)再进行梁板混凝土浇筑。固结点大样如下图所示，具体布置见附图：3.2. 浇筑顺序砼浇筑流程应按先浇墙、柱，后浇梁板的顺序，从中心筒向周边延伸的方法。每次浇筑范围按后浇带为界进行划分，在板面采用布料机进行浇筑。（砼浇筑路线图详见附图三）。4. 混凝土浇筑注意事项4.1. 浇筑时板面面积较大，如采用布料机进行浇筑砼，浇筑时布料机支撑脚应有两个位于主梁上，下垫三根木方42、，防止压弯板筋。4.2. 布料杆四个脚，每个脚处楼面模板底面加两个顶托对模板进行加固处理。4.3. 浇筑时梁柱交接处、柱头部分钢筋较密、空隙较小、层高较高，故为保证混凝土柱、墙混凝土浇筑质量，混凝土浇筑前应先填入50-100mm厚且与混凝土配合比相同的减半石子混凝土。混凝土自由倾落高度不得大于2m，否则应用软管溜下混凝土。混凝土浇筑的分层厚度控制在400mm以内。钢筋较密的柱头、梁柱交接处，应使用30高频振捣棒，分层振捣，每次振捣时间不得超过20s，待表面泛浆不再下沉，气泡溢出即可，严禁过振。当上层混凝土振捣棒应插入下层混凝土50-100mm。在浇筑前，要求商砼公司根据配比调整石子粒径，采用小43、粒径石子。4.4. 浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，根据梁高分层阶梯形浇筑。4.5. 对于本工程稍大一些梁，如截面高度在1000、1200、1600mm及以上梁，在浇筑梁时应注意浇筑与振捣必须紧密配合，浇筑速度控制在0.6m/h，第一层下料慢些，梁底充分振实后再下第二层料，用“赶浆法”保持水泥浆包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料，梁底部位应振实，振捣时不得触动钢筋及预埋管线、预埋件等。4.6. 对于需浇筑的框架柱，应严格控制模板的加固是否到位，严防有涨模和坍蹋现象发生。4.7. 在浇筑外墙或独立柱（特别是边柱、边外墙）时，上层柱或墙施工时，应保留下部的顶层模板不拆。可使施工缝44、处混凝土光滑平整，不流淌水泥砂浆，避免施工缝部位的通病-“裙子现象”。4.8. 混凝土自吊斗口下落的自由倾落高度不宜超过2m，超高时，应加设串筒或应用软管溜下混凝土。4.9. 由于梁、柱节点处钢筋较密，且此部位的板厚标高不易控制，因此在绑扎梁柱节点处的钢筋时，在符合设计的要求下，应进行适当的调整箍筋的高度和主筋尽量减少钢筋的重叠措施，同时考虑到有部分柱子钢筋直径较大、较密，在无法用50的振动棒振密实的情况下，必须采用小直径的振动棒进行振捣密实。 4.10. 浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振动器垂直浇筑方向来回振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后用木抹子抹平。施工缝处或有预留埋45、件及插筋处用木抹子找平。浇筑板混凝土时严禁用振捣棒铺摊混凝土。4.11. 柱子混凝土应一次浇筑完毕，如出现意外，需留施工缝时应留在基础的顶面、主梁下面。柱混凝土应分层振捣，使用插入式振动器的每层厚度不大于500mm，并边投料边振捣（可先将振动棒插入柱底部，使振动棒产生振动，再投入混凝土），振动棒不得触动钢筋和预埋件。除上面振捣外，下面要有人随时敲打模板。在浇筑柱混凝土的全过程中应注意保护钢筋的位置，要随时检查模板是否变形、位移、螺栓和拉杆是否有松动、脱落、以及漏浆等现象，并应有专人进行管理。浇筑柱墙混凝土时，应将浇筑速度控制在1.5m/h内，应采用跳跃式浇筑方法。4.12. 浇筑完毕后，应随时46、将伸出的搭接钢筋整理到位，以便下一层或下一工序连接。4.13. 浇筑过程应有专人对高大模板支撑系统进行观测，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。5. 泵送混凝土施工及插入式振动器使用要点5.1. 泵送混凝土浇筑顺序a) 采用两台输送管输送混凝土，应由远而近浇筑，在两个单元两端同时进行浇筑。b) 同一区域的混凝土，应先竖向结构后水平结构的顺序，分层连接浇筑。c) 转换层混凝土施工时不允许留施工缝，区域之间、上下层之间的混凝土浇筑间歇时间，不得超过混凝土的初凝时间。5.2. 插入式振动器的使用要点a) 使用前，应检查各部件是否完好，各处连接是否紧固，电动机47、绝缘是否可靠，电压和频率是否符合规定，检查合格后，方可接通电源进行试运转。b) 作业时，要使振动棒自然沉入混凝土，不得用力猛插，宜垂直插入，并插到尚未初凝的下层混凝土中50100mm，以使上下层相互结合。c) 振动棒各插点间距应均匀，插点间距不应超过振动棒有效半径的1.25倍，最大不超过50cm。振捣时，应注意“快插慢拔”的操作方法，确保构件振捣密实。d) 振动棒在混凝土内振捣时间，每插点约2030s，见到混凝土不再显著下沉，不出现气泡，表面泛出水泥浆和外观均匀为止。振捣时应将振动棒上下抽动50100mm，使混凝土振实均匀。e) 作业中要避免将振动棒触及钢筋、芯管及预埋件等，更不得采取通过振动48、棒振动钢筋的方法来促使混凝土振实；作业时振动棒插入混凝土中的深度不应超过棒长的2/33/4，更不宜将软管插入混凝土中，以防水泥浆侵蚀软管而损坏机件。f) 振动器在使用中如温度过高，应立即停机冷却检查，冬季低温下，振动器使用前，要缓慢加温，使振动棒内的润滑油解冻后，方能使用；振动器软管的弯曲半径不得小于500mm，并不得多与两个弯。软管不得有断裂，死弯现象，若软管使用过久，长度变长时，应及时更换。振动器不得在初凝的混凝土上及干硬的地面上试振。g) 严禁用振动棒撬动钢筋和模板，或将振动棒当锤使用；不得将振动棒头夹到钢筋中；移动振动器时，必须切断电源，不得用软管或电缆线拖拉振动器。h) 振动棒振动时49、，电源线应架空，避免漏电伤人。i) 作业完毕，应将电动机、软管、振动棒擦刷干净，按规定要求进行保养作业。振动器应放在干燥处，不要堆压软管。6. 混凝土试块留置注意事项6.1. 用于检查结构构件混凝土强度的试件，应在混凝土的浇筑地点随机抽取，取样与试件留置应符合下列规定：a) 每工作班拌制的同一配合比的混凝土不足100盘时，取样不得少于一次；b) 当一次连续浇筑超过1000m3时，同一配合比混凝土每200m3取样不得少于一次；c) 同一配合比混凝土，取样不少于一次。d) 每次取样应至少留置一组标准养护试件，同条件养护试件的留置组数应根据实际需要确定，同一种标号的混凝土取样不得少于3组。根据上述条50、件，本工程浇筑混凝土时分为每个单元单独浇筑，因此，根据每次浇筑方量，柱墙砼量约为300立方左右，一共取2组标准养护试件。梁板混凝土量约为600立方左右，标准养护试件数量为3组；拆模同条件试块（仅梁板混凝土）数量为：七天试压每单元两组，十四天试压每单元两组（寒冷季节时留置28天试压报告）。取样及送样均由试验员负责，试压由具有相应资质等级的实验室负责。取样及送样均在至少一名见证取样员见证下进行。e) 同条件养护试件拆模后，应放置在靠近相应结构构件或结构部位的适当位置，并应采取与现场构件相同的养护方法进行养护。f) 试块制作由专人负责，所有制作试块应标明强度等级、成型日期、施工部位，并有书面记录，标51、准养护试块达到28天龄期后送检试压，同条件养护试块养护时间累积温度达600d，其养护龄期不应少于14d，最多不超过60d，就可送检。7. 防止施工缝留设注意事项转换层结构施工时必须连续浇筑，不得留置施工缝，在浇筑砼时必须在砼未达到初凝前进行二次砼浇筑。7.1. 砼供应不及时的处理措施当砼供应跟不上水平分层浇筑进度时，采用斜层浇筑，从梁的一端向另一端浇筑，根据砼稠度关系砼斜层浇筑，留置角度控制在2025度之间。7.2. 浇筑过程中如遇到施工现场停电时的处理措施在砼浇筑过程中，如遇到施工现场停电，如果停电时间较短，并立即查明原因及时恢复供电，可先采用人工振捣，待电来后再采用机械振捣。现场就备有后备52、发电机50KW，应立即起动备用发电机，以保证现场砼振捣质量。7.3. 浇筑过程中如遇到砼搅拌场停电时的处理措施在砼浇筑前应，联系多家砼供应场，如遇到砼搅拌场停电时，应立即通知另外供应商进行砼的供应，以保证在施工高大模板层时砼不出现因停电而导致无法施工的现象。第五章 施工安全保证措施第一节 组织保障1. 组织机构项目成立以项目经理为组长，项目总工、片区经理为核心的组织保障体系，确保转换层施工安全顺利的进行，其组织机构框图如下：2. 中天.未来方舟F11项目质量管理体系序号职 务姓 名1项目经理喻光文 2技术负责人雷斌3安全负责人刘毅4商务负责人汤艳琪5机电负责人刘鹏6材料负责人罗中清7质量负责人53、李靖3. 安全生产责任制公司、项目、班组建立安全生产责任制，项目负责人、工长（施工员）、班组长等生产指挥系统及生产、技术、机械、器材、后勤等有关部门均应按照其职责分工，确定安全生产责任。具体安生生产责任制是：1. 项目经理安全生产责任制项目经理是项目安全生产工作的第一责任人，对其负责施工的项目的安全生产工作负全面责任，其主要职责是：a) 认真贯彻“安全第一，预防为主”的方针，建立和完善项目安全生产责任制，保证国家安全生产法规和企业安全生产规章制度在项目上贯彻落实；b) 负责组织制定项目安全管理目标和考核制度；c) 严格安全管理，认真组织落实施工组织设计或施工方案中的施工安全技术措施，在编制施工54、计划时必须将安全防护设备、设施的实施同时纳入计划；d) 组织对项目各类人员进行安全思想、安全知识和安全技术教育，严格遵守操作规程；e) 保证本项目安全生产所必须的资金投入（即安全生产措施费）；f) 进行爆破、吊装等危险作业时，必须安排专门管理人员进行现场安全管理，确保操作规程和安全措施的落实；g) 定期（每周）组织项目上管理人员进行安全生产检查，对检查中发现的事故隐患，应当责令立即排除；对重大事故隐患排除前或排除过程中无法保证安全的，应当责令从危险区域内撤出作业人员，责令立即停工，并定人员、定措施、定时间进行整改，合格后方可继续组织施工；h) 项目上应当配备必要的应急救援器材、设备，并进行经常55、性维护、保养，保证正常运转；i) 项目上发生生产安全事故后，项目经理应当立即报告本单位负责人，并迅速采取有效措施，紧急组织抢救，防止事故扩大，最大限度减少人员伤亡和财产损失，同时做好事故现场保护工作，积极配合有关部门进行事故调查和处理。2. 项目副经理（生产经理）安全生产责任制项目副经理是项目安全生产工作的直接责任人，对其负责施工的项目的安全生产工作负直接责任，其主要职责是：a) 认真贯彻“安全第一，预防为主”的方针，建立和完善项目安全生产责任制，贯彻落实国家安全生产法规和企业安全生产规章制度；b) 参与制定项目安全管理目标和考核制度；c) 严格安全管理，负责落实施工组织设计或施工方案中的施工56、安全技术措施，在编制施工计划时必须将安全防护设备、设施的实施同时纳入计划；d) 落实对项目各类人员进行安全思想、安全知识和安全技术教育，严格遵守操作规程；e) 落实本项目安全生产所必须的资金投入（即安全生产措施费）；f) 进行爆破、吊装等危险作业时，必须安排专门管理人员进行现场安全管理，确保操作规程和安全措施的落实；g) 负责组织定期（每周）项目上管理人员进行安全生产检查，对检查中发现的事故隐患，应当责令立即排除；对重大事故隐患排除前或排除过程中无法保证安全的，应当责令从危险区域内撤出作业人员，责令立即停工，并定人员、定措施、定时间进行整改，合格后方可继续组织施工；h) 落实项目上应当配备必要57、的应急救援器材、设备，并进行经常性维护、保养，保证正常运转；i) 项目上发生生产安全事故后，积极并迅速采取有效措施，紧急组织抢救，防止事故扩大，最大限度减少人员伤亡和财产损失，同时做好事故现场保护工作，积极配合有关部门进行事故调查和处理。3. 项目总工程师安全生产责任制a) 认真贯彻国家和上级地有关规定和安全技术标准，对本工程安全生产项目的一切技术问题负总技术责任。b) 编制施工组织设计时，将安全措施落实到施工组织设计的各项环节中去，并经常深入现场，检查执行情况。c) 组织安全技术攻关活动，对新产品的设计，新技术、新材料、新工艺的研究从技术、安全生产上负责。d) 对职工、各主管职能部门进行安全58、技术知识教育。e) 及时组织解决在施工中存在的安全技术问题，参加重大伤亡事故的调查分析，针对事故原因，从技术上提出防范和改进措施。4. 综合工长（工程部经理）安全生产责任制综合工长（工程部经理）对项目的安全生产负直接领导责任，其主要安全生产职责是：a) 认真落实安全生产的法规、标准、规范及各项规章制度制度，定期检查落实情况；b) 协助项目经理、项目副经理，认真抓好施工现场安全管理工作；c) 组织实施各项安全技术措施，检查指导安全技术交底与安全设施验收工作；d) 组织并参与每天的施工现场安全巡视，组织有关人员定期进行安全生产和文明施工检查，对发现的问题组织整改；e) 加强对项目管理人员的安全教育59、，提高管理层的安全意识；f) 发生伤亡事故时组织抢救人员、保护现场，并及时上报。并配合调查组人员进行调查。5. 专职安全管理人员的安全生产责任制项目专职安全管理人员的安全生产职责：a) 在公司安全生产监督管理部门和项目经理的领导下负责项目安全生产日常监督管理工作，协助项目经理、项目副经理贯彻落实国家和上级有关安全生产的指示、规定和规章制度，并检查督促执行；b) 负责制定项目安全管理目标和考核制度，并进行考核；c) 负责或参与制定项目上有关安全生产管理制度、安全技术措施计划和安全技术操作规程，督促落实并检查执行情况；d) 负责在有较大危险因素的生产经营场所的有关设备上设置安全警示标志；e) 负责60、纠正和查处违章指挥、违章操作、违反安全生产纪律的行为和人员；正确分析、判断和处理各种事故隐患，负责编制事故隐患整改方案，并及时检查整改方案的落实情况；对施工现场存在重大事故隐患，有权下达停工整改决定；f) 负责组织项目人员的安全意识、安全技术教育与考核工作，督促检查班组、特种作业人员，三级安全教育和安全技术交底落实情况；g) 负责项目安全设备、防护器材和急救器具的管理；h) 负责项目安全基础管理资料的编制、收集整理归档工作，及时向公司填报项目上职工伤亡事故月报和做好各类事故登记工作；i) 项目上发生生产安全事故后，应当立即报告项目负责人，并迅速采取有效措施，组织紧急救援，防止事故扩大，最大限度61、减少人员伤亡和财产损失，同时做好事故现场保护工作，做好详细记录，积极配合有关部门进行事故调查和处理。6. 项目施工员（工长）的安全生产责任项目施工员的安全生产职责：a) 认真执行上级和项目上制定的有关安全生产规定，对所管辖班组的安全生产负直接领导责任；b) 认真执行安全技术措施及安全操作规程，针对生产任务特点，向班组（班组长和操作工人）进行书面安全技术交底，履行签字手续，并对规程、措施、交底的执行情况进行检查，随时纠正违规、违章作业；c) 经常检查所管辖帮班组作业环境的各种电气、设备、脚手架及安全设施。发现问题及时解决；对重点特殊部位施工，必须检查操作人员及设备状况是否符合安全技术措施，并督促62、执行；d) 定期或不定期组织所管辖班组学习安全操作规程，开展安全教育，接受安全监督部门人员的安全监督检查，对存在的不安全因素和事故隐患及时安排整改；e) 对项目采用新材料、新技术、新工艺时应严格执行申报、审批制度，应用中发现问题应立即停止，并报项目经理和技术负责人确认；f) 发生伤亡事故或未遂事故要保护好现场，并立即上报。7. 班组长安全生产责任制a) 认真做好新入场工人和换岗及歇业后重新上岗工人的岗前安全教育工作，并做好教育内容登记和接受教育人员的签字工作；b) 认真执行国家和本企业安全生产规章制度及安全技术操作规程，合理安排本班组工人严格按本工种安全技术操作规程作业，不违章指挥，冒险作业，63、并对本班组人员在生产过程中的安全和健康负责；c) 建立班前安全活动制度，认真开展班前安全活动，做好活动记录，并监督班组人员正确佩带和合理使用个人劳动防护用品；d) 保证本班组特种作业人员必须持有效特种作业上岗证上岗；e) 认真向本班组全部工人进行安全技术交底，并做好交底内容登记和接受交底人员的签字工作；f) 经常检查本班组作业现场的安全生产状况，发现问题及时解决，如不能解决的要立即向施工员或项目部其他领导报告；g) 发生伤亡事故或未遂事故要保护好现场，并立即向项目安全员、施工员和项目负责人报告。8. 班组工人安全生产责任制a) 认真学习和严格执行安全操作规程，不违章作业，不盲干乱干，对违章作业64、的指令有权拒绝，并有责任制止他人违章作业。b) 严格遵守安全生产各项规章制度和劳动纪律，不得在施工现场玩耍、嬉戏、追逐和打闹，不得擅自离开工作岗位和到工作区域外的地方去。c) 参加各项安全学习和安全活动，提出改进安全工作意见，搞好安全生产，不断提高自我防护意识和能力。d) 服从领导、听从指挥、工作时思想要集中，坚守岗位。严禁酒后上班，不得在禁止烟火的地方吸烟、动火。e) 严格遵守“施工现场各项安全规定”，正确使用“三宝”（即安全帽、安全带、安全网），爱护各种安全设施及安全标语牌，不得任意拆除和随意挪动。f) 在施工现场要注意安全，要有自我保护意识，不得攀登脚手架、井字架和随吊笼上落。g) 坚持65、“三级”安全教育，凡未经安全教育的不得上岗作业。h) 发生事故在立即上报，并迅速及时抢救伤员，保护好现场。i) 搞好场地的环境卫生，宿舍周围不能乱扔杂物、乱倒垃圾。j) 宿舍内和生活区严禁使用“三炉”，班组负责人要经常检查，发现隐患要及时处理。k) 若发现有偷盗行为的人员，被抓获经处理后，要立即退出现场，凡进入工地的人员要严格审查，无身份证的人员，工地不得安排，认安排认负责。第二节 技术措施1. 模板施工安全防护措施1. 支撑体系中的材料及模板不得使用腐烂、跷裂、暗伤的材料，也不得使用锈蚀严重及弯曲的钢管作支撑。2. 在砼施工前，必须把支撑体系及模板仔细的检查，并不准在外临边旁堆放模板、钢管、66、扣件等材料，并严禁随意拆除模板支撑。3. 安装模板和搭设支撑体系时，木工要保管随身带的工具，禁止垂直施工，拆模间歇时要将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止坠落伤人。4. 拆模板必须一次拆清，不得留有无撑模板，拆下的模板要及时清理，堆放整齐，拆模时不许站在正拆除的模板上，避免整块模板落下，严禁站在门窗洞口处拆模，防止掉落伤人。5. 安装和拆除模板，高度在2m以下时，可使用马凳操作，高度在2m及2m以上时，要搭支撑体系或工作台并设有防护栏杆或安全网。支撑体系或工作平台要由木工搭设，并经检查验收后方可使用。6. 模板的预留孔洞等处，要加盖或设防护栏杆，必要时尚要在洞口处设安全网，防止操作67、人员及物体坠落。7. 高空作业人员要通过专用坡道、楼梯上下通行，严禁攀登模板支架上下，也不得在高空的墙顶、独立梁或其模板等上面行走。2. 支撑系统施工安全防护措施1. 浇筑梁板混凝土前，应组织专门小组检查支撑系统中各种坚固件的固体程度；2. 浇筑梁板混凝土时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告；3. 由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。 4. 操作面必须设护身栏杆。3. 防高处坠落安全技术措施1. 脚手架或作业区的外立面应有栏护物和架面满铺脚手板；2. “四口”应加设盖板或其他覆盖物；68、3. 高空作业应配挂安全带；4. 定期检查梯笼或其他载人设备以防止失控坠落；5. 现场机械设备操作人员应持证上岗，组织技术、安全培训，保证正规操作。4. 防触电安全技术措施1. 定期检查并及时处理未加可靠保护、破皮损伤的电线和电缆的现象；2. 电闸箱应设门并上锁；3. 起重机或其他导电物体应避开架空高压裸线。5. 防火安全技术措施1. 现场的易燃物堆放地点应远离一切火源；2. 做好防止雷击的措施。6. 塔机及机械使用安全措施1. 塔机及机械操作人员应持证上岗；2. 对塔机及机械操作人员做好安全思想教育；3. 禁止非操作人员操作机械设备。7. 防机械伤害安全措施1. 现场上固定的加工机械的电源线69、必须加塑料套管埋地保护，以防止被加工件压破发生触电。 2. 按照建筑施工临时用电安全技术规范要求，做好各类电动机械和手持电动工具的接地或接零保护，防止发生漏电。 3. 各种机械的传动部分必须要有防护罩和防护套。 4. 现场使用的圆锯应相应固定。有连续二个断齿和裂纹长度超过2公分的不能使用，短于50CM的木料要用推棍，锯片上方要安装安全挡板。 5. 木工平刨口要有安全装置。木板厚度小于3公分，严禁使用平刨。平刨和圆锯不准使用倒顺开关。6. 使用套丝机、立式钻床、木工平刨作业等，严禁戴手套。 7. 砼搅拌机在运转中，严禁将头和手伸入料斗察看进料搅拌情况，也不得把铁锹伸入拌筒。清理料斗坑，要挂好保险70、绳。 8. 机械在运转中不得进行维修、保养、紧固、调整等到作业。 9. 机械运转中操作人员不得擅离岗位或把机械交给别人操作，严禁无关人员进入作业区和操作室。作业时思想要集中，严禁酒后作业。 10. 使用砂轮机、切割机，操作人员必须戴防护眼镜。严禁用砂轮切割22#钢筋扎丝。 11. 操作钢筋切断机切50cm以下短料时，手要离开切口15cm以上。 12. 操作起重机械、物料提升机械、砼搅拌机、砂浆机等必须经专业安全技术培训，持证上岗。坚持十不吊。 13. 加工机械周围的废料必须随时清理，保持脚下清，防止被废料拌倒，发生事故。 8. 安全管理措施1. 安装和拆除模板时，施工人员应带安全帽、系安全带、71、穿防滑鞋，安全帽、安全带应定期检查，不合格者严禁使用；2. 支模过程中如遇停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮阁或悬空。拆模中途停歇时，应将以松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。3. 如大雨、大雾、沙尘、大雪或6级以上大风等恶劣天气，应停止户外高空作业。5级或以上风力时，应停止高空吊运作业。雨、雪停止后，应及时清除模板和地面上的积水及冰雪。第三节 重大危险源识别1. 模板支架立杆、水平杆排布主要包括以下重大危险源要素：1. 现场搭设的立杆、水平杆排布与方案不符。现场施工时，不按方案尺寸与放线搭设，盲目施工，导致立杆、水平杆搭设尺寸与方案严重不符，间距过72、大，导致支架承载力及稳定性不足。2. 现场不按方案搭设。施工现场未对施工人员技术交底或搭设过程中检查不力，使得现场搭设方法与方案不符。2. 模板支架构造措施主要包括以下重大危险源要素：1. 未设置竖向、水平剪刀撑。2. 支架与周边已完主体拉结点设置未充分研究分析垂直结构构件的分布情况，仅作机械性描述或图示，其数量、位置、构造做法与结构不符或缺乏可操作性。3. 现场施工时，未对施工人员进行技术交底或搭设过程检查不力，剪刀撑（垂直、水平）、周边拉结、扫地杆、杆件连接等搭设构造不符合规范和方案要求。3. 钢管、扣件可调托撑等支架搭设材料主要包括以下重大危险源要素1. 钢管、扣件、可调托撑进场未检验或73、检验不合格使用。由于购买或租用支撑模板的钢管以吨计算，在吨位相同情况下，壁薄的钢管要比壁厚的钢管显得数量多、长度长，使用内壁不合标准钢管的背后，有着实实在在的经济利益，导致现场钢管合格率仅在80%左右。2. 由于钢管、扣件、可调托撑、门式架是多次周转材料，经过多次使用后会锈蚀、弯曲、破损、开裂导致材料承载力严重下降。工程中经常发现现场使用的可调托撑质量不合格。螺杆外径小于28mm，螺杆与支托板焊接不牢固，焊缝高度小于6mm，支托板厚度小于5mm。3. 扣件拧紧力矩达不到规范40N.m65N.m的要求。扣件的拧紧程度对扣件转动刚度有很大影响。拧紧程度高，承载能力加强。工程中实测到的扣件拧紧力矩大74、部分在20N.m40N.m之间，达不到规范要求的40N.m65N.m，大大降低了节点承载能力。施工单位和监理单位也疏于检查，造成混凝土浇筑时扣件下滑，支架整体性不够，导致支架坍塌事故。4. 模板支架验收主要包括以下重大危险源要素1. 模板工程的验收处于无序状态。施工企业不按规定编制模板工程安全专项施工方案或不按施工方案搭设模板支撑体系。监理单位现场监管不力，对方案编制不审核，对模板支撑体系不验收。建设主管部门对模板工程没有实行有效的监管。高大模板支撑体系不备案。使得模板工程的验收处于无序状态。模板支架未经验收就投入使用。2. 验收的程序、内容、方法不符合规范和方案的要求。支模架未验收就使用，现75、场实际搭设的模板支架与方案、规范严重不符。第四节 应急预案1. 应急救援的方针为了保护人员安全，防止和控制事故蔓延，做到很好的保护环境，采取以“预防为主，常备不懈，高效协调和持续改进”的思想,做到 “以人为本，安全第一，统一领导，分级负责，资源共享，协同应对，依靠科学，依法规范，反应快捷，措施果断，预防为主、分工明确具体” 的应急救援的方针。2. 应急救援组织机构及分工为有效实施应急救援工作，项目经理部成立应急救援小组。其成员名单如下： 应急总指挥： 李 军18786046968 应急副指挥： 雷 斌18607528810 杨春军15902209818成 员： 刘洪伟15285199189 刘76、 毅18275540680 李永生18952325822 仲书井18001295287钱存碗18580767306 孙启林15519560969周权庆15285249948 黄金来15585116878张家明15271789501 薛友根15679131827安全监督站：贵阳市建筑安全监督检查站 监理公司：贵州建工监理咨询有限公司 监理工程师：蒋铭业主：中天城投集团贵阳房地产开发有限公司 现场负责人： 唐崇晟、董科通用紧急救援电话： 公安：110；消防：119；医疗：120；贵阳医学院附属南华医院，联系电话：18985125882；3. 应急预案的任务和目标为了更好地适应活动的要求；给企业员工77、的工作和施工场区安全的环境，组织机构的成立是为了提供更好更安全的保障施工环境；保证应急反应资源处于良好的备战状态；指导应急反应行动按计划有序地进行；防止应急反应行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急反应行动的快速、有序及高效；充分体现应急救援的“应急精神”，此组织机构框架即为信息传递线路。4. 应急救援组织机构的职责、分工和组成1. 应急预案总指挥的职能及职责a) 分析紧急状态确定相应报警级别，根据相关危险类型、潜在后果、现有资源控制紧急情况的行动类型。b) 指挥、协调应急反应行动。c) 高效的与外部应急反应组织和机构进行联78、络。d) 检查应急操作人员的行动。e) 最大限度地保证现场人员和外援人员及相关人员的安全。f) 协调后勤保障。g) 保证应急反应组织的启动，行动积极有效。h) 及时进行应急的评估、确定升高或降低应急警报级别。i) 通报上级机构，决定请求外部援助。10）、决定应急撤离，决定事故现场外影响区域的安全性。2. 应急预案副指挥的职能及职责a) 协助应急总指挥组织和指挥应急任务。b) 向应急总指挥提出应急反应对策和建议。c) 保持与事故现场总指挥的直接联络。d) 协调、组织和获取应急所需的物资、设备，以支援现场的应急救援。e) 组织相关技术和管理人员对施工场区生产过程各种危险源进行风险评估。f) 定期检79、查各常设应急反应组织和部门的日常工作及应急反应淮备状态。3. 现场抢救组的职能及职责a) 抢救现场伤员。b) 抢救现场物资。c) 保证现场救援通道的畅通。4. 危险源风险评估组的职能和职责a) 对各施工现场及加工区特点以及生产安全过程的危险源进行科学的风险评估。b) 指导生产安全部门的安全措施落实和监控工作，减少和避免危险事故发生。c) 完善危险源的风险评估资料信息，为应急反应的评估提供科学的合理的、准确的依据。d) 落实应急反应共享资源及应急反应的报警联络方式，为应急反应提供及时的支援措施。e) 科学合理地制定应急反应物资器材和人力计划。5. 技术处理组的职能和职责a) 根据项目经理部的施工80、生产内容及特点，制订其可能出现，必须运用建筑工程技术解决的应急反应方案，整理归档，为事故现场提供有效的工程技术服务工作，做好技术储备。b) 应急预案启动后，根据事故现场的特点，及时向应急总指挥提供科学的工程技术方案和技术支持，有效地指导应急反应行动中的工程技术工作。6. 善后工作组的职能和职责a) 做好伤亡人员的善后工作，做好家属的稳定工作，确保事故发生后伤亡人负及家属思想能够稳定。b) 做好受伤人员医疗救护的跟踪工作，协调与医疗救护单位的关系。c) 与保险部门起做好伤亡人员及财产损失的理赔工作。d) 慰问有关伤员及家属。7. 事故调查组的职能及职责a) 保护事故现场。对现场的有关实物资料进行81、取样封存。b) 调查了解事故发生的主要原因及相关人员的责任。c) 按“四不放过”的原则对相关人员进行处罚、教育和总结。8. 后勤供应组的职能及职责a) 负责制订施工项目应急反应物资的储备计划，负责储备计划的检查、监督及落实。b) 定期检查和监督应急反应物资管理人员的到位和变更情况。c) 定期收集和整理项目经理部施工场区的应急反应物资源信息、建立档案并归档，为应急反应行动的启动，做好物资数据储备。d) 应急预案启动后，按应急总指挥的部署，有效地组织应急反应物资到事故现场。5. 应急救援的培训与演练1. 培训和演练内容应急预案和应急计划确立后，按计划组织全体人员进行有效的培训，应具备完成其应急任务82、所需的知识和技能，组织全员应急小组每年进行一次 “应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对应急响应” 的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。a) 应急物资的准备、维护及保养要点，b) 应急物资的准备、简易担架、跌打损伤药品及包扎纱布。c) 各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。2. 预防措施a) 为防止事故发生，转换层模板及其支撑体系支搭必须先编好施工方案，经有关技术总工程师审批后遵照执行。b) 所有木工必须持证上岗，工作时佩带好个人防护用品，支搭支撑体系严格按方案施工，做好支撑体系拉结点83、拉牢工作，防止架体倒塌。c) 所有架体平台架设好后，必须经过各方专业技术人员和安全员验收签字后，方可投入使用。6. 应急响应1. 如有模板及其支撑系统(平台架) 倾覆坍塌事故发生，首先由发现者在现场高呼，提醒现场工作人员迅速离开危险区。2. 发现者通知应急预案小组或项目管理人员(立即反应) 启动应急预案，按各自分工职责进行救援。根据现场情况，若有人员受伤，应立即拨打120急救电话，向急救中心求救或者拨打贵阳医学院附属南华医院联系电话，向贵阳医学院附属南华医院求救。应务必讲清受伤人数、地点和人员受伤情况，并派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场。同时，现场急救人员在急救车到来以前，应对受伤人员84、进行急救。本项目部配备应急急救药箱1只和担架 1幅，药箱和担架存放在医务室。 3. 按小组预先分工，各负其责，以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降到最底限度。4. 电工班长或电工直班员得到倾覆坍塌坍塌事故通知，应立即对倾覆坍塌处的相关电线电源切断(拉闸) ，防止发生触电事故。如特殊需要用电，另拉临时专用线，保证应急需求。5. 按小组预先分工，木工班长组织所有木工，立即拆除倾覆坍塌或倒塌相关支撑体系，注意、协助人员在清理有关材料过程中的安全，防止事故在发生。6. 作业过程一般常用工具必须放在工具袋内，物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳，不得放在临边及洞口附近，并不可妨碍85、通行。7. 高空作业的木工必须配戴安全带，挂好保险钩，架工搭设材料必须放在施工层板上不得将扣件、短钢管放在楼周边，防止落物伤人。7. 救护途中a) 救护途中保持呼吸道畅通，如有窒息者，应清除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块及分泌物呕吐物等。b) 伤员有骨折、关节伤和肢全挤压伤，大块软组织伤都要固定，用平硬的木板（担架）侧卧或平躺送往医院急救。c) 有出血严重的及时采取按住或者绑扎（每隔5分钟松一次，防止阻碍血液流通）。8. 事故调查1. 保护事故现场。2. 对现场的有关实物资料进行取样封存3. 调查了解事件主要原因及相关人员的责任。4. 按“四不放过”的原则对相关人员进行处罚、教育、总结。9. 86、应急救援预案的启动、终止和恢复1. 当事故的评估预测达到起动应急救援预案条件时，由应急总指挥启动应急反应预案令。2. 对事故现场经过应急救援预案实施后，引起事故的危害源得到有效控制、消除，所有现场人员的危害健康，不存在其他影响应急救援预案终止的因素时应急总指挥下达应急终止令。3. 应急救援预案实施终止后，应采取有效措施防止危害源扩大，保护事故现场和物证，经有关部门认可后可恢复施工生产。4. 对应急救援预案实施的全过程，认真科学地作出总结，完善应急救援预案中的不足和缺陷，为今后预案的建立，制订、修改提供经验和依据。5. 若在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救和加固措施，在确保87、人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。第五节 模架检测与监测监控转换层的支撑体系的检验与检测，是保证施工安全的重要环节，所以，必须从原材料的检测开始，到支撑体系搭设的立杆、大横杆、扣件抗滑和一切与支撑体系有关的构件均是控制的对象，并且,模板承重架要利用已浇筑成型的剪力墙或框支柱用钢管连接,使之成为一个整体。因此，转换层支撑体系的检验与检测，主要从以下几个方面进行。1. 钢管、顶托和扣件的检验对于钢管、顶托及扣件的检验，必须请有资质的检测中心来进行检测，钢管主要检测其外径、壁厚和各种力学性能。要求所有钢管壁厚不得有负偏差，力学性能不得有负偏差。顶托和扣件取样做实验后，对取样的样品按统一要求88、进行样品封存，其力学性能要用于施工方案之中，并按一定的安全系数进行缩减，做到设计计算与实际情况相一致。2. 扣件抗滑试验的检测扣件的抗滑对于不同的钢管有不同的抗滑值，所以，本方案实施前，必须请有资质的检测中心来进行检测，要求结果比理论上的值更为安全。因此，本方案在设计扣件抗滑时，取了理论上的值，使施工更安全，但是，理论和实际还是有一定的差别，为了消除这样的因素，在实际施工过程之中，本方案要求使用力矩扳手对扣件的进行过程检测，使其力矩控制在试验要求的力矩范围之内，并派专人分区域进行不少于三次的检测。3. 转换层支撑体系浇筑砼时的沉降观测转换层支撑体系沉降观测是保证施工安全的重要步骤，主要采用两种89、方法：其一是在浇筑转换层砼之前一天，在转换层外围选取几颗截面比较大的梁下面的支撑立杆之上，用水准仪器抄1米高的平后，用钢锯水平锯一刻度，并选取一个不会变形的裙楼屋面作为基点，测下首次观测值；在砼浇筑时，派专人根据浇筑的情况每隔2小时检测一次，观察其是否产生了沉降；其二是在转换层内的转换梁底的小横杆上吊线坠，线坠的底部距离钢筋砼板400毫米高，然后，在线坠的旁边用冲击电钻在钢筋砼板上打一个直径是12的钻孔50毫米深，再用一根直径是12的三级钢筋长600插入孔中，调整好钢筋的垂直度后，在把有刻度的钢卷尺绑在钢筋上，然后在砼浇筑之前用水平尺记下首次观测数据，待砼浇筑过程之中，每没浇筑0.4米高就观测90、一次，并认真做好记录。拟建房屋的布点不少于10个。裙楼一层的沉降观测，除了基点选在裙楼柱上之外，也是采用此方法进行，但是，必须选取与转换层选取的立杆正投影区域的立杆进行检测。转换层支撑体系的沉降预警值是1.5cm（取的钢筋砼梁的允许变形值），裙楼一层的沉降观测预警值1.0cm（取的钢筋砼梁的允许变形值）。第六章 劳动力计划第一节 专职安全员安排计划序号姓 名分管部位职 责1刘毅转换层梁板模安装转换层支撑体系监督工班按施工方案和技术交底施工。督促工班自检、专检、交接检及组织验收和过程质量控制，并把检查结果落实到位。填写质量检查巡视记录和各种检查资料。对施工的难点重点组织施工放样，并监督工班实施。91、2李春和裙楼第1层支撑体系负1层支撑体系安全员安排计划表第二节 特种作业人员及监控监测人员安排计划特种作业人员及监控监测人员安排计划表序号班组名称施工时段第15日第510日第1115日第1620日第2125日1外架工666662焊 工444423起重工333334电 工234335监控监测人员22226第七章 设计计算书第一节 梁底模计算书1 250*500梁模板（扣件式）计算书 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)4.65混凝土梁截面尺寸(mmmm)250500新浇混凝土结构层高(m)6.3梁侧楼板厚度(mm)100 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m292、)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱93、间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数2每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简94、图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.72117.377kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.5112.85kN/m 1、强度验算 Mmaxq1l2/817.3770.252/80.136kNm Mmax/W0.1395、6106/375003.62N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=512.852504/(38410000281250)0.232mml/250250/2501mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1l=0.517.3770.252.172kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R2=0.5q2l=0.512.850.251.606kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)96、9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.172+0.91.35(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.5-0.1)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.72max0.6-0.25/2，(1.2-0.6)-0.25/2/21，2.172+0.91.35(0.3-0.1)0.25/2=3.816kN/m q2max1.606+(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.5-0.1)+(0.5+(24+1.1)0.197、)max0.6-0.25/2，(1.2-0.6)-0.25/2/21，1.606+(0.3-0.1)0.25/22.546kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.81612，0.53.8160.320.408kNm Mmax/W0.408106/540007.561N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6073.8161，3.8160.32.316kN max3Vmax/(2bh0)=32.3161000/(24090)0.965N/mm21.78N/mm2 满足要98、求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.54610004/(10093502430000)0.708mml/2501000/2504mm 2q2l24/(8EI)2.5463004/(893502430000)0.113mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1433.8161，0.3933.8161+3.8160.34.362kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R24.362kN 正常使用99、极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.5461，0.3932.5461+2.5460.32.91kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R22.91kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.386106/449086.03100、7N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.099kN max2Vmax/A=24.0991000/42419.333N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.086mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.263kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.263kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截101、面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.2211.52/100.056kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.5)+0.91.42116.146kN/m 2)小梁验算 q1max2.018+(0.3-0.1)0.102、25/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41max0.6-0.25/2，(1.2-0.6)-0.25/2/21，2.018+(0.3-0.1)0.25/2=3.085kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.213kN，R26.626kN，R30.213kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(6.3-0.5)+Mw/lbmax0.213+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1+0.6-0.25/2)/21，6.626，0.213+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1+1.103、2-0.6-0.25/2)/21+0.87+0.056/1.27.543kN fN/(A)+Mw/W7542.861/(0.634424)+0.056106/449040.561N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR218.197kNN30kN 满足要求！2 350*1980梁模板（扣件式）计算书 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)6.3混凝土梁截面尺寸(mmmm)3501980新浇混凝土结构层高(m)4.5梁侧楼板厚度(mm)100 二、104、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1105、000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 106、取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.98)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.98)+1.40.72163.231kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.98161.467kN/m q1活0.91.4107、0.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.98150.59kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12563.2310.17520.242kNm Mmax/W0.242106/375006.455N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52150.591754/(10010000281250)0.088mml/250175/2500.7mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375108、 q1静l +0.437 q1活l=0.37561.4670.175+0.4371.7640.1754.169kN R2=1.25q1l=1.2563.2310.17513.832kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37550.590.1753.32kN R2=1.25q2l=1.2550.590.17511.067kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化109、计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max4.169+0.91.35(0.3-0.1)0.35/2+0.5(1.98-0.1)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.72max0.5-0.35/2，(1-0.5)-0.35/2/21，13.832+0.91.35(0.3-0.1)0.35/2=13.874kN/m q2max3.32+(0.3-0.1)0.35/2+0.5(1.98-0.1)+(0.5+(24+1.1)0.1)max0.5-0.35/2，(1-0.5)-0.35/2/21，11.06110、7+(0.3-0.1)0.35/211.102kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10713.8740.52，0.513.8740.1520.371kNm Mmax/W0.371106/540006.873N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60713.8740.5，13.8740.154.211kN max3Vmax/(2bh0)=34.2111000/(24090)1.755N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI111、)0.63211.1025004/(10093502430000)0.193mml/250500/2502mm 2q2l24/(8EI)11.1021504/(893502430000)0.031mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14313.8740.5，0.39313.8740.5+13.8740.157.929kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.595kN，R27.929kN 正常使用极限状态 Rmaxm112、ax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.14311.1020.5，0.39311.1020.5+11.1020.156.345kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.11kN，R26.345kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.337106/113、449075.147N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.012kN max2Vmax/A=23.0121000/42414.205N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.115mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.584kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.583kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类114、型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.51.52/100.028kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.98)+0.91.42156.905kN/m 2)小梁验算 q1max3.759+(115、0.3-0.1)0.35/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41max0.5-0.35/2，(1-0.5)-0.35/2/21，12.448+(0.3-0.1)0.35/2=12.483kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.545kN，R212.765kN，R30.546kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(4.5-1.98)+Mw/lbmax0.545+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1+0.5-0.35/2)/21，12.765，0.546+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)116、+0.91.41(1+1-0.5-0.35/2)/21+0.378+0.028/113.171kN fN/(A)+Mw/W13171.002/(0.634424)+0.028106/449055.247N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2113.952kNN30kN 满足要求！3 400*1000梁模板（扣件式）计算书 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)7.9混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001000新浇混凝土结构层高(m)4.5梁侧楼117、板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000118、梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模119、量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.868kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.104kN/m q1活120、0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1125.6kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.131.1040.1332+0.1171.7640.13320.059kNm Mmax/W0.059106/375001.572N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67725.6133.3334/(10010000281250)0.019mml/250133.333/2500.533mm 满足要求！ 3、支座反力计121、算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.431.1040.133+0.451.7640.1331.765kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.131.1040.133+1.21.7640.1334.844kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.425.60.1331.365kN R2=R3=1.1 q2l=1.125.60.1333.755kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/122、mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.765+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1-0.15)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/21，4.844+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3=4.877kN/m q2max1.365+(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1-0.15)+(0.5+(24+1.1)0.15123、)max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/21，3.755+(0.3-0.1)0.4/33.781kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.87712，0.54.8770.320.522kNm Mmax/W0.522106/540009.663N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.8771，4.8770.32.96kN max3Vmax/(2bh0)=32.961000/(24090)1.233N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、124、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.78110004/(10093502430000)1.052mml/2501000/2504mm 2q2l24/(8EI)3.7813004/(893502430000)0.169mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.8771，0.3934.8771+4.8770.35.574kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R44.273kN，R2R35.574125、kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.7811，0.3933.7811+3.7810.34.322kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.817kN，R2R34.322kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mma126、x/W0.786106/4490175.132N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax9.116kN max2Vmax/A=29.1161000/42443N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.271mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.731kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0.731kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求127、！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.2211.52/100.056kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1)+0.91.42129.916kN/m 2)小梁验算 q1max1128、.611+(0.3-0.1)0.4/3+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/21，4.418+(0.3-0.1)0.4/3=4.445kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.696kN，R216.962kN，R30.696kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(4.5-1)+Mw/lbmax0.696+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(1+0.6-0.4/2)/21，16.962，0.696+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15129、)+0.91.41(1+1.2-0.6-0.4/2)/21+0.525+0.056/1.217.533kN fN/(A)+Mw/W17533.302/(0.634424)+0.056106/449077.726N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2118.232kNN30kN 满足要求！4 500*1200梁模板（扣件式）计算书 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)7.9混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001200新浇混凝土结构层高(m)4.130、5梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)131、1000梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面132、板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.72139.064kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.2137.3133、kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.2130.7kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10737.30.1252+0.1211.7640.12520.066kNm Mmax/W0.066106/375001.752N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63230.71254/(10010000281250)0.017mml/250125/2500.5mm 满足要求！ 3、支座反134、力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39337.30.125+0.4461.7640.1251.931kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14337.30.125+1.2231.7640.1255.599kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92837.30.125+1.1421.7640.1254.579kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39330.70.1251.508kN R2=R4=1.143 q2l=1.14330.70.1254.135、386kN R3=0.928 q2l=0.92830.70.1253.561kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.931+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4+0.5(1.2-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72max0136、.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2/21，5.599+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4=5.629kN/m q2max1.508+(0.3-0.1)0.5/4+0.5(1.2-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2/21，4.386+(0.3-0.1)0.5/44.411kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.62912，0.55.6290.2520.602kNm Mmax/W0.602106/5400011.154N/mm2f15.44N/mm2 满足要求137、！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6075.6291，5.6290.253.417kN max3Vmax/(2bh0)=33.4171000/(24090)1.424N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6324.41110004/(10093502430000)1.227mml/2501000/2504mm 2q2l24/(8EI)4.4112504/(893502430000)0.095mml/250250/2501mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力138、极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1435.6291，0.3935.6291+5.6290.256.434kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R54.084kN，R2R46.434kN，R35.268kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.4111，0.3934.4111+4.4110.255.042kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.601kN，R2R45.042kN，R34.105kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48139、3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.911106/4490202.826N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax8.689kN max2Vmax/A=28.6891000/42440.985N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.302mml/25140、0500/2502mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R31.829kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R1.829kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 1、风荷载计算 Mw0.921.141、4klah2/100.921.40.2211.52/100.056kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.2)+0.91.42135.424kN/m 2)小梁验算 q1max1.755+(0.3-0.1)0.5/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41max0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2/21，5.084+(0.3-0.1)0.5/4=5.109kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.715kN，R220.816kN，R31.7142、16kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(4.5-1.2)+Mw/lbmax1.715+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.5-0.5/2)/21，20.816，1.716+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1-0.5-0.5/2)/21+0.495+0.056/121.367kN fN/(A)+Mw/W21367.055/(0.634424)+0.056106/449091.988N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容143、许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2122.646kNN30kN 满足要求！第二节 梁侧模计算书1 250*500梁模板（扣件式）计算书 一、工程属性新浇混凝梁名称KL，标高6.3m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)250500梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)100 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.5新浇混凝土对模板的侧压力144、标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.5min29.868，1212kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.5min29.87，1212kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.212+1.44，1.3512+1.40.740.9max20，20.120.920.1218.108kN/m2 正常使用极145、限状态设计值S正G4k12 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数3主梁间距(mm)1000主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)325结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)1000支撑距梁底距离依次为0，200 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承11146、8.10818.108kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3512114.58kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.125q1L20.125q10.220.091kNm Mmax/W0.091106/375002.414N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正11212kN/m max0.521qL4/(100EI)=0.521122004/(10010000281250)0.036mm200/250=0.8mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.25q1l左1.2518.147、1080.24.527kN 正常使用极限状态 Rmax1.25l左q1.250.2123kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)325小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)9040小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q4.527kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.14.52712，0.54.5270.3252=0.453kNm Mmax/W148、0.453106/540008.383N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.64.5271，4.5270.325=2.716kN max3Vmax/(2bh0)=32.7161000/(24090)1.132N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q3kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.677310004/(10093502430000)0.894mm1000/250=4mm 2maxqL4/(8EI)=33254/(893502430000)=0.184mm325/250=1.3mm 满足要149、求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.14.5271，0.44.5271+4.5270.3254.98kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.131，0.431+30.3253.3kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)1000主梁最大悬挑长度(mm)325主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 150、同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.771kN，R22.49kN，R30.771kN 正常使用极限状态：R10.495kN，R21.65kN，R30.495kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.154106/4490=34.349N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=20.7711000/4243.638N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.185mm200/2500.8 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力151、设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.954.03227.661kNNtb17.8kN 满足要求！2 350*1980梁模板（扣件式）计算书 一、工程属性新浇混凝梁名称KL，标高6.3m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)3501980梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)100 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.98新浇混凝土对模板的侧152、压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.98min29.868，47.5229.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.98min29.87，47.5229.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.444，44.153、2440.944.24439.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数11主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，900，1600 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153154、/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3529.87136.292kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10736.2920.1882+0.1213.5280.18820.152kNm Mmax/W0.152106/375004.062N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.8729.87kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63229.87188155、4/(10010000281250)0.084mm188/250=0.752mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14336.2920.188+1.2233.5280.1888.61kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.18829.876.419kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)9040小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15156、.44小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q8.61kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.18.610.62，0.58.610.152=0.31kNm Mmax/W0.31106/540005.74N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.68.610.6，8.610.15=3.1kN max3Vmax/(2bh0)=33.11000/(24090)1.291N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q6.419kN/m 1max0.157、677qL4/(100EI)=0.6776.4196004/(10093502430000)0.248mm600/250=2.4mm 2maxqL4/(8EI)=6.4191504/(893502430000)=0.018mm150/250=0.6mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.18.610.6，0.48.610.6+8.610.155.682kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.16.4190.6，0.46.4190.6+6.4190.154.236kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)150主梁类型钢管主梁158、材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.982kN，R22.841kN，R32.339kN，R42.339kN，R52.339kN，R62.339kN，R72.339kN，R82.339kN，R92.339kN，R102.841kN，R110.982kN 正常使用极限状态：R10.728k159、N，R22.118kN，R31.72kN，R41.72kN，R51.72kN，R61.72kN，R71.72kN，R81.72kN，R91.72kN，R102.118kN，R110.728kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.569106/4490=126.683N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=25.0981000/42424.048N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.621mm700/2502.8 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类160、型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.959.23217.538kNNtb17.8kN 满足要求！3 400*1000梁模板（扣件式）计算书 一、工程属性新浇混凝梁名称KL，标高6.3m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4001000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)150 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1新浇混凝土161、对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241min29.868，2424kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241min29.87，2424kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.224+1.44，1.3524+1.40.740.9max34.4，36.320.936.3232.688kN/m2 162、正常使用极限状态设计值S正G4k24 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数6主梁间距(mm)900主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)900支撑距梁底距离依次为0，650 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS163、承132.68832.688kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3524129.16kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10729.160.172+0.1213.5280.1720.103kNm Mmax/W0.103106/375002.734N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正12424kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.632241704/(10010000281250)0.045mm170/250=0.68mm 满足要求！ 3、164、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14329.160.17+1.2233.5280.176.4kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.17244.663kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)9040小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q6.4kN165、/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.16.40.92，0.56.40.32=0.518kNm Mmax/W0.518106/540009.599N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.66.40.9，6.40.3=3.456kN max3Vmax/(2bh0)=33.4561000/(24090)1.44N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q4.663kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.6639004/(10093502430000)0.912mm900/2166、50=3.6mm 2maxqL4/(8EI)=4.6633004/(893502430000)=0.208mm300/250=1.2mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.16.40.9，0.46.40.9+6.40.36.336kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.14.6630.9，0.44.6630.9+4.6630.34.617kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)900主梁最大悬挑长度(mm)300主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强167、度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.097kN，R23.168kN，R32.616kN，R42.616kN，R53.168kN，R61.097kN 正常使用极限状态：R10.794kN，R22.308kN，R31.874kN，R41.874kN，R52.308kN，R60.794kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.708106/4490=157.751N/mm2f=205 N/mm168、2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=24.7611000/42422.46N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max1.291mm650/2502.6 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.959.001217.101kNNtb17.8kN 满足要求！4 5000*1200梁模板（扣件式）计算书 一、工程属性新浇混凝梁名称KL，标高6.3m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5001200梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180 169、二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.2min29.868，28.828.8kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22170、2441121/2，241.2min29.87，28.828.8kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.228.8+1.44，1.3528.8+1.40.740.9max40.16，42.80.942.838.52kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k28.8 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数7主梁间距(mm)800主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)800支撑距梁底距离依次为200，800 设计简图如下：模板设计剖171、面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承138.5238.52kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3528.8134.992kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10734.9920.172+0.121172、3.5280.1720.121kNm Mmax/W0.121106/375003.214N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正128.828.8kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63228.81704/(10010000281250)0.054mm170/250=0.68mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14334.9920.17+1.2233.5280.177.533kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.1728.85.596kN 五、小梁验算小梁173、最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)9040小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q7.533kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.17.5330.82，0.57.5330.32=0.482kNm Mmax/W0.482106/540008.928N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxma174、x0.6ql,ql1=max0.67.5330.8，7.5330.3=3.616kN max3Vmax/(2bh0)=33.6161000/(24090)1.507N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q5.596kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6775.5968004/(10093502430000)0.683mm800/250=3.2mm 2maxqL4/(8EI)=5.5963004/(893502430000)=0.249mm300/250=1.2mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.17.5330.8，0175、.47.5330.8+7.5330.36.629kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.15.5960.8，0.45.5960.8+5.5960.34.925kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)800主梁最大悬挑长度(mm)300主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R176、11.146kN，R23.314kN，R32.73kN，R42.73kN，R52.73kN，R63.314kN，R71.146kN 正常使用极限状态：R10.847kN，R22.462kN，R31.999kN，R41.999kN，R51.999kN，R62.462kN，R70.847kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.418106/4490=93.011N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=24.461000/42421.038N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(m177、m) max0.469mm600/2502.4 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.958.84216.796kNNtb17.8kN 满足要求！第三节 板模板计算书1 120厚板模板计算书 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B，标高14.050m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)5.5新浇混凝土楼板边宽B(m)4.5 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m178、2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)6.3立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短179、边的距离(mm)250立柱距混凝土板长边的距离(mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板180、上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15181、kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.1123004/(38410000281250)0.117mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强182、度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因B/lb取整4500/1000取整4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.018kN/m 因此，q1静0.91.2(G1183、k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.073kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.07312+0.1210.945120.229kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.09712+0.213.151，0.1070.09712+0.1813.1510.669184、kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.229，0.669，0.7910.791kNm Mmax/W0.791106/5400014.64N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.0731+0.620.94511.237kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0971+0.6813.152.204kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0180.25，0185、.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.237，2.204，3.1743.174kN max3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(29040)1.323N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.99410004/(10093502430000)0.276mml/2501000/2504mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.9942504/(893502430000)186、0.021mml1/250250/2501mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24187、)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.705kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.138kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.054kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.1381+1.2230.56711.994kN 按悬臂梁，R1q1l=1.705188、0.250.426kN RmaxRmax，R1/20.997kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.05411.204kN 按悬臂梁，R1q2l=1.0540.250.263kN RmaxRmax，R1/20.602kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.31kNm Mmax/W0.31106/449069.086N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.041kN max2Vmax/A=22.0411000/4249.627N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 189、主梁变形图(mm) max0.414mm 跨中max=0.414mm=1000/250=4mm 悬挑段max0.213mm=250/250=1mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11190、.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.2211.52/100.061kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.4111+0.91.40.061/15.552kN f Nw/(A)+ Mw/W5191、551.557/(0.197424)+0.061106/449080.102N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.2211.52/100.061kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.4111+0.91.40.061/15.852kN f Nw/(A)+ Mw/W5851.557/(0.197424)192、+0.061106/449083.693N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.552kNN30kN 满足要求！2 180厚板模板计算书 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B，标高14.050m新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)5.5新浇混凝土楼板边宽B(m)4.5 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他193、支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)4.5立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)250立柱距混194、凝土板长边的距离(mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单195、位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 1=8.137kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/196、8,q2l2/8+pl/4=max8.1370.252/8，0.1080.252/8+3.150.25/4= 0.198kNm Mmax/W0.198106/375005.272N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.18)1=4.618kN/m 5ql4/(384EI)54.6182504/(38410000281250)0.084mml/250250/2501mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.7197、8小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因B/lb取整4500/1000取整4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.252.088kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)198、b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.251.301kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.788kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.30112+0.1210.788120.234kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.081kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.08112+0.213.151，0.1070.08112+0.1813.1510.668kNm M3maxq199、1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0880.252/2，0.0810.252/2+3.150.250.79kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.234，0.668，0.790.79kNm Mmax/W0.79106/5400014.63N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.3011+0.620.78811.278kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0811+0.6813.152.194kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0880.25，0.0810.25+3.153200、.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.278，2.194，3.173.17kN max3Vmax/(2bh0)=33.171000/(29040)1.321N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.251.204kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.20410004/(10093502430000)0.335mml/2501000/2504mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.2042504/(893502430000)0.026mml1/250250/201、2501mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41.5，1.3202、5(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.251.855kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.251.524kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.250.472kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.18)0.25=1.254kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.5241+1.2230.47212.32kN 按悬臂梁，R1q1l=1.8550.250.464kN 203、RmaxRmax，R1/21.16kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.25411.434kN 按悬臂梁，R1q2l=1.2540.250.314kN RmaxRmax，R1/20.717kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.382kNm Mmax/W0.382106/449084.986N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.832kN max2Vmax/A=21.8321000/4248.64N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) ma204、x0.429mm 跨中max=0.429mm=1000/250=4mm 悬挑段max0.024mm=250/250=1mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=263205、2.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.2211.52/100.061kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.4111+0.91.40.061/17.359kN f Nw/(A)+ Mw/W7358.757/(0.1206、97424)+0.061106/4490101.738N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.2211.52/100.061kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.4111+0.91.40.061/17.659kN f Nw/(A)+ Mw/W7658.757/(0.197424)+0.061106/4207、490105.329N/mm2f205N/mm2 满足要求！荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 八、可调托座验算 按上节计算可知，可调托座受力N7.359kNN30kN 满足要求！第四节 墙模板计算书1 350墙厚模板计算书 一、工程属性新浇混凝土墙名称Q新浇混凝土墙墙厚(mm)350混凝土墙的计算高度(mm)6300混凝土墙的计算长度(mm)3800 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/208、h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)6.3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，246.3min34.348，151.234.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，246.3min34.35，151.234.35kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1209、.234.35+1.42，1.3534.35+1.40.720.9max44.02，48.3320.948.33243.499kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.35 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)225小梁一端悬臂长(mm)200主梁间距(mm)450主梁一端悬臂长(mm)200对拉螺栓横向间距(mm)450对拉螺栓竖向间距(mm)450模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b210、0.45m，Wbh2/6450152/616875mm3，Ibh3/12450153/12126562.5mm4 1、强度验算 qbS承0.4543.49919.575kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.124kNm Mmax/W0.124106/168757.341N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.4534.35=15.458kN/m 面板变形图(mm) 0.406mml/400225/4000.562mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型钢管小梁材料规格(mm)483小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁211、截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁截面惯性矩I(cm4)10.78 1、强度验算 qbS承0.23743.49910.331kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.323kNm Mmax/W0.323106/449071.903N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.23734.35=8.158kN/m 小梁变形图(mm) 0.351mml/400450/4001.125mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=5.326kN，R2=.R16=5.045kN，R17=4.204kN 六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯212、强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面惯性矩I(cm4)21.56 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.503kNm Mmax/W0.503106/898056.062N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.101mml/400450/4001.125mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax450，450/2+200450mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax450，450/2+250475mm213、 N0.95mnS承0.950.450.47543.4998.833kNNtb17.8kN 满足要求！2 300墙厚及以下模板计算书 一、工程属性新浇混凝土墙名称Q新浇混凝土墙墙厚(mm)300混凝土墙的计算高度(mm)6300混凝土墙的计算长度(mm)4500 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)6.3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)mi214、n0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，246.3min34.348，151.234.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，246.3min34.35，151.234.35kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.234.35+1.42，1.3534.35+1.40.720.9max44.02，48.3320.948.33243215、.499kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.35 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)200主梁间距(mm)600主梁一端悬臂长(mm)200对拉螺栓横向间距(mm)600对拉螺栓竖向间距(mm)600模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.6m，Wbh2/6600152/622500mm3，Ibh3/12600153/12168750mm4 1、强度验216、算 qbS承0.643.49926.1kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.131kNm Mmax/W0.131106/225005.8N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.634.35=20.61kN/m 面板变形图(mm) 0.253mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 1、强度验算 qbS承0.27543.49911.962kN/m 小梁弯矩217、图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.439kNm Mmax/W0.439106/540008.129N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.27534.35=9.446kN/m 小梁变形图(mm) 0.316mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=6.528kN，R2=.R21=5.803kN，R22=7.979kN 六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面惯性矩I(cm4)21.5218、6 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax1.196kNm Mmax/W1.196106/8980133.176N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.501mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax600，600/2+200600mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax600，600/2+200600mm N0.95mnS承0.950.60.643.49914.877kNNtb17.8kN 满足要求！第五节 柱模板计算书一、工程属性新浇混凝土柱219、名称KZ新浇混凝土柱长边边长(mm)500新浇混凝土柱的计算高度(mm)6300新浇混凝土柱短边边长(mm)500 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)6.3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，246.3min29.868，151.229.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板220、荷载标准值Q3k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，246.3min29.87，151.229.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.444，44.2440.944.24439.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)1221、5.44面板弹性模量E(N/mm2)9350柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.4529.8716.331kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4541.588kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.116.3310.1672-0.1171.5880.1672-0.051kNm Mmax/W0.051106/(1/6450122)4.678N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验222、算 作用线荷载qbS正0.4529.8713.442kN/m 0.677ql4/(100EI)0.67713.442166.6674/(1009350(1/12450123)0.116mml/400166.667/4000.417mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型钢管小梁材质规格(mm)483小梁截面惯性矩I(cm4)10.78小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.16739.826.637 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.2223、07kNm Mmax/W0.207106/(4.49103)46.193N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.16729.874.978 kN/m 面板变形图(mm) 0.214mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 qS承l139.820.4517.919kN/m N0.5ql30.517.9190.5244.695kN Mql22/817.9190.622/80.861kNm N/An+M/Wn4.695103/424+0.861106/(4.49103)202.834N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 qS正l129.870.4513.442kN/m 5ql24/(384EI)513.4426204/(38420600010.78104)1.165mml2/4001.55mm 满足要求！ 141中天.未来方舟F12组团 高支模施工方案附图（其他楼栋参考此图）： 2