1、外防护脚手架搭设施工方案编制依据1. 1.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范）JGJ130-2001（2002年版）1.2. 建筑结构荷载规范GB50009-2001施工手册第四版。1.3. 建筑施工安全检查标准（JGJ59 - 99）。1.4. 建筑施工高空作业安全检查标准（JGJ80-91）。1.5. 公司质量、环境、职业健康安全一体化管理作业文件与管理手册编制说明1. 1.本工程为重庆市军供站工程，毗邻西南地区最大的火车站（龙头 寺火车站），人流量和车流量都非常大，且本工程安全文明施工 目标又为市级文明工地，因此必须搞好施工过程中的安全防护措 施，确保施工操作人员及周边人员财产的安全。2、2. 2.本工程分分为A、B、C和车库四个区域，A区为主楼，平面呈椭 圆形，共18层，B、C区为附楼，分别为5层、3层，均为框架 结构。2. 3.为了确保在整个工程中的安全，实现项目部确定的安全生产目 标，根据工程所处地理位置和我司企业形象的要求，我们决定采 用对附楼B、C区施工中对工程整个外围安全防护实施全封闭施 工方案，即将整个外墙区域逐层进行严密包裹。对主楼采用型钢 悬挑作基础对外墙区域进行包裹，每隔四层挑一次（详外防护脚 手架立面图）。所以 N=l. 2X1. 23+1. 4X2. 16=4. 50kN 6. 64斜杆长度 L二 Jl.2。+U =4. 65m3. 25入二 Lo/i二3、4. 65X1000： 15. 8二2940=7320/ 入=7320/294 =0. 085N=4. 5X4. 654-3=6. 98kN。=N/ A=6. 98X10：7 (o. 085X489) =167. 9 N/mm2f=205 N/mm2 满足要求N= (4.5X0. 1395+0. 35X0.9X1.2X292) X 1. 2+2 X 0. 9 X 1. 2 X292X1.4二4. 23 kN二Pab/1 二4. 23X0. 3X0. 9/1. 2二0. 95 kN m。=M/W=0. 95X1075. 08X10=187 N/mm2f=205 N/mm2满足要求Fb * (/+4、2沥淀3 =9EHX 33 max=6160x300x (9002 +2x900x300)29x2.06xl05 xl2.19xl04xl200X V3=3. 65mm 1/150=9. 33mm满足要求锚环验算锚环,180090。PXl. 8=4. 23X0. 3+4. 5X1. 2P=3. 71 kN3. 6m （二步）,水平间距L 1=4. 8m （四跨）根据本工程建筑立面设计要求，首先计算B、C区，B、C区按建筑物临边环境地面上开始搭设外防护脚手架（详下图）。脚手架搭设高度按B区最高高度Hd=25m,采用4）48X3.5钢管,材料为Q235 （3号）钢，脚手架排距Lb二0.9m,为大城5、市市区，地面粗糙度 C 类，基本风压 o=O. 40kN/m2,（查 GB50009-2001）。1. 8 X 6. 0m绿色密目安全网网目尺寸为5. 0mm X 5. 0mm,绳径2mm,自重0. 01KN/m2o外立面铺设竹压板，安全网全封闭，脚手架 用于外墙装饰及安全防护，考虑二层同时作业。4.2、脚手架的荷载计算钢管采用 0 48 X 3. 5 ,其截面特性：A=489mm2, 1=12. 19cm4, W=5. 08cm3, i=15. 8mmo横杆计算单元横杆计算单元冲算单元荷载计算：脚手板自重标准值：采用竹串片脚手板0. 35 kN/m2；拦板与挡墙脚手板自重标准值：竹串片脚手挡6、板0.14 kN/m； 脚手架外侧立面采用密目安全网自重标准值：0.01 kN/m2； 每米立杆承受的结构自重标准值：0. 1395 kN/m；（查JGJ130-2001 表 A-1）防护脚手架作业层上的施工均布活荷载：2 kN/m2；水平风荷载标准值：L= 1.0 (查 GBJ50009-2001)ns=l.311)=1.3X1.2X0.5 (安全网的挡风系数)二0.78Wk = 0. 7uzu sWo=O. 7X1. 0X0. 78X0. 40=0. 22 kN/m2 o4.3、支撑横杆受弯承载力计算：支撑横杆所受荷载简化为均布荷载：q=(0.9XI. 2X2) XI. 4+(0. 35X7、0.9X1.2+1.2X0. 14) XI. 2 0. 9=3. 13 kN/m支撑横杆所受的最大弯矩：M=0. 125ql2=0. 125 X 3. 13 X 0 . 92=0 . 3 1 6 kN - m 0. 274强度计算：o=M/W=0. 316X1064- (5 . 08X 103) =62. 2 N/mm2f=205 N/mm2 满足要求挠度计算：W=5ql7 (384EI)=5X3. 13X9007 (384X2. 06X105X12. 19X 104) =1. 06mml/150=900/150=6mm满足要求。4.4、大横杆计算支撑横杆所受荷载简化为集中荷载：P=(0.9X8、I. 2X2) XI. 4+(0. 35X0. 9X 1. 2+1. 2X0. 14) XI. 24-2=1.84 kN支撑横杆所受的最大弯矩：M=0. 25P1=O. 25 X 1. 84 X 1. 8=0. 83 kN m5、强度计算: o-M/W=0. 83X107 (5. 08X103) =163N/mm2(48EI)二 1. 84X 103X 12003/(48 X 2 . 06X 105X 12. 19X 104) =2. 63mm 10mm 1/150=1200/150=8mm满足要求4.6、连墙件计算连墙件采用二步四跨设置，与结构进行可靠连接。连墙件的轴向力设计值Ni=Nm+N9、o由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值：Niw=l. 4Wk A“.二 1. 4X0. 22X (1. 8X2X 1. 2X4) =5. 32kN所以 Ni=Niw+N0=5. 32+5=10. 32kN扣件抗滑力计算R=10. 32 kN8. 0X2=16. 0 kN所以需要双扣件。4.7、立杆的稳定性计算立杆的有效长度计算LO=k u h=l. 155 XI. 5X1. 8=3. 12m立杆的长细比X= L0/i=3. 12X10004-15. 8=198,查表得0=0. 184风荷载设计值产生的立杆段弯矩M=0.85XI. 4 Wk M =0. 85X1.4 Wk lah2/10=0. 810、5X1.4X0. 22X1.2X1.8210=0. 057kN m立杆段的轴向力设计值：N=1.2 (N NGzk) +0. 85X1.4LNQkNGik=25X0. 1395+ (0. 35X0. 9X 1. 2+1. 2X0. 14) X24-2+1. 2X25X0.01=4. 33 kNNQk=2X 0.9X1.2X24-2=2. 16kN所以 N= 1.2X4. 33+0. 85X1.4X2. 16=7. 77 kN立杆稳定性计算：。二N/ (A) +Mw/W=7. 77X10、(0. 184X489) +0. 057X1064- (5 . 08X 103)=97. 57 N/mm2f11、=205 N/mm2满足要求5、A区采用型钢悬挑作为基础进行计算(详下图)：悬挑型钢自身所受内外立杆重量产生的弯矩和挠度，是否满足要 求。（。二M/rW）用于固定型钢的预埋锚环的抗拉强度是否满足要求。（P锚L3M型钢）14a号槽钢 p“ 叫2锚环nn* /外防护脚手架悬挑4层，高度为16m。型钢承载力计算：原二 16X0. 1395+ (0.35X0. 9X1. 2+1. 2X0. 14) X24-2+2.0X16X0. 01= 2. 91kNNql2X0. 9X1.2X292=2. 16kN所以 N 外二 1.2X2. 91+1.4X2. 16= 6. 51kNN 内二(16X0. 139512、+0. 35X0. 9X1. 2X24-2) X 1. 2+2X0. 9X 1. 2X292X1.4=6. 10 kNP锚环1150950900Mmax=Pl=6. 10X0. 95+6. 51X1. 85=12. 04 kN m。=M/rW=12. 04 X 106/l. 85 X 80. 5 X 10=80. 85N/mm2 f=205 N/mm2满足要求wmax=PL3/3EI=6. 51 X103X 185073X2. 06X 104X564X 10=2. 16mm 1/400=2. 50mm满足要求3. 1.锚环验算：P二 15. 51 kN3. 14X62X205X2=46346 N二46. 346 kN满足要求6、靠车库段因车库未完成，暂采用48X3.5的钢管悬挑，外立杆 下设置斜撑作为基础的形式，等车库结构完成后，再将立杆接上。计算。斜撑杆承载力计算：NGik二4. 5X0. 1395+ (0. 35X0.9X1.2+1.2X0. 14) X2：2+1.2X4.5X0.01=1.23 kN 1.80Nql2：2=2. 16kN3. 2