1、武汉建工股份有限公司 外脚手架施工方案武汉市老干部活动中心易地扩建工程外脚手架施工方案 武汉建工股份有限公司 2011年9月20日武汉市老干部活动中心易地扩建工程外脚手架施工方案编制：审核：审批： 武汉建工股份有限公司2011年9月20日43 目 录第一章 编制依据1第二章 工程概况2第三章 脚手架方案选择3第四章 脚手架的材质要求4第五章 脚手架的搭设流程及要求5第六章 脚手架计算书11第七章 脚手架的检查与验收37第八章 脚手架搭设安全技术措施38第九章 脚手架拆除安全技术措施38第十章 脚手架防火措施39第十一章 脚手架应急救援预案40第一章 编制依据建筑结构荷载规范GB50009-202、01中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 建筑地基基础设计规范GB50007-2002中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社。武汉市建筑施工现场安全质量标准化达标实施手册建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91第二章 工程概况1、工程简介武汉市老干部活动中心易地扩建项目基地位于武汉市江岸区惠济路与惠济二路交汇处，基地东临惠中社区，南邻惠济路市委办公用地，西邻华润大厦和惠锦龙宾馆，北邻武汉晚报社。总用地面积约11580平方米，总建筑面积为1.761.71万3、平方米。基地内现有保留文物建筑一栋。新建活动中心大楼分为主楼上部、辅楼上部及主楼、辅楼下部共有的一层地下室。其中地下室为框架剪力墙结构，主楼以下部位地下室层高4.05m，辅楼下部地下室层高5.35m；主楼上部建筑为框架-剪力墙结构，地面以上11层，总高44.1m，机房屋面顶高为47.30m，其中一层层高5.1m，二层层高4.8m，三至十层层高均为3.8m，十一层层高3.85m，机房层层高3.20m；辅楼上部建筑为框架结构，地面以上2层，总高9.9m，包括游泳池及报告厅。主楼与裙楼间设置沉降缝。本工程设计使用年限为 50 年，建筑结构安全等级为 二级；建筑抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为6度；4、建筑场地土类型为中软场地土，建筑场地类别为 类。主楼和裙楼均采用框架结构体系，框架抗震等级均为三级。本工程设计0.000相当于黄海高程21.20m二、 工程信息 工程名称：武汉市老干部活动中心易地扩建项目 工程地点：武汉市江岸区惠济路 建设单位：武汉市老干部局 设计单位：中南建筑设计院股份有限公司监理单位：武汉华立建设监理有限公司结构型式：框架混剪力墙结构第三章 脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，5、力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合武汉市文明施工样板工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定地下室采用落地式双排脚手架；主楼一层、二层和辅楼在地下室未回填前采用临时防护脚手架进行结构施工，并与内部的模板支撑体系连接在一起，待地下室回填后对基础进行夯实硬化再重新搭设落地式双排脚手架；主楼三层至顶层采用分段悬挑双排脚手架的方案，架体外立杆内侧采用安全密目网全封闭围挡施工，悬挑式外脚6、手架从三层楼面开始进行第一层搭设，到八层楼面进行第二层悬挑脚手架搭设至顶层。第四章 脚手架的材质要求l、钢管落地式脚手架，选用外径48mm，壁厚 3.00mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65Nm时不得破坏。3、搭设架子前应进行保养，除锈并7、统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架外排立杆、大横杆、拦腰杆统一漆黄色，剪刀撑统一漆黑黄相间色，颜色间距为3050cm。4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100 ，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由武汉市建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700）中Q235A钢的要求。7、悬挑脚手架悬挑梁采用I16热轧工字钢，悬挑钢平台主梁采用I16热轧工字钢，次梁采用I10热8、轧工字钢。 第五章 脚手架的搭设流程及要求落地式及悬挑脚手架搭设的工艺流程为：基层清理材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑铺脚手板防护栏杆扎安全网。定距定位：根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。落地式双排脚手架施工要求一、立杆基础（1）落地式脚手架基础必须平整、密实、硬化，立杆底部设置50mm厚木方垫板，同时地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。（2）落地式脚手架必须设置纵横向扫地杆。9、纵向扫地杆采用直角扣件固定在距地底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆下。二、立杆间距 (1)脚手架立杆纵距1.5m，横距1.0m，步距1.8m；里立杆距建筑物0.3m。(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。三、大横杆、小横杆设置(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设10、，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。四、剪刀撑本工程地下室剪力墙外脚手架高度主楼部分为4.6米，裙楼部分为5.8米，应在外侧立面每间隔六米设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆与地面的倾角亦为45。剪刀撑、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。五、脚手板的铺设要求（1）顶层作业层脚手板应铺满、铺稳。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手11、板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接平铺时，搭接必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。脚手板用钢筋和扎丝锁紧。悬挑脚手架施工要求（1） 悬挑脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m，脚手架每步架体均应设置拦腰杆，外排立杆和大横杆表面应刷黄色油漆。脚手架高度超过24米，应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆与地面的倾角亦为45，每组剪刀撑跨越立杆根数不得超过7根(即6跨)，剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立12、杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。剪刀撑表面刷黄黑警示色油漆。 （2）连墙杆采用16的螺纹钢埋入结构，再焊接短钢管与架体连接的方式。连墙件应随架体搭设进度及时跟进， 连墙件的布置应符合下列规定：偏离主节点的距离不应大于300mm；应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；采用菱形布置， （3）脚手架外侧采用安全网全封闭，围网设于靠外侧立杆的内侧，与立杆、横杆绑扎牢固，绑点间距30cm，不得漏设。（4）在外脚手架搭设过程中脚手架里、外两排立杆均要竖直，尤其不得向外倾斜，搭设过程中应随时校正杆件垂直度和水平偏差；避免累积偏差过大。搭设时必须13、在垂直方向，水平方向按50%错开接头，所有立杆必须落在工字钢上，不得在水平杆上加悬空立杆。搭设第一节立杆时应选用长短不一的钢管，确保错开立杆接头位置；小横杆的搭设应与大横杆垂直，小横杆两端应伸出大横杆外10cm以上。连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，十字形扣件不得使开口朝下，螺栓应适度拧紧。 （5）立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不能在同一步距内，且相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于一个步距，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。 （6）横向水平杆设于纵向杆之下，纵向水平杆固定在立杆的内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧。纵向水平杆接长一般采用对接扣件连接，也14、可采用搭接。相邻纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应等距设置不小于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。纵向水平的长度一般不宜小于3跨，并不小于6m。每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入，螺栓应适度拧紧。扫地杆必须按要求进行搭设，水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接。扣件螺帽一定要拧紧。立杆竖接和水平杆横接一定要采用直角扣件，保证竖向传力和水平观感。 （7）架15、体上开洞的施工要求本工程在塔吊拆卸后将在-轴处安装一台施工电梯，安装时要求在架体上开洞作为出入口，不允许断开钢管立杆，如断开大横杆，则要求加设斜杆及设置横向支撑予以加强。洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点距离不应大于150mm。洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部，增设的短斜杆端部应用双扣件扣死。 （8）脚手板设置要求 作业层脚手板应铺满，铺稳；竹片脚手板，应设置在三根横向水平杆上。如当用到脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。铺设可采用对接平铺，亦可采用塔接铺设。脚手板对接平16、铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm,两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm。竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定。雨天后上架施工必须采取防滑措施。 （9）悬挑梁的设置 悬挑梁采用I16工字钢，外挑长度为1.4米。（10） 安全通道和斜道 为保证施工人员进出施工现场时安全，防止高空坠物伤人，特在建筑物首层入口及井架出入口设置安全通道。安全通道采用钢管架支撑，上部满铺竹杆及防护网以防止坠物。其余临时进作业面通道必17、须搭设防护棚。防护棚搭出约2m，其支撑是靠支在外架上的钢管，在钢管上铺设安全网。悬挑钢平台安装、拆除、验收要求在结构施工过程中和结构完成后有些大规格材料(长钢管、模板等)无法从附墙吊运往室内或转入上层,应而设置转料平台。本工程根据塔吊设置的位置及起重运输的实际情况，拟将转料平台设置在塔吊运输起重量最大的一侧，即建筑物外边，主楼每层楼设置三个，三个平台分别设置在1-2轴、4-5轴、6-7轴，从二层才是设置，待楼层材料全部清理完毕后三个钢平台同时转层。悬挑式钢平台安装使用及验收要求：(一)、钢平台额定载重量一般不得超过1吨，有效载料面积一般不小于7或超过9。(二)、平台应以工字钢或槽钢作主、次梁，18、满铺脚手板，以螺栓与钢梁固定，或满铺4mm厚钢板，与钢梁焊接固定。(三)、平台的搁支点和锚固点必须牢固固定于建筑物结构上，严禁设置在脚手架等施工设施上。(四)、平台两边各设前后两道斜拉钢丝绳，靠内一道为保护绳。卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度；(五)、平台左右两侧必须装设固定的不低于1.2m的防护栏杆，满铺钢板网，下口设置200mm高钢制踢脚板，封闭严密。端部装设内开式活动格栅门，加装薄钢板封闭，吊运长料时打开。 (六)、操作平台上，应在明显位置标明容许使用荷载，钢平台使用时，应有专19、人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。；卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩； （七）操作平台上应显著标明容许荷载（详细标明各类材料如钢管、模板等的容许数量），人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。 （八）维修保养：1、平台制作完成后应对焊缝做检查，发现焊缝高度、长度不足时应即使补足。2、平台应做防腐处理，二道防锈漆一道面漆，在视线范围内刷黄黑警示色。3、平台每天应检查，重点检查钢丝绳、限位螺栓，发现异常及时纠正。每周做受力点检查，重点检查吊环的外形、焊缝、平台的变形，发现吊环变形、焊缝处油漆剥落，平台变形应及时查找原20、因，及时消除影响，每月或每次移位时对平台做整体检查，重点检查焊缝、腐蚀情况。4、平台的维修必须在地面上进行，禁止在高空、悬空进行。悬挑卸料平台转层：钢平台转层施工程序：安装起吊钢丝绳塔吊挂钩并收紧起吊钢丝绳卸掉钢平台搁置端锚固螺栓斜拉钢丝绳上端与结构锚固件脱离塔吊起吊并转向上层安装位置吊挂就位安装主拉钢丝绳安装保险钢丝绳钢平台验收。4.3.2钢平台转层注意事项：1）钢平台转层前，根据同条件试块检查上部拉环的混凝土强度达到设计强度的80%，并且转层前向操作人员进行安全技术交底。2）钢平台转层时，在现场塔吊吊臂作业半径内应采取安全警戒措施，在上层钢平台安装侧的外墙脚手架上人员应暂停作业，并撤离脚手21、架面。3）钢平台转层安装后，应例行验收手续，验收合格后方可交付使用。钢平台转层验收内容为第一次安装验收内容中的第49条。悬挑卸料平台拆除要求（一）钢平台拆除顺序：安装起吊钢丝绳塔吊挂钩并收紧起吊钢丝绳卸掉钢平台搁置端锚固螺栓斜拉钢丝绳上端与结构锚固件脱离塔吊起吊吊离结构层塔吊下降吊钩，将钢平台吊运到地面。（二）钢平台拆除注意事项：1）钢平台拆除前，应向操作人员进行安全技术交底。2）钢平台拆除时，在现场塔吊吊臂作业半径内应采取安全警戒措施。3）对拆除的钢平台应妥善保管，便于下一工程重复使用。第六章 脚手架计算书落地双排脚手架一、参数信息:1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的22、横距为1.0米，大小横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；采用的钢管类型为 483.0横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；3.风荷载参数本工程地处湖北省武汉市，基本风压为0.35kN/m2；风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.8；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基23、参数根据地勘报告本工程地基承载力标准值(kN/m2):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:0.40。 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3001.500/3=0.150 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.150+1.41.500 = 2.321kN/m；24、 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.3210.92/8 = 0.2365kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =46.392N/mm2；小横杆的最大应力计算值 =46.392 N/mm2 小于小横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.150+1.500 = 1.688 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.6889004/(3842.060105121900.0)=0.574 mm；小横杆的最大挠度0.25、574 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900.0 / 150=6.000 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0330.9=0.0279 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3000.91.500/3=0.135 kN；活荷载标准值: Q= 3.0000.91.500/3=1.35 kN；荷载的设计值: P=(1.20.0279+1.20.135+1.41.35)/2=1.046 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最26、不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.5001.5002=0.010 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.0461.500= 0.419 kN.m；M = M1max + M2max = 0.010+0.419=0.429 kN.m最大应力计算值 = 0.429106/5080.0=84.449 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 84.449 N/mm2 小于大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配27、的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax=0.6770.0381500.04 /(1002.060105121900.0) =0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.034+0.135+1.35）/2=0.76kN V= 1.8830.761500.03/ ( 100 2.060105121900.0) = 1.924 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.924=1.976 mm；大横杆的最大挠度 1.976 mm 小于大横杆的最28、大容许挠度 1500.0 / 150=10.0与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0330.92/2=0.034 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.500=0.058 kN；脚手板的自重标准值: 29、P3 = 0.3000.91.500/2=0.202 kN；活荷载标准值: Q = 3.0000.91.500 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.034+0.058+0.202)+1.42.025=3.188 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(0.92/2+1.502)0.038/1.7027.5 = 5.829；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；30、采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30041.500(0.9+0.3)/2 = 1.08 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)； NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50027.5 = 0.206 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.445 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ= 3.0000.91.5002/2 = 4.0531、 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.350 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.8；经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 0.80.8400.35 = 0.165 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.27.445+ 1.44.05= 14.604 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为32、N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.27.445+0.851.44.05=13.754 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw =0.851.4WkLah2/10=0.8501.40.1651.5001.7002/10=0.085 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =14.604 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照33、扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.945 m；长细比 Lo/i = 186.392 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 14604.000/(0.186489.000)=160.565 N/mm2；立杆稳定性计算 = 160.565 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满34、足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =13.754 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.945 m；长细比: L0/i = 186.392 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =35、205.000 N/mm2； = 13754.042/(0.186489.000)+85117.725/5080.000 = 167.975 N/mm2；立杆稳定性计算 = 167.975 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，单层搭设高度为19米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用1步1跨，竖向间距3.836、0米，水平间距3.00米。 施工均布荷载为3.0kN/m2。悬挑水平钢梁采用16号工字钢。 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物2.60m。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.033kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.351.5/3=0.175kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.50/3=1.5kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.175=0.2556kN/m 活荷载的计37、算值 q2=1.41.5=2.1kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.2556+0.102.1)1.5002=0.519kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.2556+0.1172.1)1.5002=-0.61kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.61106/5080.0=120N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要38、求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.175=0.213kN/m 活荷载标准值q2=1.5kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.213+0.9901.5)1500.04/(1002.06105121900.0)=3.285mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=039、.0331.05=0.0399kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.051.500/3=0.184kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN 荷载的计算值 P=1.20.0399+1.20.184+1.41.575=2.473kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.0381.052/8+2.4731.05/3=0.871kN.m =0.871106/5080.0=171.46N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N40、/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.0399+0.184+1.575=1.799kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=17991050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=2.94mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.96mm 小横杆的最大挠度小于41、1050.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0331.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/2=0.184kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.184+1.42.362=3.5756kN 单扣件抗滑承载力的设计计算42、满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.124819.000=2.3712kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(1.050+1.500)/2=1.148kN (3)栏杆与挡脚手板自重43、标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50019.000=0.1425kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.1117kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑44、结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.550 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.000 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5501.2501.000 = 0.481kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ=11.35KN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ=12.34KN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wkla45、h2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.34kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.0846、cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 135.86 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.35kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.8947、cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.278kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 179.73 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 七、悬挑梁的受力计算:悬挑架构造要求1、外脚手架的内立杆距墙0.3m，内外排立杆的间距为1.05m，立杆的纵向间距为1.5m。大横杆之间的步距为1.8m。悬挑脚手架的首层搭设节点示意图如下：接立管的短钢筋焊在工字钢上结构梁16号工字钢楼板上预埋钢环大样预埋在楼板上的48、 16固定钢环大样预埋在楼板上的 16固定钢环大样钢丝绳6 19 15.516钢筋砼楼板悬挑脚手架的首层搭设节点 16号工字钢与工字钢焊接，焊缝高度为6mm105025短钢筋O定位销100外立杆内立杆150悬挑工字钢梁大样 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1400mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。 工字钢安全验算 本工程选用1649、号工字钢，将工字钢视为悬臂梁考虑。Mx=1.2N+0.3N=12.341.5=18.51kNmx=1.05 Wnx=141cm3工字钢弯曲正应力为：Mx/xWnx=18.51/1.05141=125 N/mm2f205N/mm2即工字钢安全。 八、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=1.58 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.876 经过计算得到强度 =6.85106/(0.876141000.0050、)=55.46N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、拉杆的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=24.045kN 十、拉杆的强度计算: 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=24.045kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、6651、1钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00024.045/0.850=226.307kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径16.0mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=24.045kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=240454/(3.1416502)1/2=18mm 十一、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢52、梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.420kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=94204/(3.1416502)1/2=11mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.42kN； d 楼板螺53、栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于9420.43/(3.1416201.5)=100.0mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.42kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 54、楼板混凝土局部承压计算满足要求!悬挑钢平台受力计算：次梁为10槽钢。3.6m长钢平台设4道次梁，焊接在主梁凹槽上，其间距为1.2m。 (1).荷载计算依据JGJ80-91规范，永久荷载中的自重，铺板以0.4kN/m2计；施工活荷载（均布）以1.5kN/m2计；另外，本设计考虑增加集中施工荷载，按荷载5kN设计。永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.4。落叶松板50mm厚 0.41.21.2=0.58kN/m10槽钢 0.11.2=0.12kN/m施工荷载(均布) 1.51.21.4=2.52kN/mq=3.22kN/m施工荷载(集中) p=51.4=7kN (2).内力计算计算简图：次梁55、计算简图集中荷载处于最不利位置(在次梁跨中)M =6.89kNm(3).抗弯强度计算f=173.55N/mm2 =215N/mm2满足要求。2、主梁设计选用16工字钢。荷载及内力计算主梁均布荷载：16工字钢 0.2051.2=0.246 kN/m栏杆、密目网 0.1151.2=0.138 kN/m30030mm木挡板 0.0721.2=0.086 kN/mq=0.47kN/m次梁（L）传递荷载，计算简图如下：主梁计算简图P=7.525kNM=9.8kN.mR=15.9kN（2）强度计算满足要求3、钢丝绳验算钢平台构造上宜两侧各设两道钢丝绳，每侧两道钢丝绳均以一道受力作验算，前后两道均选用63756、16mm钢丝绳，查表，破断拉力Fg=288kN。(1).计算内力计算简图:平台荷载计算简图钢丝绳受力计算简图为安全计，每侧两道钢丝绳均以一道受力作验算，钢丝绳所受拉力：R1=18.06kNR2=20.575kN(2).安全系数计算查表：637钢丝绳被断拉力换算系数a=0.82。作吊索用钢丝绳的法定安全系数K=10。Fg=0.82288=236.16kN前道钢丝绳后道钢丝绳两道钢丝绳均满足要求4、吊环设计在钢平台主梁16工字钢中吊环位置，焊2441008钢板（四周围焊），焊缝高度6mm，钢板上部割40圆孔，利用圆孔作吊环。为防止钢板锐角切割钢丝绳，在圆孔处钢板两面各焊圆环12钢筋。(1).钢板割57、孔处强度按下式计算：N=T2=23.328kN（见钢丝绳计算）An=（10040）8=480mm2满足要求(2).焊缝验算焊缝高6mm，有郊厚度为，焊缝周长R为（160+100）2=520mm，查表可知5、后部锚固钢筋设计主梁伸进建筑物1300mm，在1100mm处加设锚筋，锚筋选用20圆钢。计算简图如图：则拉应力为：小于吊环控制应力50N/mm2，满足要求。第七章 脚手架的检查与验收1、脚手架和悬挑钢平台必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；3、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001第58、八节及JGJ59-99中外脚手架检查评分表，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。第八章 脚手架搭设安全技术措施1、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。2、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。3、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。4、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。5、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。6、保证脚手架体的59、整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。7、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。8、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。9、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。第九章 脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非60、作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，61、严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。第十章 脚手架防火措施一、 在脚手架上进行明火作业前必须办理动火证，明火作业前要将周围的可燃材料清理干净并派专人进行监护。脚手架上的竹、木脚手板、踢脚板等可燃材料要用不燃材料设置防火隔离带。二、 四级以上大风天气严禁明火作业三、 脚手架上外墙保温施工现场为62、禁火区域，严禁吸烟，并应远离火源。四、 每层楼的外脚手架边要设置足够的灭火器。五、 安全网进入现场后要进行抽样检查，其阻燃性能及其他技术必须符合相关规范，否则不得使用。六、 现场的电工经常检查穿过脚手架的电线发现破损的及时维修更换。七、 工人在脚手架上严禁吸烟，尤其严禁从室内向室外扔烟头。第十一章 脚手架应急救援预案一、编制目的为了确保本项目安全生产目标的实现，保证本项目在出现脚手架坍塌事故时，能够及时进行应急救援，从而最大限度地降低损失，特制定本应急救援预案。二、适用范围 本预案适用于本项目发生脚手架坍塌事故的应急处置工作。 三、事故类型和危险程度分析通过危险源辨识和风险评估，在脚手架使用过63、程中，出现以下情况时，可能会发生坍塌事故：（1）脚手架承重超负荷；（2）脚手架构造不符合要求；（3）脚手架地基不符合要求；（4）搭设脚手架的钢管或扣件不合格；（5）出现灾害天气。四、应急救援组织机构及职责救援组：组长桂高斌 组员石磊、邓鑫、石峰、王旭宇 主要职责：抢救伤员、协助医护人员、送医院抢救。警戒疏散组：组长 汪成功组员 石磊、邓鑫、石峰、王旭宇 主要职责：立即采取措施，防止事故扩大；疏散人员，防止其他人员受到伤害。事故调查组：组长 汪成功 组员石磊、邓鑫、石峰、王旭宇主要职责：调查了解事故原因，受伤人数，受伤人员姓名，事故发生时间，经济损失初步估计，同时立即电话求救、报警及在主要路口接64、车。五、预防与预警1、预防（1）应要求脚手架搭设人员持证上岗；（2）对钢管、扣件等材料进行严格把关，严禁不合格材料投入使用；（3）脚手架验收合格方可投入使用；（4）加强日常的巡视检查，对出现的架体变形或地基沉降等导常情况及时采取应急措施；（5）加强大风大雨后对脚手架使用前的安全检查，对发现的地基沉降、立杆悬空等情况及时采取补救措施。（6）对独立脚手架的拉结支撑加强日常巡视，发现异常情况及时督促进行整改。2、预警 项目管理人员发现脚手架荷载超过设计值或脚手架主要杆件不符合规范要求时，应及时停止脚手架的使用。六、应急处置（1）施工现场发生人员伤亡坍塌事故时，发现人员及时告知项目经理，同时拨打急救电65、话请求救援，并根据现场实际情况制定救援措施；（2）救援小组应及时到达工地门口，指引专业救援人员以最快速度到达出事地点；（3）警戒疏散小组应立即设立危险警戒区域，严禁与应急抢险无关的人员进入；（4）救援小组根据应急救援方案展开救援，采取可靠措施加固、拆除未坍塌部位的架体，拆除或切割压住伤者的杆件，对被埋伤员进行救援；（5）救援小组应在专业救护人员到达前，对受伤人员进行应急救援。七、培训与演练1、培训项目部在脚手架使用过程中，应每季对所有员工进行一次应急知识的培训；新员工入场时应接受应急知识（伤员急救常识、抢险救灾基本常识等等）的培训；项目部的应急救援人员应接受专门应急救援培训（包括紧急情况判断、66、应急救援技术、现场处置措施等）。2、演练项目部在脚手架使用前组织一次演练，使应急人员更清晰地明确各自的职责和工作程序，提高协同作战的能力，保证应急救援工作有效、迅速地开展。并对演练的效果进行分析评估，及时解决演练中暴露的问题。八、应急救援小组人员通讯录姓 名职 位联 系 方 式桂高斌总指挥13707139111汪成功副总指挥13125023711石 磊组员13871106038邓 鑫组员13971499721王旭宇组员13072771447石 峰组员15972196479九、应急救援医院医院名称地址与工地距离联 系 方 式武汉脑科医院（长江航运总医院）武汉市江岸区惠济路1号1KM（027）82423456（工作时间）（027）82426436（24小时）武汉解放军一六一医院武汉市黄浦路特一号4KM（027）82903131