1、第一节 编制依据1、建筑结构荷载规范GB500092001；2、混凝土结构设计规范GB500102002；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001;4、钢结构设计规范GB500172003；5、木结构设计规范GB50005-2003;6、建筑施工计算手册；7、建筑地基基础设计规范GB500072002；8、建筑施工安全检查标准JGJ5999;9、建筑结构静力计算手册;10、本工程施工图纸。11、冷弯薄壁型钢结构技术规范第二节 工程概况xx市老干部活动中心楼位于xx市xx路中段西侧。本工程地下一层，地上16层，建筑最高点高度67。8米,建筑总高度63.8米，东西长30。5m，2、南北长55。6m。建筑基底面积4076。42平方米，总建筑面积25099.3，其中主楼面积为22323。73平米,（含地下室部分建筑面积1670.73平方米，商业部分建筑面积为4366.7平米,老干部活动中心部分建筑面积7033.72平方米,办公部分建筑面积9252。58平方米)， 运动场馆部分建筑面积2775.57平米，建筑抗震等级为7度，建筑合理使用年限为50年。本工程为钢筋砼框架剪力墙结构，基础为柱下独立基础.地下一层及一至三层层高4.2m，三至十六层层高3.9m，最大跨度为15.1m。该工程在四层D-E轴、2/1-2/9轴间；A-B轴、1/110轴间凹进，十四层B-2/B轴、1/1-13、0轴间凹进，而在十六层时在其顶部会有组合WKL梁出现。如下图所示.第三节 模板方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点:1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠,造价经济合理.2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性的耐久性.3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修.4、结构选型时,力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JGJ59-99检查标准要求,要符合文明工地的有关标准。6、结合以上模板及模板支架原则，同时结合本工程的实际情况，综4、合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案(具体作法见图)：、在三层结构顶层框架梁上铺设I28a（2801228.5）工字钢,再在其上铺设I40c(40014614。5)工字钢，利用工字钢将上部钢管支架荷载、脚手板荷载、防护用具荷载、顶层KJL自重荷载、施工荷载传至三层框架柱上，并且为了较好的将荷载传递,减轻上部钢管支架等荷载对框架梁的直接作用，一至三层在底层工字钢铺设部位的梁模板不拆除，并进行加固处理，（加固方法见附图)工字钢与工字钢间利用钢管与钢梁焊接连接（间距600mm）增强稳定性。并在工字钢上焊接10mm长25短钢筋（双杆）来固定钢管支架。、为了将上部荷载较好的传递给三层结构5、柱,在三层结构柱上面铺设、预埋钢板(见附图),在里侧结构柱、墙侧面上预埋钢板与钢梁焊接。、根据顶层次梁位置，在铺设在框架梁上的钢梁上焊接钢梁来承担上部次梁的荷载，固定钢管支架及钢梁间的连接方法同上。、钢管支架搭设高度为50m，底部30m为双立杆，上部20m为单立杆，内侧与框架柱（抱箍）及在框架梁上的埋件直接连接，（埋件为483.5钢管，在砼中埋深300mm，露出200mm)不与内侧脚手架进行连接，支架水平杆步距1。5m,立杆的横距视顶层WKL的位置而定,扫地杆距立杆跟部100mm，水平方向剪刀撑每4m设置一道，横纵向竖向剪刀撑每4m设置一道，在A轴与E轴（5002000梁位置)设置的钢管支架上6、每隔3m设置“之字斜撑。、在架体搭设至十四层时，在顶部5002000梁的外侧搭设挑架，用来进行顶梁的施工。、在350700梁支架顶部根据梁底模宽度增加6m长附杆与架体连接，将上部荷载传递给架体主立杆，具体布置见附图。第四节 材料选择根据工程特点，顶层组合梁模板材料选择如下：面板采用18mm木多层胶合板、5080木方（内楞）现场拼制，483.5钢管(外楞）支撑，采用可回收M16对拉螺栓进行加固。梁底采用8080木方及483.5钢管支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.5钢管。第五节 模板安装一、施工准备(一)材料及主要机具 1、主要材料：序号材料名称规格数量7、备注1复合多层模板2440122018mm8952木方8080mmm373木方5080mmm3144钢管483。5t3955扣件直角个552006扣件旋转个52007扣件对接个175008对拉螺栓M16个4009脚手板50mm厚块50010U型托个65011脱模剂TM801（30斤）桶1512密封条5mm箱5013海绵条30mm宽箱5014胶带30mm宽卷20015工字钢40014614.5m66016工字钢2801228。5m9117铁板10mm72、主要机具：序号工具名称数量序号工具名称数量1木工圆盘锯1台6扳手把2木工平刨机1台7水平尺个3手锯把8线坠个4木工锤把9撬棍个5电钻个10吊装8、索具套3、施工人员：序号施工人员种类数量序号施工人员种类数量1木工组长1名4司索4名2专职安全员1名5木工150名3指挥4名6力工50名（二）、作业条件1、划分工程流水段：根据工程结构的形式、特点及现场条件,流水段划分为一个流水段。2、按工程结构设计图进行模板设计，确保强度、刚度及稳定性.3、绘制全套模板设计图，其中包括：模板平面布置配板图、组装图、节点大样图.确定模板配板平面布置及支撑布置。对梁、板、柱等尺寸及编号设计出配板图，应标志出不同型号、尺寸单块模板平面布置，纵横龙骨规格、数量及排列尺寸；柱箍选用的形式及间距；支撑系统的竖向支撑、侧向支撑、横向拉接件的型号、间距.4、模板拼装,所有板9、面必须牢固固定在龙骨上。二、模板安装操作工艺（一)、梁1、工艺流程:抄出梁底的轴线、水平线安装梁柱节点模板架设支撑体系铺设梁底主次龙骨铺设梁底模板梁底起拱绑扎梁钢筋梁侧模安装上下锁品楞、腰楞、竖楞、斜撑楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固。2、安装工艺：a、在柱子砼上弹出梁底的轴线、水平线，并复核。安装梁柱节点模板，利用8080mm木方和对拉螺栓及钢管把模板与柱砼加固牢固.b、架设双排支架，采用483。5普通钢管，支柱间距根据设计图，横、纵向拉杆间距800 mm，楼层间的上下支柱应在同一条直线上。c、采用483。5普通钢管做主龙骨、8080mm的木方做次龙骨，次龙骨间距600mm.10、安装时，先拉通线调节高度，将主龙骨找平，再架设次龙骨。d、挂线安装梁底模板，模板采用木多层胶合板.控制好梁底的起拱高度（4m,不起拱，梁跨4m,按1/1000-3/1000起拱）。梁底模板检查验收无误后，将其固定好。e、在梁底上绑扎钢筋，穿预应力筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板,先用长夹板楞将侧模底部锁死,再备侧模上口楞，将上口调直。为保证梁截面尺寸,模内加设14钢筋支撑，钢筋支撑长度同梁宽。临时用钢管或木方支撑，使侧模成型.在梁的中部用电钻打孔，位置见设计图，穿对拉螺栓杆，对拉螺栓横向间距500mm,然后安装通长腰楞，安装钢板备垫及螺母并校紧螺母,使钢板备垫压紧通长腰楞，通长横楞间距11、300mm。在通长横楞外加设竖楞,竖楞间距600mm。在竖楞外侧底部设置483。5mm通长钢管，用扣件卡紧；在竖楞外侧顶部安装斜支撑，加固牢固。f、梁侧模板上口挂线调直，复核梁截面尺寸,与相邻模板连接牢固。(二）、模板施工时注意以下几点:1、钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致,连接件需连接牢固，水平拉撑连通;2、根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4不考虑起拱，4L6起拱10mm，6的起拱15mm;3、梁侧设置斜向支撑,采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45）4、模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；5、板模周转使用时,将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂,对变形和12、四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净,刷好脱模剂.第六节 模板拆除1、侧模拆除在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损，方可拆除。2、底模拆除必须待同条件养护试块抗压强度达到下表的规定后方可拆除。现浇结构拆模时所需的砼强度结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率计（%）板2502、8758100梁、拱、壳8758100悬 臂构 件27521003、已拆除模板及支架的结构，在砼达到设计强度等级后方可承受全部使用荷载;当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。4、拆除时，应遵循先支后拆，后支先拆,自上而下进行13、。5、不可用钢钎、铁锤猛砸乱撬。每块模板拆下后，应用人工将其运托放至地上，严禁把拆下的模板直接扔下或使其自由坠落于地面。6、拆除跨度较大的梁支架及其模板时,应从跨中开始向两端进行。7、拆下的模板、钢管、木方等随拆随运,运至指定地点，分类堆放。第七节 模板安装质量标准（一）、保证项目模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性；其支承部分应有足够的支承面积。检查方法：对照模板设计，现场观察或尺量检查。(二）、基本项目1、接缝宽度不得大于1。5mm. 检查方法:观察和用楔形塞尺检查.2、模板表面清洁干净.检查方法：观察。3、模板安装允许偏差项目，见下表。模板安装的允许偏差允许偏差 (mm）单层多层高14、层框架多层大模高层大模测量墙、梁、柱轴线位移4444尺量检查标 高4+2 -444用水准仪或拉线和尺量检查墙、柱、梁截面尺寸+3 -4+2 -422尺量检查每层垂直度6633用2m托线板检查相邻两板表面高低差2222用直尺和尺量检查表面平整度4422用2m靠尺和塞尺检查预埋钢板中心线位移3333拉线和尺量检查埋管预留孔中心线位移3333拉线和尺量检查插筋中心线位置4444拉线和尺量检查插筋外露长度+10 0+10 0+10 0+10 0拉线和尺量检查预埋螺栓中心线位置2222拉线和尺量检查预埋螺栓外露长度+8 0+8 0+8 0+8 0拉线和尺量检查预留洞中心线位移8833拉线和尺量检查预留洞15、截面外露长度+8+8+8+8拉线和尺量检查第八节 成品保护1、 安装完毕的梁模板不可临时堆料和当作业平台。模板平放时，要有木方垫架；立放时,要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形，防止模板的变形、标高和平整度产生偏差.不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。2、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时椅靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面已安装完毕的平面模板,不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。3、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬碰猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤，防止砼16、墙面及门窗洞口等处出现裂纹。4、保持模板本身的整洁及配套构件的齐全，放置合理，保证板面不变形。5、模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸墙体、楼板及其它已施工完了的部位，不得兜挂钢筋。用撬棍调整模板时,撬棍下要支垫木方，要注意保护模板下面的海绵条或砂浆找平层.第九节 质量通病防治(一)、梁模板：梁底不平、下挠；梁侧模板不平直；梁上下口涨模：梁底模板的龙骨、支柱的间距应通过设计计算决定,使模板的支撑系统有足够的强度和刚度。作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形.模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉,使梁、板产生下挠。梁模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设锁口楞，17、再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形.（二）、复合多层板在使用过程中应加强管理：复合多层板在使用过程中应加强管理.支、拆模及运输时应轻搬轻放，发现有损坏及变形时，应及时修理。模板应分类、分规格码放,对于复合多层板的侧面、切割面、孔壁应用封边膝封闭，以最大限度地增加周转次数.模板表面如有孔洞，用塑料胶带纸封贴堵严。（三）、刷脱模剂:所有模板每次周转均应均匀涂刷脱模剂,便于模板拆除，不破坏混凝土成品。第十节 安全注意事项1、进入施工现场人员必须戴好安全帽,高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢.2、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，锤子、扳18、手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止高空坠落。4、安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。5、遇六级以上的大风时,应暂停室外的高空作业，雨雪后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。6、二人抬运模板时要互相配合,协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。组合钢模板装拆时，上下应有人接应.钢模板及配件应随装拆随运送。7、不得在脚手架上堆放大批模板等材料.8、支撑不得搭在门窗框和脚手架上。通道中间的斜撑、拉杆等应设在1。8m高以上。9、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、模板等支撑牢固。19、拆模间歇时，应将已活动的模板、龙骨、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。10、模板上有预留洞，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好，并做防护。11、拆除模板一般用长撬棍，人不许站在正在拆除的模板下,在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时,更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。12、在组合钢模板上架设的电线和使用电动工具,应用36V低压电源或采取其他有效的安全措施。13、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋作业。14、装拆20、模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作;操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。15、拆模必须一次性拆清，不得留下无支撑模板.拆下模板要及时清理,堆放整齐。16、拆除底模时，不得一次将顶撑全部拆除，应分批拆下顶撑，然后按顺序拆下龙骨、底模，以免发生模板在自重荷载下一次性大面积脱落。17、在模板垂直运输时,吊点必须符合扎重要求，以防坠伤人.18、拆模时，临时脚手架必须牢固，不得用拆下的模板作脚手板。脚手板必须牢固平整，不得有跳头板，以防踏空坠落。第十一节 顶层250500梁模板及支撑系统计算书一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m)：021、。25;梁截面高度 D（m）：0。5;立杆纵距(沿梁跨度方向间距）La（m）:1。34（梁底部位增设支撑，间距为0.67）;脚手架步距(m）：1。50；梁两侧立柱间距(m）:0.70；立杆横向间距或排距Lb(m)：0。35;采用的钢管类型为483.50；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数模板自重（kN/m2）:0.35；钢筋自重(kN/m3）:1。50；施工均布荷载标准值（kN/m2)：2.5;倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):对水平模板可采用2。0;对垂直面模板可采用4。03.材料参数木材品22、种：松木； 木材弹性模量E(N/mm2）：8000；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2)：13；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2）：1.4;面板类型：木多层胶合板；面板弹性模量E(N/mm2):3500;面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：13；4.梁底模板参数梁底模板主楞的间距(mm）：670；次楞间距（mm）：250；面板厚度(mm）:18；5.梁侧模板参数主楞（外楞）间距(mm）：500；次楞(内楞)间距(mm）：250；主楞龙骨材料：483.5钢管；次楞龙骨材料:木楞，宽度50mm,高度80mm;二、梁模板荷载标准值计算1。梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产23、生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按建筑施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值:0.22245.711152.22KN/240.512KN/取两者最小值，即：=12KN/其中5。71（T取20）；121；V=3m/h.c-混凝土的重力密度,取24.0kN/m3；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.5m；三、梁侧模面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的两跨连续梁计算。面板计算24、简图如下:1.抗弯验算其中，-弯曲应力计算值（N/mm2）；M-最大弯距(N.mm);W净截面抵抗矩,W=501.81。8/6=27。00cm3；按以下公式计算面板最大弯矩：其中 ,q-作用在模板上的侧压力,包括:新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1。20.5012=7.20kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值： q2= 1。40.54。0=2。80kN/m；q=q1+q2=7。20+2.80=10。0kN/m;计算跨度(内楞间距)： l=250mm;面板的最大弯距 M=0。12510.02502=0.78105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=0.78105 /2.70104=2.825、9N/mm2;面板的受弯应力计算值=2.89N/mm2小于抗弯强度设计值 f=13。00N/mm2，满足要求！2。挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用.q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=12。000。50=6.00N/mm；E-面板材质的弹性模量: E=3500N/mm2；I-面板的截面惯性矩: I=501。81.81。8/12=24。30cm4；最大挠度：=0。5216.002504/(10035002.43105）=0.14 mm；面板的最大容许挠度值:=l/250 =250/250=1。00mm；面板的最大挠度计算值=0.14mm小于最大容许挠度26、值 =1.00mm，满足刚度要求！四、梁侧模板内外楞的计算1。内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=508080/6=53。33cm3；I=50808080/12=213。33cm4;内楞计算简图如下(1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下：（符号意义同前)按以下公式计算内楞跨中弯矩:其中，作用在内楞的荷载,q = (1。212.00+1。44.0）0.25=5.0kN/m；内楞的最大弯距： M=0。15。05002=1.25105N。mm;内楞的最大受弯应力计算27、值:=1.25105/5。33104=2。35N/mm2;内楞的受弯应力计算值=2.35N/mm2 ，小于抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！ （2)。内楞的挠度验算其中 E - 面板材质的弹性模量：8000N/mm2；q-作用在内楞上的侧压力线荷载标准值:q=12。00.25=3.0N/mm;最大挠度: =0.6773.05004/（100800021。33105)=0。07mm；内楞的最大挠度计算值 =0。07mm小于容许挠度值=500/250=2。0mm，满足要求！2.外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，外楞上下两端支架固定，则没有弯等内力，不需计算。五、梁底模板计算面板为受弯结构，28、需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的间支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6701818/6=3。62104mm3； I=670181818/12=3.26105 mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:其中， f - 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)；l-计算跨度(梁底支撑间距）: l=250mm; q - 作用29、在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1： 1.2（24.0+1.50）0。670。5=10.25kN/m；模板结构自重荷载：q2：1.20。350.67=0.28kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值:（对水平模板采用2.0kN/；）q3: 1。42.000.67=1.88kN/m；q = q1+q2+q3=10。25+0.28+1.88=12。41kN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mmax=0。12512.410。252=0.10kN。m；=0。10106/7.24104=1。38N/mm2;梁底模面板计算应力=1.38N/mm2小于抗压强度设计值f=13.030、00N/mm2,满足要求!2。挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用.最大挠度计算公式如下：其中，q-作用在模板上的压力线荷载： q =(24。0+1。50)2 +0.350。67=34.40N/mm； E面板的弹性模量: E=3500N/mm2;面板的最大挠度计算值： =0.52134。402504/（10035003.26105）=0.61mm;面板的最大挠度：=0。61mm小于允许挠度值:=250/250=1.0mm，满足要求！七、梁底次龙骨计算次龙骨为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照支撑的间距大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强31、度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。次龙骨的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=808080/6=8。53104 mm3; I=80808080/12=34.13105 mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行次楞抗弯强度验算：其中，f梁底次的弯曲应力计算值（N/mm2）；M-计算的最大弯矩 （kN.m）；l-计算跨度(梁底支撑间距）： l=670mm; q-作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m）；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1.2(24。00+1。50）0。25/20。532、=1.91kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350。25/2=0。05kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：（对水平模板采用2。0kN/;)q3： 1.42.000。25/2=0。35kN/m;q = q1+q2+q3=1.91+0.05+0。35=2。31kN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mmax=0.12.310。672=0。10kN.m； =0.10106/8。53104=1。17N/mm2;梁底模面板计算应力=1.17N/mm2小于抗压强度设计值 f=13.00N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式33、如下：其中,q作用在模板上的压力线荷载: q =(24.0+1。50）2 +0。350.25/2=6。42N/mm； E木龙骨的弹性模量： E=8000N/mm2；面板的最大挠度计算值： =0.6776.426704/(100800034。13105 )=0.32mm;面板的最大挠度：=0。32mm小于允许挠度值:=1340/400=2。38mm,满足要求！八、梁底支撑钢管的计算本工程梁底支撑主楞采用483.5钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1。荷载的计算:（1）钢筋34、混凝土梁自重(kN)： q1=(24.0+1.5）0。250。50。67=2.14kN;（2）模板的自重荷载(kN）：每侧侧模：q2=0.3500。50.67=0.12kN；梁底模：q3=0。350.250。67=0。06kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）： 经计算得到，活荷载标准值 P1 =(2。50+2。00)0。250.67=0.75kN；2.模板传递给梁底楞的集中荷载计算：P11。20。25（q1+q3)+q2+1.41。5=1.20。25（2.14+0。06）+0。12+1.41。52。90KNP21.2（0.50q1+q3)+1.41.5=1.2(035、.502。14+0.06)+1.41。53。46KN3.支撑钢管的强度验算：、抗弯计算按照集中荷载作用下的二跨连续梁计算W=5.08103mm3;I=12.19104mm4;计算简图如下(l=300mm)经计算得到：最大弯矩:M0.87KN.m;最大剪力：Q=1。69KN最大支座反力 R=6。84kN;最大应力870000/5080=171N/mm2;最大应力计算值171N/mm2小于f=205N/mm2；满足要求！、钢管挠度计算=0.9112。901033003/100206000121900=1。05mm钢管的最大挠度1.05mm小于=300/250=1。2mm,满足要求！九、立杆的稳定性36、计算立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值，它包括:横杆的最大支座反力R；脚手架钢管的自重 G。 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到; i 计算立杆的截面回转半径 (cm）；i = 1。58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4。89 W 立杆净截面抵抗矩（cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2)； l0 计算长度 (m),取下二式中的较大值；l0=kh (扣规5。3.3式）l0=h+2a（扣规3式) a模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度；非顶托a=0。00,.k计算长度附加系数,取值为1。155；计算长度系数,参37、照扣件式规范表5。3。3； = 1。80l0 = kh=1.1551.81。5=3。119m=l0/i=3119/15。8=197,查扣规附录C，=0.186因此部位高大模板采用下部30m为双立杆、上部20m为单立杆的形式搭设，所以单双立杆交接位置和双立杆底部均需要进行立杆稳定性计算.参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的0.7倍折减考虑，则:截面积:2A0。724890。7685mm2;截面模量：2W0.725。081030.77.11103 mm3。（1）、双立杆底部钢管的验算：1）、作用于模板架体的荷载包括静荷载、活荷载及横杆的最大支座反力。、静荷载标38、准值包括以下内容：A、每米立杆承受的结构自重标准值:0.1394kN/m（查扣规附录A的表A1）NG1=0。139450+(30+26）0。038+29（个）0。015=9.00kNB、脚手板的自重标准值:NG2=0.350。670.33（层）=0。21kNC、栏杆与挡脚手板自重标准值：NG3=0。140。670.33（层）=0。08kN；D、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；NG4=0。0050。6750=0。17kN；经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9。00+0。21+0。08+0。179.46kN;、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,在梁模39、板荷载计算时已给予考虑。、横杆的最大支座反力：R=6.84213。68kN;2)、立杆稳定性计算、立杆轴向力设计值计算N=1。2NG+1.4NQ+R=1。29。46+1.40+13。68=25.03kN、稳定性计算按下式计算：=1。1551。51。5=2.60m（计算长度系数参照扣规表5.3。3：=1.5)立杆的截面回转半径=0。0158m(查扣规附录B)=165利用查扣规附录C得稳定系数0。259立杆截面积685mm2=141N/mmf=205N/mm满足强度要求（2）、单双立杆交接位置钢管的验算：1）、作用于架体的荷载包括静荷载、活荷载和横杆的最大支座反力。、静荷载标准值包括以下内容：A、40、每米立杆承受的结构自重标准值：0.1394kN/mNG1=0。139420+260。038+8（个）0.015=3.36kNB、脚手板的自重标准值:NG2=0.350。670。33=0。21kN（3为共计有三层脚手板铺设）C、栏杆与挡脚板自重标准值：NG3=0.140.670。33=0。08kN;D、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；NG4=0。0050。6720=0。07kN;经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.36+0.21+0.08+0.073.72kN;、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,在梁模板荷载计算时已给予考虑。、横杆的最大支座反力41、：R=6。84213.68kN；2）、立杆稳定性计算、立杆轴向力设计值计算N=1.2NG+1。4NQ+R=1.23。72+1。40+13.68=18。14kN、稳定性计算按下式计算：=1.1551。51。5=2。60m（计算长度系数参照扣规表5。3.3:=1。5）立杆的截面回转半径=0.0158m(查扣规附录B）=165利用查扣规附录C得稳定系数0.259立杆截面积A489mm2=143N/mmf=205N/mm满足强度要求（3）、因250500梁在从梁底位置增设一根6m长附立杆来承受梁的施工荷载、静荷载，而在计算梁的支承钢管荷载时此处的支座反力只有1。21KN,一个脚手架扣件的抗滑力为8KN42、，所以能够满足梁荷载的需要.第十二节 顶层350700梁模板及支撑系统计算书一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m）：0。35；梁截面高度 D(m）：0。7；立杆纵距（沿梁跨度方向间距)La（m)：0.95(取西侧较大值)；脚手架步距（m）：1.50；梁两侧立柱间距（m）:0.80；立杆横向间距或排距Lb(m）:0。40；采用的钢管类型为483。50；扣件连接方式：单扣件,考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2）：0.35;钢筋自重(kN/m3）:1。50；施工均布荷载标准值（kN/m2）:2.5；倾倒混凝土侧压力（kN/m243、）:2.0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）：对水平模板可采用2。0;对垂直面模板可采用4。03。材料参数木材品种：松木； 木材弹性模量E（N/mm2）：8000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4;面板类型：木多层胶合板；面板弹性模量E（N/mm2）：3500；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2)：13；4.梁底模板参数梁底模板主楞的间距（mm)：950；次楞间距（mm)：175；面板厚度（mm）：18；5.梁侧模板参数主楞（外楞)间距（mm）：500；次楞（内楞)间距（mm）:350；穿梁螺栓水平间距(mm）：500;穿梁螺栓竖向间距44、（mm)：350；穿梁螺栓直径(mm)：M16;主楞龙骨材料:483.5钢管；次楞龙骨材料:木楞,宽度50mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按建筑施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:0。22245.711152。22KN/240。716。8KN/取两者最小值，即：=16.8KN/其中5.71(T取20）；121；V=3m/h。c-混凝土的重力密度，取24。0kN/m3；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。7m；三、梁侧模45、面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的两跨连续梁计算.面板计算简图如下:1。抗弯验算其中，弯曲应力计算值（N/mm2);M最大弯距(N.mm);W-净截面抵抗矩，W=501.81.8/6=27.00cm3；按以下公式计算面板最大弯矩：其中 ，q-作用在模板上的侧压力,包括:新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1。20。5016。8=10.08kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值： q2= 1。40.54。0=2.80kN/m；q=q1+q2=46、10.08+2.80=12。88kN/m；计算跨度(内楞间距）: l=350mm；面板的最大弯距 M=0.12512.883502=1.97105N.mm；经计算得到,面板的受弯应力计算值：=1.97105 /2。70104=7。30N/mm2;面板的受弯应力计算值=7。30N/mm2小于抗弯强度设计值 f=13。00N/mm2，满足要求!2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=16。800.50=8.40N/mm;E-面板材质的弹性模量： E=3500N/mm2；I-面板的截面惯性矩: I=501.81.81.8/47、12=24。30cm4；最大挠度:=0。5218.403504/(10035002.43105)=0。77 mm；面板的最大容许挠度值：=l/250 =350/250=1.40mm;面板的最大挠度计算值=0.77mm小于最大容许挠度值 =1。40mm，满足刚度要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，龙骨采用木楞,截面宽度50mm，截面高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=508080/6=53。33cm3;I=50808080/12=213。33cm4；内楞计算简图如下（1）。内楞强度验算强度验算计算公式48、如下：(符号意义同前)按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = （1。216.80+1.44。0）0.35=9。02kN/m；内楞的最大弯距: M=0.19。025002=2。25105N。mm；内楞的最大受弯应力计算值：=2。25105/5。33104=4.23N/mm2；内楞的受弯应力计算值=4。23N/mm2 ，小于抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！ （2）.内楞的挠度验算其中 E 面板材质的弹性模量：8000N/mm2；q-作用在内楞上的侧压力线荷载标准值:q=16。80.35=5。88N/mm；最大挠度： =0。6775。885004/（10080002149、.33105）=0.15mm；内楞的最大挠度计算值 =0.15mm小于容许挠度值=500/250=2。0mm，满足要求！2。外楞计算外楞承受内楞传递的荷载,若外楞上下两端支架固定或对拉螺栓，则没有弯等内力,不需计算。五、穿梁螺栓的计算 查表84，穿墙螺栓直径为16mm,有效直径为：13。84mm，有效面积：A=144.00mm2，容许拉力24.50KN。穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(16.81.241。4）0.500.35=4。51kN.穿梁螺栓最大容许拉力值: N=24。50kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.51kN小于螺栓最大容许拉力值 N=24。50kN，满足要求！六、梁底模板计算面板50、为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=9501818/6=5.13104mm3； I=950181818/12=4。62105 mm4；1。抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， f - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 （kN.m)；l计算跨度(梁底支撑间距）： l=175mm； q51、 - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1： 1。2（24。0+1.50)0。950。7=20.35kN/m；模板结构自重荷载：q2:1。20.350.95=0.40kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：（对水平模板采用2.0kN/；）q3： 1.42.000。95=2。66kN/m；q = q1+q2+q3=20.35+0。40+2.66=23。41kN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mmax=0。12523。410.1752=0。09kN。m；=0.09106/5。13104=1.75N/mm2；梁底模面板计算应力=1。75N/mm2小于抗压强度设计值52、f=13。000N/mm2，满足要求!2。挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（24.0+1。50）2 +0.350.95=48。78N/mm; E面板的弹性模量: E=3500N/mm2；面板的最大挠度计算值: =0.52148.781754/(10035004。62105）=0.15mm；面板的最大挠度：=0.15mm小于允许挠度值:=175/250=0.70mm，满足要求！七、梁底次龙骨计算次龙骨为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照支撑的间距大小,按支撑在底撑上的三跨53、连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。次龙骨的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=808080/6=8.53104 mm3； I=80808080/12=34.13105 mm4；1。抗弯强度验算按以下公式进行次楞抗弯强度验算：其中，f-梁底次的弯曲应力计算值（N/mm2）;M-计算的最大弯矩 (kN.m）；l-计算跨度(梁底支撑间距)： l=950mm； q-作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m）；新浇混凝土及钢筋荷载设计值:q1:1.2（24。00+1.50）054、.1750.7=3。75kN/m；模板结构自重荷载：q2：1。20.350.175=0.07kN/m;振捣混凝土时产生的荷载设计值:（对水平模板采用2。0kN/；）q3： 1。42.000.175=0.49kN/m;q = q1+q2+q3=3。75+0。07+0.49=4。31kN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mmax=0.14.310.952=0。39kN。m； =0。39106/8。53104=4。56N/mm2；梁底模面板计算应力=4.56N/mm2小于抗压强度设计值 f=13。00N/mm2，满足要求！2。挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠55、度计算公式如下：其中,q作用在模板上的压力线荷载： q =（24。0+1.50)2 +0.350。175=8.99N/mm； E木龙骨的弹性模量： E=8000N/mm2；面板的最大挠度计算值： =0。6778。999504/（100800034。13105）=1.82mm；面板的最大挠度：=1。82mm小于允许挠度值:=950/400=2。38mm，满足要求！八、梁底支撑钢管的计算本工程梁底支撑主楞采用483.5钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1。荷载的计算：（1）56、钢筋混凝土梁自重(kN): q1=（24.0+1。5）0。350.70。95=5。94kN；（2）模板的自重荷载(kN)：每侧侧模：q2=0。3500。70.95=0。23kN；梁底模：q3=0.350。350.95=0。11kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 =(2。50+2.00）0.350.95=1.50kN;2.模板传递给梁底楞的集中荷载计算：P11。20。25（q1+q3)+q2+1.41。5=1.20.25（5。94+0。11）+0。23+1。41。54.19KNP21.2（0.50q1+q3)+1。41。5=1。257、（0。505。94+0。11）+1.41.55.80KN3.支撑钢管的强度验算：、抗弯计算按照集中荷载作用下的二跨连续梁计算W=5。08103mm3；I=12.19104mm4；计算简图如下(l=400mm)经计算得到：最大弯矩:M0。94KN。m；最大剪力：Q=2.36KN最大支座反力 R=10。52kN;最大应力940000/5080=185N/mm2;最大应力计算值185N/mm2小于f=205N/mm2;满足要求！、钢管挠度计算=0。9114.191034003/100206000121900=0。10mm钢管的最大挠度0。10mm小于=175/250=0。7mm,满足要求！九、立杆的58、稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值,它包括：横杆的最大支座反力R；脚手架钢管的自重 G。 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm）；i = 1。58 A 立杆净截面面积 （cm2); A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3）;W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； l0 计算长度 (m），取下二式中的较大值；l0=kh （扣规5.3。3式）l0=h+2a（扣规5。6.2-3式） a模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度；非顶托a=0。00,。k计算长度附加系数,取值为1。15559、;计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3; = 1.80l0 = kh=1.1551.81。5=3.119m=l0/i=3119/15.8=197，查扣规附录C,=0.186因此部位高大模板采用下部30m为双立杆、上部20m为单立杆的形式搭设，所以单双立杆交接位置和双立杆底部均需要进行立杆稳定性计算。参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的0。7倍折减考虑，则:截面积：2A0。724890.7685mm2；截面模量：2W0.725.081030.77。11103 mm3。(1）、双立杆底部钢管的验算：1）、作用于模板架体的荷载包括静荷载、活荷载及横杆的最大支60、座反力。、静荷载标准值包括以下内容：A、每米立杆承受的结构自重标准值：0.1394kN/m（查扣规附录A的表A1）NG1=0。139450+(30+26）0.038+29（个）0.015=9。00kNB、脚手板的自重标准值：NG2=0.350.950.43（层）=0。40kNC、栏杆与挡脚手板自重标准值：NG3=0。140.950.43(层)=0.16kN；D、吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2）；NG4=0.0050.9550=0.24kN；经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.00+0。40+0.16+0。249.80kN；、活荷载为施工荷载标准值产生的61、轴向力总和，在梁模板荷载计算时已给予考虑。、横杆的最大支座反力：R=10。52kN；2)、立杆稳定性计算、立杆轴向力设计值计算N=1。2NG+1.4NQ+R=1.29.80+1。40+10。52=22。28kN、稳定性计算按下式计算:=1.1551.51.5=2。60m(计算长度系数参照扣规表5.3。3:=1.5）立杆的截面回转半径=0。0158m(查扣规附录B)=165利用查扣规附录C得稳定系数0.259立杆截面积685mm2=126N/mmf=205N/mm满足强度要求（2）、单双立杆交接位置钢管的验算：1）、作用于架体的荷载包括静荷载、活荷载和横杆的最大支座反力。、静荷载标准值包括以下内62、容：A、每米立杆承受的结构自重标准值：0。1394kN/mNG1=0.139420+260。038+8（个）0。015=3.36kNB、脚手板的自重标准值：NG2=0.350.950。43=0。40kN（3为共计有三层脚手板铺设）C、栏杆与挡脚板自重标准值：NG3=0。140.950.43=0.16kN；D、吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2);NG4=0.0050。9520=0.10kN；经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.36+0.40+0。16+0.104。02kN；、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，在梁模板荷载计算时已给予考虑。、横杆的最大63、支座反力:R=10。52kN；2)、立杆稳定性计算、立杆轴向力设计值计算N=1.2NG+1。4NQ+R=1.24.02+1。40+10.52=15.34kN、稳定性计算按下式计算:=1.1551。51.5=2.60m（计算长度系数参照扣规表5。3.3：=1。5）立杆的截面回转半径=0.0158m(查扣规附录B）=165利用查扣规附录C得稳定系数0。259立杆截面积A489mm2=121N/mmf=205N/mm满足强度要求（3）、因350700梁在从梁底位置增设一根6m长附立杆来承受梁的施工荷载、静荷载，而在计算梁的支承钢管荷载时此处的支座反力只有1。83KN，一个脚手架扣件的抗滑力为8KN,64、所以能够满足梁荷载的需要。第十三节 顶层5002000梁模板及支撑系统计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m）：0。5;梁截面高度 D（m）:2.0；立杆纵距（沿梁跨度方向间距)La(m)：0。67；脚手架步距(m):1.50;梁两侧立柱间距(m)：0。90；立杆横向间距或排距Lb(m）：0。3；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2。荷载参数模板自重（kN/m2):0。35;钢筋自重（kN/m3）：1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；倾倒混凝土侧压力（kN/m2）：2.0；振捣混凝土65、荷载标准值(kN/m2):对水平模板可采用2.0;对垂直面模板可采用4.03。材料参数木材品种:松木； 木材弹性模量E（N/mm2）：8000；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：13；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1.4；面板类型：木多层胶合板;面板弹性模量E（N/mm2)：3500；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：13;4.梁底模板参数梁底模板主楞的间距（mm)：670；采用483。5钢管，次楞间距(mm):250;采用8080木方,面板厚度(mm）：18；5。梁侧模板参数主楞(外楞)间距（mm）：500；次楞(内楞）间距(mm）：250；穿梁螺栓水平间距(mm）:500；66、穿梁螺栓竖向间距（mm）:300;穿梁螺栓直径(mm）：M16；主楞龙骨材料:483。5钢管；次楞龙骨材料：木楞,宽度50mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按建筑施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:0.22245.711152。22KN/242。048KN/取两者最小值，即：=48KN/其中5.71（T取20);121；V=3m/h.c-混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取2。0m;三67、梁侧模面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算.面板计算简图如下:1.抗弯验算其中，-弯曲应力计算值(N/mm2)；M-最大弯距(N.mm）；W-净截面抵抗矩，W=50.001.81.8/6=27。00cm3;按以下公式计算面板最大弯矩：其中 ，q-作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5048=28。8kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.504。0=2.80kN/m；q68、=q1+q2=28。80+2.80=31.60kN/m；计算跨度(内楞间距): l=250mm；面板的最大弯距 M=0.131.602502=1.98105N。mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=1。98105 /2.70104=7。31N/mm2；面板的受弯应力计算值=7。31N/mm2小于抗弯强度设计值 f=13。00N/mm2，满足要求!2。挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用.q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=480。5=24N/mm；E-面板材质的弹性模量: E=3500N/mm2；I面板的截面惯性矩：I=501。81.81。8/12=69、24.30cm4；最大挠度:=0。677242504/（10035002.43105）=0.75 mm；面板的最大容许挠度值:=l/250 =250/250=1。00mm;面板的最大挠度计算值=0.75mm小于最大容许挠度值 =1.20mm，满足刚度要求！四、梁侧模板内外楞的计算1。内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm,截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=508080/6=53。33cm3；I=50808080/12=213。33cm4;内楞计算简图如下（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:（符70、号意义同前)按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载,q = (1.248+1。44。0)0。25=15.8kN/m；内楞的最大弯距： M=0。115.85002=3。95105N。mm；内楞的最大受弯应力计算值:=3.95105/5.33104=7。41N/mm2；内楞的受弯应力计算值=7。41N/mm2 ，小于抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！ (2）.内楞的挠度验算其中 E - 面板材质的弹性模量：8000N/mm2；q-作用在内楞上的侧压力线荷载标准值：q =48。00.25=12N/mm；最大挠度: =0.677125004/（100800021。33105）=071、。30mm；内楞的最大挠度计算值 =0.30mm小于容许挠度值=500/250=2。0mm，满足要求！2.外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，若外楞上下两端支架固定或对拉螺栓，则没有弯等内力，不需计算。五、穿梁螺栓的计算 查表8-4，穿墙螺栓直径为16mm，有效直径为：13。84mm，有效面积：A=144。00mm2，容许拉力24.50KN。穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(481。241。4）0。500.30=9。48kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N=24.50kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=9。48kN小于螺栓最大容许拉力值 N=24。50kN,满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算72、其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=6701818/6=3.62104mm3； I=670181818/12=3.26105 mm4；1。抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，f梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2）；M-计算的最大弯矩 (kN。m)；l-计算跨度(梁底支撑间距）： l=250mm； q-作用在梁底模板的均布荷载设73、计值（kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2(24。00+1。50)0。672.0=41。00kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.67=0。28kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：（对水平模板采用2.0kN/；）q3： 1.42.000。67=1.88kN/m；q = q1+q2+q3=41。00+0.28+1。88=43.16kN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mmax=0.12543。160.252=0。34kN.m;=0.34106/3。62104=9。39N/mm2；梁底模面板计算应力=9。39N/mm2小于抗压强度设计值f=13。000N/mm2，满足74、要求!2。挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（24.0+1.50)2 +0.350.67=34.40N/mm； E-面板的弹性模量: E=3500N/mm2；面板的最大挠度计算值: =0。52134.402504/（10035003。26105 mm4)=0。614mm；面板的最大挠度:=0。614mm小于允许挠度值:=250/250=1.0mm，满足要求！七、梁底次龙骨计算次龙骨为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照支撑的间距大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算75、要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。次龙骨的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=808080/6=8。53104 mm3； I=80808080/12=34.13105 mm4；1。抗弯强度验算按以下公式进行次楞抗弯强度验算：其中，f-梁底次的弯曲应力计算值(N/mm2);M-计算的最大弯矩 （kN。m)；l计算跨度（梁底支撑间距)： l=670mm; q-作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1.2（24。00+1。50)0.252.0=15。376、0kN/m；模板结构自重荷载:q2：1.20。350.25=0.11kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：（对水平模板采用2.0kN/;)q3： 1。42。000.25=0。70kN/m；q = q1+q2+q3=15。30+0。11+0。7=16。11kN/m;跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 0。116。110.672=0.72kN.m； =0.72106/8。53104=8。47N/mm2；梁底模面板计算应力=8.47N/mm2小于抗压强度设计值 f=13。00N/mm2,满足要求!2。挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用.最大挠度计算公式如下：其77、中，q作用在模板上的压力线荷载： q =(24.0+1.50)2 +0.350.25=12.84N/mm; E木龙骨的弹性模量: E=8000N/mm2；面板的最大挠度计算值： =0.67712.846704/(100800034。13105mm4)=0.64mm；面板的最大挠度：=0。64mm小于允许挠度值：=670/400=1。68mm，满足要求！八、梁底支撑钢管的计算本工程梁底支撑主楞采用483。5钢管.强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1。荷载的计算：（1）钢筋混凝土78、梁自重（kN): q1=(24。0+1。5）0.502。00。67=17。09kN；（2）模板的自重荷载（kN)：每侧侧模：q2=0.35020.67=0.47kN；梁底模：q3=0。350。500.67=0.12kN；（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN）： 经计算得到,活荷载标准值 P =（2.50+2。00)0.500.67=1。51kN；2.模板传递给梁底楞的集中荷载计算：P11.20.25(q1+q3）+q2+1。41.5=1。20。25（17。09+0。12）+0。47+1.41。57。83KNP21。2（0。50q1+q3）+1。41。5=1。2（0。50179、7。09+0。12)+1.41。512。50KN3。支撑钢管的强度验算：、抗弯计算按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算W=5。08103mm3;I=12.19104mm4；计算简图如下（l=300mm）经计算得到：最大弯矩：M0.94KN。m；最大剪力:Q=8.32KN最大支座反力 R=14。57kN；最大应力940000/5080=185N/mm2；最大应力计算值185N/mm2小于f=205N/mm2；满足要求！、钢管挠度计算=1。14612。501033003/100206000121900=0.15mm钢管的最大挠度0。15mm小于=300/250=1.2mm,满足要求!九、立杆的稳定性80、计算立杆的稳定性计算公式其中N-立杆的轴心压力设计值,它包括：横杆的最大支座反力R;脚手架钢管的自重 G。- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到; i- 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2）； A = 4。89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； l0 计算长度 (m），取下二式中的较大值；l0=kh （扣规5.3。3式）l0=h+2a（扣规5。6。2-3式） a模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度；非顶托a=0.00,.k计算长度附加系数，取值为1.15581、;计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3； = 1.80l0 = kh=1。1551.81.5=3。119m=l0/i=3119/15.8=197,查扣规附录C,=0.186因此部位高大模板采用下部30m为双立杆、上部20m为单立杆的形式搭设，所以单双立杆交接位置和双立杆底部均需要进行立杆稳定性计算。参照施工手册计算方法,双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的0。7倍折减考虑，则:截面积：2A0。724890.7685mm2；截面模量：2W0。725。081030。77。11103 mm3。（1）、双立杆底部钢管的验算：1)、作用于模板架体的荷载包括静荷载、活荷载及横杆的最大支82、座反力。、静荷载标准值包括以下内容：A、每米立杆承受的结构自重标准值：0。1394kN/m（查扣规附录A的表A1）NG1=0。139450+300.038+21（个）0。015=8.43kNB、脚手板的自重标准值：NG2=0.350。670.33(层）=0。21kNC、栏杆与挡脚手板自重标准值：NG3=0。140。670.33(层)=0.08kN；D、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；NG4=0。0050.6750=0。17kN；经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.43+0。21+0。08+0。178.89kN;、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和83、，在梁模板荷载计算时已给予考虑.、横杆的最大支座反力：R=14.57kN;2)、立杆稳定性计算、立杆轴向力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ+R=1。28。89+1.40+14。57=25.24kN、稳定性计算按下式计算:=1.1551.51。5=2.60m(计算长度系数参照扣规表5。3.3：=1.5)立杆的截面回转半径=0.0158m(查扣规附录B）=165利用查扣规附录C得稳定系数0.259立杆截面积685mm2=142N/mmf=205N/mm满足强度要求（2）、单双立杆交接位置钢管的验算：1）、作用于架体的荷载包括静荷载、活荷载和横杆的最大支座反力。、静荷载标准值包括以下内容：A、每84、米立杆承受的结构自重标准值：0.1394kN/mNG1=0.139420=2.79kNB、脚手板的自重标准值：NG2=0。350.670.33=0.21kN（3为共计有三层脚手板铺设）C、栏杆与挡脚板自重标准值：NG3=0。140.670。33=0。08kN;D、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；NG4=0.0050.6720=0.07kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2。79+0。21+0。08+0。073.15kN；、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，在梁模板荷载计算时已给予考虑。、横杆的最大支座反力：R=14。57kN;2）、立杆稳定性85、计算、立杆轴向力设计值计算N=1.2NG+1。4NQ+R=1。23.15+1.40+14.57=18。35kN、稳定性计算按下式计算：=1。1551.51.5=2.60m(计算长度系数参照扣规表5.3。3：=1.5)立杆的截面回转半径=0.0158m(查扣规附录B）=165利用查扣规附录C得稳定系数0.259立杆截面积A489mm2=145N/mmf=205N/mm满足强度要求第十四节 底部基础钢梁的计算书一、参数信息1、基础钢梁构造参数选用I28a（2801228.5）槽钢做为底部钢梁材料。选用I40c（40014614。5）做为上部钢梁材料,位置见附图.二、外侧主梁底部钢梁计算荷载：上层钢86、梁所放置的位置为十六层顶部框架主梁(5002000）位置，所以其所承受荷载为顶部框架梁及架体所传递的集中荷载(P25.24KN）.按三跨连续梁计算,且因在工字钢间用钢管焊接连接，可保证整体稳定，故只考虑强度和刚度。计算简图如下:连续梁计算书：共有 3 跨梁材性：Q235全梁有均布荷载 1 KN/M考虑自重，自重放大系数为 1。2、第 1 跨计算结果：跨度为 8 M截面为 普工40c截面Ix = 2。38e+008 mm4截面Wx = 1。19e+006 mm3面积矩Sx = 706050 mm3腹板总厚 14。5 mm塑性发展系数 x = 1。05整体稳定系数 b = 0。6由最大壁厚 16。87、5 mm 得:截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 205 MPa截面抗剪强度设计值 fv = 120 MPa剪力范围为 178.887-114.44 KN弯矩范围为 203。148-252.235 KN.M最大挠度为 22.5986 mm （挠跨比为 1/354)由 Vmax x Sx / (Ix Tw) 得计算得最大剪应力为 36。5989 MPa 满足！由 Mx / (x Wx) 得计算得强度应力为 201.868 MPa 满足！、第 2 跨计算结果：跨度为 8 M截面为 普工40c截面Ix = 2。38e+008 mm4截面Wx = 1.19e+006 mm3面积矩Sx = 70605088、 mm3腹板总厚 14。5 mm塑性发展系数 x = 1.05整体稳定系数 b = 0。6由最大壁厚 16.5 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 205 MPa截面抗剪强度设计值 fv = 120 MPa剪力范围为 -147。357-145.969 KN弯矩范围为 64.8177252.235 KN。M最大挠度为 1.7639 mm (挠跨比为 1/4535）由 Vmax x Sx / (Ix Tw） 得计算得最大剪应力为 30.1483 MPa 满足!由 Mx / （x Wx) 得计算得强度应力为 201。868 MPa 满足！、第 3 跨计算结果：跨度为 8 M截面为 普工4089、c截面Ix = 2.38e+008 mm4截面Wx = 1。19e+006 mm3面积矩Sx = 706050 mm3腹板总厚 14。5 mm塑性发展系数 x = 1。05整体稳定系数 b = 0.6由最大壁厚 16。5 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 205 MPa截面抗剪强度设计值 fv = 120 MPa剪力范围为 115。828-177.499 KN弯矩范围为 -203。148-252。235 KN.M最大挠度为 22.6028 mm (挠跨比为 1/353)由 Vmax x Sx / （Ix x Tw） 得计算得最大剪应力为 36.3149 MPa 满足!由 Mx / 90、（x Wx） 得计算得强度应力为 201.868 MPa 满足！二、底层钢梁(悬挑部位）计算:荷载：底层钢梁所放置的位置为十六层顶部框架次梁（350700）位置，所以其所承受荷载为顶部外侧框架梁(5002000）及架体所传递的集中荷载（P25.25KN）。因其里侧在三层结构上固定且上部有350700梁的模板及架体所施加荷载，可按悬挑梁计算，计算简图如下：计算简图如下:梁材性：Q235全梁有均布荷载1KN/M考虑自重，自重放大系数为1。2第1跨计算结果:跨度为0.75M截面为普工28a截面Ix=7.12e+007mm4截面Wx=508571mm3面积矩Sx=290342mm3腹板总厚8。5mm塑91、性发展系数x=1。05整体稳定系数b=0。6由最大壁厚13.7mm得:截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=215MPa截面抗剪强度设计值fv=125MPa剪力范围为0-76。8614KN弯矩范围为0最大挠度为0。266318mm(挠跨比为1/2816）由VmaxSx/（IxTw）得计算得最大剪应力为36。8739MPa满足!由Mx/（xWx）得计算得强度应力为50.4308MPa满足！由Mx/(bWx）得计算得稳定应力为88。2538MPa满足！三、内部上层钢梁计算荷载：内部上层钢梁所放置的位置为十六层顶部框架次梁（250500）位置,所以其所承受荷载为顶部框架梁及架体所传递的集中荷载（P25。0392、KN)。按三跨连续梁计算。计算简图如下:连续梁计算书共有3跨梁材性：Q235全梁有均布荷载1KN/M考虑自重，自重放大系数为1。2、第1跨计算结果：跨度为8M截面为普工40a截面Ix=2。17e+008mm4截面Wx=1.085e+006mm3面积矩Sx=626050mm3腹板总厚10。5mm塑性发展系数x=1。05整体稳定系数b=0。6由最大壁厚16.5mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=205MPa截面抗剪强度设计值fv=120MPa剪力范围为86。139578.529KN弯矩范围为-103。018128。059KN。M最大挠度为12。6638mm(挠跨比为1/631)由VmaxxSx/93、(IxTw)得计算得最大剪应力为23。668MPa满足！由Mx/（xWx）得计算得强度应力为112。407MPa满足！由Mx/（bWx）得计算得稳定应力为196。711MPa满足！、第2跨计算结果:跨度为8M截面为普工40a截面Ix=2.17e+008mm4截面Wx=1.085e+006mm3面积矩Sx=626050mm3腹板总厚10.5mm塑性发展系数x=1。05整体稳定系数b=0。6由最大壁厚16。5mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=205MPa截面抗剪强度设计值fv=120MPa剪力范围为70。1321-94.5364KN弯矩范围为-35.8585128。059KN。M最大挠度为1.94、07196mm（挠跨比为1/7462)由VmaxSx/(IxTw）得计算得最大剪应力为25。9752MPa满足！由Mx/（xWx）得计算得强度应力为112。407MPa满足!由Mx/（bWx）得计算得稳定应力为196。711MPa满足!、第3跨计算结果：跨度为8M截面为普工40a截面Ix=2。17e+008mm4截面Wx=1.085e+006mm3面积矩Sx=626050mm3腹板总厚10.5mm塑性发展系数x=1.05整体稳定系数b=0。6由最大壁厚16。5mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=205MPa截面抗剪强度设计值fv=120MPa剪力范围为54.1247-110.544KN弯矩范95、围为103。018-128.059KN。M最大挠度为12。6685mm(挠跨比为1/631）由VmaxSx/(IxxTw)得计算得最大剪应力为30。3734MPa满足！由Mx/(xWx)得计算得强度应力为112.407MPa满足！由Mx/(bWx）得计算得稳定应力为196.711MPa满足！三、底层钢梁计算因底层钢梁平铺在三层结构层上，底部与结构层直接接触,所以其主要承受上层钢梁传递荷载，只需验算受压处局部承压强度。上层钢梁传递荷载：R=125。06KN受压区长度为：96mm，；hy=r+t13+1326mm，tw=9.5mm1。0125.06103/9。5(96+26)107。90N/mm296、f=215N/mm2。（满足要求）第十五节 钢梁顶接焊缝计算书1、外侧上层钢梁与埋件连接处所承受最大剪力:F178.89KN工字钢顶接焊缝计算书截面：40014614。5焊缝高度取 hf = 6 mm由钢号Q235查得焊缝强度 fwt = 160 MPa受荷载 F = 178。89 KN N = 0 KN e = 0 mm由于承受静力荷载或间接动力荷载,f = 1。22上翼缘厚 T1 = 16.5 mm下翼缘厚 T2 = 16.5 mm上翼缘外侧焊缝有效面积 Aw11 = 571。2 mm2上翼缘内侧焊缝有效面积 Aw12 = 510.3 mm2下翼缘外侧焊缝有效面积 Aw21 = 571。297、 mm2下翼缘内侧焊缝有效面积 Aw22 = 510。3 mm2腹板两侧焊缝有效面积 Aw3 = 3082.8 mm2总的焊缝有效面积 Aw = 5245.8 mm2焊缝形心至上翼缘外侧距离 y0 = 200 mm焊缝 Ix = 1.14792e+008 mm4焊缝受弯矩 M = F x e = 0 KN。M焊缝受剪力 V = F = 178。89 KN焊缝受轴力 N = 0 KN由剪力产生的剪应力 V = V / Aw3 = 58.0284 MPa由轴力产生的正应力 N = N / Aw = 0 MPaA点：上翼缘内侧与腹板相交处由弯矩在A点产生的正应力 M_A = M/Ix x （y0-T98、1-hf/2) = 0 MPaB点：下翼缘内侧与腹板相交处由弯矩在B点产生的正应力 M_B = M/Ix x （HT2-m_hf/2-y0） = 0 MPaA点折算应力 A = sqrt（N+M_A）/Bf2+V2 = 58.0284 MPa = fwt 满 足 !B点折算应力 B = sqrt（N+M_B)/Bf2+V2 = 58。0284 MPa = fwt 满 足 !结论: 满 足 ！2、内侧上层钢梁与埋件连接处:所承受最大剪力：F110。54KN工字钢顶接焊缝计算书截面：40014614.5焊缝高度取 hf = 6 mm由钢号Q235查得焊缝强度 fwt = 160 MPa受荷载 F 99、= 110。54 KN N = 0 KN e = 0 mm由于承受静力荷载或间接动力荷载，f = 1。22上翼缘厚 T1 = 16.5 mm下翼缘厚 T2 = 16.5 mm上翼缘外侧焊缝有效面积 Aw11 = 571.2 mm2上翼缘内侧焊缝有效面积 Aw12 = 510.3 mm2下翼缘外侧焊缝有效面积 Aw21 = 571.2 mm2下翼缘内侧焊缝有效面积 Aw22 = 510.3 mm2腹板两侧焊缝有效面积 Aw3 = 3082.8 mm2总的焊缝有效面积 Aw = 5245。8 mm2焊缝形心至上翼缘外侧距离 y0 = 200 mm焊缝 Ix = 1。14792e+008 mm4焊缝100、受弯矩 M = F x e = 0 KN.M焊缝受剪力 V = F = 110。54 KN焊缝受轴力 N = 0 KN由剪力产生的剪应力 V = V / Aw3 = 35。857 MPa由轴力产生的正应力 N = N / Aw = 0 MPaA点:上翼缘内侧与腹板相交处由弯矩在A点产生的正应力 M_A = M/Ix x (y0T1-hf/2) = 0 MPaB点：下翼缘内侧与腹板相交处由弯矩在B点产生的正应力 M_B = M/Ix x （HT2-m_hf/2y0） = 0 MPaA点折算应力 A = sqrt(N+M_A)/Bf2+V2 = 35。857 MPa = fwt 满 足 ！B点折算101、应力 B = sqrt（N+M_B)/Bf2+V2 = 35.857 MPa = fwt 满 足 ！结论： 满 足 !3、挑出处钢梁处所承受最大剪力：F1/2625。2475.25KN工字钢顶接焊缝计算书截面：新截面焊缝高度取hf=6mm由钢号Q235查得焊缝强度fwt=160MPa受荷载F=75.25KNN=0KNe=200mm由于承受静力荷载或间接动力荷载，f=1。22上翼缘厚T1=16。5mm下翼缘厚T2=16。5mm上翼缘外侧焊缝有效面积Aw11=571.2mm2上翼缘内侧焊缝有效面积Aw12=510.3mm2下翼缘外侧焊缝有效面积Aw21=571。2mm2下翼缘内侧焊缝有效面积Aw2102、2=510。3mm2腹板两侧焊缝有效面积Aw3=3082。8mm2总的焊缝有效面积Aw=5245.8mm2焊缝形心至上翼缘外侧距离y0=200mm焊缝Ix=1.14792e+008mm4焊缝受弯矩M=Fxe=15。05KN。M焊缝受剪力V=F=75。25KN焊缝受轴力N=0KN由剪力产生的剪应力V=V/Aw3=24.4096MPa由轴力产生的正应力N=N/Aw=0MPaA点：上翼缘内侧与腹板相交处由弯矩在A点产生的正应力M_A=M/Ixx(y0T1-hf/2)=23。6648MPaB点：下翼缘内侧与腹板相交处由弯矩在B点产生的正应力M_B=M/Ixx(HT2-m_hf/2-y0)=23.6648MPaA点折算应力A=sqrt(N+M_A)/Bf2+V2=31.1783MPa=fwt满足！B点折算应力B=sqrt（N+M_B）/Bf2+V2=31.1783MPa=fwt满足!结论：满足!高大模板一至三层框架梁加固图：