1、郑州*中心项目高支模专项施工方案中国建筑*局有限公司2017年7月23日目录第一章 编制说明31.1 编制说明31.2 编制依据3第二章 设计概况3第三章 施工准备73.1 材料机具准备73.2 技术准备工作8第四章 施工工艺技术84.1 支撑系统选型84.2 支模体系设计构造94.2.1梁模板设计构造94.2.2板模板设计构造104.2.3柱模板设计构造114.2.4支模架剪刀撑、水平网布置设计构造124.2.5拉结杆134.2.6细节部位处理设计构造144.3 模板搭设154.4 模板支模架验收164.5 模板拆除16第五章 施工质量保证措施185.1 质量管理目标185.2 质量管理制度2、185.3 保证工程质量的措施22第六章 施工安全保证措施266.1 施工安全管理机构266.2 安全教育266.3 施工安全技术措施276.3.1材质及其使用的安全技术措施276.3.2脚手架搭设的安全技术措施276.3.3脚手架上施工作业的安全技术措施276.3.4脚手架拆除的安全技术措施286.3.5模板施工通行及防护措施286.3.6夏季施工保证及消防管理措施296.4 变形观测296.5 应急预案306.5.1应急领导机构306.5.2支模失稳的应急措施316.5.3支模坍塌的应急措施316.5.4应急过程中防止二次伤害的措施326.5.5心理辅导与人体工效33第七章 计算书347.3、1 板支撑体系计算347.2 梁底支撑体系模板计算477.2.1梁高为850mm的支撑体系计算书477.2.2梁高为2500mm的支撑体系计算书617.3 梁侧模板支撑体系747.3.1梁高为850mm的支撑体系计算书747.3.2梁高为2500mm的支撑体系计算书817.4 柱模板加固90第一章 编制说明1.1 编制说明本施工方案为郑州*中心项目高支模专项施工方案，为高支模施工提供较完整的模板施工安全技术指导依据。1.2 编制依据1、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）。2、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）。3、业主提供的招标文件图4、纸。4、*施工管理手册、红线管理规定、安全标准化图集。5、混凝土结构工程施工质量验收规范（50204-2015）。6、建筑结构荷载规范（GB5009-2012）。7、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ231-2010）。8、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）。9、品茗施工安全计算软件。第二章 设计概况根据图纸设计，本工程西区办公楼、酒店高支模范围区域及高支模支设高度如下：办公楼高支模位置为地上一层办公大堂，具体为2-6轴到2-8轴交2-C轴到2-G轴区域，面积约395平方米，最大跨度为14米，板厚120mm，高支模支设高度为9.88m。酒店：高大模板部位较多，主要5、为地下一层、地上一层、酒店二层、酒店三层，均采用井字梁结构，梁跨度主要为12m、14.94m、11.25m，高支模支设主要高度为7.2m、7.35m、5.85m、5.35m。另外，酒店裙房部分前宴会厅为高支模区域，具体为1-12轴到1-17轴交1-F轴到1-E轴区域，梁跨度最大为8米，高支模支设高度为9.5m。1、本工程模板工程支撑体系均采用盘扣式钢管脚手架支撑体系。高支模施工具体概况如下表所示：高支模施工情况表部位支模高度（m）主要框架梁截面（mm）板厚（mm）柱截面（mm）办公楼地上一层办公大堂9.88600800、800800、8001000、500700、500800、400800、76、0085012015001700、900900酒店地下一层7.24001000、6001000、6001100、7001000、7001200、6001200、800800、600800、6002200、6002500、6001400150800800、900900、700700、11001100、12001200、15001200酒店（酒店裙房）地上一层7.35600800、500800、200500、400650、6001000150600600、10001000、12001200、11001100、14001200酒店二层5.85600800、500800、200500、600100017、50600600、10001000、12001200、11001100、14001200酒店三层5.35900600、600600、600800、70080015011001100、14001200酒店裙房二层部分9.54001000、5001500150700700、800800、900900办公楼高支模区域示意图（办公大堂）酒店裙房部分高支模区域示意图（宴会前厅）2、高支模施工特点办公楼地上一层办公大堂层高达10米，柱间距14米；酒店裙房二层部分支模高度达到9.5m；酒店首层层高达到7.5m，柱最大跨度达到11.25m。（1）支模高度9.85m、7.35m和7.2m，柱间跨度达14m，属高8、大支模体系，保证模板架体的强度、刚度和稳定性非常重要。（2）柱子的浇筑：办公楼一层办公大堂框架柱将近10米，对于该部分框架柱要分层浇筑，每次浇筑高度不超过5米，柱子模板拆除后在上部混凝土浇筑前用钢管抱柱与支模架连成一个整体。（3）边梁的支撑：办公楼办公大堂边梁最大截面尺寸为800mm850mm，支撑高度为9.15米。酒店首层边梁最大截面尺寸为600mm1000mm，支撑高度为6.5米。第三章 施工准备3.1 材料机具准备1、模板采用15mm厚木胶模板，进场主要检查外形尺寸、板面平整度，；板幅面内不得有板边缺损；每平方米脱胶小于0.001平米；污染面积小于0.005平米；每400平方毫米最大凹陷9、深度小于1毫米，且少于一处。序 号项 目偏差标准1厚度=15mm+0.8mm2长、宽+3mm3对角线长度差5mm4翘曲度1.02、钢管应表面平直光滑，不应有裂缝、节疤、分层、硬弯和毛刺等现象；钢管上严禁打孔，不同外径的钢管严禁混用，钢管应有产品质量合格证；应有质量检验报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径允许偏差0.5mm、壁厚允许偏差在0.27mm，不多于750根为一批，抽查一根进行检查。3、钢管扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的严禁使用，滑丝的螺栓必须更换。新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，旧扣件使用前10、应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，新、旧扣件均应进行防锈处理。4、普通钢管扣件的安装应符合要求：扣件规格必须与钢管外径相同，螺栓拧紧力矩不应小于40N.M，且不应大于65N.M。承插式钢管的连接位置插口需连接紧固，承插式钢管竖向的有2.5m、1.9m、1.6m、1.3m、1m、0.7m可以选择搭配。5、方木不得采用弯曲变形的，施工前认真检查方木是否有裂纹。6、螺杆为M14的，其中地下室外墙采用端口可以拆卸的止水螺杆。7、构件示意图如下：盘扣式节点示意图（1、连接盘；2、直插头；3、水平杆；4、立杆；5、插稍孔）3.2 技术准备工作1、技术准备组织相关生产经理、技术11、负责人、现场工程师、技术员等研究图纸，弄清施工控制的重点、难点，熟悉相应国家施工及验收规范标准及图集，规范施工；对施工作业班组进行分部分项工程质量交底和安全交底，为现场施工做好准备。2、测量准备待施工操作面具备上人条件后（混凝土强度达到1.2Mpa以上），在结构板上弹出控制轴线、梁柱边线和支模架立杆位置线。3、管理人员及劳务人员培训项目部在模板施工之前召开动员准备会议进行动员、交底，从班组长到项目部各部门人员参加，让所有人员做到心中有数，各司其职，协调配合。交底分三级进行。首先由项目技术负责人向项目工程部、安全监督部、技术质量部、物质设备部进行方案交底，其次由工程部组织向施工班组操作工交底，班12、组长再次对操作工人进行交底。第四章 施工工艺技术4.1 支撑系统选型本工程所有高支模采用盘扣式钢管架支撑体系。4.2 支模体系设计构造4.2.1梁模板设计构造1、梁底模板模板支撑采用盘扣脚手架搭设，架体钢管全部采用48mm3.0mm钢管，所有梁底立杆沿梁方向间距设为900m或者450mm，垂直于梁的方向间距为1200mm，梁下设置一根或二根立杆，采用顶托支撑梁底主梁，立杆底部设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm、木坊垫板长度不小于2跨，立杆步距1.2m，最上一步立杆步距为0.6m。对于梁高度为2500mm及2200mm大梁，梁底设置两个立杆，沿梁方向间距为450mm。梁高为1500mm，梁13、底设一根立杆，沿梁方向立杆间距450mm。梁高在600mm-1200mm，梁底设一根立杆，沿梁方向间距为900mm。梁底支撑示意图2、梁侧模板梁侧模板采用木枋加钢管固定，次愣木枋沿梁方向布置，主楞钢管垂直于梁方向布置间距为600mm一道，梁侧设置对拉螺杆，螺杆规格型号为M14，第一道对拉螺杆距梁底150mm，然后沿梁高每隔350mm设置一道。梁高小于600时不设置对拉螺杆。梁侧模支撑体系设置表梁的截面尺寸（高度）梁高度内对拉螺杆数梁侧对拉螺杆竖向间距梁侧模背枋间距（根数）螺杆规格600-900二道3504M141000-1200三道3506M141500四道3509M142200七道3501214、M142500七道35012M144.2.2板模板设计构造板底立杆间距采用0.9m0.9m，但结构顶板为井字梁结构，板底立杆间距随梁立杆间距，每根板底立杆顶部设置顶托，顶托顶托伸出顶层水平杆的悬臂长度小于650mm，顶托里面双钢管支撑次楞，次楞（木坊）间距为200mm，立杆下部设置底座及通长垫板。垫板厚度为50mm，沿立杆高度方向设置大横杆，步距为1.2m，最上两步步距为0.6m，并且在板底紧贴顶托旋转扣位置设置一道水平杆，纵横双向布置。剖面图4.2.3柱模板设计构造柱模采用15mm厚木模板，4090mm方木做竖楞，横楞用2根483.0钢管，采用M14普通螺杆。柱模板采用双钢管抱箍进行加固，抱15、箍间距为500mm，第一道钢管抱箍距离地面为200mm。大于等于600mm的柱子中间加一道对拉螺杆，大于等于1000mm的柱子中间加两道对拉螺杆，大于1500mm的柱子中间加三道对拉螺杆，对拉竖向螺杆间距同主楞。底层三道采用双螺帽，柱脚四周满压木板条，防止混凝土漏浆 。4.2.4支模架剪刀撑、水平网布置设计构造1、模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔10米设置一道纵横向竖向由下至上连续式剪刀撑，每道剪刀撑宽度为6跨，竖向剪刀撑的端部应与地面顶紧，竖向剪刀撑与立杆用扣件连接在一起，当不能与立杆扣接的情况下可以与横杆扣接。2、在整个高支模区域底部、顶端及中间竖向不超过6米设置一道连续式水平剪刀撑。16、3、本工程在相邻竖向剪刀撑之间增加之字斜撑，之字斜撑有底至顶设置。4、剪刀撑采用搭接，搭接长度不得小于500mm，用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。5、支模架内水平网设置位置同水平剪刀撑位置，高度为9.85米的支模架区域设置两道水平兜网。4.2.5拉结杆本工程模板支撑架竖向每步均与框架柱进行一次拉结。预埋钢管间距同立杆间距，拉结杆采用48*3.0钢管，拉结杆呈水平设置、拉结杆设置是在柱子、梁拆模后进行拉结，柱子需要用模板条将角部包裹再用短钢管抱柱，同架体与用卡扣相连，架体与柱子、梁、夹层板相连必须使用双扣件。如下图示：4.2.6细节部位处理设计构造1、柱垂直度控制措施本工程17、框架柱分两到三次浇筑，为避免柱子在分次浇筑部位形成错茬影响柱子垂直度，在下层柱子顶200mm左右提前预埋与上层施工同型号的螺杆，在本层模板搭设时模板要与下层预埋螺栓有效连接，柱的预埋螺栓为每根柱子每侧两根，距柱两侧间距分别为100mm，具体施工措施见下图：2、边梁处理构造边梁外侧立杆采用钢管扣件斜撑，并与满堂架连成整体，保证斜撑立杆距梁边的距离不大于300mm，边梁的外支撑斜立杆，除正常水平杆连接外，在两道水平杆之间增加一道水平杆，向内连接两根立杆。4.3 模板搭设1、施工工艺流程：（1）柱：柱内渣子清理弹柱位线（注意将边线引出）钢筋绑扎、预留洞口留设办理工序交接手续安装柱模加固柱模校正并安斜18、撑自检、互检验收移交砼工。（2）梁板模：弹线搭架安装梁底模安装梁侧模安装板模绑梁钢筋绑板筋自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工。2、支撑系统安装支模要求柱：其垂直度及平整度达到规范要求；梁、板：其起拱、平整度及接缝等质量要求达到规范要求。3、柱模柱模采用15厚木模板，木枋采用3m长4090mm木枋，抱箍采用对拉螺杆加固；接头位置砼凿毛，用钢丝刷清理干净，柱钢筋绑扎完毕后，在柱的立筋上套上砼垫块，把事先配置好的柱模板拼装上，用线锤校正调直，在配置柱子模板时在墙、柱底部的一边留出清扫洞口，清扫洞口留设200200mm，待柱子模板校正好后用水把积在柱底部的木屑、灰尘等冲洗干净，然后封上模板。柱19、底处理：在模板底钉压脚线，防止漏桨。4、梁模板根据梁位置中心线和梁底标高，搭设梁底立杆，梁底附加立杆，梁底立杆纵向间距为900mm或450mm，梁底附加立杆需通过水平杆和扣件与满堂脚手架连成整体。梁底水平杆搭设完毕后，搭设梁底主楞，主楞搭设完毕后，安装梁底模板，梁底模板安装完成后，安装梁侧模板，再安装梁侧方木及加固件，对于有剪刀撑要求的梁在完成上述步骤后开始搭设剪刀撑，梁模板施工时，对跨度大于4m的梁，需要进行起拱，起拱高度为跨度的2，且起拱高度不小于20mm。5、板模板板模在梁模支好后进行，采用木模板拼装，铺设在4090木方底楞上，底楞搁置在架体上，木坊要立起，木枋为4090200，平板模板20、安装时，先在次梁模板的两侧板上弹水平线，水平线的标高应为平板顶标高减去平板模板的厚度再减去底楞的高度，然后按水平线钉上托木，托木上口与水平线平齐，再把靠梁模旁的底楞先摆上，等分底楞间距，摆中间部分的底楞,最后在底楞上钉平板模。为了方便拆模，只在模板的两端处钉牢，中间部分尽量少钉钉子。板模安装顺序为：搭设支架及拉杆铺木方底楞调平柱顶标高铺设模板检查模板平整度并调平检查模板的拼缝。4.4 模板支模架验收支模架按方案搭设完毕后由施工单位自检，由生产经理组织，技术负责人，安全总监，质量总监参加验收，验收合格并会签完成后报监理验收，监理验收完毕后方允许进入下道工序。4.5 模板拆除1、总体拆除顺序模板拆21、除的顺序应遵循先支后拆、后支先拆、先拆非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则；在梁模板拆除时应先拆跨中支撑、自跨中依次向两侧拆除。先将支柱上的可调上托松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，接着拆下全部连接模板的附件，再用撬棍撬动模板，使模板块降下由龙骨支承，拿下模板和龙骨，然后拆除水平拉杆及剪刀撑和立杆。2、拆模时间规定板及梁底模拆除必须由栋号长提出申请办理好拆模令后方可拆除。注意梁板砼施工时要留置13组同条件养护试块，利用砼试块强度作为拆摸最有利的证据，确保工程质量和安全。底模支架拆除时，砼强度应符合下表要求：结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率板2 875%81022、0%梁875%8100%悬臂构件100%3、拆模要求（1）严格建立模板块和立柱的拆除申请、批准制度，防止为赶进度而盲目拆模。（2）模板的拆除：非承重侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏（大于1.2N/m2）方可拆除，承重模板应按混凝土结构工程施工质量验收规范的规定执行。（3）板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆、后支先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。（4）拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全面拆除后，方可将模板、配件、支架等运出堆放。（5）拆下模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，指定地点堆放，23、并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。（6）模板块在装、拆、运时，均用手传递，要轻拿轻放，严禁摔、扔、敲、砸。每次拆下的模板，应对板面认真清理，立柱底脚螺栓等要定期刷油防锈。（7）已拆除模板及其支架的结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，先进行核算，加设临时支撑。（8）模板拆除后，应立即清理干净并刷上脱模剂。新模板进场，必须先刷脱模剂方可使用，拆下的扣件、盘扣及时集中收集管理。（9）拆模时严禁模板直接从高处往下扔，以防模板变形和损坏。（10）柱模板拆除：先拆掉柱斜拉杆或斜支撑，卸掉柱箍，再把连接每片柱模板的连接24、螺栓拆掉，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离。模板拆除时混凝土强度必须超过1.2MPa。第五章 施工质量保证措施5.1 质量管理目标本工程施工质量按建筑工程施工质量验收统一标准GB50300及相关专业工程施工质量验收规范验收合格并通过郑州市和当地有关政府部门认可的质量检定单位之验收，确保获得“中州杯”。5.2 质量管理制度1目标管理制度项目经理部将高支模质量目标分解为工序子目标，并与项目管理人员、作业队伍/施工班组签订质量目标责任书，将质量管理目标逐级分解、落实。2质量责任制度明确项目经理部各部门、各作业队伍、各岗位人员的质量责任，将责任落实到人。3过程控制制度过程控制是施工管理中的重25、要环节，通过过程控制可以大大减少质量隐患和施工错误，避免返工。在施工过程中，施工员必须携带工具包，其中必备物品为卷尺、设计图纸、线坠、红蓝铅笔、记录本及特殊部位的技术交底详图。只有具备控制工具，才能准确地进行过程控制。4质量总结制度项目部每周利用周例会进行质量总结，总结出一周的质量亮点和质量管理不足，并结合现场照片进行分析，提出改进措施。5质量问题整改制度施工管理人员在现场巡视、检查过程中发现的质量问题必须记录（包括文字和影像记录），对作业队伍提出限时整改，并下发整改通知单，整改合格后复验，复验合格后方可进行下一道工序。建设单位、监理单位下发的质量整改通知、监理工程师通知单等函件内容，作业队伍26、接到函件后必须按照期限整改，整改完后请建设单位及监理单位验收，合格后进行回复。6持证上岗制度项目经理、施工员、质检工程师、材料员、资料员、试验员必须持证上岗，项目经理、技术负责人、生产经理必须具备招标文件要求的资质。专业工种、特殊工种的作业人员必须经过专业培训，并持有相应的从业资格证。7技术交底制度工程开工前，技术负责人向项目管理人员、作业队伍的现场负责人进行整个项目施工技术交底。分部分项工程施工前，施工员向作业人员进行技术交底，明确分部分项工程或各工序的重点、难点、施工工艺和程序以及保证质量的措施。8材料进场验收制度所有进场材料、半成品必须附有合格证或材质证明书，并按规范要求取样送检，不合格27、的材料不得使用。9技术核定制度在施工过程中，如发现地质勘探资料与现场地质情况不符或设计图纸仍有矛盾或材料的型号、规格、品种不能满足设计要求，或材料的供应不能保证，或设计图纸中仍存在不便施工、容易导致质量或安全等问题的情况，或必须采用非常规技术手段和设备方能满足设计和施工安全的要求，应及时提出合理建议，并严格执行设计变更和技术核定制度。技术核定单统一由技术负责人向建设单位提出，经设计单位和建设单位核定签证后生效，施工过程中，严禁不办理技术核定自行改变原有设计进行施工的做法。10技术复核制度工程开工时，技术负责人应根据工程特点编制项目技术复核计划，明确工程施工过程中要进行哪些技术复核，技术复核的主28、要内容，各项技术复核应在什么时候由谁负责进行。技术复核由技术负责人组织进行。能够上墙的数据及时上墙作为展示。11样板领路制度各分项工程施工前，项目部组织施工队伍按设计文件的要求先做样板，样板经四方责任主体(建设、设计、监理、施工)确认后，方可进行大面积施工。12质量“三检”制度施工过程中，每道工序完成后，班组应进行自检，前后道工序的作业班组要进行交接检，项目经理部组织专检。13隐蔽工程验收制度隐蔽工程验收的程序：上道工序被隐蔽前，应先由班组进行自检，自检合格后报施工员验收，合格后由施工员填写隐蔽工程验收记录并报项目质检工程师和技术负责人确认后向建设单位或监理单位报验，由监理(建设)单位组织隐蔽29、工程验收。隐蔽工程未经检查或验收未通过，不允许进行下道工序的施工。隐蔽工程验收的项目和内容按国家/行业相关标准以及地方政府质量监督部门的有关规定进行。14混凝土浇筑许可制度混凝土浇筑是对上道工序进行隐蔽，混凝土浇筑前，须按“隐蔽工程验收制度”对上道工序即被隐蔽工程进行隐蔽验收外，还需由项目施工员填写混凝土浇筑令，经质检工程师、技术负责人检查验收同意后报监理单位，由监理单位签署混凝土浇灌令后，方可进行混凝土浇筑。15质量评比制度每周五进行一次现场实体项目月质量评比，并排出名次予以公布。16质量奖惩制度（1）质量评比奖惩项目月质量评比奖惩：在项目月质量评比中排名第一的作业队伍给予奖励；排名最后的作30、业队伍给予处罚。（2）质量验收奖惩单位工程竣工验收：项目部对一次性通过单位工程验收的作业队伍给予奖励。对不能一次性通过单位工程验收的作业队伍给予处罚。检验批验收：检验批主控项目一次性验收合格率必须达到100%，一般项目一次性验收合格率必须达到90%。若达不到以上标准则必须无条件返工。连续三次检验批验收不合格者项目经理部将给予处罚。（3）其他奖惩对不执行隐蔽验收程序制度，擅自隐蔽的责任人，项目经理部将给予罚款。对不按照设计文件、规范及标准、施工方案和交底施工的作业队伍将给予罚款，并承担因此造成的损失。对项目经理部、监理及建设单位下发的整改通知单不及时整改者，将给予罚款。17实测实量制度为加强中建31、五局河南公司项目工程实体质量和规范项目质量管理，全面提升公司所有项目的工程质量，制定项目实体质量实测实量与劳务奖罚管理办法。工程实测实量内容包括三个方面：主体结构、砌体工程、粉刷工程公建类项目主要测量指标有：实测阶段实测实量内容主体结构墙/柱面平整度墙面垂直度楼板厚度观感砌体工程墙/柱面平整度墙面垂直度观感/粉刷工程墙/柱面平整度墙面垂直度空鼓裂缝项目部应根据公司要求对项目所有分部分项工程进行100%实测实量并建立分户/分层实测档案，并对劳务队伍及时考核。公司每季度开展一次对各项目实测实量抽查核对工作。检测结果与相应范围及部位劳务单价挂钩，结算中进行增加或扣除相关费用。并根据实测结果对项目质量32、管理人员（项目经理、技术负责人、生产经理、区段或栋号负责人、质检工程师）做出相应的奖罚。18质量事故处理制度出现质量事故首先必须告知项目经理和技术负责人，一般的质量事故由技术负责人组织事故分析并编制处理方案；重大质量事故必须上报公司，由公司技术部门组织调查并编制处理方案。质量事故的分级标准按国家相关规定划分。19工程质量保修及回访制度建筑工程的回访和保修制度是在工程竣工交付使用后,在一定的期限内由施工单位主动到建设单位进行回访。依据建筑法、建设工程质量管理条例及有关部门的相关规定,履行施工合同的约定和工程质量保修书中的承诺,并按计划、实施、验证、报告的程序,搞好回访与保修工作。20成品保护制度33、主要包括工序交接检查、成品和设备保护措施、成品和设备保护措施执行的过程记录、成品和设备保护巡查、成品损坏登记、成品和设备损害的追查、成品和设备保护举报与奖罚、垃圾清运与工完场清、进入楼层或房间施工、检查、视察的许可、主要设备物资进场的验收或代管交接、成品保护的培训教育等制度。5.3 保证工程质量的措施1、模板制作加工质量要求（1）模板进场验收模板进场的验收，主要检查外形尺寸、板面平整度，任一部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡；板幅面内不得有板边缺损；每平方米脱胶小于0.001平米；污染面积小于0.005平米；每400平方毫米最大凹陷深度小于1毫米，且少于一处。序 号项目偏差标准1厚度=15mm+0.834、mm2长、宽+3mm3对角线长度差5mm4翘曲度1.0（2）梁、板模板安装项次项目允许偏差值（mm）检查方法1轴线位移柱、梁3尺量2底模上表面标高3拉线、尺量3截面模内尺寸柱、梁3尺量4层高垂直度大于5m5吊线、尺量5相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度2靠尺、塞尺7阴 阳 角方正2方尺、塞尺顺直2线尺8预埋件中心线位移2拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长度+5、-010预留孔洞中心线位移5拉线、尺量尺寸+5、-012插 筋中心线位移5尺量外露长度+10、0（3）验收方法1）验收程序采用自检、互检和专业检查验收制度的方法进行验收。班组完成施工任务首先进行自检。自检通过后，35、通过工长组织下道工序施工人员进行互检，通过后进行专业检查，任何一项检查通过后都必须保证资料齐全，提请监理工程师验收，手续完善后进行下道工序施工。2）验收方法（1）钢管的检查应符合下列规定；应有产品质量合格证；应有质量检验报告； 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径允许偏差0.5mm、壁厚允许偏差在0.27mm，不多于750根为一批，抽查一根进行检查。（2）扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，新、旧扣件均应进行防锈处理。36、（3）搭设后砼浇筑前检查项目杆件的设置和连接构造是否紧固；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；剪刀撑设置是否符合规范和方案要求，对扣件用扭力扳手进行检查，扣件拧紧扭力矩不应小于40N.m且不应大于65N.m。2、模板保养要求模板运输、堆放防止雨淋水浸，严禁与硬物碰撞、撬棍敲打等现象，以保证板面覆膜不受损坏。模板使用后应及时用清洁剂清理，严禁用坚硬物敲刮板面及裁口方木阳角；对操作面的模板要及时维修。3、模板清理模板清理干净是保证混凝土成型质量，保证混凝土外观美观的重要一环，因此在模板检查过程中模板清理应作为一个重点来检查。模板清理包括自身的板面、侧面及背楞的清理，门窗洞口37、模板的清理，模内清理。4、隔离剂的选用柱子模板的隔离剂选用中性脱模剂，顶板、梁的隔离剂选用水性脱模剂。5、顶板支撑采用承插式钢管脚手架，周边普通楼层采用承插式钢管脚手架支撑体系，为了保证支撑的整体稳定性，纵横立杆应设要求设置水平横杆拉接。（2）为了保证上下层楼板荷载传力均匀，上下层支撑立杆应对正，保证在一条垂直线上，且立杆底部应垫垫板。实际施工中，为了保证立杆对齐，要求对立杆的位置点进行放线，并对首层或标准层绘制“支撑点平面图”，以便上层按下层的支撑点放线。上层模板及支撑安装时，为了保证下层楼板能承受上层楼板的自重、施工荷载的能力，要求下层支撑不准拆除。梁、柱、墙、板模板搭设过程中，钢管架严禁38、与外架钢管相连。6、拆模时间的控制柱侧模需要在混凝土保证不缺棱掉角后方准拆模，冬期施工期间，在混凝土强度达到1.2Mpa后才可松动螺杆，模板和保温层在混凝土强度达到4MPa，温度冷却到5并和环境温度之差不大于20时方可拆除模板和保温层。7、模板支设及检查重点（1）柱模板支设前柱根部应清理干净：用高压气泵将剔凿的混凝土渣子、绑扎丝等杂物吹干净；模板面脱模剂涂刷均匀，擦拭光亮。柱模板按边线就位，拉通线支设（通线松紧适度），保证各相邻模板不错台;利用顶模棍保证截面尺寸（可以比柱宽小2mm）；利用1.5Kg吊线锤配合尺量在模板的上部、中部及下部检查模板垂直偏差、校正模板垂直度。模板的每道穿墙螺栓均要加39、全并拧紧，各相邻模板之间及模板下口拼缝处粘贴憎水性海绵条，保证不漏浆。木模板的斜撑必须按方案设置，并能将侧向荷载有效地传给楼面。严禁将斜撑撑在用架搭设的满堂架及外架上。（2）顶板模板按方案对架体立杆点的位置进行放线，并按放线点布设立杆，立杆下设垫板；顶板的主次龙骨按方案加设，次龙骨钉牢在主龙骨上，墙四周的边龙骨必须刨平刨直与墙面通过钢管抵紧；模板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨,且拼缝严密，表面无错台现象。若与柱相交，则不刻意躲开柱头，只在该处将模板锯开与柱尺寸相应洞口，下垫方木做为柱头的龙骨。为防止模板拼缝漏浆，且减少模板受温度影响伸缩，要求在所有板缝间加双面胶条。（340、）梁模板边梁外侧立杆采用钢管扣件斜撑，并与满堂架连成整体，保证外架与结构边的距离不大于500mm，边梁的外支撑斜立杆，除正常水平杆连接外，在两道水平杆之间增加一道水平杆，向内连接两根立杆。对于梁跨度大于4m的梁，大于2m的悬挑梁，应起拱，起拱高度为梁跨度的2/1000。第六章 施工安全保证措施6.1 施工安全管理机构本工程高支模由项目经理为组长，技术负责人、生产经理、商务经理、安全总监为组员的安全领导小组，实际操作中有现场工程师负责落实，生产经理联合技术负责人、安全总监、现场工程师及施工班组进行检查，并形成书面安全检查记录，经监理及建设单位验收合格后方可进入下道工序。6.2 安全教育安全教育分41、为三级：项目部内部组织高支模方案交底及安全教育、高支模小组组织劳务层管理人员学习搭设方法及安全注意事项、劳务管理层组织劳务人员学习搭设方法，质量要求事项。1、项目部组织学习方案经专家论证、并经公司及监理、建设单位审批后，项目部内部由技术负责人牵头，组织项目部相关管理人员对高支模方案进行参数交底，对搭设方法、测量观测要求、安全教育等内容进行学习。参加人员为高支模管理小组成员。2、项目部组织劳务管理层学习主要由高支模管理小组副组长牵头组织劳务管理层对高支模方案进行交底，并对劳务管理人员做好值班安排方面的要求，并要求劳务管理人员做好对参加高支模施工部位的劳务作业人员进行书面交底，劳务队长、技术负责人42、安全总监、模板工长、砼工长需参加。3、劳务队管理层对劳务作业人员交底由项目安全员监督，劳务队管理层对劳务作业人员进行书面交底，相关的书面资料汇总至安全主管处。6.3 施工安全技术措施6.3.1材质及其使用的安全技术措施盘扣、扣件的紧固程度应在40-50N.m，并不大于65N.m，对盘扣、接扣件的抗拉承载力为3KN，扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。6.3.2脚手架搭设的安全技术措施1、在架上作业的工人应穿防滑鞋和配挂好安全带，为了便于作业和安全，脚下应铺设必要数量的脚手板，并要铺设平稳，不得有探头板。2、当暂时无法铺设脚手板时，用来落脚或抓握、把持的杆件均应为稳定的构架部分。位于立杆接头之上的自43、由立杆不得用作把持杆。3、架上作业人员应作好分工和配合，传递杆件时应掌握好重心，平稳传递。4、大于每完成一道工序，要相互询问并确认后才能进行下一道工序。5、作业工人应佩戴工具袋，工具用后装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。6、架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。7、每次收工以前，所有的上架材料必须全部搭设上，不要留在架子上，而且要形成稳定结构。8、搭设作业进行中，地面上的配合人员应躲开可能落物的区域。9、现场人员必须戴安全帽。脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工。10、施工时要设置专门的人行通道，并在支模架中间高度上不超过6米设置一44、道水平兜网，其他的设置两道水平兜网，操作层要满铺脚手板。6.3.3脚手架上施工作业的安全技术措施1、架上作业时应注意随时清理落到架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料工具，以免影响自己作业的安全和发生掉物伤人。2、在进行撬、拉、推、拔等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的结构或支持物上，以免用力过猛时身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。3、每次收工时，宜把架面上的材料用完或码放整齐。4、严格禁止在架面上打闹戏耍、退着行走和跨坐在外护栏上休息。不要再架面上急匆匆地行走或去办某件事情，相互躲让时应避免身体失45、衡。5、在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以免火星点着易燃物。并同时准备防火措施。一旦着火时，及时予以扑灭。6、在架上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。7、脚手架严禁集中堆放钢筋、模板等施工材料，大模板不得支设在脚手架上。6.3.4脚手架拆除的安全技术措施拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况46、交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。6.3.5模板施工通行及防护措施在支模架施工时搭设专用上人通道，在高度上每隔不大于6米满挂安全平网一道；在操作层铺设竹架板作为操作平台。6.3.6夏季施工保证及消防管理措施本工程施工期间正处炎热季节，做好防暑降温及防火措施至关重要，根据历年的天气，本工程在施工期间11：30-15：30期间不允许工程在工作面施工，防止引起47、中暑及其他危害，在工作面不允许抽烟、赤膊、穿拖鞋等现象，在工作面每100配备一台灭火器，并把消防水管引到作业层，在施工过程中若需要电焊等动火作业必须经项目安全部门及监理部门开具动火证后在项目部安全员的监督下方可动火施工，动火期间必须在动火范围内配备专门的灭火器。6.4 变形观测1、混凝土浇注待达到上人强度要求后，方可进行放线或铺设垫板，垫板厚度要求不小于50mm。2、变形监测点在模板安装完成、混凝土浇筑前安装。变形观测点每9米设置一个点，观测点均设置在梁底中部。模板安装完成后钢筋绑扎前进行一次起始值观测，在施工钢筋时注意跟踪观测，钢筋绑扎完成后，浇注混凝土前形成一个测量初始数据，在混凝土从开始48、浇注到浇筑完成观测两次（砼浇筑一半及浇筑完成各测一次），砼浇筑后每24小时内观测三次，然后每天观测一次，观测七天。3、 本工程的沉降观测采用了线锤+钢尺的形式来测量其沉降值、位移偏量，基准点设置在建筑物外围，测量时将基准点引入建筑物内。4、 在安装测量点时将观测基准点引测至一个约50cm高的角钢上，并将其底座通过螺栓固定在底板上； 用钢尺测量线锤、焊接钢筋的标高，并在角钢上作原始标记,如下图；5、沉降控制值在20mm内、水平位移值在8mm内，在检测阶段，沉降值达到10mm、水平位移值达到5mm即达到预警值，观测人立即报告项目技术负责人，有技术负责人报告监理、甲方及公司安全部门，并且马上停止施工49、，迅速疏散现场人员、查明原因、对支撑方案进行修改，待加固处理排除险情后方可复工。6.5 应急预案6.5.1应急领导机构项目部应急领导机构组成人员如下：组长：项目经理全面负责应急处理工作，领导应急处理的指挥和协调，向公司急领导小组、安全生产委员会和总经理报告应急处理工作；副组长：技术负责人、生产经理、商务经理负责组织应急情况的处理，指挥重大事故的救治和善后；通讯联络、车辆调度，和地方消防、医疗机构联络沟通；负责本项目部应急情况的指挥和协调。组员：项目部管理人员负责应急处理的物资准备及调度，协助副组长处理应急情况；6.5.2支模失稳的应急措施混凝土浇筑时，应有专门的管理人员对架体进行观测，观测的内50、容有架体的变形和板面砼的沉降。当观测数据超过警戒严值时或目测架体变形有可能导致失稳破坏时，应采取如下应急措施：1、立即停止砼的浇灌，立即把浇灌砼的施工人员从操作面疏散到安全地带部位或从安全通道疏散到地面上。2、立即把有可能坍塌影响到的范围内的所有人员疏散到安全地带，并划出危险区域，拉起警戒线，由保安负责不准人员靠近。3、现场值班的项目最高级别的负责人马上报告给应急小组组长及相关负责人，主要说明有可能失稳的部位、目前砼浇灌量、已经采取的应急措施。4、应急小组组长在接到紧急情况报告后，如能在最短时间赶往现场不耽误救援，则应给报告者下一步的应急指示，并当即赶到现场进行指挥；否则应授权给现场最高负责人51、或能及时赶往现场的项目最高负责人承担起应急救援职责。5、应急领导人赶到现场后，应快速了解现场的实际情况，检查人员是否全部疏散到了安全地带，检查已经采取的应急措施是否合理和有效。6、继续对架体的变形进行观测，应急小组人员应召开紧急会议，初步分析架体失稳的原因，确定进一步的安全应急措施。6.5.3支模坍塌的应急措施1、发生坍塌事故时，事故发现人员应高声呼救，现场砼浇灌值班最高级别管理人员应立即按以下程序进行应急处理：（1）立即停止砼的浇灌，立即把施工人员从操作面上有组织的疏散到安全部位或从安全通道疏散到地面上。（2）立即把架体有可能再次坍塌影响到的范围内的地面人员疏散到安全地带，并划出危险区域，拉52、起警戒线，由保安负责不准人员靠近。（3）在坍塌后的安全区域立即组织抢救从操作面上掉下来的施工人员。（4）立即指挥通讯组人员通知应急小组组长，主要说明坍塌部位、坍塌面积、有无伤亡、目前采取的应急措施、是否需要派救护车、消防车或警力支援到现场实施抢救。（5）立即通知现场医生赶到出事地点，如需要可直接拨打120等求救电话。（6）清点现场人数，确定被埋、压人员的数量和位置。2、应急小组组长在接到紧急情况报告后，如能在最短时间赶往现场不耽误救援，则应给报告者下一步的应急指示，并当即赶到现场进行指挥；否则应授权给现场最高负责人或能及时赶往现场的项目最高负责人承担起应急救援职责。3、应急领导人赶到现场后，应53、快速了解现场的实际情况，检查人员是否全部疏散到了安全地带，检查已经采取的应急措施是否合理和有效；并召开紧急会议，确定下一步的救援措施，根据现场的实际情况确定是否要往上一级主管部门报告。4、如果存在继续坍塌的可能，由组长决定是否撤离救援现场，如果坍塌有不断发生扩大的情况，组长应立即通知所有救援人员终止救援，迅速撤离到安全区域。5、在确定坍塌没有继续扩大的可能后，根据确定的被埋人员的位置和被埋的方式立即投入救援。（1）首先自上而下清理被埋压者上方的松散的模板、木枋、砼及其它有可能掉下伤人的小型物体。（2）然后把被压或被埋人员扒出。6、人员救出后，由现场医生对伤者进行处理，对轻伤人员在现场采取可行的54、应急抢救，如现场包扎止血等措施，防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生；重伤人员由医疗救护组送外抢救。7、支模坍塌事故所造成的伤害主要是机械性窒息引起呼吸功能衰竭和颅脑损伤所致中枢神经系统功能衰竭，因此紧急工作组成员必须熟练掌握止血包扎、骨折固定、伤员搬运及心肺复苏等急救知识与技术等。8、其他组员采取有效措施，防止事故发展扩大，或再次发生事故。9、警戒保卫组应在事故现场周围建立警戒区域实施交通管制，维护现场治安秩序。10、各作业班组要清理撤离人员人数，发现有人员失踪时要立即报告应急小组。11、疏散人员要服从指挥人员的疏导要求，有秩序地进行疏散，做到不惊慌失措，勿混乱、拥挤，减少人员伤亡。12、警55、戒保卫组组织人员封锁事故现场，设立警戒线，将无关人员清理出现场，并保证救援通道的畅通，及时送至面河南省人民医院救治。6.5.4应急过程中防止二次伤害的措施1、在现场救援时，应急小组领导要专人对有要好朋友或亲属被埋、压的人员的情绪，防止其不当救援引起二次坍塌伤人伤已。2、在清理被埋压者上方的松散的模板、木枋、砼及其它有可能掉下伤人的小型物体，在其下方要做好防护，避免在清理过程中物体掉下对被压者者二次物体打击等二次伤害。3、如果被埋人员被架子压住，首先应由技术人员判断架子情况，如要加固，则应由专业架子工按方案进行可靠的加固并确定破坏的杆件拆除或切割后其上变形的架子不再坍塌时，方能手工拆除或用气割等56、方法割断架管救出被埋人员，避免发生架体二次坍塌引起对伤者或救援人员的伤害。4、如果被埋或被压人员有钢筋或其它物体穿过身体，严禁救援人员把物体拔出，应用气焊或其它措施割断物体，让物体留在体内再到医院由医生处置。避免不正确的拔出造成大出血引起二次伤害。5、架子坍塌时，要有专门的安全警戒小组对现场进行警戒，无关人员不得靠近围观或通过；避免引起二次事故的发生。6、当用锄头等铁制工具扒开垃圾时，对可能埋有人的地方采用扒的办法，禁止用力往下挖，避免挖到人体引起二次伤害。7、在清理支模变形的架体时，如果是清理高于2米的物体，必须要有防护措施，能挂安全带的地方救援人员要系好安全带，避免清理时施工人员高处坠落引57、起二次伤害。8、在割除变形的钢筋或钢管时，要注意有些弯曲变形的钢筋或钢管在割开时会反弹，人员不能站在反弹的方向进行切割，避免钢筋或钢管断开时突然的反弹力伤人引起二次伤害。9、救援区域的临边洞口等要进行封闭，避免救援人员在救援时掉下造成二次高处坠落的发生。6.5.5心理辅导与人体工效1、如果被埋、压人员短时间内无法救出，对被埋、压者进行心理安慰，使其心情平静，便于救援者采取合理和有效的措施进行救援。2、事故发生后，应急小组人员要有专人对有朋友或亲人被压、埋人员的心理抚慰，避免其情绪激动做出不当的救援行动；对于哭闹的妇女要劝其冷静或劝其离开救援现场，避免其哭闹影响救援人员或被压、埋人员的情绪，有利58、于救援行动的正确实施；3、事故发生后，要对现场进行停工，根据事故发生的原因对现场的所有施工人进行通报和心理疏导，避免工人产生心理阴影而发生其它事故；4、如果伤者住院，要有专人陪护，最好由朋友或亲属陪；如因工致残，伤者有可能情绪失控或悲观低落，这时公司领导或项目领导要出面进行劝慰，鼓励其树立生活的勇气，并承诺应该承诺的一些要求，帮助其快速恢复5、抢险过程中，应选择个性成熟、冷静，心理素质良好和表达能力强的人员进行报警、沟通和协助处理事故；撤离作业人员时，要选择年青力壮、心理素质良好并有安全经验的人员检查作业面及撤离路线的安全防护情况，有序组织作业面人员的撤离。救援过程应安排专人监视抢险人员的体力59、动作和防护用具的完好性等，防止其体力不支或其他原因受到伤害；安排专人监视救援设备是否正常运行，相互间是否保持安全距离，救援工具和用品的使用是否合理，防止出现设备和工具使用不当产生救援设备和人员的误伤事故。同时，应安排划出警戒线和禁入地区，防止无关人员靠近。根据现场情况，为救援人员提供必要的休息、通讯、饮食、取暖、交通和医疗保障等。第七章 计算书7.1 板支撑体系计算板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB60、 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称板150新浇混凝土楼板板厚(mm)150模板支架高度H(m)10模板支架纵向长度L(m)40模板支架横向长度B(m)30 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.076地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度61、变化系数z0.51风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200顶层水平杆步距h(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)150 设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9350面板计算方式三等跨连62、续梁 按三等跨连续梁 ，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.431=8.838kN/m q1静=G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1.2(0.1+(24+1.1)0.15)1=4.638kN/m q1活=(QQ1k)b=(1.43)1=4.2kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.63、15)+13)16.865kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.14.6380.22+0.1174.20.220.038kNm Mmax/W0.038106/375001.019N/mm2f16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6776.8652004/(1009350281250)=0.028mm max=0.028mmmin200/150，10=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设64、计值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)0.15)+1.430.21.816kN/m 因此，q1静1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.2(0.3+(24+1.1)0.15)0.20.976kN/m q1活1.4Q1kb=1.430.20.84kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.9760.92+0.1250.840.965、20.184kNm M2q1L12/2=1.8160.12/20.009kNm MmaxmaxM1，M2max0.184，0.0090.184kNm =Mmax/W=0.184106/54000=3.404N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.9760.9+0.6250.840.91.021kN V2q1L11.8160.10.182kN VmaxmaxV1，V2max1.021，0.1821.021kN max=3Vmax/(2bh0)=31.0211000/(24090)0.426N/mm2=1.386N/mm66、2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.15)+13)0.21.413kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.4139004/(1008415243104)0.236mmmin(L/150，10)min(900/150，10)6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.4131004/(88415243104)0.001mmmin(2l1/150，10)min(2100/150，10)1.333mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型67、(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.430.21.864kN/m q1静1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b1.2(0.5+(24+1.1)0.15)0.21.024kN/m q1活1.4Q1kb 1.430.20.84k68、N/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.5+(24+1.1)0.15)+13)0.21.453kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.8640.92.097kN 按悬臂梁，R11.8640.10.186kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.61.258kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.4530.91.635kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.4530.10.145kN RmaxRmax，R10.60.981kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一69、 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.475106/4490=105.879N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=23.4641000/42416.338N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.725mm=min900/150，10=6mm 悬挑段max0.292mm=min(2150/150,10)=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=4.084kN，R2=5.98kN，R3=5.98kN，R4=4.08470、kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.98/0.6=9.966kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立柱计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=600+20.7450=1230mm l0=h=1.21200=1440mm 71、=maxl01，l0/i=1440/15.9=90.566=150 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 小梁验算 q11.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.930.2 = 1.78kN/m 同上四六步计算过程，可得： R13.899kN，R25.709kN，R35.709kN，R43.899kN 顶部立柱段： 1=l01/i=1230.000/15.9=77.358 查表得，0.739 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max3.899，5.709，5.709，3.872、99/0.6=9.514kN f N1/(A)9514/(0.739424)30.364N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: MwQcklah2/101.40.90.0760.91.22/100.012kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max3.899,5.709,5.709,3.899/0.6+0.012/0.9=9.528kN f N1w/(A)+ Mw/W9528/(0.739424)+0.012106/449033.081N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： =l0/i=1440.000/15.9=90.566 查73、表得，1=0.661 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+GqH=Max3.899,5.709,5.709,3.899/0.6+1.20.1510=11.314kN f=N/(1A)11.314103/(0.661424)=40.369N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: MwQcklah2/101.40.90.0760.91.22/100.012kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+GqH+Mw/lb=Max3.899,5.709,5.709,3.899/0.6+1.20.1510+0.012/0.9=11.328kN f=Nw/(174、A)+Mw/W11.328103/(0.661424)+0.012106/4490=43.092N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=10/30=0.3333 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(75、mm)100 F1=N=11.328kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平76、均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1120m77、m F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11120130/1000=84.492kNF1=11.328kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第78、6.6.2条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.4498.29420000/1000=548.534kNF1=11.328kN 满足要求！7.2 梁底支撑体系模板计算7.2.1梁高为850mm的支撑体系计算书梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结79、构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmmm)800850模板支架高度H(m)10模板支架横向长度B(m)13模板支架纵向长度L(m)32梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)80、0.3非自定义:0.031地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h(mm)600可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数181、梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距200每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q11.2(G1k+(G2k+G3k)h)82、+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.85)+1.43130.33kN/m q1静1.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)0.85126.13kN/m q1活1.4Q1kb1.4314.2kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)+1Q1kb1(0.1+(24+1.5)0.85)+13124.775kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10726.130.22+0.1214.20.220.132kNm Mmax/W0.132106/375003.524N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 83、2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63224.7752004/(10010000281250)0.089mmminL/150，10min200/150，101.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39326.130.2+0.4464.20.22.428kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14326.130.2+1.2234.20.27.001kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92826.130.2+1.1424.20.25.809k84、N 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39324.7750.21.947kN R2=R4=1.143q2L=1.14324.7750.25.664kN R3=0.928q2L=0.92824.7750.24.598kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.428/12.428kN/m85、 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max7.001,5.809,7.001/1= 7.001kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.428/12.428kN/m 小梁自重：q21.2(0.3-0.1)0.8/4 =0.048kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.20.5(0.85-0.12)=0.438kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.20.5(0.85-0.12)=0.438kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.43(0.6-0.8/2)/21=0.84186、kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.43(1.2-0.6)-0.8/2)/21=0.841kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.428+0.048+0.438+0.841=3.756kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.001+0.048=7.049kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.428+0.048+0.438+0.841=3.756kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.756,7.049,3.756=7.049kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传87、递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.947/11.947kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max5.664,4.598,5.664/1= 5.664kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.947/11.947kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.8/4 =0.04kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.85-0.12)=0.365kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.85-0.12)=0.365kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)88、+13(0.6-0.8/2)/21=0.651kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)+13(1.2-0.6)-0.8/2)/21=0.651kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.947+0.04+0.365+0.651=3.004kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.664+0.04=5.704kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.947+0.04+0.365+0.651=3.004kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.004,5.704,3.004=5.704kN/m 89、为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1257.0490.92，0.57.0490.220.714kNm =Mmax/W=0.714106/54000=13.217N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.57.0490.9，7.0490.23.172kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1721000/(24090)1.322N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)55.7049004/(38490、9350243104)2.145mmminl1/150，10=min900/150，106mm 2ql24/(8EI)5.7042004/(89350243104)0.05mmmin2l2/150，10=min400/150，102.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max7.0490.9,0.57.0490.9+7.0490.2=6.344kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.38kN,R2=6.344kN,R3=5.271kN,R4=6.344kN,R5=3.38kN 正常使用极限状态 Rmax=qL91、1,0.5qL1+qL2=max5.7040.9,0.55.7040.9+5.7040.2=5.134kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.704kN,R2=5.134kN,R3=4.174kN,R4=5.134kN,R5=2.704kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁92、2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.603106/4490=134.278N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.219kN max=2Vmax/A=24.2191000/42419.9N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.325mmminL/150，10=min600/150，104mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.615kN，R293、=11.6kN，R3=1.615kN 立柱所受主梁支座反力依次为P1=1.615/0.6=2.692kN，P2=11.6/0.6=19.334kN，P3=1.615/0.6=2.692kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max1.615,1.6151.615kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP219.334kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(94、mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q345立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立柱计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21200,600+20.7500)=1440mm =hmax/i=1440/15.9=90.566=150 长细比满足要求！ 查表得，0.55 2、风荷载计算 Mwc1.4klah2/100.91.40.0310.91.22/100.005kNm 根据95、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.85)+1.40.93129.91kN/m 2)小梁验算 q1max2.391+1.2(0.3-0.1)0.8/4+0.5(0.85-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.93max0.6-0.8/2，(1.2-0.6)-0.8/2/21，6.898+1.2(0.3-0.1)0.8/4=6.946kN/m 同上四六计算过程，可得： P12.641kN，P219.022kN，P32.641kN 立柱最大受力NwmaxP1+N边1，P96、2，P3+N边2+1.20.15(10-0.85)+Mw/lbmax2.641+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.93(0.9+0.6-0.8/2)/20.9，19.022，2.641+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.93(0.9+1.2-0.6-0.8/2)/20.9+1.647+0.005/1.220.674kN fN/(A)+Mw/W20673.539/(0.55424)+0.005106/449089.765N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010 第6.1.497、: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=10/13=0.7693 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=20.674kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面98、高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：99、当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11320130/1000=99.579kNF1=20.674kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-201100、0第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcA101、ln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=20.674kN 满足要求！7.2.2梁高为2500mm的支撑体系计算书梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL2混凝土梁截面尺寸(mmmm)6002500模板支架高度H(m)7.35模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40梁侧楼板厚度(mm)150 二102、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.031地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距l103、a(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h(mm)600可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板104、厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q11.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)2.5)+1.43180.82kN/m q1静1.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)2.5176.62kN/m q1活1.4Q1kb1.4314.2kN/m q21(G1k+(G2k105、+G3k)h)+1Q1kb1(0.1+(24+1.5)2.5)+13166.85kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10776.620.152+0.1214.20.1520.196kNm Mmax/W0.196106/375005.224N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63266.851504/(10010000281250)0.076mmminL/150，10min150/150，101mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.3106、93q1静L+0.446q1活L=0.39376.620.15+0.4464.20.154.798kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14376.620.15+1.2234.20.1513.907kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92876.620.15+1.1424.20.1511.385kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39366.850.153.941kN R2=R4=1.143q2L=1.14366.850.1511.461kN R3=0.928q2L=0.92866.850.159.306kN 五、小梁107、验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=4.798/14.798kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max13.907,11.385,13.907/1= 13.907kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=4.798/14.798kN/m 小梁自重：q21.2108、(0.3-0.1)0.6/4 =0.036kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.20.5(2.5-0.15)=1.41kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.20.5(2.5-0.15)=1.41kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43(0.6-0.6/2)/21=1.398kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43(1.2-0.6)-0.6/2)/21=1.398kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =4.798+0.036+1.41+1.398=109、7.641kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=13.907+0.036=13.943kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =4.798+0.036+1.41+1.398=7.641kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max7.641,13.943,7.641=13.943kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.941/13.941kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max11.461,9.306,11.461/1= 11.461kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：110、q1右R5/b=3.941/13.941kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.6/4 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(2.5-0.15)=1.175kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(2.5-0.15)=1.175kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.15)+13(0.6-0.6/2)/21=1.09kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.15)+13(1.2-0.6)-0.6/2)/21=1.09kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=3.94111、1+0.03+1.175+1.09=6.236kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=11.461+0.03=11.491kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.941+0.03+1.175+1.09=6.236kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max6.236,11.491,6.236=11.491kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.12513.9430.452，0.513.9430.220.353kNm =Mmax/W=0.353106/54000112、=6.536N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.62513.9430.45，13.9430.23.921kN max=3Vmax/(2bh0)=33.9211000/(24090)1.634N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.52111.4914504/(1009350243104)0.108mmminl1/150，10=min450/150，103mm 2ql24/(8EI)11.4912004/(89350243104)0.101mmmin2l2/150，113、10=min400/150，102.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.2513.9430.45,0.37513.9430.45+13.9430.2=7.843kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.298kN,R2=7.843kN,R3=6.424kN,R4=7.843kN,R5=4.298kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.2511.4910.45,0.37511.4910.45+11.4910.2=6.464kN 同理可得： 梁底支114、撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.508kN,R2=6.464kN,R3=5.252kN,R4=6.464kN,R5=3.508kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.523106/4490=116.51N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) V115、max11.055kN max=2Vmax/A=211.0551000/42452.146N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.223mmminL/150，10=min400/150，102.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.204kN，R2=15.557kN，R3=15.557kN，R4=0.204kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.204,0.2040.116、204kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R315.557kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q345立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立柱计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21200,600+20.750117、0)=1440mm =hmax/i=1440/15.9=90.566=150 长细比满足要求！ 查表得，0.55 2、风荷载计算 Mwc1.4klah2/100.91.40.0310.451.22/100.003kNm 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)2.5)+1.40.93180.4kN/m 2)小梁验算 q1max4.77+1.2(0.3-0.1)0.6/4+0.5(2.5-0.15)+1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.93max0.6-0.6/2，(1.2-0.6118、)-0.6/2/21，13.83+1.2(0.3-0.1)0.6/4=13.866kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.208kN，R215.447kN，R315.447kN，R40.208kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+1.20.15(7.35-2.5)+Mw/lbmax0.208+1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.93(0.9+0.6-0.6/2)/20.45，15.447，15.447，0.208+1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.93(0.9+1.2-0.6-0.6/2)/20.45+0.873+0.00119、3/1.216.322kN fN/(A)+Mw/W16321.744/(0.55424)+0.003106/449070.658N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=7.35/30=0.2453 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立柱120、垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=16.322kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高121、度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(122、a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11320130/1000=99.579kNF1=16.322kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积123、Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=16.322kN 满足要求！7.3 梁侧模板支撑体系7.3.1梁高为850mm的支撑体系计算书梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 500124、09-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmxmm)800850新浇混凝土梁计算跨度(m)14 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.85新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.85mi125、n34.213，20.420.4kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.920.4+1.40.9227.306kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k20.4 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)900主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)900 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)120120梁下挂侧模高度(mm)730730小梁道数(下挂)44 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支126、撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承127.30627.306kN/m q1静01.350.9G4kb11.350127、.920.4124.786kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.124.7860.2432+0.1172.520.24320.164kNm Mmax/W0.164106/375004.379N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正120.420.4kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.67720.4243.3334/(10010000281250)0.172mm243.333/400=0.608mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.1q1128、静l左+1.2q1活l左1.124.7860.243+1.22.520.2437.37kN 正常使用极限状态 R下挂max1.1l左q1.10.24320.45.46kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)250小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)243 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q7.37kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql129、12=max0.17.370.92，0.57.370.252=0.597kNm Mmax/W0.597106/5400011.055N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.67.370.9，7.370.25=3.98kN max=3Vmax/(2bh0)=33.981000/(24090)1.658N/mm21.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q5.46kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6775.469004/(10084152430000)1.186mm900/400=2.25mm 2maxq130、L4/(8EI)=5.462504/(884152430000)=0.13mm250/400=0.625mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.17.370.9，0.47.370.9+7.370.257.297kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.15.460.9，0.45.460.9+5.460.255.406kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(c131、m4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.597kN，R24.378kN，R34.378kN，R41.597kN 正常使用极限状态：R11.179kN，R23.243kN，R33.243kN，R41.179kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.367106/4490=81.806N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=25.74610132、00/42427.102N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.468mm350/4000.875 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max7.343/0.6=12.238kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max12.23811.626kNNtb17.8kN 满足要求！7.3.2梁高为2500mm的支撑体系计算书梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计133、规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称KL2混凝土梁截面尺寸(mmxmm)6002500新浇混凝土梁计算跨度(m)8.8 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)2.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v134、1/2，cHmin0.282440.921/2，242.5min34.213，6034.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.934.213+1.40.9244.089kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k34.213 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)150150梁下挂侧模高度(mm)235135、02350小梁道数(下挂)1212 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓3850对拉螺栓41200对拉螺栓51550对拉螺栓61900对拉螺栓72250对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓3850对拉螺栓41200对拉螺栓51550对拉螺栓61900对拉螺栓72250对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 1、下挂侧模 梁截面宽度取136、单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承144.08944.089kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.934.213141.569kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10741.5690.2142+0.1212.520.21420.217kNm Mmax/W0.217106/375005.785N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS137、正134.21334.213kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63234.213213.6364/(10010000281250)0.16mm213.636/400=0.534mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14341.5690.214+1.2232.520.21410.809kN 正常使用极限状态 R下挂max1.143l左q1.1430.21434.2138.354kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁弹性模量138、E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)243 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q10.809kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.110.8090.62，0.510.8090.22=0.389kNm Mmax/W0.389106/540007.206N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.610.8090.6，10.8090.2=3139、.891kN max=3Vmax/(2bh0)=33.8911000/(24090)1.621N/mm21.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q8.354kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6778.3546004/(10084152430000)0.358mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=8.3542004/(884152430000)=0.082mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.110.8090.6，0.410.8090.6+10.8090.27.134kN 正常140、使用极限状态 R下挂maxmax1.18.3540.6，0.48.3540.6+8.3540.25.514kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.477kN，R24.28kN，R33.507kN，R43.141、507kN，R53.507kN，R63.507kN，R73.507kN，R83.507kN，R93.507kN，R103.507kN，R114.28kN，R121.477kN 正常使用极限状态：R11.138kN，R23.308kN，R32.686kN，R42.686kN，R52.686kN，R62.686kN，R72.686kN，R82.686kN，R92.686kN，R102.686kN，R113.308kN，R121.138kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.222106/4490=49.343N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、142、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=24.7541000/42422.423N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.057mm350/4000.875 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max6.378/0.6=10.629kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max10.62910.098kNNtb17.8kN 满足要求！7.4 柱模板加固柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施143、工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称办公楼办公大堂KJZ新浇混凝土柱长边边长(mm)1700新浇混凝土柱的计算高度(mm)10000新浇混凝土柱短边边长(mm)1500 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶144、面总高度H(m)10新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，2410min29.868，24029.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，2410min29.87，24029.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9m145、ax38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数8柱短边小梁根数7柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.529.8718.146kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.882kN/m Mmax-0.107q1l2-0.1146、21q2l2-0.10718.1460.252-0.1210.8820.252-0.128kNm Mmax/W0.128106/(1/6500152)6.828N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.529.8714.935kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63214.9352504/(1008925(1/12500153)0.294mml/400250/4000.625mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4090小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)1147、3.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.2538.0569.514 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.428kNm Mmax/W0.428106/541037.928N/mm2f13.5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax2.962kN max=3Vmax/(2bh0)=32.9621000/(24090)1.234N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.2529.877.468 kN/m148、 小梁变形图(mm) 0.703mm1.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=5.816 正常使用极限状态 Rmax=4.565 五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=1700/(8-1)=242.857mm=0.243m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rm149、ax5.816kN P=Rmax/2=2.908kN 正常使用极限状态： Rmax4.565kN P=Rmax/2=2.283kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.3kNm，N16.264kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=1500/(7-1)=250mm=0.25m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax5.816kN P=Rmax/2=2.908kN 正常使用极限状态： Rmax4.565kN P=Rmax/2=2.283kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.369kNm，N27.29kN M/Wn0.369106/(4.49103)82.196N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.112mml/4001.225mm 20.255mml/4001.465mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N7.292=14.579kNNtb17.8kN 满足要求！ N7.292=14.579kN26kN 满足要求！