1、正本广场项目酒店、写字楼裙房高支模工程专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一 工程概况91.1编制依据91XXXX广场项目酒店、写字楼施工图；91.2工程概况91.3高支模91、梁的尺寸类型：91.4编制说明10二 施工部署112.1项目管理人员的组成111.项目组织机构见图2.1。112现场项目部人员组成112.2模板工程施工方案的选择12三 模板支撑体系设计133.1楼板超高计算133.2楼板施工参数的确定133.3梁支撑体系设计133.4梁支撑施工参数确定133.5梁和楼板模板高支撑架的2、构造和施工要求2架体构造与安装26、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。2施工要求2四 支架拆除44.1支架的拆除43.卸料时由作业人员将各配件逐次传递到地面，严禁抛掷。4五 安全防护和保护环境措施65.1安全防护68不得在脚手架上堆放大批模板等材料。615木材加工的废料要及时清理，以防引起火灾。75.2环境保护措施72钢筋加工产生的钢筋皮、钢筋屑及时清理。75.3其他交叉作业的防护75.4技术措施方案75.5检查与验收82、 安全防护设施由工程负责人组织有关人员参加验收。85.6安全保证措施85.7文明施工管理9六 应急预案116.1目的116.2组织机构及职责116.33、坍塌倒塌事故应急措施118.若有骨折时应及时用夹板等简易固定后立即送医院。116.4应急物资126.5相关联系电话122、应急救援路线12附件一：酒店（4-6/A-J）14m楼板模板扣件钢管高支撑架计算书131.1、模板面板计算141.2、支撑木方的计算161.3、横向支撑钢管计算171.4、扣件抗滑移的计算18单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!191.5、立杆的稳定性计算荷载标准值191.6、立杆的稳定性计算19附件二：600*1700大梁梁模板扣件钢管高支撑架计算书20一、梁底模计算20二、梁侧模计算27附件三：500*1300大梁模板扣件钢管高支撑架计算书33一、梁底模计算33二、梁侧4、模计算40附件四：400*1200大梁模板扣件钢管高支撑架计算书46一、梁底模计算46二、梁侧模板计算书53附件五：700*900大梁模板扣件钢管高支撑架计算书59一、梁底模计算591.1、模板面板计算601.荷载的计算：601.2、梁底支撑木方的计算62（一）梁底木方计算62(1)木方抗弯强度计算62(2)木方抗剪计算 可以不计算63(3)木方挠度计算631.3、梁底支撑钢管计算63(一) 梁底支撑横向钢管计算63最大变形 vmax=0.151mm64(二) 梁底支撑纵向钢管计算641.4、扣件抗滑移的计算64计算中R取最大支座反力，R=5.95kN641.5、立杆的稳定性计算65二、梁侧模5、计算662.4、梁侧模板内龙骨的计算69(1)抗弯强度计算69抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!69(2)抗剪计算 可以不计算69截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm269(3)挠度计算70最大挠度小于500.0/250,满足要求!702.5、梁侧模板外龙骨的计算70最大变形 vmax=0.132mm712.6、对拉螺栓的计算71对拉螺栓的直径(mm): 1271附件六：550*800大梁模板扣件钢管高支撑架计算书71一、梁底模计算711.1、模板面板计算731.荷载的计算：73二、梁侧模计算79附件七：400*800梁模板扣件钢管高支撑架计算书84一、模板面板计算86二、梁底6、支撑木方的计算88三、梁底支撑钢管计算89四、扣件抗滑移的计算90五、立杆的稳定性计算90一 工程概况1.1编制依据本方案根据施工图和我国现行施工规范、规程、建筑分项工程施工工艺标准以及我公司企业标准编制： 1XXXX广场项目酒店、写字楼施工图；2国家现行建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；3国家现行建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；4建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）；5建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）；6建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)7本单位承建同类工程的模板工程施工经验和施工工法；8中建总公司项目7、管理手册（公司内部文件）；1.2工程概况XXXX广场工程总建筑面积40.7万平方米，由大商业区、酒店写字楼区及住宅区三大功能分区组成，其中酒店写字楼区由22层写字楼、15层酒店塔楼和4层裙楼组成，地下二层地下室，总建筑面积11.98万m2，其中地下建筑面积：11840 m2，地上部分建筑面积10.796万m2,建成后将作为XX广场城市综合体的一部分，满足不同年龄段、不同性别、不同时间的客户需求。1.3高支模1、梁的尺寸类型：酒店、写字楼部分裙楼为4层连体，层高7.2-14m，框架梁截面尺寸为200400、350700、550800、5001000、400800、4001000、4001200、8、500900、400700、5001300、400900、6001700等。2、本工程结构较为复杂，层高7.2m-14m,多处区域涉及夹层，其中，局部模板支撑搭设高度在8m以上。按照建设工程安全专项施工方案编制要求，高支模部分需组织专家进行论证。酒店、写字楼高支撑部分共涉及下列3处，所有高支撑基础的下部原有支撑均需在上部结构施工完毕后方可拆除：1.酒店二层顶板4-7/A-E轴区域，4-7/A-B板厚100mm，4-7/B-E板厚120mm，面积共919.55，支模高度为13.1m：从-0.050m- 12.950m，支撑架落在首层底板上。（结施-20：酒店二层顶板平面图）2.酒店四层顶板4-69、/A-J轴区域，板厚120mm，面积共1271.6，支模高度为14.0m：从12.950m- 26.950m，支撑架落在二层底板上，。（结施-24：酒店四层顶板平面图）3.写字楼二层顶板8-11/A-B轴区域，板厚100mm，面积388.7，支模高度为10.8m：从-0.050m- 10.750m，支撑架落在首层底板上。（结施-18：写字楼二层顶板平面图）1.4编制说明为了模板工程的高支模施工提供技术依据，便于在今后的施工中对操作工人进行技术交底和施工完毕的检查验收，编制此施工方案。本方案简明而详尽的阐述模板工程的材料选用、技术措施、安全文明施工等内容，同时提供理论计算依据。在今后的施工过程中10、，我们将严格执行基本建设程序，严格按照方案要求施工，确保优质、快捷、安全、低耗的完成施工任务。二 施工部署2.1项目管理人员的组成1.项目组织机构见图2.1。图2.1 项目管理机构图2现场项目部人员组成本工程项目管理班子全体人员是多年来一起工作的一个团结、向上的小集体，具有很强的凝聚力，工作过程中配合默契，互相支持，不怕困难，勇于挑战。见表2.1。表2.1 项目管理人员名单序号岗 位姓 名性 别年龄学历职 称部 门1234567891011121314152.2模板工程施工方案的选择根据本工程特点，各单体模板均采用15mm厚夹板，40mm85mm方木和483.0钢管脚手架“满堂红”支撑体系(实11、际验算采用2.8壁厚进行)，柱、墙板模板采用14对拉螺栓加固。 三 模板支撑体系设计 3.1楼板超高计算10.8m14m层高处板超高理论计算（满堂架搭设高度按最高14m计算）：详附件一。 3.2楼板施工参数的确定采用的钢管类型为483.0，模板选用15mm厚夹板，40mm85mm方木。层高10.8m14m满堂架：立杆横向间距(m):la=1.0；纵距(m):lb=1.0；步距(m):h=1.50。3.3梁支撑体系设计结施变-21：酒店二层顶梁平面图(4-7/A-E轴)，从地下一层板-0.05m二层顶12.95m，梁截面尺寸为：400*1200、400*800、400*850、500*1000、12、500*1300、550*800、700*900、600*750、400*900；支模高度11.6512.15m；结施变-21：:写字楼三层顶梁平面图(9-11/A-B轴)，从地下一层板-0.05m二层顶10.75m，梁截面尺寸为：300*750、400*800、400*700、400*750、550*750、600*750，支模高度9.95m；底模采用15厚木夹板，侧模采用15厚木夹板。搁栅采用4085方木，侧模板次楞立挡间距采用200mm，梁的对拉螺杆的间距为500。支撑选用483.0钢管支撑体系，立杆的间距为500 mm1000 mm，立杆步距1500mm。支撑落于地下一层板面，故地下一13、层支撑待上部结构施工完毕后方可拆除。大梁支撑体系计算：详附件三-七。3.4梁支撑施工参数确定结施变-25，酒店四层顶梁平面布置图，标高处26.95m处，AKL14(1)6001700大梁：从二层顶板12.95m四层顶26.95m，支模高度：12.2m，高支撑的立杆的横距l=0.50m，梁两侧立柱间距:1.00m，立杆的步距 h=1.50m。详附图。注：大梁支撑落在12.950m标高处二层板上，因大梁荷载较大，故二层板及下部结构的支撑待上部结构施工完毕后拆除。大梁支撑体系计算详见附件二；、高支模区排架具体搭设要求类型搭设要求要求1、 模板厚度不小于15mm,木方截面尺寸不小于40mm*85mm，14、钢管规格不小于4.8*3.0（按2.8验算），对拉螺栓规格为M14，立杆步距均为1500mm，施工时混凝土的入模温度为5以上，梁跨度3m时，按1%4%起拱；2、 模板支架沿四周设置连续竖向剪刀撑，中间在纵横向每隔10m设置由上而下的竖向剪刀撑，并在顶部、中间及扫地杆处设置三道水平剪刀撑；每个竖向连续剪刀撑间采用之字撑相连接。周边框架柱先行浇筑，在立柱外侧及中间结构柱部位，按照竖向间距2.5m与结构柱采用抱箍连接。3、 1000以上大梁两侧增加连续竖向剪刀撑，在底部、顶部及中间部位增加水平剪刀撑。4、 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度，且底部必须设置双向扫地杆；在最顶步15、距两水平拉杆中间架设一到水平拉杆。5、 立杆底部设置50mm厚脚手板垫板，高支模区域下两层排架不得拆除，待高支模区域排架拆除后方可拆除。6、 立杆接长必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。柱模板7、 柱子截面600MM时，竖向木方间距200MM；柱箍1/3高以下400MM，其余为500MM，柱箍采用双钢管。8、 柱子截面600MM时，竖向木方间距200MM，柱箍1/3间距300MM，其余为500MM，柱箍采用双钢管。梁模板1、800以下梁，无需加顶撑立杆及对拉螺杆；主杆纵距沿跨度方向不大于为1.16、0M，梁底横距为1.0M.步距1500MM）。2、(250、300、400)*800梁，梁顶增加一道顶撑立杆，梁底3道木方，梁侧次楞5道（间距150mm），梁底沿跨度方向纵距1.0m，横距1.0m，步距1.5m，扣件采用双扣件。3、550*800, 梁底增加一道顶撑立杆，梁底5道木方，梁侧次楞5道（间距150mm）；主楞采用双钢管间距500m， M14两道对拉螺杆（间距：200、300），700*900梁，梁顶增加二道顶撑立杆，梁底7道木方，梁侧5道方木（间距150mm），主楞采用双钢管间距500m，采用M14两道对拉螺杆（间距200、400），梁底沿跨度方向纵距0.5m，横距1.0m、1.217、m，步距1.5m，扣件采用双扣件。4、(400-500)*1000大梁，梁底增加一道顶撑立杆，梁底4道木方，梁侧5道次楞（间距150mm），主楞采用双钢管间距500m，采用M14两道对拉螺杆（间距200、400），梁底沿跨度方向纵距0.5m，立杆横距1.0m，步距1.5m，扣件采用双扣件。400*1200梁侧6道次楞（间距150mm），主楞采用双钢管间距500m，采用M14三道对拉螺杆（间距200、300、300），其余同1000mm梁。5、500*1300大梁，梁底增加一道顶撑立杆，梁底5道木方，梁侧7道次楞（间距150mm），主楞采用双钢管间距500m，采用M14三道对拉螺杆（间距250、18、400、300），梁底沿跨度方向纵距0.5m，立杆横距1.0m，步距1.5m，扣件采用双扣件。6、600*1700大梁，梁底增加二道顶撑立杆，立杆沿跨度方向纵向钢管间距为0.5M，梁底横距1000mm，梁底采用双模板，梁侧8道双木方次楞（间距不大于200），主楞采用双钢管，间距500mm，M14对拉螺杆4道（间距：200、400、400、400），步距1.5m，双扣件。板模板100、120mm板底纵横向立杆间距为1000mm，板底采用双扣件，板底方木间距不大于200mm。杜绝的质量问题1、 立杆接头不得位于同一个截面，且应相互间进行有效的连接2、 立杆应保持垂直度，杜绝出现垂直度偏差过大的情况19、（不应大于1/500H,H为搭设总高度），以防偏心荷载的出现；3、 排架底部必须铺设脚手板，不允许直接落于浇筑完成的地坪上，且扣件应拧紧，扣件螺栓的紧固力矩不得小于55Nm；4、 立杆必须落地，不得直接落于横杆上或悬于空中；必须逢杆比扣，且要落与梁或板上，不能没有着力点；5、 板底钢管应连通，竖向钢管支撑应与板底钢管采用扣件固定，横向钢管不能出现搁置在竖向钢管扣件上的现象。3.5梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求 架体构造与安装1、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。2、扫地杆与顶部水平拉杆之间的步距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距（1500mm）要求20、条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8-20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。3、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑用扣件与钢管立柱扣牢。扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。4、当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。5、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接21、，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。6、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60。当建筑层高在8-20m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。8、当22、支架立柱高度超过5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6-9m、竖向间距2-3m与建筑结构设置一个固结点。 施工要求1、精心设计混凝土浇筑路线，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；2、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；3、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。四 支架拆除4.1支架的拆除1.支模的拆除必须经验算复核并符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502 042002）及其它有关规定，严格控制拆模时间，拆模前必须有拆模申请及经审批。223、.拆除时应遵循先上后下，先搭后拆，后搭先拆，一步一清的原则，部件拆除的顺序与安装顺序相反，严禁上下同时作业，拆除时采用可靠的安全措施。3.卸料时由作业人员将各配件逐次传递到地面，严禁抛掷。4.运至地面的构配件及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上沾污物，变形严重的，送回仓库修整。配件经检查修整后，按品种规格分类存放，妥善保管。5.模板拆除前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。模板的拆除工作应设专人指挥。拆下的模板、零配件严禁抛掷。6.施工前，应逐级进行安全技术教育及交底，落实所有安全技术措施和人身防护用品，未经落实时不得进行施工。24、组织工人学习有关章程，增强工人自我保护意识。7.落实安保防护措施，教育好工人不违章操作，不酒后上架，不穿易滑鞋上架，不乱搬物料。8.做好临边防护工作和防倾覆措施，搭设隔离层和操作平台。9.架体上物件不得集中堆放。10.安排专人看守，无关人员不得进入施工现场。11.要求工人不能图省事，随意乱抛钢管扣件。12.搭设时水平横杆从下向上搭设，也不得跳杆搭设。13.隔离层竹笆没有铺好前不得进行上部支架的搭设。14.每一步必须等水平杆全部搭设好后方可进行上一步水平杆的搭设，不可全部搭设好后再穿插水平杆的搭设。15.支设上部模板时，需对下部支模架进行验收。验收内容为：立杆间距、横杆间距、剪刀撑、隔离层、立杆25、持力点等。16.施工中对高处作业的安全技术设施，发现有缺陷和隐患时，必须及时解决；危及人身安全时，必须停止作业。17.雨天进行高处作业时，必须采取可靠的防滑措施。水应及时清除。18.防护拥搭设与拆除时，应设警戒区，并应派专人监护。严禁上下同时拆除。19.遇有六级以上强风、浓雾等恶劣气候，不得进行露天攀登与悬空高处作业。台风暴雨后，应对高处作业安全设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象，应立即修理完善。五 安全防护和保护环境措施5.1安全防护1进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带，并系牢。2经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。特别是有恐高症、26、心脏病、高血压及神经不正常的人员。3工作前先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。4安装与拆除2m以上的模板需搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。5高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先必须有切实的安全措施。6遇六级以上的大风时，暂停室外的高空作业，雪霜雨后先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。7二人抬运模板时要互相配合、协同工作。传递模板、工具使用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔。模板装拆时，上下有人接应，模板、钢管及扣件等应随运送，严禁从高处掷下。高空拆模时，有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗27、加以围拦，暂停人员过往。8不得在脚手架上堆放大批模板等材料。9支撑不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、拉杆等设在1.8m高以上。10支撑过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支模等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。11模板上有预留洞者，在安装后将洞盖好。混凝土板上的预留洞，在模板拆除后随即将洞口盖好。12拆除模板一般用长撬棍。人不许站在正在拆除的模板上。在拆除楼模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。13在模板上架设的电线和使用电动工具，应用36V28、低压电源或采取其他有效的安全措施。14木板和方木等材料的存放和保管应符合防火安全要求，库房应用非燃材料支搭15木材加工的废料要及时清理，以防引起火灾。16模板工程施工过程中的一切工序都必须按施工规范及安全标准要求进行。5.2环境保护措施1.木模通过电锯加工的木屑、锯沫必须当天进行清理，以免锯沫刮入空气中。2钢筋加工产生的钢筋皮、钢筋屑及时清理。3建筑物外围立面采用密目安全网，降低楼层内风的流速，阻挡灰尘进入施工现场周围的环境。4探照灯尽量选择即满足照明要求又不刺眼的新型灯具或采取措施，使夜间照明只照射施工区域而不影响周围社区居民休息。5.3其他交叉作业的防护1、 立体交叉作业人员不得在同一垂直29、方向上操作，要使上部与下部作业人员的位置错开，使下部作业人员的位置能在上部落物的可能坠落半径范围以外。2、 模板、脚手架拆除时，下方不得有其他操作人员，防止落物伤人。3、 模板不用拆除后，临时堆放处离楼层边沿不应小于1米，堆放高度不得超过1米，楼层边口、通道口、脚手架边缘等处，严禁堆放任何拆下物件。5.4技术措施方案1、 高处作业安全设施主要受力杆件，力学计算按一般结构力学公式，强度及桡度计算按现行有关规范进行，但钢受弯杆件的强度计算不考虑塑性影响，构造上应符合现行的相应规范的要求。2、 防护栏杆应有上下两道横杆及栏杆组成，上杆离地高度为1.2米，下杆离地面高度为0.5米。除经设计计算外，横杆30、长度大于2m时，必须加设栏杆柱。3、 当栏杆在基坑四周固定时，采用钢管打入地下50cm深，钢管离基坑边口的距离不小于50cm。4、 栏杆柱的固定及其与横杆的连接，其整体构造应使防护栏杆在任何处都可以经受任何方向的1000N外力。5、 防护栏杆必须自上而下用安全网封闭，且栏杆下边设置严密固定的高度不低于18厘米的挡脚板，挡脚板或挡脚笆上如有孔眼，不应大于25mm，踢脚板下边距离地面空隙不应大于10mm。接料平台两侧的栏杆，必须自上而下满扎竹笆。6、 当临边的外侧面临施工临时道路时，除防护栏杆外，敞口立面必须采取满挂安全网措施做全封闭处理。5.5检查与验收1、 建筑施工进行高处作业之前，应进行安全31、防护设施的逐项检查与验收，验收合格后，方可进行高处作业。验收可分层或分阶段进行。2、 安全防护设施由工程负责人组织有关人员参加验收。3、 所有临边、洞口等各类技术措施的设置状况，技术措施所用的配件、材料和工具的规格和材质。技术措施的节点构造及其与建筑物的固定情况，扣件和连接件的紧固程度。安全防护设施的用品及设备的性能与质量是否合格的验证。4、 安全防护设施的验收应按类别逐项查验，并做出验收记录。凡不符合规定者，必须修整合格后再行查验。施工工期内还应定期进行抽查。 5.6安全保证措施安全管理制度：A贯彻“安全第一、预防为主”的安全生产方针，严格遵守国家有关政策、法令，严格执行建筑施工安全检查标准32、。按照施工现场安全生产标准化管理组织生产，使项目工程的安全生产做到标准化、规范化。B本项目实行项目经理安全责任制，项目经理对施工过程中的安全负管理责任。从施工技术人员到现场作业人员层层落实安全责任。C完善、落实项目工程安全生产责任制，建立、健全现场安全管理网络，由主管生产的负责人主持安全活动，配备专职安全员，严格安全值班制度。D加强安全三级教育、特殊工种工人教育和培训制度、经常性安全生产活动教育制度，坚持做好工人入场教育、召开班前安全会议、宣讲安全生产的方针、政策、法规，教授安全生产的操作规程、基本知识、规章制度。安全管理措施：A项目施工员必须针对具体工程的各分部分项工程事先作出全面、详细、及33、时、贴切的书面安全技术交底。使每位施工人员都明确安全要求，保障施工安全。B架子工操作必须持证上岗，严禁无证作业。且架子工必须经过体检，凡患有高血压、心脏病、晕高或不适合于登高作业的，不得从事登高临边施工作业。C正确使用安全防护用品，必须着装灵便，在高度超过超过2m作业时，必须佩戴安全带。作业时精神集中，团结合作，互相呼应、统一指挥、不得“走过档”和跳跃架子，严禁打闹玩笑、酒后上班。D手持电动机具须安装漏电保护器，并有有效接地或接零，橡皮电线不得破损。各种线路敷设符合规范规定，严禁乱拉乱接。E基坑上下应设置斜坡道，并采用20-30cm的防滑条措施。基坑四周应设置高度不低于1.2m的安全防护栏杆。34、5.7文明施工管理文明施工制度：A文明施工的程度体现了企业的综合管理水平，整洁文明的施工现场、井然有序的平面布置，给人的将是焕然一新的感觉。因此，我们将以文明施工为突破口，全面抓好施工现场管理。B本工程的文明施工管理目标：严格执行有关文明工地标准管理规定，确保达到省文明施工标化工地标准和达到中建总公司CI达标创优示范工地，并获得相关荣誉称号。C按专业分工种实行现场管理岗位责任制，把现场管理的目标进行分解，落实到有关专业和工种，这是实施文明施工岗位责任制的基本任务。D建立文明施工责任制，划分区域，明确管理负责人，实行挂牌制，做到现场清洁整齐。文明施工措施：A修建场内排水管道及沉淀池，防止污水外溢35、。B机械排出的污水要有排放措施，不得随地流淌。C施工现场办公室、仓库有专职卫生管理人员和保洁人员，制订卫生管理制度，设置必须的卫生设施。D现场厕所及建筑物周围须保持清洁，无蛆少臭、通风良好，并有专人负责清洁打扫，无随地大小便，厕所及时用水冲洗。E现场排水沟末端设沉积井，并定期清理沉积井内的沉积物，食堂下水道和厕所化粪池要定期清理并消毒，防止有害细菌的传播。G施工现场设垃圾池，并及时用彩带布覆盖，每天派专人负责管理，定期外运。H现场四周设置有组织排水沟，保持排水顺畅。六 应急预案6.1目的为有效防止事故扩大，降低员工生命危险，最大限度减小经济损失，特制定本预案。6.2组织机构及职责由项目部成立应36、急响应指挥部，负责指挥及协调工作。表6.2 防坍塌倒塌事故应急小组职务姓 名组内职责组长总体协调副组长负责立即组织人员抢救伤员。成 员XX，负责组织人员进行坍塌处理。XX，负责立即同医院的联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接应。卢会堂负责现场物资、车辆的调度。6.3坍塌倒塌事故应急措施1.事故发生后应立即报告应急抢险指挥部。2.挖掘被掩埋伤员及时脱离危险区。3.清除伤员口、鼻内泥块、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。4.进行简易包扎、止血或简易骨折固定。5.对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏。6.尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接37、应。7.组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症的发生，并将其转移至安全地方。8.若有骨折时应及时用夹板等简易固定后立即送医院。9.在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。10.生产部、技术部、安全部应组织相关人员对倒塌事故进行原因分析，制定相应的纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报。6.4应急物资消毒用品、急救物品及各种常用药品、汽车等物资。6.5相关联系电话表6.5-1 附近医院联系电话序号急救点名称联系电话1XX市人民医院南院2XX市人民医院北院3急救电话120表1.5-2 工地值班人38、员联系电话序号姓 名项目部职务联系电话1项目经理2生产经理3项目总工 4安全总监2、应急救援路线(1) 从工地大门 路向东（向左）行至十字路口向南（向右）直行约243米至XX市人民医院南院。(2) 从工地大门 路向东（向左）行至十字路口向北（向左）沿 路行1.5公里至 路向东（向右）转至XX市人民医院北院。(3) 从工地大门沿 东路行向东（向右）行至十字路口后向南（沿 路行169米到 大酒店。附件一：酒店（4-6/A-J）14m楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为14.0m， 立杆的纵距 b=1.00m，立39、杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。 木方4085mm，间距150mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.60。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.30)+1.402.50=7.40、474kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.12+0.71.402.50=6.338kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为482.8。 1.1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1201.000+0.3001.000)=2.981kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)1.000=2.250kN/m 面板的截面惯性矩41、I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.501.50/6 = 37.50cm3； I = 100.001.501.501.50/12 = 28.13cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.981+1.402.250)0.150 经计算得到面板抗弯强度计算值 f =42、 0.01510001000/37500=0.404N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.202.981+1.42.250)0.150=0.605kN 截面抗剪强度计算值 T=3605.0/(21000.00015.000)=0.061N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.9811504/(1004200281250)=43、0.009mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1000.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1201.000+0.3001.000)=2.981kN/m 面板的计算跨度 l = 150.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.150+0.0801.202.9810.1500.1 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10110001044、00/37500=2.692N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 1.2、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.150=0.452kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.150=0.045kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.150=0.375kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.452+1.200.045)=0.45、537kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.375=0.472kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.472+0.537)1.000=1.009kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.009/1.000=1.009kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.011.00 最大剪力 Q=0.61.0001.009=0.605kN 最大支座力 N=1.11.0001.009=1.110kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W 46、= 4.008.508.50/6 = 48.17cm3； I = 4.008.508.508.50/12 = 204.71cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.101106/48166.7=2.10N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3605/(24085)=0.267N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力47、图计算的最大支座力除以跨度得到0.447kN/m 最大变形 v =0.6770.4471000.04/(1009000.002047083.4)=0.164mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.51.000+0.0800.5361.000 抗弯计算强度 f=0.673106/48166.7=13.97N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm248、,满足要求! 1.3、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=1.048mm 最大支座力 Qmax=8.123kN 抗弯计算强度 f=0.742106/4248.0=174.63N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求49、! 1.4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.12kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 1.5、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.10314.000=1.446kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： N50、G2 = 0.3001.0001.000=0.300kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1201.0001.000=3.012kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 4.282kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.0001.000=2.250kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 1.6、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立51、杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.29kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 由长细比，为1900/16=119； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464； 经计算得到=8289/(0.464397)=44.52、907N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2500.6201.134=0.176kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1761.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.24.282+0.91.42.250+0.90.953、1.40.045/1.000=8.024kN 经计算得到=8024/(0.464397)+45000/4248=54.034N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!附件二：600*1700大梁梁模板扣件钢管高支撑架计算书一、梁底模计算 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为14.0m， 梁截面 BD=600mm1700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。 木54、方4085mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 地基承载力标准值6kN/m2，基础底面扩展面积0.500m2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.60。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.70+0.50)+1.402.00=55.420kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.355、524.001.70+0.71.402.00=57.040kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.8。 1.1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.7000.500=21.675kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.500(21.700+0.600)/0.600=1.667kN/m 56、(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.6000.500=1.350kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3521.675+1.351.667)=28.360kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.350=1.191kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.501.50/6 = 18.75cm3； I = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4； 计算简57、图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.671kN N2=4.862kN N3=5.141kN N4=4.862kN N5=1.671kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.127mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06810001000/18750=3.627N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取12.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3258258、.0/(2500.00015.000)=0.516N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.127mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 1.2、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.141/0.500=10.282kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.280.50 最大剪力 Q=0.60.50010.282=3.085kN 最大支座力 N=1.10.559、0010.282=5.655kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.508.50/6 = 48.17cm3； I = 4.008.508.508.50/12 = 204.71cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.257106/48166.7=5.34N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33085/(24085)=1.361N/mm2 截面抗剪强60、度设计值 T=1.50N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到8.003kN/m 最大变形 v =0.6778.003500.04/(1009000.002047083.4)=0.184mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 1.3、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算61、受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.274kN.m 最大变形 vmax=0.118mm 最大支座力 Qmax=8.682kN 抗弯计算强度 f=0.274106/4248.0=64.52N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 1.4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN； R 纵向或62、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.68kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 1.5、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.682kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.10314.000=1.757kN N = 8.682+1.757=10.439kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，63、f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 由长细比，为1900/16=119； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464； 经计算得到=10439/(0.464397)=56.559N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.764、0.2500.7400.172=0.032kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0321.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=8.682+0.91.21.446+0.90.91.40.008/0.500=10.457kN 经计算得到=10457/(0.464397)+8000/4248=58.570N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!二、梁侧模计算2.1、梁侧模板基本参数 计算断面宽度600mm，高度1765、00mm，两侧楼板厚度100mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置8道，内龙骨采用80170mm木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+400+400+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。 木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 2.2、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算66、只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取10.000h； T 混凝土的入模温度，取5.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.700m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 67、F1=0.940.800=36.720kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 2.3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.22m。 荷载计算值 q = 1.236.7200.217+1.403.6000.217=10.663kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 21.711.501.50/6 = 8.14cm3； I = 21.711.501.501.50/12 = 6.11cm68、4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.913kN N2=2.625kN N3=2.234kN N4=2.332kN N5=2.332kN N6=2.234kN N7=2.625kN N8=0.913kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.445mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05310001000/8143=6.509N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取12.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f69、,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31402.0/(2217.14315.000)=0.646N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.445mm 面板的最大挠度小于217.1/250,满足要求! 2.4、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2236.72+1.40.223.60=10.663kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2236.72=7.968kN/m 按照三跨连续梁计算，最大70、弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.331/0.500=10.663kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.6630.50 最大剪力 Q=0.60.50010.663=3.199kN 最大支座力 N=1.10.50010.663=5.864kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.0017.0017.00/6 = 385.33cm3； I = 8.0017.0017.0017.00/12 = 3275.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.267106/385333.3=71、0.69N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33199/(280170)=0.353N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6777.973500.04/(1009000.0032753334.0)=0.011mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 2.5、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨72、按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.182mm 最大支座力 Qmax=14.338kN 抗弯计算强度 f=0.938106/8496000.0=110.41N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 2.6、对拉螺栓的计算 计算公式: N73、 N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.338 对拉螺栓强度验算满足要求!附件三：500*1300大梁模板扣件钢管高支撑架计算书 一、梁底模计算 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为13.0m， 梁截面 BD=500mm1374、00mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。 木方4085mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.60。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合75、S=1.2(25.501.30+0.50)+1.402.00=43.180kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.001.30+0.71.402.00=44.080kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.8。 1.1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.3000.500=16.575kN/m (2)模板76、的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.500(21.300+0.500)/0.500=1.550kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.5000.500=1.125kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3516.575+1.351.550)=22.022kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.125=0.992kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.577、01.50/6 = 18.75cm3； I = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.081kN N2=3.146kN N3=3.548kN N4=3.146kN N5=1.081kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.048mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03610001000/18750=1.920N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.78、00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31671.0/(2500.00015.000)=0.334N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.048mm 面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求! 1.2、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.548/0.500=7.097kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql79、2=0.17.100.50 最大剪力 Q=0.60.5007.097=2.129kN 最大支座力 N=1.10.5007.097=3.903kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.508.50/6 = 48.17cm3； I = 4.008.508.508.50/12 = 204.71cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.177106/48166.7=3.68N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:80、 T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32129/(24085)=0.939N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.179kN/m 最大变形 v =0.6775.179500.04/(1009000.002047083.4)=0.119mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 1.3、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN81、.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.149mm 最大支座力 Qmax=11.819kN 抗弯计算强度 f=0.436106/4248.0=102.71N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 1.4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照82、下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.82kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 1.5、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.819kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.10313.000=1.631kN N = 11.819+1.631=13.450kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.97483、cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 由长细比，为1900/16=119； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464； 经计算得到=13450/(0.464397)=72.873N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=84、0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2500.7401.134=0.210kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2101.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=11.819+0.91.21.343+0.90.91.40.054/0.500=13.572kN 经计算得到=13572/(0.464397)+54000/4248=86.132N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳85、定性计算 f,满足要求!二、梁侧模计算 2.1、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度1300mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置7道，内龙骨采用4085mm木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距250+400+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径20mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 2.2、梁侧模86、板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取10.000h； T 混凝土的入模温度，取5.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.300m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=387、1.190kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.931.200=28.080kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 2.3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.19m。 荷载计算值 q = 1.228.0800.190+1.403.6000.190=7.360kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 19.001.501.50/6 =88、 7.13cm3； I = 19.001.501.501.50/12 = 5.34cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.551kN N2=1.587kN N3=1.345kN N4=1.425kN N5=1.345kN N6=1.587kN N7=0.551kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.199mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02810001000/7125=3.930N/mm2 面板的抗弯强度89、设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3847.0/(2190.00015.000)=0.446N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.199mm 面板的最大挠度小于190.0/250,满足要求! 2.4、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1928.08+1.40.193.60=7.360kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.90、1928.08=5.335kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.680/0.500=7.360kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.3600.50 最大剪力 Q=0.60.5007.360=2.208kN 最大支座力 N=1.10.5007.360=4.048kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.508.50/6 = 48.17cm3； I = 4.008.508.508.50/12 = 204.71cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f91、=0.184106/48166.7=3.82N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32208/(24085)=0.974N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6775.335500.04/(1009000.002047083.4)=0.123mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 2.5、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按92、照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.314mm 最大支座力 Qmax=14.349kN 抗弯计算强度 f=1.092106/8496000.0=128.53N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 2.693、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 20 对拉螺栓有效直径(mm): 17 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.349 对拉螺栓强度验算满足要求!附件四：400*1200大梁模板扣件钢管高支撑架计算书一、梁底模计算 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为13.0m，94、 梁截面 BD=400mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。 木方4085mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.60。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如95、下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.50)+1.402.00=40.120kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.001.20+0.71.402.00=40.840kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.8。 1.1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.500=196、5.300kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.500(21.200+0.400)/0.400=1.750kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4000.500=0.900kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3515.300+1.351.750)=20.716kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.900=0.794kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别97、为: W = 50.001.501.50/6 = 18.75cm3； I = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.045kN N2=3.495kN N3=3.495kN N4=1.045kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.062mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04410001000/18750=2.347N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，98、取12.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31777.0/(2500.00015.000)=0.355N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.062mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求! 1.2、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.495/0.500=6.989kN/m 最大弯矩 M = 099、.1ql2=0.16.990.50 最大剪力 Q=0.60.5006.989=2.097kN 最大支座力 N=1.10.5006.989=3.844kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.508.50/6 = 48.17cm3； I = 4.008.508.508.50/12 = 204.71cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.175106/48166.7=3.63N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必100、须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32097/(24085)=0.925N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.001kN/m 最大变形 v =0.6775.001500.04/(1009000.002047083.4)=0.115mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 1.3、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩101、图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.125mm 最大支座力 Qmax=10.562kN 抗弯计算强度 f=0.433106/4248.0=101.93N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 1.4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承102、载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.56kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 1.5、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.562kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.10313.000=1.631kN N = 10.562+1.631=12.193kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3103、.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 由长细比，为1900/16=119； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464； 经计算得到=12193/(0.464397)=66.064N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式104、 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2500.7401.134=0.210kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2101.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=10.562+0.91.21.343+0.90.91.40.054/0.500=12.315kN 经计算得到=12315/(0.464397)+54000/4248=79.322N/mm2； 考虑风荷载时105、立杆的稳定性计算 f,满足要求!二、梁侧模板计算书 2.1、梁侧模板基本参数 计算断面宽度400mm，高度1200mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置6道，内龙骨采用4085mm木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+300+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径20mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 模板组装示意图 2106、.2、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取10.000h； T 混凝土的入模温度，取5.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准107、值 F1=24.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.924.000=21.600kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 2.3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.21m。 荷载计算值 q = 1.221.6000.208+1.403.6000.208=6.440kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.801.801.108、80/6 = 11.23cm3； I = 20.801.801.801.80/12 = 10.11cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.529kN N2=1.516kN N3=1.304kN N4=1.304kN N5=1.516kN N6=0.529kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.090mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02910001000/11232=2.582N/mm2 面板的抗弯强度设计109、值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3810.0/(2208.00018.000)=0.325N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.090mm 面板的最大挠度小于208.0/250,满足要求! 2.4、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2121.60+1.40.213.60=6.440kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.21110、21.60=4.493kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.220/0.500=6.440kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.4400.50 最大剪力 Q=0.60.5006.440=1.932kN 最大支座力 N=1.10.5006.440=3.542kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.508.50/6 = 48.17cm3； I = 4.008.508.508.50/12 = 204.71cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0111、.161106/48166.7=3.34N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31932/(24085)=0.852N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6774.493500.04/(1009500.002047083.4)=0.098mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 2.5、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集112、中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.384mm 最大支座力 Qmax=13.236kN 抗弯计算强度 f=1.105106/8496000.0=130.06N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求! 2.6、对113、拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 20 对拉螺栓有效直径(mm): 17 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.236 对拉螺栓强度验算满足要求!附件五：700*900大梁模板扣件钢管高支撑架计算书一、梁底模计算 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为13.0m， 梁截114、面 BD=700mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。 木方4085mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.60。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可115、变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.90+0.50)+1.402.00=30.940kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.90+0.71.402.00=31.120kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.8。 1.1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.500=11.475116、kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.500(20.900+0.700)/0.700=0.893kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.7000.500=1.575kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3511.475+1.350.893)=15.027kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.575=1.389kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W 117、= 50.001.501.50/6 = 18.75cm3； I = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.691kN N2=1.989kN N3=1.686kN N4=3.176kN N5=1.686kN N6=1.989kN N7=0.691kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.025mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02110001000/18118、750=1.120N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取12.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31062.0/(2500.00015.000)=0.212N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.025mm 面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求! 1.2、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.17119、6/0.500=6.352kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.350.50 最大剪力 Q=0.60.5006.352=1.906kN 最大支座力 N=1.10.5006.352=3.494kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.508.50/6 = 48.17cm3； I = 4.008.508.508.50/12 = 204.71cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.159106/48166.7=3.30N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大120、剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31906/(24085)=0.841N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.274kN/m 最大变形 v =0.6773.274500.04/(1009000.002047083.4)=0.075mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 1.3、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中121、荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.151mm 最大支座力 Qmax=5.948kN 抗弯计算强度 f=0.209106/4248.0=49.29N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于483.3/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 1.4、扣件抗滑122、移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.95kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 1.5、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.948kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.10313.000=1.631kN N = 5.948+1.631=7.580kN i 计算立杆的截面回转半径，i123、=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 由长细比，为1900/16=119； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464； 经计算得到=7580/(0.464397)=41.067N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 124、风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2500.7401.134=0.210kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2101.2001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=5.948+0.91.21.343+0.90.91.40.064/0.500=7.725kN 经计算得到=7725/(0.464397)+64000/4248=5125、6.977N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!二、梁侧模计算 2.1、梁侧模板基本参数 计算断面宽度700mm，高度900mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置4道，内龙骨采用4085mm木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2126、。 模板组装示意图 2.2、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取10.000h； T 混凝土的入模温度，取5.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算127、的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.921.600=19.440kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 2.3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.25m。 荷载计算值 q = 1.219.4400.247+1.403.6000.247=6.997kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 128、24.671.501.50/6 = 9.25cm3； I = 24.671.501.501.50/12 = 6.94cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.690kN N2=1.899kN N3=1.899kN N4=0.690kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.413mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04210001000/9250=4.541N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取12.00N/mm129、2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31035.0/(2246.66715.000)=0.420N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.413mm 面板的最大挠度小于246.7/250,满足要求! 2.4、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2519.44+1.40.253.60=6.997kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2519.44=4.802kN130、/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.499/0.500=6.997kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.9970.50 最大剪力 Q=0.60.5006.997=2.099kN 最大支座力 N=1.10.5006.997=3.849kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.508.50/6 = 48.17cm3； I = 4.008.508.508.50/12 = 204.71cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.175106/48166131、.7=3.63N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32099/(24085)=0.926N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6774.795500.04/(1009000.002047083.4)=0.110mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 2.5、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙132、骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.132mm 最大支座力 Qmax=8.082kN 抗弯计算强度 f=0.692106/8496000.0=81.45N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 2.6、对拉螺栓的计算 计算公式: N 133、N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.082 对拉螺栓强度验算满足要求!附件六：550*800大梁模板扣件钢管高支撑架计算书一、梁底模计算 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为13.0m， 梁截面 BD=550mm800mm，立134、杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。 木方4085mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.60。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(135、25.500.80+0.50)+1.402.00=27.880kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.80+0.71.402.00=27.880kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.5。 1.1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.500=10.200kN/m (2)模板的自重线荷载136、(kN/m)： q2 = 0.5000.500(20.800+0.550)/0.550=0.977kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5500.500=0.550kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3510.200+1.350.977)=13.580kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.550=0.485kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.501.50/137、6 = 18.75cm3； I = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.734kN N2=2.134kN N3=2.219kN N4=2.134kN N5=0.734kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.043mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02710001000/18750=1.440N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取12.00N/mm138、2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31133.0/(2500.00015.000)=0.227N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.043mm 面板的最大挠度小于137.5/250,满足要求! 1.2、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.219/0.500=4.438kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14139、.440.50 最大剪力 Q=0.60.5004.438=1.331kN 最大支座力 N=1.10.5004.438=2.441kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.508.50/6 = 48.17cm3； I = 4.008.508.508.50/12 = 204.71cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.111106/48166.7=2.30N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3140、Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31331/(24085)=0.587N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.513kN/m 最大变形 v =0.6773.513500.04/(1009000.002047083.4)=0.081mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 1.3、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑141、钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.099mm 最大支座力 Qmax=7.882kN 抗弯计算强度 f=0.319106/5080.0=62.83N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 1.4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R 142、Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.88kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 1.5、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.882kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.12913.000=2.039kN N = 7.882+2.039=9.922kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面143、模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 由长细比，为1900/16=120； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.452； 经计算得到=9922/(0.452489)=44.888N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wkla144、h2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2500.7401.134=0.210kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2101.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=7.882+0.91.21.678+0.90.91.40.054/0.500=10.043kN 经计算得到=10043/(0.452489)+54000/5080=55.974N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!二、145、梁侧模计算 2.1、梁侧模板基本参数 计算断面宽度550mm，高度800mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置4道，内龙骨采用4085mm木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 2.2、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混146、凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取10.000h； T 混凝土的入模温度，取5.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m2 考虑结构的重要性147、系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.922.000=19.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 2.3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.21m。 荷载计算值 q = 1.219.8000.213+1.403.6000.213=6.144kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 21.331.501.50/6 = 8.00cm3； I = 21.33148、1.501.501.50/12 = 6.00cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.524kN N2=1.442kN N3=1.442kN N4=0.524kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.235mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02710001000/8000=3.375N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取12.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算149、 截面抗剪强度计算值 T=3786.0/(2213.33315.000)=0.368N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.235mm 面板的最大挠度小于213.3/250,满足要求! 2.4、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2119.80+1.40.213.60=6.144kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2119.80=4.217kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的150、弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.072/0.500=6.144kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.1440.50 最大剪力 Q=0.60.5006.144=1.843kN 最大支座力 N=1.10.5006.144=3.379kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.508.50/6 = 48.17cm3； I = 4.008.508.508.50/12 = 204.71cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.154106/48166.7=3.19N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 151、(2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31843/(24085)=0.813N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6774.224500.04/(1009000.002047083.4)=0.097mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 2.5、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑152、钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.116mm 最大支座力 Qmax=7.209kN 抗弯计算强度 f=0.608106/8496000.0=71.56N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求! 2.6、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm153、2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.209 对拉螺栓强度验算满足要求!附件七：400*800梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为13.0m， 梁截面 BD=400mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。154、 面板厚度15mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。 木方4085mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.60。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.50)+1.402.00=27.880kN/m2 由永久荷载效应控155、制的组合S=1.3524.000.80+0.71.402.00=27.880kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8001.000=20.400kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5001.000(20.800+0.400)/0.400=2.5156、00kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4001.000=1.800kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3520.400+1.352.500)=27.824kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.800=1.588kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.501.50/6 = 37.50cm3； I = 100.001.501.501.50/12 = 28.1157、3cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.365kN N2=4.994kN N3=4.994kN N4=1.365kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.042mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06510001000/37500=1.733N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32648.0158、/(21000.00015.000)=0.265N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.042mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.994/1.000=4.994kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.991.00 最大剪力 Q=0.61.0004.994=2.996kN 最大支座力 N=1.11.0004.99159、4=5.493kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.508.50/6 = 48.17cm3； I = 4.008.508.508.50/12 = 204.71cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.499106/48166.7=10.37N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32996/(24085)=1.322N/mm2 截面抗剪强度设计值 T160、=1.40N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.359kN/m 最大变形 v =0.6773.3591000.04/(1009000.002047083.4)=1.234mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑161、钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.082mm 最大支座力 Qmax=11.895kN 抗弯计算强度 f=0.400106/4248.0=94.24N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算162、中R取最大支座反力，R=11.90kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.895kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.10313.000=1.631kN N = 11.895+1.631=13.526kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆163、上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 由长细比，为1900/16=119； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464； 经计算得到=13526/(0.464397)=73.284N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2500.7401.134=0.210kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2101.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=11.895+0.91.21.343+0.90.91.40.054/1.000=13.587kN 经计算得到=13587/(0.464397)+54000/4248=86.214N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!