1、xxxx投资有限公司xxx1#楼工程高支模施工方案 目 录第一章、编制依据1第二章、工程概况1第三章、施工安排9第一节 一层局部高支模工程施工要求9第二节 屋面构架工程施工总体要求9第三节 项目组织机构及人员职责10第四节 施工顺序12第四章、施工计划12第一节 施工进度计划12第二节 劳动力、材料与设备计划12一、劳动力计划12二、材料与设备需用计划13第五章、施工方法及工艺要求13第一节 模板支撑系统的基础处理13第二节 施工要求及技术保证条件13第三节 模板及支模方式13第四节 模板的施工工艺14第五节 模板安装方法及操作要点14一、一层局部高支模14二、屋顶四层架构高支模16第六章、质2、量管理计划19第一节 模板支撑体系验收19第二节 模板工程的质量控制措施19第七章、安全管理计划20第一节 高支模安全管理20第二节 高支模安装施工注意事项22第三节 模板支撑架拆除24第四节 模板支撑系统的监测监控措施24第八章、环境管理计划25第九章、应急预案26第十章、高支模受力构件复核计算27第一节 一层局部高支模计算28一、柱子模板计算28二、梁木模板支撑计算33三、梁木模板扣件钢管支撑计算36四、楼板模板支架计算42第二节 屋面构架梁高支模计算47一、柱子模板计算47二、梁木模板支撑计算52三、梁木模板扣件钢管支撑计算65第一章、编制依据1、1楼工程施工合同、等相关资料。2、本工程3、施工图纸及图纸会审纪要。3、本工程现场实地情况4、我公司自身技术力量、机械装备情况以及各项企业管理制度。5、国家和行业现行施工验收规范、规程、标准以及有关规定。国家和行业现行施工验收规范、规程、标准。建筑工程施工组织设计规范（GB/T505022009）建筑工程施工质量验收统一标准（GB503002001）建筑工程施工质量评价标准(GB/T503752006）工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）(2009年版本）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）2011版建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）建筑施工安全检查标准（JGJ5999)建筑施工扣件式钢管脚手架安全4、技术规范（JGJ130-2011）建设工程高大模板支撑体系施工安全监督管理导册建质2009254号危险性较大的分部分项工程安全管理方法：建质200987号建筑结构荷载规范（GB50009-2001）2006版建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）工具式型钢扣件钢管外脚手架施工工法(华西十二建）第二章、工程概况本工程位于xxxxxx交叉处,为地下三层地下室,地上17层写字楼,屋顶有4层架构部分,面积为51652.73m2.主楼结构为框架-剪力墙，建筑结构的安全等级为二级，建筑物抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为7度,框架-剪力墙抗震等级：主楼地下一层以上为二级.主楼基础采用筏板基础，主楼5、外纯地下室部分基础采用柱下独立基础加抗水板.本工程主楼为写字楼，一层层高主要为为6。0m,局部高度超过8。0m；屋顶4层架构部分标高分别为77。8m、82.3m、86.8m、91.9m，除79.30m、82.3m局部电梯井有现浇板外，其余均为现浇框架梁,标高82。3m,86.8m，91.9m梁支模高度超过8m。一、22轴至2-6轴交2-A轴(一层大厅）三层结构（标高11。50m）才有梁板，支模从0。00现浇板上搭设（0。00现浇板承受荷载不大于400kg/m2），支模高度超过8.0m，属高支模。施工面积为130m2,柱断面为12001200，主次梁为300700，板为120厚,平面位置详见下图6、 二、21轴至2-7轴交2A轴至2-B轴屋面构架梁，支模从标高73。0m现浇板搭设（73。0m现浇板承受荷载不大于400kg/m2），标高82.3m、86.8m、91.9m构架梁支模架搭设高度超过8。0m，属高支模。柱断面为600600（650、700、800、900）、400*500、450*450(500）、500500（550),主梁91.9m标高为350*700（750）、300*700，次梁为250*600（700）；主梁86.8m标高为450*750（700)、400700、350*800、300*700,次梁为250*600（700）、300600、200*400（700），平面7、位置详见下图 第三章、施工安排第一节 一层局部高支模工程施工要求一、模板内脚手架的搭设（一）梁两侧采用483.0钢管搭设支模架，立杆纵，横间距500mm，步距1500mm(二）板下采用48*3.0钢管搭设满堂脚手架，立杆纵横间距1000mm，步距1500mm二、梁柱模板选择（一）梁底模板选用18厚清水覆模板，模板下设50*100木枋,间距150mm.（二）梁侧模板选用18厚清水覆模板，模板外侧水平设50100木枋，间距300mm,木枋外用48*3。0钢管加固，间距：400mm。（三)柱模板选用18厚清水覆模板，模板外选用50100木枋作次背楞，间距290mm，柱箍采用483。0双钢管,间距408、0mm,14高强对拉螺杆加固。 三、混凝土的浇筑随同层主体同时浇筑。第二节 屋面构架工程施工总体要求一、外脚手架的搭设:（一)外脚手架除局部采用双排钢管外脚手架外，其余采用整体提升架，整体提升架随主体提升至91。9m。（二）局部双排钢管脚手架从标高69m起搭设;立杆纵向间距1。8m，横向间距1.0m,步距1.8m。（三)局部双排钢管外脚手架悬挑部分采用四川华西集团有限公司第十二建筑工程公司工具式型钢扣件钢管外脚手架,型钢梁采用I14工字钢，长度4000mm,17。5钢丝绳斜拉，其搭设要求及操作工艺按照“四川华西集团有限公司第十二建筑工程公司工具式型钢扣件钢管外脚手架施工工法”要求搭设。型钢梁的9、布置详附图一。二、模板内脚手架的搭设：(一）梁两侧采用48*3.0钢管搭设支模架,立杆纵、横向间距450mm，步距1500mm。(二）无梁部分采用483.0钢管搭设满堂脚手架，立柱纵、横间距1350mm，步距1500mm。具体详见附图二“73。0m91。9m标高构架满堂脚手架平面布置图”（三）为确保施工安全，在满堂脚手架(含梁下）标高76。8m、85.8m、90。9m满铺白色安全兜网(宽3m，长6米），在安全兜网下再满铺一层密目网（宽1.8m，长6米）；在标高82.3m满铺5cm厚木脚手板，下面再满铺一层密目网,具体详见第五章第五节中屋顶四层架构梁模板支撑详图。三、梁柱模板的选择：(一）梁底模10、板选用18厚清水覆模板，模板下设50*100木枋，间距150mm。(二）梁侧模板选用18厚清水覆模板，模板外侧水平设50100木枋，间距300mm,木枋外用483。0钢管加固，间距：400mm。（三）柱模板选用18厚清水覆模板，模板外选用50*100木枋作次背楞，间距290mm,柱箍采用483.0双钢管,间距400mm，14高强对拉螺杆加固。四、混凝土的浇注（一）砼的浇灌采用商品砼,由砼运输罐车运输至施工现场，采用塔吊垂直运输至浇筑面，人工浇筑砼。（二）在梁侧搭设人行通道.人行通道采用5cm厚木架板铺设。具体布置详附图三“77.8m标高构架满堂脚手架平面布置图”；附图五“86.8m、91.9m11、标高构架满堂脚手架平面布置图”。（三)浇筑标高82.3m砼时，利用满铺5cm厚木架板作为人行通道.具体布置详见附图四“82.3m标高构架满堂脚手架平面布置图第三节 项目组织机构及人员职责一、项目组织机构1、组织管理机构如下图模板及支撑体系施工专业队工长： 内业：测量：安全员：材料：质量员：项目经理：技术负责人 ：项目副经理：二、项目管理人员职责序号项目职务职责和权限1项目经理对模板分项工程的质量、安全、进度负总责。2项目副经理1、直接负责模板及支撑体系工程的施工组织、管理措施的实施。 2、领导实施各项管理目标及保证措施，并对实施过程监督。3、协调模板及支撑体系工程的交叉与组织。3技术负责人负责12、组织本方案的编制及实施中的技术资料办理。对模板及支撑体系工程质量负有第一技术责任。4安全员1、负责对作业班组进行入场安全教育、工作安全交底。2、负责模板及支撑体系工程施工质量、安全检查与监督工作。3、负责质量、安全事故的调查和分析，根据处理方案对质量、安全的整改进行监督。4、负责安全防护措施的落实、防护用品的检查与整改。5工长1、按栋号分工具体负责模板及支撑体系工程施工的安排、管理及技术交底工作。 2、负责组织施工技术保证资料的汇总及管理。3、负责各专业施工班组的交叉、流水作业的组织和协调工作。4、主持模板及支撑体系工程施工各工序的自检、互检和交接检工作。5、按照项目部的施工进度安排组织作业班13、组进行模板及支撑体系工程施工。6质量员1、熟悉施工图纸、施工验收规范、参与编制本方案质量保证措施，并监督质量方案措施实施过程。2、对分项工程进行的每一步程序进行监测、监控,并做好完整的书面记录，对超标部位点和偷工减序行为发出整改通知，整改后再次检查，合格后方可施工.3、负责与质量监督主管部门对口联系,做好检验批及隐蔽验收工作的相关资料，并移交监理单位工程师验收.4、建立质量管理资料档案。7内业员1、 负责图纸、规范、图集的管理，并做好借、还记录.2、 负责组织计量器具的台账管理，进行标识、审核.3、 办理隐蔽、测量放线、检验批等技术保证资料,并收集整理.8测量员1、据施工图和国家施工测量放线及14、时准确地测量和放出工程所需要的控制数据和控制线。2、及时作出正规的工程管理和验收所需的各种施测数据和资料.3、保护好坐标及水准点，并定期进行复查。9材料员1、周转材料实行专项管理，对周材的收料、归还实行全程监控管理，对故意损坏周材的行为作出考核及处理。2、负责总平面上材料堆码、管理的文明施工。3、按施工方案的材料规格要求进行采购,材质必须符合规范要求。第四节 施工顺序一、一层局部高支模施工随同楼层主体施工。二、屋顶架构层施工顺序安排（一)四层构架的施工顺序安排：标高77.8m构架梁、柱模板、钢筋、砼施工标高82。3m构架梁、柱模板、钢筋、砼施工标高86。8m构架梁、柱模板、钢筋、砼施工标高9115、.9m构架梁、柱模板、钢筋、砼施工。（二)每段标高构架的施工顺序：柱子钢筋模板安装 墙体模板安装(77.8m、82。3m标高处局部剪力墙） 梁钢筋模板安装 板模板安装(77.8m、82.3m标高处局部现浇板) 浇筑混凝土第四章、施工计划第一节 施工进度计划一层局部高支模同楼层工期，屋顶四层架构部分工期安排40天。二、屋顶四层梁施工进度计划横道图（开始时间暂定为2012年5月11日)：时间施工阶段2012年5月2012年6月10152025315101520标高77。8m构架施工标高82。3m构架施工标高86.8m构架施工标高91.9m构架施工注明：平均10天一层第二节 劳动力、材料与设备计划一16、劳动力计划（一）、一层局部高支模随同楼层施工，劳动力不单独安排。（二）、屋面四层构架梁劳动力计划如下：屋面四层构架梁施工期间配备安全员2人，脚手架由专业架工搭设，人员10人；模板施工由模板工施工，人员30人；其中架工均有架工资格证，才能上岗从事架工工作。二、材料与设备需用计划序号材料名称单位数量备注148*3。0钢管t3102直接扣件千个493十字扣件千个134旋转扣件千个0。6518清水覆膜板m25600650100木枋m340714高强对拉螺杆根15008可调U型支托个2000第五章、施工方法及工艺要求第一节 模板支撑系统的基础处理本工程高支模模板支撑系统分别搭设在0。00m及73。0m17、混凝土楼板结构面上，根据设计提供的承受荷载为不大于400kg/m2，经验算其支撑系统立杆地基承载力满足要求,无需对基础进行处理. 第二节 施工要求及技术保证条件 高大模板支撑搭设前,项目工程技术负责人或方案编制人员应当根据专项施工方案和有关规范、标准的要求，对现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底,并履行签字手续。 高大模板施工中专业人员严格按照方案要求进行搭设,同时项目技术负责人，管理人员对现场高支模支撑搭设进行定期检查，对未按方案施工的作业队伍立即要求其整改,若发现隐患，及时停止施工，采用措施保证安全后施工。 高大模板支撑应在搭设完成后，由项目负责人组织验收,验收人员应包括施工单18、位技术、安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工第三节 模板及支模方式1、柱模采用18厚清水覆膜板， 50100木枋作次背楞,14高强对拉螺杆及483.0双钢管支撑加固。柱断面大于800mm时，设14高强对拉螺杆加固。2、梁底模、侧模采用18厚清水覆膜板, 50100木枋作加强肋，483.0钢管搭设满堂支模架。3、板模采用18mm厚清水覆膜板,50100木枋作加强肋，483。0钢管搭设满堂支模架，架顶设可调式托架。第四节 模板的施工工艺1、柱模安装工艺流程：弹柱位置线搭设操作架抹找平层作定位墩(砼结合面19、凿毛、绑扎柱钢筋）插入对拉螺栓及塑料套管-清扫柱内杂物-安装柱模板检查对角线、垂直度和位置安装柱模箍-紧固对拉螺栓拉通线检查同轴柱子、校正与满堂架固定安装四面斜撑。2、梁模安装工艺流程:弹出梁轴线及水平线并复核、操标高控制线搭设梁底模板支架安装梁底模板、吊线检查梁轴线位置梁底模起拱绑扎梁钢筋插入对拉螺栓及塑料套管清扫梁内杂物安装梁侧模板安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓-复核梁模板尺寸、位置与相邻模板连固。3、板模安装工艺流程：搭设板模板支架操标高、支模架顶横杆标高及起拱-安装50100木枋铺设板模板-检查板模板标高、平整度贴板逢封条第五节 模板安装方法及操作要点一、一层局部高支模(一）验20、算模型选择1、柱:截面为1200*1200mm；2、主梁：截面为300*700mm；3、次梁：截面为300700mm；4、板：板厚120mm；层高11。5m。（二）经计算后的模板安装1、柱模板通过对1200x1200mm柱，层高11.5m复核计算后确定：柱模板采用18mm厚清水覆膜板，配模如下：(1）、柱模板加强背楞设置： 50100木枋做次背楞,间距290mm,48x3.0双钢管柱箍间隔400mm布置。（2）、对拉螺杆设置:截面单边布置一根14高强对拉螺杆，竖向布置48x3.0间距为400mm双钢管柱箍;（3)、用483.0钢管作支撑体系，柱模设斜撑，柱模间设水平撑和剪刀撑。(4）、柱模安装21、前，应先复核柱列轴线标记，弹出柱中心线和边线，设置模板定位基准，采用与柱边等长的10钢筋点焊在柱主筋上，以保证柱模安装后的几何尺寸和轴线位置准确。2、梁、板模板通过对300x700主、次梁，板厚为120mm，层高11。5m复核计算确定：（1）、梁底模板、侧模板采用18厚清水覆膜板、50100木枋作加强肋，采用483。0钢管满堂架作支撑体系。板模采用18厚清水覆膜板，采用50100木枋平放作搁栅，间距300mm。(2)、483。0钢管满堂架支撑体系1)梁支模架立杆纵横向间距500mm,梁底小横杆间距500mm; 2)板下立杆纵、横间距1000;3）水平横杆步距1500mm，离地200设扫地杆；422、）满堂支承架采用横杆、剪刀撑将支撑架组成整体空间构架； （3)、梁模安装前应在墙、柱竖向钢筋及支模架上操出控制标高。在楼板上弹出轴线、梁中心线。(4)、梁跨大于4m时，底模支撑架时按3起拱.将底模安装就位于支模架上后，拉通线校正其中心线和边线。（5）、主梁钢筋绑扎好后,安装梁侧模板，梁侧模斜撑间距500；设置一道对拉螺栓；(6）、在梁侧模安装好后,进行板底模安装，当板跨超过4m时，按3起拱。（7）、板安装模板前对支模架顶操平，然后安装木枋间距300做为板模的搁栅.（8）、板模安装好后，拼缝处用胶带粘贴密封，防止漏浆.（9）、详见下图:梁板支撑详图二、屋顶四层架构高支模根据工程实际情况，按最不利23、荷载；验算高度柱按18。9m计算，梁按13.8、18.9m两种高度计算。（一)验算模型选择1、柱:截面为600*900mm;2、主梁13.8m高度：截面为450*750mm；主梁18。9m高度：截面为350*750mm。3、次梁13。8m高度：截面为250*700mm；次梁18。9m高度：截面为250*700mm。（二)经计算后的模板安装1、柱模板通过对600x900mm柱，层高18。9m复核计算后确定：柱模板采用18mm厚清水覆膜板，配模如下:（1）、柱模板加强背楞设置： 50100木枋做次背楞,间距290mm，48x3.0双钢管柱箍间隔400mm布置。(2）、对拉螺杆设置：截面单边大于6024、0，小于等于900mm的柱,布置一根14高强对拉螺杆，竖向布置48x3.0间距为400mm双钢管柱箍；截面单边600的柱，不设对拉螺杆，坚向布置48x3。0间距为400mm双钢管柱箍.（3）、用483.0钢管作支撑体系，柱模设斜撑,柱模间设水平撑和剪刀撑.（4）、柱模安装前，应先复核柱列轴线标记，弹出柱中心线和边线，设置模板定位基准，采用与柱边等长的10钢筋点焊在柱主筋上，以保证柱模安装后的几何尺寸和轴线位置准确。2、梁模板通过对主梁450*750、次梁250x700，层高13.8m及主梁350x750、次梁250x700，层高18.9m复核计算确定：（1）、梁底模板、侧模板采用18厚清水覆膜25、板、50100木枋作加强肋,采用483。0钢管满堂架作支撑体系.（2)、483。0钢管满堂架支撑体系1）梁支模架立杆纵横向间距450mm，梁底小横杆间距450mm； 2）无梁部分立杆纵、横间距1350；3）水平横杆步距1500mm，离地200设扫地杆；4）满堂支承架采用横杆、剪刀撑将支撑架组成整体空间构架； （3）、梁模安装前应在柱竖向钢筋及支模架上操出控制标高。在楼板上弹出轴线、梁中心线.（4)、梁跨大于4m时，底模支撑架时按3起拱.将底模安装就位于支模架上后，拉通线校正其中心线和边线。（5)、主梁钢筋绑扎好后，安装梁侧模板，梁侧模斜撑间距500；设置一道对拉螺栓；（6）、详见下图：梁模板支26、撑详图第六章、质量管理计划第一节 模板支撑体系验收一、高支模支撑系统的结构材料应进行验收、抽检和检测，并留存记录;模板安装误差控制在允许范围，如误差超过规定值，则必须进行处理。二、班组自检:用力矩扳手抽查扣件的拧紧度（拧紧扭力矩控制在4060N。m之间）；三、质量员、安全员专业检查:负责本工程模板支撑架搭设的质量、安全检查，检查合格后报监理检查;四、模板安装和支撑体系搭设完成并经自检和专检，最后由模板方案编写人、项目技术负责人、专职安全员和专业工长组成验收小组按照模板及支撑体系设计方案对模板安装及支撑体系进行检查验收，检查验收合格后，报监理和建设单位审批。由总监理工程师同意并签字认可后方可进行27、下道工序作业；五、使用过程中,除每天派专人巡检,发现问题立即纠正外，在使用过程中最关键的是混凝土入模阶段，故在该阶段必须特别重视。主要监控手段有:看、听。看：主要是混凝土入模时现场管理人员和模板及架体看护人员看好并控制好混凝土入模速度，控制好施工荷载的分布，避免因荷载集中而导致的安全隐患出现，看好支模体系架体及模板有无变形,一旦发现应及时纠正,必要时立即停止混凝土的浇筑并启动应急措施进行处理,待处理完毕并经检查合格后方可继续浇筑混凝土；听:主要是混凝土入模时现场管理人员和模板及架体看护人员听扣件有无滑移和拉片有无断裂的声响，一旦发现异常应立即停止混凝土的浇筑并启动应急措施进行处理，待处理完毕并28、经检查合格后方可继续浇筑混凝土.第二节 模板工程的质量控制措施（一）模板需进行设计计算，满足施工过程中刚度、强度和稳定性要求，能可靠的承受所浇筑混凝土的自重、侧压力及施工荷载。模板安装必须有足够的强度、刚度和稳定性，拼缝严密，模板最大拼缝控制在1。0mm以内，支撑接头不能错位和扭边；大跨度梁按照规范要求进行起拱。严格控制几何尺寸、标高和轴线，保证混凝土结构的准确性和混凝土表面的质量.（二）为了防止浇筑混凝土时对侧压力过大面爆模，对梁、柱采用14对拉螺栓加固。（三）固定在模板上的预埋件和预埋孔洞均位置准确，安装牢固。其偏差均控制在规定的允许偏差范围内，浇筑混凝土前，仔细检查，确保不遗漏。（四）精29、心处理柱、梁交接处的模板拼装,做到稳定、牢固、不漏浆,固定在模板上的预埋件和留孔洞均不遗漏,安装必须牢固,位置准确。（五）模板施工严格按木工放样的施工图纸拼装、就位和设支撑。模板安装就位后,由责任工长、内业技术员、质量员按平面尺寸、端面尺寸、标高、垂直度进行检查.（六)浇筑混凝土时设专人负责检查模板，发现异常情况及时处理.(七)模板的拆除应在混凝土达到规定强度后进行，拆除模板时应注意保护混凝土结构的棱角.为了提高工效，保证质量，模板重复使用时编号定位,每次使用前清理干净模板并刷好隔离剂，使混凝土不掉角、不脱皮、表面光洁。（八）模板工程质量预控措施项目质量问题主要原因预防措施模板工程柱模板缺陷支30、撑不牢固变形、移位柱模安完以后，应全面复核模板的垂直度、对角线长度差、截面尺寸等,支撑必须牢固。梁模板缺陷支模架不牢固,变形梁模夹具不牢固，底模未按规定拱起,梁柱接头处节点未处理好。模板安完后，应检查中心线，标高，断面尺寸等项目，支模架及梁模夹具必须牢固，偏差超过时就进行校正；底模按规定起拱；柱子上端头与梁模板交接处的空隙，可采用硬塑泡沫块或木模镶拼嵌补。板模板缺陷支撑不牢固变形楼板模板下支承应有足够强度和刚度，支撑平面平整。第七章、安全管理计划第一节 高支模安全管理1、安全管理目标符合职业健康安全管理标准GB/T28001的要求，杜绝死亡、重伤和重大机械设备事故，无火灾事故,轻伤事故控制在131、0以内。2、成立高支模搭设安全领导小组，由项目经理担任组长，项目技术负责人和安全工程师担任副组长，各工长及安全员任组员。安全管理小组组长：副组长：组员:3、从事高支模作业的人员，经常组织安全技术培训，架子工必须持证上岗。从事高处作业人员,应定期体检,不符合要求的不得从事高处作业。4、安装和拆除模板时，操作人员应正确佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋,安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用.5、模板及配件进场应有出厂合格证或检验报告,安装前应对所用部件进行认真检查，不符合要求者不得使用。6、施工过程中应经常对下列项目进行检查： （1）、底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。 （2）、立杆的32、规格尺寸和垂直度应符合要求,不得出现偏心荷载。 （3）、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。 （4）、安全网和各种安全设施应符合要求。 7、现场必须严格以下规定，并由专职安全员监督各有关人员具体措施。 （1）、进入施工现场必须戴好安全帽，高处作业必须系好安全带; （2）、严禁酒后作业、严禁风雨作业； （3）、作业层必须铺设脚手板； (4)、支撑体系严禁与施工外架、垂直运输设备架体等连接； （5）、严禁从高处向下抛掷任何物体； （6)、严禁架体搭、拆时上下同步作业； （7）、严禁在架体上堆放任何物件或拉缆风绳； （8）、材料吊装必须捆牢，以免吊装时散落造成事故； （9)、加强33、药品、劳动保护，搞好后勤保障工作，保证开水供应，加强食堂卫生管理,防止食物中毒。 8、在高处安装和拆除模板时，周围设安全网或搭脚手架，并加设防护栏杆。在交通要道地区，尚应设警示牌，派专人看管。 9、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上.脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。 10、钢管脚手架除应有合格证外，对所用扣件应用扭矩扳手进行抽检,达到合格后方可承力使用。 11、施工用的临时照明在一般场所用220V电压，在潮湿或灯具离地高度低于2。5m时用36V电压.照明行灯及机电34、设备的移动线路应采用绝缘橡胶电缆线。 12、夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。 13、有关避雷、防触电和架空输电线路的安全距离应遵守国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范的有关规定。14、安装高度在2m及其以上时，应遵守国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范的有关规定。 15、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上,也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料门架及外脚手架或操作平台支成一体. 16、支模过程中如遇中途停歇，应将已就35、位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空.拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落。17、严禁人员攀登模板、斜撑杆等，也不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。 18、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时,应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工. 19、若遇恶劣天气,如大雨、大雾、沙尘及六级以上大风时，应停止露天高处作业。五级以上风力时，应停止高空吊运作业。大雨停止后，应及时清除模板和地面上积水。 20、使用后的木胶板应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐.若为露天堆放顶面应遮防雨蓬布。 21、钢筋作业36、时,严禁将钢筋材料在平台上部集中堆放，避免增加支撑上部荷载. 22、在混凝土浇筑过程中,木工及现场施工员随时观察模板体系变形情况，特别是检查钢管,如有局部弯曲而造成失稳及木枋挠度过大等异常情况，施工员立即指挥楼面工作人员撤离,经确认在安全威胁解除后方可正常施工。第二节 高支模安装施工注意事项1、模板结构构件的长细比应符合下列规定: （1)受压构件长细比：支架立柱及行架不应大于150；拉条、 缀条、斜撑等连系构件，不应大于200； （2)受拉杆件长细比:钢杆件不应大于350。2、支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定: (1）梁和板的立柱。其纵横向间距应相等或倍数。 （2）钢管立柱底部应设37、垫木和底座，顶部应设可调支托,U型支托与楞梁两侧间如有间隙,必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与钢管立柱钢管内径的间隙不得大于3mm。安装时应保证上下同心。 （3）在立柱底距底面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一条水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆；当层高在8-20m时,在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆.所有水平拉杆的端部38、均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时,应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。 （4）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48*3.0钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm,并采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。3、当采用扣件式钢管作立柱支撑时,其构造与安装应符合下列规定: (1）钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。(2）钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合规范规定。当立杆底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少39、于两跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得少于0.5m。（3）立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接,相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。（4）严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。(5）满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑；其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑.剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560度。当建筑层高在820m时，除应满足上述规定外，还应在纵横40、向相邻的两竖向连续剪刀撑之间增加之字斜撑,在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间增加一道水平剪刀撑。剪刀撑布置详附图七“73.0m91.9m标高构架满堂脚手架剪刀撑平面布置图”（6)当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周圈和中间有结构柱的部位，按水平间距6-9m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。4、因本工程有局部高支模板,模板体系与非高大模板满堂架连接处，水平杆件连通,以增加架体的整体性.第三节 模板支撑架拆除根据工程工期要求，结合模板支撑体系验算和设计单位意见，本工程在高支模支撑结构混凝土强度达到100后方能拆除高支模体系。一、拆除前准备工作（一）拆除前由模板工长提出拆模申请，报项目41、部，经项目技术负责人、安全工程师审核后，报监理工程师审批，同意并签字认可后方可进行模板拆除工作；（二)全面检查扣件的点，支撑体系是否牢固,是否符合构造要求；(三）根据检查结果，确定拆除顺序、措施，报监理批准后方可实施；（四）专职负责人对拆除班组进行安全、技术交底和安全教育，并让接受交底人签字备案；（五）清除作业面的所有杂物,并设置安全警戒线。二、拆除(一）模板的拆除顺序:应遵循“先上而下，先支后拆、后支先拆”的原则进行，由上而上逐层进行，严禁上下同时作业。先拆非承重模板，后拆承重模板，严禁有未拆除的悬空板；（二）拆出的材料应及时清转到指定位置堆放、再转运,严禁将名种拆出的材料直接抛掷地面；（三42、）高大模板支撑系统搭设和拆除过程中,地面应设置围栏和警戒标志，并派有专人看守，严禁非操作人员进入作业范围.第四节 模板支撑系统的监测监控措施1、本工程高支模支撑系统在支撑搭设，钢筋安装和砼浇捣过程中,必须随时监测:（1）班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查,公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。(2）日常检查、巡查重点部位： A杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求; B底座是否松动,立杆是否符合要求； C连接件是否松动； D架体是否有超载的现象； E安全防护措施是否符合规范要求； F脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。（3)、脚手架在承受六级大风或43、大暴雨后必须进行全面检查.（4)、在浇捣高支模梁板混凝土前,由项目部对脚手架全面检查,合格后才开始浇混凝土，浇混凝土的过程中，由质安员、施工员对架体检查,随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。（5）、高支模施工前，必须组织相关专家对专项方案进行专家论证审查备案。(6）、高支模施工过程中，应由业主委托有相应资质的第三方检测单位监测。监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结果评述.监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向上级主管单位报告。（7）、本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。（8)、观测点的布44、设：根据图纸情况，观测点选择在受力最大位置，每个监测面布设不少于3个支架沉降观测点。观测点布设图详见附图七“”。（9）、监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测,一般监测频率不超过2030分钟一次,浇筑完后不少于2小时一次。第八章、环境管理计划一、文明环境管理目标（一)施工噪声场界达标，符合GB1252390标准；（二）产生的固体废物，分类、收集、统一处理、减少对环境的影响；二、重大环境因素辨识综合考虑本工程实际情况，本工程的环境因素见下表序号环境因素辨识1施工噪声施工人员、机械多，混凝土泵送设备产生的噪声大.2固体废弃物建筑垃圾：在施工过程中，产生大量的模板、木方尾料、电焊头等。三、环境保45、护措施1、现场的电锯。电刨等强噪声设备搭设封闭式隔离层，以减少噪声污染。2、现场振捣混凝土时，不得振动钢筋和模板，并做到快插慢拔。3、现场交通道路和材料堆放场地统一规划排水沟,控制污水流向，设置沉淀池，污水经沉淀后再排入市政污水管网.第九章、应急预案若现场发生高支模倒塌事故，立即启动项目应急小组,负责指挥工地抢救工作,向各抢救小组下达抢救指令任务，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各组最新动态并做出最新决策，第一时间向119、120、政府安监部门求救或报告灾情.成立应急小组：组长：副组长：通讯联络组：技术支持组：消防保卫组：抢险抢修组：医疗救援组：后勤保证组：（一)组长职责1、决定是否存在或可能46、存在重大紧急事故,要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接操作控制.2、复查和评估事故可能发展的方向确定其可能的发展过程。3、指导设施的部分停工,并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离,并确保任何伤害者都能得到足够的重视。4、与场外应急机构取得联系及对紧急情况的记录作业安排。5、在场(设施）内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作.6、在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复,并组织人员参加事故的分析和处理.（二）副组长职责:1、评估事故的规模和发展态势,建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。2、安排寻找受伤者及安排重要人员撤离到安全地带。47、3、设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息.（三)通讯联络组职责：1、确保与最高管理者和外部联系畅通，内外信息反馈迅速。2、保持通讯设施和设备处于良好状态。3、负责应急过程的记录与整理及对外联络.（四）技术支持组职责：1、提出抢救抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施。2、指导抢险抢修组实施应急方案和措施。3、绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料.（五）消防保卫组职责;1、负责工地安全保卫，支援其他抢救组的工作,保护现场。2、设置事故现场警戒线，维持工地内抢险救援人员及车辆进入。3、保护受害人财产。4、抢救救援结束后,封闭事故现场直到收到明48、确解除指令.（六）抢险抢修组职责：1、采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员，防止事故进一步扩大。2、在事故有可能扩大进行抢险或救援时，高度注意避免意外伤害。3、抢险抢修或救援结束后,直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。（七）医疗救援组职责:1、对抢救出的伤员，在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救。2、使重度受害者优先得到外部救援机构的救护.3、协助外部救援机构转送受害者至医疗机构。（八）后勤保证组职责:1、负责交通更车辆的调配，紧急救援物质的征集.2、保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给.3、提供合格的抢险抢修或救援的物质及设备.（九）应急救援专用设备：49、1、医疗器材：担架、小药箱、塑料袋.2、照明器材：手电筒、应急灯、灯具。3、通讯器材：电话、手机、对讲机。4、交通器材：工地常备一辆值班车。5、灭火器材：消防水带、灭火器等.第十章、高支模受力构件复核计算第一节 一层局部高支模计算根据该工程的具体情况,通过分析考虑不利因素等影响，该工程的受力复核计算，主要以11.5m层高进行复核计算. 一、柱子模板计算柱子断面1200x1200mm，层高11。50m进行复核计算。 (一）、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1200mm，B方向对拉螺栓1道, 柱模板的截面高度 H=1200mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 11500mm，50、 柱箍间距计算跨度 d = 400mm。 柱箍采用双钢管48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞5根. 面板厚度18mm，剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm2. 木方剪切强度1。3N/mm2,抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2。 柱模板支撑计算简图(二）、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值： 其中 c 混凝土的重力密度，取24.00051、kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间,为0时（表示无资料)取200/(T+15),取3.000h； T - 混凝土的入模温度,取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2。500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取11.500m； 1 外加剂影响修正系数，取1。200; 2 混凝土坍落度影响修正系数,取1。200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=36.060kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.936。070=32。463kN/m 考虑结构的重要性系数0。9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.52、000=3。600kN/m。 （三)、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0。40m。 荷载计算值 q = 1。232。4630.400+1.403.6000。400=17.598kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 21。60cm3； 截面惯性矩 I = 19.44cm4; (1）抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值（N/mm）； M - 面板的最大弯距(N.mm）； W 面板的净截面抵抗矩；53、 f - 面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm; M = 0.100ql2 其中 q - 荷载设计值(kN/m）; 经计算得到 M = 0。100（1。2012。985+1。401.440）0。2960.296=0。154kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。15410001000/21600=7.114N/mm 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求! (2）挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0。67712.9852964/（1006000194400）=0。575mm 面板的最大挠度小于295。5/2554、0，满足要求! (四）、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0。296m。 荷载计算值 q = 1.232.4630。296+1.403.6000.296=13.001kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 均布荷载 q = 5。200/0.400=13。001kN/m 最大弯矩 M = 0。1ql2=0.113。0010.400。40=0。208kN.m 最大剪力 Q=0。60。40013。001=3。120kN 55、最大支座力 N=1.10。40013。001=5.720kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3; 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1）抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。208106/83333。3=2。50N/mm 抗弯计算强度小于13。0N/mm,满足要求！ （2)挠度计算 最大变形 v =0.6779.593400.04/(1009000.004166666.8)=0。044mm 最大挠度小于400。0/250，满足要求！ （五)、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1。232.4656、+1。403.60)0.296 0.400 = 5。20kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN.m） 支撑钢管剪力图(kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.937kN。m 最大变形 vmax=0.387mm 最大支座力 Qmax=15.074kN 抗弯计算强度 f=0.937106/8982.0=104。32N/mm 支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm，满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于757、46。0/150与10mm，满足要求!（六)、B方向对拉螺栓的计算 计算公式： N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 （mm）; f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm; 对拉螺栓的直径(mm）: 14 对拉螺栓有效直径（mm)： 12 对拉螺栓有效面积（mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值（kN）: N = 17。850 对拉螺栓所受的最大拉力（kN): N = 15。074 对拉螺栓强度验算满足要求！（七）、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.232.46+1。403.60)0.296 0。58、400 = 5。20kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算. 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN.m） 支撑钢管剪力图（kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.387mm 最大支座力 Qmax=15.074kN 抗弯计算强度 f=0。937106/8982。0=104.32N/mm 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于746.0/150与10mm,满足要求！（八）、H方向对拉螺栓的计算59、 计算公式： N N = fA 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm）； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm； 对拉螺栓的直径（mm）: 14 对拉螺栓有效直径（mm）： 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105。000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN）: N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15。074 对拉螺栓强度验算满足要求!二、梁木模板支撑计算梁断面300x700mm,层高11.5m进行复核计算。(一）、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=300mm， 梁截面高度 H=700mm， 梁模板使用的木方截面501060、0mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm,弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 （二）、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24。000kN/m3; 施工荷载标准值 = 2。500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c- 混凝土的重力密度61、，取24。000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间,为0时（表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1。200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1。200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16。790kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0。916.800=15。120kN/m2 考虑结构的重要性系数0。9，倒混凝土时产生的62、荷载标准值 F2=0.94。000=3。600kN/m2。(三）、梁模板底模计算 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面抵抗矩 W = 16。20cm3； 截面惯性矩 I = 14。58cm4； 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值（N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN。m)； q - 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0。91.20.340。30+24.000。300.70+1。500。300.70+1.402.500.30=6.84kN/m 63、最大弯矩计算公式如下： M=-0.106。8390。1502=0。015kN.m f=0.015106/16200。0=0.950N/mm2 梁底模面板抗弯计算强度小于15。00N/mm2，满足要求! 2。抗剪计算 最大剪力的计算公式如下： Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.1506.839=0.615kN 截面抗剪强度计算值 T=3615/(230018)=0。171N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求！ 3。挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0。9（0。340.30+64、24.000。300。70+1.500.300。70）=4.911N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.6774.911150.04/（1006000。00145800.0）=0.019mm 梁底模板的挠度计算值： v = 0。019mm小于 v = 150/250,满足要求！（四）、梁模板底木方计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！(五)、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=（1.215.12+1。403。60）0。70=16.229N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为65、: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面抵抗矩 W = 37。80cm3； 截面惯性矩 I = 34。02cm4; (1）抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值（N/mm2）； M - 面板的最大弯距(N。mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15。00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q - 荷载设计值(kN/m）； 经计算得到 M = 0。100(1.2010.584+1。402。520）0.3000。300=0。146kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.14610001000/37800=366、.864N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2）挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0。67710.5843004/（1006000340200)=0.284mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!（六）、穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算 计算公式： f = M/W f 其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值（N/mm2）； M 梁侧竖楞的最大弯距(N。mm)； W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 83。33cm3； f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值,f = 13N/mm2。 M = ql2 / 8 67、其中 q - 作用在模板上的侧压力； q = (1。215。12+1。403。60)0。30=6.96kN/m l 计算跨度（梁板高度），l = 700mm； 经计算得到,梁侧竖楞的抗弯强度计算值6。9550。7000。700/8/83333。336=5。112N/mm2; 梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 2。梁侧竖楞挠度计算 计算公式： v = 5ql4 / 384EI v = l/250 其中 q - 作用在模板上的侧压力，q = 15.1200.300=4.536N/mm； l - 计算跨度（梁板高度），l = 700mm； E 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2； I68、 - 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 416.67cm4； 梁侧竖楞的最大挠度计算值， v = 54.536700.04/(38495004166666。8)=0.358mm; 梁侧竖楞的最大允许挠度值,v = 2。800mm； 梁侧竖楞的挠度验算 v v,满足要求! 3。穿梁螺栓强度计算 没有布置穿梁螺栓，无须计算!（七）、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。三、梁木模板扣件钢管支撑计算一、梁断面300x700mm，层高11。5m进行复核计算。（一）、计算参数： 模板支架搭设高度为11.5m， 梁截面 BD=300mm700mm，立杆的纵距（跨度方向) l=69、0.50m，立杆的步距 h=1.50m, 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1。4N/mm2,抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 0.50m。 梁顶托采用钢管483。0mm。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算. 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 地基承载力标准值400kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.070、0。按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下: 由可变荷载效应控制的组合S=1.2（25。500。70+0.50）+1。402.00=24。820kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1。3525。500。70+0.71.402。00=26。058kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大,永久荷载分项系数取1。35，可变荷载分项系数取0。71。40=0。98 采用的钢管类型为483。0。（二)、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。 1。荷载的计算： （1）钢筋混凝土梁自重（kN/m)： q1 =71、 25.5000.7000。500=8.925kN/m （2)模板的自重线荷载(kN/m）： q2 = 0.5000.500(20.700+0。300)/0。300=1.417kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = （0.000+2.000)0。3000。500=0.300kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9（1.358。925+1.351。417）=12.565kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0。90。980.300=0.265kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例72、中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面抵抗矩 W = 27。00cm3； 截面惯性矩 I = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN。m） 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图（mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.707kN N2=2.621kN N3=0。707kN 最大弯矩 最大变形 V = 0。019mm （1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03510001000/27000=1。296N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f,取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 73、f f，满足要求! （2）挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.019mm 面板的最大挠度小于150.0/250，满足要求！ （三）、梁底支撑木方的计算 1、梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 均布荷载 q = 2.621/0.500=5。241kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.240。500.50=0.131kN。m 最大剪力 Q=0。60。5005.241=1.572kN 最大支座力 N=1.10。5005.241=2.883kN 木方的截面力学参数为 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 74、截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4; （1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。131106/83333。3=1.57N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2）木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3。878kN/m 最大变形 v =0.6773。878500.04/（1009000.004166666.8）=0.044mm 木方的最大挠度小于500.0/250，满足要求！ （四）、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.045kN/m。 托75、梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm） 经过计算得到最大弯矩 M= 0.399kN。m 经过计算得到最大支座 F= 2.028kN 经过计算得到最大变形 V= 0.304mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3; 截面惯性矩 I = 10。78cm4; （1）顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。399106/1。05/4491.0=84.61N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求! (2）顶托梁挠度计算 最大变形 v 76、= 0.304mm 顶托梁的最大挠度小于500.0/400，满足要求！（五）、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算. (六）、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为: 其中 N - 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=2.028kN (已经包括组合系数） 脚手架钢管的自重 N2 = 0。91。350.10311。500=1。445kN N = 77、2.028+1。445=3.474kN i - 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩)，W=4。491cm3; f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0。10m； h - 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20。100=1.700m； - 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求！ - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到0。545； 经计算得到=3474/(0。545424）=178、5.045N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90。91.4Wklah2/10 其中 Wk - 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0。2001.2000。240=0。058kN/m2 h - 立杆的步距，1。50m； la 立杆迎风面的间距，0.50m; lb - 与迎风面垂直方向的立杆间距，0。50m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91。40.0580。5001。5001.500/10=0.007kN。m; Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值; Nw=2.0279、8+0.91。21.190+0.90。91.40。007/0。500=3。490kN 经计算得到=3490/（0.545424）+7000/4491=16.753N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求！(七)、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p - 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 13.89 N - 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 3。47 A - 基础底面面积 (m2);A = 0。25 fg 地基承载力设计值 （kN/m2)；fg = 400.00 地基承载力设计值应按下式计算 80、fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk - 地基承载力标准值；fgk = 400.00 地基承载力的计算满足要求！四、楼板模板支架计算 根据工程实际情况，楼板按120mm厚，层高11。50m复核计算。(一）、计算参数:模板支架搭设高度为11.5m, 立杆的纵距 b=1。00m，立杆的横距 l=1.00m,立杆的步距 h=1。50m. 面板厚度18mm,剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm2. 木方50100mm，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9081、00。0N/mm2. 梁顶托采用钢管483.0mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25。10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2（25。100。12+0。30）+1。403.00=8。174kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1。3525.100。12+0。71.403。00=7。006kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大,永久荷载分项系数取1。2，可变荷载分项系数取1。40 采用的钢管类型为4882、3.0。 （二）、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0。9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000。1201。000+0.3001。000)=2。981kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0。9（0。000+3。000)1.000=2。700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面抵抗矩 W = 54.00cm3; 截面惯性矩 I = 48。60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f - 面板的抗弯强度计算83、值（N/mm2)； M - 面板的最大弯距（N.mm）; W - 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2； M = 0。100ql2 其中 q - 荷载设计值（kN/m）； 经计算得到 M = 0。100（1.202.981+1。402。700)0。3000.300=0。066kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06610001000/54000=1.226N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772。9813004/84、（1006000486000）=0。056mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求！ （3)2。5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0。2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200。000mm 集中荷载 P = 2。5kN 考虑0。9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9（25。1000.1201。200+0.3001.200）=3。577kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402。50.300+0.0801。203.5770.3000.300=0。220kN.m 经计85、算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。22010001000/54000=4。072N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求！ (三）、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1）钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000。1200。300=0。904kN/m (2)模板的自重线荷载（kN/m）： q12 = 0。3000。300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m）: 经计算得到，活荷载标准值 q2 = （3。000+0。000）0.300=0.900kN/m 考虑0。9的结构重要系数，静荷载 q186、 = 0.9(1。200。904+1。200。090）=1。073kN/m 考虑0。9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.900=1.134kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.134+1.073)1。000=2.207kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.207/1。000=2。207kN/m 最大弯矩 M = 0。1ql2=0。12.211。001。00=0。221kN。m 最大剪力 Q=0.61.0002.207=1.324kN 最大支座力 N=1.11。0002.207=87、2。428kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83。33cm3； 截面惯性矩 I = 416。67cm4； （1）木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.221106/83333.3=2。65N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.894kN/m 最大变形 v =0。6770.8941000。04/（1009000。004166666。8)=0。161mm 木方的最大挠度小于1000。0/250，满足要求! （3）2.5kN集中荷载作88、用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0。2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0。92.5kN 经计算得到 M = 0。2001.400。92。51。000+0。0801。0731。000 抗弯计算强度 f=0.716106/83333.3=8.59N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！(四）、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2。428kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m. 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m） 托梁剪力图（kN） 变形的计算按照89、规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0。809kN。m 经过计算得到最大支座 F= 8。982kN 经过计算得到最大变形 V= 1.048mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.809106/1.05/4491.0=171.56N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！ (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.048mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要90、求! （五）、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8。00kN; R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算. (六）、模板支架荷载标准值（立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载. 1。静荷载标准值包括以下内容： （1)脚手架的自重(kN): NG1 = 0.13511。500=1。552kN （2)模板的自重(kN）: NG2 = 0.3001.0001.000=0。300kN （3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG91、3 = 25。1000。1201.0001。000=3.012kN 考虑0。9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0。9(NG1+NG2+NG3)= 4。378kN。 2。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0。9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9（3。000+0.000）1。0001.000=2。700kN 3。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1。40NQ （七）、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N = 9。03kN i 计算立杆的截面92、回转半径，i=1.60cm； A - 立杆净截面面积,A=4。239cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩）,W=4.491cm3; f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h - 最大步距,h=1.50m; l0 - 计算长度，取1.500+20。100=1.700m; - 由长细比,为1700/16。0=107 150 满足要求！ 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到0.545； 经计算得到=9034/（0.545424）=39。126N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性93、计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0。3001.2000.800=0.288kN/m2 h 立杆的步距,1。50m; la - 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1。00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0。90。91。40。2881。0001。5001.500/10=0.073kN。m； Nw - 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值; Nw=1。24。378+0.91。42.700+0。90.91。4094、.073/1.000=8。739kN 经计算得到=8739/（0.545424）+73000/4491=54.212N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f，满足要求!第二节 屋面构架梁高支模计算根据该工程的具体情况，通过分析考虑不利因素等影响，该工程的受力复核计算，主要柱以18.9m层高，梁以13.8m、18.9m层高进行复核计算. 一、柱子模板计算柱子断面600x900mm,层高18.9m进行复核计算。（一）、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=632mm， 柱模板的截面高度 H=932mm,H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 18900mm, 柱箍间距计算跨度 d =95、 400mm。 柱箍采用双钢管48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞3根，H方向竖楞4根。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm2. 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm2. 柱模板支撑计算简图(二）、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新浇96、混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料）取200/(T+15），取3。000h； T 混凝土的入模温度,取20。000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h; H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5。100m； 1 外加剂影响修正系数,取1。200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=36.060kN/m2 考虑结构的重要性系数0。9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.936.070=32。463kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0。94。000=3。600kN/97、m2。（三)、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算,计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。 荷载计算值 q = 1。232。4630。400+1.403.6000.400=17.598kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40。001。801。80/6 = 21.60cm3; I = 40。001.801。801.80/12 = 19。44cm4； （1）抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值（N/mm2); M - 面板的最大弯距(N98、.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩； f - 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2; M = 0。100ql2 其中 q - 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1。2012。985+1.401。440）0.2940。294=0.152kN。m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。15210001000/21600=7。042N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2）抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。600(1.2012。985+1。41.440）0.294=3.104kN 截面抗剪强度计算值 T=3399、104.0/（2400。00018.000）=0.647N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! （3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67712.9852944/（1006000194400）=0.563mm 面板的最大挠度小于294.0/250,满足要求！（四）、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.294m。 荷载计算值 q = 1.232。463100、0.294+1。403。6000。294=12.935kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 均布荷载 q = 5。174/0。400=12.935kN/m 最大弯矩 M = 0。1ql2=0.112.9350。40 最大剪力 Q=0。60.40012。935=3.104kN 最大支座力 N=1.10.40012.935=5。691kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 5。0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5。0010。0010。0010.00/12 = 416.67101、cm4； （1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.207106/83333。3=2。48N/mm2 抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下： Q = 0。6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33104/（250100)=0.931N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! （3)挠度计算 最大变形 v =0。6779。544400。04/（1009000。004166666.8)=0.044mm 最大挠度小于400.0/250，满足要求!（五)、B方向102、柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.232。46+1。403。60)0.291 0.400 = 5.12kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m） 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1。538kN.m 最大变形 vmax=1。873mm 最大支座力 Qmax=5。121kN 抗弯计算强度 f=1.538106/8982.0=171。23N/mm2 支撑钢管103、的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于892.0/150与10mm,满足要求！(六)、B方向对拉螺栓的计算 计算公式： N N = fA 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 （mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2; 对拉螺栓的直径（mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm）: 12 对拉螺栓有效面积（mm2）: A = 105。000 对拉螺栓最大容许拉力值（kN）： N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN)： N = 5.121 对拉螺栓强度验算满足要求!（七）、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递104、到柱箍的集中荷载 P： P = （1.232.46+1.403.60)0.294 0.400 = 5。17kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算. 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图（kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下: 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0。689kN。m 最大变形 vmax=0。141mm 最大支座力 Qmax=11.454kN 抗弯计算强度 f=0.689106/8982。0=76。71N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205105、。0N/mm2，满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于596.0/150与10mm,满足要求！（八）、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2）; f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2; 对拉螺栓的直径(mm）： 14 对拉螺栓有效直径（mm)： 12 对拉螺栓有效面积(mm2）： A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN)： N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN）： N = 11.454 对拉螺栓强度验算满足要求!二、梁木模板支撑计算一、梁断面450x750mm，层高13。8m106、进行复核计算。(一）、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=450mm， 梁截面高度 H=750mm， 梁模板使用的木方截面50100mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm. 梁底模面板厚度h=18mm,弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2. 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2,抗弯强度f=15N/mm2. (二)、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0。340kN/m2； 钢筋自重 = 1。500kN/m3; 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设107、计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料）取200/（T+15）,取3。000h; T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。750m; 1 外加剂影响修正系数，取1。200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200. 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=18。000kN/m2 考虑结构的重要性系数0。9,实际计算中采用新浇混108、凝土侧压力标准值 F1=0.918.000=16。200kN/m2 考虑结构的重要性系数0。9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0。94.000=3.600kN/m2。 (三）、梁模板底模计算 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45。001.801.80/6 = 24。30cm3； I = 45。001.801.801.80/12 = 21。87cm4； 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求: f = M/W f 其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2); M - 计算的最大弯矩 (kN.m）；109、 q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m）； q=0.91.20。340.45+24.000.450.75+1。500.450。75+1.402.500.45=10.88kN/m 最大弯矩计算公式如下： M=0.1010。8770。1502 f=0.024106/24300。0=1。007N/mm2 梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2，满足要求！ 2。抗剪计算 最大剪力的计算公式如下： Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。60.15010。877=0.979kN 截面抗剪强度计算值 T=3979/（245018）=0。181N110、/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求！ 3。挠度计算 最大挠度计算公式如下： 其中 q = 0。9（0.340.45+24.000.450。75+1。500。450。75）=7。883N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0。6777.883150.04/（1006000.00218700.0）=0。021mm 梁底模板的挠度计算值： v = 0。021mm小于 v = 150/250，满足要求! （四）、梁模板底木方计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！（五)、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷111、载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=（1。216。20+1。403。60）0。75=18。360N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 75。001.801.80/6 = 40.50cm3； I = 75.001.801。801.80/12 = 36。45cm4； (1）抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值（N/mm2)； M - 面板的最大弯距（N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f - 面板的抗弯强度设计值，取15。00N/mm2； M = 0。100ql2 其中 q 112、荷载设计值（kN/m)； 经计算得到 M = 0.100（1。2012。150+1.402.700）0.3000。300=0.165kN。m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.16510001000/40500=4。080N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1。2012.150+1.42。700）0.300=3.305kN 截面抗剪强度计算值 T=33305.0/（2750。00018.000)=0。367N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T T,满足113、要求! (3）挠度计算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0。67712.1503004/（1006000364500）=0.305mm 面板的最大挠度小于300.0/250，满足要求！ (六)、穿梁螺栓计算 1。梁侧竖楞抗弯强度计算 计算公式： f = M/W f 其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2）； M - 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)； W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 83.33cm3； f - 梁侧竖楞的抗弯强度设计值,f = 13N/mm2. M = ql2 / 8 其中 q 作用在模板上的侧压力； q =114、 (1。216.20+1.403.60)0.30=7。34kN/m l - 计算跨度（梁板高度),l = 750mm； 经计算得到,梁侧竖楞的抗弯强度计算值7。3440。7500。750/8/83333.336=6.196N/mm2； 梁侧竖楞的抗弯强度验算 f，满足要求！ 2.梁侧竖楞挠度计算 计算公式: v = 5ql4 / 384EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 16。2000。300=4。860N/mm； l 计算跨度(梁板高度)，l = 750mm； E 梁侧竖楞弹性模量，E = 9500N/mm2； I 梁侧竖楞截面惯性矩，I = 416.67cm4115、； 梁侧竖楞的最大挠度计算值， v = 54。860750.04/(38495004166666。8）=0。506mm； 梁侧竖楞的最大允许挠度值，v = 3.000mm； 梁侧竖楞的挠度验算 v v，满足要求！ 3.穿梁螺栓强度计算 没有布置穿梁螺栓,无须计算! (七）、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。二、梁断面350x750mm,层高18.9m进行复核计算. （一）、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=350mm， 梁截面高度 H=750mm， 梁模板使用的木方截面50100mm, 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模116、量E=6000N/mm2,抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2,抗弯强度f=15N/mm2.（二）、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0。340kN/m2； 钢筋自重 = 1。500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3; 施工荷载标准值 = 2。500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c- 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取20117、0/（T+15)，取3。000h； T - 混凝土的入模温度,取20。000； V - 混凝土的浇筑速度,取2。500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1 外加剂影响修正系数，取1。200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=18。000kN/m2 考虑结构的重要性系数0。9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0。918。000=16。200kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9,倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0。94。000=3.600kN/m2。(三）、梁模板底模计算 本118、算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 35.001。801。80/6 = 18.90cm3； I = 35。001。801.801.80/12 = 17。01cm4; 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求: f = M/W f 其中 f - 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 （kN。m）； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0。91.20。340.35+24.000.350.75+1.500.350.75+1.402.500.35=8。46kN/m 最大弯矩计算公式119、如下： M=0。108。4600。1502=-0。019kN。m f=0.019106/18900。0=1。007N/mm2 梁底模面板抗弯计算强度小于15。00N/mm2，满足要求! 2。抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.1508.460=0。761kN 截面抗剪强度计算值 T=3761/(235018)=0.181N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下： 其中 q = 0.9（0.340.35+24.000。3120、50。75+1.500。350.75)=6.131N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.6776.131150。04/(1006000.00170100。0）=0.021mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.021mm小于 v = 150/250,满足要求！（四）、梁模板底木方计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！(五）、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.216。20+1.403。60)0。75=18。360N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面121、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 75.001.801。80/6 = 40.50cm3； I = 75。001。801.801.80/12 = 36.45cm4； （1）抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值（N/mm2）； M 面板的最大弯距(N.mm）； W - 面板的净截面抵抗矩; f - 面板的抗弯强度设计值，取15。00N/mm2； M = 0。100ql2 其中 q - 荷载设计值（kN/m)； 经计算得到 M = 0.100（1。2012.150+1。402。700）0.3000.300=0。165kN。m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f =122、 0。16510001000/40500=4.080N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600（1.2012。150+1。42。700）0.300=3.305kN 截面抗剪强度计算值 T=33305.0/(2750。00018.000)=0.367N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! （3）挠度计算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67712.1503004/(1006000364500123、)=0。305mm 面板的最大挠度小于300.0/250，满足要求!（六）、穿梁螺栓计算 1.梁侧竖楞抗弯强度计算 计算公式: f = M/W f 其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值（N/mm2)； M 梁侧竖楞的最大弯距(N。mm); W - 梁侧竖楞的净截面抵抗矩，W = 83.33cm3; f - 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13N/mm2。 M = ql2 / 8 其中 q 作用在模板上的侧压力； q = （1.216。20+1.403。60）0。30=7.34kN/m l - 计算跨度(梁板高度),l = 750mm； 经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值7。3440。7500.124、750/8/83333.336=6.196N/mm2； 梁侧竖楞的抗弯强度验算 f，满足要求！ 2。梁侧竖楞挠度计算 计算公式: v = 5ql4 / 384EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 16.2000.300=4.860N/mm； l 计算跨度（梁板高度）,l = 750mm； E - 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2； I - 梁侧竖楞截面惯性矩，I = 416。67cm4； 梁侧竖楞的最大挠度计算值， v = 54。860750。04/（38495004166666.8)=0。506mm； 梁侧竖楞的最大允许挠度值,v = 3.000mm；125、 梁侧竖楞的挠度验算 v v,满足要求! 3。穿梁螺栓强度计算 没有布置穿梁螺栓,无须计算!（七）、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。三、梁断面250x700mm，层高18。9m进行复核计算。（一)、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=250mm， 梁截面高度 H=700mm, 梁模板使用的木方截面50100mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm,弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。(二）、梁模板荷载标准值计算 模126、板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24。000kN/m3; 施工荷载标准值 = 2。500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值： 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料)取200/（T+15），取3。000h; T 混凝土的入模温度，取20。000； V - 混凝土的浇筑速度,取2。500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高127、度，取0.700m; 1- 外加剂影响修正系数，取1.200; 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.790kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.916.800=15.120kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9,倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3。600kN/m2。(三）、梁模板底模计算本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 25。001。801。80/6 = 13.50cm3； I = 25.001.801.801.80/12 = 12.15cm4128、; 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求: f = M/W f 其中 f - 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN。m）； q 作用在梁底模板的均布荷载（kN/m)； q=0。91.20。340。25+24.000。250。70+1。500。250。70+1。402.500.25=5.70kN/m 最大弯矩计算公式如下: M=-0。105。6990.1502=0。013kN.m f=0.013106/13500.0=0。950N/mm2 梁底模面板抗弯计算强度小于15。00N/mm2,满足要求129、！ 2。抗剪计算 最大剪力的计算公式如下： Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60。1505。699=0。513kN 截面抗剪强度计算值 T=3513/（225018）=0。171N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求！ 3。挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0。9（0。340。25+24.000。250.70+1。500.250.70）=4。093N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.6774.093150。04/(1006000.00121500。0）=0130、.019mm 梁底模板的挠度计算值： v = 0.019mm小于 v = 150/250，满足要求！（四)、梁模板底木方计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含!（五）、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算,计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=（1。215。12+1.403.60）0。70=16.229N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 70。001。801.80/6 = 37.80cm3； I = 70。001。801.801。80/12 = 34.02cm4； （1)抗弯强131、度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距（N.mm）; W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15。00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值（kN/m)； 经计算得到 M = 0。100（1.2010。584+1.402.520）0。3000。300=0。146kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.14610001000/37800=3.864N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1。2132、010。584+1.42。520)0。300=2.921kN 截面抗剪强度计算值 T=32921.0/(2700。00018。000）=0。348N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求！ (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0。67710。5843004/(1006000340200）=0。284mm 面板的最大挠度小于300。0/250,满足要求！(六）、穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算 计算公式: f = M/W f 其中 f - 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2133、）； M - 梁侧竖楞的最大弯距(N。mm）； W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩，W = 83。33cm3； f - 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13N/mm2。 M = ql2 / 8 其中 q - 作用在模板上的侧压力； q = (1.215。12+1.403.60)0。30=6。96kN/m l - 计算跨度(梁板高度），l = 700mm； 经计算得到,梁侧竖楞的抗弯强度计算值6.9550.7000。700/8/83333。336=5。112N/mm2； 梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 2。梁侧竖楞挠度计算 计算公式： v = 5ql4 / 384EI v = l/250 其中134、 q - 作用在模板上的侧压力，q = 15。1200。300=4.536N/mm； l - 计算跨度（梁板高度），l = 700mm； E - 梁侧竖楞弹性模量，E = 9500N/mm2; I 梁侧竖楞截面惯性矩，I = 416.67cm4； 梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 54.536700.04/（38495004166666.8)=0.358mm； 梁侧竖楞的最大允许挠度值,v = 2。800mm; 梁侧竖楞的挠度验算 v v，满足要求! 3.穿梁螺栓强度计算 没有布置穿梁螺栓，无须计算!（七）、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式，参见楼板模板支架计算内容。三、梁木模135、板扣件钢管支撑计算一、梁断面450x750mm,层高13。8m进行复核计算。（一）计算参数：模板支架搭设高度为13.8m， 梁截面 BD=450mm750mm,立杆的纵距（跨度方向） l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000。0N/mm2。 木方50100mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 0。90m。 梁顶托采用钢管483。0mm。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，136、混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2。00kN/m2. 地基承载力标准值400kN/m2，基础底面扩展面积0。250m2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1。00。按照规范4。3。1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500。75+0。50）+1。402.00=26。350kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1。3525。500.75+0.71。402.00=27。779kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大,永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483。0。 （二）137、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算. 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1。荷载的计算： （1)钢筋混凝土梁自重（kN/m): q1 = 25.5000。7500.450=8.606kN/m （2)模板的自重线荷载（kN/m)： q2 = 0.5000。450（20。750+0。450)/0.450=0.975kN/m （3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN）： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2。000)0。4500。450=0.405kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0。9138、（1.358。606+1.350.975)=11。641kN/m 考虑0。9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.405=0。357kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面抵抗矩 W = 24.30cm3; 截面惯性矩 I = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图（kN。m） 剪力图（kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下: 变形计算受力图 变形图（mm） 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0。982kN N2=3.631kN N3=0.982kN 最大弯矩 最大变形 V = 0。09139、9mm （1）抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。07310001000/24300=3。004N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15。00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求！ (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.099mm 面板的最大挠度小于225。0/250,满足要求!（三）、梁底支撑木方的计算 1、梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 均布荷载 q = 3。631/0。450=8。070kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0。18.070。450。45=0。16140、3kN.m 最大剪力 Q=0。60。4508.070=2。179kN 最大支座力 N=1.10.4508.070=3.994kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面抵抗矩 W = 83.33cm3; 截面惯性矩 I = 416。67cm4； （1）木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。163106/83333。3=1。96N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求! (2）木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5。988kN/m 最大变形 v =0.6775。988450.04/(1009000。0041141、66666.8)=0.044mm 木方的最大挠度小于450.0/250，满足要求!（四）、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.045kN/m. 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN。m） 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图（mm） 经过计算得到最大弯矩 M= 0。084kN。m 经过计算得到最大支座 F= 5。007kN 经过计算得到最大变形 V= 0。031mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4。49cm3； 截面惯性矩 I = 10。78cm4； (1)142、顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。084106/1.05/4491。0=17.81N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！ (2）顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0。031mm 顶托梁的最大挠度小于450。0/400，满足要求！ （五）、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 (六)、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 143、N - 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5。007kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91。350.10713.800=1。795kN N = 5.007+1。795=6.803kN i - 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm； A 立杆净截面面积,A=4.239cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,a=0.10m； h - 最大步距，h=1。50m； l0 - 计算长度,取1.500+20.1144、00=1。700m； - 由长细比，为1700/16。0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到0.545； 经计算得到=6803/(0.545424)=29.463N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f，满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0。90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值（kN/m2); Wk=0.2001。2000。240=0。058kN/m2 h 立杆的步距,1.50m； la 立杆迎风面的间距，0。90m； lb - 与迎风面垂直方向的立杆145、间距，0。45m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91。40。0580.9001。5001.500/10=0.013kN。m； Nw - 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=5。007+0.91。21。478+0.90.91。40.013/0.450=6。836kN 经计算得到=6836/(0.545424)+13000/4491=32.553N/mm2; 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! （七）、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2),p = N/A；p = 27。21 N 上部结构传至基础顶146、面的轴向力设计值 (kN)；N = 6。80 A 基础底面面积 (m2）;A = 0.25 fg - 地基承载力设计值 (kN/m2）；fg = 400.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc - 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值;fgk = 400.00 地基承载力的计算满足要求!二、梁断面350x750mm,层高18.9m进行复核计算。 （一）计算参数: 模板支架搭设高度为18。9m, 梁截面 BD=350mm750mm，立杆的纵距（跨度方向） l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚147、度16mm,剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm2. 木方50100mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2,弹性模量9000。0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 0.90m。 梁顶托采用钢管483。0mm。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25。50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 地基承载力标准值400kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1。00。 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下: 由可变荷载效应控制的组合148、S=1。2（25。500。75+0。50)+1。402。00=26.350kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1。3525.500。75+0。71.402.00=27。779kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0。71。40=0.98 采用的钢管类型为483.0。（二）、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1。荷载的计算： （1)钢筋混凝土梁自重（kN/m）： q1 = 25.5000。7500。450=8.606kN/m (2）模板的自149、重线荷载(kN/m): q2 = 0。5000。450(20。750+0.350）/0.350=1.189kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN)： 经计算得到,活荷载标准值 P1 = （0。000+2.000)0。3500。450=0。315kN 考虑0。9的结构重要系数，均布荷载 q = 0。9(1.358.606+1。351。189)=11.902kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0。90.980。315=0.278kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 19.20150、cm3； 截面惯性矩 I = 15.36cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图（kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0。781kN N2=2。881kN N3=0。781kN 最大弯矩 M = 0。045kN.m 最大变形 V = 0.052mm （1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。04510001000/19200=2。344N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2; 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求！ (2)挠度计算 面板最151、大挠度计算值 v = 0。052mm 面板的最大挠度小于175。0/250，满足要求！（三）、梁底支撑木方的计算 1、梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 均布荷载 q = 2。881/0.450=6。403kN/m 最大弯矩 M = 0。1ql2=0.16。400.450。45=0.130kN。m 最大剪力 Q=0.60。4506.403=1。729kN 最大支座力 N=1.10。4506。403=3。169kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面抵抗矩 W = 83.33cm3; 截面152、惯性矩 I = 416。67cm4； (1）木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.130106/83333.3=1。56N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求！ (2）木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.762kN/m 最大变形 v =0.6774.762450.04/(1009000。004166666.8）=0。035mm 木方的最大挠度小于450。0/250,满足要求!（四）、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0。045kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图（kN.m) 托梁剪力图153、(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图（mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0。068kN。m 经过计算得到最大支座 F= 4.160kN 经过计算得到最大变形 V= 0.020mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10。78cm4; (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.068106/1。05/4491。0=14。42N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.020mm 顶托梁的最大挠度小于450154、。0/400,满足要求！（五）、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8。00kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。 （六）、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4。160kN （已经包括组合系数） 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350。10718.900=2。459kN N = 4。160+2。459=6.619kN i - 计算立155、杆的截面回转半径,i=1。60cm; A - 立杆净截面面积,A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4。491cm3; f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205.00N/mm2； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 - 计算长度，取1。500+20.100=1。700m； 由长细比，为1700/16。0=107 150 满足要求！ 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到0。545; 经计算得到=6619/(0.545424）=28.669N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f156、,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0。90。91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0。2001.2000.240=0.058kN/m2 h - 立杆的步距，1。50m； la - 立杆迎风面的间距，0。90m； lb - 与迎风面垂直方向的立杆间距，0。45m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91。40。0580.9001。5001。500/10=0。013kN。m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=4.160+0。91。22.024+0.90.91。40.013/157、0。450=6。653kN 经计算得到=6653/（0.545424)+13000/4491=31。758N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求！（七）、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 26。48 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 6.62 A - 基础底面面积 (m2）;A = 0。25 fg - 地基承载力设计值 (kN/m2);fg = 400.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数158、;kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 400。00 地基承载力的计算满足要求！三、梁断面250x700mm，层高18.9m进行复核计算。（一）、计算参数： 模板支架搭设高度为18。9m, 梁截面 BD=250mm700mm，立杆的纵距(跨度方向） l=0.45m，立杆的步距 h=1。50m， 梁底增加3道承重立杆. 面板厚度18mm，剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm2。 木方50100mm，木方剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2. 梁底支撑顶托梁长度 0.90m。 梁顶托采159、用钢管483.0mm。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3,施工活荷载2.00kN/m2. 地基承载力标准值400kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2,地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 按照规范4.3。1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.70+0。50)+1。402.00=24.820kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1。3525。500。70+0。71。402。00=26。058kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1160、.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0。98 采用的钢管类型为483.0。（二)、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照多跨连续梁计算. 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等. 1.荷载的计算: （1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）： q1 = 25.5000.7000.450=8.033kN/m (2）模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0。5000。450(20。700+0。250）/0.250=1.485kN/m （3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = （0.000+2.000）0161、.2500.450=0。225kN 考虑0。9的结构重要系数，均布荷载 q = 0。9(1。358。033+1.351。485)=11。564kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0。90.980。225=0.198kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面抵抗矩 W = 24。30cm3； 截面惯性矩 I = 21。87cm4; 计算简图 弯矩图（kN.m) 剪力图（kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm） 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.542162、kN N2=2.005kN N3=0。542kN 最大弯矩 M = 0。022kN.m 最大变形 V = 0。009mm （1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02210001000/24300=0。905N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15。00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求！ (2）挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0。009mm 面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求! (三）、梁底支撑木方的计算1、梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 均布荷载 q = 2163、.005/0。450=4.456kN/m 最大弯矩 M = 0。1ql2=0。14.460.45 最大剪力 Q=0。60。4504。456=1。203kN 最大支座力 N=1.10.4504.456=2.206kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83。33cm3； 截面惯性矩 I = 416。67cm4； (1）木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。090106/83333.3=1。08N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! （2）木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.305164、kN/m 最大变形 v =0。6773.305450。04/（1009000。004166666.8）=0。024mm 木方的最大挠度小于450。0/250,满足要求!（四)、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.045kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN。m) 托梁剪力图(kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm） 经过计算得到最大弯矩 M= 0.043kN。m 经过计算得到最大支座 F= 3。001kN 经过计算得到最大变形 V= 0.009mm 顶托梁的截面力学参数为165、 截面抵抗矩 W = 4。49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4； (1）顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.043106/1。05/4491。0=9.12N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ （2）顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0。009mm 顶托梁的最大挠度小于450。0/400,满足要求！（五）、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算166、。(六）、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N - 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=3.001kN (已经包括组合系数） 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350。10718.900=2.459kN N = 3。001+2。459=5.460kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4。491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最167、大步距，h=1。50m； l0 计算长度,取1。500+20.100=1。700m; 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545； 经计算得到=5460/(0.545424)=23.647N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f，满足要求! 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为: 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0。90.91.4Wklah2/10 其中 Wk - 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0。2001.2000.240=0。058kN/m2 h 立杆的步距,1.50m； l168、a - 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0。45m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0580。9001。5001.500/10=0。013kN。m； Nw - 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=3.001+0。91.22.024+0.90.91.40。013/0。450=5。493kN 经计算得到=5493/(0。545424)+13000/4491=26。737N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f，满足要求！(七）、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p - 立杆基础底面的平均压力 （kN/m2），p = N/A；p = 21.84 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN);N = 5.46 A 基础底面面积 （m2)；A = 0.25 fg - 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 400.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1。00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 400。00 地基承载力的计算满足要求!