1、新疆阜康抽水蓄能电站EPC总承包西北水电公司施工项目上、下库承包商营地房屋建筑落地式脚手架安拆专项施工方案编 制：审 核：批 准：新疆阜康抽水蓄能电站EPC总承包西北水电公司施工项目部2017年4月10日1 编制说明及依据1.1 编制说明为保证本项目脚手架在搭设、使用、拆除过程中符合有关安全技术规范要求，特编制本专项施工方案，作为落地式脚手架工程施工的作业性指导文件。1.2 编制依据（1）总承包单位提供的施工图纸；（2）建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-1991；（3）建筑施工安全检查标准JGJ59-1999；（4）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；（5）建筑施2、工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000；（6）钢管脚手架扣件JGJ22-1985；（7）密目式安全立网GB16909-1997；（8）连墙杆材质符合现形国家标准GB/T700Q235-A级钢规范；（9）现场实际环境和条件。 2 工程概况2.1 上、下库承包商营地房屋建筑概况下库承包商营地布置在下库坝址下游右岸2.1km处，靠对外道路布置，地势较平缓，地面高程1575m1580m，下库承包商营地用地面积113113m2，含总包方办公楼1栋、总包方宿舍楼2栋、总包方食堂1栋、分包单位办公楼1栋、分包单位宿舍楼1栋、分包单位食堂1栋、民技工宿舍楼7栋、民技工食堂6栋、门房2栋、公厕1栋、3、锅炉房1栋、垃圾转运站1个、保温车库1栋，建筑总面积27186m2。上库承包商营地布置在白杨沟右侧。地面高程20252050m，与上、下库连接道路之间以支线道路相接，上库承包商营地用地面积26000m2，含分包单位办公宿舍楼、综合食堂、锅炉房、公厕、门房、宿舍等建筑，建筑面积共计9685m2，具体结构形式及建筑高度见表2-1所示：表2-1 承包商营地建筑结构类型统计表序号部位功能（名称）层数单栋建筑 面积(m2)结构类型建筑高度栋数总建筑面积 (m2)1上库办公、宿舍21170砖混共7.65m，层高3.6m111702宿舍31830砖混共11.25m，一二层层高3.6m473203食堂28714、框架共8.25，一层3.6m,二层4.2m18714门房116砖混层高3.3m1165公厕174砖混共3.75m，层高3.3m1746设备用房1234砖混共5.25m，层高4.8m12347下库合计996858办公31914框架共11.25m，层高3.6m119149食堂21252框架共7.65m（一层）1125210宿舍(A)32398砖混+框架共11.25m，层高3.6m1239811宿舍(B)32125砖混共11.25m，层高3.6m1212512分包办公31602砖混共10.65m，一层3.6m,二层、三层3.3m1160213分包宿舍31755砖混共11.25m,层高3.6m11755、514分包食堂2951框架共8.85m，层高4.2m195115民技工宿舍31830砖混共11.25m，层高3.6m71281016民技工食堂1210砖混共4.05m，层高3.6m6126017门房116砖混层高3m23218厕所174砖混层高3.3m17419锅炉房1303砖混共7.65m（一层）130320垃圾转运站1175砖混117521保温车库1360砖混136022洗车工具房19砖混层高2.2m1923值班房117砖混层高3.0m11724压缩车间1149砖混共6.45m，层高6m114925合计2927186总计3836871其中：框架结构7386m2，砖混结构29485m2。3 6、施工总体部署3.1 施工方案的选择根据建筑几何特征及现场的环境和条件，上下库承包商营地房屋建筑工程的脚手架施工方案确定如下：（1）办公楼、宿舍楼、食堂等房屋建筑（含框架和砖混）主体结构施工，均搭设满堂(承重支撑)脚手架。其中，室外搭设双排脚手架，室内搭设满堂承重脚手架。装修施工室外脚手架不变，室内屋顶施工完后拆除满堂脚手架，然后搭设简易操作平台施工墙面。 （2）由于上、下库承包商营地房屋建筑最高为5层砖混结构，建筑高度16.95m，单栋房子占地面积不大，根据工程的特点及施工的方法，对本工程外墙脚手架计划搭设双排钢管脚手架，脚手架横距为1.05m，纵距为1.2m,步距为1.8m,计划搭设11步,7、每两步铺设竹芭脚手片，用铁丝绑扎牢固，每二步三跨与外墙连接，外面用安全密目网从二层以上全封闭,最上一步设置踢脚板。3.2 质量标准严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)有关技术条款进行验收。3.3 材料计划序号材料名称型号规格单位数量1钢 管483.5T1802直角扣件-个20003回转扣件-个20004对接扣件-个20005“3”形扣件-个2000说明：以上计划考虑上库房屋建筑2个工作面和下库施房建平行施工高峰期的用量，具体根据工程进度情况调整。表1 钢管扣件材料计划表3.4 劳动力计划表2 劳动力计划表序号工种数量(人)工作内容1架子工110各类脚手架搭拆与8、维护、铺脚手板、挂安全网、配合支模等2普工65配合架子工作业4 脚手架搭设4.1材料选择4.1.1钢管(1) 钢管采用483.5焊管，材质Q235-A级，钢管的长度不得超过6500mm(最大质量25kg)。(2) 新钢管的产品质量合格证，质量检验报告资料齐全，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道并涂刷防锈漆。(3) 旧钢管应检查其锈蚀深度，检查时在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过表3规定的数值时，不得使用。(4) 钢管变形不得超过表3规定的数值。4.1.2 扣件(1) 新扣件的生产许可证、测试报告和产品质量合格证9、资料应齐全。(2) 旧扣件应检查其外观，对有裂缝、变形的禁止使用，出现滑丝的螺栓必须更换。(3) 新旧扣件均应进行防锈处理。4.1.3脚手板(1) 在使用人员密集、使用周期较长的部位，脚手板采用木板。木板用杉木或松木制作，其宽度200mm，厚度50mm，两端用1014号镀锌钢丝捆紧。禁止使用腐朽的木板。(2) 在一般部位，脚手板采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板，竹串片脚手板使用宽度60mm的竹片和直径510mm，间距600mm的拼接螺栓制作，孔径应紧密配合，螺栓必须可靠坚固。4.2搭设要求4.2.1 纵向水平杆 (1)纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨； (2)纵向水平杆接长采用对接扣10、件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不能大于 0.40m； (3)纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；4.2.2 横向水平杆 (1)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，内排脚手架的外伸长度 300mm； (2)作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2；(3)使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两11、端，应用直角扣件固定在立杆上；4.2.3脚手板 (1)作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120150mm； (2)竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上；(3)作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定；4.2.4立杆 (1)要求每根立杆底部设置200*200,厚200mm,C20砼垫块，素土夯实或采用厚度不小于3cm的木板进行。 (2)脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。12、当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm； (3)脚手架底层步距不大于2m； (4) 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为2步3跨； (5) 立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定； a. 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3； b.搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端13、部扣件盖板的边缘距离不小于100mm。(6) 立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m；4.2.5连墙件 (1)宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm； (2)应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定； (3)优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置； (4)一字型、开口型脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m。 (5) 采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。(6)连墙件的构造要求：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时14、，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接； (7)连墙件的构造要求：连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋；(8)当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；(9)当连墙采用预埋时，预埋时5X50的偏铁与主体钢筋焊接，扁铁端部占孔，使脚手架立杆用扣件与扁铁连接。连墙件示意图具体见图一。图1 连墙件的15、布置图4.2.6 门洞处构造 (1)门洞采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角在4560之间。门洞桁架的型式采用B型；(2)双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆(示意图间图二所示)；(3)斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接； (8)门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步16、；(5)门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。图2 窗洞口刚性连接4.2.7剪刀撑与横向斜撑 (1)每道剪刀撑跨越立杆的根数 4，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间； (2)外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m；(3)剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm； (4)剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于15017、mm；(5)横向斜撑的设置应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜撑在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上；斜撑采用通长杆件，接长使用时采用对接扣件连接或搭接；4.2.8地基与基础根据本工程脚手架搭设高度和施工现场的土质情况，对脚手架基础按建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）的有关规定进行处理。架基采用砂土夯实回填，考虑到外架的牢固、稳定、安全、必须对基上土分层夯实，平整，提前预制C20砼200*200垫块基础，作18、为用于支撑架管的底座，架底座面标高应高于自然地平50mm，四周做返水沟作有序排水，防止架基浸水下沉，影响安全，基础验收合格后应准确放样定位5脚手架施工图 具体示意图见下图4、图五所示。 图4 立杆布置局部图图5 脚手架入口图6脚手架的拆除6.1 准备工作(1)拆除前全面检查脚手架的构造是否符合要求，清除脚手架上的杂物及地面障碍。(2) 组织好人员做好交底工作，做好地面围栏及警戒标志，并设专人看护，严禁无关人员入内。6.2 作业程序(1) 由上至下逐层进行，禁止上下同时作业。(2) 连墙件必须随脚手架逐层拆除，禁止先将边墙件整层或娄层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，19、应增设连墙件加固。(3)各层杆件拆除顺序：横向水平杆 纵向水平杆 连墙件 立杆(4) 各种拆除下来的构配件禁止抛掷至地面，运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格码堆存放。7 脚手架工程的安全管理7.1 交底与培训(1) 由技术质量部（安全环保部）负责就此方案对操作人员进行书面的技术交底。(2) 由安全总监负责对操作人员的安全培训，培训内容应包括架子工操作规程、安全常识，劳保用品的使用，安全意识等。7.2 操作人员(1)脚手架施工人员必须持证上岗(架子工操作证)。(2)脚手架施工人员应经过身体检查，有心脏类、血压类、恐高症等疾病的人员禁止上岗。(3)上岗人员的年龄组成：不得小于120、8岁，也不得大于50岁。7.3 劳保用品配备上岗人员必须配备如下劳保用品并保证其正确使用。(1) 安全帽(2) 防滑鞋(3)安全带。7.4 脚手架使用与检查7.4.1 脚手架的使用(1) 脚手架的使用荷载为3KN /m2(每平方米300公斤)，施工荷载应均衡，避免集中堆载，不得超载。(2) 不得将泵送砼的输送管等固定在脚后架上，禁止在脚手架上悬挂起重设备。(3) 在脚手架使用期间严禁拆除主节点处的纵、横水平杆，纵、横扫地杆，以及边墙件。(4) 不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业。脚手架外侧应有防止坠物伤人的防护措施。在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。7.4.2 脚手架21、的检查(1) 脚手架检查的时间：基础处理完后(脚手架搭高前)；作业层施工加荷载前；达到使用高度后；大雨后。(2) 检查的内容构造是否符合要求；地基是否积水、垫板是否松动，立杆是否悬空；扣件是否松动；安全防护措施是否符合要求；是否超载。(3) 检查按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)执行。对检查出来的问题及时解决。附： 落地式扣件钢管脚手架计算书 工程名称：新疆阜康抽水蓄能电站；结构类型：砖混；建筑高度：19.00m；标准层层高：3.60m ；施工单位：西北水利水电工程有限责任公司阜康抽水蓄能项目部；钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ122、30-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 一、参数信息: 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 19.0 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2； 采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.60 米23、，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2； 3.风荷载参数 新疆省乌鲁木齐市地区，基本风压为0.55，风荷载高度变化系数z为1.14，风荷载体型系数s为1.13； 考虑风荷载4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1161； 脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:3； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片； 5.地基参数 地基土类型:碎24、石土；地基承载力标准值(kN/m2):170.00； 基础底面扩展面积(m2):0.25；基础降低系数:0.40。 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.1501.050/(2+1)=0.053 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.033+1.20.053=0.103 kN/m； 活荷载的25、计算值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1031.2002+0.101.4701.2002 =0.224 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1031.2002-0.1171.4701.2002 =-0.262 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.224106,0.262126、06)/4490.0=58.352 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 58.352 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.053=0.086 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.6770.0861200.04/(1002.06105107800.0)+0.9901.050 1200.04/(1002.06105107800.0) = 1.025 mm； 脚手板,纵向、受27、弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。 大横杆的最大挠度小于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求! 三、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.200 = 0.040 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.1501.0501.200/(2+1)=0.063 kN； 活荷载标准值：Q=3.0001.0501.200/(2+1) =1.260 kN； 荷载的计算值: P=1.2(28、0.040+0.063)+1.4 1.260 = 1.888 kN； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0331.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.8881.050/3 = 0.661 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.666 kN.m； = M / W = 0.666106/4490.000=148.363 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！29、 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0331050.04/(3842.060105107800.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.040+0.063+1.260 = 1.363 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1362.9601050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 107800.0) = 2.522 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpma30、x = 0.024+2.522 = 2.546 mm； 小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求! 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.050=0.035 kN； 脚手板的荷31、载标准值: P2 = 0.1501.0501.200/2=0.095 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.200 /2 = 1.890 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.035+0.095)+1.41.890=2.801 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161 NG1 = 0.11619.000 = 2.206 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚32、手板，标准值为0.15 NG2= 0.15031.200(1.050+0.3)/2 = 0.364 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15 NG3 = 0.15031.200/2 = 0.270 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20019.000 = 0.114 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.954 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ=33、 3.0001.0501.2002/2 = 3.780 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.550 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.140 ； Us - 风荷载体型系数：Us =1.134 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5501.1401.134 = 0.498 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.22.9534、4+ 1.43.780= 8.837 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.22.954+ 0.851.43.780= 8.043 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.4981.200 1.8002/10 = 0.230 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.837 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算35、长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8837.000/(0.188424.000)=110.865 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 110.865 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时36、,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.043 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8043.37、480/(0.188424.000)+230277.684/4490.000 = 152.194 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 152.194 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 七、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.748 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.780 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.116 kN/m； Hs =0.1884.24010-4205.0001038、3-(1.20.748 +1.43.780)/(1.20.116)=72.859 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 72.859 /(1+0.00172.859)=67.911 m； H= 67.911 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.748 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.780 kN； 每米立杆承受的结构自重39、标准值 ：Gk = 0.116 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.230 /(1.4 0.85) = 0.194 kN.m； Hs =( 0.1884.24010-4205.00010-3-(1.20.748+0.851.4(3.780+0.1884.2400.194/4.490)/(1.20.116)=49.213 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 49.213 /(1+0.00149.213)=46.905 m； H= 46.905 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高40、度限值 H =46.905 m。 八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.498 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 12.960 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 9.030 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 14.030 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.041、00/15.900的结果查表得到0.949； A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.24010-4205.000103 = 82.487 kN； Nl=14.030Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=14.030小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 68.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 1742、0.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =32.174 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.043 kN； 基础底面面积 (m2)：A = 0.250 m2 。 p=32.174 fg=68.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！ 落地架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、 建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、 钢结构设计规范(GB 50017-2043、03)等规范。 一、参数信息: 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 19.0 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2； 采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.60； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.60 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2； 3.风44、荷载参数 新疆省乌鲁木齐市地区，基本风压为0.55，风荷载高度变化系数z为1.14，风荷载体型系数s为1.13； 考虑风荷载 4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1161； 脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片； 5.地基参数 地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):170.00； 基础底面扩展面积(m2):0.25；基础降低系数:0.40。 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连45、续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 46、2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.2002+0.101.4701.2002 =0.232 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.2002-0.1171.4701.2002 =-0.272 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.232106,0.272106)/5080.0=53.543 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 53.543 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！ 3.挠度47、计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.6770.1431200.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.050 1200.04/(1002.06105121900.0) = 0.939 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。 大横杆的最大挠度小于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求! 三48、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.200 = 0.046 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.3001.0501.200/(2+1)=0.126 kN； 活荷载标准值：Q=3.0001.0501.200/(2+1) =1.260 kN； 荷载的计算值: P=1.2(0.046+0.126)+1.4 1.260 = 1.970 kN； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利49、分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.9701.050/3 = 0.690 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.696 kN.m； = M / W = 0.696106/5080.000=137.013 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0350、81050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.046+0.126+1.260 = 1.432 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1432.0801050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 2.343 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.343 = 2.367 mm； 小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求!； 四51、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.60， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为4.80kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取4.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.050=0.040 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3001.0501.200/2=0.189 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.200 /2 = 1.52、890 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.040+0.189)+1.41.890=2.921 kN； R 4.80 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161 NG1 = 0.11619.000 = 2.206 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30041.200(1.050+0.3)/2 = 0.972 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m53、)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15 NG3 = 0.15041.200/2 = 0.360 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20019.000 = 0.114 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.652 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.2002/2 = 3.780 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构54、荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.550 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.140 ； Us - 风荷载体型系数：Us =1.130 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5501.1401.130 = 0.496 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.652+ 1.43.780= 9.674 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.655、52+ 0.851.43.780= 8.880 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.4961.200 1.8002/10 = 0.229 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =9.674 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 56、197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 9674.000/(0.186489.000)=106.365 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 106.365 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.880 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： 57、K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8880.480/(0.186489.000)+229465.417/5080.000 = 142.807 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 142.807 58、小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 七、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.446 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.780 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.116 kN/m； Hs =0.1864.89010-4205.000103-(1.21.446 +1.43.780)/(1.20.116)=83.393 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过559、0米： H = 83.393 /(1+0.00183.393)=76.974 m； H= 76.974 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.446 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.780 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.116 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.229 /(1.4 60、0.85) = 0.193 kN.m； Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.21.446+0.851.4(3.780+ 0.1864.8900.193/5.080)/(1.20.116)=59.602 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 59.602 /(1+0.00159.602)=56.249 m； H= 56.249 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk =61、 0.496 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 12.960 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 8.999 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 13.999 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.94962、4.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=13.999Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=13.999小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 68.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 170.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =35.522 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.880 kN； 基础底面面积 (m2)：A = 0.250 m2 。 p=35.522 fg=68.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！39