1、中西医结合医院二期工程型钢悬挑脚手架搭设方案成都市建筑工程总公司二一一年十二月目 录第一节 工程概况- 4 -一、工程地址- 4 -二、面积、高度- 4 -三、平面形状- 4 -四、立面尺寸- 5 -五、脚手架设计概况- 6 -第二节 编制依据- 7 -第三节 施工计划- 7 -一、施工准备- 7 -1.1技术准备- 7 -1.2材料准备- 8 -二、施工进度安排- 9 -第四节 施工工艺技术- 9 -一、脚手架搭设要求- 9 -二、型钢悬挑脚手架的搭设施工工艺- 21 -三、脚手架的拆除- 22 -四、脚手架搭设质量标准及验收- 23 -4.1构配件允许偏差及验收- 23 -4.2 脚手架搭2、设的技术要求、允许偏差与检验方法- 23 -4.3扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准- 25 -4.4脚手架检查与验收- 25 -第五节、施工安全保证措施- 27 -一、组织保障措施- 27 -二、技术措施- 27 -三、应急预案- 29 -1、应急救援领导小组- 29 -2、应急救援措施的一般程序和措施- 30 -3、脚手架倒（垮）塌事故的应急救援- 30 -四、监测监控措施- 31 -第六节、劳动力计划安排- 31 -第七节 悬挑式扣件钢管脚手架计算书- 32 -一、医技楼第一段、第二段挑架平直段挑1米2位置计算- 32 -三、医技楼第一段、第二段挑架平直段挑1米45位置计算- 44 -第3、一节 工程概况一、工程地址本工程位于成都市高新区城南新中心成都市中西结合医院内，由医技大楼和二期门诊综合楼及相关附属工程组成。二、面积、高度 医技楼总建筑面积49118平方米，地上建筑16层面积34426平方米，地下建筑3层面积14692平方米，建筑基底面积2575平方米，地下室三层分别4.6米、4.6米、6米，地上一二层层高3.9米，三十六层层高3.4米，总高59.9米。三、平面形状本工程平面形，医技楼部分北面施工单位办公区域，南面医院高压氧仓，西面医院住院部大楼，东面医院餐厅。平面如下图所示：四、立面尺寸医技楼为地下三层，地上16层的住院楼：地下-3层层高4.6米，地下-2层层高4.6米；4、地下-1层层高6米；地上一二层层高3.9米，三十六层层高3.4米，总高59.9米。五、脚手架设计概况本工程外脚手架为维护脚手架、装饰脚手架，主要用于结构施工时作业层周边安全维护作用及工作人员通行、短时工作的操作平台作用，但不得在维护架上堆积材料及摆放机械、设备等较重物品。外维护脚手架操作层不得超过三层，每操作层上作用的荷载值主体不得超过2KN/m2（200Kg/m2），装饰不得超过3KN/m2（300Kg/m2）。根据工程具体情况，现决定该工程外架采用型钢悬挑外架，因本工程的特殊性及工期的紧张，医技楼外围护脚手架在地下和地上分两部分搭设，地上部分型钢悬挑外架分四段搭设，第一段从标高3.850m5、至21.350m，搭设高度为17.5m，第二段为标高21.350m至38.35m，搭设高度为17m，第三段为标高38.35m至55.35m，搭设高度为17m，第三段为标高55.35m至59.90m，搭设高度为4.5m，超出女儿墙上口1.5m。悬挑架子均采用16#工字钢作挑梁，内立杆距墙300mm宽，外装修施工时根据外墙面装修效果做局部调整。第二节 编制依据1、本方案根据本工程施工图纸。2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）4、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）5、建筑结构荷载规范（GB500092001）6、危险6、性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文7、成都市重大危险源管理办法8、本工程施工组织设计第三节 施工计划一、施工准备1.1技术准备（1）、熟悉图纸，了解整个工程的施工方案要点，熟悉施工验收规范。（2）、施工方案必须经公司审批，如需变更，经审批后方可实施。方案确定后不得擅自变更并严格按方案施工。（3）、进行逐级技术交底，由技术部门向各专业工长进行交底，专业工长向各班组交底，班组长向工人交底，交底内容要真实、有针对性和实用性，即要符合国家有关规范、工艺标准，又要符合现场实际施工情况，便于操作，便于贯彻执行。（4）、操作前应作详细的安全技术交底，施工中严禁垂直交叉作业、无证上岗，严禁违7、章指挥、违章操作必须按照施工工艺规程作业，备齐施工中所需的扳手等手使工具。 （5）、材料员根据需用计划落实工字钢、钢丝绳、预埋件、钢管、扣件、施工机具等的供给渠道，尽快订立供给关系或合同，保证按时进场。1.2材料准备（1）、钢管：采用采用现行国家标准直缝电焊钢管（GBT13793）或低压流体输送用焊接钢管（GBT3092）中规定的3号普通钢管。其质量必须符合现行国家标准（碳素结构钢）（GBT700）中Q235A级钢的规定，钢管上严禁打孔。钢管的外径48mm、壁厚3.5mm（不小于3.0mm）。钢管应涂刷防锈漆。（2）、扣件：直角扣件、旋转扣件、对接扣件三种。其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件8、（GB5831）的规定。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷，扣件与钢管的贴和面要接触良好。扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要小于5mm。（3）、钢丝绳：钢丝绳采用619绳芯1直径15.5mm。（4）、工字钢：工字钢选用16号，长度为3米、3.5米、4米、4.5米、5米、5.5米医技楼第一段挑架共采用198根型钢，医技楼挑架第一段搭设计划在2012年6月开始搭设。钢筋压环采用16圆钢、20钢丝绳吊环，各种材料必须符合碳素钢结构（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定。（5）、底层脚手板：采用板厚为50mm的木脚手板。木脚手板不能使用有腐朽、裂缝、斜纹及大横透节的板材，板长26m，宽29、50mm。两端应用4mm镀锌圆丝箍两道。（6）、安全网：必须使用宽度不得小于3m，长度不得大于6m，网眼不得大于100mm的以维纶、锦纶、尼龙等材料制成的安全网。严禁使用损坏或腐朽的安全网和丙纶网。密目安全网只准做立网使用。二、施工进度安排2.1 架子搭设拆除时间安排计划在2012年6月医技楼开始搭设，随主体结构施工至主体结构完时拆除。2.2 医技楼都是悬挑钢梁位置首层顶板施工时预埋锚环，砼强度达到75%（以同条件试块为准）后开始安装悬挑钢梁。钢绳吊环在上层结构预埋，待上层结构砼强度满足要求后，开始安装钢绳卸载。钢绳未安装受力前，型钢挑架约搭设两层结构高度，此时型钢挑梁为纯悬挑，主要是型钢受力10、。2.3 为保证架子搭设质量，选择专业的架子安装队伍进行施工。项目部设架子工长一名，班组长一名，所有架子工均需持证上岗。2.5 工程建筑面积较大，特别要注意加强过程管理，确保架子使用期间安全。第四节 施工工艺技术一、脚手架搭设要求1.不同施工段相邻高差超过 3 层时，需在施工高度高的一段竖向分段搭设悬挑架，待另一施工段高度施工至架底时，拆除底下一段架体。外脚手架必须具有足够的承载力、强度和稳定性，在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌以及超过允许要求的变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，确保安全施工。2.双排悬挑防护架搭设要求：本工程采用16号工字钢作为悬挑梁，在悬挑梁上采用48钢管搭设双排脚手架作为防护架11、，且外挂阻燃型密目安全网。3.具体搭设如下：医技楼双排防护架在标高3.85m、21.35m、38.35m、55.35m板面沿建筑物四周一圈设置型钢挑梁，具体布置如图；在砼浇筑前先预埋外挑悬臂杆吊环，每根工字钢根部及边梁中部预埋3个18钢筋环卡，如图：医技楼A轴交4-10轴、10轴交A-F轴2个面由于有本建筑设计的装饰梁存在，挑架环卡之间间距为1300mm，工字钢间距1.3m，挑出长度1450mm。在工字钢挑杆上距工字钢端部100mm处焊25短钢筋，用于插钢管架立杆。搭设的双排架立杆横距1.05m，立杆纵距1.3m。大横杆步距1.75m。医技楼其他位置挑架环卡之间间距为1500mm，工字钢间距112、.5m，挑出长度1200mm。在工字钢挑杆上距工字钢端部100mm处焊25短钢筋，用于插钢管架立杆。搭设的双排架立杆横距0.8m，立杆纵距1.5m。大横杆步距1.75m。医技楼A-D轴交1轴位置有一个挑出2.6米长15米的挑板，用钢管满堂架加固挑板后在结构梁上预埋挑架环卡，间距为1500mm，工字钢间距1.5m，挑出长度1200mm。在工字钢挑杆上距工字钢端部100mm处焊25短钢筋，用于插钢管架立杆。搭设的双排架立杆横距0.8m，立杆纵距1.5m。大横杆步距1.75m。每根工字钢设置挑出部分用型号619公称抗拉强度为1400mpa，直径15.5mm的钢丝绳拉扯，钢丝绳系于挑出长度1400mm13、处，另一端系于上层预埋吊环上。立杆顶端高出结构檐口上1.5m。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心距主节点的距离不大于600mm。纵向水平杆置于横向水平杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3 跨、不小于6m，同一步纵向水平杆四周要交圈。纵向水平杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于500mm，各接头距立柱的距离不大于500mm。横向水平杆每一立杆与纵向水平杆相交处（即主节点），都必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣14、件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于150mm。横向水平杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间再等间距设置增设12 根横向水平杆，其最大间距不大于750mm。扣件的规格与钢管外径相同，螺栓拧紧力矩4065N.m。横向水平杆伸出外排纵向水平杆边缘距离不小于100mm；伸出里排纵向水平杆距结构外边缘150mm，且长度不大于300 mm 。如因局部造型超过这一限制，要在作业层采取钢管三角斜撑的方式予以加固。上、下层横向水平杆应在立杆处错开布置，同层的相临横向水平杆在立柱处相向布置。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮200mm处的立柱上，横向扫地杆则用15、直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。医技楼阳角位置、突出装饰梁布置图；医技楼阳角挑出部分用型号619公称抗拉强度为1400mpa，直径15.5mm的钢丝绳拉扯，钢丝绳系于挑出长度1400mm处，另一端系于上层预埋吊环上，节点如图所示： 悬挑双排外脚手架应采用48钢管设置水平连墙杆件与主体结构进行可靠拉接。连墙杆件按2步3跨设置。连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.5m、水平间距为4. 5m。连墙杆用483.5 的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。在结构每一外框架柱处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结，如上图所示。在顶板上两框架柱间中点处，距结构外皮1.5m 处预埋483.5 的钢管16、与脚手架可靠拉结。在脚手架的转角处，于框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆。连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于300mm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于100mm。如遇有工字钢、钢丝绳穿过楼层周边剪力墙的情况，可采取预留孔洞 后施工的方法，现场应根据实际情况进行处理。在悬挑双排外脚手架外立面沿高度方向和大横杆方向连续设置剪刀撑，斜杆与水平方向夹角呈 4560，斜杆两端和夹角处采用旋转扣件连接，并在其中间增加 24 个扣结点。悬挑双排外脚手架按主体维护架进行设计，其施工荷载应严格控制在2KN/m2 以内，不得在悬挑双排外脚手架上堆放任何建筑材料。17、主体结构施工时，所有外模和边梁底模支撑不得依附于悬挑双排外脚手架。本脚手架采用剪刀撑满布置的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。单立杆部位则采用单杆通长剪刀撑。斜杆与地面的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在横向水平杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24 个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于150mm；最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在300 mm 内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度1000mm，并用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10018、mm。横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内、由底至顶层呈“之”字型、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上；除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6 跨设置一道。外挂满挂全封闭式的阻燃型密目安全网。密目网采用1.86.0m 的规格，用网绳绑扎在纵向水平杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3.6m 处设首层平网，往上每隔五步距设隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m 及1.2m 处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm 高的挡脚板。外架随主体施工的上升而上升，防护架高度超过工作面1.19、5m。在所有挑架底部设水平硬防护一层，满铺木架板以上每两步架设竹笆板防护一道，下设软防护（兜网）一道，首层设密目网上满铺一层脚手板，脚手板采用松木、厚50mm、宽250300mm、长度不少于3.5m 的硬木板。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根横向水平杆，各杆距接缝的距离均不大于150mm，构造如下图所示。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于150mm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。二、型钢悬挑脚手架的搭设施工工艺1、悬挑脚手架搭设的工艺流程结构施工时锚环预埋型钢工字梁安装纵向扫地杆立杆横向扫地杆横向水平杆纵向水平杆（搁栅）剪刀撑连墙杆铺脚手板搭设防护栏杆绑扎钢丝20、网、安全网钢丝绳安装2、当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。3、双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。4、型钢脚手架在搭设中还应注意以下问题：（1）约束悬挑钢骨的预埋锚固钢筋及固定斜拉钢绳的预埋锚固钢筋必须采用级钢筋，避免在使用过程中因施工产生的冲击荷载导致钢筋断裂；同时固定斜拉钢绳的预埋锚固钢筋还应加工成圆环形，且尽量贴近楼板面，防止在荷载长时间作用下弯曲引起各钢绳松紧程度不一，造成架体变形、失稳。（2）钢绳21、接头处绳卡不得少于三个，对于楼层框架梁外边缘处可加垫木枋，避免引架体摇晃导致钢绳上下错动摩擦，引起削弱。 （3）剪刀撑设置应为跨度为四跨的“大剪刀”，双排钢管接头处“塔接长度”和锁扣数目应满足规范要求，对架体整体稳定性有较高要求时可考虑设置水平剪刀撑；（4）架体下部水平硬防护必须满铺，楼板面与硬防护之间的高差处应加设挡板，防止小物体飞坠伤人；（5）防护用密目网强度、孔径、阻燃性能等应符合规范要求，张拉平整松紧适度，对于有更高要求的架体可加设垂直兜网；（6）架体拉墙点设置应在规范允许范围内，拉墙杆件与框架边梁预埋短钢管连结时，锁扣点应尽量贴近楼板面，从而缩短“力臂”，减小弯距。三、脚手架的拆除122、必须经经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，并作专项技术、安全交底后才能进行。2、拆架操作处的四周设围栏、警示标志，并派专人看护，严禁一切非操作人员进入。3、架上留存的材料、电线等障碍物，均应在拆架前清除干净。4、拆架必须严格按以下程序进行：安全网脚手板剪刀撑连墙杆横杆立杆。5、拆架应自上而下，一步一清、逐步进行，严禁上下同时拆除，亦不得采用踏步式拆法。严禁采用推倒、拉倒或连拉带推的蛮干方法。拆除扣件组合架的拉杆时，应随挂架的下降而逐步进行；连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手板，分段拆除高差不大于2步，如高差大于2步，要增设连墙件加固。四、脚手架搭23、设质量标准及验收4.1构配件允许偏差及验收 序号项 目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）：外径48、壁厚3.50.5、0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺b.立杆钢管弯曲：3ml4m124ml6.5m20c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m205冲压钢脚手板板面翘曲l4m12钢板尺4m20板面扭曲（任一角翘起）5钢板尺4.2 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法序号项 目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降124、02立杆垂直度最后验收垂直度2080m100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801007255075100750100中间档次用插入法3间距步距纵距横距205020钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸50钢板尺6扣件安装主节点处个扣件中心点相互距离a150mm钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500mm钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离25、aL/3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4060N.m扭力矩7剪刀撑斜杆与地面的倾角400600角尺8脚手板外伸长度对接a=130150mml300mm卷尺搭接a100mml200mm4.3扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽查数量（个）允许不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51909115015128050112001201320058132032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）519091150151280501120012013200581320325012357104.4脚手架检查26、与验收4.4.1构配件检查与验收4.4.1.1 新钢管的检查应符合下列规定:1、 应有产品质量合格证2 、应有质量检验报告钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法(GB/T 228)的有关规定质量应符合JGJ130-2011规范第 条的规定3、 钢管表面应平直光滑不应有裂缝结疤分层错位硬弯毛刺压痕和深的划道4、 钢管外径壁厚端面等的偏差应分别符合JGJ130-2011规范表8.1.8 的规定5、 钢管必须涂有防锈漆4.4.1.2 旧钢管的检查应符合下列规定:1、 表面锈蚀深度应符合JGJ130-2011规范表8.1.8 序号3 的规定锈蚀检查应每年一次。检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取27、三根在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查当锈蚀深度超过规定值时不得使用2 、钢管弯曲变形应符合JGJ130-2011规范表8.1.8 序号4 的规定4.4.1.3 扣件的验收应符合下列规定:1、 新扣件应有生产许可证法定检测单位的测试报告和产品质量合格证当对扣件质量有怀疑时应按现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831)的规定抽样检测2、 旧扣件使用前应进行质量检查有裂缝变形的严禁使用出现滑丝的螺栓必须更换3、 新旧扣件均应进行防锈处理4.4.1.4 脚手板的检查应符合下列规定:木脚手板的检查应符合下列规定:1)木脚手板的宽度不宜小于200mm 厚度不应小于50mm 其质量应符合本规范第 条28、的规定腐朽的脚手板不得使用。4.4.2脚手架搭设时纵向偏差不大于H/400，且不大于100mm，横向偏差不大于H/600，且不大于50mm。纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm，横向水平杆水平偏差不大于10mm。4.4.3脚手架应在下列阶段进行检查与验收：作业层上施加荷载前；每搭设完1013m高度后；达到设计高度后；遇到六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；停用超过一个月。4.4.4进行脚手架检查、验收时根据下列技术文件：施工方案及变更文件；技术交底文件。检查与验收重点应为钢梁的安装、卸荷的安装及变形，钢管及卡扣的试验等。第五节、施工安全保证措施一、组织保障措施1、强化安全29、意识，建立安全制度，搞好安全防护，严格检查督促，保证安全施工无事故发生，争创市级“安全施工标准化现场”。2、施工现场建立由项目经理为第一责任人，包括项目部有关成员及班组成员组成的安全施工管理体系。做到制度健全，责任落实，管理到位，并加强施工过程中的监督、检查和信息反馈，及时发现安全隐患和纠正违章、冒险作业，确保工程施工安全进行。3、因本工程分段流水施工，架子搭设应配合流水段施工，保证施工操作和防护需要。4、为保证架子搭设质量，选择专业的架子安装队伍进行施工。项目部设架子工长一名，分包设班组长一名。具体人员见后劳动力计划安排。5、工程建筑面积较大，脚手架使用经过冬季，特别要注意加强过程管理，确保30、架子使用期间安全。6、人员要求：架工应持证上岗，每年体检。凡患有高血压、心脏病、羊癫疯或其它不适应上架操作和疾病未愈者，严禁上架作业。酒后、穿硬底鞋或拖鞋以及敞袖口、裤口等衣着不整者，不得上架操作。二、技术措施1、搭设阶段（1）脚手架的构配件质量与搭设质量必须按前述要求进行检验，合格后方准使用。搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。（2）脚手架搭设应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正；操作层上施加荷载前；每搭设完10m高度后；达到设计高度后。2、使用阶段（1）应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。（2）脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件，主节点处的纵、横向水平杆、连墙件、31、支撑、栏杆。要拆除上述任一杆件均采取安全措施，并报项目技术部门批准。（3）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范的有关规定执行。3、拆除时，应设置警戒区，设置明显的标志，并有专人警戒。4、拆除的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋。拆除脚手架必须由23人协同操作，拆纵向水平杆时，应由中间人向下传递，严禁向下抛掷。5、材料部门必须保证供应合格的材料，架子工在作业前应对所使用的材料进行检查。不合格的材料严禁使用。6、操作前应有详细的安全技术交底，并组织有关人员共同验收，签字齐全。严禁违章指挥、违章操作，必须按照施工工艺规程作业。32、7、架子工在高处作业时（超过2m），必须佩带安全带，所使用的工具必须绑2米的保险绳，以防止落下伤人。安全带必须和已绑扎牢固的立杆或顺水杆连在一起。8、所搭设的脚手架必须经监理、安全、技术、工长、使用工种负责人共同检查合格后，才能正式使用，未经检查的脚手架不得使用。9、正式使用的脚手架应悬挂标志牌，标明双排架最大荷载不得超过2KN/m2，同时施工的层数不得超过2层。10、每天在使用脚手架之前和下班之后，均应对脚手架进行例行保养和检查；每隔一定时期和恶劣天气前后要做全面检查，还应设专职人员进行保养和检查。检查的重点是脚手架的垂直度、脚手架与建筑物结构的连接、脚手架的堆荷数量和位置，脚手架的安全措施33、等，而且有检查记录。11、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、泵送砼和砂浆的输送管固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。12、 在脚手架使用期间，严禁私自拆除杆件。13、在特殊气候条件下进行搭设和拆除脚手架，必须有切实可靠的安全保证措施。遇有雨、雪及六级风以上的天气时，不得进行外脚手架搭设与拆除作业。在雨、雪后使用的脚手架要有防滑措施。14、在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。15、脚手架应有接地、避雷等措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的有关规定执行，防雷接地装置的冲击接地电阻不得大于10。三、应急预案1、应急救34、援领导小组副组长：李树帜（电话： ）成 员：张学书、宋皓、万财华应急救援人员： 应急救援器材：施工现场的起重设备、机械设备、消防器材、工具及各类防护用品。外部应急与救援电话：由于本工程地处成都市中西医结合医院内，如有伤员，应立即通知成都市中西医结合医院急救医护人员到现场临时救治，对可移动伤员应立即送至成都市中西医结合医院救治。消防电话：119医院急救电话：120报警电话：1102、应急救援措施的一般程序和措施“安全第一、预防为主”是应急救援的基本方针，应急救援的目的是为了救人以及防止事故进一步扩大和防止损失和人员伤亡进一步扩大。针对项目部承担任务的情况，脚手架工程为施工现场可能发生危害性大和后35、果严重的事故，特制定本应急措施。重大事故发生后，在事故现场的主要负责人应按以下程序迅速开展紧急救援组织工作：（一）迅速组织救援人员赶赴出事点进行分工，组成救援指挥小组。（二）紧急疏散事故发生危险区域的人员，设置警戒线。（三）切断事故点电源、气源等危险源。（四）立即将事故情况报告上级领导和有关单位。（五）、安排救援所需照明及器材就位。（六）对事故可能进一步扩大的危险源采取有效的控制措施。（七）、尽快研究救援方案并实施救援。（八）、自身无能力救援和无能力控制事故进一步扩大时，应立即向当地“119”求救；有人员伤亡时通知“120”急救人员。（九）上级领导及有关人员到现场后，立即组成现场临时抢险指挥小36、组，研究现场救援方案的可行性，或另外确定更安全有效的救援方案，并实施救援。（十）、对第一现场用拍照、摄像、书面记录等方法取证，并妥善保管有关物证。（十一）制定善后处理方案。3、脚手架倒（垮）塌事故的应急救援若施工现场发生脚手架或支模架的倒（垮）塌事故后，应按照应急救援的一般程序开展救援工作，同时根据此类事故的特点和情况，采取以下救援措施及方法：（1）迅速疏散事故现场人员离开危险区域，设备警戒线范围，并派专人警戒。查看架上架下有无受伤人员，事故是否有进一步扩大的趋势。（2）组织有关人员在事故地点尽快研究出救援及排险方案，在现场救援指挥小组的指挥下开展救援排险工作。对自身无力进行的必须立即向“1137、9”求救。（3）对可能继续发生倒（垮）塌的部位采取拉、支、顶、垫等措施防止事故进一步扩大。（4）如有人员受伤，首先应抢救容易救出的伤员（指对救援人员自身无危险的部位），同时通知“120”急救中心送医院救治。抢救被埋压伤员和对救援人员自身有危险的部位的伤员，应在保证救援人员自身安全的情况下开展救援，根据事故的具体情况，采取安全、可行的抢救方法。（5）援救作业人员应佩带防护用品进行排险作业。排险工作应从上到下，从面到里进行。在拆除垮塌物件过程中，设专人观察和指挥，防止拆除过程中继续发生垮塌。对危险部位应采取拉、支、顶、垫等措施后，作业人员方可进行排险作业。（6）对抢险过程中破坏了的事故现场，应做好38、书面记录。四、监测监控措施4.1脚手架使用中，应定期检查下列项目：杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞等的构造是否符合要求；悬挑杆件变形情况，立杆是否悬空；扣件是否松动；立杆沉降与垂直度的偏差是否符合要求；安全防护措施是否符合要求；是否超载。4.2在脚手架使用过程中定期对外架子进行变形观测监控，以保证架体的整体稳定性。4.3 本工程脚手架共设置10个监测点。第六节、劳动力计划安排序号工 种人数备 注1安全工程师1持证上岗2安全员3持证上岗3安全协管员54班组长15架子工20持证上岗6电焊工3持证上岗第七节 悬挑式扣件钢管脚手架计算书一、医技楼第一段、第二段挑架平直段挑1米2位置计算钢管脚手架的39、计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度17.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.75米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.50米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑3层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设10层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.20kN/m2，40、高度变化系数1.2500，体型系数1.1340。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.241、0.075+1.42.250=3.286kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.2860.8002 =0.263106/4491.0=58.536N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.075+2.250=2.363kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.363800.04/(3842.06105107780.0)=0.568mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满42、足要求! 二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 P=(1.20.031+1.20.060+1.41.800)/2=1.314kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷43、载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.314 =0.353106/4491.0=78.676N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.06mm 集中荷载标准值P=0.031+0.060+1.800=1.891kN 集中荷载44、标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.1461890.7201500.003/(1002.060105107780.000)=3.29mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.353mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.045、60kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.060+1.41.800=2.661kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10717.000=1.823kN46、 (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.100101.500(0.800+0.300)/2=0.825kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.50010/2=1.275kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50017.000=0.255kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.178kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷47、载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00031.5000.800/2=5.400kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.200 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.2001.2501.134 = 0.283kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.948、1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.178+0.91.45.400=11.818kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.178+1.45.400=12.574kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2831.5001.750 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳49、定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.574kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.750=3.032m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3032/16=190； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.199； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =12574/(0.204250、4)=149.057N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.818kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.750=3.032m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为30351、2/16=190； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.199； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11818/(0.20424)+164000/4491=176.633N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf2 = 432.861kN NfNl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件双扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷52、载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1200mm，l = 1800mm，ml = 300mm，m2 = 1100mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=12.57kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.20/1.80=0.67 kl=0.30/1.80=53、0.17 k2=1.10/1.80=0.61 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=35.542kN 支座反力 RB=-9.657kN 最大弯矩 抗弯计算强度 f=17.780106/(1.05141000.0)=120.097N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=4.18+5.40=9.58kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=6.469mm 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表规定： 水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/54、250,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.929 经过计算得到强度 =17.78106/(0.929141000.00)=135.74N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.657kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算55、公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范 f = 50N/mm2； 压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为127.50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=96574/(3.1416127.502)1/2=7mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.66kN； d 楼板螺栓的直径，d = 1656、mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于9656.71/(3.1416161.5)=128.1mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.66kN； d 楼板螺栓的直径，d = 16mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于84.2kN 楼板混凝土局部承压计算满足57、要求! 4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下： 锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 9.66 根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。 截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm； s = 8.69106/(1.00014.3001.5100085.02)=0.0560 = 1-(1-20.0560)1/2=0.0580 s = 1-0.0580/2=0.971058、 楼板压点负弯矩配筋为 As = 8.69106 / (0.971085.0210.0) = 501.4 mm2三、医技楼第一段、第二段挑架平直段挑1米45位置计算 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度17.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.30米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.75米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.50米，水平间距3.90米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑3层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺59、设10层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.20kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数1.1340。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.00米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 60、脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.300/2=0.065kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.300/2=1.950kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.065+1.41.950=2.854kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.8541.0502 =0.393106/4491.0=87.581N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.065+1.950=2.053kN/m61、 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.0531050.04/(3842.06105107780.0)=1.464mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0501.300/2=0.068kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.300/2=2.047kN 荷载的计算值 P=(62、1.20.040+1.20.068+1.42.047)/2=1.498kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.3002+0.1751.498 =0.347106/4491.0=77.291N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V63、1=0.6770.0381300.004/(1002.060105107780.000)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.040+0.068+2.047=2.156kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.1462156.0701300.003/(1002.060105107780.000)=2.45mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.478mm 大横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向64、水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.300=0.050kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0501.300/2=0.068kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.300/2=2.047kN 荷载的计算值 R=1.20.050+1.20.068+1.42.047=3.008kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架65、的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0995 NG1 = 0.10017.000=1.692kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.100101.300(1.050+0.300)/2=0.877kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.30010/2=1.105kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.3001766、.000=0.221kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.896kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00031.3001.050/2=6.142kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.200 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us =67、 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.2001.2501.134 = 0.283kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.896+0.91.46.142=12.414kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.896+1.46.142=13.274kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； l68、a 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2831.3001.750 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.274kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.750=3.032m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由69、长细比，为3032/16=190； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.199； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =13274/(0.20424)=157.362N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.414kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 70、= kuh 确定，l0=1.1551.5001.750=3.032m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3032/16=190； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.199； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =12414/(0.20424)+142000/4491=178.834N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过71、计算得到 Nf2 = 432.861kN NfNl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件双扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1500mm，l = 2000mm，ml = 300mm，m2 = 1350mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用72、集中强度计算荷载 N=13.27kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.50/2.00=0.75 kl=0.30/2.00=0.15 k2=1.35/2.00=0.68 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=38.253kN 支座反力 RB=-10.844kN 最大弯矩 抗弯计算强度 f=22.179106/(1.05141000.0)=149.810N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=3.90+6.14=10.04kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.73、00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=11.624mm 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表规定： 水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/250,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.929 经过计算得到强度 =22.18106/(0.929141000.00)=169.32N/mm2； 水平钢梁的稳74、定性计算 f,满足要求! 九、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=10.844kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范 f = 50N/mm2； 压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为127.50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=108444/(3.1416127.502)1/2=8mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上75、搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 10.84kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于10843.82/(3.1416201.5)=115.1mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 10.84kN； d 楼板螺栓的直径，d = 276、0mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求! 4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下： 锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 10.84 根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。 截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm； s = 10.84106/(1.00014.3001.31000105.02)=0.0530 = 1-(1-20.0530)1/2=0.0540 s = 1-0.0540/2=0.9730 楼板压点负弯矩配筋为 As = 10.84106 / (0.9730105.0210.0) = 505.5 mm2